автореферат диссертации по энергетике, 05.14.02, диссертация на тему:Разработка токовых защит для кабельных линий 0,4 КВ без трансформаторов тока

5 ОД

Министерство энергетики и топливных ресурсов Республики Казахстан

Казахский научно-исследовательский институт энергетики имени академика Ш.Ч.Чокинз (КазНИИЭ)

На правах рукописи

АЛШЕВ ЖУМАБАЙ РАГШАНОВИЧ

УДК 621.316.925

РАЗРАБОТКА ТОКОВЫХ ЗАЩИТ ДЛЯ КАБЕЛЬНЫХ ЛИНИЙ 0,4 КВ БЕЗ ТРАНСФОРМАТОРОВ ТОКА

Специальность 05.14.02 - Электрические станции (электрическая часть), сети, электроэнергетические системы и управление ими

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Алматц 1995 г.

-г -

Работа выполнена на кафедре "Электрические станции" Павлодарского государственного университета.

Научный руководитель: кандидат технических наук,

доцент Клецель М.Я.

Официальные оппоненты: член-корреспондент АН Узбекистана,

доктор технических наук, профессор Насыров Т.Х., кандидат технических наук Акопьянц Г.С.

Ведущее предприятие: Казсельэнергопроект (г. Алматы).

Защита состоится " 20. " ¡^ОЙ^лМ 1995 г. в_часов

на заседании специализированного совета КР 27.08.02 Казахского научно-исследовательского института энергетики.

Ваш отзыв (в двух экземплярах), заверенный гербовой печатью, просим направить по адресу: 480012, Алматы, КазНИИ энергетики км. академика Ш.Ч.Чокина, ул. А.Байтурсынулы, 85, ученому секретарю, тел. 67-08-60.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке КазНШ энергетики.

Автореферат разослан " " 1995 г.

Ученый секретарь специализированного

совета КР 27.08.02, к.т.н. О.К.Ерекеев

ОЕЩЛЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность проблем. В настоящее время кабельные линии 0,4 кВ не всегда тлеют полноценную защиту от коротких замыканий (КЗ). Так часто трудно согласовать по селективности как предохранители, так и автоматические выключатели (автоматы) смежных линий, а трансформаторы тока (ТТ) для выполнения защиты отсутствуют, т.к. их невозможно установить из-за конструктивных особенностей КРУ. По этой же причине иногда нельзя обеспечить чувствительность защиты к КЗ на землю при значительной длине кабеля. Кроме того, совместное использование ТТ, реле и автоматов для установок 0,4 кВ неэкономично (особенно при наличии параллельных кабелей). Отказ от ТТ на одной установке может дать экономию в 2 кг высококачественной электротехнической стали и 0,1+0,2 кг меда. Следует учесть также, что ТТ имеют принципиально неустранимый недостаток: нелинейность преобразования тска из-зз насыщения сердечников при болычтх кратно-стях первичного тска, которая имеет место, например, на собственных нуждах электрических, станций. Эти недостатки в той или иной мере устраняются, если применять индукционные датчики (ИД) или магннтоупрзвляемыэ контакты (МК) - герноны, закрепляя их непосредственно-на шинах, что иногда уте делают (реле. РТГ). Однако это не Есегда возможно. Поэтому вопросы разработки и исследования зашит без ТТ являются актуальными.

Цель работы заключается в разработке токовых защит для кабельных линий С,4 кВ без ТТ, удовлетворяющих предъявляемым требованиям.

Е связи с этим были поставлены и решены следующие задачи:

- разработка защит кабельных линий на индукционных датчиках;

- разработка максимальных токовых защит (МТЗ) для кабельных линий на герконах;

- исследование свойств герконов, используемых для построения защит е сетях 0,4 кВ и разработка способа повышения их чувствительности и'Коэффициента возврата;

- разработка устройств регулировки тока срабатывания зашит на герконах;

- разработка комплексной защиты кабеля и электродвигателя напряжением 0,4 кВ;

Методы исследований. При решении поставленных задач использованы . фундаментальные положения теории РЗ, теоретических основ электротехники, теории планирования эксперимента, физическое моделирование и метод натурного эксперимента.

Научная новизна:

- разработаны два способа построения защит кабелей: первый - на основе измерения магнитных потоков в нескольких точках вблизи него, второй - на основе использования закона Кирхгофа и токов подпитки;

- показано, что параметры герконов при воздействии на них магнитных полей, созданных токами КЗ, находятся в пределах, позволяющих использовать их для построения токовых защит;

- создан способ повышения чувствительности и коэффициента возврата геркона путем снятия подчагничивзния в момент его срабатывания;

- на основе использования теории планирования эксперимента разработана методика выбора тока срабатывания МТЗ на герко-нах для кабелей 0,4 кВ;

Практическая ценность результатов работы:

- проведенный анализ токов при однофазном КЗ в сети 0,4 кВ позволил получить значение токов в неповрежденных фазах и создать защиты кабельных линий от КЗ на землю, удовлетворяющие предъявляемым требованиям;

- разработано и внедрено комплексное устройство с использованием герконов, выполняющее функции защиты кабеля и электродвигателя от КЗ, перегрузки, обрыва фазы, предотвращающее второе включение электродвигателя персоналом на КЗ, позволяющее легко проверить его.работоспособность в регзгмах несимметрии;

- предложенная методика расчета тока срабатывания МТЗ на герконах для кабелей 0,4 кВ проста и дает приемлемые результаты;

- разработаны устройства для крепления герконов и регулировки его тока срабатывания с экранами и без;

- исследования влияния помех на работу созданных защит показали, что в подавляющем большинстве случаев с ними можно не считаться, если экраны имеют толщину 6=3-*в мм; с помощью предложенных номограмм моано легко определить коэффициент ослабления помех.

Реализация результатов работы. Разработанные устройства внедрены на Павлодарской ТЭЦ-2, на нефтеперекачивающей станции "Тюмень" ТУШ ПО магистральных нефтепроводов Западной и

- б -

Северо-Западной Сибири.

К заште представляются: упомянутые выше два способа построения защит, МТЗ на гврконах и индукционных датчиках для защит кабельных линий, результаты исследования свойств герко-нов и способ повышения его чувствительности и коэффициента возврата.

Апробация. Основные положения диссертации докладывались и обсуждались на Международной научной конференции "Проблемы энергетики Казахстана", (Павлодар, 1994), на заседаниях кафедры "Электрические станции" Павлодарского Государственного университета и секции "Электротехника" Ученого Совета Казахского научно-исследовательского института энергетики (Ллматы, 1995).

Публикации. По теме диссертации опубликовано 7 работ, в том числе 2 статьи в центральных журналах Российской Федерации и Республики Беларусь, 3 авторских свидетельства СССР, 1 патент СССР. Получено 2 положительных решения по заявкам на изобретения в СССР и 2 : в Республике Казахстан.

Структура и объем диссертации. Диссертация состоит из введения, трех глав и заключения, изложенных на 75 стр. машинописного текста, списка литературы из 75 наименований, 3 приложений, 33 рисунков и 4 таблиц.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

В пеРЕой главе рассматриваются защиты элементов сети напряжением 0,4 кВ. Отмечаются трудности в обеспечении селектив-

ности зашит смежных линий, низкая чувствительность и малая зона действия при защите длинных линий от КЗ на землю, а также неэкономичность совместного использования ТТ, реле и автоматов для защита электроустановок 0,4 кВ.

Приведена схема устройства для токовой защиты ЭД от междуфазных КЗ, которая тлеет чувствительность такую же, как и продольная дифференциальная защита ЭД в двухфазном исполнении, но более экономична, т.к. содержит один ТТ со стороны нулевых выводов.

Предлагается в качестве измерительных преобразователей тока (ИПТ) использовать ИД, которые являются миниатюрными и не насыщаются при больших кратностях первичного тока КЗ. Рассмотрены их схемы замещения и формулы, позволяющие определить амплитудные и фэзочастотные характеристики. При расположении ИД вблизи защищаемого проводника с током, он представляет собой магнитный трансформатор тока (МТТ). Рассмотрены схемы и различные пяты МТТ, их возможности, способы отстройки от помех.

Анализируются возмо:кности использования герконоЕ для построения защит в сетях 0,4 кВ без ТТ и катушки управления, когда МК устанавливается на токоЕедущей шине или вблизи нее и срабатывает под действием магнитного поля (МП), создаваемого током этой шины. Подробно рассматриваются предложения о возможности построения на МК зашит высоковольтных линий без ТГ. Отмечается, что не все вопросы, касающиеся построения защит на МК, решены. Так для защиты кабеля 0,4 кВ нельзя пользоваться формула;«! для определения тока I срабатывания МК, полученными на осноЕэ закона Еио-Савара-Лапласа, т.к. они даят большие по-

грешности, когда МК располагают ЕСлизи или на поверхности кабеля.

Ео второй главе анализируются токи ео всех фазах при однофазных (К*1Ь КЗ в сетях 0,4 кВ с учетом нагрузки. Предлагается расчет коэффициента Ь, показывающего во сколько раз токи в неповрежденных фазах в сети 0,4 кВ электростанции при К^1 ^ превыиавт номинальный. Рассматриваются три вида К^: без обрыва токоведущих жил, с обрывом, с обрывом одной жилы, когда их число в фазе N>1. Используется разложение на симметричные составляющие. Считается, что в доаварийном режиме в неповрежденных фазах ток равен номинальному (1н). Граничные значения сопротивлений в аварийных режимах, при которых токи в этих фазах максимальны, Быбираются из следующих соображений. Мощность трансформаторов 6/0,4 кВ на электростанции ограничивается БТр=10С0 кВ • А. Сопротивление этого трансформатора является минимальным из всех применяющихся. Поэтому для расчета принимается БТр=10С0 кВ-А,. а минимально возможная длина кабеля 0,4 кВ - пять метров или пятнадцать метров при N=3. Для обобщения результатов расчетов граничные значения сопротивлений задаются в долях сопротивления нагрузки. Для того, чтобы относительные сопротивления сети были минимальными выбирается минимально возможная мощность нагрузки на секции 0,4 кВ электростанции. Принято Рнг=50 кВт.

Ток в неповрежденной фазе, например фазе В, при КЗ в фазе А, представляется в следующем виде

1^1)=а2Ып , (1)

где а2 = -0,5-1^3/2 - множитель, обозначаемый поворот вектора на'240°. Коэффициент Ъ находится через отношения Д1ф|/1д и А1ф2/1Н путем подстановки (1) в формулы, выражающие I® с помощью симметричных составляющих (А1ф^ и Д1ф2 - токи прямой и обратной последовательностей в неповрежденных фазах в аварийном рекиме). По (1) рассчитываются максимально взможные значения Ь при различных Еидах К^1К Расчеты показали, что ток в неповрежденных фазах при К^ в сети 0,4 кВ электростанции не превышает 1,161н; при К^ в рекиме пуска и самозапуска 1,11П, где 1П - пусковой ток нагрузки секции; наличие на секции нагрузки с изолированной нейтралью уменьшает ток К^1' на питающем кзбе-ле 3-5-1 С"; отклонения векторов токов в неповрежденных фазах при К^1' от положения их до КЗ в большинстве случаев составляет от 0° до 47°, а угол ф между ними колеблется от 120° до 26°.

На основе провздекного анализа токов разработаны устройства для токовых защит кабельных линий от замыканий на земля (положительные решения по заявкам .4 5021356/07 (СССР) и Л 920089.1 (Республика Казахстан)), которые срабатывают только при налички сигнала на срабатывайте от одной из фаз и обеспечивают чувствительность за счет учета токов в фазах.

Показано, что зашиты кабельных линий, содержащие по одному ИПТ на каждую фазу могут отказать при повреждении ИПТ (Положительное решение по заявке 4937123/0? (СССР). Устройство для защиты электроустановки от коротких замыканий/ Н.Р.А.тишез, А.С.Еольхин, М.Я.Клецель, В.В.Мусин:). Разработано устройство работоспособное при повреждении ИПТ. Оно содержит по два ЮТ

на каждую фазу, позволяет отключить неисправный ИПТ, и автоматически изменить уставку без Еывода защиты из работы.

На основе анализа токов в присоединениях с использованием закона Кирхгофа п токов подпитки предлагается способ защиты группы электродвигателей (ЭД). На рис.1 приведена схема, защищаемой группы ЭД, а на рис.2 структурная схема устройства защиты, реализующая предлагаемый способ. Условие срабатывания защиты при КЗ в точке К следующее (отключение осуществляется блоком Б1)

12=11+13+14

Аналогичны принципы действия защит параллельных линий с отдельными выключателями а двусторонним питанием более высокого напряжения. При этом защиты более чувствительны, чем традиционные, т.к. не отстраиваются от максимального тска нагрузки и небаланса при Енешннх трехфазных КЗ на шинах противоположной подстанции, от токов з неповрежденных фазах при однофазных и двухфазных КЗ на землю. Однако ИПТ для этих защит должны иметь повышенную точность. Рекомендуется применение ИД в качестве 1ШТ е сеязи с тем, что они не насыщаются.

В третьей гхзЕе исследованы сЕойстьг герконов, связанные со спецификой РЗ. Исследования показали, что устройства РЗ на (Ж мсгут работать десятки лет. Намагничивающие силы срабатывания и отпадания РСр и ?отп, указываете в паспортных данных, нельзя использовать в РЗ, т.к. они изменяются в зависимости от длины катушки (1к), в которой измеряются. Необходимо пользоваться напряженностями МП, при которых МК срабатывает НСГ=РСП/1К

Рис.1. Схема питания группы электродвигателей.

Фах:И Фаза С сА ас ВДнш/цшкя»« «А<123

Рис. 2. с?

'руктуркая схема устройства для защиты группы ЭД.

\

и Еогвращэетсл в исходное положение Нв=КпНСр, поскольку они остаются величина;® практически постоянными при данной кратности К=Ну/НСр (если 1к>гк, где - коэффициент возврата, Ну -напряженность управляющего МП, гк - радиус катушки). При этом погрешности НСр и Нв не превышают 1%. Эксперименты проводились при К=Н300 с отбракованными МК типа КЭМ-1, КЭМ-2, КЭМ-3, КЭН-6 по 150 штук различных серий. Результаты исследования следующие.

Время срабатывания (Ж с увеличением К уменьшается.

ър

При ,5 1:Ср«2,5 мс, при 1<Ш,4 гср=б+2,5 мс.

Время от первого замыкания до отскока во время дребезга =150+30 мкс. Этого более чем достаточно для запоминания срабатывания с помощью элементов "ПАМЯТЬ", но при построении быстродействующих защит необходимо повышать их помехоустойчивость. Продолжительность подачи МП с частотой 50 Гц при К<150 доводилась до 3 с (максимальная выдер:хка времени РЗ) при 150сК$200 - до 0,5 с. Имитировался и релзтм автоматического повторного включения. Перерывы между момента?,« подачи МП варьировались от 0,3 до 20 с. Эти режимы повторялись до 200 раз. Отклонения параметров Ж после испытаний от параметров до испытаний при повышенных К начинались лишь после повторения указанных режимов более 150 раз (что примерно соответствует ресурсу срабатывания). Разрушения Ж не было. Некоторые (Ж при определенных К залипали (четыре из всех исследуемых). В связи с этим необходимо перед установкой в эксплуатацию подвергнуть [Ж испытаниям при максимально возмо:кном К для защищаемой электроустановки.

Исследованы свойства МК при одновременном воздействии постоянного и переменного МП. Размыкание контактов МК происходит лишь в одну полуволну управляющего- МП. Это дает возможность фиксировать полярность переменного т.ска к строить защиты на пргаплпе сравнения Фаз.

Чувствительность МК часто определяет возможность его использования. Повышения чувствительности МК можно добиться под-магничиванием постоянным током. В токовых защитах . Поэтому после подаагничквания должны выполняться следующие соотношения:

Ц -и • Ц —II _и • II -1( и

лср.п "ср пП' лв.п"пв п' Пв.п ^в.тгср.п*

где КСр_я и'Нв<п - напряженности срабатывания и возврата МК после подаагничквания; Н^ - напряженность МЛ подмзгничивания; Кв п - коэффициент возврата МК после псдмагничизанкя.

Чувствительность Ж после подмагккчивания увеличивается в ш раз (1т.=НСр/Н), а коэффициент возврата МК (кБ=нв.п/кср.п' резко уменьшается. Поэтому рассмотренный способ может Сыть применен, когда К0 геркона не регламентируется и достаточно иметь

Можно одновременно значительно увеличить и т и К3 п, если снимать подмагничивание в момент замыкания контактов МК, а затем создать его снова через заданное время. Тогда Нп не ограничивается Н0, а ограгаяивается лишь КСр, погрешностями Д1 и А0 срабатывания, возврата МК и устройства подаагничквания, причем в пределе

- u

Нср(1-Л1)=Нп(1+Д2) .

С' помощью предлагаемого способа можно увеличить чувствительность геркона в 8+10 раз и одновременно значительно повысить коэффициент его возврата.

Разработан способ (положительное решение по заявке 9311S6.1 (Республика Казахстан)) защиты кабеля, при котором измеряют напряженность МП в нескольких точках вблизи поверхности кабеля и по ее величине судят о необходимости его отключения. МК устанавливается нз поверхности кабеля или вблизи него на расстояши h1 от геометрического центра поперечного сечения его нулевой и фазной жил (h1$4,5 см), как показано нз рис.3, где 1+8 Ж; 9 - изоляция кабеля; 10 - нулевая жила; 11+13 -Фззше лз'лы. Регулировка тока срабатывания геркона осуществляется изменением h, и угла а поворота МК. Для МК, типов КЭМ-1, КЗМ-2 и КЗМ-6, и кабелей марск АЕЕГ 2-70+1»25 - АВВГ 3*185+1«50 с помощью теории полного факторного эксперимента были ЕЫЕэдены формулы 1с без учета помех при однофазных (к{^) и двухфазных (К(2)) КЗ, а также при замыкании между фазной и кулевой жилами - КА1'. В качестве факторов использованы: х, -расстояние h0 от МК до поверхности кабеля по прямой, соединяющей геометрический центр нулевой (фазной) жилы и точку нз поверхности кабеля, ближайшую к упомянутому центру (см. рис.2); Хо-Н^; Xo-S, (S, - площадь поперечного сечения фазной жилы

~ ^^ о I

кабеля); :с.-а. Как показали эксперименты, результаты расчетов по уравнениям для определения 1„ геркона 1 при К,'^ справедли-

Рис.3. Расположений герконов вблизи кабеля.

бы тл для других МК при К^1' и К<2>. если умножить их на уточняющие коэффициенты Ку, значения которых колеблются от 1 до 1,37.

В общем случае для исключения срабатывания геркона МТЗ кабеля, как и для защиты линии, необходимо чтобы

®с.з=котАмвк '

где К0ТС - коэффициент отстройки, учитывающий погрешности расчетов и неточности установки МК; К^, - коэффициент помех (замеры в лабораторных условиях в КРУ ТЭЦ и ГРЭС показали, что белее, чем достаточно считать 5^=1,1 при толщине стального экрана 5=3 мм); Вк - действующая вдоль продольной оси составляющая индукции МЛ от тока 1сам самозапуска. Вс 3 создается

а вк " ^ам- ПоэтомУ вс.з=к1гс Вкусам- и

3

1с~^~котскп;.11сам' К1

коэффициент К, зависит от вида КЗ и расположения МК по отношению к токам, создающим МП, действующие на МК, Ко - только от расположения. Для трехфазных КЗ К2=К1. Показано, что для определения величины К2/К1 при выборе уставок тсковой защиты от однофазных (двухфазных) КЗ достаточно замерить Е0 при токе нагрузки и Е1 (Е{ и Е., - ЭДС, наводимые на выеодэх миниатюрной катушки индуктивности, помещенной вместо МК, при токах К^1' и

! г> \

К4"' соответственно) при том же токе лишь в одной Фазе (в двух фазах). Если при этом положении МК значение вычисленное по

(2), оказывается меньше 1с по соответствующему уравнению, полученному с помощью теории полного факторного эксперимента, то выбранное положение Ж можно не менять. Если наоборот, то надо увеличить Ьо и повторить расчет, причем необходимо, чтобы и в первом и во втором случае ^з.щт^с^, где - ми-

нимальный ток в конце защищаемого участка при рассматриваемом виде КЗ: К^ - коэффициент чувствительности.

Разработана комплексная защита ЗД (КЗЭД) не нуждающаяся в ТТ, но способная работать и с ТТ. Она защищает кабель и ЭД одновременно от КЗ, перегрузки, асимметрии фазных напряжений и обрыва фазы. Креме того, если в течении времен:! t после включения персоналом ЭД, отключенного запитой, произошло ее срабатывание, то она блокирует следующее включение ЭД. Время х выбирается большим времен;! работы защиты от перегрузки на ¿1=1 +2 секунды.

Разработаны кснструкшги для крепления терксна (ККГ) с магнитным экраном, ток срабатывания МК регулируется при помощи металлических втулок или регулировочных прокладок, а также изменениями расстояния и угла а (см. рис.3). Наиболее компактны и нематериаллсемки ККГ полушшшдрическсй (форг.ты с толщиной экрана С=3+6 ;"л, ослабляющие влияние помех в 3+20 раз. Предложены номограммы для спределения коэффициента ослабления пемех.

ЗАКЛЮЧЕН®;

Основные результаты теоретических и экспериментальных исследований сеолятся к следующему:

1. Показано, что при однофазном КЗ в сети 0,4 кВ электростанции теки в неповрежденных Фазах не превышают 1 И61н, а при однофазном КЗ в режиме пуска и самозапуска - 1,11П< Наличие на секции нагрузки с изолированной нейтралью уменьшает ток одноФазного КЗ на питающем кабеле на 3+1 Ой. Для защиты кабельных линий на индукционных датчиках разработаны устройства, обладающие необходимой чувствительностью при КЗ на землю и устройства, работоспособные при повреждении любого из датчиков.

2. Предложены два способа построения защиты кабельных линий: один основан на измерении магнитных потоков в нескольких точках вблизи кабеля, другой - на использовании законов Кирхгофа и токов подпитки. Первый позволяет создать защиту, которая может быть использована в тех случаях, когда традиционные не могут быть установлены, второй - более чувствительные, чем существующие защиты группы электродвигателей при двустороннем питании.

3. Показано, что параметры герконов при воздействии на них магнитных полей, созданных токами КЗ. находятся в пределах, позволяющих использовать их для построения токовых защит. Разработан способ повышения чувствительности и коэффициента возврата геркона путем снятия подмагничивания в момент его срабатывания. Созданы простые устройства для крепления герконов и регулировки тока срабатывания с экранами и без. Доказано, что экраны толщиной 3+6 мм в подавляющем большинстве случаев позволяют не считаться с помехами. Даш номограммы 'для определения коэффициента ослабления помех.

4. Предложена простая методика выбора тока срабатывания

МТЗ на герконах для кабеля 0,4 кВ, основанная на использовании теории планирования эксперимента, позволяющая определить ток в жилах кабеля, при котором срабатывает герксн, установленный на расстояниях меньших 1+2 см от кабеля с погрешностью в 15+ЗОЯ.

5. Разработано комплексное устройство с использованием герконов, защищающее кабель и электродвигатель 0,4 кВ от КЗ, перегрузки, асимметрии и обрыва фазы, предотвращающее второе включение электродвигателя персоналом на КЗ и не требующее значительных затрат времени для проверки работоспособности.

6. Следует продолжить раооти в направлении исследования устройств, реализующих спсссб построения защит на основе закона Кирхгофа и токоз подпитки.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ ДИССЕРТАЦИИ ИЗЛОйВЮ В РАБОТАХ:

1. A.C. 1767563 (СССР). Измерительный оргчн для токовой защиты/ В.л. Дзхяо, М.Я. Клецель, В.В. Мусин, А.Н. Метельский, Ж.Р. &Г.ЖВ.- ОпуСЛ. в Б.И., 1992, ü 37.

2. A.C. 1771СЗ? (СССР). Устройство для токовой защиты электродвигателя от междуфасных коротких 'замыканий/ М.Л. Кле-цель, В.З. Мусин, А.Я. Метельский, B.S. Поляков, £.?. Алипгев.-Опубл. В 5.И., 1S92, Jé 39.

3. Ж.Р. Алиев, М.Я. Клецель, В.В. Мусин. Способ защиты от коротких замыканий двух параллельных линий с отдельными выключателями к двусторонним питанием. Патент СССР, Я 1734-W?.-оггубл. в Б.И., 1S92, a ¿Т.

4. A.C. 1333937 (СССР). Устройство для тсксесй защиты

группы из п электродвигателей/ Ж.Р. Алишев, М.Я. Клецель, В.В. Мусин.- Опубл. в Б.И., 1993, № 30.

5. Клецель М.Я., Мусин В.В., Алишев Ж.Р., Мануковский A.B. Свойства герконов, применяемых в релейной защите.- Электричество, 1993, & 9, с. 18+21.

6. Клецель М.Я., Суворова И.В., Алишев Ж.Р..Токи в неповрежденных фазах при однофазном коротком замыкании в сети 0,4 кВ электростанции.- Известия вузов. Энергетика, 1993, Je 11-12, с. 35+39.

7. Алишев Ж.Р., Клецель М.Я. Защита кабеля 0,4 кВ с помощью герконов.- В сб.: Проблемы энергетики Казахстана. Тезисы докладов Международной научной конференции. Павлодар, 1994, с. 28+29.

RESUME

The problems of provision of 0.4 kV cable lines with fine protections from short circuit are being solved without using current transformers by developing new arrangements based on measuring of magnetic flows (MP) in several points close to cable by means of contacts with magnetic control (CMC) and Investigation of CMC properties while subjecting with above mentioned I£F. The procedure of the choice of threshold currents of the maximum current protection at the CMC and the method of increasing of CMC sensitiveness and return rate are proposed.

M A 3 M Y H Ы

0,4 кВ кабель кел1лер1н кыска туйыкталулардан толщ жарамда коргаулармен камтамасыз ету мэселелер1 ток трансформаторларысыз жана курылгылар жасалу жолымен шеш1лед1. Бул курылгылар кабельге жакын 01рнеше нуктелерде магнитт1 басдарылатын туй1спе (МТ)-геркондар кемеПмен магнитт1к агындарды (МА) елшеу нег1з1нде жэ-не МТ-ге МА-ры асзр еткевде МТ-н1н касиеттер1н зерттеу аркылы жасалган. МТ-ге нег1зделген максимал токтык коргашстин жудаска косылу токтарын тандау эд1стемес1 жэне кайтим коэффицциент1мен коргашстык сезг!шт!г1н кетерет1н тэс!л бер1лген.