автореферат диссертации по машиностроению и машиноведению, 05.02.13, диссертация на тему:Разработка технического обеспечения и методов контроля процесса гидромеханической щелевой перфорации

На правах рукописи

Назаров Сергей Викторович

РАЗРАБОТКА ТЕХНИЧЕСКОГО ОБЕСПЕЧЕНИЯ И МЕТОДОВ КОНТРОЛЯ ПРОЦЕССА ГИДРОМЕХАНИЧЕСКОЙ ЩЕЛЕВОЙ ПЕРФОРАЦИИ

Специальность 05 02 13 - "Машины, агрегаты и процессы (Неф1ет азовая отрасль)

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации па соискание ученой степени кандидата технических наук

Уфа - 2005

Работа выполнена в Уфимском государственном нефтяном 1ехническом университете

Научный руководитель доктор технических наук

Ямалиев Виль Узбекович

Официальные оппоненты доктор технических наук,

старший научный сотрудник Янтурин Альфред Шамсунович,

кандидат технических наук Голубев Михаил Викторович.

Ведущая организация ООО «Уфимское управление буровых работ»

Защита состоится 29 июня 2005 года в 14-00 на заседании диссертационного совета Д 212 289 05 при Уфимском государственном нефтяном техническом университете по адресу 450062, Республика Башкортостан, г Уфа, у л Космонавтов, 1.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Уфимского государственного нефтяного технического университета

Автореферат разослан « » мая 2005 года

Ученый секретарь диссертационного совета

Закирничная М М

•200С-Ч ¿1/5

951/

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность проблемы. Важнейшей задачей нефтегазодобывающей промышленности страны на современном этапе являечся продление срока службы скважины с использованием различных способов восстановления проницаемости прискважинной области пласта для повышения её дебита Одним из основных способов повышения продуктивности пласта скважины является перфорация с использованием устройств различных конструкций

Широко применяемая в настоящее время кумулятивная перфорация не обеспечивает совершенной (идродинамической связи продуктивного пласта со скважиной Это связано с неэффекшвностыо срабатывания зарядов и с высокими ударными нагрузками, температурой, что приводит к разрушению крепления скважины, ее преждевременному обводненшо Вторичное вскрытие пластов в кислотной среде с целью восстановления ее коллекторских свойств исключает все способы перфорации, связанные с применением кабельной технологии

Восстановить проницаемость существующих фильтрационных каналов некоторые авторы предлагают путем искусственно созданного в породе приза-бойной зоны пласта (ПЗП) разветвленной системы трещин, которая и шрает роль новой системы фильтрационных каналов Это может быть и вырезание участка обсадной колонны в продуктивном интервале ствола скважины, и нарезание щелей заданной ориентации, и др

В связи с тгим многие исследователи обратили особое внимание на нормальный ряд гидродинамических перфораторов, которые обеспечивают "щадящий" режим вскрытия обсадных колонн всех типоразмеров с сохранением достигнутого качества разобщения пластов Исследования и применение технологии по вскрытию пласта продольной щелью большой протяженности в различных регионах Российской Федерации показали эффективность этого способа Но и в эюм способе перфорации имеются свои проблемы Требуют усовершенствования и доработки конструкции применяемы?! устрщу^^^^^й^З

!

"•"г-ж

на устойчивость накатного диска в скважинных условиях, не достигается требуемая безотказность перфоратора и почти полностью отсутствует контроль за процессом щелевой тдромеханической перфорации с точки зрения применения современных информационных автоматизированных систем Решению этих проблем и посвящена данная работа

Цель работы - повышение работоспособности щелевого гидромеханиче-ско! о перфоратора путем поверхностного упрочнения накатного диска, совершенствования конструкции, технического обеспечения процесса с использованием вероятностно-статистических методов

Основные задачи исследований

1 Выбор оптимального режима обработки и упрочняющих технологий поверхности накатного диска перфоратора на основе проведенных исследований

2 Разработка и промысловые испытания технических устройств, способствующих проведению механической щелевой перфорации

3 Статистические исследования колебаний осевой нагрузки и давления жидкости при изменении технического состояния щелевого перфоратора

4 Разработка методического руководства по использованию технологии щелевой гидромеханической перфорации с усовершенствованным перфоратором

Методы решения. При проведении исследований были использованы спектрально-корреляционный анализ, теория выбросов случайных функций, современные методы планирования экспериментов, также проводились промысловые испытания новых технических и технологических решений и их анализ

Научная новизна

1 Установлена взаимосвязь вероятностно-статистических характеристик выбросов случайных колебаний давления жидкости за некоторый фиксированный уровень и спектра колебаний осевой нагрузки и техническим состоянием щелевого перфоратора в процессе его эксплуатации

2 Установлены характерные частоты спектра колебаний осевой нагрузки (а>] - 0,05 Гц, а>2 - 0,5 Гц) для различных режимов работы механического перфоратора

3 Анализ работа звеньев щелевого перфоратора позволил установить критическое значение силы вдавливания накатного диска в тело обсадной колонны.

Основные защищаемые положения

1 Методика оценки технически о состояния щелевого гидромеханического перфоратора в процессе эксплуатации с применением вероятностно-статистических методов анализа случайных колебаний параметров и автоматизированных систем контроля.

2 Использование вероятностных характеристик значений амплитуды спектральной плотности, числа выбросов за установленный уровень, коэффициента вариации случайных колебаний параметров в качестве диагностических критериев оценки технического состояния щелевого перфоратора

3 Технические решения и способы оценки работоспособности щелевого перфоратора в процессе эксплуатации

4 Результаты стендовых и промысловых исследований процесса щелевой механической перфорации

Практическая ценность

1 Разработан промысловый стенд на базе учебной буровой установки в Уфимском УБР, работа которого контролируются с помощью автоматизированного измерительно-вычислительного комплекса «Спектр»

2 Разработана компоновка щелевого механического перфоратора с шарнирным соединением с НКТ, работоспособность которой подтверждена промысловыми испытаниями в НГ ДУ «Уфанефть», ТИП «Когалымнефтегаз»

Апробация работы. Основные положения диссертационной работы док-лалы вались и обсуждались

- на научно-технических конференциях студентов, аспирантов и молодых ученых вузов (Уфа, 1997, 1998, 2002-2004 гг ),

- II научно-технической конференции "Современные проблемы надежно-с1и" (Москва, 1997 г ),

- Международной научно-технической конференции "Проблемы нефтегазового комплекса России" (Уфа, 1998 I ),

- IV Конгрессе нефтегазопромышленников России Секция Н "'Наука и образование в нефтегазовом комплексе" (Уфа, 2003 г );

- II Всероссийской учебно-научно-методической конференции "Передовые концепции механического образования в технических и технологических университетах по реализации государственных образовательных стандартов'" (Уфа. 2004 г),

- Всероссийской научно-технической конференции "Проектирование и эксплуатация нефтегазового оборудования проблемы и решения" (Уфа, 2004 г),

- XVI межотраслевой научно-практической конференции по проблемам строительства и ремонта скважин "Заканчивание и ремонт нефтегазовых скважин с полным сохранением их продукшвности" (Анапа, 2004 г)

Публикации

Основные результаты диссертационной работы изложены в 11 печатных трудах, в том числе 3 статьях, зезисах шести докладов и 2 патентах РФ

Объем и структура работы

Диссертационная работа состоит из введения, трех глав и основных выводов Работа изложена на 160 страницах машинописного текста, в том числе содержит 50 рисунков, П таблиц, список лшературы и; 175 наименований, 4 приложения

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальное!ь темы диссертации, сформулированы цель, основные задачи исследований, научная новизна, основные защищаемые положения и практическая ценность

Первый раздел диссертации посвящен анализу состояния вопроса по существующим методам, техническим средствам и технологии вторичного вскрытия пластов, а именно перфорации обсадной колонны

Отмечено, что изучением вопросов эффективного применения операций вторичного вскрытия пластов с помощью различных конструкций перфораторов занимались С В Абатуров, В С Александров, М О Ашрафьян, Р Г Габ-дуллин, И Н Гайворонский, Э М Галеев, И Г Григорян, А М Дуванов, М Л Золин, Р К Ишкаев, Ю В Капырин, А В Кореняко, В И Лаштабега. А В Мальцев, ЮА Песляк, НА Негров, С А Рябоконь, НМ Саркисов, ЕТ Струювсн, ВМ Тебякин, ЛЯ Фридляндер. С В Шишов. ИВ Шпуров, А.Ш Янтурин, Р.К Яруллин.

Проведенный анализ указывает на необходимость как разработки новых, так и совершенствования применяемых технологий и 1ехнических средств для вторично! о вскрытия пластов, а именно более углубленной разработки процесса гидромеханической щелевой перфорации

Установлено, что одной из причин ограниченного применения ¡идромеха-нической щелевой перфорации является недостаточная надежность накатного диска перфоратора, несовершенство конструктивного исполнения основных узлов и почти полное отсутствие автоматизированного конгроля за процессом перфорации

Второй раздел диссертации содержш результаты изучения напряженного состояния компоновки насосно-компрессорных труб с гидромеханическим перфоратором

На предприятиях АНК «Башнефть» были проведены промысловые испытания компоновки, включающей гидромеханический перфоратор типа ГОД,

циркуляционный клапан КЦ-2, две трубы JIKT-73 и реперный патрубок, с контролем длины от центра накатного диска перфоратора до муфты реперного патрубка В результате этих испытаний предложена технология гидромеханической щелевой перфорации, особенность которой заключается в создании пунктирных продольных щелей в обсадной колонне длиной 2-4 м и шириной 7-9 мм механическим продавливанием с помощью накатного диска с последующим размывом цементного камня и горной породы струей технической воды через гидромониторную насадку по готовой щели

Предлагаемая технология имеет определенные преимущества по сравнению с широко применяемыми rexHOJioj иями на базе кумулятивных и сверлящих перфораторов Это возможность «щадящею» вскрытия пластов и обеспечения 1 ермегизации устья скважины стандартными устройствами, проведение перфорации без привлечения геофизиков силами бригады освоения капитального ремонта скважин, сравнительная дешевизна и простота в изютовлении, обслуживании перфоратора Нет ограничений но глубине скважины, температуре, отклонению ствола, ускоряются операции по вызову ириюка, а 1акже существует возможность провести прямую и обратную промывку, применить различные методы воздействия на ГТЗГТ сразу же после вскрытия пласта, проводив перфорацию одновременно с исследованием скважины при подключении к нижней части перфоратора манометра-термометра типа AMT

Но вместе с тем проведенные исследования позволили выявить слабые места в устройс1ве для проведения щелевой перфорации, наметить пути конструктивною улучшения предлагаемой компоновки для вскрытия пласта

Традиционные методы упрочнения накашых роликов перфоратора из сталей Р6М5К5МН и 17Х5ВМФ5С2 не позволили решить задачу достижения высокой твердости при сохранении прочности и пластичности. Для решения этой задачи были проведены исследования по упрочнению высокоуглеродистой подшипниковой стали ШХ-15, химический состав которой приведен в таблице 1 Для отработки различных технологий поверхностных упрочнений были

изютовлены гтоперечпые шлифы из стали ПГХ-15, которые после нанесения покрытий анализировались на растровом электронном микроскопе ^М-840 Таблица 1 - Химический состав подшипниковой стали П1Х-15

С Ми Сг Б Р № Си

%, не более

0,95-1,05 0,20-0,40 0,17-0,37 1,3-1,65 0,020 | 0,027 | 0,300 0,250

В качестве упрочняющих технологий для образцов материала подшипниковой стали ШХ-15 использован метод катодно-ионной бомбардировки (КИБ) на лабораторной установке «Булат» и метод ионной имплантации (ИИ) на установке «Вита»

В процессе КИБ вокруг напыляемой дегали, имеющей отрицательный потенциал, образуется свободное от электронов пространство и создается сильное электрическое поле между границей плазменного потока и поверхностью детали Под воздействием электрического поля ионы распыляемого вешес1ва ускоряются и бомбардируют поверхность детали, что обусловливает её очистку, разрушение сорбционтгых и окисных пленок Одновременный подогрев детали приводит к термохимическому активированию поверхности и обеспечению последующей адгезии покрытия к напыляемой детали Результаты исследований показали, что наиболее приемлемым в качестве покрытия оказался нитрид титана, как обладающий наибольшей теплотой образования по сравнению с молибденом и другими материалами

Титановое покрытие многослойное, твердые слои (твердость 280-320МПа), чередуются с мягкими (твердость 80 МПа), что позволяет получить мелкозернистое покрытие, уменьшить остаточные напряжения сжатия, снизить тепловые деформации Толщина покрытия 10 мкм - определялась из условия, что она должна превышать глубину распространения остаточных напряжений

Сущность метода ИИ заключается в облучении поверхности детали ионами различных элементов Так, имплантированию ионами азота были подвергнуты образцы из подшипниковой стали №100, 226 при следующем режиме

энергия ионов 40 кэВ, доза облучения 1017 ион/см2, плотность потока 20-40 мкА'см2, вакуум - 8-Ю"4 Па, время облучения 30 мин Исследования показали, что поверхности, обработанные ИИ, не отслаиваются и не растрескиваются, образующийся на поверхности оксид повышает износостойкость по сравнению с исходными образцами примерно в 5 раз Сравнительный анализ образцов по различным видам упрочнений, представленный в таблице 2, показал, что ионы азота более стабильно внедрились в поверхность хрома с созданием твердых карбидов Величина износа для исследуемых деталей определялась на машине Шкода-Савина по объему лунок на ролике диаметром 70 мм Исследуемые образцы проверены на линейный износ, определены шероховатость и коэффициент трения Лучшие результат имеют образцы предварительно хромированные на глубину 0,03 мм, а затем обработанные ионным имплантированием азота.

Таблица 2 Результаты исследований различных видов упрочнений

Виды поверхностного упрочнения Остаточные напряжения, кгс/мм2 Величина износа, см1 Линейный износ, мм Коэффициент трения

1 Исходная поверхность 38 0,60 0,35 0,25

2 КИБ 80 0,27 0,20 0,11

3 ИИ 69 [_ 0,31 0,15 0,15

4 Хромирование 72 0,40 0,10 0,19

5 Хромирование т ИИ 90 0,06 0,02 0,09

Коррозионные механоциклические испытания, проведенные для всех изучаемых образцов, в соляном растворе показали отсутствие коррозии на образцах, подвергнутых ИИ с предварительным хромированием

Исходя из того, что напряженное состояние обсадной трубы с длинной продольной щелью приближается к напряженному состоянию трубы, имеющей бесконечно длинный разрез вдоль образующей, правомерно воспользоваться уравнениями линейной теории оболочек

По теории оболочек, не нарушенных перфорацией, и в пределах закона Гука, Ю А Песляком получены зависимости между внешними усилиями, моментами и деформацией, приведенными к срединной поверхности Дальнейший анализ показал, что в перфорированной щелями обсадной трубе возникают

и

мембранные и изгибающие напряжения. Поле напряжений неравномерное, с возмущениями у вершины щелей С учетом того, что бесконечный разрез по грубе увеличивает ее податливость, с уменьшением среднего давления на кон-[акте цементного кольца и трубы можно определить соотношение длины и ширины щели с учетом прочностных свойств коллектора Она не должна превы-1 шать значения £ й =- 0.3 0,55, причем 0,3 - для тонкостенных труб, а 0,55

для толстостенных.

Рассматривая взаимодействие низа колонны НКТ с обсадной колонной при перфорации наклонно направленных скважин, можно определить прогиб НКТ и и ¡гибающий момент, действующий на компоновку в зависимости от зенитного угла скважины В меае соединения перфоратора с НКТ при всех значениях зенитного угла действует максимальный изгибающий момент, который увеличивает силу прижатия перфоратора к противоположной накатному диску стенке обсадной колонны При таких условиях НКТ может деформироваться, а в сочетании с «кривизной» и «кручением» НКТ в искривленной скважине при возвратно-поступательном движении создает крутящий момент, который является дополнительной причиной неудовлетворительной надежности накагного диска перфоратора Возникновение крутящего момента в колонне труб и штанг, в особенности для пространственно-искривленных скважин, было изучено и опубликовано в работе А А Ишмурзина к Нами разработана конструкция момешомера, с помощью которого можно

измерить и контролировал, крутящий момент при свинчивании труб НКТ и | возвратно-поступательном движении колонны НКТ при ремонтных работах в

скважине (приоритет по заявке №2004123988 от 05.08 2004) Работоспособность данной конструкции моментомера была экспериментально подтверждена в процессе отработки технологии гидромеханической щелевой перфорации на промысловом стенде учебной буровой установки в Уфимском УБР

Именно с помощью этого стенда, представленного на рисунке 1, проведены исследования по отработке усовершенствованной конструкции перфоратора в компоновке с шарнирным соединением и НКТ, а также рассмотрено приме-

нение автоматизированного конгроля процесса щелевой гидромеханической перфорации, что нашло отражение в гретьем разделе диссертации

ЯуАаб

Кольцо

У... ¿ояьцО упорно* Му<рта обе г/у£

пуганей

скоажи^б'

4 х оуя Щ о я с *г

6

Рисунок 1 - Стенд для отработки техники и технологии гидромеханической щелевой перфорации

Стенд сконструирован на базе учебной буровой установки БУ-2500ЭУ и включает цементировочный агрегат ЦА-320, промывочный верглюг ВП50х160, буровые рукава высокого давления (20 МПа), противовыбросовое устьевое оборудование, комплект специальных подгоночных и монтажных патрубков испытываемую обсадную трубу 0 146 мм, кольца цементного камня, усовер-

шенствованный перфоратор с диаметром корпуса 0 120 мм, пагрубок дли-

Рисунок 2 Щелевой перфоратор в компоновке с шарниром и НКТ

Компоновка, включающая щелевой перфоратор, шарнирное соединение и НКТ, была разработана в результате аналитических расчетов и конструкторско-патентного поиска (рисунок 2) Она состоит из корпуса 8, соединенного с дополнительным гидроцилиндром ], внутри которого имеет свободу перемещения подпружиненный поршень-толкатель 2, с посадочным местом под сбрасываемый с поверхности шарик Гидроцилиндр ири помощи резьбы соединен с шарниром 3, который обеспечивает связь перфоратора с колонной НКТ Шарнир позволяет разгрузить перфоратор и накатный диск 7 от нежелательных, изгибающих и крутящих моментов Внутри отфрезерованного паза корпуса на оси смонтирован рычаг 4, верхним концом взаимодействующий с поршнем-

ной 2 м

толкателем, а в его средней части между роликами 9 перемещается накатный диск 7 Кроме того, под поршнем-толкателем просверлено несколько радиальных отверстий, через которые в процессе работы осуществляется подача рабочей жидкости на гидромониторную насадку 5, ориентированную на рабочую зону формообразующей поверхности накатного ролика Корпус перфоратора снабжен опорными роликами, которые позволяют ему свободно перемещаться в наклонно направленной скважине

После спуска перфоратора на НКТ производят промывку скважины через сквозной канал в поршне-толкателе и отверстие в рычаге 4 Поршень-толкатель за счет создаваемого над ним перепада давления перемещается вниз, преодолевая сопротивление пружины Рычаг через ролики 9 поворачивается относительно оси и прижимает накатный диск к стенке обсадной колонны, т е осуществляется механическое вдавливание А возвратно-поступательное перемещение НКТ способствует прорезанию накатным диском сквозной щели Причем давление в системе повышается ступенчато, границы интервала перфорации обозначаются «затяжками» и «посадками» по индикатору веса

Сигналом об окончании образования щелевою канала является понижение давления в НКТ и появление циркуляции за счет выдвижения накатного диска в крайнее положение После завершения перфорации заданного интервала давление снижается до нуля и за счет пружины сжатия поршень-толкатель перемещается в исходное положение Одновременно, за счет контакта с роликом 9, происходит и возврат накатного диска. Далее устройство поднимается на следующий интервал перфорации и операция повторяется. После выполнения всех запланированных интервалов перфорации в НКТ сбрасывают шарик большего диаметра, что открывает промывочные отверстия циркуляционного клапана, через которые возможна прямая и обратная промывки, осуществление вызова притока и т д.

Кроме испытаний компоновки с шарнирным соединением на промысловом стенде, компоновка прогпла успешную апробацию на скважинах НГДУ «Уфа-нефть» и ТПП «Когалымнефтегаз» Эти испытания показали надежность шар-

нирного соединения, в особенности в наклонно направленных скважинах, где удалось компенсировать действие изгибающих и крутящих моментов

1 г>

При механическом вдавливании накатного диска в тело обсадной колонны в плоскости контакта первоначально проявляются напряжение сжатия, а затем напряжение среза, которые можно определить по формулам

где Б - модуль упругое!и, МПа,

¡.I - коэффициент Пуассона, ¡1 = 0,24 0,28, / - предполагаемая длина щели, ] постоянная материала

Исходя из условия прочности на срез можно определить силу вдавливания накатного диска в тело обсадной колонны Расчетное давление, которое необходимо приложить к поршню для получения силы вдавливания накатного диска, определяется путем анализа работы звеньев перфоратора

Кинематическая схема (рисунок 3) представляет собой четырехзвенный механизм второго класса, второго вида

Для определения силы вдавливания (реакции Яп) запишем. ))1'т, (звено 2) = 0, Ь* АО ^ РАО ипа = 0

Рисунок 3 - Кинематическая схема и силовой треугольник работы звеньев перфоратора

О)

С учетом того, что массы звеньев незначительны, G2 - 0, Fu2 = 0, Ми2 = О, F = F una, F" = F cosa, где G? - масса второго звена, Fu2 - сила инерции, Ми2 -момент инерции

2)1 /•'(звено2 и 3) = 0, F + R„ =0

Из силового треугольника К„ = /J,„*„,, = Fsm/j находим силу F, которую необходимо приложить к поршню, а зная площадь поршня, можно определить предполагаемое расчетное давление С учетом возможности вращения накатного диска и его режущей поверхности можно отметить, что происходит не статическое вдавливание, а накатывание щели и действительное давление будет меньше расчетного

Важный момент при перфорации - это устойчивость обсадных труб, что связано с возрастанием напряжений в трубах нарушенного коллектора Исследования показали (рисунок 4), что критическое давление потери устойчивости можно определить по формуле

где Ро - допускаемое давление потери устойчивости трубы, N - число симметричных рядов щелей, й - ширина щели (с1 = 0,01 м), Л - радиус срединной поверхности (й=0,068 м); /-длина щели,

£ - расстояние между щелями по образующей

(2)

g

о

ч—>

5 /

1 2 3 4 5 / Рисунок 4 - Устойчивость перфорированных труб в зависимости от числа рядов щелей

Чтобы сохранялась устойчивость перфорированных труб, для N - 4 необходимо соблюдение условия 4,1, для Л'= 2 /'g = 2,14, для jV= 1 lg= 1,07

Для автоматизированно! о контроля за работой стенда, представленного на рисунке 1, и оценки работоспособности накатного диска перфоратора разработан измерительно-вычислительный комплекс (ИВК) «Спектр», принцип действия которого основан на измерении колебаний давления рабочей жидкости на устьевом патрубке НКТ (d - 73 мм) с интервалом дискретности М = 1 30 с, с усреднением каждого измерения по 512 точкам, с последующей математической обработкой полученного временного ряда В зависимости от целей исследований используются различные методы обработки временных рядов Нами использован классический способ - спектральное разложение сигнала с отражением полученных результатов на дисплее и принтере В качестве первичного преобразователя использован датчик давления типа Д-16Б, а ИВК соединен с i идравлической линией стенда посредством кабельной связи

Конструктивно приборный интерфейс ИВК «Спектр» выполнен в виде двух блоков В одном находятся измерительный усилитель и источник стабильного тока, а в другом - аналм о-цифровой преобразователь и устройство сопряжения для его запуска На стенде с помощью ИВК «Спектр» были проведены исследования по контролю за продолжительностью механической накатки одного метра щели по длине создаваемой щели за один спуск перфоратора и по отработке технологии создания щелевых каналов накатным диском В качестве диагностического параметра использована амплитуда спектра колебаний давления На рисунке 5 в качестве примера показаны спектры колебаний давления при накатке щелевого канала перфоратором, соответствующие ступенчатому повышению давления жидкости, причем на каждой ступени изменения давления делается два цикла спускоподъемных операций (СГТО) компоновки

Как видно из рисунка 5, в начале внедрения накатного диска перфоратора в тело обсадной колонны спектр колебаний давления узкополосный, значения амплитуды колебаний А = 0,35 - 0,57 МПа при частоте/ = 0,04 - 0,08 Гц, а при завершении перфорации значение амплитуды стабилизируется А = 0,23 МПа

при частоте / > 0,] Гц Проведенные исследования показали, что амплитуду спектра колебаний давления жидкости в низкочастотном диапазоне частот /< 0,2 Гц можно использовать в качестве диагностического критерия для определения момента завершения механического продавливания тела обсадпой колонны

- Ч-► £ Гц

0 0 02 0.04 0.06 0,08 0,1 0.12 0,14

Рисунок 5 - Изменения спектра колебаний давления при создании щелевых каналов

Для получения более достоверной оценки технического состояния перфоратора в процессе эксплуатации рассмофим пример, когда в качестве дополнительных диагностических критериев используются выбросы и коэффициент вариации случайных колебаний (рисунок 6) В этом случае первичный преобразователь давления ИВК «Спектр» подключается к гидравлическому индикатору веса и анализируются измеренные случайные колебания Число выбросов за некоторый фиксированный уровень определяется путем аппроксимации выбранной корреляционной функции и нахождением средней частоты и степени загухания функции по методу наименьших квадратов

В начале рабогы перфоратора изменение числа выбросов колебаний давления несущественно, с небольшим скачком при Р = 3 МПа, резко увеличивается в момент завершения перфорации у работоспособного агрегата и снижается у перфоратора с изношенным накатным диском Также следует отметить изменение другого критерия - коэффициента вариации для различного техническо-

А МПа |

1 - Р = 2 МПа (А = 0,43)

2 - Р - 3 МПа (А =- 0,57)

3 - Р = 4 МПа (А" 0,49)

4 - Р = 5 МПа (А - 0,35)

5 - Р = б МПа (А = 0,23)

6 - Р = 7 МПа (А = 0,23)

0,1 -■

го состояния перфоратора В начале работы перфоратора коэффициент вариации увеличивается и начинает существенно расти при изношенном накатном диске и почти не меняется до завершения механического продавливания (Р " 3-7 МПа) для работоспособного перфоратора Таким образом, число выбросов случайных колебаний можно использовать в качестве диагностического критерия при работе щелевого механического перфоратора, а именно: для оптимальной осевой нагрузки, соответствующей весу компоновки на подъем и спуск, нанесению меток на поверхность ИКТ, определяют максимальное и минимальное число выбросов, которое поддерживается в процессе работы перфоратора, и как только число выбросов выходит за установленные границы, это служит сигналом об окончании механического продавливания тела обсадной трубы накатным диском перфоратора

V л V

0.045 ■

О 040

0,03 з

0.030

- 0.200

0,150

0,010

0 050

4 5

Давление жидкости —> МПа

1,3- работоспособный перфоратор, 2,4 изношенный перфоратор,

- число выбросов;-----коэффициент вариации

Рисунок 6 - Выбросы случайных колебаний давления v и изменение коэффициента вариации К в зависимости от технического состояния перфоратора

В процессе промысловых испытаний компоновки шарнирного соединения и щелевого перфоратора, представленного на рисунке 2, были получены диаграммы индикатора веса, которые затем обрабатывались в лабораторных условиях с применением метода Фурье в рамках пакета "Statistica-5" и "Excel"

Случайные колебания осевой нагрузки P(t) при накатывании диска по щели НКТ можно считать стационарными, так как при относительно постоянной

скорости передвижения перфоратора воздействие перфорированного участка щели на накатный диск будет одинаковым в любой момент времени Полученные диаграммы расшифровывались с приведенной частотой колебаний осевой нагрузки м>„р - ув/90, где V/ = 2ж/Т; 7'- период одного ряда интервала работы перфоратора.

une pía (moa sita тал 999

10 - ' -

Рисунок 7 - Сплайновое представление колебаний осевой нагрузки по трем интервалам работы перфоратора

На рисунке 7 показаны онлайновые представления зависимости P(w„p) по трем интервалам работы перфоратора и полиномиальный гренд

Р = 33,756+ 0,141 -0,005й"', ограниченный первыми тремя значимыми членами.

Как видно из рисунка 7, на интервале 111 происходит падение полиномиальной линии, что свидетельствует о резком снижении эффективности работы перфоратора Были построены полиномиальные тренды по каждому циклу работы перфоратора в отдельности, определены эффективные осевые нздрузки по каждому интервалу Меньшие значения осевой нагрузки на интервале I и III по сравнению с эффективной работой перфоратора на интервале II объясняются приработкой накатного диска и его износом, соответственно Спектральный анализ полученных диаграмм индикатора веса осуществлен с помощью метода Хэмминга, что позволило определить превалирующие частоты, проявляющиеся в неявном виде для исследуемого процесса. Невысокий период в начальных ин-

тервалах перфорации указывает на нормальные условия накатки щели, ее иро-резание, т е резко возрастает сопротивление из-за увеличения контак га диска с прорезанной шельго, и на интервале II можно увидеть наиболее оптимальные условия, характеризующие минимальные повреждения накатного диска, причем у>пр = 0,45-0,50 Гц На рисунке 8 показан пример работы щелевого перфоратора, у которого произошла поломка накатного диска, чго отразилось на спектре колебаний осевой нагрузки и превалирующей частоте процесса (Щу - 0-05 Гц) Таким образом, контролируя превалирующую частоту колебаний осевой нагрузки в процессе эксплуатации щелевого перфоратора, можно прогнозировать его работоспособность, и, самое главное, не допускать аварийную ситуацию

С<Г'( .. ' Ч ЯП 3>ус Ч

N0 О* ^н-г, 64 1|?п|П1ПзичфМ 'П-? /411 4464 1 0№

000

100 Д*'

\

• V

•200 ал

"(В ж

"00 ГПЬ /10 0 020 1-Я 331 сл "10 ^ 06С

НеТ-.^гчу

Рисунок 8 - Пример изменения спектра колебаний осевой нагрузки на интервале Ш работы перфоратора

Стендовые и промысловые испытания компоновки щелевого гидромеханического перфоратора с шарнирным соединением и НКТ позволили нам сформулировать основные требования и методику ею дальнейшею применения Методика применения щелевого перфоратора включает подготовительные мероприятия (перечислены комплект оборудования и технических средств, их техническое состояние); подготовку к работе и спуск перфоратора в скважину со скоростью не более 1 м/с (последовательность операций по сбору компоновки низа колонны, включающей перфоратор + две трубы НКТ-73 стандартной

длины ' патрубок с реперной муфтой, в журнал заносятся расстояния от торца муфты до оси накатного диска, размеры от торца муфты до резьбовых частей труб, патрубков и оси накатного диска) с таким расчетом, чтобы муфта репер-ного патрубка установилась напротив или ниже подошвы нижнего интервала перфорации, привязку перфоратора к интервалу перфорации и подготовительные работы перед перфорацией (сборка компоновки верхней части колонны и ее обвязка, демонтаж устьевого патрубка, монтаж герметизирующего устройства в муфту обсадной колонны и его обвязка со сливной линией цементировочного агрегат), технологию создания щелевых каналов накатным диском перфоратора, операции по размыву цементного камня и юрной породы, меры безопасности при работе с перфоратором

Основные выводы и рекомендации

1 Подобраны оптимальные режимы упрочнения поверхности накатного ролика щелевого перфоратора для стали П1Х-15 за счет имплантации ионов азота и ионно-катодной бомбардировки

2 Сравнительный анализ различных видов упрочнений показал, чю лучшие результаты по прочности, пластичности, износостойкости и коррозионной стойкости показали образцы предварительно хромированные, а затем подвергнутые ионному имплантированию

3 Разработаны устройство для определения момента закручивания колонны НКТ и компоновка щелевого перфоратора с шарниром, которые прошли успешные стендовые и промысловые испытания

4 Путем проведения анализа работы звеньев щелевого перфоратора определено критическое значение силы вдавливания накатного диска в тело обсадной трубы

5 Усыновлены превалирующие частоты при спектральном представлении колебаний осевой нагрузки в процессе эксплуатации щелевою перфоратора, причем частота 0,05 I ц характеризует неудовлетворительный режим, а частота 0,5 Гц - нормальный режим работы накатного диска перфоратора

6 Разработаны диагностические критерии оценки технического состояния щелевого перфоратора в процессе эксплуатации по спектральным характеристикам, числу выбросов, коэффициенту вариации измеряемых параметров осевой нагрузки и давления жидкости

7 Разработано методическое руководство щелевой гидромеханической перфорации с усовершенствованным перфоратором и автоматизированным контролем за процессом

Основные положения диссертации опубликованы в следующих работах:

1 Беспалова О Е , Беспалов Е В., Назаров С В. и др Повышение надежности дисков, используемых в перфораторах, изготовленных по новым технологиям// Материалы 48-й науч -техн конф студентов, аспирантов и молодых ученых -Уфа, 1997 -С 41-42

2 Галеев Э М, Лягов А В., Назаров С В и др Комплексная технология перфорации, бескомнрессорного освоения и исследования скважин за один спускоподъем колонн М Изд-во ГАНГ, 1997 - С 33-34

3 Лягов А В , Ишемгужин Е И., Назаров С.В и др Повышение надежности нефтепромыслового оборудования путем упрочнения базовых узлов прогрессивными технологиями -М.- Изд-во ГАНГ, 1997. - С 92-93

4 Лягов А В , Назаров С В , Галеев Э М и др Результаты стендовых испытаний щелевого перфоратора// Материалы 48-й науч -техн конф студентов, аспирантов и молодых ученых - Уфа, 1997. - С 40-41

5 Ляг ов А В , Ямалиев В У, Назаров С В и др Вибрационный контроль технического состояния щелевого перфоратора// Материалы 48-й науч -техн конф студентов, аспирантов и молодых ученых - Уфа, 1997 - С.39.

6 Назаров С В , Фаткулов О М , Лягов А.В и др Некоторые результаты воздействия на ПЗП имплозией, совмещенной с перфорацией// Проблемы нефтегазового комплекса России Материалы Междунар. науч -техн. конф. - Уфа, 1998 - С.203

• 12073

7 Пат №2124125 Российская Федерация Способ регулирования оптимальной осевой нагрузки на долото при бурении скважин/ ИЕ Ишемгужин. В У Ямалиев, C.B. Назаров и др. - Опубл 1998, Бюл.№36

8 Пат №2147669 Российская Федерация Способ компоновки низа бурильной колонны/ И Е Ишемгужин, Е И. Ишемгужин, С В Назаров

9 Назаров С В , Маряхин В И, Есин Д В и др Повышение надеж катного ролика щелевого перфоратора// IV Конгресс нефтегазопромышлснни-ков России Секция Н Наука и образование в нефтегазовом комплексе Уфа, 2003 - С 117-121.

10 Назаров С В Компоновка щелевого перфоратора с шарнирным соединением и результаты испытаний// Материалы 2-й Всерос учеб -науч -метод конф Уфа, 2004. - С.151-155

11 Ямалиев В.У , Назаров С В , Лягов А В Автоматизированный конфоль процесса гидромеханической щелевой перфорации// Проектирование и эксплуатация нефтегазового оборудования Проблемы и решения Материалы Всерос конф - Уфа, 2004 - С 33-39.

Опубл 2000,Бюл №11

Подписано к печати 23 05.2005 г Заказ 58 Тираж 90 экз Отпечатано в БашНИИстрое

Введение.

1. Анализ существующих технических средств, методов и технологии перфорации.

1.1. Состояние и анализ методов перфорации продуктивных пластов.

1.1.1. Кумулятивные, пулевые и торпедные перфораторы.

1.1.2. Сверлящие перфораторы.

1.1.3. Гидропескоструйная перфорация, гидроперфорация.

1.1.4. Щелевая гидромеханическая перфорация.

1.2. Выбор перфорационной жидкости и плотности перфорации при вскрытии продуктивного пласта.

1.3. Особенности вторичного вскрытия пластов на месторождениях

Западной Сибири.

Выводы по 1-й главе.

2. Исследование напряженного состояния компоновки насоснол компрессорных труб с гидромеханическим перфоратором.

2.1. Разработка технологического процесса гидромеханической щелевой перфорации.

2.2. Исследование материалов накатного ролика щелевого перфоратора.

2.2.1. Упрочнение материала методом катодно-ионной бомбардировки

2.2.2. Исследование подшипниковой стали ШХ-15 методами ионного имплантирования.

2.3. Устойчивость обсадной колонны после щелевой перфорации.

2.4. Взаимодействие низа колонны НКТ с обсадной колонной при перфорации наклонно направленных скважин.

2.5. Разработка моментомера для определения момента закручивания колонны НКТ при щелевой перфорации.

Выводы по 2-й главе.

3. Разработка и исследования компоновки щелевого перфоратора и шарнира.

3.1. Щелевой перфоратор в компоновке с шарниром и НКТ.

3.2. Прочностные расчеты базовых узлов перфоратора.

3.2.1. Работа перфоратора в компоновке с НКТ в наклонно направленной скважине.

3.2.2. Расчет на прочность базовых узлов перфоратора.

3.2.3. Расчет перфорированных труб на устойчивость.

3.3. Стенд для отработки техники и технологии гидромеханической щелевой перфорации.

3.4. Промысловые испытания компоновки щелевого перфоратора с шарниром и обработка полученных результатов.

3.5. Разработка методического руководства по применению технологий гидромеханической щелевой перфорации.

3.5.1. Подготовительные мероприятия.

3.5.2. Подготовка перфоратора к работе и спуск в скважину.

3.5.3. Привязка перфоратора к интервалу перфорации и подготовительные работы перед перфорацией.

3.5.4. Технология создания щелевых каналов накатным диском перфоратора.

3.5.5. Размыв цементного камня и горной породы.

3.5.6. Меры безопасности при работе с перфоратором.

Выводы по 3-й главе.

Актуальность проблемы. Важнейшей задачей нефтегазодобывающей промышленности страны на современном этапе является продление срока службы скважины, используя различные способы восстановления проницаемости прискважинной области пласта для повышения её дебита. Одним из основных способов повышения продуктивности пласта скважины является перфорация с использованием устройств различных конструкций.

Широко применяемая в настоящее время кумулятивная перфорация не обеспечивает совершенной гидродинамической связи продуктивного пласта со скважиной. Это связано и с высокими ударными нагрузками, температурой, неэффективностью срабатывания зарядов, что приводит к разрушению крепления скважины, её преждевременному обводнению. Вторичное вскрытие пластов в кислотной среде с целью восстановления её коллекторских свойств исключает все способы перфорации, связанные с применением кабельной технологии.

Восстановить проницаемость существующих фильтрационных каналов некоторые авторы предлагают путем искусственно созданного в породе приза-бойной зоны пласта (ПЗП) разветвленной системы трещин, которая и играет роль новой системы фильтрационных каналов. Это может быть и вырезание участка обсадной колонны в продуктивном интервале ствола скважины, и нарезание щелей заданной ориентации и др.

В связи с этим многие исследователи обратили особое внимание на нормальный ряд гидродинамических перфораторов, которые обеспечивают "щадящий" режим вскрытия обсадных колонн всех типоразмеров с сохранением достигнутого качества разобщения пластов. Исследования и применение технологии по вскрытию пласта продольной щелью большой протяженности в различных регионах Российской Федерации показали эффективность этого способа. Но и в этом способе перфорации имеются свои проблемы. Требуют усовершенствования и доработки конструкции применяемых устройств, не обеспечена устойчивость накатного диска в скважинных условиях, не достигается требуемая безотказность перфоратора и почти полностью отсутствует контроль за процессом щелевой гидромеханической перфорации с точки зрения применения современных информационных автоматизированных систем. Решению этих проблем и посвящена предлагаемая работа.

Цель работы - повышение работоспособности щелевого гидромеханического перфоратора путем поверхностного упрочнения накатного диска, совершенствования конструкции, технического обеспечения процесса с использованием вероятностно-статистических методов.

Основные задачи:

1. Исследования и выбор оптимального режима обработки поверхности накатного диска перфоратора, с применением различных упрочняющих технологий.

2. Разработка и промысловые испытания технических устройств, способствующих проведению механической щелевой перфорации.

3. Статистические исследования колебаний осевой нагрузки и давления жидкости при изменении технического состояния щелевого перфоратора.

4. Разработка методического руководства по использованию технологии щелевой гидромеханической перфорации с усовершенствованным перфоратором.

Методы решения. При проведении исследований были использованы спектрально-корреляционный анализ, теория выбросов случайных функций, современные методы планирования экспериментов, также проводились промысловые испытания новых технических и технологических решений и их анализ.

Научная новизна

1. Вероятностно-статистические характеристики выбросов случайных колебаний давления жидкости за некоторый фиксированный уровень и спектра колебаний осевой нагрузки характеризуют техническое состояние щелевого перфоратора в процессе его эксплуатации.

2. Установлены зависимости характерных частот спектра колебаний осевой нагрузки (СО] = 0,05 Гц; со2= 0,5 Гц) и различных режимов работы механического перфоратора.

3. Анализ работы звеньев щелевого перфоратора позволил установить критическое значение силы вдавливания накатного диска в тело обсадной колонны.

Основные защищаемые положения

1. Методика оценки технического состояния щелевого гидромеханического перфоратора в процессе эксплуатации с применением вероятностно-статистических методов анализа случайных колебаний параметров и автоматизированных систем контроля.

2. Использование вероятностных характеристик значений амплитуды спектральной плотности, числа выбросов за установленный уровень, коэффициента вариации случайных колебаний параметров в качестве диагностических критериев оценки технического состояния щелевого перфоратора.

3. Технические решения и способы оценки работоспособности щелевого перфоратора в процессе эксплуатации.

4. Результаты лабораторных и промысловых исследований процесса щелевой механической перфорации.

Практическая ценность

1. Разработан промысловый стенд на базе учебной буровой установки в Уфимском УБР, работа которого и щелевого перфоратора контролируются с помощью автоматизированного измерительно-вычислительного комплекса «Спектр».

2. Разработана компоновка щелевого механического перфоратора с шарнирным соединением и НКТ, работоспособность которой подтверждена промысловыми испытаниями в НГДУ «Уфанефть», ТПП «Когалымнефтегаз».

Апробация работы. Основные положения диссертационной работы докладывались и обсуждались на:

- научно-технических конференциях студентов, аспирантов и молодых ученых вузов (Уфа - 1997, 1998, 2002-2004);

- второй научно-технической конференции "Современные проблемы надежности" (Москва, 1997);

- международной научно-технической конференции "Проблемы нефтегазового комплекса России" (Уфа, 1998);

- IV конгрессе нефтегазопромышленников России. Секция Н "Наука и образование в нефтегазовом комплексе" (Уфа, 2003);

- второй Всероссийской учебной научно-методической конференции "Передовые концепции механического образования в технических и технологических университетах по реализации государственных образовательных стандартов" (Уфа, 2004);

- Всероссийской научно-технической конференции "Проектирование и эксплуатация нефтегазового оборудования: проблемы и решения" (Уфа, 2004);

- XVI-й межотраслевой научно-практической конференции по проблемам строительства и ремонта скважин "Заканчивание и ремонт нефтегазовых скважин с полным сохранением их продуктивности" (Краснодар-Анапа, 2004).

Публикации

Основное результаты диссертационной работы изложены в 11 печатных работах, в том числе 3 статьях, 6 тезисах и 2 патентах РФ.

Объем и структура работы

Диссертационная работа состоит из введения, трех глав и основных выводов. Работа изложена на 160 страницах машинописного текста, в том числе содержит 50 рисунков, 11 таблиц, список литературы из 175 наименований, 4 приложения.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ И РЕКОМЕНДАЦИИ:

1. Подобраны оптимальные режимы упрочнения поверхности накатного ролика щелевого перфоратора для стали ШХ-15 за счет имплантации ионов азота и ионно-катодной бомбардировки.

2. Сравнительный анализ различных видов упрочнений показал, что лучшие результаты по прочности, пластичности, износостойкости и коррозионной стойкости показали образцы предварительно хромированные, а затем подвергнутые ионному имплантированию.

3. Разработаны устройство для определения момента закручивания колонны НКТ и компоновка щелевого перфоратора с шарниром и НКТ, которые прошли успешные стендовые и промысловые испытания.

4. Путем проведения анализа работы звеньев щелевого перфоратора определено критическое значение силы вдавливания накатного диска в тело обсадной трубы.

5. Установлены превалирующие частоты при спектральном представлении колебаний осевой нагрузки в процессе эксплуатации щелевого перфоратора, причем частота 0,05Гц характеризует неудовлетворительный режим, а частота 0,5 - нормальный режим работы накатного диска перфоратора.

6. Разработаны диагностические критерии оценки технического состояния щелевого перфоратора в процессе эксплуатации по спектральным характеристикам, числу выбросов и коэффициенту вариации измеряемых параметров.

7. Разработана методика щелевой гидромеханической перфорации с усовершенствованным перфоратором и автоматизированным контролем за процессом.

135

1. А.с. 173677 СССР. - Гидроперфоратор/ Слепой Ю.Ш., Лесик Н.П.// Открытия. Изобретения. -№16. - 1965.

2. А.с. 211474 СССР. Насадка гидропескоструйного перфоратора/ Жанов А.Ф., Давлетбаев Д.Ш.// Открытия. Изобретения. -№8. - 1968.

3. А.с. 218088 СССР. Устройство для предотвращения обрыва труб при гидроперфорации/ Кривоносов И.В., Пустовойт С.П., Кириллин А.Ф.// Открытия. Изобретения. - №17. - 1968.

4. А.с. 232882 СССР. Гидроперфоратор с дистанционным переключением насадок/ Слепой Ю.Ш.// Открытия. Изобретения. - №2. - 1968.

5. А.с. 236381 СССР. Способ перфорации обсаженных скважин/ Григорян Н.Г., Глушенков М.И., Крощенко В.Д. и др.// Открытия. Изобретения. -№.-1968.

6. А.с. 350932 СССР. Гидравлический перфоратор/ Агишев А.П., Баранов А.В., Динков В.А. и др.// Открытия. Изобретения. - №27. - 1972.

7. А.с. 415355 СССР. Гидропескоструйный перфоратор/ Савенков Г.Д., Качмар Ю.Д., Чекалюх С.Б. и др.// Открытия. Изобретения. - №6. - 1974.

8. А.с. 618537 СССР. Устройство для гидропескоструйной перфорации скважин/ Мустафин Р.В.// Открытия. Изобретения. -№29. - 1978.

9. А.с. 619632 СССР. Гидроабразивный перфоратор/ Гусев В.И., До-мальчук А. А., Лесик Н.П. и др.// Открытия. Изобретения. - №30. - 1978.

10. А.с. 652316 СССР. Гидропескоструйный перфоратор/ Тагиров К.М., Лобкин А.Н.// Открытия. Изобретения. -№10. - 1979.

11. А.с. 692986 СССР. Гидравлический перфоратор/ Соловкин Е.Б., Надточий В.В.// Открытия. Изобретения. -№39. - 1979.

12. А.с. 692687 СССР. Устройство для перемещения гидроперфоратора/ Леонидов В.И., Овнатов Г.Т., Обморышев К.М.// Открытия. Изобретения. -№39.- 1979.

13. А.с. 697697 СССР. Перфоратор/ Коршун В.Н., Машков В.А., Ку-цевалов Ю.А., Силкин В.Ф.// Открытия. Изобретения. -№42. - 1979.

14. А.с. 802528 СССР. Импульсный гидравлический перфоратор/ Машков В.А., Коршунов В.Н.// Открытия. Изобретения. - №5. - 1981.

15. А.с. 870678 СССР. Гидроабразивный перфоратор/ Бабчук М.С., Егер Д.А., Мельник В.И.// Открытия. Изобретения. - №37. - 1981.

16. А.с. 883351 СССР. Способ создания щелевых каналов в обсадной колонне и устройство для его осуществления/ Саркисов Н.М., Ашрафьян М.О., Конрад Ф.Ф.// Открытия. Изобретения. - №43. - 1981.

17. А.с. 1041674 СССР. Устройство для вертикальных перемещений перфоратора/ Усачев П.М., Миклин Ю.А., Саврасов А.А.// Открытия. Изобретения.-№34. - 1983.

18. А.с. 1106897 СССР. Глубинное устройство для вертикальных перемещений гидроперфоратора/ Герцен И.П., Оксимец Ю.А.// Открытия. Изобретения. -№29. - 1984.

19. А.с. 1108194 СССР. Устройство для перфорации обсаженной скважины/ Белоусов В.И., Рыбчак Е.В., Костур Н.А. и др.// Открытия. Изобретения. -№30. - 1984.

20. А.с. 1170125 СССР. Устройство для гидропескоструйной перфорации скважин/ Кумин Д.Н., Куцевалов Ю.А., Соловкин Е.Б. и др.// Открытия. Изобретения. - №28. - 1985.

21. А.с. 1173036 СССР. Устройство для термической перфорации/ Ба-гаутдинов Г.М., Кадыров P.P., Галиакбаров В.Ф.// Открытия. Изобретения. -№30. 1985.

22. А.с. 1176066 СССР. Устройство для гидроабразивной перфорации скважины/ Гусев В.И., Домальчук А.А., Саврасов А.А. и др.// Открытия. Изобретения. -№32. - 1985.

23. А.с. 1337513 СССР. Устройство для создания перфорационных щелевых каналов// Открытия. Изобретения. - №34. - 1987.

24. А.с. 1668640 СССР. Устройство для перфорации скважин// Открытия. Изобретения. - №29. - 1991.

25. А.с. 1754887 СССР. Устройство для сверления стенок скважины, обсаженной трубами// Открытия. Изобретения. - №30. - 1992.

26. А.с. 1776772 СССР. Устройство для создания перфорационных щелевых каналов/ Ситдыков Г.А., Еникеев М.Д., Мавлютов М.Р. и др.// Открытия. Изобретения. - №43. - 1992.

27. А.с. 1783111 СССР, МКИ Е21В43/114. Устройство для гидравлической перфорации скважин/ Струговец Е.Т., Кореняко А.В., Букатчук В.Т.// Открытия. Изобретения. -№47. 1992.

28. Акчурин Х.И., Струговец Е.Т., Янгуразов А.Е. Гидравлическая перфорация в боковых стволах с помощью малогабаритных скважинных устройств// Нефтяное хозяйство, 2002. №1. - С.20-22.

29. Александров B.C., Лаштабега В.И. Особенности и результаты применения гидромеханического перфоратора// Нефтяное хозяйство, 1994. №5. -С.15-20.

30. Амиян В.А., Васильева Н.П. Вскрытие и освоение нефтегазовых пластов. М.: Недра, 1972. - 335с.

31. Андерсен Т. Статистический анализ временных рядов. М.: Мир, 1976.-756с.

32. Арене В.Ж., Смирнов В.Е., Макаров А.Л. и др. Кумулятивно-пулевой перфоратор повышенной пробивной способности// Нефть, газ и бизнес, 2003. №2. - С.59-61.

33. Асмоловский B.C., Шулындин М.И. Влияние плотности перфорации на продуктивность добывных и приемистость нагнетательных скважин// Нефтяное хозяйство, 1979. -№12. С.29-31.

34. Ахметов З.М., Литвинов А.А., Никитко И.Ф. Уменьшение плотности перфорации в эксплуатационных скважинах Татарии// Татарская нефть, 1962.-№5.-С.23-26.

35. Ашрафьян М.О., Лебедев О.А., Саркисов Н.М. Совершенствование конструкций забоев скважин. М.: Недра, 1987. - 156с.

36. Беспалова О.Е., Беспалов Е.В., Назаров С.В. и др. Повышение надежности дисков, используемых в перфораторах, изготовленных по новым технологиям. Материалы 48-й науч-техн. конф. студентов, аспирантов и молодых ученых. - Уфа, 1997. - С.41-42.

37. Бешелев С.Д., Гурвич Ф.Г. Математико-статистические методы экспертных оценок. — М.: Статистика, 1980. 263с.

38. Божко Г.Н., Дуванов A.M., Фельдман И.И. Анализ состояния взрывных методов вторичного вскрытия и газодинамической обработки нефтегазовых пластов за рубежом. Каротажник, №78. - Тверь, 2001.

39. Бойко B.C. Оптимальная плотность перфорации в сложных коллекторах// Нефтяное хозяйство, 1978. -№5. С.31-34.

40. Борисов Ю.П. Влияние неоднородности пласта на разработку нефтяных месторождений. М.: Недра, 1970.

41. Булатов А.И., Аветисов А.Г. Справочник инженера по бурению. В 2-х томах. -М.: Недра, 1985. С. 116-121.

42. Булгаков Р.Б., Галявич А.Ш., Адиев Я.Р. Эффективность применения сверлящих перфораторов ПС-112// Нефтяное хозяйство, 1990. №10. -С.29-31.

43. Вибрационный контроль технического состояния щелевого перфоратора// А.В. Лягов, В.У. Ямалиев, С.В. Назаров и др. Тез. докл. науч.-техн. конф.-Уфа, 1997.-С.39.

44. Вицени Е.М. Кумулятивные перфораторы, применяемые в нефтяных и газовых скважинах. М.: Недра, 1971. - 142с.

45. Везиров С.А., Мелитин-Асланов JI.C., Сидоров О.А. Методика выбора способа перфорации// Азербайджанское нефтяное хозяйство. Баку, 1968. -№3. - С.22-25.

46. Временная инструкция по гидропескоструйному методу перфорации и вскрытию пластов/ Усачев П.М. М.: ВНИИ. - 1967. - 73с.

47. Габдуллин Р.Г. Ишкаев Р.К. Новые способы вторичного вскрытия пластов и конструкции забое скважин. Тюмень: Векторвук, 1998. - 212 с.

48. Габдуллин Р.Г., Страхов Д.В. Оснос В.Б.и др. Применение гидромеханических перфораторов// Нефтяное хозяйство, 2003. -№12. С.103-105.

49. Габдуллин P.P., Муслимов Р.Х. Выбор плотности перфорации скважин// Нефтяное хозяйство, 1983. №8. - С.31-33.

50. Гайворонский И.Н. Установка для исследования гидродинамической эффективности перфораторов// Изв. Вузов. Нефть и газ, 1969. №12. -С.49-59.

51. Гайворонский И.Н., Ахмадеев Р.Г., Мордвинов А.А. Вскрытие продуктивных пластов бурением и перфорацией и подготовка скважины к эксплуатации. Пермь, 1985. - 80с.

52. Гайворонский И.Н., Мордвинов А.А. Гидродинамическое совершенство скважин. Обзор информ, сер: Нефтепромысловое дело. М.: ВНИИО-ЭНГ, 1983.

53. Гайворонский И.Н., Тебякин В.М., Хальзов А.А. Современные методы вторичного вскрытия пластов// Нефтяное хозяйство, 2003. №5. С.43-46.

54. Галеев Э.М., Лягов А.В., Назаров С.В. и др. Комплексная технология перфорации, бескомпрессорного освоения и исследования скважин за один спуско-подъем колонн. М.: Изд-во ГАНГ, 1997 - С.33-34.

55. Григорян Н.Г. Вскрытие нефтегазовых пластов стреляющими перфораторами. М.: Недра, 1982. - 263с.

56. Григорян Н.Г. Состояние и перспективы скрытия пластов стреляющими перфораторами ПВН 90// Нефтяное хозяйство, 1971. №4. С.33-38.

57. Григорян Н.Г., Гайворонский И.Н. Влияние условий в скважине на эффективность перфорации// Нефтепромысловое дело, 1971. №7. - С.20-24.

58. Григорян Н.Г., Пометун Д.Е., Горбенко JI.A. и др. Прострелочные и взрывные работы в скважинах. М.: Недра, 1972. - 187с.

59. Гусев А.С. К анализу выбросов случайных функций. Известия Вузов. - Машиностроение, 1967. - № 3. - С.27-30.

60. Дженкинс Г., Бате Д. Спектральный анализ и его приложения. -М.: Мир, 1971.-364с.

61. Дуванов A.M., Гайворонский Н.Н., Павленко Г.А. Новое поколение пороховых газогенерирующих устройств для стимуляции скважин. НТВ Ка-ротажник, 1999. - №58. - С.54-56.

62. Ежов В.А., Репринцев Ю.Д. Действие на обсадную колонну кумулятивной перфорации. Разведочная геофизика. - М. Недра, 1976. - С.151-158.

63. Жданов А.Ф., Бабалян Г.А. Влияние ПАВ на процесс гидропескоструйного разрушения горных пород// Применение поверхностно-активных веществ и других химических реагентов нефтедобывающей промышленности: Тр. БашНИПИнефть. Вып.4. М.: Недра, 1970. - С.77-80.

64. Зейгман Ю.В., Усманов А.А. Пути повышения эффективности перфорационных работ на скважинах Когалымского нефтяного месторождения. -Интервал, 2000. №8. - С.47-49.

65. Злостин Н.А. Об одном следствии гидродинамической теории кумулятивного эффекта. -М.: Сб. науч. статей, 1965. -№ 2(74).

66. Золин М.Л., Чичварин А.П. Вскрытие пластов в скважинах пулевыми перфораторами ПВН 90// Нефтяное хозяйство, 1971. №10. - С.16-19.

67. Золин M.JI., Чичварин А.П. Мощные пулевые перфораторы. М. Недра, 1976.- 171с.

68. Ишемгужин И.Е. Выбросы случайных колебаний и их использование для оценки технического состояния глубинного оборудования при бурении скважин. Дис. канд. техн. наук. - Уфа, 1998. - 150с.

69. Ишемгужин И.Е., Ишемгужин А.И., Пашинский В.В. и др. Оценка корреляционных функций при исследовании динамики бурильной колонны. -Современные проблемы буровой и нефтепромысловой механики. Межвуз. на-уч-тематич. сб. Уфа: УГНТУ, 1996. - С.134-138.

70. Карней Л.Л. Рекомендации по выбору жидкостей для закачивания скважин// Инженер-нефтяник, 1977, №4. с.32-39.

71. Кочетков Л.М. Исследование и разработка технологии щелевой гидропескоструйной перфорации при капитальном ремонте скважин: Автореф. дис. канд. техн. наук. Тюмень: ТГНУ, 1998. - 22с.

72. Краткий справочник по прострелочно-взрывным работам в скважинах. Под ред. Н.Г. Григоряна. - М.: Недра, 1970. - 248с„ 1990. - 69с.

73. Леоненко Г.Н., Кончанов В.Н. Пути совершенствования методологии вторичного вскрытия пластов в различных геологических условиях. Ка-ротажник. - №79. - Тверь, 2001.

74. Лесик Н.П. Изучение влияния гидростатического давления на результат процесса гидропескоструйного вскрытия пласта. Исследования в области техники добычи нефти. - М, 1969. - Вып.5.

75. Лесик Н.П., Слепой Ю.Ш., Галыбин A.M. и др. Об оптимальной длине прорези в обсадной колонне, создаваемой щелевой гидроперфорацией// Техника добычи нефти: Сб.науч.тр. Вып.21. М.: ВНИИ, 1967. - С.73-78.

76. Лесик Н.П., Усачев П.М., Саврасов А.А. и др. Глубинный вращатель гидропескоструйного перфоратора ВГ-1// Техника добычи нефти: Сб. науч. тр. Вып.21. М.: ВНИИ, 1967. - С. 139-143.

77. Ликутов А.Р., Сиротин В.Т. Проблемы повышения пробивной способности перфораторов и эффективности вскрытия пластов на депрессии. -Каротажник. №79. - Тверь, 2001.

78. Ловля С.А., Горбенко Л.А., Каплан Б.Л. Торпедирование и перфорация скважин. М.: Гостоптехиздат, 1959. - 248с.

79. Лягов А.В., Ишемгужин Е.И., Назаров С.В. и др. Повышение надежности нефтепромыслового оборудования путём упрочнения базовых узлов прогрессивными технологиями. М.: Изд. ГАНГ, 1997. - С.92-93.

80. Лягов А.В., Назаров С.В., Галеев Э.М. и др. Результаты стендовых испытаний щелевого перфоратора. Материалы 48-й конференции научн-техн. конф. студентов, аспирантов и молодых ученых. - Уфа, 1997. - С.40-41.

81. Мальцев А.В. Эффективность применения щадящего режима перфорации кумулятивными перфораторами ПКС-80// Нефтяное хозяйство, 1991. -№4. С.13-14.

82. Мак-Лейн Д.Д., Сегер К.Н. Новое в области кумулятивной перфорации скважин// Инженер-нефтяник, 1978. №4. - С. 11-17.

83. Маскет М. Физические основы технологии добычи нефти. Гостоптехиздат, 1953.

84. Мирзаджанзаде А.Х., Спивак А.И., Мавлютов М.Р. Гидроаэромеханика в бурении. Уфа: Уфимс. нефт. ин-т, 1984. - 238с.

85. Мирзаджанзаде А.Х., Хасанов М.М., Бахтизин Р.Н. Этюды о моделировании сложных систем нефтедобычи. Нелинейность, неравномерность, неоднородность. Уфа: Гилем, 1999. - 464с.

86. Мусин Н.Х., Хилажетдинов Р.Х., Усманов Р.К. Контроль за качеством вскрытия пластов гидропескоструйным методом// Нефтяное хозяйство, 1970. №5. - С.38-41.

87. Назаров С.В. Компоновка щелевого перфоратора с шарнирным соединением и результаты испытаний. Материалы II Всероссийской учебно-науч.-методич. конференции. - Уфа, 2004. - С.151-155.

88. Назаров С.В., Маряхин В.И., Есин Д.В. и др. Повышение надежности накатного ролика щелевого перфоратора// IV Конгресс нефтегазопромыш-ленников России. Секции Н "Наука и образование в нефтегазовом комплексе". -Уфа, 2003.-С.117-121.

89. Назаров С.В., Фаткулов О.М., Лягов А.В. и др. Некоторые результаты воздействия на ПЗП имплозией, совмещенной с перфорацией. Материалы Международной науч-техн. конференции "Проблемы нефтегазового комплекса России". - Уфа, 1998. - С.203-204.

90. Овнатанов Г.Т. Вскрытие и обработка пласта. М.: Недра, 1970.

91. Очистка перфорационных каналов обратными импульсами давления/ Нефтепромысловое дело, 1992. №12. - С.35-42.

92. Панов Б.Д., Бакулин В.Г.Совершенствование технологии вскрытия и опробования продуктивных пластов в скважине. М.: Недра, 1973. - 137с.

93. Партер У. Достижения кумулятивной перфорации. Инженер-нефтяник, 1969. -№10. - С.21-26.

94. Патент РФ 1776771. Устройство для глубокой перфорации стенок обсадной скважины// Открытия. Изобретения. -№43. - 1992.

95. Патент РФ 1789672. Механический перфоратор// Открытия. Изобретения. - №3. - 1993.

96. Патент РФ 2030563. Устройство для образования щелей в стенках скважины// Открытия. Изобретения. - №7. - 1995.

97. Патент РФ 2038465. Устройство для гидропескоструйной перфорации скважины/ Петров Н.А.// Открытия. Изобретения. - №18. - 1995.

98. Патент РФ 2038466. Гидроперфоратор/ Петров Н.А.// Открытия. Изобретения. - №18. - 1995.

99. Патент РФ 2038527. Перфоратор/ Петров Н.А.// Открытия. Изобретения. -№18. - 1995.

100. Патент РФ 2042796. Устройство для гидроперфорации скважины/ Петров Н.А.// Открытия. Изобретения. -№24. - 1995.

101. Патент РФ 2059061. Устройство для гидравлической перфорации скважины/ Петров Н.А.// Открытия. Изобретения. - №12. - 1996.

102. Патент РФ 2061846. Гидравлический перфоратор/ Петров Н.А.// Открытия. Изобретения. -№16. - 1996.

103. Патент РФ 2061847. Импульсный гидравлический перфоратор/ Петров Н.А.// Открытия. Изобретения. -№16. - 1996.

104. Патент РФ 2061848. Устройство для перфорации скважины/ Петров Н.А.// Открытия. Изобретения. - №16. - 1996.

105. Патент РФ 2061849. Импульсный гидроперфоратор/ Петров Н.А.// Открытия. Изобретения. -№16. - 1996.

106. Патент РФ 2061850. Гидропескоструйный перфоратор/ Петров Н.А.// Открытия. Изобретения. -№16. - 1996.

107. Патент РФ 2061851. Устройство для гидроперфорации скважины/ Петров Н.А.// Открытия. Изобретения. -№16. - 1996.

108. Патент РФ №2119045. Способ закачивания скважин/ Амеличев А.Т., Анфилов Н.В., Буренков О.М. и др.// Открытия. Изобретения. - №26. -1998.

109. Патент РФ №2124125. Способ регулирования оптимальной осевой нагрузки на долото при бурении скважин/ Ишемгужин И.Е., Ямалиев В.У., Назаров С.В. и др.// Открытия изобретения. - №36. - 1998.

110. Патент РФ №2147669. Способ компоновки низа бурильной колонны/ Ишемгужин И.Е., Ишемгужин Е.И., Назаров С.В. и др.// Открытия изобретения. - №11. - 2000.

111. Патент РФ №2170339. — Способ и устройство для перфорации скважин и трещинообразования в пласте// Открытия. Изобретения. №19. -2001.

112. Патент РФ №2194151. Устройство для вскрытия и газодинамической обработки пласта// Открытия. Изобретения. - №34. - 2002.

113. Патент США №355802. Способ и устройство для перфорации на депрессии и создания трещин в скважине.

114. Пейсахов P.M., Панасов Б.В. Расчетные номограммы для контроля за процессом гидропескоструйной перфорации и его управления// Нефтяное хозяйство, 1965. № 12. - С.44-48.

115. Перспективы применения перфорационной системы ПКТ-89Д/ Те-бякин В.М., Шпуров И.В., Абатуров С.В. и др.// Нефть и газ, 2002. №3. -С.24-27.

116. Перфоген новое устройство для одновременного вскрытия и газодинамической обработки пласта/ Дуванов A.M., Воробьев JI.C., Балдин А.В. и др.// Нефтяное хозяйство, 2003. -№11.- С.87-88.

117. Песляк Ю.А., Длугач М.И., Степаненко А.С. Исследование прочности обсадных труб, ослабленных щелевой гидропескоструйной перфорации// Нефтяное хозяйство, 1971. № 6. - С.39-44.

118. Петров Н.А. Преимущества и недостатки гидропескоструйной перфорации, её отличие от гидроперфорации и обоснования различных конструкций перфораторов. Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море. - М.: ВНИИОЭНГ, 1944. - С.16-19.

119. Петров Н.А., Кореняко А.В., Струговец Е.Т. и др. Точечная гидроперфорация скважин малоабразивными жидкостями. М.: ВНИИОЭНГ, 1995. -60с.

120. Плющенко А.Б. Гидроперфорация на глинистом растворе// Совершенствование вскрытия, испытания и освоения продуктивных пластов в эксплуатационных и разведочных скважинах: Сб. УфНИИ, М.: Недра, 1969. -С.137-139.

121. Промывочные жидкости для гидропескоструйной перфорации скважины/ Есипенко А.И., Петров Н.А., Калашнев В.В.// НТЖ. Сер. Нефтепромысловое дело. М.: ВНИИОЭНГ, 1994. - Вып.9. - С.12-14.

122. Прострелочно-взрывная аппаратура: Справочник/ Фридлендер Л.Я., Афанасьев Р.А., Воробьев Л.С. и др.// 2-е изд. перераб. и доп. -М.: Недра, 1990.

123. Пухляков Л.А. Несовершенство скважин и проблемы повышения нефтеотдачи пластов. Томск: Издательство Томского университета, 1988.

124. РД 039-0147585-181-99. Технология перфорации 102 и 114 мм обсадных колон (хвостовиков) с применением гидромеханических перфораторов/ Габдуллин Р.Г., Тарасова Р.Н.//Бугульма: ТатНИПИнефть, 1999. 11с.

125. Результаты применения перфорационной системы ПКО-Ю2/ Гайво-ронский И.Н., Абатуров С.В., Михайлов С.Ф. и др.// Нефть и газ, 2002. №3. -С.20-23.

126. Результаты стендовых испытаний щелевого перфоратора/ А.В. Лягов, С.В. Назаров, В.У. Ямалиев и др.// Тез. докл. науч-технич. конф. Уфа, 1997. - С.40-41.

127. Романов Е.А., Патваканян Е.Р. Изучение влияния перфорации на емкостно-фильтрационные свойства пород Хохряковского месторождения. -Тюмень, 1996. 100с.

128. Рябоконь С.А., Кунсов А.К., Пеньков А.И. Анализ состояния закан-чивания скважин на Сугмутском месторождении ОАО "Ноябрьскнефтегаз"// Нефтепромысловое дело, 1998. №7. - С.20-23.

129. Рябоконь С.А., Пеньков А.М., Кусков А.К. и др. Комплекс технологий, обеспечивающих высокое качество заканчивания скважин// Нефтяное хозяйство, 2000. №2. - С. 13-22.

130. Савенков Г.Д. Способ увеличения глубины выработки каналов в продуктивных пластах при гидропескоструйной перфорации// Нефтяная и газовая промышленность, 1969. №2. - С.39-41.

131. Саркисов Н.М., Шишов С.В. Совершенствование технологии щелевой перфорации скважин// Нефтяное хозяйство, 1995. №3. - С.61-63.

132. Свешников А.А. Прикладные методы теории случайных функций. -2-е изд., перераб. и доп. М.: Наука, 1968. - 464с.

133. Сидоровский В.А. О плотности перфорации нефтяных скважин в Западной Сибири// Нефтепромысловое дело, .1968. №4. - С. 14-19.

134. Стендовые исследования гидроперфорации/ Кореняко А.В., Петров Н.А.// Э-И. Сер. Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море. М.: ВНИИОЭНГ, 1991. - Вып. 11. - С. 18-24.

135. Степанянц А.К. Вскрытие продуктивных пластов. М.: Недра, 1968.-416с.

136. Технический проект на производство прострел очно-взрывных работ Когалымским филиалом компании "Петро-Альянс". Сервисная компания "Лимите д". Когалым, 1999.

137. Технологические жидкости для гидропескоструйной перфорации/ Петров Н.А., Есипенко А.И.// НТЖ. Сер. Строительство нефтяных и газовых скважин на суше и на море. М.: ВНИИОЭНГ, 1994. - Вып.З. - С.33-34.

138. Типовой технический проект на производство прострел очных и взрывных работ в скважинах ОАО "Когалымнефтегеофизика". Когалым, 2000.

139. Тихонов В.И. Выбросы случайных процессов. М.: Наука, 1970.392с.

140. Тихонов В.И., Хименко В.И. Выбросы траекторий случайных процессов. М.: Наука, 1987. - 304с.

141. Усманов А.А., Ханнанов A.M., Зейгман Ю.В. и др. Анализ состояния перфорационных работ на Когалымском нефтяном месторождении. Интервал, 2000. - №2. - С.4-6.

142. Фельдман И.И. Сборка Stim-Gun и снаряд Stim-Gun. НТВ Каро-тажник, 2000. - №67. - С.30-33.

143. Фомин Я.А. Теория выбросов случайных процессов. М.: Связь, 1980.-216с.

144. Хамзин Г.М. Конструктивные особенности и состояния производства перфораторов, выпускаемых ЗАО "Перфотех". Каротажник-85. - Изд. АИС, 2001.

145. Харрис М.Х. Проблемы перфорации скважин// Инженер-нефтяник, 1966. -№11.- С.33-39; №13. С.39-44.

146. Харьков В.А. Пути усовершенствования технологии гидропескоструйной перфорации. Вопросы бурения скважин, добычи нефти и экономики. -Л.: Недра, 1968. -С.200-208.

147. Чарли Косад. Выбор стратегии перфорирования. Нефтегазовое обозрение. -Шлюмберже, 1998. -Вып.З. -С.20-23.

148. Чарный И.А. Нагревание призабойной зоны при закачке горячей воды в скважину// Нефтяное хозяйство, 1953. -№2, 3.

149. Чекалюк Э.Б., Оганов К.А. Тепловые методы повышения отдачи нефтяных залежей. М.: Недра, 1981.

150. Чихладзе Н.С. Метод приближенного расчета диаметра перфорационного канала. Прикладная геофизика, №74. - М.: Недра, 1974. -С.175-181.

151. Шакиров А.Ф. Каротаж, испытание, перфорация и торпедирование скважин. М.: Недра, 1987. - 300с.

152. Штурн Л.В. Гидродинамическое совершенствование системы "перфорированная скважина пласт с неоднородной проницаемостью призабойной зоны"// Изв. вузов. Нефть и газ, 2000. -№1. - С.52-56.

153. Щелкачев В.П. Разработка нефтеводяных пластов при упругом режиме, Гостоптехиздат, 1953.

154. Эффективность применения перфорационных систем фирмы "Динамит Нобель" на месторождениях Западной Сибири/ Шпуров И.В., Абатуров С.В., Ротбергер А.В. и др.// Нефтяное хозяйство, 2000. №9. - С.92-95.

155. Ямалиев В.У., Ишемгужин И.Е. Диагностирование бурового и нефтепромыслового оборудования: Учебное пособие. Уфа: Изд. УГНТУ, 2000. -83с.

156. Ямалиев В.У., Ишемгужин И.Е., Пашинский В.В. Использование числа выбросов случайных колебаний осевой нагрузки за установленный пороговый уровень для оптимизации процесса бурения// Тез. докл. науч-технич. конф. Уфа, 1999.-С.49.

157. Янтурин А.Ш., Давлетбаев М.Г., Алексеев В.А. и др. Механические перфораторы// НТЖ "Нефтепромысловое дело". М.: ВНИИОЭНГ, 1995. - №6 - С.27-29.

158. Яруллин Р.К., Филиди Г.Н. Об эффективности вскрытия пласта перфорацией. Каротажник, 1998. -№49.

159. Bell W.T., Auberlinder G.A. Perforating high-temperature wells. J. Petrol. Technol., 1961. - v. 13 - №3. - P.211 -216.

160. Brieger E.F. New back surging method cleans even old perforations. -World Oil, 1978. v.186. -№7. - P.l 15-118.

161. Godfrey W.K. Effect of jet perforating on bond strength of cement. J. Petrol. Technol., 1968. - v.20-№11.-P.1301-1314.

162. Harris M.H. The effect of perforating on well productivity. J. Petrol. Technol., 1966. - v.18 -№4. - P.518-528.

163. Hickey J. Perforating under pressure. Petrol. Equipment, 1965. - v.28 -№2. -P.46-48.

164. Hong K.C. Productivity of perforated completion formations with without damage. J. Petrol. Technol., 1975. - v.27 - №8. - P.1027-1038.

165. Karakas M., Tariq S. Semi-analytical Productivity Models for Perforated Completions, paper SPE 18271, 1988.

166. Maraton moving from big-hole perforating. Drilling Contractor. - November, 1997. - № 6.

167. Porter W. Jet perforating today. Petrol. Engineering, 1969. - v.41 -№9. - P.64-72.

168. Porter W.L., Satterwhit B. Evaluation of well perforator performance. -J. Petrol. Techno1., 1976. v.28 -№12. - P. 1466-1472.

169. Propellant perforating improves hydraulic frac treatment. Oil and Gas J., 2000. -P.64.

170. Rike J.L. Work over and completion technology. a survey. - J. Petrol. Technol., 1971. - v.23 -№11. -P.20-22.1. С otФ

171. УТВЕРЖДАЮ ! ^ рта вныЯи н ж е н е р;iу л^глЛ. '■ '^"JJ1. Р.Ф;'1Г/алиакберовi1. АКТ

172. ПРОШСЛОВЫХ ИСПЫТАНИЙ ТЕХНОЛОГИИ гаДРОШАНИЧЕСКОЙ ЦЕЛЕВОЙ ПЕРФОРАЦИИ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ УСТРОЙСТВА1. ПЩ-4 М 00 :Q0 • •1. J' •. i

173. Комиссия в составе : Председателя Галмакберова Р.Ф. главного инкенера1. Уфимского УБР1. Членов комиссии :

174. Закмрова А.Ю. главного геолога Уфимского УЕР Саттарова З.А. - начальника геологического \отдела Уфимского УБР • j Халявкина В.И. начальника технологического Iотдела Уфимского УБР Мухаметянова Ф.Н. начальника цеха освоения

175. Уфимского УБР ; i Ганюшкина В.А. технолога цеха освоения

176. Уфимского УБР Емельянова В.А,- геолога це^а освоения , ;

177. Уфимского УБР ! | 1 Фархутдинова М.И.- мастера цехя'освоения1. Уфимского УБР • |

178. Опытный образец устройства для щелевой перфорации и освоения скварии ЛЩ-4 М.00.00 , прошедший промысловые испытания рекомендуется для дальнейшего использования в производстве.

179. Протокол промысловых испытаний от "/К" августа 1995 года прилагается. !1. Председатель ко1. Члены комиссии :1. Р.Ф. Галиакберов1. A.Ю. Закиров1. А. Саттаров11. И. ХалявкинI1. В.А. ГанюшкинI