автореферат диссертации по технологии, машинам и оборудованию лесозаготовок, лесного хозяйства, деревопереработки и химической переработки биомассы дерева, 05.21.03, диссертация на тему:Разработка оборудования для учета расхода воды и волокнистых суспензий в технологических процессах целлюлозно-бумажного производства

На правах рукописи

Лурье Михаил Семенович

РАЗРАБОТКА ОБОРУДОВАНИЯ ДЛЯ УЧЕТА РАСХОДА ВОДЫ 1Л ВОЛОКНИСТЫХ СУСПЕНЗИЙ В ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССАХ ЦЕЛЛЮЛОЗНО-БУМАЖНОГО ПРОИЗВОДСТВА

05.21.03 - Технология и оборудование химической переработки биомассы дерева; химия древесины

Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

Красноярск — 2006

Работа выполнена в ГОУ ВПО «Сибирский государственный технологический университет»

Научный консультант

доктор технических наук, профессор Огурцов Виктор Владимирович

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор Руденко Анатолий Павлович;

доктор технических наук, профессор Сугак Евгений Викторович;

доктор технических наук, профессор Александров Александр Васильевич.

Ведущая организация: Институт химии и химической технологии СО РАН

Защита состоится 2006 г. в 10.00 часов на заседании

диссертационного совета Д 212.253.01 в ГОУ ВПО «Сибирский государственный технологический университет» по адресу: 660049, г. Красноярск, пр. Мира, 82

Отзывы (в двух экземплярах с заверенными подписями) просим направлять ученому секретарю диссертационного совета

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ГОУ ВПО «Сибирский государственный технологический университет»

Автореферат разослан

Ученый секретарь диссертационного совета к.т.н., доцент

ХШ^г-

Исаева Е. В.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность. Целлюлозно-бумажная промышленность (далее ИБП) является наиболее стратегически и социально-значимой отраслью лесопромышленного комплекса России. Динамичному развитию ЦБП препятствует ряд проблем, одна из которых - несоответствие оборудования современному уровню. На современном этапе совершенствование технологического оборудования невозможно без развития автоматических систем управления технологическими процессами. Они во многом определяют качество продукции, позволяют сократить количество потребляемого лесного сырья и свежей воды, способствуют решению экологических проблем отрасли. Важнейшим элементом автоматических систем являются расходомеры технологических жидкостей, циркулирующих в каналах технологических аппаратов.

Особешюсти водопотребления в ЦБП - необходимость измерения расходов вязких суспензий, которыми являются многие технологические жидкости, причем в трубопроводах больших диаметров, что затрудняет применение приборов обычных типов.

Одним из путей решения проблемы является разработка нового типа расходометрической аппаратуры - кондуктометрических вихревых расходомеров и счетчиков. Они отличаются простотой и надежностью конструкции, способны работать на загрязненных средах в широком диапазоне температур. На их базе возможно создание дешевых погружных расходомеров на большие диаметры трубопроводов, что для других типов расходомеров труднодостижимо.

Работа направлена на повышение научного уровня и достоверности принимаемых конструктивных решений, повышение точности измерений и снижение затрат на разработку, модернизацию и эксплуатацию кондуктометрических вихревых расходомеров за счет использования наиболее эффективных и экономичных математических моделей узлов прибора и разработки более точных методов их расчета.

Цель диссертационной работы - совершенствование технологического оборудования для целлюлозно-бумажной промышленности путем разработки научных основ проектирования и испытания нового вида вихревых расходомеров для систем автоматического управления технологическими процессами отрасли.

Предмет исследования — исследование и разработка кондуктометрических вихревых расходомеров воды и волокнистых суспензий для систем автоматического управления технологическими процессами целлюлозно-бумажного производства с учетом анализа гидродинамических характеристик измеряемой среды.

Направления исследований:

1 Совершенствование характеристик расходометрического оборудования, используемого в системах автоматизации, контроля и учета расхода воды и волокнистых суспензий целлюлозно-бумажного производства;

2 Исследование особенностей движения волокнистой суспензии в измерительных каналах вихревых расходомеров.

3 Поиск и разработка новых технических решений устройств для преобразования вихревых колебаний, возникающих в потоке волокнистой суспензии в электрический сигнал;

4 Систематизация и выработка практических рекомендаций по проектированию узлов вихревых расходомеров для ЦБП;

5 Развитие теоретических положений по расчету и проектированию кондуктометрических вихревых расхЬдомеров для ЦБП;

6 Исследование погрешностей измерений расхода технологических жидкостей ЦБП и поиск путей к их снижению;

7 Имитацибнное моделирование основных блоков вихревого расходомера;

8 Разработка методов экспериментального исследования, методов анализа элементов и процессов, возникающих при работе кондуктометри-ческого вихревого расходомера.

Методы исследования, достоверность и обоснованность результатов. Экспериментальные методы исследования узлов приборов на специально разработанном стенде, имитирующем воздействие на элементы прибора со стороны гидравлического канала, и исследование прибора при работе на проливной установке.

Теоретические методы, основанные на составлении и решении дифференциальных уравнений, описывающих работу узлов прибора; статистические методы обработки результатов экспериментов; методы цифровой обработки сигнала, в частности исследование спектральных характеристик выходных сигналов; имитационное моделирование на основе пакетов компьютерной математики.

На защиту выносятся:

Системный анализ отечественного и зарубежного технологического оборудования для измерения расхода воды и волокнистых суспензий целлюлозно-бумажного производства на основе метрологических, эксплута-ционных и информационных характеристик, который позволяет наглядно и обозримо провести систематизацию средств измерений и их отбор па соответствие требованиям условий работы на предприятиях ЦБП.

Впервые созданные и защищенные патентами новые вихревые расходомеры с контактно-кондуктометрическими приемниками-преобразователями вихревых колебаний, позволяющие существенно поднять эффективность использования расходомеров на предприятиях целлюлозно-бумажной промышленности.

Разработанные теоретические положения: имитационная математи- ■ ческая модель копдуктометрического вихревого расходомера с учетом особенностей работы погружных и малоразмерных приборов в потоках волокнистой суспензии ЦБП; методика по оценке погрешностей и коррекции показаний прибора с целью минимизации погрешности измерений; аппроксимирующие зависимости расчета — тел обтекания, контактно-

кондуктометрических преобразователей и их элементов, построенных по результатам эксперимента.

Результаты экспериментальных исследований по отработке имитационной математической модели кондуктометрического вихревого расходомера.

Разработанные на основе проведенных исследований конструкции серийно выпускаемых вихревых приборов.

Научная новизна результатов исследования. Впервые на основе экспериментальных исследований электропроводности воды предложено использовать для построения приемников колебаний вихревых расходомеров изменение межэлектродной проводимости.

Автором разработан новый тип вихревых расходомеров для целлюлозно-бумажной промышленности, названных кондуктометрическимп, экспериментально и теоретически исследованы механические, электрические и гидродинамические характеристики их чувствительных элементов и конструктивных узлов.

Автором на основе экспериментальных исследований разработана имитационная математическая модель работы коттдуктометрического вихревого расходомера, позволяющая исследовать не только статические, по и динамические режимы его работы.

Автором предложена методика оценки жярешностей кондуктометрических расходомеров и разработаны конструктивные и аппаратные способы их снижения.

Практическая полезность работы. Разработанные в диссертации теоретические положения и методы позволяют повысить научный уровень и достоверность принимаемых конструктивных решений, повысить точности измерений и снизить затраты на разработку, модернизацию и эксплуатацию кондуктометрических вихревых расходомеров за счет использования наиболее эффективных и экономичных математических моделей узлов прибора и разработки более точных методов их расчета.

Разработан стенд для экспериментальных исследований погружных кондуктометрических вихревых расходомеров, позволяющий-существенно снизить затраты при испытаниях опытных образцов вновь разрабатываемых приборов данного типа.

Анализ погрешностей кондуктометрических погружных вихревых расходомеров позволил создать теоретическую основу для методик проведения измерений при монтаже погружных водосчетчиков и разработать соответствующие нормативные документы для ряда серийных приборов.

Разработанная имитационная математическая модель прибора позволяет организовать учет всех связей и соотношений между элементами прибора и обеспечивает: получение результатов моделирования в форме аналогичной результатам при испытаниях реальных приборов; возможность исследования работы отдельных элементов прибора, недоступных в реальной конструкции; возможность исследования поведения прибора в

условиях, труднодостижимых на экспериментальных стендах, в динамике и в условиях действия различных мешающих факторов и помех.

Реализация результатов работы. Разработаны конструкции четырех типов вихревых расходомеров, два из которых внедрены в серийное производство. Они нашли применение как в технологических целях на целлюлозно-бумажном производстве, так и для коммерческого учета расхода холодной и горячей воды, промышленных стоков и в системах учета тепловой энергии. ,

Апробация работы. Результаты исследований докладывались и получили положительную оценку на 13, 16, 20 и 21-й Международных научно-практических конференциях «Коммерческий учет теплоносителей» (Санкт-Петербург, 2001, 2002, 2004, 2005), на 2, 3 и 4-й Международных научно-практических конференциях «Проблемы коммерческого учета теплоносителей» (Новосибирск, 2003, 2004, 2005), на IV Всероссийской научно-практической конференции «Проблемы и перспективы энергообеспечения города» (Красноярск 2003), на Всероссийских научных конференциях «Проблемы химико-лесного комплекса» (Красноярск, 1997, 1999).

Публикации. По теме диссертации опубликовано 35 работ, в том числе 1 монография и 6 патентов России.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, пяти глав и заключения, изложена на 384 страницах, содержит 19 таблиц и 189 рисунков, список литературы из 388 наименований и 7 приложений.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность темы исследования, сформулированы цель и задачи работы.

Первая глава диссертационной работы посвящена анализу перспективных средств измерения расхода воды и волокнистых суспензий на целлюлозно-бумажных предприятиях. Рассмотрены особенности водопотреб-ления в ЦБП (рисунок 1). Большие объемы потребляемой воды требуют организации их приборного учета на высоком современном метрологическом уровне.

Проведенный анализ технологических процессов ЦБП позволил сформулировать требования, предъявляемые к приборам для учета расхода воды и волокнистых суспензий:

1 Во всех производственных процессах потребление свежей или оборотной воды в 100 — 200 раз превосходит объем выпуска продукции, что ввиду многотонпажности производства приводит к большим сечениям технологических трубопроводов. Поэтому важной особенностью расходомеров для ЦБП является возможность измерения в трубопроводах больших диаметров.

2 Вода на предприятиях ЦБП используется как в технологическом процессе, так и на коммунальные нужды, поэтому температура потребляемой воды может колебаться в широких пределах: от плюс 1°С до плюс 150°С (последняя цифра определяется режимом работы заводских ТЭЦ).

Производство древесной массы

Производство белой древесной массы

Дефибреры 1^20-25 °С

Расход свежей воды на 1 т древесной массы, м* 50

Производство бурой древесной массы

Пропарка - острый

Производство химической древесной массы

Технология химической обработки бвлакса 76-90 и» воды при за!рузке баланса в бак

Отбелка древесной массы: восстанавливающими реагентами окисляющими реагентами Т-20-30 °С Т-36-40 °С

Производство сульфитной целлюлозы

Приготовление кислоты на кальциевом основании Т «=60 "С '«■гр.мды

Расход свежей воды на выработку 1 т целлюлозы, м® (брутто) 140

Производство сульфатной целлюлозы и полуцеллюлозы

Расход воды, м3 120-140

Отбелка целлюлозы

Расход свежей воды , м3

На отбелку 70 -130

На сортирование 10

Обезвоживание и сушка целлюлозы

Расход свежей воды на 1 т целлюлозы (нетто), м* 40

Производство бумаги и картона

Разбавление бумажной массы водой перед машиной Обезвоживание массы на отсасывающих ящиках, мокрых прессах Загрязненная и малоценная водв

Расход свежей воды на производство 1 т бумаги, (нетто), м* 70 (по всем видам бумаги)

Рисунок 1 - Укрупненная схема водопотребления в целлюлозно-бумажной промышленности

3 Оборотная вода в ЦБП содержит большое количество волокон, органических и минеральных веществ. Технологические стоки, которые являются неотъемлемой частью деятельности отрасли, также загрязнены, поэтому одной из важнейших эксплуатационных характеристик датчиков расхода для ЦБП является возможность использования его для измерения расхода загрязненных жидкостей.

4 Современное предприятие ЦБП — территориально большой комплекс, поэтому для дистанционной передачи показаний и повышения по-

мехоустойчивости желательно, чтобы расходомеры имели естественный частотный выходной сигнал.

5 Важным требованием, предъявляемым к технологическим расходомерам отрасли, является их низкая стоимость, при которой они будут рентабельны.

6 Для использования приборов в системах коммерческого учета тепло- и водопотребления, они должны обладать малой погрешностью (не более 2% от измеряемой величины) и достаточным диапазоном измерений (не менее 1:20- 1:50). >

Приведенные выше требования к расходомерам и водосчетчикам для ЦБП являются во многом противоречивыми. Разрешить это противоречие можно, разработав специальный вид расходомера для данной отрасли.

Обзор и анализ метрологических, эксплутационных и информационных характеристик существующих приборов позволил выявить существенные преимущества вихревых расходомеров с телом обтекания (ТО), которые на большие диаметры трубопроводов можно выполнить в погружном варианте, что резко (в 2 - 3 раза) снижает их стоимость.

Поскольку свойства таких расходомеров во многом определяются видом приемника-преобразователя вихревых колебаний (ППВК), в работе проведен обзор их конструкций и характеристик. Предложено разделить ППВК на пассивные и активные, на устройства с одним или несколькими преобразованиями энергии. Пассивные не требуют внешнего источника энергии для получения сигнала, но имеют малый выходной сигнал и требуют значительного усиления в измерительном тракте. Активные разновидности ППВК имеют большой и устойчивый выходной сигнал, но требуют наличия в схеме внешнего источника питания.

Выявлено, что наилучшими показателями по величине сигнала будут обладать активные ППВК, но все эти устройства, как правило, относятся к группе ППВК с несколькими преобразованиями энергии, что резко снижает их эксплутационные качества.

Разрешить указанное противоречие можно, применив разработанный нами контактно-кондуктометрический преобразователь вихревых колебаний (КК ППВК). В простейшем случае он состоит из двух электродов, погруженных в жидкость, один из которых выполнен в виде гибкой пластины. КК ППВК устанавливается в канале обратной связи ТО (КК ППВК внутреннего исполнения) или за пим, в дорожке Кармана (КК ППВК наружного исполнения). Знакопеременный поток жидкости, возникающий в канале под действием вихреобразования или периодическое воздействие вихревых формаций, следующих за телом обтекания, заставляет гибкий электрод колебаться относительно второго неподвижного электрода с частотой, равной частоте вихреобразования. При этом изменение расстояния между электродами ведет к изменению межэлектродного электрического сопротивления Ичэ, которое может быть преобразовано в электрический сигнал. Принципиальное устройство одного из вариантов рабочей конструкции данного ППВК со схемой снятия сигнала изображено на рисунке 2.

1 - тело обтекания (показано в разрезе); 2 - канал обратной связи; 3 - гибкий . электрод; 4 - неподвижный электрод с демпфером; 5 — электропроводная втулка; 6 -

изолирующая втулка; 7 — ограничитель колебаний с демпфером Рисунок 2 — Контактно-кондуктометрический приемник-преобразователь вихревых колебаний для расходомеров больших диаметров

Возможны такие варианты схемы электронного блока, в которых может быть использовано несколько электродов, например, включенные по дифференциальной схеме.

В работе рассмотрены и другие варианты конструктивного выполнения КК ППВК для приборов малых (наружного исполнения) и больших типоразмеров (внутреннего исполнения).

Простота устройства, высокая надежность, большой выходной сигнал, получаемый с применением батарейных источников питания, позволили использовать данные КК ППВК в промышленных сериях приборов.

Далее в главе рассмотрена методология создания и повышения эффективности вихревых приборов на основе компьютерного имитационного моделирования и беспроливного испытания на имитационных стендах.

Проблема заключается в том, что проектирование вихревых расходомеров во многом основано на полуэмпирических соотношениях и данных многочисленных экспериментов. В особенности это касается таких параметров, как выбор размеров и формы тела обтекания, каналов обратной связи, характеристики ППВК и т.д, это приводит к большим затратам времени и финансовых средств.

Поэтому весьма актуальна задача разработки математических моделей отдельных блоков и прибора в целом, что позволит на этапе проектирования прогаозировать результат. При этом необходимо, чтобы модель имела входные и выходные величины и параметры, соответствующие реально существующим величинам, для сопоставления между собой результатов моделирования и испытаний разработанного на их основе прибора,

что позволяет учесть факторы, влияющие на работу прибора в реальных условиях эксплуатации.

Отсюда вытекают задачи, которые решаются в настоящей работе:

1 Уточнить и обобщить теоретические и экспериментальные исследования вихревых кондуктометрических расходомеров в условиях эксплуатации целлюлозно-бумажного производства.

2 Исследовать взаимодействие вихревой формации, образующейся в потоках технологических жидкосте^, с чувствительным элементом расходомера для всех вариантов его исполнения.

3 Исследовать достоверность контроля расхода воды и волокнистой суспензии с помощью кондуктометрических вихревых расходомеров.

4 Исследовать сигналы и помехи измерительных схем вихревых расходомеров с целью разработки алгоритмов обработки этих сигналов и выработки средств по снижению погрешностей измерительного тракта приборов.

5 Разработать математическую модель основных блоков вихревого расходомера.

6 Разработать испытательный стенд, методику экспериментальных исследований и провести изучение соответствия модельных величин реальным данным.

7 Выработать практические рекомендации по проектированию тел обтекания вихревых расходомеров.

8 Разработать практические образцы оборудования для измерения расхода технологических жидкостей в целлюлозно-бумажном производстве.

Вторая глава посвящена теоретическим и экспериментальным исследованиям методов измерения расхода воды и волокнистых суспензий с помощью кондуктометрических вихревых расходомеров. Особое внимание здесь уделено работе тела обтекания с каналом обратной связи (КОС) и кондуктометрическому преобразователю.

Исследование КК ППВК выявило наличие двух режимов его работы:

- режим А, возникающий при малых амплитудах колебаний гибкого электрода, когда он не касается неподвижного электрода. Данный режим отличается высокой чувствительностью, что позволяет использовать такой КК ППВК при низких скоростях потока (до чисел Рейнольдса 1200 -н 1300 относительно характерного размера ТО);

- режим Б, который возникает при больших амплитудах колебаний гибкого электрода, когда он касается неподвижного электрода при каждом колебании во всем диапазоне измеряемых расходов. Такой вариант работы КК ППВК привлекателен простотой электрической схемы и надежностью. Достоинством данного режима является возможность измерения расхода неэлектропроводных сред без изменения электрической схемы.

В главе подробно рассмотрены схемы включения КК ППВК для различных режимов работы и приведены рекомендации по их проектированию.

Для преобразования изменений сопротивления Ячэ в электрический сигнал через электроды для исключения явлепия электролиза пропускают переменный ток. При работе КК ППВК возникает амплитудная модуляция напряжения снимаемого с межэлектродного промежутка. При возникновении электрического контакта между электродами коэффициент модуляции выходного напряжения возрастает до 100%, но при этом работа устройства не нарушается. Замыкания электродов можно устранить, установив на концы стержневых электродов изоляторы, которые одновременно будут служить демпферами для гашения паразитных высокочастотных колебаний гибкого электрода.

Использование при эксплуатации КК ППВК сочетания режимов А и Б позволяет расширить диапазон измерений прибора до 80 - 100.

, На основе теоретических положений получено выражение для расчета межэлектродной проводимости б преобразователя

1

К,

1-

2 я/сйе

о гр о

1п

Йо-У(х)

Ьо-Ях)^ 1

сЬс

К,

огр о

1п

йо ->'00

+

-1

(1)

г \\ г ) где у - удельная проводимость среды между электродами, См-м;

- расстояние от оси неподвижного электрода до плоскости гибкого электрода в состоянии покоя, мм;

г - радиус неподвижного электрода, мм;

Ь - длина гибкого электрода, м;

у{х) - уравнение прогиба гибкого электрода;

Когр - экспериментальный коэффициент, учитывающий ограниченность размеров электродов (по опытным данным равный 0,975).

Анализ статических механических характеристик позволил получить уравнение прогиба гибкого электрода под воздействием распределенной нагрузки для плоского электрода прямоугольной или трапецеидальной формы

У = -

Егъ

.и-

4 Ьх5 + --

12 20

к7х(

Ь3 кхЬА ■-+ —--

3 4

к.,¿5

+ -

(2)

30 ; 1,3 4 5 где р - перепад давлений на электроде, Н/м2; Е - модуль упругости материала, Па; х - толщина электрода, м;

к^, к2 - коэффициенты аппроксимации, зависящие от размеров электрода и определяющиеся при "численпом расчете.

Экспериментальная проверка полученных выражений для межэлек-тродпого сопротивления и уравнения прогиба на специальном стенде пока-

зала, что теоретические значения отклоняются от опытных величин не более чем на 3%, что позволяет считать полученные соотношения верными и рекомендовать их для практических расчетов.

Исследование динамических характеристик КК ППВК производилось па стенде, изображенном на рисунке 3.

1- камера стенда; 2 - испытываемый КК ППВК; 3 - датчики дифференциального манометра 4 - электромагнитный привод; 5 — датчик скорости перемещения мембраны; 6 - датчик температуры (термометр сопротивления КТПРТ-05); 7 — образцовый во-досчетчик РОСТ-10; 5 — датчик температуры (термометр сопротивления КТПТР-05)

Рисунок 3 — Стенд для исследования частотных характеристик ККППВК

Стенд представляет собой цилиндрическую камеру, заполненную жидкостью, торцевыми стенками которой являются мембраны. Поперек камеры устанавливается перегородка, в которую вставляется ТО расходомера так, что боковые стенки ТО с отверстиями КОС направляются параллельно перегородке. Одна из мембранных стенок камеры, снабженная жестким центром, приводится в колебательное движение электромагнитным приводом. При этом на торцевые стенки ТО, т.е. на срез канала обратной связи ТО действует знакопеременный перепад давления, имитирующий вихреобразование. Камера снабжается датчиком перепада давлений на перегородке и датчиком скорости перемещения жесткого центра мембраны. Привод стенда имеет возможность его охвата отрицательной обратной связью по любому из этих датчиков или по напряжению, снимаемому с КК ППВК.

Под действием знакопеременного воздействия со стороны вихревой формации гибкий электрод КК ППВК совершает колебания сложной формы в широком диапазоне частот. В погружных водосчетчиках больших типоразмеров частота колебаний электрода составляет 0,6 — 50 Гц, а в малоразмерных приборах - 2 — 200 Гц. Поэтому правильная работа КК ППВК во многом определяется динамическими свойствами гибкого электрода.

С физической точки зрения гибкий электрод КК ППВК представляет собой закрепленную одним концом, свободно колеблющуюся в жидкости пружину. Колебания совместного центра тяжести гибкого электрода и присоединенной массы жидкости описываются дифференциальным уравнением

dr dt

(3)

где у - перемещение общего центра тяжести электрода и присоединенной массы жидкости, м;

М — т3 + тпж — масса элемента та, включая присоединенную массу окружающей жидкости Шу^., кг; И - коэффициент вязкого трения, кг/с;

с(у) — жесткость элемента, при наличии демпферов зависящая от амплитуды перемещения конца электрода, ее изменение учитывает имеющееся в системе ограничение колебаний электрода с помощью демпфирующих насадок на неподвижные электроды, Н/м, (рисунок 4);

Рв (?) - возмущающее воздействие на систему (сила, которая вызывается воздействием вихревой формации на электрод и носящая обычно несинусоидальный характер), Н.

г -Демпфер 1

О

---------11

I I

/

/

Уг

стах " наибольшее значение жесткости электрода, Н/м; С0 - начальная жесткость электрода, Н/м; У\, <2л " перемещение центра тяжести электрода, соответствующее началу ограничения и соответствующий расход измеряемой среды; уогр - размах ограничения перемещения; А, Б - режимы работы КК ППВК Рисунок 4 — Зависимость жесткости электрода от его перемещения

Изучение зависимости изменения жесткости электрода при взаимодействии его с демпферами позволило получить выражение

_ I Q.HOU6 I . С0 (Л\

ПИХ { За ) (1-1 /КаУ ' w

где QKaug - наибольшее значение расхода измеряемой среды, м3/ч; Ка — >'тах /УUT " отношение максимального (на конце) прогиба гибкого электрода к прогибу в его центре тяжести, соответственно.

В работе предложена методика экспериментального определения присоединенной массы жидкости, колеблющейся с электродом. Анализ

полученных данных позволяет выявить зависимость относительной величины присоединенной массы жидкости в форме

— Мэ .„

где т„ж = гппж /Б - присоединенная масса, отпесенпая к площади электрода 5, кг/м2;

Мэ - коэффициент пропорциональности, равный 33 в данных условиях эксперимента.

По опытному значению массй колеблющегося элемента М (электрода и присоединенной массы жидкости) и жесткости электрода с можно найти коэффициент вязкого трения

/г = а4сМ , (б)

где а = а\/а2 - соотношение амплитуд при СО = 0 и ф = ореэ экспериментально снятой АЧХ электрода (&рез - резонансная частота).

На описанном выше стенде при постоянном протоке жидкости через КК ППВК был определен коэффициент гидродинамического сопротивления Сх гибкого электрода, установленного в КОС. Он, с одной стороны, влияет на силу, действующую на гибкий электрод, с другой стороны, от его величины в сильнейшей степени зависит гидродинамическое сопротивление КОС (рисунок 5).

Усредненная кривая №2 Д Электрод №2

- — Усредненная кривая №1 П Электрод №1

- - Усредненная кривая N27 О Электрод №7

Рисунок 5 — Коэффициент Сх для нескольких электродов (рисунок 6)

Экспериментально установлена зависимость коэффициента Сх от соотношения ширины гибкого электрода и КОС. Полученные зависимости могут использоваться для проектирования КК ППВК внутреннего исполнения.

и I- ч I- ч (- ч к ч ь

1 2 3 4 5 6 7

Рисунок 6 - Формы испытываемых электродов

Проведен сравнительный анализ ТО вихревых расходомеров в соответствии со следующими требованиями:

- устойчивое вихреобразование должно начинаться при возможно

более малых значениях числа Рейнольдса;

- в рабочем диапазоне число Струхаля должно быть постоянным;

- кавитационные процессы должны наступать при возможно больших числах Рейнольдса;

- конструкция ТО должна быть технологичной;

- форма и размеры ТО должны позволять размещать в нем КК ППВК

(для погружных кондуктометрических приборов).

Анализ ТО при малых значениях чисел Рейнольдса проводился численным моделированием с помощью программы РЕМЬАВ 3.0 (пример расчета показан на рисунке 8), а при больших значениях - экспериментальным исследованием на проливной установке. Исследовались ТО, показанные на рисунке 7.

№1

№2

№3

№4

Рисунок 7 — К сравнительному анализу тел обтекания

Для сравнения ТО способности к кавитации определялось его кави-тационное число.

Анализ показал, что наилучшими показателями по совокупности указанных выше параметров обладает ТО №3. Оно обеспечивает вихреобразование на малых скоростях движения жидкости, имеет достаточно стабильное значение числа Струхаля в рабочем диапазоне расходов, кавитационные процессы в нем наступают позже, чем для других ТО (рисунок 8). Оно также просто технологически.

Поэтому основой для всех рассматриваемых конструкций и моделей вихревого расходомера являлся данный тип ТО. Его совершенствование может вестись по пути оптимизации размеров и формы КОС, величине

фрезерованных ступенек и т.д., но общая форма в сечении ТО должна оставаться неизменной.

й1«аЛ1Впв:Уе|ое|1т(191а Мяк 0.622

0 0В 0.0Т 0.06 006 0.01 0.03 002 0.01

0.45 0.» 0.35 0.9 3.25 0.2 ■□.13

lo.i

■0.05

■0.01 0 0.OI 0.02 0 03 0.04 OOS 0.00 0.07 0.08 0 09 0.1 0.11

Min; u.uua

Рисунок 8 - Обтекание TO №3 с КОС при Re = 500

Экспериментальное исследование процесса генерации импульсов давления на стенках ТО в процессе вихреобразования производилось по следующей методике:

- на проливную установку с условным проходом 100 мм устанавливался расходомер и на требуемых расходах (скоростях потока, которым соответствуют строго определенные частоты вихреобразования) в цифровом виде с помощью аналого-цифрового преобразователя (МП блок) записывался сигнал, снимаемый с кондуктометрического ППВК;

- полученный сигнал подвергался обратному преобразованию в аналоговый и использовался как задающий в системе привода стенда (рисунок 4), охваченного обратной связью по напряжению ППВК;

- в процессе воспроизведения на стенках тела обтекания автоматически возникает перепад давлений, а в КОС формируется знакопеременный переток жидкости, достаточно близко соответствующие реальным. Разностный сигнал с датчиков давления, соответствующий перепадам давления на приборе в процессе вихреобразования на данном расходе, записывался в цифровой форме.

Выяснилось, что форма перепада давления на срезе КОС практически неизменна во всем диапазоне скоростей потока, меняется лишь величина амплитуды перепада давления. Форма данного сигнала является достаточно сложной, поэтому для его описания использовалась аппроксимация в форме

АР — Л^ • al ■ f2 + А2 f2 • srnfeirfty, (7)

где f - частота вихреобразования, Гц;

А^, А2 и л - коэффициенты аппроксимации, которые, например, для цилиндрического тела обтекания с фрезерованными гранями равны А1 = 0,495 , Л2 =13,12, п = 7,1, соответственно;

а\ - угол установки ТО относительно поперечной оси трубопровода.

Под действием указанного перепада давлений внутри КОС устанавливается движение жидкости, уравнение которого, полученное методом контрольного объема, может быть записано таким образом:

аитк ^р^ = Бкос • АР - = • ' -

где аи - корректирующий коэффициент, учитывающий, что скорость потока изменяется по сечению. Для ламинарного течения —1,33, а для турбулентного аи =1,03 + 1,04;

т% - масса жидкости в контрольном объеме, кг; УкОС " средняя скорость потока жидкости в КОС, м/с; ^КОС ' площадь поперечного сечения КОС, м2. Рр - силы сопротивления движению жидкости, Н; 8И - число Струхаля; Ы - характерный размер ТО, м;

V - средняя скорость набегающего на ТО потока измеряемой среды, м/с; Ссум (Де) " коэффициент гидравлического сопротивления КОС; 5 - поперечпая площадь гибкого электрода, м2; р - плотность жидкости, кг/м3.

Функция Я1£?1(укос) позволяет учитывать, что направление сил гидродинамического сопротивления жидкости всегда противоположно направлению скорости потока.

Исследование решений уравнения 8 при различных параметрах КОС и на разных расходах показало, что амплитуда скорости знакопеременного потока в КОС пропорциональна расходу измеряемой среды и слабо зависит от коэффициента гидродинамического сопротивления КОС.

Исследование работы наружного КК ППВК при расположении электрода поперек потока выявили возможность пропадания или значительного снижения амплитуды выходного сигнала на некоторой критической частоте вихреобразования, которая должна быть выше максимальной рабочей частоты вихреобразования

г __Ь.__ > (9)

к 2Л/(0,9993 + 0,6009^) шах' где у - относительная длительностью импульсов давления на гибкий электрод.

Установлена связь этой частоты с параметрами гибкого электрода (М и А), позволяющая вывести значение критической частоты за пределы диапазона рабочих частот прибора.

Третья глава работы посвящена исследованию погрешностей измерения расхода жидкостей в технологических линиях ЦБП погружными вихревыми расходомерами

Для приборов больших диаметров снижение массы и стоимости можно достичь при погружной конструкции расходомера, отказавшись от корпуса, в котором крепится преобразователь расхода (тело обтекания). В этом случае роль корпуса играет сам рабочий трубопровод или канал, в ко-

а б

1 - корпус прибора с фланцами; 2 - тело обтекания; ч3 - электронный блок; 4 - стакан для крепления тела обтекания; 5 - герметизирующая гайка; 6 — рабочий трубопровод Рисунок 9 — Обычный (а) и погружной (б) вихревой расходомер

Отсутствие внешнего корпуса позволяет осуществлять беспроливную поверку погружных расходомеров на любые диаметры трубопровода с помощью стенда, который имитирует перепад давления на теле обтекания, вызванный наличием вихреобразования.

Для данной конструкции приборов выявлено наличие следующих составляющих систематической погрешности:

- погрешность изготовления и монтажа приборов, которая разделяется на следующие составляющие;

- погрешность изготовления тела обтекания;

- погрешность, вызванная нскруглостью трубопровода;

- погрешность измерения и вычисления площади сечения трубы;

- погрешность, вызванная ошибками ориентации тела обтекания относительно оси потока воды в трубопроводе;

- погрешность, вызванная шероховатостью внутренней поверхности трубопровода, которая влияет на профиль скоростей потока;

- температурных погрешностей;

- погрешность метода измерения, которая связана с непостоянством значения числа Струхаля в диапазоне изменения расходов.

Погрешность изготовления ТО определяется технологическими допусками на его изготовление и при их соблюдении не превышает 0,1%. Статистика, собранная на основе более чем 500 серийных образцов приборов, выпущенных в 2003 — 2004 гг., показывает, что только 5,9% имели величину характерного размера й, выходящую за пределы допусков.

Поскольку, данная погрешность носит систематический характер и может быть точно определена для каждого экземпляра прибора, то она может быть устранена коррекцией коэффициента деления частоты в измерительном тракте прибора по выражению

=_К т.

Д \d-dH) [ 1 _ с1н' Рн

к'д =-Ц--(Ю)

1±ч ч 1 +

Л» I, $раб

где К'д - скорректированное значение коэффициента деления в измерительном тракте;

Кд - паспортное значение коэффициента деления;

£>н - номинальное значение условного прохода, м;

с1н - номинальный характерный размер тела обтекания, м;

8раб - номинальное значение рабочей площади поперечного сечения трубопровода в месте установки расходомера, м2.

Форма сечения реального трубопровода несколько отличается от окружности, что вызвано технологическими причинами при изготовлении труб. С достаточной точностью сечение трубопровода может считаться эллипсом. Примем за показатель овальности трубопровода отношение полуосей эллипса - К = а/Ь. Тогда можно показать, что погрешность, вызванная некруглостью трубопровода, будет равна

1 #2+1

АК

100%. (11)

Поскольку внутренние диаметры реальных рабочих трубопроводов могут заметно отличатся от стандартных условных проходов (до 10%), то перед эксплуатацией необходимо достаточно точно измерить площадь рабочего трубопровода 51 в месте установки расходомера. Это производится измерениями наружного диаметра трубопровода Бт ий- толщины ее стенок.

Поскольку вероятность наихудшего сочетания погрешностей измерения мала, то погрешность вычисления площади 5 определяется как среднеквадратичная

Д г% = 100%^(8/(0Т)Ы5Т)2 +(БМ)А ¡г)2 =

= 200%

2 Г и Л2Г и \2 ■ (12)

А10) \ПГ

Н | п2

К^к) 'п2

где 8/(От), - функции чувствительности площади 5 к параметрам Ит и Ь.;

, /„] и П2, („2 - количество измерений и коэффициент Стьюдента для измерения диаметра и толщины стенки трубопровода, соответственно;

А1п, Д/г - абсолютные погрешности измерения диаметра и толщины стенок трубопровода, соответственно, м.

Монтаж расходомера на рабочем трубопроводе является одной из самых ответственных операций, предшествующей его вводу в эксплуатацию. При погружной конструкции вихревых расходомеров возникают погрешности, связанные с петочпостыО или ошибками при данной операции. К таким ошибкам можно отнести:

- пеперпендикулярпость характерного размера ТО и оси трубопровода;

- неперпендикулярность оси ТО и оси трубопровода;

- смещение оси ТО относительно оси симметрии поперечного сечения трубопровода.

Анализ данных погрешностей позволил выработать рекомендации по допускам на монтаж погружных расходомеров, отраженных в эксплутаци-онной документации на серийные приборы.

Вихревой расходомер измеряет в сущности среднюю скорость движения жидкости в области установки ТО. Поэтому в погружных приборах возникает дополнительная систематическая погрешность, вызванная тем, что:

- шероховатость реального трубопровода может быть отлична от шероховатости внутренней поверхности трубопроводов той проливной установки, на которой производилась градуировка прибора;

- при изменении расхода меняется профиль скоростей потока, зависящий от шероховатости.

Для оценки возникающих погрешностей предложено вводить скоростной коэффициент XV, который равен отношению средней скорости потока в данном сечении к скорости потока в точке измерения. Он будет определяться в зависимости от коэффициента гидравлического трения Л, который в свою очередь зависит от шероховатости поверхности и числа Рей-нольдса, следовательно, и от температуры. Шероховатость стенок трубопровода обычно известна. Можно показать, что для любого расхода О! скоростной коэффициент будет равен

/ \

0,25

Ку1 = 0,917 -0,468281

68

Аг л--

V Ке£>/;

(13)

где Дг = На/О - относительная шероховатость внутренней поверхности трубопровода;

Яа - среднее арифметическое отклонение профиля внутренней поверхности стенок трубопровода, м;

И - внутренний диаметр трубопровода;

- число Рейнольдса относительно величины £> для любого расхода 0/.

Относительное отклонение коэффициента Ал1/ от значения К\> (где Ку скоростной коэффициент, определенный для номинального расхода и

рабочей температуры), выраженное в процентах AKv%, и будет являться относительной погрешностью прибора, вызванной шероховатостью внутренней поверхности трубопровода

AKv% = 100% Kvl" Kv . (14)

Kv

Выражение 14 представлено на рисунке 10 в виде графика.

Рабочий диапазон температур расходомеров, применяемых в ЦБП, простирается от плюс 3°С до плюс 150 °С. Нижняя граница определяется температурами холодной свежей воды и подпиточной воды источников тепловой энергии на предприятиях, а верхняя граница обусловлена максимальной температурой теплоносителя, применяемой во внутризаводских и коммунальных службах.

2,. Jv

о -10-с

-12 -

-14,

^ i, ^^^

-■^.-HMfi -"..-••■■: s

Ю-3 * \ . .

10

1 о4 *

10 Число Рейнольдса

Рисунок 10 — Зависимость погрешности приборов от шероховатости внутренней поверхности трубопровода в рабочем диапазоне чисел Яе

Температурная погрешность измерения имеет две составляющие:

- во-первых, возникают изменения линейных размеров трубопровода и характерного размера тела обтекания;

- во-вторых, изменяется вязкость жидкости, что приводит при заданной шероховатости трубопровода к изменению профиля скоростей потока, и вследствие чего, к возникновению погрешности.

Относительную погрешность измерения, вызванную линейным расширением трубопровода и тела обтекания, можно определить.

_ 5 л с

ДЛГч = -~--а*.г-1.с1гаг, М = -^Ш-, (15)

1-М

где " поперечная площадь тела обтекания по плоскости, проходящей через его. наиболее широкую часть, м2;

, а2 - коэффициенты линейного распшрения для материала трубопровода а ТО, соответственно, °С"'.

Вторая составляющая температурной погрешности обуславливается изменением вязкости жидкости, чтсУ приводит к изменению профиля скоростей потока, и вследствие чего, как показано ранее, к возникновению дополнительной погрешности. Ее оценка может быть выполнена по методике, изложенной выше, при этом для малых типоразмеров и на малых расходах данная погрешность будет наибольшая. Оценим в качестве примера погрешность расходомера с диаметром условного прохода 80 мм на переходном расходе при На — ОД мм. Результаты приведены на рисунке 11. Для малоразмерных приборов погрешность на переходном расходе при Яа = 0,00125 мм (точеный корпус) показана на рисунке 12.

О 20 40 60 80 100 120 140 160 Температура, оС

Рисунок 11 — Погрешность, Рисунок 12—Погрешность,

вызванная влиянием температуры вызванная влиянием температуры

на вязкость измеряемой среды на вязкость измеряемой среды (воды)

(воды)£> = 80 мм 0 = 20+50 мм

В рабочем диапазоне температур воды в ЦБП ее вязкость изменяется более чем в 8 раз, что, с одной стороны, приводит к появлению дополнительной погрешности, с другой, изменяются и условия возникновения вихрей. Анализ влияния вязкости жидкости на показания прибора показывает, что при снижении вязкости (повышении температуры), при прочих равных условиях, прибор будет способен измерять меньшие расходы, что является его положительным свойством.

Далее в работе рассмотрены методы снижения погрешностей измерений, которые делятся на организационные и технические.

К организационным мерам относится строгое соблюдение правил монтажа и методики выполнения измерений при установке погружных расходомеров. При соблюдении норм моптажных допусков, рекомендо-

ванных в работе, общая дополнительная погрешность при монтаже прибора Дг % не будет превосходить 0,3%.

К техническим мерам по снижению погрешности можно отнести следующие:

- коррекцию коэффициента деления в измерительном тракте прибора для снижения влияния систематической погрешности, вызванной отклонением характерного размера тела обтекания от номинального значения;

- искусственное выравнивание профиля скоростей потока перед ТО для снижения погрешности, вызванной шероховатостью внутренней поверхности трубопровода с помощью турбулизаторов;

- коррекцию коэффициента деления в измерительном тракте прибора в функции от расхода для снижения зависимости показаний прибора от изменения числа Струхаля по диапазону измерения.

Введение турбулизаторов потока наиболее актуально для малоразмерных приборов, где погрешность, вызванная изменением профиля скоростей, наибольшая. В работе рассмотрено влияние установки кольцевого турбулизатора в виде кольцевой канавки и произведена оптимизация его параметров при численном моделировании процесса течения в канале с канавкой и без нее с помощью программной среды ТЕМЬАВ. Относительная ширина канавки менялась в пределах а/О = 0,01 + 0,6, относительная глубина канавки изменялась в пределах Ъ/а = 0,2 4-1,2.

Область оптимума соответствует значениям а/И — 0,05 и Ъ/а = 0,5.

Наилучшим расстоянием между канавкой и ТО оказалось = 3,7.

Для проверки результатов расчетов были проведены экспериментальные исследования расходомера с условным проходом 32 мм, (рисунок 13). Исследовалась погрешность измереиия расхода для гладкой трубы (Ла«0,01 мм) и для трубы с проточенной кольцевой канавкой расположенной на расстоянии 3,7.0 от ТО. Размеры канавки а = 1,5 мм, Ъ = 3 мм. Исследования проводились на проливной установке типа МПСП, выпускаемой Новосибирской фирмой «СЭМ». Погрешность образцового прибора установки пе более ±0,3%.

2,0 0,0 .-2,0 -4,0 -6,0 -а,о -10,0 -12,0

-0—— 6

^—

А 6

Расход, м3/ч

-для гладкой трубы

-для трубы о проточенной канавкой

Рисунок 13 -Зависимость погрешности от расхода

Полученные экспериментальные данные в целом подтверждают теоретические расчеты.

Аппаратный метод снижения погрешностей основан на том, что во-досчетчгаси и теплосчетчики работают в режиме непрерывного накопления сигналов, в результате чего случайная составляющая погрешности в таких приборах существенно уменьшена и основной становится систематическая погрешность. Это позволяет снизить систематическую погрешность путем введения поправок, коррекции показаний.

Общий принцип коррекции Показаний прибора и реализованный в кондуктометрическом расходомере типа ВКПР основан на изменении коэффициента деления частоты в измерительном тракте прибора в соответствии с выражением

где Д(2) - зависимость погрешности преобразователя от расхода, причем погрешность выражена в процентах.

Зависимость А(й) в аналитическом или табличном виде можно определить для отдельного прибора и для целого типоразмера приборов, проведя испытания большого количества однотипных приборов и усреднив полученные данные.

Здесь возможны три варианта:

- коррекция показаний конкретного экземпляра прибора по известным результатам его поверки (индивидуальная коррекция). Индивидуальная коррекция дает результирующую погрешность прибора не намного превышающую случайную погрешность образцового прибора проливной установки. Недостатком данного способа является неудобство, вызванное перепрограммированием микропроцессора по результатам испытаний и удвоенными затратами средств и времени на поверку прибора1,

- коррекция показаний приборов но статистически усредненным данным испытаний многих экземпляров приборов (групповой метод коррекции). Здесь требуется иметь достаточно представительную выборку;

- коррекция показаний по рассчитанным теоретически величинам систематической погрешности прибора, например, вызванных влиянием шероховатости трубопровода (расчетный метод).

. Практика показала, что групповая коррекция позволяет снизить погрешность измерения в два раза. Расчетный способ коррекции эффективен для малоразмерных расходомеров с диаметром условного прохода не более 40 мм, что позволяет снизить погрешности до приемлемого уровня даже без использования турбулизаторов потока.

Выходные сигналы вихревых генераторов в самом общем виде можно определить как периодические полигармонические процессы, для исследования которых можно использовать обычные методы спектрального Фурье-анализа.

Для экспериментального исследования выходных сигналов КК ППВК напряжение с его выхода с помощью аналого-цифрового преобразователя оцифровывалось и записывалось в файл, который конвертировался в программу МАТЬАВ с пересчетом в напряжение и время. После обработки файла записей стандартными средствами программы получался его спектр и строился временной график.

Анализ полученных спектров показал, что они существенно различны для режимов А и Б. Далее на рисунке 14 приведен типичный спектр для

1 — пульсации потока, вызванные местными сопротивлениями; 2 - основной сигнал; 3,4- 2-я и 3-я гармоники основного сигнала; 5 - механические

колебания трубопровода Рисунок 14— Типичный спектр сигнала КК ППВК в режиме А

Исследование спектров выходных сигналов КК ППВК позволило выявить дополнительные особенности работы КК ППВК в режимах А и Б:

- установлено, что работу преобразователя в режиме А определяют три основных' вида помех: инфранизкочастотные колебания потока жидкости в трубопроводах, которые представляют собой собственные колебания жидкости в системах трубопровода, вызванные наличием местных сопротивлений; механические вибрации трубопроводов от работы насосов, ка-витационных процессов и пр.; вибрации электродов с собственной частотой;

- при работе преобразователя в режиме Б все помехи и их продукты преобразования существенно ниже основной гармоники и могут не учитываться.

Показано, что величина выходного сигнала КК ППВК в области малых расходов до (0,12 - 0,14)£?кам пропорциональна квадрату расхода. На больших расходах величина выходного сигнала достигает максимума и остается практически постоянной. Это объяснятся влиянием демпфирования колебания гибкого электрода.

- на малых расходах (для режима А) необходимо обеспечить достаточно узкополосную фильтрацию основного сигнала;

- на больших расходах (для режима Б) фильтрация сигнала необязательна, но необходимо обеспечить ликвидацию возможных пропаданий сигнала (вследствие импульсного характера вихревого воздействия на КК ППВК) либо спроектировать гибкий элемент с учетом соотношения 9.

Выявлено, что мгновенное значение частоты вихрсобразования подвержено значительным флуктуация^. Определено влияние на данную величину периода квантования при аналого-цифровом преобразовании выходного сигнала КК ППВК и параметров работы расходомера.

На основе, экспериментальных исследований с учетом допустимых погрешностей прибора выработаны рекомендации по выбору полосы пропускания при проектировании фильтра на выходе КК ППВК и требования к объему усреднения сигнала.

Предложена методика оценки возникающих случайных погрешностей в процессе эксплуатации прибора непосредственно на рабочем трубопроводе, заключающаяся в анализе мгновенных флуктуации периода вих-реобразования. При этом ожидаемая случайная погрешность прибора Л%а1 будет равна

47}]

4п

(17)

где п - коэффициент деления, установленный в приборе;

Кр - коэффициент, зависящий от вида закона распределения погрешности

и от заданной вероятности;

сг[7}] - среднеквадратичное отклонение измеряемой величины, в нашем случае — периода частоты вихрсобразования, с.

Четвертая глава посвящена имитационной математической модели кондуктометрического вихревого расходомера, разработанной в среде Ма&аЬ с пакетом БшшКпк.

Общая структура модели, приведена на рисунке 15.

Модель кондуктометрического расходомера состоит из следующих блоков: блок тела обтекания (ТО); блок канала обратной связи, в дальнейшем КОС (или блок вычисления изгибающего момента гибкого электрода для прибора с внешним КК ППВК); блок КК ППВК и электронный блок.

Входной величиной модели является расход воды £>. На се выходе формируется переменное напряжение с частотой вихреобразования II = /60), снимаемое с КК ППВК.

Блок КОС (внутренний КК ППВК) Блок КК ППВК

Блок вычисления изгибающего момент* (нарухиыйККППВК) к

Эпестроннуй

бжж

Рисунок 15 — Общая блок схема модели вихревого расходомера

Дополнением к модели непосредственно преобразователя расхода служит блок, моделирующий обработку сигнала снимаемого с кондукто-метрического преобразователя. В нем моделируется отстройка расходомера от помех, ликвидация сбоев, коррекция показаний прибора для устранения систематической погрешности и т.д.

Выходная величина блока ТО представляет собой временной сигнал Ар — /1(0, характеризующий перепад давления на боковых стенках ТО. Форма данного сигнала является достаточно сложной, поэтому для его описания математическими функциями используется аппроксимация, полученная на основе данных экспериментальных исследований (формула 7).

Выходной величиной модели блока КОС служит функция УКос = - скорость знакопеременного потока жидкости в канале об-

ратной связи. Она определяется из решения нелинейного дифференциального уравнения 8.

Блок вычисления изгибающего момента гибкого электрода пересчитывает функцию Ар = /¡(0 в функцию изгибающего момента М = /3(/) (или силы Р = /3приложенную к центру масс гибкого электрода.

Прогиб электрода определяется из решения уравнения 3.

Выходной величиной блока КК ППВК является функция Я = /4(*) -сопротивление межэлектродного промежутка, изменяющаяся во времени с частотой вихреобразования. Для пересчета перемещения конца электрода в величину межэлектродной проводимости используется выражение 1.

На выходе электронного блока формируется перемешюе напряжение с частотой вихреобразования и = . Его параметры определяются из принципиальной электрической схемы.

Получившийся в результате «виртуальный расходомер» позволяет проводить все этапы исследования, присущие экспериментальному или опытному образцу. Достоинствами данной модели являются:

- автоматический учет всех связей между элементами прибора;

- получение результатов моделирования в форме, аналогичной результатам реальных испытаний, что упрощает их анализ и обработку;

- возможность исследования работы отдельных элементов прибора, которые недоступны в реальной конструкции расходомера;

- возможность исследования прибора в условиях труднодостижимых на экспериментальных стендах, в том числе в переходных процессах;

- возможность исследования работы прибора в условиях действия различных мешающих факторов, помех;

- возможность оптимизации элементов прибора с использованием встроенных в программу МаЙаЬ средств.

Для проверки верности моделирования производилось сравнение экспериментального сигнала, снятого с выхода КК ППВК, и смоделированного сигнала. Параметры модели соответствовали реальным характеристикам испытываемого прибора. На рисунке 16,а показан спектр выходного сигнала КК ППВК расходомера «Фотон-80» на расходе 2 м /ч, снятый

экспериментально, а на рисунке 16,6 приведен спектр, полученный на модели.

а б

Рисунок 16 — Спектры выходного напряжения ККППВК для реального (а) и смоделированного (б) расходомеров

Для экспериментальной привязки модели к реальному объекту служит описанный ранее стенд (рисунок 3).

При охвате привода обратной связью по скорости перемещения мембраны получается система автоматического регулирования скорости потока воды через канал обратной связи (КОС) тела обтекания (ТО). При этом можно установить соответствие между заданной скоростью потока и перепадом давления на стенках ТО, а также связь между скоростью потока в КОС и выходным напряжением КК ППВК.

При охвате привода обратной связью по перепаду давления па ТО решается обратная задача: устанавливается связь этого перепада со скоростью перемещения мембраны, т.е. со скоростью потока жидкости в КОС.

При охвате привода обратной связью по напряжению, снимаемому с КК ППВК, можно, измеряя и записывая скорость перемещения мембраны и изменения давления на срезе КОС тела обтекания, установить соответствие модельных данных всего тракта прибора реальным величинам.

Предлагаемый подход к испытаниям совместно с моделированием отдельных узлов и прибора в целом позволяет выйти на новое качество проектирования, испытаний и эксплуатации данного вида расходометров.

Пятая глава посвящена разработке расходомеров для измерения расхода воды и волокнистых суспензий и оборудования для их испытаний.

Описаны конструкции и приведены технические характеристики разработанных кондуктометрических расходомеров: СХВВ, «Фотон», «Енисей» и ВКПР. В том числе двух типов, внедренных в серийпое производство: водосчетчиков СХВВ и «Фотон». Они нашли применение как в технологических целях на целлюлозно-бумажном производстве, так и для коммерческого учета расхода холодной и горячей воды, промышленных стоков и в системах учета тепловой энергии.

Приведено описание разработанного стенда и методики беспроливной имитационной поверки погружных расходомеров, которые необходимы для метрологического обеспечения их серийного выпуска.

Рассмотрено применение вихревых погружных расходомеров в ряде технологических процессов ЦБП. Средний экономический эффект от внедрения одного прибора составляет от 50 до 80 тыс. руб. в год в зависимости от варианта использования данного оборудования.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ ПО РЕЗУЛЬТАТАМ ИССЛЕДОВАНИЯ

На основе выполненного анализа установлепо, что вихревые расходомеры с ТО являются перспективным средством измерения для предприятий ЦБП, в особенности погружные варианты конструкций.

Впервые на основе предложегагого КК ППВК создан новый тип вих-ревйх расходомеров для систем автоматического управления технологическими процессами ЦБП, названных кондуктометрическими, конструкция которых защищена шестью патентами России.

Разработан стенд, основанный на имитации гидродинамических процессов в расходомере, и методика для экспериментальных исследований КК ППВК и погружных вихревых расходомеров, обеспечивающие возможность беспроливной поверки такого рода приборов.

Получены теоретические и эмпирические выражения для расчета узлов вихревых расходомеров с КК. ППВК и разработана методика их проектирования.

Выработаны технологические нормы на изготовление механических •элементов приборов.

Разработаны методы снижения погрешностей измерения.

Предложен алгоритм обработки результатов измерений и модель тракта обработки сигнала, на основе которой разработана электрическая схема микропроцессорного измерительного тракта.

Разработан метод определения систематической погрешности, вызванной шероховатостью внутренней поверхности трубопроводов и температурой измеряемой среды, что позволило создать теоретическую основу для создания методик проведения измерений при монтаже погружных во-досчетчиков и разработать соответствующие нормативные документы для ряда серийных приборов.

Создана имитационная математическая модель прибора, состоящая из нескольких последовательных блоков и позволяющая анализировать и оптимизировать узлы приборов на стадии их проектирования без натурных испытаний.

Проведено сопоставлеш!е результатов моделирования с экспериментальными данными, позволившее сделать вывод о достаточной для практики точности получаемых на модели результатов.

Разработаны четыре и внедрены в серийное производство два типа вихревых кондуктометрических расходомера, которые нашли применение как в технологических целях на целлюлозно-бумажном производстве, так

и для коммерческого учета расхода холодной и горячей воды, промышленных стоков и в системах учета тепловой энергии.

Основные научные результаты, содержащиеся в диссертации,

изложены в следующих работах:

1. Лурье, М.С. Вихревые расходомеры и счетчики количества жидкости с контактно-кондуктометрическим приемником-преобразователем вихревых колебаний / М.С. Лурье. - Красноярск: СибГТУ, 1999. - 196 с.

2. Лурье, М.С. Кондуктометрические вихревые расходомеры / М.С. Лурье, М.Ю. Елизарьева П Датчики и системы. — 2004. — № 11. — С. 27 - 29.

3. Лурье, М.С. Кондуктометрические погружные расходомеры для трубопроводов больших диаметров / М.С. Лурье, М.Ю. Елизарьева // Энергосбережение и водоподготовка. — 2004. — №4. — С. 33 — 35.

4. Лурье, М.С. Расходомеры и водосчетчики для измерения больших расходов / М.С. Лурье, М.Ю. Елизарьева // Водное хозяйство России. Проблемы, технологии, управление. - 2004. - Т. 1. — С. 64 - 72.

5. Лурье, М.С. Расходомеры сточных вод для предприятий целлюлозно-бумажной промышленности / М.С. Лурье, М.Ю. Елизарьева // Экология и промышленность России. — 2004. -№12.-С. 9-11.

6. Лурье, М.С. Контактно-кондуктометрические вихревые расходомеры и водосчетчики / М.С. Лурье, М.Ю. Елизарьева // Водоснабжение и санитарная техника. — 2005. — №6. — С. 44 — 46.

7. Лурье, М.С. Погружные расходомеры для систем теплоэнергетики ! М.С. Лурье, М.Ю. Елизарьева // Безопасность труда в промышленности. - 2005. -№5.- С. 34 -37.

8. Лурье, М.С. Имитационное моделирование вихревых расходомеров / М.С. Дурье, С.П. Жуков // Вестник КрасГАУ. - 2005. -№7. - С. 254 -258.

9. Лурье, М.С. Вихревой расходомер с измерительным трактом на микропроцессоре / М.С. Лурье, С.П. Жуков // Вестник КрасГАУ. - 2005. -№7.-С. 246-251.

Ю.Лурье, М.С. Приближенное исследование динамических режимов систем автоматического управления с широтно-импульсной модуляцией / М.С. Лурье, С.А. Ковчин // Автоматизация производства://Межвуз. сб. — Л. : Изд-во Ленингр. ун-та, 1979. - Вып. 2. - С. 67 - 76.

П.Лурье, М.С. Исследование возможности линеаризации систем с широтно-импульсной модуляцией (ШИМ) / М.С. Лурье // Труды ЛПИ им. М.И.Калинина. — Л.: Изд-во Ленинградского политехнического института, 1976.-№355.-С. 28-32.

12.Лурье, М.С. Контактно-кондуктометрические приемники — преобразователи колебаний для вихревых расходомеров / М.С. Лурье, О.М. Филиппова // Вестник СибГТУ. - 2000. - №1. - С. 169 - 173.

13.Лурье, М.С. Вихревые расходомеры для предприятий целлюлозно-бумажной промышленности / М.С. Лурье, В.Н. Волынкин, О.М. Фи-лнппова//Вестник СибГТУ.-2000.-№2.-С. 121 -130.

Н.Лурье, М.С. Приборы для коммерческих узлов учета тепловой энергии в г. Красноярске / М.С. Лурье, О.М. Филиппова, M.IO. Елизарьева // Вестник СибГТУ. - 2002. - №2. - С. 84 - 87.

15.Лурье, М.С. Исследование рабочих характеристик жидкости / М.С. Лурье, О.М. Филиппова // Проблемы хим.-лесного комплекса: Сб. материалов Всерос. науч.-пракг. конф.-Красноярск: КГТА, 1998.-С. 61-62.

16.Лурье, М.С. Критерии качества для сравнительного анализа расходомеров и счетчиков жидкости / М.С. Лурье, О.М. Филиппова // Проблемы химико-лесного комплекса: Сб. материалов Всерос. науч.-практ. конф. -Красноярск: КГТА, 1998. - С. 63 - 65.

17. Лурье, М.С. Опыт применения водосчетчиков «Фотон» на Сосновобор-ской ТЭЦ / М.С. Лурье, И.А. Иванов, В.Н. Волынкин // Коммерческий учет энергоносителей: Сб. материалов 13-й Междунар. научп.-практ. конф. - С-Петербург, 2001. - С. 275 - 277.

18.Лурье, М.С. Особенности измерения тепловой энергии тенловычисли-телем СПТ 960 / М.С. Лурье, И.А. Иванов, В.Н. Волынкин // Коммерческий учет энергоносителей: Сб. материалов 13-й Междунар. иауч,-практич. конф. - С-Петербург, 2001. - С. 280 - 282.

19.Лурье, М.С. Приборы для измерения расхода тепловой энергии в г, Красноярске / М.С. Лурье, И.А. Иванов, В.Н. Волынкин // Коммерческий учет энергоносителей: Сб. материалов 16-й Междунар. науч,-практич. конф. - С-Петербург, 2002. - С. 208 -211.

20.Лурье, М.С. Специфические погрешности вихревых погружных расходомеров / М.С. Лурье, И.А. Иванов, В.Н. Волынкин // Коммерческий учет энергоносителей: Сб. материалов 20-й Междунар. науч.-практич. конф. - С-Петербург, 2004. - С. 222 - 225.

21.Лурье, М.С. Математическое моделирование вихревых расходомеров / М.С. Лурье, И.А. Иванов, В.Н. Волынкин // Коммерческий учет энергоносителей: Сб. материалов 20-й Междунар. науч.-практич. конф. - С-Петербург, 2004. - С. 188 - 192.

22.Лурье, М.С. Алпаратный метод снижения погрешностей вихревых расходомеров / М.С. Лурье, И.А. Иванов, В.Н. Волынкин // Коммерческий учет энергоносителей: Сб. материалов 21-й Междунар. науч.-практич. конф. - С-Петербург, 2005. - С. 236 - 238.

23.Лурье, М.С. Особенности работы коидуктометрических вихревых расходомеров на больших расходах / М.С. Лурье, И.А. Иванов, В.Н. Волынкин // Коммерческий учет энергоносителей: Сб. материалов 21-й Междунар. науч.-практич. конф. - С-Петербург, 2005. - С. 262 - 264.

24.Лурье, М.С, О возможности измерения малой разности больших масс воды с малой погрешностью / М.С. Лурье, В.Н. Волынкин, И.А. Иванов, И.Н. Карнаухов, Б.М. Рогачевский // Проблемы коммерческого учета теплоносителей: материалы 2-й Междунар. науч.-практич. конф. / Под ред. проф. Б.М.Рогачевского. - Новосибирск, 2003. - С. 66-73.

25.Лурье, М.С. Калибровка и поверка водо- и теплосчетчиков непосредственно на месте эксплуатации / М.С. Лурье, И.А. Иванов, В.Н. Волынкин

// Проблемы коммерческого учета теплоносителей: материалы 3-й Ме-ждунар. науч.-практич. конф. / Под ред. к.т.н. В.Я.Черепанова. - Новосибирск, 2004. - С. 81 - 83.

26.Лурье, М.С. Приборы для измерения расхода тепловой энергии в г. Красноярске / М.С. Лурье, И.А. Иванов, В.Н. Волынкин // Проблемы и перспективы энергообеспечения города: материалы IV Всерос. науч.-практич. конф. - Красноярск, 2003. - С. 46 - 47.

27 .Лурье, М.С. Особенности применения погружных вихревых расходомеров в системах теплоэнергетики' / М.С. Лурье, И.А. Иванов, В.Н. Волынкин // Проблемы коммерческого учета теплоносителей: материалы 4-й Междунар. науч.-практич. конф. / Под ред. к.т.н. В.Я.Черепанова. -Новосибирск, 2005. - С. 44 -51.

28.Лурье, М.С. Кондуктометрический вихревой расходомер-водосчетчик на основе RISC микропроцессора ATTINY 15L / М.С. Лурье, И.А. Иванов, В.Н. Волынкин // Проблемы коммерческого учета теплоносителей: материалы 4-й Междунар. науч.-практич. конф. / Под ред. к.т.н. В.Я. Черепанова. - Новосибирск, 2005. - С. 53 - 61.

29.Лурье, М.С. Имитационная поверка погружных кондуктаметрических вихревых расходомеров / М.С. Лурье, В.Н. Волынкин, Э.М. Шейнин // Измерительная техника. - 2005. -№12. - С. 38-41.

30.Патент 2000547 Российская Федерация, МПК G 01 F 1/00, Вихревой расходомер / Лурье М.С., Плотников С.М., Волынкин В.Н.; заявитель и патентообладатель Лурье М.С. - заявка №05032712; заявл. 24.02.1992; опубл. 07.09.1993, Бгол. №3.-6 с.

31.Патент 2010162 Российская Федерация, МПК G 01 F 1/00, Вихревой расходомер / Лурье М.С., Плотников С.М., Вайс А.А., Волынкин В.Н.; заявитель и патентообладатель Сибир. технолог, ин-т. - заявка №4914358; заявл. 27.02.1991; опубл. 30.03.1994, Бюл. №6. -4 с.

32.Патент 2010164 Российская Федерация, МПК G 01 F 1/00, Вихревой расходомер / Лурье М.С., Плотников С.М., Вайс А.А., Волынкин В.Н.; заявитель и патентообладатель Сибир. технолог, ин-т. - заявка №5026806; заявл. 11.02.1992; опубл. 30.03.1994, Бюл. №6.-5 с.

33.Патент 2098770 Российская Федерация, МПК G 01 F 1/32, Вихревой расходомер / Лурье М.С., Плотников С.М., Волынкин В.Н.; заявитель и патентообладатель Лурье М.С., Плотников С.М., Волынкин В.Н. - заявка №95121421; заявл. 19.12.1995; опубл. 10.12.1997, Бюл. №34. - 3 с.

34.Патент 2215997 Российская Федерация, МПК G 01 F 1/32, Вихревой расходомер / Лурье М.С., Елизарьева М.Ю., Плотников С.М., Филиппова О.М.; заявитель и патентообладатель Сибир. госуд. технолог, ун-т-заявка №20021110; заявл. 24.04.2002; опубл. 10.11.2003, Бюл. №31,- 5 с.

35.Патент 2234063 Российская Федерация, МПК G 01 F 1/32, Вихревой расходомер/Лурье М.С., Елизарьева М.Ю., Плотников С.М., Филиппова О.М.; заявитель и патентообладатель Сибир. госуд. технолог, ун-т. — заявка №2002119493; заявл. 17.07.2002; опубл. 10.08.2004, Бюл. №22.-7 с.

Сдано в производство 14.09.06. Формат 60x84 1/16. Усл. печ. л. 2,0. Изд. № 2-21. Заказ N° 1805. Тираж 100 экз.

Редакционно-издательский центр СибГТУ 660049, г. Красноярск, пр. Мира, 82

Нведепие.

Глава 1 Анализ перспективных средств измерения расхода воды и волокнистых суспензий на целлюлозно-бумажных предприятиях, цели и задачи исследования.

1.1 Особенности водопотребления, движения волокнистых суспензий в технологических потоках и учета сточных вод в целлюлозно-бумажной промышленности.

1.2 Качество производственной воды и ее свойства.

1.3 Гидродинамические явления при течении волокнистых суспензий в технологических трубопроводах.

1.4 Проблема измерения и регулирования расхода воды и волокнистых суспензий в отрасли.

1.5 Анализ проблемы развития оборудования для измерения расхода воды и волокнистых суспензий в целлюлозно-бумажной промышленности

1.6 Метрологические, эксплуатационные и информационные характеристики приборов для измерения расхода жидкости.

1.7 Вихревые расходомеры.

1.7.1 Вихревые расходомеры с прецессией вихря.

1.7.2 Вихревые расходомеры с осциллирующими струями.

1.7.3 Вихревые расходомеры с телом обтекания.

1.8 Обзор и классификация типов вихревых расходомеров по виду ириемника-преобразоватсля вихревых колебаний.

1.9 Контактно-кондуктометрический приемник-преобразователь вихревых колебаний.

1.10 О методологии создания и повышения эффективности вихревых приборов для измерения расхода жидкости.

1.10.1 Применение моделирования для разработки и исследований расходомеров.

1.10.2 Проблема испытания вихревых кондуктометрических расходомеров

1.11 Выводы.

1.12 Цель и задачи исследования.

Глава 2 Теоретическое и экспериментальное исследование методов измерения расхода воды и волокнистых суспензий с помощью кондуктометрических вихревых расходомеров.

2.1 Гидродинамические явления, возникающие при обтекании жидкостью тел обтекания вихревых расходомеров.

2.1.1 Сравнительный анализ тел обтекания (ТО) вихревых расходомеров.

2.1.2 Исследование процесса генерации перепада давления на теле обтекания вихревого расходомера.

2.2 Движение жидкости в канале обратной связи вихревого расходомера

2.3 Контактно-кондуктометрический приемиик-иреобразователь вихревых колебаний (КК ППВК).

2.3.1 Электрические характеристики воды и волокнистых суспензий целлюлозно-бумажного производства.

2.3.2 Режимы работы КК ППВК.

2.3.3 Межзлектродная проводимость КК ППВК.

2.3.4 Анализ механических характеристик КК ППВК.

2.3.4.1 Статические характеристики гибкого электрода КК ППВК

2.3.4.2 Динамические характеристики гибкого электрода КК ППВК.

ППВК.

2.4 Особенности работы КК ППВК в малоразмерных вихревых расходомерах

2.4.1 Работа КК ППВК при наружном расположении гибкого электрода вдоль потока суспензии.

2.4.2 Работа КК ППВК при наружном расположении гибкого электрода поперек потока суспензии.

2.5 Выводы.

Глава 3 Достоверность контроля расхода жидкостей в технологических линиях ЦБП погружными вихревыми расходомерами.

3.1 Виды погрешностей погружных вихревых расходомеров воды и волокнистых суспензий.

3.2 Погрешности изготовления и монтажа приборов.

3.2.1 Погрешность изготовления тела обтекания.

3.2.2 Погрешность, вызванная некруглостью трубопровода.

3.2.3 Погрешность измерения и вычисления площади сечения трубы.

3.2.4 Погрешность, вызванная ошибками ориентации тела обтекания относительно оси потока волокнистой суспензии в трубопроводе

3.2.4.1 Погрешность вследствие неперпендикулярности характерного размера тела обтекания и оси трубопровода.

3.2.4.2 Погрешность вследствие иеперпеидикулярпости оси тела обтекания и оси трубопровода.

3.2.4.3 Погрешность вследствие смещения оси тела обтекания относительно оси симметрии поперечного сечения трубопровода.

3.3 Погрешность, вызванная шероховатостью внутренней поверхности трубопровода.

3.4 Температурные погрешности измерения.

3.4.1 Влияние вязкости измеряемой среды на характеристики прибора.

3.5 Методы снижения погрешности измерений.

3.5.1 Снижение погрешности, обусловленной отклонением размеров ТО от заданного значения.

3.5.2 Снижение погрешности, вызванной шероховатостью внутренней поверхностью трубопровода.

3.5.3 Аппаратный метод снижения погрешности.

3.6 Экспериментальное исследование спектральных характеристик выходного сигнала КК ППВК.

3.7 Экспериментальное исследование преобладающей частоты силового воздействия вихревой формации.

3.8 Выводы.

Глава 4 Имитационное моделирование кондуктометрического вихревого расходомера для целлюлозно-бумажного производства.„

4.1 Математическая модель тела обтекания.

4.2 Математическая модель канала обратной связи ТО.

4.3 Математическая модель тела обтекания с наружным КК ППВК

4.4 Математическая модель КК ППВК.

4.5 Моделирование тракта обработки сигнала расходомера для ЦБП

4.6 Выводы.

Глава 5 Разработка расходомеров для измерения расхода воды и волокнистых суспензий и оборудования для их испытаний.

5.1 Разработка счетчика холодной воды вихревого (СХВВ).

5.2 Разработка погружного водосчетчика холодной и горячей воды «Фотон».

5.3 Разработка вихревого кондуктометрического преобразователя расхода ВКПР для целлюлозно-бумажного производства.

5.4 Разработка стенда и методики для имитационной поверки ВКПР

5.5 Применение вихревых погружных расходомеров в технологических линиях ЦБП.

5.6 Оценка экономической эффективности приборов для измерения расхода.

5.6.1 Применение расходомеров в системах контроля и учета оборотной воды.

5.6.2 Применение расходомеров в системах коммерческого учета воды и тепла предприятия.

5.6.3 Замена технологических расходомеров в системах автоматического управления вновь разработанными приборами.

5.7 Выводы.

Целлюлозно-бумажная промышленность (далее ЦБП) является наиболее стратегически и социально-значимой отраслью лесопромышленного комплекса России. В последние годы ускоренными темпами развиваются производства бумажной и картонной продукции конечного потребления - упаковочной и тарной продукции из тарного картона и гофрокартона, сангигиени-ческих изделий и др. Но потребности в высококачественных видах бумаги и картона в России далеко не удовлетворены. Отечественная промышленность не выпускает многие, освоенные за рубежом высокоэффективные виды продукции. Достаточно большой перечень целлюлозно-бумажной продукции российского производства значительно уступает зарубежным аналогам. Экспорт целлюлозно-бумажной продукции из-за ее низкого качества ограничен по ассортименту. Динамичному развитию ЦБП препятствует ряд проблем. Прежде всего, это низкий технический уровень производства, который соответствует 70-80 годам. В настоящее время современному техническому уровню соответствуют только 8% основного технологического оборудования, более 50 % - требуют модернизации и 42% - полной замены.

Па современном этапе совершенствование технологического оборудования невозможно без развития автоматических систем управления технологическими процессами. Уровень автоматизации во многом определяет качество продукции, позволяет сократить количество потребляемого лесного сырья и свежей воды, способствует решению экологических проблем отрасли. Важнейшим элементом автоматических систем являются датчики расхода (расходомеры) и количества (водосчетчики) [1, 2, 3] воды и волокнистых суспензий, циркулирующих в каналах технологических аппаратов. Учитывая необходимость их применения и в теплосиловом хозяйстве отрасли, потребность в России только в приборах для измерения расхода в трубопроводах больших диаметров (более 80 мм) составляет не менее 2 млн. шт. [4].

Основная стратегия развития ЦБП состоит в резком уменьшении потребления свежей воды и сокращении количества токсичных промышленных стоков и газовых выбросов [5]. В данной отрасли вода является одним из важнейших видов сырья. Ее потребление доходит до 250 м3 па тонну продукции. Сокращение расхода воды обычно решается за счет совершенствования технологических процессов производства и использования ее части повторно, в виде так называемой оборотной воды. Это приводит к необходимости строгого учета и контроля потребления воды в отрасли. Значительные объемы стоков предприятий ЦБП, составляющие по стране до 3,4 млрд. м3 в год [6, 7], также требуют мониторинга их объемов.

Поэтому задача контроля расхода чистой и оборотной воды, потребляемой ЦБП, а так же учета стоков является весьма актуальной.

В настоящее время разработано и серийно выпускается большое количество расходометрического оборудования (расходомеров и водосчетчиков) различного типа. Но далеко не все они могут применяться для измерения расхода потоков жидкостей, используемых в технологических процессах целлюлозно-бумажной промышленности.

Значительная часть жидкостей, протекающих по технологическим каналам машин и аппаратов ЦБП, представляют собой волокнистые суспензии. Режимы их течения заметно отличаются от течения чистой воды, что приходится учитывать при разработке приборов для измерения расходов таких сред.

Другими проблемами, которые приходится решать при разработке расходомеров для данной отрасли, являются:

- высокие температуры рабочей среды,

- большие расходы жидкости,

- необходимость измерения расхода в трубопроводах больших диаметров,

- наличие в жидкости взвешенных частиц (например, коры),

- повышенная коррозия труб и наличие в них отложений,

- большая протяженность линий дистанционной передачи показаний,

- низкая культура обслуживания и ограниченная ремонтная база,

- тяжелые условия эксплуатации оборудования.

В настоящее время на технологических трубопроводах целлюлозно-бумажного производства применяются в основном три типа приборов: расходомеры переменного перепада давлений (с сужающими устройствами), электромагнитные расходомеры и ротаметры. При автоматизации тепловых процессов отрасли используют также тахометрические, ультразвуковые и вихревые приборы.

Расходомеры переменного перепада давления при работе на волокнистой суспензии часто отказывают. Это связано с затруднениями в предохранении первичных преобразователей (сопел и диафрагм) от забивания волокнистыми материалами и износа. Кроме того, сужающие устройства оказывают большое сопротивление проходящему потоку, на преодоление которого непроизводительно затрачивается энергия. Показания этих приборов существенно зависят от плотности и температуры жидкости, характера потока, концентрации вязкой суспензии и других факторов. Начало шкалы этих приборов (до 20 - 30%) не используют вследствие большой погрешности измерений в данном диапазоне.

Использование электромагнитных расходомеров обеспечивает лучшие точностные и эксплутациопные характеристики. Они с успехом применяются в регуляторах композиции бумажной массы. Но практика широкого применения данных расходомеров в теплоэнергетике, где их количество в сотни раз больше, чем использующееся на предприятиях ЦБГ1, показала, что одним из существенных их недостатков является влияние па показания вибрации рабочего трубопровода. Это объясняется тем, что магнитные характеристики ферромагнитных элементов расходомера при отсутствии вибрации и при ее наличии существенно разнятся, отличаясь иногда па 5 - 6%, что приводит к появлению значительной погрешности. Кроме того, данные расходомеры выпускаются па условные проходы только до 300 мм.

Ротаметры (расходомеры постоянного перепада давления) могут работать только в чистых жидкостях без механических включений. При изготовлении из коррозиопностойких материалов они применимы для измерения расхода как воды, так и растворов двуокиси хлора, гнпохлорита, хлорной воды, щелока и других коррозирующих жидкостей. Но условный проход ротаметров, как правило, не превышает 50 мм, поэтому они применяются для измерения относительно небольших расходов.

Кондуктометрические вихревые расходомеры и счетчики воды являются новым и весьма перспективным средством измерения расхода. Обладая многими преимуществами других типов приборов, они отличаются простотой и надежностью конструкции, способны работать па загрязненных средах в широком диапазоне температур, и том числе и в потоках волокнистых суспензий. Одним из принципиальных их достоинств является возможность создания дешевых расходомеров на большие диаметры трубопроводов, что для других типов расходомеров трудно достижимо.

Вихревые расходомеры известны более 100 лет [8, 9], но их бурное развитие началось в последней четверти XX века. Большая часть таких приборов строилась на основе схемы с вращающимся потоком, поэтому данные приборы не смогли конкурировать по массогабаритным и стоимостным показателям с приборами других типов [10, 11, 12].

В России, вихревые приборы стали предметом углубленных исследований в 90-х годах XX века [76, 77, 78, 85, 88, 93]. Это были единственные приборы, новые типы которых появились в данный период времени, fie взирая на сложное экономическое положение в стране [71]. К сожалению, преобразователи расхода, применяемые в большинстве разработок, не позволили реализовать высокий потенциал, заключенный в данном типе приборов.

Инициатива создания кондуктометричсских вихревых расходомеров принадлежит коллективу ученых кафедры электротехники Сибирского государственного технологического университета [73]. Эти приборы созданы на основе впервые предложенного нами контактпо-копдуктометрического преобразователя вихревых колебаний. Первые конструкции были разработаны в 1990 г., а первые патенты относятся к 1993 - 1994 it.

Общие принципы построения таких приборов изложены в монографии [45J и работах [13, 71, 73, 86, 127, 137, 156]. Вопросам исследования кондук-тометрических погружных вихревых расходомеров посвящена диссертационная работа О.М.Филипповой [80]. Исследованию приборов, предназначенных для установки на трубопроводах малого диаметра (менее 50 мм), посвящена диссертация МЛО.Елизарьевой [100].

В работах [80, 221, 222, 223] исследовались погрешности кондуктомет-рических погружных приборов. Вопросам их экспериментальных исследований и поверке посвящены работы [160, 165, 169]. Вопросам применения кон-дуктометрических приборов посвящены работы [14, 15, 137, 145, 265]. Но в целом исследования не носили системного характера.

В настоящее время по копдуктометрическим преобразователям и их применению в расходометрической аппаратуре, в частности для предприятий ЦШ, накоплен значительный материал как теоретического, так и экспериментального характера, который необходимо обобщить. Кроме того, требуют дальнейшего развития теоретические положения по выбору тела обтекания вихревых расходомеров, вопросы, связанные с исследованием работы кон-дуктометрического преобразователя, установленного как в канале обратной связи тела обтекания, так и в потоке волокнистой суспензии за ним. Необходимо оцепить достоверность работы данного оборудования. Требуется систематизировать исследования погрешностей такого вида приборов и разработать способы снижения систематической погрешности измерений. Необходимо провести исследование выходных сигналов преобразователя, что позволит выработать схему их обработки, которая оказывает существенное влияние па качество прибора в целом.

Одна из главных проблем разработки или совершенствования существующих вихревых расходомеров или водосчетчиков для ЦБП заключается в том, что эта работа производится в основном на базе опытных данных и использовании полуэмпирических соотношений, что приводит к большим затратам времени и финансовых средств. Многие фирмы-разработчики рас-ходометрической аппаратуры не могут воспользоваться таким затратным путем даже при разработке приборов для измерения чистой воды. Этим объясняется то, что зачастую новые разработки касаются лишь совершенствования внешнего вида и электронных схем и не затрагивают механической части прибора (его гидравлического капала), в результате характеристики таких приборов далеко не оптимальны.

Классический путь разработки, основанный па испытании многочисленных экспериментальных образцов, предшествующих созданию опытного образца прибора, в настоящее время зачастую экономически невыгоден. Натурные испытания экспериментальных образцов затруднены как высокой стоимостью аренды проливных установок, так и их относительной малодоступностью [99]. В то же время без экспериментального подтверждения теоретических положений и конструктивных решений успешная разработка или модернизация приборов невозможна. Данное положение препятствует развитию этих перспективных средств автоматизации производства.

Поэтому необходимо создать математическую имитационную модель прибора, позволяющую производить его разработку без сложных и дорогих экспериментов на опытных образцах, а экспериментальную привязку модели осуществлять на имитационном стенде, позволяющем испытывать только основные детали измерительного тракта прибора.

Цель работы - совершенствование технологического оборудования для целлюлозно-бумажной промышленности путем разработки научных основ проектирования и испытания нового вида вихревых расходомеров воды и волокнистых суспензий для систем автоматического управления технологическими процессами отрасли.

Диссертационная работа направлена на повышение научного уровня и достоверности принимаемых конструктивных решений, повышение точности измерении и снижение затрат на разработку, модернизацию и эксплуатацшо коидуктомстричсских вихревых расходомеров за счет использования наиболее эффективных и экономичных математических моделей узлов прибора и разработки более точных методов их расчета.

Предмет исследования - исследование и разработка кондуктометри-ческих вихревых расходомеров воды и волокнистых суспензий для систем автоматического управления технологическими процессами целлюлозно-бумажного производства с учетом анализа гидродинамических характеристик измеряемой среды.

Научная проблема диссертационного исследования - разработка математической модели кондуктометрического вихревого расходомера для ЦБП, позволяющей анализировать и оптимизировать узлы приборов на стадии их проектирования по возможности без натурных испытаний, а также разработка методов испытания приборов, которые позволяют имитировать условия работы в реальных условиях эксплуатации.

Направления исследований:

1 Совершенствование метрологических и эксплутационных характеристик расходометрического оборудования, используемого в системах автоматизации, контроля и учета расхода воды и волокнистых суспензий целлюлозно-бумажного производства;

2 Исследование особенностей движения вязкой суспензии в измерительных каналах вихревых расходомеров;

3 Поиск и разработка новых технических решений устройств для преобразования вихревых колебаний, возникающих в потоке вязкой суспензии, протекающей в гидравлическом канале расходомера в электрический сигнал;

4 Систематизация, выработка практических рекомендаций по проектированию узлов вихревых расходомеров для ЦБП и оценка их эффективности;

5 Развитие теоретических положений но расчету и проектированию копдуктометрических вихревых расходомеров для ЦБП;

6 Теоретическое и экспериментальное исследование достоверности измерений расхода воды и волокнистых суспензий ЦБП и поиск путей к повышению последней;

7 Имитационное моделирование основных блоков вихревого расходомера;

8 Разработка методов экспериментального исследования, а также методов анализа элементов и процессов, имеющих место при работе кондукто-метрического вихревого расходомера на основе известных теоретических положений, новых методов расчета, результатов натурных испытаний.

Предполагаемые методы исследования

Экспериментальные методы исследования узлов оборудования на специально разработанном стенде, имитирующем воздействие на его элементы со стороны волокнистой суспензии, протекающей в гидравлическом канале, и исследование оборудования при работе на проливной установке.

Теоретические методы, основанные на составлении и решении дифференциальных уравнений, описывающих работу узлов оборудования; статистические методы обработки результатов экспериментов; методы цифровой обработки сигнала, в частности, исследование спектральных характеристик выходных сигналов; имитационное моделирование на основе пакетов компьютерной математики.

В первой главе диссертационной работы проведен анализ водопотреб-ленпя на предприятиях ЦБП и анализ перспективных средств измерения расхода воды и волокнистых суспензий. Изучены методы и перспективные технические средства измерения расхода на предприятиях ЦБП. Рассмотрены особенности водопотреблеиия в данном производстве и сформулированы требования, предъявляемые к оборудованию для измерения расхода, используемого в отрасли. Описаны гидродинамические явления при течении волокнистых суспензий в технологических трубопроводах, с учетом которых следует подходить к выбору и проектированию измерительного оборудования. Приведен обзор конструкций существующей расходометрической аппаратуры. Выполнен анализ расходомеров отечественного и зарубежного производства по их характеристикам. Подробно обоснована возможность применения вихревых расходомеров для измерения расхода волокнистых суспензий, в частности приборов с телом обтекания. Проведен обзор различных типов расходомеров по виду приемника-преобразователя вихревых колебаний. Значительное место уделено рассмотрению нового вида приемника - контактно-коидуктометрического. Рассмотрена методология создания и повышения эффективности вихревых приборов на основе компьютерного имитационного моделирования их работы и беспроливного испытания приборов. Данная методика позволяет учесть факторы, влияющие па работу прибора в реальных условиях эксплуатации. В заключение главы поставлены задачи исследования.

Вторая глава посвящена теоретическому и экспериментальному исследованию методов измерения расхода воды и волокнистых суспензий с помощью кондуктометрических вихревых расходомеров. Проведено исследование электрических и механических характеристик коидуктометрическо-го преобразователя. Численный расчет и эксперименты позволили провести сравнительный анализ некоторых типов тел обтекания вихревых расходомеров и выработать рекомендации по их применению. Экспериментально исследован процесс генерации перепада давления на теле обтекания вихревых расходомеров. Исследовано движение жидкости в канале обратной связи данных приборов. Рассмотрены особенности работы прибора при наружном и внутреннем расположении преобразователя вихревых колебаний. По результатам исследований и учета конструктивных особенностей вновь создаваемых приборов построены математические модели, позволяющие значительно упростить расчет при сохранении точности вычислений, а также провести оптимизацию базовых параметров при последующем имитационном моделировании.

В третьей главе произведено исследование достоверности контроля расхода жидкостей и, в частности, волокнистых суспензий в технологических линиях ЦЬП погружными вихревыми расходомерами. Произведена классификация и анализ видов погрешностей. Подробно описан предложенный метод оценки погрешности, вызванной шероховатостью внутренней поверхности трубопровода. Рассмотрены температурные погрешности и влияние вязкости суспензии на показания прибора. Рассмотрены методы снижения погрешностей измерений. Произведено экспериментальное исследование выходных сигналов расходомеров.

Четвертая глава посвящена рассмотрению разработанной на основе теоретических и экспериментальных исследований имитационной модели кондуктометрического вихревого расходомера. Приведены описания моделей блоков, их состав и взаимодействие. Показаны возможности расчета и проектирования приборов с помощью предложенной модели. Приведен пример оптимизации параметров канала обратной связи для малоразмерного расходомера. Описан беспроливной имитационный стенд и методика поверки на нем приборов. Приведены сравнительные результаты поверки приборов на проливной установке и на имитационном стенде.

В питой главе рассматриваются практические результаты разработки расходомеров и оборудования для их испытаний. Описаны три типа приборов, которые выпускаются серийно рядом российских предприятий. Рассмотрен стенд, позволяющий производить беспроливные испытания таких приборов, а, также исследовать их основные элементы.

Рассмотрено применение вихревых погружных расходомеров в ряде технологических процессов ЦБП. Приведены оценки экономической эффективности при разных вариантах их внедрения.

В заключение приведены общая характеристика работы и основные выводы по результатам диссертации.

На защиту выносятся:

Системный анализ отечественного и зарубежного технологического оборудования для измерения расхода воды и волокнистых суспензий целлюлозно-бумажного производства на основе метрологических, эксплуатациопных и информационных характеристик, позволяющий наглядно и обозримо провести систематизацию средств измерений и их отбор на соответствие требованиям условий работы на предприятиях ЦБП.

Впервые созданные и защищенные патентами новые вихревые расходомеры с контактпо-кондуктометрическими приемниками-преобразователями вихревых колебаний, позволяющие существенно поднять эффективность использования расходомеров на предприятиях целлюлозно-бумажной промышленности.

Разработанные теоретические положения: имитационная математическая модель кондуктометрического вихревого расходомера с учетом особенностей работы погружных и малоразмерных приборов в потоках воды и волокнистых суспензий ЦБП; методика по оценке погрешностей и коррекции показаний прибора с целью минимизации погрешности измерений; аппроксимирующие зависимости расчета тел обтекания контактно-кондуктометри-ческих преобразователей и их элементов, построенные по результатам эксперимента.

Результаты экспериментальных исследований по отработке имитационной математической модели кондуктометрического вихревого расходомера.

Разработанные па основе проведенных исследований конструкции серийно выпускаемых вихревых приборов.

Благодарности

Данное исследование не могло быть осуществлено без поддержки коллег по работе: заведующего кафедрой электротехники СибГТУ к.т.н., доц. Ю.С. Баранова; к.т.н., доц. С.М. Плотникова; к.т.н., доц. М.Ю. Елизарьевой и к.т.н., доц. О.М. Лурье.

Особую благодарность следует выразить научному консультанту д. т. н, профессору В.В. Огурцову - за ряд ценных замечаний, поддержку, терпение и понимание, проявленное им.

5.7 Выводы

В результате проведенных исследований разработан новый вид вихревых расходомеров с контактно-кондуктометрическим приемником-преобразователем вихревых колебаний.

Разработаны конструкции четырех типов таких приборов, два из них (погружной конструкции) внедрены в серийное производство и нашли применение как в технологических целях на целлюлозно-бумажном производстве, так и для коммерческого учета расхода холодной и горячей воды, промышленных стоков и в системах учета тепловой энергии.

Для каждого типа приборов разработаны методики выполнения измерений, позволяющие устанавливать приборы на трубопроводы с внутренними диаметрами отличных по размеру от паспортных значений.

Разработана методика и стенд для имитационной поверки погружных расходомеров любых диаметров, которые необходимы для метрологического обеспечения серийного выпуска таких приборов.

Выявлены технологические процессы и линии в целлюлозно-бумажном производстве, где возможна установка разработанного оборудования.

Произведена оценка экономической эффективности внедряемых приборов. Она показала, что при использовании приборов для замены существующих устройств, срок их окупаемости, составит около года, а при создании на их основе коммерческих систем учета тепла и воды, они окупятся за 1-2 месяца, в зависимости от типа учета и объемов потребляемых ресурсов.

Заключение

Установлено, что совершенствование технологического оборудования для целлюлозно-бумажной промышленности возможно путем разработки научных основ проектирования и испытания кондуктометрических вихревых расходомеров для систем автоматического управления технологическими процессами отрасли. Их внедрение позволит повысить качество работы систем автоматики, снизить потери древесных волокон с оборотной водой в технологических процессах целлюлозно-бумажного производства, организовать точный учет расхода чистой воды и тепла на производстве.

Анализ гидродинамических свойств таких расходомеров при малых концентрациях волокнистых включений может производиться как для чистой воды.

Проведено сравнительное исследование тел обтекания, с позиций требований, предъявляемых к ним в вихревых расходомерах для целлюлозно-бумажного производства, как с помощью вычислительных методов, так и экспериментально. Установлены преимущества тел обтекания с цилиндрическими фрезерованными сечениями перед телами обтекания трапецеидальной формы.

Показано, что изменение межэлектродной проводимости может являться основой для построения кондуктометрических приемников-преобразователей вихревых колебаний расходомеров, которые можно использовать в приборах па любые диаметры трубопроводов.

Основным направлением работы по разработке новых и совершенствованию существующих кондуктометрических вихревых расходомеров должна стать разработка математических моделей, позволяющих анализировать и оптимизировать узлы приборов на стадии их проектирования, по возможности без натурных испытаний.

Теоретические и экспериментальные исследования гидравлических, механических и электрических характеристик разработанных преобразователей позволили получить теоретические и эмпирические зависимости, позволяющие повысить достоверность принимаемых конструктивных решений, увеличить точность измерений и снизить затраты на разработку такого оборудования.

Предложено испытания приборов, включая их периодическую поверку, производить на имитационных стендах, которые позволяют имитировать не только электрические, но и гидравлические воздействия характерные для вихреобразования и способные наиболее полно отражать условия работы приборов на реальных трубопроводах.

Разработай стенд для экспериментальных исследований узлов погружных вихревых расходомеров, основанный на имитации гидродинамических процессов, возникающих при их работе в среде волокнистой суспензии.

Исследования па экспериментальном стенде процесса возникновения перепада давления па теле обтекания, позволили установить его параметры и получить эмпирическое выражение для его расчета для внутренних конструкций преобразователей. Численное моделирование движения вихревой формации за телом обтекания дало возможность распространить полученные данные и на преобразователи наружной конструкции.

Проведено исследование движения жидкости в канале обратной связи. Установлено, что амплитуда скорости знакопеременного потока в нем пропорциональна скорости потока в трубопроводе и слабо зависит от коэффициента гидродинамического сопротивления канала.

Исследования работы наружнего преобразователя при расположении электрода поперек потока выявили возможность пропадания или значительного снижения амплитуды выходного сигнала на некоторой критической частоте вихреобразования. Установлена связь этой частоты с параметрами гибкого электрода, позволяющая вывести значение критической частоты за пределы диапазона рабочих частот прибора.

Исследование достоверности контроля расхода воды и волокнистых суспензий выявило наличие четырех групп погрешностей погружных вихревых расходомеров:

- погрешности изготовления и монтажа приборов;

- погрешности, вызванные шероховатостью внутренней поверхности трубопровода, которая влияет на профиль скоростей потока;

- температурные погрешности;

- погрешность метода измерения, связанная с непостоянством значения числа Струхаля в диапазоне изменения скоростей движения жидкости в трубопроводе.

Исследование погрешностей изготовления и монтажа позволило определить нормы допусков при установке приборов на технологических трубопроводах, обеспечивающих минимальные значения вносимых погрешностей.

Предложено для учета отклонения размеров тел обтекания и реальных трубопроводов от стандартных значений производить измерения ряда их параметров и вводить коррекцию в измерительный тракт приборов.

Разработан метод определения систематической погрешности, вызванной шероховатостью внутренней поверхности трубопроводов и температурой измеряемой среды.

Проведенный анализ погрешностей кондуктометрических погружных вихревых расходомеров позволил создать теоретическую основу для методик проведения измерений при монтаже погружных водосчетчиков и разработать соответствующие нормативные документы для ряда серийных приборов.

Разработаны методы аппаратного снижения погрешностей измерений, заключающиеся в автоматической коррекции показаний приборов по диапазону измерений.

Исследование спектров выходных сигналов преобразователей позволило выявить дополнительные особенности их работы:

- установлено, что работу преобразователя на малых расходах определяют три основных вида помех: инфранизкочастогные колебания потока жидкости в трубопроводах, которые представляют собой собственные колебания жидкости в системах трубопровода вызванные наличием местных сопротивлений; механические вибрации трубопроводов, от работы насосов, ка-витационных процессов и пр.; вибрации гибкого электрода с собственной частотой колебаний;

- при работе преобразователя на больших расходах все помехи и их продукты преобразования существенно ниже основной гармоники и могут не учитываться.

Показано, что величина выходного сигнала коптактно-кондуктомет-рических преобразователей в области малых расходов до 0,12-0,14QHUV пропорциональна квадрату расхода. На больших расходах величина выходного сигнала достигает максимума и остается практически постоянной, что объяснятся влиянием демпфирования колебания гибкого электрода.

Выявлено, что мгновенное значение частоты вихреобразования подвержено значительным флуктуациям. Определено влияние на данную величину периода квантования при аналого-цифровом преобразовании выходного сигнала преобразователя и параметров работы расходомера.

На основе экспериментальных исследований, с учетом допустимых погрешностей прибора выработаны рекомендации по выбору полосы пропускания при проектировании фильтра на выходе преобразователя и требования к объему усреднения сигнала.

Предложена методика оценки возникающих случайных погрешностей в процессе эксплуатации прибора непосредственно на рабочем трубопроводе.

Разработана математическая имитационная модель прибора, состоящая из нескольких последовательных блоков, позволяющая наиболее полным образом связать все определяющие величины в единую систему.

Имитационная модель позволяет организовать учет всех связей и соотношений между элементами прибора, а также обеспечивает:

- получение результатов моделирования в форме аналогичной результатам при испытаниях реальных приборов, что упрощает анализ и привязку результатов моделирования к реальному прибору;

- возможность исследования работы отдельных элементов прибора, недоступных в реальной конструкции;

- возможность исследования поведения прибора в условиях труднодостижимых на экспериментальных стендах, например, при температурах выше 100 °С;

- возможность исследовать расходомеры в динамике, что на реальных установках выполнить сложно;

- возможность исследования работы прибора в условиях действия различных мешающих факторов, помех;

- возможность оптимизации элементов прибора с использованием компьютерных программных средств.

Показано, что такая система позволит проводить все этапы исследования присущие экспериментальному или опытному образцу, а именно:

- проводить планирование модельных экспериментов;

- реализовывать план эксперимента;

- производить анализ и интерпретацию результатов моделирования.

Проведено сопоставление результатов моделирования с экспериментальными данными, позволившее сделать вывод о достаточной для практики точности получаемых на модели результатов.

Разработаны конструкции четырех типов и внедрены в серийное производство два типа погружных вихревых кондуктометрических расходомера, которые нашли применение как в технологических целях на целлюлозно-бумажном производстве, так и для коммерческого учета расхода холодной и горячей воды, промышленных стоков и в системах учета тепловой энергии других отраслей промышленности и народного хозяйства.

1. Кондрашкова Г.А. Технологические измерения и приборы в целлюлозно-бумажной промышленности: Учебник для вузов. М.: Лесная промышленность, 1981.- 376 с.

2. Вьюков И.Е. Автоматизация технологических процессов целлюлозно-бумажной промышленности: Учебное пособие для вузов. М.: Лесная промышленность, 1983. - 384 с.

3. Фарзане Н.Г., Л.В. Ильясов Л.В. и др. Технологические измерения и приборы. М., Высшая школа, 1998. 449 с.

4. Кармазинов Ф.В. Учет и контроль расходов и качества питьевых и сточных вод основа экономики предприятия // Водоснабжение и санитарная техника. - 2001. - № 1, с. 4-7.

5. Чистяков А.А., Иванов С.К. Стратегические направления развития лесопромышленного комплекса России // Машиностроитель.-2006.-№2.- С. 33-37.

6. Никитин Я.В., Поляков С.И. Использование воды на целлюлозно-бумажных предприятиях. М.: Лесная промышленность, 1985. - 208 с. (Сер. «Экономическая жизнь страны»).

7. Водопользование и очистка производственных сточных вод. Сб. трудов. ВНИИБ: Л.: Лесная промышленность, 1978. - 83 с.

8. Кремлевский П.П. Расходомеры и счетчики количества. Л.: Машиностроение, 1989. - 701 с.

9. Karman Th.V. Flussigkeits und liiftwiderstand. - Phisik Bd. 13, 1911.- S.49.

10. Абрамов Г.С. Практическая расходометрия в промышленности. М.: ВНИИ ОЭНГГ, 2002. - 470 с.

11. Киясбейли А.Ш., Перелыптейн М.Е. Вихревые счетчики-расходомеры. -М.: Машиностроение, 1974. 160 с.

12. Перелыптейн М.Е. Вихревые счетчики-расходомеры // Приборы и системы управления. 1971. №1. - С. 22-24.

13. Лурье М.С., Елизарьева М.Ю. Кондуктометрические погружные расходомеры для трубопроводов больших диаметров // Энергосбережение и водо-подготовка. 2004. - №4. - С. 33-35.

14. Лурье М.С., Елизарьева М.Ю. Расходомеры и водосчетчики для измерения больших расходов // Водное хозяйство России. Проблемы, технологии, управление. Т.6. - 2004. - С. 64-72.

15. Лурье М.С., Елизарьева М.Ю. Расходомеры сточных вод для предприятий целлюлозно-бумажной промышленности // Экология и промышленность России. 2004. - №12. - С. 9-11.

16. Технология целлюлозно-бумажного производства (Изд.2-е, переработ, и дополп.) Шитов Ф.А. М.: Лесная промышленность, 1971. - 336 с.

17. Технология целлюлозы. В 3-х т. Т.1. Непенин Н.Н. Производство сульфитной целлюлозы. Изд.2-е пераб. / Под ред. д.т.н. 10.I I. Непенина. М.: Лесная промышленность, 1976. - 624 с.

18. Технология целлюлозы. В 3-х т. Т.З: Очистка, сушка и отбелка целлюлозы. Прочие способы производства целлюлозы. / Составители: Н.Н. Непенин, Ю.Н. Непенина. М.: Лесная промышленность, 1994. - 592 с.

19. Коган В.Б., Волков А.Д. Процессы и аппараты целлюлозно-бумажной промышленности: Учебное пособие для вузов. М.: Лесная промышленность, 1980.- 576 с.

20. Гальпер Г.Е., Никитин Я.В., Савгира Н.Е. Водопогребление, водоотведе-ние и требования к качеству производственной воды в целлюлозно-бумажной промышленности. М.: ВНИИПИЭИлеспром, 1977. - 52 с.

21. Типисев А.Я. Задачи предприятий по сокращению расхода свежей воды // Бумажная промышленность. 1972. - №10. - С. 4-5.

22. Евилевич М.А. Очистка сточных вод целлюлозно-бумажной промышленности. М.: Лесная промышленность, 1970. - 148 с.

23. Альшиц С.Д. Пути снижения расхода свежей воды на бумагоделательных машинах. М.: ВНИИПИЭИлеспром, 1973. - 53 с.

24. Кулаков М.В. Технологические измерения и приборы для химических производств: Учебник для вузов. М.: Машиностроение, 1983. - 424 с.

25. Климов В.И. Пневмо- и гидротранспорт в целлюлозно-бумажном производстве: Учебное пособие. Л., 1975. - 188 с.

26. Фортье А. Механика суспензий. М.: Мир.: 1971. - 557 с.

27. Определение и исследование параметров, характеризующих свойства волокнистых суспензий / Отчет по теме 54-63 (ВНИИБ). Л., 1975.-223 С.

28. Сафонов Ю.К., Федоренко В.И. К расчету гидравлических сопротивлений при движении суспензий высоких концентраций. В кн.: Вопросы автоматизации и механизации производства полуфабрикатов. / Сборник трудов ВНИИБ, вып. 62. - М., 1973. - С. 77-84.

29. Вейнов К.А., Изыксон Б.М., Сурнин Б.М., Бабурин С.В. Исследование реологических свойств и поведения волокнистых суспензий: Совершенствование технологии бумаги. / Сборник трудов ЦНИИБ, вып. 7. М., 1972. - С. 79-86.

30. Терентьев О.А. Гидродинамика волокнистых суспензий в целлюлозно-бумажном производстве. М.: Лесная промышленность, 1980. - 248 с.

31. Форгес О.А., Робертсон А.А., Мэзон С.Г. Гидродинамическое поведение волокон, применяемых для выработки бумаги. // Основные представления о волокнах, применяемых в бумажном производстве: Материалы симпозиума. -М., 1962.-С. 55-62.

32. Исследование вязкости суспензии бумажной массы. Отчет ЦНИИ-Буммаша. J1., 1956. - 382 с.

33. Алашкевич Ю.Д, Решетова Н.С., Барановский В.П., Кутовая JI.B. Гидродинамические явления при размоле волокнистых полуфабрикатов в ножевых размалывающих машинах. Красноярск: СибГТУ, 2003. - 174 с.

34. Алашкевич Ю.Д, Решетова Н.С., Невзоров А.И. Барановский В.П. Гидродинамические явления при безножевой обработке волокнистых материалов. Красноярск: СибГТУ, 2004. - 80 с.

35. Иванов С.Н. Технология бумаги. М.: Лесная промышленность, 1970. -695 с.

36. Бирюков Б.В., Данилов М.А., Кивилис С.С. Точные измерения расхода жидкостей. М.: Машиностроение, 1977. - 142 с.

37. Шафрановский М.Н., Озеров А.В. Средства учета в системах водоснабжения и канализации. Три метода измерения расхода сточных вод // Приборы. Справочный журнал. 1999. - №5. - С. 66-69.

38. Шафрановский М.Н. Практические вопросы учета сточных вод // Водоснабжение и санитарная техника. 2002. - №3. - с. 17.

39. Правила учета тепловой энергии и теплоносителя. М.: Главгосэнерго-надзор, 1995. - 66 с.

40. Новожилов Ю.Н. Измерение расхода энергоносителей с требуемой для коммерческого учета погрешностью // Промышленная энергетика. 1999. -№1.-С. 33-36.

41. Свинцов А.П., Тарасюк Л.В. Достоверный учет водопотребления в жилых зданиях // Водоснабжение и санитарная техника. 2000. - №2. - С. 6-8.

42. Энергосбережение ключ к решению проблем города // Энергосбережение и водоподготовка. - 2002. - № 1. - С. 3-7.

43. Рябинкин В.Н., Светова М.В. Проблемы обеспечения приборного измерения тепловой энергии и теплоносителя // Промышленная энергетика. -1999.-№ 12.-С. 32-36.

44. ГОСТ 15528-86 Средства измерения расхода, объема или массы протекающих жидкости и газа. Термины и определения. М.: Изд-во стандартов, 1987.- 39 с.

45. Лурье М.С. Вихревые расходомеры и счетчики количества жидкости с контактпо-кондуктометрическим приемником-преобразователем вихревых колебаний. Красноярск: СибГТУ, 1999. - 196 с.

46. Приборы для измерения расхода // Приборы. Справочный журнал. М.: Машиностроение, 2003. - № 4. - С. 6-7.

47. Приборы и средства автоматизации. М.: Машиностроение, 1992. -120 с.

48. РД 50-213-80. Правила измерения расхода газов и жидкостей стандартными сужающими устройствами. М.: Изд-во стандартов, 1982. - 318 с.

49. Викторов Г.А. Усовершенствование конструкции приборов учета воды в коммунальных трубопроводах // Приборы и системы управления. 1999. -№3. - С. 26-27.

50. Бошняк Л.О., Бызов Л.Н. Тахометрические расходомеры. Л.: Машиностроение, 1968. - 210 с.

51. Бобровников Г.Н., Иванов М.Ф., Камышов Л.А. Определение осевого усилия на рабочем колесе и момента трения в подшипниках качения турбинного датчика расхода//Изв. вузов. Машиностроение. 1969. - №11. - С.96-102.

52. Бобровников Г.Н., Камышев Л.А. Теория и расчет турбинных расходомеров. М.: Изд-во стандартов, 1978. - С. 128.

53. Hayes E.N. How new turbine meters work and what they can do // Pipe line industry. 1962. - Vol. 17. - N 5. - P. 57-59.

54. Dorsch D. Gasmessunggen mit Turbinenzahlern // Gas Warme Internal -1968.-Bd. 17.-N 9.-S. 344-348.

55. Turbinenzahler-mittelbare. Volumenzahler fur die Mergen und Durchfluss-messung von Fliissigkeiten und Gasen // Technica. 1967. - Bd. 16/ - N15. - S. 1465-1469.

56. ГОСТ 8.156-83. Счетчики холодной воды. Методы и средства поверки. -М.: Изд-во стандартов, 1983. С. 10.

57. Крыльчатые водомеры с турбулизаторами воды // Приборы и системы. Управление, контроль, диагностика. 2002. - № 2. - С. 60-61.

58. Егиазарян Э.Л. Способы улучшения параметров тахометрических расходомеров // Приборы и системы. Управление, контроль, диагностика.- 2001. -№4.-0.41-44.

59. Шерклиф Д.А. Теория электромагнитного измерения расхода / Пер. с англ. М.: Мир, 1965.- 268 с.

60. Шорников Е.А. Расходомеры энергоносителей и повышение точности измерений разности расходов и температур. -М.: Изд-во: АО НПО ЦКТИ, 1995.- 68 с.

61. Новое поколение приборов комплекса расходоизмерительной техники РОСТ// Приборы и системы управления. 1997. - №11. - С. 14-15.

62. Вельт И.Д. Мобильные установки для метрологического обеспечения расходомеров и счетчиков жидких теплоносителей // Измерительная техника. -№3.-2001.-С. 40.

63. Вельт И.Д. Перспективы совершенствования электромагнитных расходомеров // Приборы. 2001. - № 12. - С. 21-24.

64. Бриггер Г.И., Бражников Н.И. Ультразвуковые расходомеры. М.: Металлургия, 1964. - 382 с.

65. Переносный доплеровский ультразвуковой расходомер // Приборы и системы управления. 1990. - № 12. - С. 27.

66. Филатов В.И. Ультразвуковой расходомер // Расчет и конструирование расходомеров. Л.: Машиностроение, 1978. - С. 130-133.

67. Козобродов В.А., Прозоров М.А. Ультразвуковые теплосчетчики и расходомеры-счетчики, разработанные и поставляемые ЗАО «Центрприбор» // Приборы. Справочный журнал. 1998. -№1. - С. 14.

68. Шмигора В.Н. Ультразвуковые корреляционные и вихревые расходомеры // Приборы и системы управления. 1995. - № 10. - С. 27

69. Михайлов А.Л. Применение ультразвука в приборах учета // Приборы и системы. Управление, контроль, диагностика. 2001. - №4. - С. 12-16.

70. Сравнительные характеристики ультразвуковых расходомеров // Приборы и системы управления. 1997. -№11. - С. 19-21.

71. Лурье М.С., Иванов И.А., Волынкин В.Н. Приборы для измерения расхода тепловой энергии в г. Красноярске // Сб. материалов 15-ой международной научно-практической конференции. С-Петербург, 2002. - с. 148-150.

72. Лурье М.С., Иванов И.А., Волынкин В.Н. Приборы для измерения расхода тепловой энергии в г. Красноярске // Материалы IV Всероссийской научно-практической конференции «Проблемы и перспективы энергообеспечения города». Красноярск, 2003. - С. 211.

73. Лурье М.С., Филиппова О.М., Елизарьева М.Ю. Приборы для коммерческих узлов учета тепловой энергии в г. Красноярске // Вестник СибГТУ. -2002. №2. - С. 84-87.

74. Преобразователь расхода электромагнитный ПРЭМ-2. Руководство но эксплуатации РБЯК.407111.034 РЭ. СПб. -: Теплоком, 2002. 56 с.

75. Средства коммерческого учета расхода // Приборы и системы управления. 2000. - №2 - С. 52.

76. Ещенко С.Н. Датчик расхода вихревой ВЭПС, расходомеры и счетчики количества на его основе // Энергосбережение. 1999. - № 3. - С. 18.

77. Метран: Номенклатурный каталог / Промышленная группа «Метран». -Челябинск, 2000. 364 с.

78. Счетчики-расходомеры ВРТК-2000. Преобразователи расхода ВПР. Руководство по эксплуатации. ИВКА.407231.002РЭ. М.: ЗАО «ИВК Саяны», 1999. - 11 с.

79. Филиппова О.М. Разработка вихревых расходомеров и водосчетчиков для промышленности: Дисссрт. канд. техн. наук. Красноярск, 2001. - 203 с.

80. ГОСТ 28723-90. Расходомеры скоростные, электромагнитные и вихревые. Общие технические требования. М.: Изд-во стандартов, 1991. - 13 с.

81. Прозоров М.А. Различные методы измерения при учете энергоресурсов // Приборы. Справочный журнал. М.: Машиностроение, 1998. - № 1. - С. 7.

82. Маштаков Б.П., Гринкевич А.В. Вихревые расходомеры с телом обтекания. Перспективы вихревой расходометрии // Приборы и системы управления. 1990. -№12. -С. 24.

83. Лурье М.С., Волынкин В.Н., Филиппова О.М. Вихревые расходомеры для предприятий целлюлозно-бумажной промышленности // Красноярск: Вестник СибГТУ. 2000. - №2. - С. 121-130.

84. Счетчик холодной воды вихревой СХВВ. Техническое описание и инструкция по эксплуатации. АВК. 297439.ОЗО.ТО- Красноярск: ООО «Интра-с», 1994.-38 с.

85. Погружные вихревые счетчики холодной и горячей воды «Фотон». Руководство по эксплуатации АВК.297439.080.РЭ. Красноярск: ООО «Интра-с», 1999.- 21 с.

86. Государственная система обеспечения единства измерений. Расходомеры-счетчики воды ультразвуковые UFM-001. Методика поверки UFM 001.000.00 И2. Чебоксары: ОАО «Завод Электроники и Механики», 2001. -39 с.

87. Погружные вихревые счетчики холодной и горячей воды «Фотон». Методика выполнения измерений при установке погружных водосчетчиков горячей и холодной воды «Фотон». АВК.297439.080.МВИ. Красноярск: ООО «Интарс», 1999.- 18 с.

88. ГОСТ 8.361-79. Расход жидкости и газа. Методика выполнения измерений по скорости в одной точке сечения трубы. М.: Изд-во стандартов, 1979. - 13 с.

89. Мелентьев А.Н. Приборы учета расходов и тепловой энергии // Водоснабжение и санитарная техника. 1993. - №3. - С. 5-7.

90. Погружные вихревые счетчики холодной и горячей воды «Фотон». Инструкция по монтажу АВК.297439.080.ИМ. -Красноярск: ООО «Интарс», 1999.- 18 с.

91. Вельт И.Д., Гудкова И.Н. Электромагнитные расходомеры с микропроцессорными устройствами. М.: ЦНИИТЭИ приборостроения, 1985. - 177 с.

92. Киясбейли А.Ш., Лифшиц Л.М. Первичные преобразователи систем измерения расхода и количества жидкости. М.: Энергия, 1980. - 81 с.

93. Заходский Л.В. Тепловые преобразователи для цифровых систем контроля и стабилизации газовых потоков в аналитических приборах. Автореф. .канд. техн. наук. Л., 1983. - 18 с.

94. Рагаускас А.В., Данилов В.Г., Даубарис Г.А. Цифровой измеритель скорости потока повышенного быстродействия // Измерительная техника. 1984. -№3.-С. 32-33.

95. Елизарьева М.Ю. Разработка и исследование вихревых приборов для измерения расхода потока жидкости: Диссерт. канд. техн. паук. Красноярск, 2004.- 188 с.

96. Киясбейли А.Ш., Перелыитейн М.Е. Вихревые измерительные приборы.- М.: Машиностроение, 1978. 150 с.

97. Хигер Н., Червинский А. Экспериментальное исследование закрученного вихревого движения в струях // Прикладная механика / Труды Американского общества инженеров-механиков, Сер. Е, 1967. Т.34. №2. - С. 207-216.

98. Ахмедов Р.Б. и др. Аэродинамика закрученной струи. М.: Энергия, 1977.- 240 с.

99. Трескунов СЛ., Барыкин Н.А. Перспективы использования струйных генераторов для измерения расхода // Теоретические и экспериментальные исследования в области создания измерительных преобразователей расхода. -М,: НИИтеплоприбор, 1984. С. 30-39.

100. Gotthard В. Understanding Vortex-Sheding Flowmeters // Plant. Eng. (USA).- 1985.-Vol.39.-N 17.-P. 48-50.

101. Касимов A.M., Климов A.H. Опыт разработки струйных частотных расходомеров. Всероссийское совещание "Пневмоавтоматика". 8-9 октября 1996. г. Москва. Тезисы докладов.

102. Попов А.И., Климов А.Н., Ларионов В.М. Струйный расходомер. Свид. №738 на полезную модель. Роспатент.

103. Климов А.Н. Оптимизация характеристик измерителей и струйных преобразователей механической энергии потока. Доклад на 25-ю Международную конференцию IT+SE'98, Украина, Крым, Ялта-Гурзуф, 15-24 мая 1998 г.

104. Аржанников Н.С., Садекова Г.С. Аэродинамика летательных аппаратов.- М.: Высшая школа, 1983. 359 с.

105. ПО.Бабенко К.И., Воскресенский Г.П., Любимов A.M., Русанов В.В. Пространственное обтекание гладких тел идеальным газом. М.: Паука, 1964. -505 с.

106. Бэтчелор Дж. Введение в динамику жидкости. М.: Мир, 1973. - 774 с.

107. Джозеф Д. Устойчивость движений жидкости. М.: Мир, 1981. - 638 с.

108. Цутия Киити, Огата Сюнса, Уэта Масиюки. Расходомер, использующий вихри Кармана // Нихон кикай таккайси. J. Jap. Soc. Mech. Engrs., 1969. -Vol. 20. - №607. - P. 1072-1081.

109. Гиневский А.С. Теория турбулентных струй и следов. М.: Машиностроение, 1969. - 400 с.

110. Гогиш J1.B., Степанов ГЛО. Турбулентные отрывные течения. М.: Наука, 1979.- 368 с.

111. Мясников В.И. Системы измерения объема и расхода воды // Водоснабжение и санитарная техника. 2000. - №2. - С. 2-5.

112. Счетчик-расходомер вихреакустический СВА. Техническое описание и инструкция по эксплуатации. СПГК 501 1.000.00 ТО. Челябинск: ПГ Мет-рап, 2000. - 25 с.

113. Вихревой электромагнитный преобразователь счетчика жидкости ВЭПС. Техническое описание и руководство по эксплуатации. 5Б2423.000.00 ТО. -Димитровград: Промсервис, 2003. 40 с.

114. Преобразователь расхода ВЭПС-Т(И). Техническое описание и инструкция по эксплуатации. ППБ.407131.00l.TO. Калуга: Промприбор, 2003.-58 с.

115. Вихревые счетчики-расходомеры, выпускаемые предприятиями ФПГ «Промприбор» // Приборы и системы управления. 1997. № 5. с.32-35.

116. Счетчики воды вихревые ультразвуковые СВУ-25А, СВУ-800Н. // Приборы и системы автоматизации. Энциклопедический справочник. 2001. -№3. - С. 120-124.

117. Счетчик-расходомер электронный вихревой РЭВ «Фотон». Паспорт. -СПб.: НТФ «Фотон», 2000. 34 с.

118. Прозоров М.А. ОАО «Саранский приборостроительный завод» // Приборы. Справочный журнал. 1998. - №6. - С. 1.

119. Преобразователь первичный объемного расхода вихревой ПП-РОСВ. Техническое описание и инструкция по эксплуатации. ЦТКА. 407131.001 .ТО. Саранск: Саранский приборостроит. завод, 2003.- 31 с.

120. Вихревые движения жидкостей. Сб. статей. М.: Наука, 1987. - 231 с.

121. Гунн В.А. ЗАО «Данфосс» представляет новое поколение приборов учета тепловой энергии // Энергосбережение. 1999. - №2. - С. 5.

122. Елизарьева М.Ю., Филиппова О.М. Преобразователи расхода для узлов учета тепловой энергии // Сборник статей по материалам Всероссийской научно-практической конференции «Химико-леспой комплекс проблемы и решения». - Красноярск: СибГТУ, 2002. - 362 с.

123. Муралёв А.Б. Усилители-формирователи импульсов для ВЭПС различных модификаций образца2001 года// Сб. материалов 12-ой международной научно-практической конференции. С-Петербург, 2002. - С.57-59.

124. Вихревой расходомер PROVIRL. Государственный реестр средств измерений. М.: Изд-во стандартов, 2000. - С. 77.

125. Расходомер-счетчик вихревой VORFLO. Паспорт. М.: ЗАО «Данфосс», 2002. - 4 с.

126. Bcntdey J.P. The development of a vortex flowmeter for gas flow in large ducts // FLOMEKO 85. P. 89-94.

127. Бутузов В.А. Тенденции развития систем учета тепловой энергии пара // Промышленная энергетика. 1999. - № 6. - С. 22-23.

128. Бутузов В.А. Тенденции совершенствования приборов учета тепловой энергии // Промышленная энергетика. 2000. - №11. - С. 13-14.

129. Киясбейли А.Ш., Перельштейн М.Е. Преобразователь к вихревому счетчику-расходомеру. Авт. свид. № 429262. Открытия. Изобретения. Промышленные образцы. Товарные знаки. 1974. - № 19. (G 01 f 1/00).

130. Викторов Г.А. Усовершенствование конструкции приборов учета воды в коммунальных трубопроводах // Приборы и системы управления. 1999. -№3. - С. 26-27.

131. Преобразователи расхода вихревые типа ВИР // Приборы. Справочный журнал. М.: Машиностроение, 2001. - № 2. - С. 86-87.

132. Лурье М.С., Филиппова О.М. Контактно-кондуктометрические прием-пики-преобразователи колебаний для вихревых расходомеров // Вестник СибГТУ. №1. - Красноярск: СибГТУ, 2000. - С. 169-173.

133. Лурье М.С., Плотников С.М., Волынкин В.II. Патент на изобретение №2000547 «Вихревой расходомер», Бел. № 3, 1993.

134. Лурье М.С., Плотников С.М., Волынкин В.П., Вайс А.А. Патент на изобретение №2010162 «Вихревой расходомер», Бел. № 6, 1994.

135. Лурье М.С., Плотников С.М., Волынкин В.Н., Вайс А.А. Патент на изобретение №2010164 «Вихревой расходомер», Бел. № 6, 1994.

136. Лурье М.С., Плотников С.М., Волынкин В.Н. Патент на изобретение №2098770 «Вихревой расходомер», Бел. № 9, 1997.

137. Елизарьева М.Ю., Лурье М.С., Плотников С.М., Филиппова О.М. Патент па изобретение № 2215997 «Вихревой расходомер», Бел. № 8, 2003.

138. Сертификат об утверждении типа средств измерений № 2045 от 26.01.96.

139. Сертификат об утверждении типа средств измерений №6407/1 от 7.06.99.

140. Лурье М.С., Елизарьева М.Ю. Кондуктометрические вихревые расходомеры // Датчики и системы. 2004. - №11. - С. 27 - 29.

141. Лурье М.С., Елизарьева М.Ю. Коитактно-кондуктометрические вихревые расходомеры и водосчетчики // Водоснабжение и санитарная техника. -2005.-№6.-С. 44-46.

142. Белоцерковский О.М. Численное моделирование в механике сплошных сред: 2-е изд., перераб. и доп. М.: Физматлит, 1994. - 448 с.

143. Белоцерковский О.М., Белоцерковский С.О., Гущин В.А. Численное моделирование нестационарного периодического течения вязкой жидкости в следе за цилиндром // Журнал вычислительной и математической физики -1984. Т.24. - С. 1207-1216.

144. Дьяконов В.П. MATLAB. Учебный курс. СПб.: Питер, 2000. - 590 с.

145. Дьяконов В., Круглов В. MATLAB. Анализ, идентификация и моделирование систем. Специальный справочник.- СПб.: Питер, 2002. 448 с.

146. Потемкин В.Г. Система инженерных и научных расчетов MatLAB 5.Х. т. 1-2. М.: Диалог-МИФИ, 1999.-455 с.

147. Вельт И.Д. и др. Развитие имитационного метода исследования электромагнитных расходомеров // Приборы. 2001. - №11. - С. 9-13.

148. Вельт И.Д. Новые возможности имитационного метода поверки электромагнитных расходомеров и теплосчетчиков // Измерительная техника. -2001.-№3.-С. 40.

149. Инструкция. Государственная система обеспечения единства измерений. Вихревой электромагнитный преобразователь счетчика жидкости типа ВЭПС. Методика поверки МП2431-001-12560879-2000. Димитровград: Промсервис, 2003. - 52 с.

150. Инструкция. Погружные вихревые счетчики холодной и горячей воды «Фотон». Методика поверки. АВК.297.439.080.Д2. Красноярск: ООО «Ин-тра-с», 2002. - 33 с.

151. Инструкция. Погружные вихревые счетчики холодной и горячей воды «Фотон». Методика поверки. АВК.297.439.080.Д2. Красноярск, ООО «Ин-тра-с», 2002. - 33 с.

152. Мясников В.И., Лобачев П.В., Лойцкер О.Д., Горин И.И. Установка для исследования и аттестации расходомерных устройств // Водоснабжение и санитарная техника. 1996. - №3. - С. 34 - 36.

153. Звенигородский Э.Г., Вельт И.В., Михайлова 10.В., Лебедева С.М. Метрологическое обеспечение приборов учета воды и тепловой энергии // Приборы. Справочный журнал. 1999. - №4. - С. 49.

154. Елизарьева М.Ю., Лурье О.М. Экспериментальные исследования кон-тактно-кондуктометрического приемника-преобразователя вихревых колебаний малоразмерных вихревых расходомеров // Энергосбережение и водопод-готовка. 2003. - №4. - С. 69-72.

155. By Б/Г., Гоулдин Ф.К. Аэродинамические измерения в модельной вихревой камере сгорания // РКТ. 1982.- №6. - С. 31-44.

156. Roshko A. On the development of turbulent wakes from vortex streets. Nat. Advisori Comm. Aeron., Rep. 1191. 1954. - 348 p.

157. Thom A. The flow past circular cylinders at low speeds // Proceedings of the Royal Socicty of London Series A. 1933. - Vol.141. - P.651 - 669.

158. Kalkhof H.G. Einfluss der Wirbclkorperform auf das mcsstechnische Verhal-ten der Wirbeldurchflussmesser. Techn., Mess. 1985. - Bd. 52. - № 1. - S. 28-33.

159. Меркулов А.П. Вихревой эффект и его применение в технике. М.: Машиностроение, 1969. - 1984 с.

160. Lucas G.P., Turner J.T. Influence of cylinder geometry on the quality of vortex shedding signal // FLOMEKO. 1985. - P. 81-88.

161. Цутия Киити, Огата Сюнса, Уэта Масиюки. Расходомер, использующий вихри Кармана // Нихон кикай таккайси. J. Jap. Soc. Mech. Engrs. 1969. - Vol. 20.-№ 607. P. 1072-1081.

162. Абрамович Г.Н. и др. Теория турбулентных струй/Т.А. Гиршович, С.Ю. Крашенинников, А.Н. Секупдов, И.П. Смирнова. М.: Наука, 1984. - 716 с.

163. Перельштейн М.Е. Устройство для измерения суммарного и мгновенного расхода жидкостей или газа. Авт. Свид. № 150656, Бюллетень изобретений, 1962. №19 (GOlf 1/00).

164. Патент США № 35721 17, 1971. (G01р 1/00).

165. Патент США №3888120, 1975. (G01р 1/00).

166. Патент США №3863500, 1975. (GOlp 1/00).

167. Павленко В.Г. Вихревые и потенциальные движения жидкости. Новосибирск, 1983. - 69 с.

168. Зимонт В.Д. Некоторые вопросы термодинамики струйных течений в каналах. М.: Наука, 1985. - 188 с.

169. Иевлев В.М. Численное моделирование турбулентных течений. М.: Энергия, 1984.-452 с.

170. Шмелев В.Е. Femlab 2.3. Руководство пользователя. М.: Диалог-МИФИ, 1999.-442 с.

171. Кочин Н.Е., Кибель И.А., Розе Н.В. Теоретическая гидромеханика. М.: Физматгиз, 1963. - 885 с.

172. Лятхер В.М., Прудовский A.M. Гидравлическое моделирование. М.: Энергоатомиздат, 1984. - 392 с.

173. Дж. Дейли, Д. Харлеман. Механика жидкости / Пер. е англ. под ред. О.Ф.Васильева. М.: Энергия, 1973. - 318 с.

174. Деннис С., Стапифорд А. Численный метод для расчета начальной стадии течения вязкой жидкости около цилиндра // Численные методы в механике жидкостей / Под ред. О.М. Белоцерковского. М.: Мир, 1973. - 304 с.

175. Численные методы в динамике жидкостей / Под ред. Г. Вирц, Ж. Смол-дена. -М.: Мир, 1981.-408 с.

176. By. Граничные условия при численном решении задач о течениях вязкой жидкости // РТК, 1976. Т. 14. - № 8. - С. 62 - 72.

177. Патанкар С.В. Численные методы решения задач теплообмена и динамики жидкости. М.: Энергоатомиздат, 1984. - 152 с.

178. Коломбет Е.А. Микроэлектронные средства обработки аналоговых сигналов. М.: Радио и связь, 1991. - 376 с.

179. Гультяев А.К. MatLAB 5.2. Имитационное моделирование в среде Windows: Практическое пособие. СПб.: КОРОНА Принт, 1999. - 288 с.

180. Маштаков Б.П. Исследование стохастических характеристик потока при его взаимодействии с телом обтекания. Сб. научн. тр. М.: НИИтеплоприбор, 1984.-с.24.

181. Гущин В.В. Численное моделирование волновых движений жидкости. -М.: Наука, 1985.- 36 с.

182. Гольдштик М.А. Вихревые потоки. -М.: Наука, 1981. 228 с.

183. Галахов М.А. Математические модели контактной гидродинамики. М.: Наука, 1985.-294 с.

184. Магомедов К.М., Холодов А.С. Сеточно-характеристические численные методы. М.: Наука, 1988. - 288 с.

185. Вабищевич Г1.П., Павлов А.П., Чурбанов А.Г. Численные методы решения нестационарных уравнений Навье-Стокса на частично разнесенных сетках // Мат. моделирование. 1997. - Т.9. - №4. - С. 85-114.

186. Томпсон Дж. Ф. Методы расчета сеток в вычислительной аэродинамике //АКТ, 1986.-Т. 3.-№8.-С. 141 171.

187. Сидоров А.Ф., Ушакова О.В. О работах в СССР по разработке методов и программ расчета сеток // Вычислительные технологии, 1992. Т.1. - №2. -Часть 2. - С. 289 - 294.

188. Флетчер К. Вычислительные методы в динамике жидкости. В 2 -х томах.- М.: Мир, 1991.-Т.1.-501 е.; Т.2. 552 с.

189. Кудинов П.И. Сравнение методов конечных элементов и контрольных объемов в произвольной криволинейной системе координат при численном решении уравнений Навье-Стокса // Придшпровський науковий вюник. №4.- Дшпропетровськ, 1996. С. 41.

190. Елизарьева М.Ю., Лурье О.М. Экспериментальные исследования кон-тактно-кондуктометрического приемника-преобразователя вихревых колебаний малоразмерных вихревых расходомеров // Энергосбережение и водопод-готовка. 2003. - №4. - С. 69-72.

191. Richter Е., N audascher Е. F luctuating forces on a rigid с ircular с ylinder in confined flow. Journ. Of Fluid Mechan., 1976. - V. 78.

192. Ротинян А.Л., Тихонов К.П., Шошипа И.А. Теоретическая электрохимия. -Л.: Химия, 1981.-451 с.

193. Лойцяиский Л.Г. Механика жидкости и газа. М.: Наука, 1987. - 840 с.

194. Чугаев P.P. Гидравлика. Техническая механика жидкости. М.: Наука, 1987.- 648 с.

195. Филиппова О.М., Лурье М.С., Волынкин В.Н. Исследование рабочих характеристик жидкости // Проблемы химико-лесного комплекса. КГТА, 1998.- С. 44-45.

196. Зацепин Г.Н. Физические свойства и структура воды. М.: МГУ, 1987. -173 с.

197. IIUTTE: Справочник для инженеров, техников и студентов. Т.З. M.-JL: ОНТИ НКТП СССР, 1936. - с.585.

198. Лурье М.С., Филиппова О.М. Контактно-кондуктометрические приемники-преобразователи колебаний для вихревых расходомеров // Вестник СибГТУ. №1. - Красноярск: СибГТУ, 2000. - С. 169-173.

199. Антропов Л.И. Теоретическая электрохимия. М.: Высшая школа, 1969. - 665 с.

200. Ковчип С.А. Выбор частоты квантования в импульсных автоматических системах управления//Электричество. 1973. - №11. - С. 14-18.

201. Тетельбаум И.М. Электрическое моделирование. М.: Физматгиз, 1959. -332 с.

202. Нейман Л.Р., Демирчан К.С., Теоретические основы электротехники. -Т.2. Л.: Энергоиздат, 1981. - 436 с.

203. Бессонов Л.А. Теоретические основы электротехники. М.: Высшая школа, 1967. - 688 с.

204. Заплетохип В.А. Конструирование деталей механических устройств. -Л.: Машиностроение, 1990. 697 с.

205. Бирпер И.А., Шорр Б.Ф., Иосилевич Г.Б. Расчет на прочность деталей машин. Справочник. М., Машиностроение, 1993. - 558 с.

206. Пономарев С.Д., Андреева Л.,Е. Расчет упругих элементов машин и приборов. М., Машиностроение, 1980. - 485 с.

207. Андреева Л.Е. Упругие элементы приборов. 2-е изд. М.: Машиностроение, 1981.- 392 с.

208. Луковский И.А. Приближенные методы решения задач динамики ограниченного объема жидкости, М.: Энергия, 1986. - 377 с.

209. Лаврентьев М.А., Шабат Б.В. Проблемы гидродинамики и их математические модели. М.: Наука, 1989.-442 с.

210. Методы расчета турбулентного пограничного слоя / А.С.Гиневский, В.А.Иоселевич, А.В. Колесников и др. Итоги пауки. Механика жидкости и газа, 1978.-Т.П.- 459 с.

211. Динник А.Н. Справочник по технической механике. ОГИЗ. Государственное издательство технико-теоретической литературы. М.-Л., 1949. -855 с.

212. Кутателадзе С.С. Теплопередача и гидродинамическое сопротивление: Справочное пособие. М.: Энергоатомиздат, 1990. - 367 с.

213. Козлов А. П., Михеев Н. И., Молочников В. М. Картина формирования крупномасштабных вихрей за плохообтекаемым телом переменного сечения // Теплофизика и аэромеханика. 1998. - Т.5. - №4. - С. 511 -517.

214. Идельчик И.Е. Справочник по гидравлическим сопротивлениям. М.: Машиностроение, 1975. - 636 с.

215. Дыбан Е.П., Эпик Э.Я. Тепломассообмен и гидродинамика турбулизиро-вапных потоков. Киев: Наукова думка, 1985. - 325 с.

216. Richter Е., N audascher Е. F luctuating f orces on a rigid с ircular с ylinder in confined flow. Journ. Of Fluid Mechan., 1976. - V. 78.

217. Albertson M.L., Dai Y.R., Jensen R.A., Rouse H. Diffusion of submerged jets, Trans. ASCE. V. 115. 1950. - 639 P.

218. Букреев В.И., Гусев А.В., Костомаха В.А., Лыткин Ю.М. Влияние формы тела на перемежаемость турбулентного течения в осесимметричном следе / Изв. АН СССР, МЖГ, 1975. №1. - С. 54-58.

219. Лурье М.С., Волынкин В.Н., Иванов И.А. Особенности работы кондук-тометрических вихревых расходомеров па больших расходах: Сб. материалов 18-ой международной научно-практической конференции. С-Петербург, 2005. - С. 56-57.

220. Лурье М.С. Исследование возможности линеаризации систем с широтно-импульсной модуляцией (ШИМ). В кн. : Труды ЛПИ им. М.И.Калинина. -Л.: Изд-во ЛПИ, 1976. - №355. - С. 28-32.

221. Ковчин С.А., Лурье М.С. Приближенное исследование динамических режимов систем автоматического управления с широтно-импульсной модуляцией. В кн.: Автоматизация производства. Вып.4: Межвуз. сб. - Л.: Изд-во Лепингр. ун-та, 1979. - С. 67-76.

222. Теория автоматического управления. В 2-х ч. / Под ред. А.А. Воронова. -М.: Высш. шк., 1986.- 504 с.

223. Ципкин Я.З., Попков Ю.С. Теория нелинейных импульсных систем. М.: Наука, 1974.-416 с.

224. Видаль П. Нелинейные импульсные системы. М.: Энергия, 1974. -336 с.

225. Andin R.E. Analysis of pulse duration sampled date systems with linear elements. A.R.E. Trans.on Automatik Control, 1960, sept.

226. Nease R.E. Analysis and design of non linear sampled date control systems. Mars. Inst.Techn., Cambridge W.A.D.C., Techn. note, 1957.

227. Nelson W.L. Pulse width control of sampled date control systems. Ph. D. Dissertation Colombia University. New York, 1958.

228. Лурье М.С. Разработка и исследование прецизионных стабилизаторов тока для питания магнитных систем. Диссерт. канд. техн. наук. Ленинград, 1980.-224 с.

229. Лурье М.С., Волынкин В.Н., Иванов И.А. Особенности применения погружных расходомеров в системах учета тепловой энергии // Сб. материалов 4-ой международной научно-практической конференции «Теплосиб-2005». -11овосибирск, 2005. С. 44-51.

230. Лурье О.М., Елизарьева М.Ю. Анализ погрешностей, возникающих при монтаже погружных вихревых расходомеров // Энергосбережение и водопод-готовка. 2003. - №3. - С. 54-55.

231. Филиппова О.М., Елизарьева М.Ю. Анализ погрешностей, возникающих при монтаже погружных вихревых расходомеров // Машины и аппараты целлюлозно-бумажного производства: Межвуз. сб. науч. тр. СПб.: СПбГТУ РП, 2001.-С. 138-142.

232. Филиппова О.М., Елизарьева М.Ю. Анализ специфических погрешностей погружных вихревых расходомеров // Машины и аппараты целлюлозно-бумажного производства: Межвуз. сб. науч. тр. СПб.: СПбГТУ РП, 2001. -С. 143-147.

233. Алексеева И.А., Коловский Ю.В. Измерения и погрешности: Уч. пособ. -Красноярск: КГТУ, 1996. 147 с.

234. Брюханов В.А. Методы повышения точности измерений в промышленности. М.: Изд-во стандартов, 1991. - 105 с.

235. Тойберт Пауль. Оценка погрешности результатов измерений. / Под ред. Е.И. Сычева. М.: Энергоатомиздат, 1988. - 80 с.

236. Рабинович С.Г. Погрешности в метрологии. Л.: Энергия, 1979. - 444 с.

237. Рекомендация. ГСИ. Энергия тепловая и теплоноситель в системах теплоснабжения. Методика оценивания погрешности измерений. Основные положения. МИ 2553-99. М.: ВНИИМС, 1999. - 45 с.

238. Мипдин М.Б., Непомнящий И.В. Монтаж приборов измерения расхода жидкостей и газов. М.: Стройиздат, 1998. - 140 с.

239. Моддованов О.И. и др. Метрологическое обеспечение трубопроводного строительства. М.: Стройиздат, 1982. - 224 с.

240. Апурьев В.И. Справочник конструктора-машиностроителя. Изд.З-е переработанное. М.: Машиностроение, 1968. - 688 с.

241. Кучерук И.М., Душенко В.П. Обработка результатов в физических экспериментах. Киев: Высшая школа, 1981. - 377 с.

242. А.Е. Шелест. Микрокалькуляторы в физике. М.: Наука, 1988. - 142 с.

243. Расчет и конструирование расходомеров. Л.: Машиностроение, 1977. -554 с.

244. Качество измерений. (Метрологическая справочная книга). Л.: Лениз-дат, 1987.- 295 с.

245. Бронштейн Н.И., Семендяев К.А. Справочник по математике для инженеров и учащихся втузов. М.: Наука, 1980. - 976 с.

246. ГСССД 6-89. Вода. Коэффициент динамической вязкости при температурах 0.800 °С и давлениях от соответствующих разряженному газу до 300 МПа. М.: Из-во стандартов, 1989. - 222 с.

247. ГОСТ 8.563.1. Эквивалентная шероховатость трубопровода. М.: Из-во стандартов, 1988. - 14 с.

248. Альтшуль А.Д., Киселев Л.Г. Гидравлика и аэродинамика. М.: Стройиздат, 1975.- 328 с.

249. Альтшуль А.Д. Гидравлические сопротивления. М.: Строиздат, 1973. -314с.

250. Бирюков Б.В. Точные измерения расхода жидкостей. М.: Энергоатом-издат, 1977. - 122 с.

251. Денежный П.М., Стискин Г.М., Тхор И.Е. Токарное дело. М.: Высш. школа, 1976.-240 с.

252. Фещеико В.Н. Обработка на токарно-револьверных станках. М.: Высш. школа, 1989. -256 с.

253. Чистяков B.C. Краткий справочник по теплотехническим измерениям. -М.: Энергоатомиздат, 1990. 320 с.

254. Правила эксплуатации теплопотребляющих установок и тепловых сетей потребителей. М.: Министерство топлива и энергетики РФ, 1992. - 145 с.

255. Анурьев В.И. Справочник конструктора-машиностроителя: в 3-х т. Т.1.-М.: Машиностроение, 1980. 728 с.

256. Вайсбанд М.Д., Пропенко В.И. Техника выполнения метрологических работ. Киев.: Техника, 1986. - 166 с.

257. Балдин А.А., Бухонов А.Д., Жерлицын А.Г. Линеаризация характеристик турбинных расходомеров // Расчет и конструирование расходомеров Л.: Машиностроение, 1978. - С. 89-91.

258. Мясников Н.С. Расходомеры с прямолопастной измерительной турбиной для измерения вязких жидкостей // Вопр. автоматизации контроля и управления в нефтедобыче. Казань, 1970. - С. 157-164.

259. Menkyna V. Correction of the error curve of axial turbine liquid flow meters // Proc. 3rd Cong. Fluid Mech. And Fluid Mach. Budapest. 1969. - P. 373-379.

260. Гладковский IO.H., Семенов В.А. Турбинный расходомер класса 05 с диапазоном измерения 20:1 // Тр. НИИтеплоприбора. 1966. - №3. - с. 43-49.

261. Янбухтин И.Р., Шувалов С.А., Денисов А.В. Турбинные расходомеры для измерения малых расходов жидкостей // Приборы и системы управления. 1972. - №9. - С. 48-50.

262. Gallavotti G. Foundations of Fluid Dynamics. Springer-Verlag. 2001.-677 p.

263. Constantin P., Foias C. Navier-Stokes Equations. University of Chicago Press, 1988.

264. Rodi W. Turbulence model and their application in hydraulics. State-of-the-art paper, JANR, 1980.

265. Вызов Л.Н., Руднев A.B., Сафонова Л.Г. Некоторые методы устранения вязкости на показания турбинных расходомеров // Измерение расхода жидкости, газа, пара. Таллинн, 1972. - С. 64-73.

266. Рогачевский Б.М. К оценке погрешностей тепло- и водосчетчиков при поверке / Законодательная и прикладная метрология. 1998. - №2. - 45 с.

267. Новицкий П.В. Погрешности теплосчетчиков и требования к поверке их блоков / Внедрение коммерческого учета энергоносителей. Материалы 4-го семинара 23-24 апреля 1996 г. СПб.: 1996. - С. 20-26.

268. Кудряшова Ж.Ф., Мишустин В.И. О методах оценивания погрешности потребляемой тепловой энергии // Коммерческий учет теплоносителей. Материалы научно-технического семинара 27-29 мая 1997. СПб.: 2002. - С. 106-109.

269. Лурье М.С., Жуков С.П. Вихревой расходомер с измерительным трактом на микропроцессоре // Вестник КрасГАУ. Красноярск: КрасГАУ, 2005. -№7.-С. 246-251.

270. Лурье М.С., Иванов И.А., Волынкин B.FI. Опыт применения водосчетчиков «Фотон» па Сосновоборской ТЭЦ // Сб. материалов 15-ой международной научно-практической конференции. С-Петербург, 2001. - С. 122-124.

271. Финк Л.М. Сигналы, помехи, ошибки . Заметки о некоторых неожиданностях, парадоксах и заблуждениях в теории связи. 2-е изд. переработанное и доп. М.: Радио и связь, 1984. - 446 с.

272. Куприянов М.С., Матюшкип Б.Д. Цифровая обработка сигналов. СПб.: Политехника, 1999. - 545 с.

273. AVR. Новые 8-рязрядные RISC-микропроцессоры фирмы ATMEL // Микропроцессор Ревю. 1999. -№1. - С. 31-37.

274. Френке Jl. Теория сигналов / Пер. с англ.; Под ред. Д.Е. Вакмана. М.: Сов. Радио, 1974. - 682 с.

275. Королев И.А. 8 разрядный AVR-микропроцессор ATmega 163. Краткое описание. М.: ЗАО АРГУССОФТ Компания, 2000. - 6 с.

276. Марпл-мл. С.Л. Цифровой спектральный анализ и его приложения / Пер. с англ. М.: Мир, 1990.- 883 с.

277. Говорухин В.Н., Цибулин В.Г. Компьютер в математическом исследовании: Учебный курс. СПб.: Питер, 2001. - 348 с.

278. Рабинер Л., Гоулд Б. Теория и применение цифровой обработки сигналов / Пер. с англ.; Под ред. Ю.И. Александрова. М.: Мир, 1978. - 449 с.

279. Сергиенко А.В. Цифровая обработка сигналов. СПб.: Питер, 2003. - 603 с.

280. Голд Б., Рэйдер Ч. Цифровая обработка сигналов / Пер. с англ.; Под ред. А.М.Трахтмана. М.: Сов. Радио, 1973. - 368 с.

281. Лазарев Ю.Ф. MatLAB 5.x. Киев, Изд-во BHV, 2000. - 384 с.

282. Лурье М.С., Лурье О.М. Применение программы MATLAB при изучении курса электротехники. Красноярск: СибГТУ, 2005. - 206 с.

283. Интегральные микросхемы. Операционные усилители: Справочник. М.: Наука, 1993.- 237 с.

284. Иванов М.Т., Сергиенко А.Б., Ушаков В.Н. Теоретические основы радиотехники: Учебное пособие / Под ред. В.Н.Ушакова. М.: Высш. школа, 2002. - 444 с.

285. Розовский И.Л. Исследования турбулентных напорных и открытых потоков, выполненные в Институте гидромеханики АН УССР. В кн.: Турбулентные течения. М.: Наука, 1970. - С. 226-261.

286. Дьяконов В.П. MATLAB 6/6/6.5 Simulink 4/5 Основы применения. Полное руководство пользователя. М.: Солон-пресс, 2004. - 767 с.

287. Digital Signal Processing Applications Using the ADSP-2100 Family. Prentice Hall, Englewood Cliffs. -1992.

288. Гоноровский И.С., Демин М.П. Радиотехнические цепи и сигналы: Учебник для вузов. М.: Радио и связь, 1994. - 408 с.

289. Егоренков Д.Л., Фрадков А.Л., Харламов В.Ю. Основы математического моделирования. Построение и анализ моделей с примерами на языке MatLab. -СПб.: БалтГТУ, 1999.- 188 с.

290. Компьютеры, модели, вычислительный эксперимент / Под. ред. А.А. Самарского. М.: Наука, 1988.- 169 с.

291. Веников В.А. Теория подобия и моделирование. М.: Высшая школа,1984.-439 с.

292. Краснощеков П.С., Петров А.А. Принципы построения моделей. М.: Изд-во МГУ, 1984.-264 с.

293. Советов Б.Я., Яковлев С.А. Моделирование систем. М.: Высшая школа,1985.- 272 с.

294. Мартынов Н.Н., Иванов А.П. MatLab 5.x Вычисления, визуализация, программирование. М.: КУДИЦ-ОБРАЗ, 2000. - 348 с.

295. Дьяконов В.П., Круглое В.В. Математические пакеты расширения MatLab. Специальный справочник. СПб.: ПИТЕР, 2001.-475 с. ЗИ.Гультяев А К. Визуальное моделирование в среде MatLab: Учебный курс. - СПб.: ПИТЕР, 2000. - 486 с.

296. Дэбни Дж., Хартман Т. Simulink 4.0. Секреты мастерства / Пер. с англ. М.Л. Симонова. М.: БИНОМ. Лаборатория знаний, 2003. - 233 с.

297. Потемкин В.Г. Инструментальные средства MatLab 5.x. М.: ДИАЛОГ-МИФИ, 2000. - 448 с.

298. SIMULINK. Simulink Reference. Version 5.0. The MathWorks, Inc., July. -2002.- 578 p.

299. Лурье M.C., Жуков С.П. Имитационное моделирование вихревых расходомеров // Вестник КрасГАУ, вып.7. Красноярск: КрасГАУ, 2005. - С. 254 -258.

300. SIMULINK. Using Simulink. The MathWorks, Inc., July. 2003. - 556 p.

301. Дьяконов В.П. Компьютерная математика. Теория и практика. М.: Но-лидж, 2000. - 640. с.

302. Ляхтер В.М. Турбулентность в гидросооружениях. М.: Энергия, 1968. -380 с.

303. Штеренлихт Д.В. Гидравлические условия работы подводных трубопроводов. Сб. трудов кафедры гидравлики МГМИ, 1969. - Вып.2. - С. 55-62.

304. Чен К., Джиблин П., Ирвинг A. MatLab в математических исследованиях. -М.: Мир, 2001.-402 с.

305. Медведев B.C., Потемкин В.Г. Control System Toolbox. MatLab 5 для студентов. М: ДИАЛОГ-МИФИ, 1999. - 228 с.

306. Потемкин В.Г. Система MatLab. Справочное пособие. М.: ДИАЛОГ-МИФИ, 1997.- 666 с.

307. Потемкин В.Г. MatLab 5 для студентов. М.: ДИАЛОГ-МИФИ, 1998. -438 с.

308. Рудаков П.И., Сафонов В.И. Обработка сигналов и изображений в MatLab 5.x / Под общей ред. к.т.н. В.Г. Потемкина. М., 2001. - 332 с.

309. Щербаков В.И., Грездов Г.И. Электронные схемы па операционных усилителях. Киев: Техника, 1983. - 213 с.

310. Хоровиц П., Хилл У. Искусство схемотехники. М.: Мир, 1986. - Том 2. -764 с.

311. Оппенгейм Э.В. Применение цифровой обработки сигналов. М.: Мир, 1990.- 550 с.

312. Нашил А., Джоунс Д., Хендерсои Дж. Демпфирование колебаний. М.: Мир, 1998.-448 с.

313. ГОСТ Р ИСО 10112-99. Материалы демпфирующие. Графическое представление комплексных модулей упругости. М.: Изд-во стандартов, 1999. -8 с.

314. Вараксин А.Ю. Измерения скоростей крупных частиц в окрестности критической точки затупленного тела с использованием лазерного доплеров-ского анемометра // Измерительная техника. 2001. - №5. - С. 34-37.

315. Лурье М.С., Волынкин В.Н., Иванов И.А. Кондуктометрический вихревой расходомер-водосчетчик на основе RISC микропроцессора ATtiny 15L // Сб. материалов 4-ой международной научно-практической конференции «Теплосиб-2005». Новосибирск, 2005. - С. 53-61.

316. Уидроу Б., Стирнз С. Адаптивная обработка сигналов. М.: Радио и связь, 1989.-440 с.

317. Алгоритм линейно-ограниченной обработки сигналов в адаптивной решетке. // ТИИЭР, 1972. Т.60. №8. - С. 5.

318. Гриффите. Простой адаптивный алгоритм для обработки сигналов антенных решеток в реальном времени // ТИИЭР, 1969. Т.57. №10. - С. 6.

319. Адаптивные фильтры // Пер. с англ.; Под ред. К.Ф.Н Коуэна и П.М. Гранта. М.: Мир, 1988. - 778. с.

320. Digital Signal Processing Application Using the ADSP-2100 Famili. Prenticc hall, Englcwood Cliffs. 1992.

321. Макаревич О.Б., Спиридонов Б.Г. Цифровые процессоры обработки сигналов на основе БИС // Зарубежная электронная техника. 1983. - №1. - С. 58.

322. Недорогие однокристальные процессоры сигналов // Электронная промышленность. 1988. - №7. - С. 76.

323. Цифровой процессор обработки сигнала с аналоговыми устройствами ввода-вывода / Под. ред. А.А. Ланнэ. Л.: ВАС, 1985. - 120 с.

324. Токхайм Р. Микропроцессоры: Курс и упражнения / Пер. с англ.; Под ред. В.I I. Грасевича. М.: Энергоатомиздат, 1988. - 272 с.

325. Хемминг Р.В. Цифровые фильтры. М.: Сов. Радио, 1980. - 224 с.

326. Антоныо А. Цифровые фильтры: анализ и проектирование. М.: Радио и связь, 1983.- 320 с.

327. White S.A. An adaptive recursive digital filter. Proc. 9th Asilomar Conf. Circuits Syst. Comput., p. 21. Nov. - 1975.

328. Feintuch P.L. An adaptive recursive LMS filter. Proc. IEEE, vol. 64, p. 1622. -Nov. 1976.

329. Сухомлинов Г.Л., Чернышев В.А., Севостьянов С.С. Контрольно-измерительная система объемного расхода жидкости на основе микропроцессора Ml 821ВМ85А//Измерительная техника. №3. - 2004. - С. 27-29.

330. Новицкий П.В. Основы информационной теории измерительных устройств. Л.: Энергия, 1968. - 217 с.

331. Тржил Я. Сбор, перенос и оценка данных из счетчиков воды и тепла // Энергоресурсосбережение. Диагностика 2002. Материалы IV Международной научно-практической конференции. Димитровоград, 2002. - С. 137-142.

332. Котельников В.А. О пропускной способности «эфира» и проволоки в электросвязи. В кн.: Материалы к I Всесоюзному съезду по вопросам технической реконструкции дела связи и развития слаботочной промышленности. -М., 1933.

333. Мильченко В. Импульсные устройства на логических элементах // Радио. 1977. - №1. - С. 43.

334. Шило В.Л. Популярные цифровые микросхемы: Справочник. М.: Радио и связь, 1988.- 352 с.

335. Волгин Л.И. Измерительные преобразователи переменного напряжения в постоянное. М.: Сов. Радио, 1977. - 240 с.

336. Гутников B.C. Интегральная электроника в измерительных устройствах. -Л.: Энергия, 1980.-248 с.

337. Интегральные схемы: Операционные усилители. Том 1. М.: Физматлит, 1993.- 240 с.

338. Кремлевский П.П. Измерение расхода и количества жидкости, газа и пара. М.: Изд-во стандартов, 1980. - 192 с.

339. Счетчики холодной воды вихревые. Методика выполнения измерений при установке счетчиков холодной воды вихревых СХВВ. АВК.297439.030. МВИ. Красноярск: ООО «Интрас», 1993. -12 с.

340. Лурье М.С., Елизарьева М.Ю. Погружные расходомеры для систем теплоэнергетики // Безопасность труда в промышленности. 2005. - №5. -С. 34-37.

341. Карандашев А.П. Коммерческий учет и автоматическое управление в городских тепловых сетях. Информационно-методические материалы // Материалы второго специализированного научно-практического семинара (Москва 4-8 декабря 2000 г.). М., 2000. - С. 55-58.

342. Приборы учета для жилищно-коммунального хозяйства // Под ред. к.т.н. Кожевникова К.Г. Димитровоград: Изд-во «Гном и Д», 2001.- Ч. 2. - 288 с.

343. Система теплоизмерительиая «Тепло-3». Руководство по эксплуатации. 4218-004-02068953-02 РЭ. Новосибирск: «ООО Фирма СЭМ», 2003. - 65 с.

344. Евстигнеев А.В. Микроконтроллеры AVR семейства Classic фирмы ATMEL. М.: Издательский дом «Додека-ХХ1», 2004. - 285 с.

345. Смирнов А.А. Основы автоматизации целлюлозно-бумажного и лесохимического производств. М.: Лесная промышленность, 1989. - 358 с.

346. Справочник по автоматизации целлюлозно-бумажных производств. / Под. ред. канд. техн. наук Э.В. Цешковского 2-е изд., перераб. и доп. М.: Лесная промышленность, 1979. - 298 с.

347. Пиргач Н.С., Пиргач B.C. Автоматическое регулирование и регуляторы в целлюлозно-бумажной, деревообрабатывающей и лесохимической промышленности. М.: Лесная промышленность, 1989. - 263 с.

348. Доронин В.А. Автоматическое управление теплоэнергетическими процессами ЦБП. Л.: Л ТА, 1983. - 107 с.

349. Живилова Л.М., Ефимов Г.В., Максимов В.В. Автоматизация водоподго-товительных установок тепловых электростанций. 3-е изд., перераб. и доп. -М.: Энергия, 2000.-216 с.

350. Мануйлов П.Н. Теплотехнические измерения и автоматизация тепловых процессов. М.: Энергия, 1976. - 248 с.

351. Вырыхалов А.А. Эффективность использования лесного сырья в лесохимической промышленности // ИНТЕРЛЕС. 10-й Петербурский экономический форум. Тез. докл. СПб., 2005. - С. 12-13.

352. Малькевич М.В. ООО «Енисейский ЦБК» // Мир бумаги. 2005. - №12.

353. Пешкина М.Н. В таежных условиях // Эксперт Сибирь. - 2005. - №14.

354. Аким Э.С. ЦБП перспективный объект инвестирования // Ленинградская область: Экономика и инвестиции. - 2005. - № 6 (24).

355. Долгополов В.П., Жежеленко И.В., Хойпов В.И., Балакин А.Г. Экономия тепловой энергии на целлюлозно-бумажных предприятиях. М.: Лесная промышленность, 1986. - 120 с.

356. Слушкин А.В. Экономика энергосбережения в целлюлозно-бумажной промышленности. М.: Лесная промышленность, 1990. - 158 с.

357. Жудро С.Г. Проектирование целлюлозно-бумажных предприятий. М.: Леспая промышленность, 1991. - 304 с.

358. Михайлов В.В., Гудков Л.В., Терещенко А.В. Рациональное использование топлива и энергии в промышленности. М.: Энергия, 1998. - 212 с.

359. Рекомендация ГСИ. Энергия тепловая и теплоноситель в системах теплоснабжения. Основные положения. МИ 2553-99. М.:ВНИИМС, 1999.- 44 с.

360. Милетковский Ю.С. Реальности коммерческого учета тепловой энергии и теплоносителя в России // Энергосбережение и водоподготовка. 2004. -№2. - С. 75-82.

361. Сатанов Л.Д. О некоторых аспектах нормирования потерь тепла и сетевой воды в системах теплоснабжения // Энергетик. 1995. - №8. - С.15-16.

362. Развитие энергетического комплекса города. Информационное сообщение Красноярскэнерго. Красноярск, 2005. - 16 с.

363. СНиП 2.04.07-86. Тепловые сети. Минстрой России. М., 1994. - 58 с.

364. Буйлов Г.П., Доронин В.А., Пожитков В.В. Автоматизация тепловых процессов ЦБП. М.: Лесная промышленность, 2001. - 200 с.

365. Справочник по автоматизации целлюлозно-бумажных производств. / Под. ред. канд. техн. паук Э.В. Цешковского 3-е изд., перераб. и доп. М.: Лесная промышленность. 1984. 322 с.

366. Прейскурант цен на поверку средств измерения теплотехнических величии (расхода, давления и температуры). Утвержден ОАО «Красноярксэнер-госбыт» 15.10. 2005 г. Введен в действие 01.11.2005. Красноярск: ОАО «Красноярсэиергосбыт», 2005. - 12 с.

367. Марков Г.Н. Учет тепла в Красноярске // Снабжение и сбыт в промышленности, сельском хозяйстве, транспорте, связи, строительстве. Красноярск, 2005.-№23.-С. 33-34.

368. Фомин B.C., Таровик С.С. Автоматизированные теплопункты, обслуживание и ремонт// Строительство и ремонт. Красноярск. - Лгу2 1. - С. 12-14.1. Копия сертификата на СХВВI1. СЕРТИФИКАТоб утверждении типа средств измерений

369. PATTERN APPROVAL CERTIFICATE OF MEASURING INSTRUMENTS 2045N1. Действителен до01"яядаря.1999 г.

370. N 13752-93 и допущен к применению п Российской Федерации,

371. Описание типа средств измерений приведено и приложении к настоящему сертификату.

372. Заместитель Председателя 1 hм^лл^^у — ц.С. Круглой Госстандарта .'России / // '' '2B.:\.WBfWR.199 Ст.1. Продлен до-.199 г.

373. Методика выполнения измерений для СХВВ1. УТВЕРЖДАЮ

374. Государственная система обеспечения единства измерений» Параметры трубопровода и условия монтажа при установке в п д о с ч е т ч н к з С X Б Е-;

375. Методика пополнения измерений при устямоекр есдосчут»-и». * у.ояодноГ( воды епчрезо'-о типа СХВВ1. APf » 297-13е?. йЗй МВИ1. СОГЛАСОВАНО

376. Дире?к'тс4Д- НПКП "ИНТАРС"1. В.Н.Болкнкин

377. Руководите/к. группы, г,т.!1. М.С.Лур^-р

378. Копия сертификата на «Фотон»w

379. ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ПО СТАНДАРТИЗАЦИИ И МЕТРОЛОГИИ (ГОССТАНДАРТ РОССИИ )

380. Т \ '-Г-'" ? ? /1л Т I I л ^ '"T^1.С, Г 1 Ki^Ki 1\/ \ Iпи \ I iscjt'j; ЦНИИ I нин ере н' (и и mcjuiimi

381. Р \'П I RN \ 1'!М\( )\'.\I П'к 1 11 И i 1 ОГ Ml \SI к I\ ( i INs i RUM! \ 1 S

382. Описание тина средстиа измерений приведено в приложении/ настоящему сертификату.•'.:"'/'7 'У

383. Замести гель Председатели Госстандарта России

384. Заместитель Председателя Госстандарта России1. ГJ.-'.):.199 • г1. Про;июндо200 1200 г.