автореферат диссертации по электротехнике, 05.09.02, диссертация на тему:Разработка методики проектирования силовых узлов подвесных изоляторов

МОСКОМТШ? ордена Летка м ордеиа ОКТЯБРЬСКОЙ РЕВОЛЮЦИИ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ

На правах рукописи.

Для служебного пользования

Экз. M 5 9

ЭЛАКАЗОВ АЛЕКСАНДР БОРИСОВИЧ

РАЗРАБОТКА МЕТОДИКИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ОШШХ УЗЛОВ ПОДВЕСНЫХ ИЗОЛЯТОРОВ

05.09.02 - адектроизоляциошгая и капельная твхнша 01.02. Об - дюсамвха и прочность маевм

АВТОРВЭВРАТ диссертации isa соискание ученой степени кандидата технических наук

ЬаОита выполнена ь Специал4ним кокструхторско-технологическом Серо по вэодяторам и а[«атуре ВПи"ь'осзалвктросетьизолядия" и на ка^влрв физжкв г технологи.« электротехнических материалов и компонен-Московского энергетического института.

Научный руководитель - кандидат технических наук,

доцент Есиков Юрий Георгиевич

Официальное оппоненты - доктор технических наук, проф.

Ларионов Владимир Петрович - кандидат технических наук Дубинин Геннадий Владимирович

Ведущее предприятие -Всесоюзный научно-ноолодоваталЬ'

скаЗ институт электрокарамиха

Защита состоится " МОЯбрЯ 1991 г.

в /<Р чао. /5" мин. в ауд.

на заседании специализированного совета К 053. 16. 08 в Московском ордена Ленина и ордена Октябрьской революции энергетическом институте по адресу: 105835 ГСП г. Москва Е-250 ул. Красноказарменная, д. 14, Совет МЭИ.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке МЭИ. Автореферат разослал "/6" /О

Учений секретарь Специализированного Совета кандидат физико-математических наук, доцент \ Я А. Каретников

- 3 -

06s£j? x арактер;*еп«а работы

Актуальность темы. Работоспособность, электромеханические ха-гериетики, надежность и долговечность в эксплуатации високо->тных подвесных изоляторов в значительной степени определяются фшенством конструкции наиболее ответственного их элемента -)вого узла. Механические повреждения и разрушения изоляторов шниях электропередачи приводят к' серьезным авариям и наносят шгельный экономический ущерб народному хозяйству. В настоящее время свыше 80% всех серийно выпускаемых высоко->тных подвесных изоляторов изготавливаются из электроизоляци->го стекла. Стеклянные изоляторы выпускаются на классы нагру-от 40 до 400 кН и применяются на всех наиболее ответственных rax электропередачи.

По показателям надежности выпускаемые изолятора обеспечивают ¡ень отказов 0,001 отн. ел. в год. Однако, на сегодняшний день, этому показателю предъявляются требования обеспечения уровня 130В не выше 0,0001-0,0005 отн. ед. в год.

Отечественные стеклянные изоляторы имеют на 20-30Х большие 1риты и массу силовых узлов по сравнению с зарубежными анало-!, обеспечивая при этом меньший запас механической прочности, чет чего существенно снижается их конкурентоспособность на нем рынке.

Одной из основных причин несовершенства конструкций силовых в является отсутствие'научно обоснованной методики их проек-вания.

Применяемая в настоящее время методика проектирования силовых в основывается на аналитических методах расчета, змпиричес-зависимостях и экспериментальных данных и не обеспечивает ожности оценки влияния различных конструктивных параметров на постные характеристики силовых узлов.

Указанные проблемы обуславливают актуальность работы, направ-ой на создание научно-обоснованной методики проектирования вы* узлов , оценку влияния различных конструктивных парамет-на прочностные характеристики изоляторов и создание нового ления стеклянных изоляторов с малогабаритным силовым узлом, печиваицим существенное повышение их показателей технического ия.

Цель работы. Целью диссертационной работы является :

- создание методики проектирования силовых, узлов подве* изоляторов с использованием численных методов расчета напря: но-деформированного состояния (НДС);

- экспериментальное и теоретическое исследование влияния ] структивных параметров на механическую прочность изолятор^ характер ее изменения во времени, реализация способов повыш' надежности и срока службы изоляторов;

- исследование влияния внутренних остаточных, напряженм изоляционной детали на механическую прочность изоляторов;

- разработка и постановка на производство нового покол подвесных изоляторов из закаленного стекла с малогабари силовым уэлом цилиндрической формы и повышенными лрочност характеристиками.

Научная новизна. Научная новизна работы состоит в следуют

- впервые разработана методика проектирования силовых у изоляторов с использованием численных методов анализа НДС из тора;

- на основе разработанной математической модели прове численные расчеты НДС изолятора, позволяющее оценить распред ние механических напряжений в силовом узле и влияние конструк ного исполнения элементов на НДС изолятора;

- получены экспериментальные зависимости, устанавлива взаимосвязь геометрических размеров и конструктивных параме элементов силового узла с механической прочностью изолятора;

- определены зоны локальных концентраций механических на жений в силовом узле и предложены способы перераспределения м нических напряжений и повышения механической прочности изоля путем направленного изменения конфигурации опорных поверхност указанных зонах;

- получены экспериментальные данные по изменению прочное характеристик изоляторов во времени, впервые установлена взаи вязь характера изменения механической прочности изоляторов времени с исполнением армируемой головки стержня и режимами мообраСоткн изоляционных деталей в процессе изготовления;

- выведены основные соотношения для проектирования сил узлов цилиндрической (|ормы.

Практическая ценность состоит в том, что предложены мето проектирования силоеых узлов цилиндрической формы, а также ос

соотношения, устанавливающие взаимосвязь механической проч-и изоляторов с конструктивным исполнением элементов, позволя-осуществлять проектирование и оптимизацию конструктивного лнения силовых узлов с учетом максимального снижения локаль-. концентраций механических напряжений, повышения механической ности и эксплуатационной надежности изоляторов, а также повы-я их технического уровня и конкурентоспособности. Спроек-ваны базовые конструкции малогабаритных силовых узлов цилинд-ской формы на классы механических нагрузок 70-400 кН. Реализация работы. Результаты диссертационной работы использо-в специальном конструкторско-технологическом бюро (СКТБ) по яторам и арматуре при проектировании стеклянных подвесных яторов классов 70-400 кН, которые внедрены в производство на веком изоляторном, а ■ также Славянском и Южноуральском арма-о-изоляторных заводах и установлены в эксплуатацию на ВЛ тропередачи в системе Минэнерго СССР.

Апробация работы. Материалы диссертации докладывались на на-' -технической конференции "Совершенствование методов эксплуа-и и разработка способов защиты от возгорания ВЛ электропере-электрифицированных железных дорог в районах с загрязненной сферой" (Ташкент, сентябрь 1989 г.), на научно-практической еренции "Разработка и исследование изоляционных конструкций" кент, ноябрь 1989 г.), на Всесоюзном научно-техническом сове-и "Состояние и перспективы развития электрической изоляции" рдловск, сентябрь 1987 г.), на научно - технической конферен-"Повышение надежности работы изоляции линий электропередачи и грооборудования высокого напряжения" (Ташкент, ноябрь г.), на Всесоюзной научно-технической конференции "Науч-эхнические проблемы создания электропередач переменного тока равысокого напряжения" (Ленинград, 28-30 сентября 1989 г.). Публикации. Основные результаты работы изложены в девяти пе-•« работах. По материалам работы получено семь авторских сви-яьетв.

Ла защиту выносятся:

- методика проектирования силовых узлов цилиндрической формы тользонанием численных методов расчета НДС изолятора;

- получении*4 зависимости кратковременной и длительной механики прочности изоляторов и остатков от конструктивного испод-т элементов силового узла; «

- полученные зависимости механической прочности изоляторов условий термообработки изоляционных деталей;

- основные соотношения, устанавливающие взаимосвязь геометр ческих размеров и конструктивных параметров силового узла с ме) нической прочностью изолятора;

- разработанные конструкции силовых узлов подвесных изоляэ ров. из закаленного стекла классов 70-400 кН.

Объем и структура работы. Диссертация состоит из введен! пяти глав, выводов, библиографии (142 наименований) и включг 135 стр. машинописного текста, 26 таблиц, 74 рисунка, 2 фотограф а также приложения на 14 страницах.

Во введении обоснована актуальность исследований и предстг лены защищаемые положения.

В первой • главе отражено состояние вопроса. Проведен ана; работ, посвященных методикам проектирования силовых узлов подвс ных изоляторов. Показано, что известные аналитические методы рг четов и базирующиеся на них методики проектирования изодято! имеет ограниченные возможности. . Выделен круг вопросов, реше) которых необходимо для создания методик проектирования, осно! веющихся на численных методах расчета.

Во второй главе определены основные физико-механические свс ства материалов изолятора с учетом их структуры и дефектное! позволяющие проводить необходимые расчеты напряженно-деформщ ванного состояния (НДС) изоляторов.

В третьей главе разработана методика численного расчета ] изолятора с использованием метода конечных - элементов, провед< зоны локальных концентраций механических напряжений.

В четвертой главе исследовано влияние конструктивного исп< нения элементов на прочностные характеристики изоляторов.

В пятой главе сформулированы основные результаты рабе Предложены методика проектирования силовых узлов цилиндричеа формы, а также основные соотношения, устанавливающие взаимосв: механической прочности изоляторов с конструктивным исполнен; элементов.

Содержание работы.

Состояние вопроса и задачи исследований. Анализ повреждаемо ВЛ электропередачи показывает, что до 80£ Есех отключений ли

зано с заменой повреаденных изоляторов. При этом основной при-ой, приводящей к отказ/ изоляторов, являются механические каления а силовом узле, а надежность работы изоляторов определяя их механической прочностью по изоляционной детали. Поэтому им из основных направлений совершенствования подвесных изоля-ов является оптимизация конструктивного исполнения силовых уз~

В настоящее время применяются аналитические методы расчета эвых узлов, которые имеют ограниченные возможности. В расче-, как правило, не учитываются физйко-ыеханические свойства ма-налов изолятора, условия ограниченности объема силового узла, не позволяет получить достоверных результатов. Известные ие-ики проектирования касаются силовых узлов клиновой формы и не воляют рассчитать геометрические параметры элементов изолятора мчностные характеристики цилиндрических силовых узлов. Не ис-цовано влияние конструктивного исполнения силового узла, гео-зических размеров, взаимного расположения и конфигурации опор-' поверхностей его элементов на механическую и электрическую «гость изолятора, а также процесс изменения механической прочти изоляторов во времени. В данной работе решается перечисленные задачи.

Расчет напряженно-деформированного состояния изоляторов. • меленных методов расчета наиболее универсальным зарекомендо-себя метод конечных элементов (МКЭ), который и был применен расчета НДС изолятора

Расчетный анализ проводился с помощью пакета прикладных 'рамм, реализуклцих автоматизированное решение задач расчета изолятора с помощью МКЭ. Решение проводится в три фазы. На ¡ой - создается конечно-элементная модель изолятора, проводит-;е оптимизация с целью минимизации ширин» волнового фронта, датсл свойства материалов и граничные условия. На второй фазе даствляется конечно-элементное решение, на третьей - постпро-;ор;:ая обработка результатов с целью вычисления компонент на-¡ений и визуализация перемещений и напряжений в виде изолиний. В основу расчета положены следукявде допущения:

1. Элементы изолятора при воздействии приложенной силы дефор-гются упруго.

2. Упругие характеристики материалов изолятора одинаковы при ■яжении и сжатии..

3. Отклонения формы деталей от формы тела вращения малы конструкцию можно рассматривать как осесимметричную.

4. Взаимодействие элементов осуществляется только на участках их общей границы, где предполагается действие нормаль (сжимающих) и касательных (сдвиговых) напряжений.

Принятие допущения позволяют представить конструкцию силов узлалодвесного.изолятора расчетной схемой, изображенной на ри

Рис.1. Расчетная схема изолятора ПСС120Б.

На рисунке выделены участки обвей границы элементов, на которых предполагается их взаимодействие. Считается, что на остг ных общих участках границы элементы не взаимодействуют. Ан; НДС проводился на изоляторе ПС 120 Б при приложении к, нему стг ческой растягивающей силы 15 к11 Исходные внутренние напряже! обусловленные закалкой сгеклодетали, ее усадкой, не учитывал Напряженное состояние изолятора определялось для следующих } моделей силового взаимодействия элементов:

- неподвижное неразъемное соединение по всем зонам взаимо,

!ия элементов;

- подвижное без трения неразъемное соединение по указанным )ам.

11а рис. 2 показаны результаты этих исследований в виде разики распределения главных напряжений по внутренней поверх-:ти головки изоляционной детали. На рис. 3 схематически приве-ш эпюры напряжений на угазанной поверхности для различных нов наклона армируемой головки стержня к оси изолятора (для звой модели).

Как видно из рис. 1 изменение условий соединения элементов придет к существенному перераспределению напряжений.

Анализ экспериментальных данных показывает, что первая модель нее адекватно отражает распределение механических напряжений в новом узле. Максимальные по абсолютной величине напряжения воздают в верхней части силового узла из чего следует, что наи-яьшее влияние на механическую прочность изолятора должно оказы-гь конструктивное исполнение опорных элементов стержня и изоля-энной детали в этой зоне.

Напряжения на наружной поверхности головки изоляционной дета-в несколько раз меньше, чем на внутренней, соответственно г1ьше и их влияние на механическую прочность изолятора.

Предложенная методика расчета силового узла с использованием Э позволяет производить оценку перераспределения напряжений в ловом узле в зависимости от изменения конструктивных параметров зментов изолятора, характеристик материалов из которых они иэ-гавливаются.

Исследование' основных физико-механических свойств материалов элятора. Высокая точность количественных методов расчета НДС мог быть реализована только при достоверности исходных данных, итывая, что по стали и чугунам имеются достаточно точные дан-э, в данной работе были экспериментально определены основные зико-механические свойства стекол составов 7, С14 и 13 В, а кже цементно-песчаной связки (ИПС), применяемых для изготовле-я изоляторов.

В таблице 1 приведены плотность и упругие свойства стекла и С, измеренные при комнатной температуре. Определение модуля уп-гости Е проводилось статическим и динамическим (резонансным) тодами, коэффициента Пуассона - путем измерения поперечной и одольной упругой деформации на испытательной машине "1Я'ЛШ1"

Распределение главных напряжений по внутренней поверхности стекла

1 - соединение ниДЬидние ОеЗ а'рсЬйя;

2 - соединение неподвижное неразъемное.

Рис. г

Взаимосвязь механической прочности изолятора с конструктивным исполнением элементов силового узла. Расчетный анализ показал, что наибольшее влияние на механическую прочность изолятора оказывает конструктивное исполнение элементов в зоне армируемой головки стержня.

Таблица 1.

Плотность и упругме характеристики стекла и ЦПС (Т - 233

Свойства

У. Г/см 2,40

Е стат. , ГПа ?з,1 .

Е дин., ГПа 81,0

0,26

Стекло 7 Портландцемент Примечание

2,05 18,4

статический метод резонансный метод

ю\ го зо т

Рис. 3

*пкра главных напряжений по внутренней поверхности" головки изоляционной детали в зависимости от утла — клона армируемой головки стержня.

Экспериментальные работы полностью подтвердили это положение. На рис. 4 приведены экспериментальные зависимости механической прочности изолятора ПСС120А от угла наклона (с«£) битовой поверхности армируемой головки стержня к оси изолятора.

220

JC

(80

о; О

о 160

3

л

о 140 а.

л-

V

\

\

/ 2

/

ю го ■ s ов чо so 60 Угол наклона голооки стео«<ня, град.

Рис. 4. Зависимость механической прочности изолятора ЛСС120А от угла наклона головки стержня.

Испытания проведены через 1 сутки и 180 суток после сборки на изоляторах, собранных с применением упрочненной арматуры, вследствие чего все разрушения происходили по изоляционной детали. Яри испытаниях через 1 сутки после сборки механическая прочность имеет максимальное значение при ci - 36* . Уравнение регрессии имеет

вид:

Р • 57.26 +9. là<>(•

При испытаниях через 180 суток, т. е. после набора прочности ЦПС, механическая прочность максимальна у изоляторов с 20*. и минимальна у изоляторов с 40*. что коррелирует с результатами расчета.

Установлено, что характер изменения механической прочности изоляторов во времени зависит от угла наклона стержня. При хранении изоляторов на открытой плоиддке на изоляторах с аС - 20-30* к 180 суткам механическая прочность повышается на 10-20 % , что связано с твердением и упрчнением ЦПС, затем механическая прочность стабилизируется.

На изоляторах с d » 40 повышение механической прочности не значительно (до 2 Z) и затем уже через 30 суток начинается ее снижение. К году прочность указанных изоляторов снизилась на 15 Z от первоначальной. При этом, если первоначальная механическая прочность изоляторов с</=* 40 была на 7 и 20 % выше механической прочности изоляторов с сС = 30 и 20е, соответственно, тс через год она была уже на 25 и 32 ниже механической прочности указанных изоляторов.

Расчетный анализ показал, что с увеличением угла наклона стержня до 40 увеличивается осевая составляющая напряжений ь силовом узле и стекло работает не на сжатие, а на растяжение. Б этом случае повышение прочности ЦПС мало влияет на повышение прочности изоляторов. В то же время термофдуктуационный процесс развития микротрещин на поверхности головки изоляционной детали, протекающий в атмосферных условиях приводит к снижению прочности стекла на растяжение и, соответственно, к снижению механической прочности изоляторов.

С точки зрения обеспечения высокой механической прочности изоляторов и сохранения ее в течение срока их эксплуатации оптимальным является применение стержней 25-30°

Для изоляторов сверхвысоких классов могут быть приманены стержни с двух - трехступенчатой головкой.

В результате расчетного анализа и проведенных экспериментальных исследований установлено, что для изоляторов с цилиндрическим силовым узлом наиболее высокие значения механической прочности могут быть получены при выполнении опорных поверхностей головки изоляционной детали (см. рис. 5) коническими с углом наклона

о

i? - 8-15 с уменьшением угла наклона к нижней части силового узла на внутренней и к верхней части силового узла-на внешней поверхности головки изоляционной детали. Глубина канавок должна составлять 2-4,5 мм на внутренней, 1,5-3,5 мм - на наружной боковой поверхности головки изоляционной детали в зависимости от класса изолятора. Глубина канавок должна быть максимальной на внутренней поверхности головки изоляционной детали в зоне армируемой головки стертая и может уменьшаться к нижней части силового узла.

В шапке дложны выполниться 2 опорные поверхности с углами наклона к оси нижней ("замыкающей") поверхности 30 4Q , верхней ("компенсирующей") поверхности - 15-20" .

При создании первых изоляторов с цилиндрическим силовым узлом было принято соотношение размеров — - 1,6 - 1,8.

Однако, такие изоляторы не имели необходимых запасов механической прочности. Проведенные работы позволили установить, что

Так, при увеличении отношения -й— на 0,1 механическая проч-

Гл

ность изолятора увеличивается на 15 - 207.. При значениях <1,8 изоляторы не имеют достаточного запаса механической прочности. При ~— >1,95 габариты силового узла и, соответственно, масса

( с.

изоляторов резко возрастают, и они в значительной степени теряют свои преимущества перед изоляторами с клиновидным силовым узлом и конкурентоспособность с зарубежными аналогами.

Соотношения - 1,7 - 1,8 могут быть приняты только для изоляторов малых классов 70 и 40 кН, а соотношения >1,95 - в некоторых технически обоснованных случаях для изоляторов с.верхтя-гглых классов.

При проектировании цилиндрических силовых узлов следует соблюдать следующие экспериментально установленные значения размеров Ц1, Ц2 и (rhap.-Rbh. ) (рис.5).

Ц1 - 1-2,5 мм; Ц2 - 2,5-3,5 мм.

(Ruap.-Rbh. ) - 12 - 13 мм для изоляторов малых классов 40 и 70 кН и 120 кЯ

(RHap. -Rbh. ) - 20 - 22 мм для изоляторов тяжелых классов 400 кН.

" Предварительный расчет прочностных характеристик изолятора, или расчет диаметральных размеров проектируемого силового узла из условия- заданной механической прочности могут быть осуществлены по формуле: - —

I/ 1-1 - rj)

РроГ 3 к ' ^ >

где К - коэффициент, характеризующий конфигурацию опорных поверхностей стержня и головки изоляционной детали, а такте прочностные характеристики закаленного стекла в изоляционной детали.

Лля электроизоляционного стекла, применяемого для изготовления подвесных изоляторов в ЕШ "Союэлектроеетьизоляция", цилиндрических силовых узлов с конусными поверхностями, описангоЛ выше конфигурации, и стерхяей сd" 30" величина к составляет 1,0 кН/мм. Влияние конструктивного исполнения элементов изолятора на напряженность электрического поля в силовом узле. Вариантный расчет напряженности электрического поля в изоляторе, проведенный на • основе метода конечных элементов, позволил установить, что изменение конфигурации элементов силового узла, основных конструктивных соотношений в оговоренных выше пределах, не приводит к существенному изменению напряженности электрического поля в силовом узле.

Изменение конфигурации армируемой головки стержня молет привести к изменению максимальной величины напряженности электрического поля в ЦПС в зоне контакта со стержнем в пределах 10 X.

В то же время указанные изменения не приводят к изменению напряженности электрического поля в головке изоляционной детали, что дает основание полагать, что пробивные характеристики изолятора не изменятся.

~ Практическое использование результатов исследовании. Разработанная методика использована при проектировании силовых узлов подвесных изоляторов из закаленного стекла.

На ее основе разработаны базовые конструкции силовых узлов, рассчитанные на механическую прочность 70, 120, 160, 210, 300 и 400 кН. С использованием указанных силовых узлов разработаны и поставлены на производство на Славянском арматурно-изоляторном заводе - изолятор ПС 70 Е, на Юдаоуральском арматурно-изоляторном заводе - изоляторы ПС 70 Е, ПС 120 В и ПСВ 120 Б, на Львовском изоляторном заводе - изоляторы ПСД 70 Е, ПС 120 В, ПС 160 Д, ПС 210 В, ПСС 210 А, ПС 300 В, ПСК 300 А и ПО 400 Б.

По своим техническим характеристикам указанные изоляторы существенно превосходят ранее выпускавшиеся изоляторы с клиновым силовым узлом, имеют существенно меньшую массу и материалоемкость (на 15-20 Z), более высокий запас механической прочности изолятора и остатка, существенно более высокие показатели эксплуатационной надежности. Сравнение показателей удельной материалоемкости силовых узлов изоляторов с силовыми узлами ранее выпускавшихся изоляторов приведено на рис. б. Их среднегодовой уровень отказов

КГ

9 •

14 Ч .

хп 1

о С

л» V)

о

"8 53 5 " Ч а

u * -

о э

<

70 120 (60 210 S00 400

КН

Класс нагрузка имлятора

Рис. 6. Сопоставление показателей удельной материалоемкости силовых узлов линейных изоляторов.

-I» -5

в эксплуатации составляет 5-10-1 10, тогда как для ранее выпускавшихся конструкций он составлял (2-3) 10"?

Разработанные изоляторы соответствуют требованиям всех пейС'Гдующих международных стандартов и по своему техническому уровню не уступают изоляторам ведущих инофирм.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Основные результаты работы могут быть сформулированы следующим образом:

1. Разработана математическая модель и методика численного расчета напряженно-деформированного состояния подвесного изолятора с использованием метода конечных элементов, основывающаяся на учете силового взаи модействия элементов силового узла только в зонах опорных поверхностей и обеспечивающая возможность оптимизации их конфигурации и взаиморасположения.

2. Установлены закономерности распределения механических напряжений и напряженности электрического поля в силовом узле цилиндрической формы, определены их -численные значения и зоны локальных концентраций.

3. Выведены основные соотношения и закономерности иэ^нения конструктивных параметров для проектирования силовых узлов цилиндрической формы с заданной механической прочностью и обеспечением сохранения электрической прочности изолятора в течение установленного срока эксплуатации .

4. Установлено, что основное влияние на кратковременную и длительную механическую прочность изолятора оказывают диаметральные размеры опорных поверхностей стержня и внутренней поверхности головки изоляционной детали, которые предлагается выполнять коническими с углами наклона к оси 25-30° и 8-15°.

5. Получены, закономерности изменения комплекса физико-механических свойств двух составов электроизоляционного стекла и цементно-песчаной связки в широком температурном диапазоне, позволяющие производить необходимые расчеты НДС изоляторов.

6. Показано, что степень влияния внутренних закалочных напряжений в изоляционной детали на механическую прочном,.» изоляторов возрастает с увеличением угла наклона опорной поверхности стержня.

7. Показано, что изменение конфигурации элементов силового уэля не приводит к существенному изменению напряженности электрического поля в головке изоляционной детали и снижению электрической прочности изолятора.

в'. Разработаны базовые конструкции малогабаритных силовых узлов цилиндрической формы высоковольтных подвесных изоляторов из закачанного стекла.

9. Основные результаты нашли применение при создании и постановке на производство на Львовском изоляторном, Славянском и Южноуральском армагурно-изоляторных заводах группы подвесных стеклянных изоляторов классов 70, 120, 160, 210, 300 и 400 кН, в том числе изоляторов ПС 70 Е, ПС 120 Б, ПС 160 Д, ПС 210 В, ПС 300 В, ПС 400 В и других.

По теме диссертации опубликованы следующие работы:

1. Злаказов А. В., Хлыстов В. Г. , Шинкевич Е. И. Достижения в конструировании подвесных линейных изоляторов// Информэнерго Энергетика и электрификация. Сер. Строительство линий электропередачи и подстанций: ОИ. -1931. - выл. 5. - с. 6-12.

'2. Злаказов А. Б. , Хлыстов В. Г. , Шинкевич Е. И. Совершенствование конструкций подвесных изоляторов // Энергетическое строительство. - 1984. - N5. - с. 38-39.

3. Злаказов А. Б. , Немцев Л В. , Федоров В. И. , Есиков К1 Г. Расчет механической прочности подвесных изоляторов // Энергетическое строительство.- 1988,- N6'.- с. 70-77.

4. Злаказов А. Б. , Аксенов В. А. , Ганланцурова С. И Разработка стеклянных подвесных изоляторов для контактной сети железных дорог, стойких к внешним механическим воздействиям//Совершенстшва-ние методов- эксплуатации и разработка способов защиты от возгорания воздушных линий рлектропередачи железных дорог е районах с загрязненной атмосферой: Тезисы докл. науч. техн. конф. .Ташкент 27-29 сент. 1989г. -Ташкент, 1989-с. 34-35.

5. Злаказов А. В., Ганпанцурова С. Ю. Совершенствование конструкций высоковольтных подвесных изоляторов//Состояние и перспективы развития электр. изоляции: Кратк. тез. докл. к Всес. научн.-техн. совещ. .Свердловск 8-10 сент. 1987г. -Ji. , 1987-с. 64. •

G. Злаказов А. В. , Куке С. В. Направления конструирования и проектирования изоляции ВЛ и ОРУ для районов с различной степенью .загрязненности атмооЗеры//Повыгаение надежности работы изоляции линий электропередачи и электроснабжения высокого напряжения: Тез. докл. научн. -т«хн. конф. .Ташкент 24-20 ноября 1930г. - Ташкент, 1986-е. 58-61.

7. Аксенов В. А. , Куке С. В. . аюказов А. Б. и д>. ^сл^довонке золяторов с различными аэродинамическими характеристиками стек-эдетали: //Разработка и исследование изоляционных конструкций из огых материалов и внедрение компьютерной технологии в пролкгиро-чнии и Организации строительства: Тез. докл. научн.-практ. копф. , гакрнт 14-15 ноября 1Я09г. - Ташкент, 1989-е. 53-Г.4.

О. Аксенов ^ А. . Злаказов А. Б и др. Современные конструкции эдвесных высоковольтных изоляторов для ВЛ//Научно-технические роблемн создания электропередач переменного тока, ультравысокого зппяжения: Сб. докл. Всео. научн. -техн. конФ. , Л 1991.

9. Аксенов В. А. , Злакнзов А. Е. , Горшкова Е. В. и др. Модел;;-эванне напряженно-деформированного состояния высоковольтных изо-ггеров при осевом нагружении/ХТезисн докладов 3-й Всесоюзной знферрнции по механике неоднородных структур.- Львов, 1991.

10. A.c. 10721И СССР, Mül Н01 В 17/02. Вксоковольтякй подвес эй изолятор /A.B. Злакаяов, 0. а Лазарев, В. И. Савченко (СССР;.-3465733/24-07; заявл. 0У.07. Я,2; опубл. 07. 02. 84.

11. A.c. 1475099 СССР; Ш! Н01 Б 17/02. Высоковольтный подвес-зй изолятор /Ким Ен Дар, IL Ф. Тарасова, Е А. Константинов, Б. Злаказов (СССР). - N 4250030/24-07; санъл. 03.06.87.

SZ A.C. 1498294 СССР, \№. Н 01 В 17/02. Высоковольтный подиной изолятор /A.B. Злаказов, Е. Я Шникеьич, A.A. Зим?. (ССОР).-3982005/24-07; заявл. 02.12.85.

13. A.c. 1503587 СССР, МКЯ Н 01 В 17/02. Екгоковольтньй подменой изолятор. /A.B. Злакгссв, Б. К Кинкеьич, 3. П. Шлякоса 'ССР). - N 4070716/24-07; заяы. 27.03.06.

14. A.c. 1503583 СССР, ЯШ Н 01 В 17/02. Внсскоролкгннй под-•оной ййодятор. /А. Б. Злаказов. A.A. Сторчеьая и др. (СОСР).-4304707/24-07; залвл. 32. 09. 87.

15. A.c. 1510598 СССР, МКЙ Я 01 В 17/02. Высоковольтный под-•енгй шмятор. /A.B. Оеяказо*', С. КХ Гая пан пу рова и др. (СССР).-421105"''24-07; 8ЯЯВЛ. 17.03. V?.

16. A.c. 1579303 СССР, (Ш Н 01 В 17/02. Высоковольтный под-■г!1н! изолятор. /A.B. Злака, ом, К. Л Ссбла?ь.г, V.U. Кулик, Р. Куан-ШРа (СССР).- К 44993^0/24-07; залед. 31.10.88.

;//} </У,

(1члпн<- Й11Г1 К (ЦЦ;27Н .4— ' ' / - ^ ' *

J. Тщ-.ч. /g Г.егпитгм.

Tiinmp.Kjni« «Sil, Kn.t<mik;nai>»ii,iia», U