автореферат диссертации по обработке конструкционных материалов в машиностроении, 05.03.05, диссертация на тему:Разработка методик расчета энергосиловых параметров технологических процессов холодной штамповки на основе метода верхней оценки

Р г в од

МОСКОВСКИЙ , ОРДЕНА ЛЕНИНА! ОРДЕНА ОКТЯБРЬСКОЙ РЕВОЛШИИ

■'¿. 0 с ^ ордена-трудовогокрасного зшеш государственный

ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМЕНИ Н. Э .БАУМАНА

На правах рукописи

лвдшаев фатхуш сащшаевич

разрабош методик расчета зкерг0сш0ш параметров техноуюгичесш процвссов хододшЯ штамповки на основе метода шиней оценки

Специальность 05.03.05 - Процессы и машины

обработки давлением

АВТОРЕФЕРАТ ' дассергацда «а соискание учэноЯ степени доктора у технических наук

Москва - 1993

Работа выполнена в Ташкентской государственном техническом университете им. А.Р.Беруш. •

Официальные оппоненты: Овчинников А.Г.,д.т.н.,профессор,засл.

деятель науки и техники Р® Грибов Т.С.длчн.,профессор, член-корреспондент инженерной академии Армении, лауреат 1Ьсударственной преши АДдранмов С.А.,д,т.н..профессор, акаде-1ШК Ыеадушродаой инженерной академии

Ведущее предприятие: Узбекский метаялургический завод им, В.И.Ленива ^

• * «7 - -

Защита диссертации состоится "О7 У,<-•: ><••• ^1993 г. ' ш заседашш саециараировашюто совета Д053.15.05 при Московском ордена Ленива, ордена Октябрьской Революции и ордена ^рудового Красного Знамеи» государственном технической университете ииени Н.Э.Баумана по адресу: 107005, Москва, 2-я Бауманская ул., д.б.

¡Ваш отзыв на автореферат в одном зкаеммяре, яаверенный печатью, просим направлять по указанному адресу.

С диссертацией модно ознакомиться в библиотеке Ш*ГУ им. Н.Э.Баумана | " -

¡Автореферат разо^ан * /о /"С1993 г.

\ . Г -

| Учений секретарь спАциатизироващюго совета

к.т.к., доцэн-1 ■ V ; В.И.Семенов

■■).:■ "V

Подаст,.» з лечить /¿,¿€^1 ■ .,■ . Обгем 2 п.л.Йак.^э* Тир. 100 экз. . . - . ■ . ;

Тишгрфм ''ТТУ им. Н.Э.Баумана

ОВДАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТУ

Ацтуальноуть. Основной задачей г металлообрабатывапцой пршншюниости является изютоалвние да талей с наименьшими трудозатратами, о наибольшими производительностью и коэффициентом яспользобшшя металла, прячем их качество и физико-механические свойства должны удовлетворять условиям эксплуатации, Дяя решения этой задачи важное значение имеет куэнечно-игамповочиое производство вообще и холодная обминая штамповка (ХОШ) выдавливанием в частности.

Холодная объемная штамповка вадшиизанием позволяет получать точнне размеры поковок, высокое качество поверхности, сократи», а иногда и полностью исключить обработку резанием, то есть обеспечить энергосберегающую малоотходную или безотходную технологию. Непосредственно в процессах холодной объемной штамповки выдавливанием резервом интенсификации производства является сокращение числа переходов до одного, что может бить обеспечено ввдавливанкем, ямяпиимся коибккацаей различных схем формоизменения Заготовки. При этом выояобоадавтся прессовое оборудование и обслуживающий персонал, повышается качество деталей, снижаются энергозатраты в трудоемкость в связи с отсутствием промежуточных отжигов аагстовох и подготовки их поверхности под очередные формоизменяющие операцда. Сокращение числа переходов такие является эффективным пу.'ем реаення проблемы автоматизации производства. Таким образом, разработка процессов холодной объемной штампов® выдавливанием способствует решат® задач по повышению производительности труда аа счет интенсивных процессов металлообработки.

Ограничиваю«» фактором распрострет квд холодной объемной игашовки вадавтаванием является необходимость создания высоких Удельных сил, провидящих в некоторых случаях в 4 6 раз напряжение текучести обрабатываемого материала, отсутствие надежных и, в то хе время на требующих првшнения сложной вычислительной тех« йнкн рекомввдадав по расчету саговых параметров процессов, прогнозирование свойств готового иаделия.оданко доформируомоста металла.

Существующие методы расчета яшиются довольно трудоемкими и не всегда доступны ииженеру-техноло^. Поэтому до настоящего времени технолога пользуются известными аналитическими формула-

ш, полученными для частных случаев, и, следовательно, резуль» таты раочета ив всегда достоверно могут быть использованы.

В цеховых условиях требуются такие метода расчета, которые позволили бы без использования дорогой вычислительной техники получить достаточно достоверные результаты при определении ане-ргосиловшс параметров процесса, его напрязвенно-дэформированнохх) состояния, браковочных признаков, оценке предельного формоизменения за один пареход бее разрушения к др.

В связи с указанным назрела проблема разработать метод анализа технологического процесса игампсвки, который был бц доо-тупен и понятен инженеру-технологу £ «эхе и техбюро. Таким годом является верхняя "оценка деформирующей силы.

Диссертационная работа направлена на развитие катода верхней оценки для решения технологических 8вдач холодной объемной штамповки, в которой используются различные вида (операции) выдавливания.

Работа выполнена в соответствии о Координационным планом ШР ВУЗов СССР пр проблема "Холодная объемная штамповка" приказ • л 1342 от 8 декабря 1980 года, прогреми Государственного комитета по науке и технике * 19-60 о* 14.09.90 г,

Цзль работы, Разработать научно -обоснованные методики расчета технологических параметров при проектировании формоизменяющих операций холодной штамповки, обеспечивающих производство освсимчэтригащх в асимметричных деталей,, обладающих высокими эксплуатационными характеристиками из металлопроката, а также штадаодой оснастки для их реализации,

i • ;• '..'. ■

Методы исследования. Теоретические исследования знергоси-

ловых параметров при выполнении форшизменяпщгх операций вшол-неш методом верхней оценки, позволяющим в наименьшими затрата-" ми вреЬвни оценить влияние тех или иных факторов на деформирующую силу, что необходимо для выбора типа и мощнооти кузначно-штамповочного оборудования. Экспериментальные исследования силовых параметров, напряженного й кинематического состояния заготовка я условиях различных схем выдавливания проведены лугам многсфакторннх BKcnepHMt|fpob. В грбцвссе экспериментов исполь- ' зованн современные методы и измерительная аппаратура.

2 i \ ■ ' •;.

На защиту выносятся следующие основные результаты работы:

- методика расчета знвргосиловых параметров на основе метода верхней оценки для разработка технологий холодной штамповки

и оценку ее достоверности;

- методика эксперименте тьно-аналитпчаскога определения ка-пряжекно-деформированного состояния в условиях нестационарных процессов холодной объемной штамповки, основанную на использовании волокнистой макроструктуры заготовки;

- математические модели, огосыващиа формоизменение заготовки на различных этапах деформирования: яри ХОШ выдавливанием;

- математические модели, ошсыващиа зависимости параметров деформированного состояния от геометрических размеров поковки в наиболее опасных точках очага пластической деформации;

- методики проектных расчетов на прочность основных деталей пггамповой оснастки и конструкций штампов для холодной штамповки деталей стержневого типа исфяанцами;

- разработанные технологические процессы с использованием указанных формоизменяющих операций в условиях холодной деформации для изготовления стержневых деталей с бурвами и фланцами.

Научная новизна. Разработана научно обоснованная методика расчета энергосиловнх параметров для разработки новых и сущэст-вущих технологачвских процессов холодной штамповки, позволяющая определить кинематическое я напрятанное состояние заготовки;. при этом учитывается переменность очага пластической деформации при формоизменении;

- разработана зкстерименг&шю-аналитическая методика определения деформированного и игтряяенного состояния по всему объему пластической зоны заготовки, возводящая определить участки заготовки, в которых исчерпывается ресурс пластичности и тем самым определяется предельное формоизменение за переход (дня расчетов предвоиены зависимости);

- предложена научно обоснованная методика проектирования технологическихпроцесов холодной штамповки деталей осесю/ме-тричной и асимметричной форм с помощью разновидностей ХОЫ.

Практическая пенность работы состоит в:

- количественном определении эффективности проведения-про?

цэссов: холодной штамповки выдавливанием да талой о флшщнмк круглой и п -угольной формы за один технологический переход} холодной штамповки обратным выдавливанием стаканов с гладкими полостями за один переход; холодной штамповки стаканов из листовых заготовок; холодной объемной штамповки ввда&тванием оребренных стержней (изготовление поковок типа шестерен о зубом); холодной объемной штамповки выдавливанием утолщений сферических и конических форм за один переход;

- предоставлении возможности инженеру-технологу в производственных условиях ощенить энергетические параметры процесса холодной штамповки, оценить возможность формоизменения за один переход, определить силовые характеристики в нестационарных технологических процессах;

- разработке конструкций пггамповой оснастки для промывден-ного применения о использованием (универсального) кузтачно-штам-повочного оборудования дня разработанных технологических лроцао-сов холодного деформирования;

- разработке рекомэвдаций, которые могут быть использованы при проектировании я выборе пара.ятров новых специализированных кузнечно-вггамповочиых машин;

- разработке конструкций штампов для промыпиённого применения на специализированном прессовом оборудовании с использованием холодного комбинированного выдавливания;

- разработанные методики проектирования технологических процессов, включащих формой: «еняпщие операции, в которых используются различные операции холодного выдавливания; штампы для изготовления ряда деталей (шестерен, фланцев, стаканов и др. > внедрены на предприятиях, а также в учебном процессе МГГУ и ТашПУ.

Аптюбашя работы. Основные материалы диосертадаонной работы доложены и обсуждены на I Международной научно-технической конференции по обработке металлов давлением (г.Дьер, ВНР,1985г.), на Всесоюзных и Республиканских научно-технических конференциях (г.Ташкент,1981, 1982,1963,1984,1986, 1989, 1990, 1991,1992 гг), на научно-технической конференции "Прогрессивные методы обработки металлов давлением" (г.Ереван,1979 г.), на отраслевом семинаре Шнтяжмаша (г.Орск, 1978 г.), 6 научно-технических кон]ю-

регалиях ТашШ (I98Ï, 1902, 1983, I9BS, 3987, 1988 гг.), на 4 семинарах НТО Маяпром Узйастстана., Работа обсувдена и одобрена на кафедре 0!,ЭД ТалГГ/ нменп А.Р.Беруни в ÎS9I г., на кафодро ОТ—G МГГУ им. Н.Э. Баумана в 1992 г.

П^блииауиц. По тою диссертации опубликовано 31 печатная работа.

{

Структура п объем работы.Диссертация состоит из введения, • б разделов я основных вюзодов; содержит 213 страниц машинописного текста, 155 рисунков п 29 таблиц. Список попользованной литературы включает 154 наименования.

ОСНОВНОЕ СОДЕЕКАНИЕ РАБОТЫ

Во введении показана актуальность, сформулирована цель дпо-сертацкошгой работа, дана общая характеристика исследований, их научное п практическое значение.

I. СОСТОЯНИЕ ТШЮЛОЗЖ ХОЛОДНОЙ ОБЪЕМНОЙ ШТАМПОВКИ ЕЦДЛВЛИВАШЕМ ПОКОВОК И МЕТОДОВ РАСЧЕТА В ОБЦВМ ЦИКЛЕ ТЕШЖГШ Ш1ШН0СТР0ЕНИЯ

Дана классификация я общая характеристика объемной штамповки ввдавливанием по вэдам обработки и проведен анализ способов производства заготовок и деталей в условиях холодной, неполной горячей а горячей штамповки.

Рассмотрены актуальные проблемы а пути расширения технологических возможностей и эффективности холодной объемной штамповки вдавливанием.

Проведенные анализ состояния производства осесишзтричннх и асимметричных деталей позволили заключить, что широкое внедрение высокопроизводительных малоотходных технологических процессов их объемной штамповки ввдавливанием ограничено, п частности, отсутствием надежных рекомендаций для разработки расчетных моделей процессов, недостаточным примашшкмд схем деформирования, использующих комбинированное выдавливание при ХОШ, а также но-

ооходашстью создания для дефорщроваия заготовки ввсокйх уден льннк дофодарувщих сил, цровигасщах п шкогорцл случаях в 4 6 pas ягсдодошв текучэсти обрсбазыз&внэго материала. Это объясняется тем, что с уволившем среднего гцдростагачоского давленая (¡парового тензора аавршээяий <шят) увааичпвозяся оопрота:-влониз деформирована». Таким образоа характерное ¡¡cm в^ааяив&-шя уволггчэнш пласгнчностп, связанное с увеяичоякем идооотати-чзского давления, одновременно сокровощаатся увзлшжлшом удехь-кнх де&орглгруквдх сил, необходимых дал роалязада; пластического дароршровагаш.

Б литературе опксани яряшзшааяьаш ейшин осношвк gop.v:o-яэмэаяшлх операций холодной объемной вггаьяовкг, даны рекомзн-дагрш по расчету технологические параиегроз провеса, ко горло дают порой коодпознач1ше резулхта?к.

Опыт разработка технолопгчесхлх процессов. изготовления слоша деталей аоказнваот ,что область яЕркиэдакае холодной объемной изеаотовгея шдазлзпзашгегл мокко pacsarpm» а результат» обоснованного зибора лосяедоваэелшюго vsm кокбкшрованвого приг.и-ноння основных страдай (вцеажсл, прямого, обратного, бокового вздшшшаивя к др. ), позволяида суцесгвэшо уиз пытать «аговш харокгедосхап: за счет регулирования кздвюгаа. точония шгемгеа п его напряззшого состояния.

Большой вклад в создшие научных и практических: основ холодной 'объокиой штамповки кзгшков зиослп Артео л.э., Голован Б.А.', Дооряяев A.M.,Дмитриев A.M., Звстратов В.А., Еветкфоев В.В., "сачашов В.И., 11авроцки11 Г.Л., Ланской E.H., Овчинников А.Г., Варааг В.Г., Попов Е.А.,Семаноэ Б.И.,Соловцоз С.С.,Стопанскмй Л .Г., Фаворский В.E.s Ланге К., Пью X», Фельдман X. з; другие учонш.

Разработайте шли шллитические а окспоримонгально-анали-?i?iocic,o коходц анализа процессов пластической дофориации mosho ;;р:г."л:«ть душ ршаюм различных технологических задач холодной етаглюшж надавливанием. Однако прг выбора штодов но-адедоваш?. необходимо учитикать ю только кх точность я уинвер-еллзкость, ко доступность примевдет»! на разных уровнях производства ,

Ал ала:; 'гохиолопгчосюж процессов холодной объемной rioui'.i! показал, что:

- холоднгл объег.шая 'шташоака ввдавдившшом эффективна и

о

обеспечивает значительную этссиоглш ¡.ятвряаяызвс я трудовнх затрат;

- капболзо полно раскрываются лржлугдзотва холодно;: объемной втакпозхЕ задошкаанком при вташовкс иа спегртлизпровашом оборудована;, что яред'ыгаляои повшэяеш трэбою:птл к тохнелогв-чосккм расчета.*, поскольку такое оборудование кэ кмоот широкого распространения;

•- л результате исследований технологических процессов различными «•эгода'лг ткюучэнн заткяаосгя, позволявшие для шкотовых ткпоз поковок установить силовые яарашгрн процесса холодной объемной кгакповки пндааяпваашм, при этом нащшенноо состояние заготовки по ьсоцу очагу пластической деформации теоретически ш изучалось;

- теоретические исследования в большинстве своем касались выдавливашя с истечением в боковую волость с постояшшм очагок пластиче ской деформации;

- из всего ¡жогообразия експорикенталышх методов е с следований азлеигкпш процессов яластлчзского деформироваюш наиболее распространенным является метод координатных сеток, однако изво-стннэ методики, по которш он реализуется имеют недостатки (необходимость использования поэтапного деформирования составных заготовок и т.д.).

йлевщлеся в настоящее врегяя: рекомендации на позволяют проводить точные расчеты технологических процессов холодной объемной итамповки выдавливанием. Необходимо более строго описать процесс формоизменения заготовки при ХОИ, определить силовые и энергетические параметры для расчета инструмента и выбора кузнечно-прессового оборудования на основе изучения кинематического, напрятанного и деформированного состояния с учетом предельно возможного формоизменения.

Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие задачи:

1, Провести теоретическое обобщение методов верхней оценки деформирующей силы и экспериментально-аналитического для расчета силових и энергетических параметров на основа исследовшшя напряженного и кинематического состояния заготовки в процессе деформирования.

2. Разработать методику определения налряжснио-доф )рм)]р"вгн-ного состояния заготовки эксперидантально-акплитичесий: методом,

основанным на использовании волокнистой макроструктуры в качестве элемента координатной сетки.

3. Изучить закономерности течения металла при холодной объ-еааюй шташовко надавливанием деталей стержневого типа с различитк утолщениями.

4. Разработать математические модели холодной объемной штак~ ьовки выдавливанием деталей с описанием формоизменения заготовки при деформирования.

5. Исследовать влияние геометрических размеров утолщений и , их соотношений на силовые характеристики процесса ХОШ.

6. Разработать несложные и надежные в эксплуатации конструкции штампов, позводгющпе на существующем парке оборудования реализовать различные схемы холодной объемной штамповки ввдаали-ванием.

7. Реализовать в промышленном производства технологические процессы, спроектированные с применением разработанных в диссертации метода, а также разработанных конструкций штампов,

8. Реатазовать'в учебном процессе методики расчета силових и зноргоснловых параметров на основа могода верхней оценки деформирующей сила.

2. ГЛЕТОДЫ ИССЛЕДОВАНИЙ

Для анализа силовых гэраштров процессов ХОШ ввдашшвшшем выбран метод верхней оцэнзси. Хотя по своей сути это приближенный метод решения задач теории пластической деформации, однако важным преимуществом его 'является удобство дал оценки и.таавдрсм-техно-логом в производственных условиях силовых в'энергетических параметров в нестационарных технологических процессах, выявления поля скоростей течения в комбинированных процессах ХОШ выдавливанием.

В настоящее время основные положения катода верхней оценки убедительно обоснованы в работах отечественных и зарубеишх ученых. Записана теорема Кякйперона при тензорном представлении напряженного и кинематического состояния заготовки, при этом принята модель жестко-пластического тела. в модели идеально кестко-пластичэского. тела неизбежны разрывы полей напряганий и скоростей, в связи с этим приведено обобщение энергетического уравнения для разрывных полей. -

В качество метода определения параметров кинематического, 8 ■•'!''

деформированного и напряженного состояния принят экспериментально-аналитический метод координатных сеток, зосстаяавливаеккх но волокнистой макроструктура, а также метод замера твердости, фоторегистрации наружного контура и тензоыбтрированияо

Определение деформированного и напряженного состояния проводилось на основе те орта пластического течения, жотороэ г.одр&-вумевает наблюдение за ячейками координатной сетки в ¿забой мокзн™ процесса формоизменения, что практически невозможно реализовав при исследовании внутренних точек. Поэтому это условие выполнялось приближенно, т.е. кинематические параметры течения Ьгатаяга определялись из конечно-разностных формул» рассматривая форш-га-шнение образцов поствдиЙйо и фиксируя на каждом достаточно т~ -лом этапе перемещения узлов координатной сетки.

При исследовании формоизменения методами 101 осесидаетркч-них заготовок была разработана методика использования волокнистой макроструктуры заготовки в качестве границ ячеек делительной сетки. Основными допущениями принимались условие постоянства объема материала и неизменность расстояния мевду волокнами в недеформированной части заготовки, Задаваяоь высотой адаманта меяиу двумя волокнами на границз очага деформации в недеформированной части заготовки, восстановление положения второго семейства линий сетка производилось с использованием второй теоремы Хкшьдена и условия несжимаемости.

Для разработки алгоритма вычисления координат узлов координатной сетки формы волокон аппроксимировались отрезками прямых Линий. •

Таким образом предложены методика и алгоритм вычисления координат узлов произвольной ячрйкн. На основании алгоритма реализована программа счета на ЭШ.

Для исключения случайных погрешностей при определении координат узловых точек проводилось сглаживание значений координат с учетом условия несжимаемости, записанного в вида уравнения, связывание го текущие и начальные координаты. .

После определении координат узловых точек на всех этапах деформирования определял! компоненты скоростей деформации. В качестве параметра, по которому определялись производные, было выбрано перемещение пуансона при постоянной скорости его движения.

Црокэводввв сщредадавкеь с швдьв конечно-разностных форда. НаЕогшвназ степени яеборжз« находились яктэгрированием ив-тексазЕООтзй схорэетэЕ дафордаорз.,

Кокзоеонзре скоростей де^ормада на с -о-газс форьюазша^ния да гочж с хоордикагеив , ^(-р

& * гп ' % - -

При исследогашк шщшюлшого состояния саачала было ж1-дэео частно© резюкяэ, еоозЕэгствувдзв каэдоод уразкеш® равновесия» а зате^ расслю^роно дастроэше еогласс_ашого стетистя-'гзсзя допустимого еодя какрягиний, которое принято ~ак искомое,

3 результате шкучовн ваввоимоохв для определения компонент тензора напряжений ш внрахэнзиш:

Г^'н^^/^'р/г ;

(£г)у -Щ ;

«зрц ; :

Сгланаваше поля напряжений проводилооь в лаграюшвьгс ко-, ординатах, для чего использована локальная с..стема даграяжевнх координат в окрестности центральной узловой точки с начальншла координатами <: , ¿^ . При построении согласованного отатио-тичоски допустимого нота нащ..гаэшШ в процессе сглаживания учитывались уравнение равновесия и условие пластичности,

10

Расчет напряженного состояния а построеняз оптимального статистически допустимого поля шяряяэний.лроводоась на ЭВМ.

ЗапрйЗЕННо-йбфор!Я1роваяноо состояние saKsa ассжедоаааосз тем сочетания ыетода измерения звэрдоета si сярадеяеига дзфсршя^З по золотистой макроструктуре.

3. разработка мзтодш расчета знергосксшх параметров щэдзсса даоимрозания зашгоши HFÂ ревенйи teskc-

дшгаских задач на основа тзорзm о взбшей оцзшй

Принимая во внимание характер течения з фодмэиемэнэкнй аро-ведояа кяаесв^ккацна операций'2021 вздаашвашгзэд» зибраян ссхт к . анализу процессов, приведен вывод теоретических кочошв

позволяют, определить внаргосиловне параметре $т раэжчяжк сез-раций ОВД.

1. При осе симметричном течении - осадка далвдцрзкесхо§ sa»

. готовки, осадка кольца» обратное »вдавливание (стакан s задразним отростком и без него) » прямое выдавливание и зовв-чеш© з конической матрица, пгашовка поковок типа конически?, шстерзн, надавливание радиального бурта на дошвдричэсксм етэравд» s»« садка флшща йа даяивдричвском стержне0 ввдаэашванкв- бурта м энсадка фланца на налои цилиадрическом стержне »

2. При плоскодэфорыированном течении - течение в шзжсгук ■ матриц/с "

3. Di® аошатричном течении - ягадаовка радиальным звдаг-лавашем похожи хина стержня о ребрами» штамповка поновга гзо- ' тэрни о зубок, штамповка болта о шестигранной головкой.

1; v.r Определение внергосвловт'Д и кинематических процассов осу-щвогвлняооь о по&пиыо гак называемого мэтода верхней оценки дал ааотЕО пластического тела в допуиянняда, которые приняты в работах КудоХ, Овчинникова А.Г. в других ученых.

- Примерами решения технологических задач могут служить:

ОБРАТИ® ШДАВЯИВАИИЕ СТАКАЮВС ВЮГГРЕНШ ОТРОСТКОМ. Одновременно при сдавливании тонкостенных стаканов о целью уменьшения удельной деформирующей стан целесообразно часть металла извод торча ауансона вадавлявать во внутренний отросток. В атом случае, металл, ватекапдеЯ из очага пяаотической дефорлации для оформления стенки стакана, будет испнт авать меньше гидростати-

часков давление, эдо приводит к существенному уменьшению удельной дефоршруицей силы. Благодаря чему возможность процесса и стойкость пуансонов существенно возрастают,

Согласно схеме (рис. X) течете металла в очаге' пластической деформации под торцэм пуансона будет происходить как показано стрелкама. В части заготовки под торцем пуансона, определявши поверхностями радиусов С % /г будет расположена цилиндрическая поверхность» определяемая радиусом г, „ на которой радиальная составшсщая скорости течения игетавла равна яулэ ■ ( ¿Гг - 0).

Учитывая характер сеченая очага пластической деформации -(ржо. I) кэлесообразно представить в виде трех областей. I область центральная ограничена радиусом (поверхность внутреннего отростка. 13 область расположена непосредственно под тордем пуансона I (определена поверхностями радиусов С к С* Ш область определена поверхностью пуансона и внутренней поверхностью матрицы (радиусы /~г и ). Остальная часть заготовки не деформируется в процессе выполнения технологической операции, Поскольку не учитываются упругие деформации (рассматривается кестко-шшстнчное тело), то металл в этих областях испытывает яеревоо-ное движение или неподвижен.

Для определения верхней оценки деформирующей сих- рассмотрена кинематика течения и-выбраны кинематически возможные паля скоростей течения.

Область I. Кинематически возможные поля скоростей течения заданы $ыражештш ]

| ; /-Г-^г : , (1) .

;

Поля скоростей (I) язляются кинематически возможными, поскольку; удовлетворяют граничным условиям и условна постоянства объема.;

Кинематически возыошша скорости деформации

; (г

Рас. I, Сздзш процесса обратного вэдаветвания стаканов с ввуграшпш отроегказяг I - пуансон, 2 - матрица, 3 - заготовка, 4 - выталкиватель

0-1каоть Н. Кшаатечэскк воешкиая скорость течения -гадала

Я- »/¡¿(г.-ф-). (3)

Ку ултангл поегсяжжвг объема следует:

' КЕшлатапескк хогшаккв сгсоростя деформации

р * " & > (5)

Область Ш. й:-:н-зг.:йгячеокг: вошязное псыз скоростей точения цредсгаапена шрггэнаетЕ

(6)

2крагягКЕ8 для удовЕОЭТЗоряэт граннчкоад условна на внутренней поворзаосз» мгарицц 0 ара л Я -Бначенпа коз^азденга /Ь находится ез усяошя шэазрнвшогя со-ставлящю? скорости точэьпя ¿С иа гранаш П д И областей при

л ~ .л .

Кинематически возмогшие скорости течении и скорости дефор-улции о учатоы значения, //»будут

^ /Г (гг-г,П с '

//■ ¿л' и - Г/) I г У '

у ¿1 ' ^ '

У ¿л (,(■' -//) ' /•'• '

£ Х^-СЛ , ; //'г ^¿¿^-/¿Г^Г

Вэрзата опзкка де§орщрушэ£ сшш определена аз уравнение

% г/

а и! - чг. ^¿Гг

уГТл^) Ш а'-л')'

а УМ (А'-г/)

(8)

3 знраяэдаз (8) неизвестными остаются высота очага пластической деформации л п положение нейтральной поверхности, опре-деляегяой радиусом с (разделение радиальной составляющей скорости течения к оси и о? оси). Дшя их определения пользовались минимизацией удельной деформирующей силы (мощности)4

Предложенная методика расчета удельной дефорчируицей сялы для обратного выдавливания стакана с отростком является обобщением, поскольку она пригодна для выдавливания стакана без огростка ( /; = 0 к л = 0), дж ввдавливалля прутка (при = / ■ /5-1).

тШОША, В1ДШШШШ паж®: КОШЗСЩЗЙ юзазрнк. Характер яоташа шиалзга б условие радального гадазжаваиаг а хона-чзоа&я лсшосаь ^окакозден на оонове экопехшйкгальвкг исслод^за-нкй к згройзводстЕеннозго сшга.

Зэхолввже аонической гсаоозв теша разбить на даа ««ела. Шрзкй етап предсгапязБ в гада двух обдаогвй; в каргой ~ ххш«гзо-ко£ шгно найлэдагл радиальное зв^езжэ, а ю взорой - хдавд-.рдаоксш - вксадау (вгс.йа). Нерзнй ета™ закаетгзаагоя поела вс-чазкоюетя второй области.

На виороа этапз гагою очаг влшзгчэсжоЗ лефорь-здяЕ дрс-дс^ав-дон в виде двух сйдаагзЯ (ряс, 86 5о'

Зайдеи верхнюю одену удельной дафориирузЕЕй саза на дадои йсапэ лгаюшоваи.

Этап 2« Еинемагнчесан возшквнз ноля скоросаай гзчзншх в парной области задаем яыраазшязик

; -¿л С8)

которые удовлетворяет граничным усяоиаш к РСс^ с/> при

Л - /) . Цря этом гангеадааяьЕвя скорость гечашя на нврхвей граница ззкееа расрнв скорости течану сдвига и -¿С ¿¿к ^ .

Скорости деформации. интенсивность окоростгв дофориапди сдвига , г

' ¿¿к V'. ~ Ш)

Ео второй области поля скоростей течения принимаются в цилиндрической системе косрдашат в ввде

1>*-,Г£м£ • ,Г* ■ ,Г ££ Л.

V, - и ^ .. , # * v, х • (12)

■ В ото» случае кинематически возмшшю скорости дефоршции и интенсивности скоростей деформации сдвига будут

X\-\V-rV4T>

К

ч

ч

ч

cl 62

fr!

о ^ >';<

fcj О SKI' О

.■А да

Я » о я>

о о

э ÏÏ '

в о 3 го

о о

С) о

'¿Л о 1 О rt Д; Г. 3 &

и 9

о Гг 3

о о ей

s Jr-'

M о О да y"-, ttí ' С

-Й S 2

£1 М -

1 . - л

)>9 и- е1 2£ '

На втором этапе очах пластической деформации предетавгаеы в шдо двух областей,,

В первой области кинематически возмогши скорости тачания определены выражениями

1£= -г) го!с/. Ш

Кз обобщенного условия постоянства объема с использованием (14) наЗ'щено '4' в результате ракалия следующего днффзрэициаль-ного уравнения приведением к однородному с разделяющимися гаре-кешаг.и с использованием вардацш произвольной функции

(15)

Для этого вначале реиается уравнение

поэтому ,

^ - -

После разделения переменных, интегрирования и преобразования получится

' Ив ¿--¿"¿У) (16)

Дифференцируя (16) и подсташшя в (15), получим

(IV)

Определив скорости деформаций и интенсивность скоростей десЬормапкй в виде

' ««

fr? = '¡¿it^rj—i -Sj.un f ;

f.jß^/teg^Ur^ (£ .¿У**'

Находям вэрхнта оценку удельной дефорг-ыруг^ей сила: . -_L__-

< j. J(, J^-2'ïi. -

im-e

(K-IJ-U» f ■

(13)

ЮТЕ гзгдзшл, Б ШШВОЙ ЖЯЩВ. Пеле скоростей определено следуэдшя зцрагопкяма:

„г* S> г*

# = - % ; ^ = = ¿7 .

Скорости деформаций v 1пг.зксешость угдовык скоростей ^оЁорудций (сдвига):

>7 " - J- ,г Г-

Щ^Г У''

ч / ' »

Верхняя оценка деформирующей силы:

HP 'if (,-а"г)-ш

19

;&2?акэнгэ мажо асдотааозагь црз ойредзазвЕК здеяъаой до§ор-ксдувдз£ селя црд аршзге Еаказкаваазг ткгрса еяивсэдо кввризг, а аагжэ да: определения дэёорждаздг оей е зшргеигессхкк нара-кзсрозз ь гакнояогЕчэсааи: зроцэссах, в ес^орбк цршоа гвдагжзгаг» асе йогосЕьэуг» дай еагвагнвк юэ»аш> з ваггеш» .лаЕ0822и •

М55Р щи кашогко Еэсаерез о зубыазг а шзшкх жгажгс,,

• ядовд. рддааьш вдшаевгвв! шша <жящя

С йШЬй. Шасгздаскагг дефорвдаг сосрадогочэш в шг-еречасы еечешк первая,оааоква13«!ого рдаусоа,/*. Еэгакя ЕЗДйБКЕгшгсз а зкшрзчкои яезразяейан в йокозза «цзяа, шоогой » Баз воаэ-рзчша евздгве иогко раеЗжга ав гиш. йкеавтека в

втжх учаегвгЕ здаятичаа в хагд^аЗ еедаркиг 2 сйк&сэх. Еэ-

«аза» ввдазйойанЕ з 1цеяь и сйразовазвй -в.^агьаа&гаи де-йор&шруем.* (ргор 3).

В обзаозз I ашймэяЕЧ&ока воаяюзш сосгазяда©Еэ озорооада зьаж арамглшаея з> азде

Схорссет лбфоршдай к кагенсашносгь скоростей дефоршщи (одюта)

Г--* -<» -

3 области П яола скоростей вэчвшя

■

_ Г Г' < • ■ ' (Я)

Забранные согласно (21) скорости теченЕя удовлетворгзн Еранжганщ условиям нри 2-0; 2 и ■ и

цр ш г=0. •

Скорость течения в радиальном напраиаенин определится из 1©£оеш костоянсжва объема ■

Рис. 3. Выдавливание одобренных деталей

Рис. 4.Верхняя оценка дня штамповки выдавливанием сребренных стершей

Кине:..атичесхк возможные скорости деформации и интенсивности скоростей деформации сдвига будут

«г-*;' :

('V ' <22)

«"•'t-f&rM'i.

Тогда верхняя одешса удельной дефоршрувдвй силы определится _____, " . -

sttfi (fs-f,1)1

: Г ; . л":

Анализ ^23) показывает (сы.рас.4), чтооувеличзнаам удельная дефориируицая сала возрастает,

Дашше анализа других задач приведеш в диссертации»

4/рааршшлжидаки шишвда^шшшшкькюониро-

ВШЮГО СОСТОЯНИЯ ЗАЮТОШ НА ОСЮВЕ аЕШШиЕВШЬШ-АНШШЧВСЮ010 ШЩА

В работе проводилась оценка внергосиловнх параметров, ва-пряженЕо-дефоргирозашого состояния х оценка ресурса пластичности. / ■ ■•■ * ; ' ,

МЕТОДЫ ИССЛЕДОВАНИЯ. Силовыо параметры процессов при работе на испытательных мапшкак регистрировались с помощью их штатных. сшшгшритэлеЗ. При итамповка на кроссах а определении отдельных составлйодах рабочих усилий (усилия распора, усилия трения я др.) использовалось тензометркрованш. Для замера деформаций внутри образца и определения границ очага деформации использовались летод координатных сеток (сетка ортогональная) и разработан-ннй автором метод определения деформаций по искажении макроструктура заготовок. Для исследования напряла>шо-деФор^ровшшого соо-тояккя наряду с методат тензсметрироваяпя и сеток использовался гатод замеров твердости,. О aro помощью определялись локальные очаги -еформаций <а зоны максимальных деформаций. Внешнее формоизменение заготовки при радиальном ввдавливашш фиксировалось методом фоторегастрации.

ОБОРУДОВАНИЕ, ОСНАСТКА, АППАРАТУРА, акспершэнтальная работа проводилась на прессах иарок ФА 1732, ПБ-476.К0034; испытательных машинах УШ-50.УШ1-Ю0 и разрывной машиш №-0,5.Использована следующая измерит ильная и регистрирующая аппаратура и устройства: усилитель аАЩ,осциллограф К 12-22,днухкоорцинатннй микроскоп ДИП-1, динак датрн на 25 н 100 тс, твердомер ХР-250.

МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ сШШЕШЕНГАЛЬБЫХ ИССЛЕДОБЛШГ.. Эксперименты проводили на заготовках из сплавов агашия АДО,АДХ,АМц,Д16,АК6 и др., меди MI,стало? 20, 45, ст.З, свинца С2. Последний материал позео. ял моделировать формоив1ленение в процессе штамповки надавливанием.

ОБРАБОТКА ДАННЫХ ЭКСПЕРИМЕНТОВ. Для описания экспериментальна результатов ро формоизменению заготовок в процессе деформирования при радиальном ввдавливании использовался ыегод наименьших, квадратов.С его помощью устанавливали зависимость относительных геометрических размеров флангов и их элементов з зависимости от относительной внсотн фланца.

МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ДОЮРШРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ЗАГОТОВКИ ПО ИСКА2ВНИ0 МАКРОСТРУКТУРЫ включала в себя:

а) отбор заготовок; '

б) деформирование заготовок;

в) изготовление продольных пмифов;

г) травление шшфов о целью выявления макроструктуры;

д) обработка экспериментальных данных.

. • 23

Обработка экспэрименталышх данных включала в себя целый ряд процедур, основанных на использовании объемных соотношений, сглаживание и расчет налрякений.

Обработка и расчеты напряженно-деформированного состояния проводились с использованием ПЗШ.

ОЦЕНКА РЕСУРСА ШШЗТИЧН0С1И проводилась по методике Г.А,Смирнова-Аляава. Данные для расчета брались из результатов исследования напряженно-деформированного состояния по искажению макроструктуры и сопоставлялись с результатами, полученными по замеру твердости.

ПЛАНИРОВАНИЕ ЗКСШШЕЕГА. Для сокращения хсшчеотва опытов проводилось планирование эксперимента. Количество уровней варьирования зависит от параметра и колеблется от 2 (при определении

■ до 4 (изменение формы фланца).

ДОСТОВЕРНОСТЬ полученных данных подтверждается количеством выполненных экспериментов (от 3 до 5...8 на точку), высокой сходимостью результатов и широким ассортиментом использованных материалов заготовки, использованием современного оборудования и аппаратуры.

5. МЕТОДИКА ПРОЕКТИРОВАНИЯ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ ХОШ.

Даны рекомендации по проектированию технологических процессов и шгавдовой оснастки,, показана последовательность проектирования технологического протеса. Приводятся режимы предварительной обработка заготовок дня подготовка металла к ХОШ выдаалива-нием. Предложена последовательность расчета силовых параметров, параметров деформированного состояния, выбора куанечно-прессово-го оборудования. Дано решение проблем обеспечения равностенности при штамповке полых изделий. Приводится блок-схема последовательности разработки технологического процесса ХОШ на примере комбинированного выдавливания за один или несколько переходов о се симметричных деталей.

Рассматривается опыт использования предложенной методики для разработки процессов радиального выдавливания на кривошипном прессе двойного действия ГО034 и на дугостаторном прессе ФА 1732. ,''-■•

6. РАЗРАБОТКА НОВЫХ ТЕХНОЛОГИ И ШГАШОВОЯ ОСНАСТКИ ДЛЯ ХОШ ВДАВЛИВАНИЕМ

По результатам исследований предложена конструкция штампа для обратного вздавлившнш цилиндрических стаканов. В процессе выдавливания металл вытекает в кольцевой зазор нейду пуансоном и матрицей, которые перемещаются с одинаковой скоростью. При этом из-за наличия конуса на торце пуансона, происходит раздача заготовки, вызывающая уменьшение схшмащих аапршааш'й и тем самым снижающая усилие дефоршгрованшг, что непосредственно ведет к повышению стойкости инструнонта.

3 результате теоретического и экспериментального анализа разработан технологический процесс штамповки деталой "обойма" и "муфта". Разработаны варианты конструкций производственного блок-штампа, позволяющего проводить штамповку различных типоразмеров названных деталей. Надавливание - по схеме закрытой прошивки с противодавлением позволило получить сгсгавние величины нагрузки примерно на величину напряжения текучести.

Проведенные исследования позволили оптимально спроектировать технологический процесс изготовления детали "поддон" из задшшо-го по механический характеристикам гранулированного алюминиевого сплава 01969. С соблюдением расчетных параметров отитампована партия деталей, удовлетворяющая предъявленным требовшшям. Предложенный способ штатаоыш более перспективен с точки зрения сни-азния трудоемкости.

Предлоге нн конструкция и схема штампа для выдавливания поковок тппа сдвозгшых стаканов,в которых из-за последовательного заполнения полостей штампа з условиях двузшанального течения обеспечивается возмокность штамповки при наименьших деформирующих усилиях.

Одной ез технологических схем, позволяющих производить требуемые формоизменения при приложении меньших деформирувщих сил (примерно в 1,5 раза меньше удельного усилия обратного выдавливания), чем в применявшие технологических процессах, является прямое выдавливание совмещенное с раздачей на коническом пуансоне, что является рациональным сочетанием технологических операций выдавливания и раздачи. Продлоявнная схема итаыповки обеспечивает условие извлечения детали из матрицы и оставления ее на ауансош, что позволяет увеличить стабильность процесса видами-

ванкя при отсутствии выталкивателя.

Разработанный на основании проведенных теоретических п окопе ршлэиталышх исследований технологический процесс комбинированного вздаЕшгвашш к штампован оснастка с применением разработанных схем реализован на дугостаторнои прессе (предприятие ПО'Тоо-•логоразводка").

В результате реализованы технологически; процесс и ¡лтаьшовая оснастка для Ездазливанхя детачой из елюшпезвих сплавов на модер-1П1зиро2элшок дугостатораогл прессе двойного действия ФЛ 1732, завода "Зна?/я. Революции".

Изготовление деталей с ;:спользовзшем разработанных рекомендаций на .Узбекском металлургическом ваводо г.Бекабад, предприятии п/я Б-8870, Я0"ТТЗ", Ургенском заводе кормоуборочшгх ¡лакнн показало достаточную надежность к эффективность рекомендаций.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ И РЕЗУЛЬТАТЫ ПО РАБОТЕ

1. Разработанные в диссертации каучно-обоснованнш технологические и технические регвзшш, заключавшиеся в разработке обоС— щонной методики расчета напряленно-деформировашюго и киноматичэс-кого состояния заготовки и верхней оценки энзргосилових парамэт-ров процесса для условий плоского, осесшлмэтрпчного и асшялетрпч-ного напряженного состояний, позволяет ускорить научно-технический прогресс в отраслях ¡о'этчио-штщшовочтго производства (холодная ■ объемная штамповка, неполная горячая штамповка и др.), выракаквдйся в ускорении проектирования технологических процессов, повышении стойкости рабочего инструмента, улучшения качества изделий и сыийнии мощности используемого оборудования.

2. -Разработанный кет од явился основой для расчета кинематического, деформированного и 'напряженного состояния б различиях процессах холодно:": шашговки. Исследовано формоизменение и заполнение полости штампа при обратном выдавливании стакана р внутренними отростками в условиях прямого выдавливания и волочения при выдавливании через клиновую матрицу, при штамповке оребренных деталей, ко!г,гчес;:ах буртов на стерших, при штамповке конических шестерен, многогранников и других изделий сяояной'формы. Сравнение результатов расчетов и эксперишцталыщх данких'на широкой номенклатуре изделий разнях типов доказало высокую сходимость. Экспериментами установлено, что формоизменение заготовок значительно

завися? от форш. соотношения разборов ктамнуегаос изделий, неоднородное?:: пластических свойств заготовки, а тшаэ с? ища обрабатываемого материала.

3. 3 разватко скспогглцо»п?ашю-о41ая1тлчоского метода определения деформаций разрабогашая для часгпих случаев методика опрэдол'З'гия шфяюяиЗ на коЕгактгас: поверхностях заготовки и хнзтрукекга, позволяя? с достаточной ддк практики точность» цуляровать грглепош условия для расчета натягов для мпогоба.ч-да-.и!т: .чатриц, а тагскэ расчетов па прочность с учетом моданичос-кгх характеристик матзриалоа катрицц и бгццахлше колец,

4. Состааггадша катематячзские г.'.ододн, адгоряткн и ирограи-ш расчета эноргоиигевих ларзаотров процессов штамповки звд&шш-заняок с учетом кехаявчзскиг характеристик, условий троя»!, гоо-г.:етр:гчйстсих размеров для ряда групп деталей позволяет выполнять расчеты, ¿азчрузетдеея 1:а экспеххвкяггальио-аналнтаческоа методе опродележш напряжения и верхней ощлте да оярэдояеиия дефор!.<и~ рух-пях сил. Отличительно?! особенность» котодяк является возможность гх лсяатьсоваязя в 'аховых условиях боз проедания бистро-дчйогвукщзх внчкеяятольнвх :.'ашгн.

5. Разработанная мзгодшеа зодедогаг зоовошяхов тензора ско-ростаР дггор-далр'л в уедезэдх нсстгциопаршпс прошссоп гцдоаяива-1п.ч на основе окспор^.энгальпо-алаллтивеского 1.:этода позволяет оппадол5ть кап|Ш81шо-де5орвя"ювзянов состояние заготовки.

о. УстшювЕвгаше з диссертация завгсждссгз дня определения изменения фор.'.-ш и рагч.адров заготовки в процессе дэфориировагпш яозголявт спроектировать оптямажывй инструмент при использовании 5'ОГЛ ввдшшзеиаем па продва^кгольнах переходах Еягомповка.

?. Созданные модели позволяют рассчитать среди® степень де&>$кацкк по объему пластической зоны и макешалышв деформа-«шг на о® «ааэтряи з боковой поверхности заготовит, кеобходоь юв для вябора напоякения текучести упрочняемого интервала и для оценки предельного формоизменения.

3. Установленная заз::с!5!.;ость качества пог.свок о? раажгюв инструмента, объела мат&зда, набираемого ло фланец, бурт или утолцэше детали и «ехаыческгос характеристик материала, позволила обосновать оптимальное распродалокй «¡сриоизшнышя по переходам при тамповке вдаалиашом.

9. Яродаожошцй спосоо холодного и'-'лах г^чг'.гс,-

рических деталей, позволяет изготавливать яокоши с равнотолщшн ной стенкой.

10. Предложенные методики расчета позволили решить технологические задачи обработки давлением с применением пакета программ, хсоторне реализованы в учебном процессе на 1ифедре ОЭД ТаяЯТУ и каг-федре МТ-6 ЮТУ.

11. Б результате внедрения в производство на Узбекском металлургическом заводе, предприятии п/я В-8870, ПО'Ташкентский тракторный завод",ПО"1Ьологоразввдка" технологических процессов, включающих в себя операции ХОШ выдавливанием, обеспечено повышение производительности труда, высвобождение рабочих, повышение качества и служебных свойств деталей.

Общий реальный подсчитанный экономический эффект составил I млн 450 тысяч рублей в год. Предполагаемый экономический эффект от расширения внедрения составит свыше 18 миллионов рублей в год (цены 1990 года).

Основное содержание диссертации опубликовано в следующих работах:

1. Кондратенко В.Г., Абдуллаев Ф.С., Гаманкова Л.В. Определение очага пластической деформации при закрытой штамповке ввдавли-ванием в кольцевую полость осесимметричных деталей // Технология производства, научная организация труда и управления

/ ШИМАШ. - 1\, 1979. - и. - С.10-12.

2. Ковдратенко В.Г., Абдуллаев Ф.С., Гаманкова Л.Е. Исследование силовых параметров штамповки выдавливанием осесимметричных поковок в закршда штампах // Изв.Вузов. Машиностроение.

- 1979. - Ш. - С.86-89,

3. Исследование напряженно-деформированного состояния в закрытых штампах с выдавливанием в кольцевую полость / В.Г.Ковд-ратенко, 4>.С.Абдуллаев, М.В.Блинов и др. // Прогрессивные метода обработки металлов давлением: Матер.Росл.научн-техн. конф. - Ереван, 1979. - С.43-44.

4. Ковдратенко В.Г., Абдуллаев Ф.С., Кузьмин А.Ы, Определение формы заготовки при штамповке // Изв.Вузов. Машиностроение.

- 1979.Ш. - С.121-123. \ .

28,

5. Ковдратенко В.Г., Абдуллаев Ф.С., Гаманкова Л.Е. Исследовав ние напряженно-деформированного сгстояния при закрытой штамповке ввдааиявашем в кольцевую полость осувсм/иетричных деталей с тонким фланцем // Новая техника. -1979. -17. - С.22.

6. Абдуллаев Ф.С. Автоматизация процесса штамповки с помощью протаявших роботов // Повнтакие эффективности производства механизацией а автоматизацией механосборочных и вспомогательных процессов в машиностроении: Тез.докл.Рвсп-.научн,-твхн.конф, - Ташкент, 1983. - С.83-83.

7. Турсунов Б.М., Абдуллаев Ф.С., Рахматулл&ев М.А. Проектирование оптимально условий разрезания /У Повыиение эффективности производства механизацией в автоматизацией механосборо^-

. них и вспомогательных процессов в машиностроении: Тез .доки. Респ.научн.-техн.кон$. - Ташкент, 1983, - С.155-156.

8. Абдуллаев ®.С. Исследование напряженно-деформированного соо-тояния при штамповка выдавливанием осесимметричних деталей // Технологи обработки материалов я конструирование машин: Сб.научн.тр.ТалйИ. - Ташкент, 1983. - С.83-84.

9. Абдуллаев Ф.С. Анализ упрочнения при штамповке осесишэтрич-янх деталей // Современная технология я перспективы развития

. упрочняющих методов обработки деталей машин и инструментов: Теа.докл.Рвоп.каучн.-техн,кон$. - Ташкент, 1984. - 0.69.

10. Турсунов Б.М., АЗдулоаев Ф.С. Эффективная птамповка в штампах о разъемными матрицами / Задача маяодих ученых в повышении качества выпускаемой продукции и освоении производственных мощностей: Тез.докл.Ресл.научн.-техн.кон$. - Ташкент, 1983. - С,48-49.

11. Абдуллаев Ф.С., Турсунов Б.М., Рахматудлвев М.А, Автоматизированное проектирование технологического процесса штамповки выдавливанием в закрытых штампах // Автоматизация и роботизация технологических процессов: Твз.докл.Ресл.яаучн.-гехн. кон$. - Ташкент, 1982, - СД18-Н9.

12. Абдуллаев Ф.С. Энергосиловые параметры горячей штамповки выдавливанием // Теплофизика твхкологэтэсмоспроцессов: Тез. докл.Всесоюзн.научи.-техн.конф; - Тайке иг, 19В4. - С.8&-89.

13. Технологические процэосн изготовления поковок с фланцами на прессах для штамповки в разъемных матрицах / В.Г.Ковдратен-

, ко, М.В.Блинов, Ф.С,Айдуллавв 'и др. // Кузнечно-штамповочное проиводства. - 1985. - - С.46-52.

14. К-'Л'ОУ 4., КК>)И'!П А. //^¿/гг/ (<■>/<»>.»1/1 у. ¿¿{сгыътР'Ч'Пу уг-иНс/ с/п ,

,н*£с,((е I/'V /э^гл^'лслс; '.„А го"-- ''/

ИисЫщс^б, - .5;-^«я*:

15. Абдуллаев Ф.С, Исследование напряженно-деформированного состояния при штамповке осзсишэтричных деталей // Сб.научн.тр. ТапШ. - Ташкент, 1985. - С.41-42. •'•'...'■'-;■

16. Абдуллаев Ф.С. Исследование технологических процессов малоотходной штамповки /У Современные способы повышения долговечности деталей малин и инструментов: Сб.научн.тр.ТвпЛИ. - Ташкент, 1967. - С.46-48.

17. Абдуллаев Ф.С. Автоматизация процесса штамповки выдавливанием // Повышение эффективности вйедрения роботизированных и гибких автоматизированных комплексов в машиностроении Узбекистана; Тез.докл.Респ.научи.-техн. кон{). - Ташкент, 1986. -С. 49-50.

18. Абдуллаев Ф.С.Определение технологических параметров малоотходной штамповки // Весурсосберегапцая технология в машг -ностроеюя: Сб.научн.тр.ТааПИ, - Ташкент, 1988. - С,37-40.

19. Абдуллаев Ф.С. .Юсупов Л.Р. Исследование технолопяских процессов «очной штамповки // Эффективность использования ресурсов при совершенствовании управления производством, технологическими процессами и оборудованием: Тез.докл.Респ.научн.-практ.конф. - Ташкент, 1988. - С.55.

20. Абдуллаев Ф.С., Катыковс Е.В. Исследование эффективных способов шампонки труднодеформируемих материалов // Проблемные вопросы развития в повышенно эффективности внедренияавтома-тических производственных кошлексов с разной степенью тох-юрлогической габкостыо: Тез.докл.Рвсп.научн.-техи,к«н1>. -Таг-юнг, 1989. - С.101-102.

21. Ршшагуллгэв В.С., Абдуллаев Ф.С. Гермодатчики контроля в продассах ОВД // Проблемные вопросы развития и повышение эффективности внедрения автоматитеск х производственных комплексовс разно« степенью технологической гибвостью;Тез,докл. Рвсп.каучн.-тмю.кон$. - Ташкент, 1989. — С.102-103. :

22. Исследование иапрятанио-деформированного состояния шташов-ки в закрытых штампах с вндаапшаниеи в кольцевую полость: Отчет о НИР / ТаяШ; Руководитель Ф.С.Абдуллаев. -Инв.Л 45977,

ч- Ташкент, 1985. - 44 с.

23. Абдуллаев ф.С., Катыкова Е.В. Исследование процесса штамповки шестерен // Пройлешше всчросы создания и внедрения экологически чистых технологий на предприятиях машиностроения Республики Узбекистан: Тез.докл.Респ.научн.-техн.коиЗ?. -Ташкент, 1992, - С,5в-59.

24. Абдуллаев Ф.С., ХамидходжаевС.О. Пути повышения автоматизации и механизации технологических процессов на прошшен-ных предприятиях Республики // Проблемные вопросы создания и внедрения экологически чистых технологий на предприятиях машиностроения Республики Узбекистан: Тез.докл.Рйсп.научн,-техн.конф. - Ташкент, 1992. - 0.90-91.

25. Абдуллаев Ф.С. Теоретические основы расчета процессов обраг-ботки металлов давлением: Учеб.пособ. / ТашГТУ. - Ташкент,

1992. - 40 о.

26. Абдулла в Ф.С, , Абдуяшшова У.А., Дмитриев A.M. Определение работы вмтяяки полых деталей // Проблемы выработки влектри-ческой анергии и вопросы энерготехяслогии в машшо строении

и других отраслях народного хозяйства Республики Узбекистан: Тез.докл.Рвсп.научн.-теХн.хмф. - Ташкент, 1992. - C.I22.

27. Абдуллаев Ф.С., РахыатулЛаев B.C. Автоматизация куанечно-штампоэочного производства: Учеб.пособ, / ТашПТУ. -Ташкент,

1993. - 110 о.

28. Абдуллаев Ф.С. Верхняя оценка дефориирумцей сеян для прямого ввдавливаии и волочения П Труда конф. по енерготехноло-пм. - Ташият, 1993. - С.78-80.

29. Абдуллаев Ф.С., Загвдулин P.P. Верхняя оценка деформирующей силы для втяжки // Труды RoiQ.no энерготехнологии. - Ташкент, 1993. - С.103-104.

30. Абдуяминова Т.А., Абдуллаев Ф,С. Определение усилия внтякки при штамповка полнх деталей // Труда кон$, по энерготехнологии. - Ташкент, 1993. - C.I42-I43.

31. Абдуллаев С.С., Абдуяминова У.А. Обработка металлов давлением: Учеб.пособ. - Ташкент, 1993. - 154 о.