автореферат диссертации по энергетике, 05.14.04, диссертация на тему:Разработка и моделирование установки для термической обработки горючих сланцев

На правах рукописи

Оиачо^"'

Косова Ольга Юрьевна

РАЗРАБОТКА И МОДЕЛИРОВАНИЕ УСТАНОВКИ ДЛЯ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ ГОРЮЧИХ СЛАНЦЕВ

Специальность 05.14.04 - Промышленная теплоэнергетика

/Ъ

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Саратов - 2008

003462644

Работа выполнена в ГОУ технический университет»

ВПО «Саратовский государственный

Научный руководитель:

- доктор технических наук, профессор Симонов Вениамин Федорович

Официальные оппоненты:

- доктор технических наук, профессор Беляев Альберт Александрович

- кандидат технических наук, доцент Коваль Александр Андреевич

Ведущая организация:

- ГОУ ВПО «Саратовский государственный университет им. Н.Г. Чернышевского»

Защита состоится «29» января 2009 г. в 14 часов на заседании диссертационного совета Д 212.242.07 при ГОУ ВПО «Саратовский государственный технический университет» по адресу: 410054, г. Саратов, ул. Политехническая, 77, ауд. 159.

С диссертацией можно ознакомиться в научно-технической библиотеке ГОУ ВПО «Саратовский государственный технический университет».

Автореферат разослан 26 декабря 2008 г.

Ученый секретарь

диссертационного совета

Е.А. Ларин

Посвящается памяти основателя саратовской школы по переработке горючих сланцев профессора Каширского Владимира Григорьевича

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. По имеющимся оценкам, геологические" запасы нефти и газа составляют лишь около 10% общих ресурсов органического топлива в мире, а на долю угля, сланцев и торфа приходится примерно 90%. По запасам твердого топлива Россия занимает ведущее место в мире. В частности, запасы горючих сланцев только в Волжском бассейне составляют около 30 млрд. т. Горючие сланцы относятся к низкосортным твердым топливам. Сжигание их в топках теплотехнологических агрегатов весьма затруднительно и вызывает недопустимо большие выбросы в окружающую среду загрязняющих веществ.

Эффективное использование низкосортного твердого топлива возможно на основе технологий, предусматривающих комплексную его переработку. Теоретические основы комплексного

энерготехнологического топливоиспользования были заложены в трудах наших соотечественников А.Б. Чернышева, З.Ф. Чуханова, В.А. Голубцова, Л.И.Хитрина и многих других. Большой вклад в разработку проблемы внесен школой, созданной профессором В.Г. Каширским в Саратовском государственном техническом университете.

В настоящее время комплексное использование твердого топлива рассматривается по меньшей мере в трех аспектах: во-первых, использование не только теплового потенциала для получения энергии, но и содержащихся в топливе ресурсов для производства химических продуктов, строительных материалов и т.д.; во-вторых, максимально возможное и целесообразное на данном этапе развития техники использование теплоты сгорания топлива или продуктов его переработки; в-третьих, предельное снижение всякого рода выбросов (в том числе и тепловых), загрязняющих окружающую среду. Технологии комплексного использования дают_ возможность крупномасштабного вовлечения низкосортного твердого топлива в промышленность страны.

В основе комплексного энерготехнологического использования твердого топлива лежат высокотемпературные термохимические процессы пиролиза и газификации. Применяемые для осуществления этих процессов реакторные устройства с плотным и кипящим слоями частиц топлива несовершенны и не обеспечивают требования современной технологии пирогазификации. Перспективными являются проточные трубчатые

реакторы для переработки топлива в пылевидном состоянии. Для их широкого использования необходимо располагать методами расчета теплогидравлических характеристик, которые бы учитывали наличие химических реакций в потоке топливной газовзвеси, переменность свойств потока и другие специфические особенности термодеструктивных превращений исходного топливного вещества в проточном реакторе. Данное обстоятельство определило выбор предмета исследования диссертационной работы, а именно процессов в трубчатых реакторах, которые обладают целым рядом достоинств'и могут рассматриваться как одно из возможных решений для новой энергетической техники.

Целью работы является разработка установки и методик расчета основных ее элементов- проточных трубчатых реакторов типа «газовзвесь» для термической обработки горючих сланцев в пылевидном состоянии.

Основными задачами исследования являются:

- разработка установки с трубчатыми реакторами для термической обработки горючих сланцев;

- разработка методики расчета характеристик течения потока топливной газовзвеси на адиабатическом разгонном и основном участках трубчатого реактора;

- уточнение эмпирических связей и математической модели для описания теплообмена стенки реактора с потоком химически реагирующей газовзвеси;

- получение корреляционных связей для технологических и энергетических показателей термоокислительного пиролиза сернистых сланцев;

- разработка алгоритма и программы комплексного расчета трубчатых реакторов для переработки сланцев;

- разработка методики расчета закалочных трубчатых устройств;

- оптимизация конструктивных и режимных характеристик реакторов- пирогазификаторов и закалочных устройств.

Научную новизиу диссертации составляют следующие результаты, выносимые на защиту:

- новая установка для термической обработки горючих сланцев в проточных трубчатых реакторах типа «газовзвесь»;

- алгоритмы расчета характеристик течения адиабатического разгонного участка и основного участка проточного трубчатого реактора типа «газовзвесь»;

- алгоритм численного расчета теплообмена при течении в трубе потока газовзвеси с химически разлагающимися твердыми частицами;

-корреляционные связи и соотношения между параметрами термоокислительного пиролиза сернистых сланцев;

- алгоритм комплексного расчета трубчатых реакторов-пирогазифика-торов; результаты расчетов;

- алгоритм расчета трубчатого закалочного устройства типа «газовзвесь»;

- рекомендации . по выбору оптимальных характеристик реакторов- пирогазификаторов и закалочных устройств.

Практическая ценность результатов работы заключается в разработке новой установки с трубчатыми реакторами, в создании расчетно-методических основ проектирования трубчатых реакторов, применение которых позволяет решать актуальные задачи эффективного использования низкосортного твердого топлива и создавать новую энергетическую технику.

Для всех разработанных расчетных алгоритмов составлены программы расчетов на ЭВМ.

Получен патент ФГУ ФИПС на изобретение № 2315910 «Установка для термической обработки измельченного твердого топлива». Основными элементами установки являются трубчатые реакторы.

Результаты исследования использованы в учебном процессе кафедры «Промышленная теплотехника» СГТУ.

На защиту выносятся: схема установки для термической обработки горючих сланцев в пылевидном состоянии; математические модели теплогидравлических процессов в трубчатых реакторах-пирогазификаторах и закалочных трубчатых устройствах; эмпирические корреляции для основных характеристик термоокислительного пиролиза сернистых сланцев; методики расчета реакторных устройств; результаты расчетов; рекомендации по выбору конструктивных и режимных характеристик реакторных устройств.

Достоверность результатов и выводов обеспечивается применением фундаментальных законов термодинамики, гидрогазодинамики, теплопередачи, использованием в математических моделях апробированных параметрических связей, проверкой разработанных расчетных методик на адекватность путем сравнения данных расчета с опытными данными разных авторов.

Апробация работы. Основные положения и результаты работы докладывались и обсуждались на научных конференциях и семинарах Саратовского государственного технического университета (2000+2008 гг.); на Второй Российской национальной конференции по теплообмену (Москва, октябрь 1998 г.); на II Международной научно-технической конференции «Повышение эффективности теплообменных процессов и систем» (Вологда, апрель 2000 г.); на IV Минском Международном форуме по тепломассообмену (Минск, май 2000 г.); на Всероссийской научной конференции «Тепло- и массообмен в химической технологии» (Казань, сентябрь 2000 г.); на XIII школе-семинаре молодых ученых и специалистов под руководством академика РАН А.И. Леонтьева «Физические основы экспериментального и математического моделирования процессов газодинамики и тепломассообмена в

энергетических установках» (Санкт-Петербург, май 2001 г.); на 2-й Всероссийской научно-технической конференции «Прогрессивные процессы и оборудование металлургического производства» (Череповец, май 2001 г.); на Четвертой Международной теплофизической школе «Теплофизические измерения в начале XXI века» (Тамбов, сентябрь 2001 г.); на Международной конференции «Технические, экономические и экологические проблемы энергосбережения» (Саратов, октябрь 2001 г.); на Третьей Российской национальной конференции по теплообмену (Москва, октябрь 2002 г); на XIV школе-семинаре молодых ученых и специалистов под руководством академика РАН А.И. Леонтьева «Проблемы газодинамики и тепломассообмена в энергетических установках» (Рыбинск, май 2003 г.); на V Минском Международном форуме по тепло-и массообмену (Минск, май 2004 г.); на Международной научной конференции «Горючие сланцы - альтернативный источник топлива и сырья. Фундаментальные исследования. Опыт и перспективы» (Саратов, май 2007 г.); на XVI школе-семинаре молодых ученых и специалистов под руководством академика РАН А.И. Леонтьева «Проблемы газодинамики и тепломассообмена в энергетических установках» (Санкт-Петербург, май 2007 г.); на VI Минском Международном форуме по тепло- и массообмену (Минск, май 2008 г.); на Третьей Международной научно-практической конференции «Современные энергосберегающие тепловые технологии (сушка и термовлажностная обработка материалов) СЭТТ-2008 (Москва, сентябрь 2008 г.).

Публикации. По материалам диссертации опубликовано 17 печатных работ, в том числе 2 статьи в журнале, рекомендованном ВАК, и 15 статей в сборниках научных трудов и материалов конференций. Имеется патент на изобретение.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, пяти глав, общих выводов, списка использованной литературы и приложений. Основная часть изложена на 137 страницах, содержит 37 рисунков и 6 таблиц. Список использованной литературы включает 131 наименование, в том числе 14 иностранных источников.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении дано обоснование актуальности темы, сформулированы цель и задачи исследования, научная новизна и практическая значимость работы.

. В первой главе «Использование горючих сланцев и установка для их термической обработки» на основании анализа опубликованных данных сформулированы основные современные мировые тенденции развития энергетики: изменение структуры топливно-энергетического баланса в сторону большего использования твердого топлива; наряду с централизованным производством энергоносителей (крупная станционная

энергетика) активно развиваются системы распределенной генерации энергии (завод, поселок, жилой дом и т.д.); развитие газогенераторных технологий для ПГУ, ДВС, ГТУ, ТЭ, экологически чистых и с конкурентоспособными показателями.

В США, Европе, Японии выполняются крупные межнациональные и национальные программы по внедрению экологически чистых технологий энергетического использования твердого топлива.

В России развитие этих технологий запланировано в материалах Энергетической стратегии, экологической программы РАО «ЕЭС России» на период до 2010 года, «Программы обновления основного оборудования ТЭС РАО «ЕЭС России» на период до 2010 года» (техническое перевооружение энергоблоков КЭС и ТЭЦ аппаратами с газификацией твердого топлива различными способами), концепции программы «Энергоэффективная экономика» на 2007-2010 годы и на перспективу до 2015 года.

Исключительно важной экономической задачей является вовлечение в топливно-энергетический баланс страны больших запасов низкосортного твердого топлива. Для Поволжского региона - это, прежде всего, горючие сланцы, отличающиеся повышенным содержанием серы. Научной школой проф. В.Г. Каширского разработаны технологии комплексного энерготехнологического использования волжских горючих сланцев, головными процессами в которых являются пиролиз или газификация. Технологии обеспечивают получение из сланца наряду с вторичными энергоносителями (газ, кокс) целого ряда ценных и уникальных по своим свойствам продуктов и полупродуктов различного целевого назначения.

В настоящее время проблема комплексного энерготехнологического использования топлива - это, главным образом, проблема аппаратурного оформления головных процессов пиролиза и газификации. Реакторные устройства для осуществления данных процессов должны обеспечивать высокотемпературный нагрев топлива со скоростью 103-И04 К/с за время не более 1-гЮ'1 с. Регулирование названных параметров позволяет управлять процессом пирогазификации. Важной операцией в технологии пирогазификации твердого топлива является закалка удаляемой из реактора парогазовой смеси. Закалка позволяет оптимизировать состав смеси и способствует повышению выхода целевых продуктов.

Выполненный в работе анализ показал, что наилучшим образом реализовать требования технологии пирогазификации удается при использовании проточных трубчатых реакторов типа «газовзвесь». Большое их преимущество состоит в возможности передавать топливному потоку тепло от внешнего источника через стенку реактора. Высокая интенсивность теплообмена газовзвеси со стенкой способствует передаче тепла в количестве, необходимом для покрытия тепловых эффектов сильно эндотермических химических превращений в потоке.

Обеспечение теплотой зоны разложения топлива - это одна из основных технологических и проектных задач. В известных устройствах, где потребляемое в процессе тепло получают за счет окисления части перерабатываемого топлива, получаемые парогазовые продукты разбавлены продуктами горения (дымовой газ). В трубчатых реакторах такое разбавление может отсутствовать. Концентрация целевых компонентов в продуктах пирогазификации максимальна, что облегчает и удешевляет последующее их разделение в соответствии с технологией.

Предложено схемное решение установки, основным элементом которой являются трубчатые реакторы. Установка признана изобретением

Рис. 1. Схема установки:

1 - корпус;

2 - решетка

газораспределительная;

3 - кипящий слой;

4 - трубчатые реакторы;

5.8 - питатели-дозаторы;

6.9 - сепараторы; 7 - теплообменник закалочный;

10-теплообменник зольный;

11 - топка технологическая;

12 - теплообменник «газ -воздух»;

13 - стояк зола

Важной научной задачей является разработка методик расчета основных характеристик трубчатых реакторов-пирогазификаторов пылевидного твердого топлива и закалки получаемых газов.

Во второй главе «Расчет характеристик течения и теплообмена в трубчатых реакторах» дан краткий анализ изученности течения потоков газа со взвешенными твердыми частицами в трубах. При физически многообразном взаимодействии компонентов между собой и с ограничивающими стенками канала кинематическая структура потока газовзвеси является трудно идентифицируемой. Показано, что в горизонтальных трубах высокая степень симметричности профилей "истинной концентрации частиц и скоростей фаз потока обеспечивается при среднерасходной скорости газа

ч,>[о,\5ёОрт{К1£тТ51р]\ о:

газ пиролиза

газ-носитель

где g - ускорение в поле тяжести; О - диаметр трубы; ргп р - плотности частиц и газа; К - расходная массовая концентрация частиц; -коэффициент гидродинамического сопротивления частицы.

Рабочая скорость газа должна выбираться с учетом взвешивания частиц при минимальной температуре неизотермического потока. Для условий течения топливных газовзвесей скорость взвешивания минимальная рабочая скорость) предложено определять по модифицированной нами формуле Зуева

= 0,83и.

.1

(2)

где ие - скорость витания частиц; /- коэффициент трения твердых частиц о сталь, равен 0,7+0,9; ¿э - эквивалентный размер твердых частиц.

Для фактора скоростного скольжения частиц в неизотермическом потоке газовзвеси рекомендована эмпирическая формула

и

ср=~ =

1 + с*(^_1ГЛГ(1+

р Б Рг-Ргп

(3)

где с1т - размер частиц; Fr и Ргй1 - числа Фруда, определенные по среднерасходной скорости газа и скорости взвешивания с* — опытный коэффициент, для топливных горизонтальных потоков с* =0,0565- 0,003 К.

Гидравлическое сопротивление потока газовзвеси при разложении частиц и перераспределении фаз по длине потока в соответствии с принципом наложения потерь Ар

п~ АР+АРя.г

+ Арр + Ару+АруТ> (4)

где слагаемые в правой части обусловлены затратами энергии на преодоление сил вязкого трения газа - Ар, ударным взаимодействием твердых частиц со стенкой трубы - Дрц,т, разгоном частиц на начальном участке потока — Арр, ускорением газа — Ару и частиц — Ару Т при течении с теплообменом.

В диссертации даны рекомендации по расчету составляющих Дрп величин.

Разработаны алгоритмы и программы расчета характеристик течения топливной газовзвеси на адиабатическом разгонном и основном участках реактора-пирогазификатора. Выполненные расчеты и анализ их результатов позволили выявить ряд особенностей течения в рассмотренных условиях и сформулировать рекомендации по

* Зуев Ф.Г. Пневматическое транспортирование на зерноперерабатывающих предприятиях. М.: Колос, 1976.

конструктивному исполнению реакторов. Неизотермический поток имеет значительно более высокое гидравлическое сопротивление, чем изотермический. При расходных концентрациях частиц К = 3-^5 доля затрат энергии на ускорение частиц в потоке с теплообменом составляет около 30% в общей потере давления. Наибольший вклад в общую потерю давления Дрп вносит составляющая Дря.г-

Расчет по разработанным алгоритмам скоростей частиц золы и графита в потоке воздуха для условий непосредственных их измерений в известных из литературы работах показал на вполне удовлетворительное согласие расчетных и опытных данных.

Далее обсуждается состояние вопроса о теплообмене потоков газовзвеси в трубах. Отмечаются сложность и многофакторность механизма процесса, большие трудности изучения теплопереноса, прямо связанные с отсутствием надежных способов идентификации структуры течения. Наличие твердых частиц в потоке газа при определенных условиях интенсифицирует теплообмен. При высоких концентрациях частиц коэффициент теплообмена может возрасти на порядок величины. Эндотермические химические реакции в газовзвеси дополнительно способствуют увеличению количества тепла, передаваемого от стенки в поток.

В работе приводится концепция автора, объясняющая механизм переноса тепла в газовзвеси. На основании результатов опытов по изучению теплообмена газовзвеси, выполненных на кафедре «Промышленная теплотехника» СГТУ, получено обобщенное уравнение подобия

Nu„= 0,515(1 + 0,Ш) и для относительного теплообмена

—} ' Re0'526^0»""' (5)

Nur

Nu

= (2,5+ 0,01^)(1 + 0,3 AT)

t

C-r

Re"016 (6)

Rapidem ^ \ P J

где Nu - число Нуссельта чистого газа без частиц определено, как и Nun газовзвеси, при температуре гст стенки, а коэффициент теплообмена отнесен к начальной разности температур At0 - ter - t0; сР и ст -теплоемкость газа и частиц; х - длина теплообменного участка; Re - число Рейнольдса газа при fCT- Определяющим размером в (5) и (6) является диаметр D трубы.

Уравнение подобия (5) описывает теплообмен- как инертного, так и химически реагирующего потоков газовзвеси. В последнем случае коэффициент теплообмена определяется выражением

Cn.crQ

тЮх(1пст-1поУ

где Q - передаваемая тепловая мощность; 1ПСТ = c"n a.tCT + Qp /[G(l + AT)] - полная энтальпия потока при выходе из трубы; 1П 0 = c'nQt0 - то же при входе; с"пст - удельная теплоемкость потока, вычисляется по правилу аддитивности для компонентов потока на выходе из трубы при температуре стенки; с'ла- то же для компонентов потока на входе при начальной температуре; G - расход газовой фазы; QP - тепловой эффект реакций разложения топлива.

Эмпирические уравнения подобия и выражения (5) и (б), в частности, по сути своей являются ограниченными. Для расширения расчетных возможностей в диссертации получил развитие численный метод расчета теплообмена потока газовзвеси, основы которого даны в работе*. Внесенные дополнения и уточнения в физико-математическую модель теплообмена и расчетную схему позволили снять некоторые ограничения, повысить универсальность метода и его эффективность.

На базе численного метода разработан алгоритм расчета теплообмена потока газовзвеси в трубчатом реакторе. Алгоритм программно реализован и апробирован путем сравнения результатов расчета с опытными данными для инертной и химически реагирующей газовзвеси. Получено хорошее соответствие данных при тепловых граничных условиях tcr ' const и qcr = const, что позволяет рекомендовать разработанный расчетный алгоритм, с учетом его относительной простоты, для использования в инженерных задачах.

В третьей главе «Комплексный расчет трубчатых реакторов в составе установки для термоокислительного пиролиза сернистых сланцев» выполнен анализ процессов и получены параметрические связи для системы «трубчатые реакторы - кипящий слой» установки на рис.1.

В рамках поставленных в диссертации задач, с использованием полученных на кафедре «Промышленная теплотехника» СГТУ опытных данных по термоокислительному пиролизу в среде воздуха пылевидных сернистых кашпирских сланцев (в сухой массе - 58,25% золы; 13,29% карбонатов; 28,47% керогена) при температурах процесса tn = 600+750°С установлены следующие корреляционные связи: для скорости реакций

= 0,81 • 10'V0'7" ехр[- (l 554560 - 2738Т +1,47 Г2)/(ЛМГ)]; (8)

ат

для теплоты, выделяющейся в реакциях

qp = 1634g°'968, кДж/кг сух.сл.; ^

' ЖПХ, 198?, N2 11, С. 2490-2496.

для подводимого через стенку реактора тепла (из теплового балансу реактора)

q = 1,65+ \,3gKtn - l,ltTfi ~ ~ Яр , кДж/кг сух.сл., (10)

где с = (ge — ge)/gop!- условная концентрация получаемого газа; X-время, с; Г - абсолютная температура процесса, К; RM= 8,314 Дж/(моль-К) -универсальная газовая постоянная; ga -выход газа пиролиза, кг/кг сух. сл.; gK - выход кокса, кг/кг сух. сл.; gop! - содержание керогена в исходном

сланце, кг/кг сух.сл.; ge - удельный расход воздуха, кг/кг сух.сл.; tn -конечная температура пиролиза, °С; tT,o и ti%0 - начальные температуры сланца и воздуха, °С.

На основании балансовых связей и с учетом рекомендованных в диссертации значений рабочих параметров установки, для удельной площади сечения кипящего слоя получено (м2-с/кг сух.сл.)

/к.Сй = 5,22 • 10~9 <f(l 050 - tKai)-' (18 + 5,5 • 10б d'/^ )d;\C],, (11)

для отношения удельной площади поверхности теплообмена реакторных труб f, м2-с/кг сух.сл., размещенных в кипящем слое, к величине^ся -f!fKai = 4,455-10'с/^ДЮЗО-/^)/^ ^>(18 + 5,5-10^'^)], (12)

где drxcn ~ размер твердых частиц в кипящем слое, рекомендован 6 мм; Ысл и tcr~ температуры кипящего слоя и стенки реакторных труб, °С.

Реакторные трубы размещаются в кипящем слое с шагом Si = 3D в горизонтальном ряду и S2 = 0,866Si между рядами по высоте.

Далее в главе дается описание разработанного алгоритма комплексного расчета трубчатых реакторов установки, который предусматривает определение технологических, теплогидравлических и конструктивных характеристик с использованием вышеназванных методик, установленных параметрических связей, численного метода расчета теплообмена потока газовзвеси с химическими реакциями. Алгоритм является итерационным по нескольким параметрам, он представлен в диссертации в виде блок-схемы и программно реализован.

По разработанному алгоритму выполнены многочисленные расчеты, результаты которых в работе обсуждаются. Некоторые характерные расчетные данные приведены на рис. 2.

Показано, что gKjon<gK, то есть процесс пиролиза сланца по тепловой энергии является независимым от дополнительного энергоисточника.

Параметры одного из вариантов исполнения установки следующие. Размещая N = 315 реакторных труб диаметром D = 0,04 м и общей площадью поверхности теплопередачи F = 306 м2 в кипящем слое с поперечным сечением 7,7x1 м и высотой 3,5 м, при расходе воздуха Ve = 150 л/кг сух.сл. и температуре процесса пиролиза tn = 600°С, установка, потребляя 69,2 т/ч (1660 т/сутки) сланца, будет производить пиролизный

газ в количестве G> = 664 т/сутки и кокса (за вычетом подаваемого в топку) Gk = Ю80 т/сутки. Передаваемая от кипящего слоя тепловая мощность равна 7,5 МВт, а полная тепловая мощность с учетом теплового эффекта реакций пиролиза составит 14,1 МВт.

В диссертации выполнено сравнение показателей трубчатых реакторов и реакторов для газификации топлива других известных типов (Лурги, Винклера, Копперс-Тотцека, УТТ-3000). Получено, что такие удельные показатели, как расходы перерабатываемого топлива на единицу объема реактора и интенсивность процесса по газу на единицу

Рис. 2. Распределение локальных значений плотноеп теплового потока дп,ст на стенке и осредненных в сечении параметров потока по длине реактора: D = 0,02 м; dr = 150 мкм; g„ = 0,13 кг/кг сух.сл.; fo=232°C; 0=7916 Вт; Qr=4661 Вт; сплошные линии - реагирующий поток; штриховые - химически инертный поток

площади поперечного сечения реактора, для трубчатых реакторов на один - два порядка величины выше, чем у сравниваемых известных устройств.

В четвертой главе «Расчет закалочного устройства» рассмотрены горизонтально ориентированные трубчатые элементы закалочного теплообменника (поз. 7 на рис.1), где в поток горячих газов пиролиза подаются холодные частицы исходного, подвергаемого термической обработке, топлива. Закалочное устройство при этом несет дополнительные функции теплоугилизатора, возвращая тепло газа с нагретыми топливными частицами в реактор-пирогазификатор.

При разработке методики расчета закалочного трубчатого реактора ставилась задача определения его длины при заданной конечной разности осредненных в сечении потока газовзвеси температур газа и частиц. Для термически тонких пылевидных частиц топлива и адиабатного потока газовзвеси тепловой расчет закалочного устройства сводится к решению задачи межфазного теплообмена. Разработанный алгоритм предусматривает поинтервальный расчет, позволяющий учесть переменность свойств сложных по составу газов и особенности изменения температуры влажных частиц топлива при их высушивании в потоке.

Выполненные по разработанным алгоритму и программе расчеты позволили выявить особенности процесса закалки и сформулировать ряд практических рекомендаций. Получено, что интенсивное тепловое

взаимодействие между газом и частицами осуществляется на относительно коротком входном участке трубы, составляющем около 0,1 м. На последующем участке межфазный теплообмен значительно менее интенсивен.

Проанализировано влияние начальной влажности топлива, его концентрации в потоке, скорости газа на длину закалочной трубы и уровень температур потока на выходе. Показано, что для рассматриваемых условий закалочное устройство можно отнести к категории балансовых теплообменников. Оно эффективно выполняет функции закалки газов, за доли секунды снижая их температуру.

В пятой главе «Вопросы оптимизации и экономические показатели» решен ряд задач по определению преимущественных режимных и конструктивных параметров трубчатых реакторов-пирогазификаторов и закалочных устройств.

В качестве критерия оптимальности при определении значений параметров реакторов-пирогазификаторов использовалась переменная часть годовых расчетных затрат

3 = (ЦмМм + ЦЛ^ [Ра (1-Гн)+Рии]+ ЦЖт(1-Гя), (13)

где Цм - цена материала и монтажа реактора, руб./кг; Мм - масса материала, кг; Цн - цена единицы установленной мощности нагнетателя с учетом стоимости монтажа, руб./кВт; Жн-мощность нагнетателя, кВт; ^„„-коэффициент эффективности инвестиций, обусловленный условиями получения инвестиций и рыночными факторами, 1/год; ра - коэффициент, учитывающий амортизационные отчисления, расходы на ремонт и содержание оборудования, 1/год; у„ - коэффициент, зависящий от уровня налогов в федеральный и местный бюджеты; г — число часов работы в год; Цм — затраты на электроэнергию, руб./кВт.ч.

Оптимальные значения скорости газа м?0 на входе в реактор, £> и К находились путем перебора вариантов и сравнения их по величине годовых расчетных затрат, отнесенных к годовой производительности реактора по перерабатываемому сланцу.

Получено, что оптимальная скорость \у0 несущего газа, а, следовательно, и расход газа возрастают при снижении концентрации К частиц в потоке. Скорость взвешивания м?вз, наоборот, увеличивается. При проектировании нужно принимать

, Влияние расходной концентрации частиц на величину удельных расчетных затрат является малозначимым в области ^>3 и оно зависит от диаметра реактора. При £)< 0,03 м экономически выгоднее область К > 3, а при £> 0,05 м -К = 2 + 5.

. Рост диаметра реактора снижает экономические показатели. Значительно более выгодными являются трубы - реакторы малого диаметра. Минимальный их диаметр может ограничиваться техническими

или иными соображениями и возможным числом параллельно работающих труб в реакторном модуле.

Выполнены сравнительные оценки затрат на преодоление гидравлических сопротивлений известных реакторов с кипящим слоем и трубчатых типа «газовзвесь». Показано, что данные затраты для реакторов с кипящим слоем значительно выше.

Для закалочных устройств в качестве критерия оптимальности использован энергетический коэффициент

Е = 0/фя, (14)

который характеризует теплогидродинамическое совершенство организации процесса теплообмена. Получено, что энергетический коэффициент Е тем выше, чем меньше скорость газа у/, концентрация К частиц и их размер а?- и чем больше О. По результатам анализа даны рекомендации по выбору рабочих значений данных параметров.

ВЫВОДЫ

1. Показано, что требования современных технологий пирогазификации твердого топлива наиболее успешно можно реализовать при использовании проточных трубчатых реакторов типа «газовзвесь», главным преимуществом которых ' является возможность подвода большого количества тепла от внешнего источника через стенку в реакционную зону. Предложено схемное решение установки для термической переработки пылевидного сланца в трубчатых реакторах, защищенное патентом на изобретение. Разработано математическое описание теплогидравлических процессов и технологических показателей в проточных трубчатых реакторах применительно к условиям пирогазификации сланца в потоке газовзвеси.

2. Разработаны алгоритмы расчета характеристик течения газовзвеси на адиабатическом разгонном участке и на последующем за ним основном теплообменном участке реактора-пирогазификатора. По результатам выполненных расчетов сформулированы рекомендации по конструктивному исполнению участков реактора.

3. Проведен анализ имеющихся опытных данных по теплообмену потока газовзвеси с химически инертными и разлагающимися частицами твердой фазы в трубе, на основании которого получено обобщенное уравнение подобия теплообмена. Установлено, что при длине трубы до 200-300 диаметров стабилизации теплообмена температурно-неравновесной газовзвеси не достигается. Относительная интенсивность теплообмена газовзвеси увеличивается по длине трубы. Учет данных выявленных особенностей позволил объяснить расхождения имеющихся в литературе опытных данных разных авторов по теплообмену газовзвеси.

4. Дополнена и уточнена физико-математическая модель теплообмена потока газовзвеси, на основе которой разработан алгоритм численного расчета с широкими возможностями по учету влияющих факторов в условиях термохимических превращений твердой и газовой фаз потока. Адекватность разработанного алгоритма подтверждена соответствием полученных расчетных и известных экспериментальных данных разных авторов при их сравнении.

5. Разработан алгоритм комплексного расчета трубчатых реакторов для термоокислительного пиролиза сернистых сланцев, который включает в себя в качестве составных частей предложенные в работе методики расчета гидравлических и теплообменных характеристик потока газовзвеси, а также полученные автором на основании известных опытных данных корреляции для технологических и энергетических параметров процесса пиролиза сланцев. Проведено сравнение показателей предложенных трубчатых и других, освоенных промышленностью, типов реакторов для термической обработки твердого топлива. Установлено, что по ряду основных показателей трубчатые реакторы имеют значительные преимущества. К этим показателям относятся: удельный расход перерабатываемого топлива на 1 м3 объема реактора, выход получаемых газов пиролиза в расчете на 1 м2 площади поперечного сечения реактора, значения которых на 1-2 порядка выше.

6. Разработан алгоритм расчета трубчатых реакторов для закалки газов пиролиза, которую предложено осуществлять путем взаимодействия с частицами исходного топлива, подаваемого на переработку. Предложенная расчетная методика учитывает переменность свойств газовой и твердой фаз потока газовзвеси, а также влияние процесса высушивания топливных частиц на скорость охлаждения газа и нагрева частиц.

7. На основании технико-экономических расчетов установлены предпочтительные значения скорости несущей газовой фазы, концентрации топливных частиц в потоке и диаметра реактора -пирогазификатора. Сравнительный анализ различных вариантов закалочного реактора по величине энергетического коэффициента позволил сформулировать рекомендации по выбору основных рабочих параметров устройства закалки газов пиролиза.

8. Совокупность разработанных в диссертации методик расчета проточных трубчатых реакторов для пирогазификации твердого топлива и закалки получаемого целевого газа следует рассматривать как необходимую научную основу для проектирования головных установок в схемах комплексного энерготехнологического топливоиспользования.

Основные положения диссертации опубликованы в следующих печатных работах:

В изданиях, рекомендованных ВАК РФ

1. Косова О.Ю. Расчет трубчатого реактора типа «газовзвесь» для термической обработки твердого топлива // Вестник Саратовского государственного технического университета. - 2007. - № 3 (26). - Вып. 1. -С. 128-131.

2. Косова О.Ю. Математическая модель трубчатого реактора типа «газовзвесь» для закалки газов пиролиза твердого топлива // Вестник Саратовского государственного технического университета. - 2008. №2(32).-Вып. 1.-С. 137-141.

Патент

3. Косова О.Ю. Установка для термической обработки измельченного твердого топлива / О.Ю. Косова и др. // Патент РФ на изобретение № 2315910; Бюл. №3 от 27.01.2008.

В других изданиях

4. Печенегова О.Ю.* Гидравлическое сопротивление неизотермического турбулентного потока газа в трубе / О.Ю. Печенегова, ЮЛ. Печенегов // Труды Второй Российской национальной конференции по теплообмену: в 8 т. -Т. 8: Студенческая секция.,'- М.: Изд-во МЭИ, 1998.'-С. 42-43.1

5. Печенегова О.Ю. Метод расчета теплообмена турбулентного потока в трубе / Ю.Я. Печенегов, О.Ю. Печенегова // Повышение эффективности теплообменных процессов и систем: материалы П Междунар. науч.-техн. конф.: в 2 ч- Вологда: Вол. ГТУ, 2000. -4.2. -С. 172-173.

6. Печенегова О.Ю. К вопросу о стабилизации теплообмена потока газовзвеси в трубе / Ю.Я. Печенегов, О.Ю. Печенегова // Тепломассообмен ММФ-2000: материалы IV Минского Междунар. форума: в 9 т.-Т. 6. Теплообмен в дисперсных системах. - Минск: АНК «ИТМО им.

A.В. Лыкова» НАНБ, 2000. - С. 257-261.

7. Печенегова О.Ю. Математическая модель теплообмена при течении газовзвеси в трубе / Ю.Я. Печенегов, О.Ю. Печенегова,

B.Ф. Симонов // Тепло- и массообмен в химической технологии: материалы докл. Всерое. науч. конф. - Казань: КГТУ, 2000. - С.50-51.

8. Печенегова О.Ю. Расчет трубчатых реакторов для термической обработки пылевидного твердого топлива в потоке газовзвеси / Ю.Я. Печенегов, О.Ю. Печенегова, В.Ф. Симонов // Прогрессивные процессы и

* Печенегова О. Ю. изменила фамилию на - Косова О. Ю.. в соответствии со свидетельством о браке 1-РУ N»531966 от 05 августа 2000 г.

оборудование металлургического производства: материалы 2-й Всерос. науч.-техн. конф. - Череповец: ЧТУ, 2001. - С.33-35.

9. Косова О.Ю. Математическое моделирование теплообмена потока газовзвеси в трубе / Ю.Я. Печенегов, О.Ю. Косова // Физические основы экспериментального и математического моделирования процессов газодинамики и тепломассообмена в энергетических установках: труды XIII школы-семинара молодых ученых и специалистов под руководством академика РАН А.И.Леонтьева: в 2 т.- М.: Изд-во МЭИ, 2001. -Т.2. - С. 39-41.,

10. Косова О.Ю. Теплообмен и гидравлическое сопротивление потока газовзвеси в трубчатом реакторе / Ю.Я. Печенегов, В.Ф. Симонов, О.Ю. Косова // Теплофизические измерения в начале XXI века: материалы Четвертой Междунар. теплофизич. школы: в 2 ч- Тамбов: Изд-во ТГТУ, 2001. -4.1.-С. 67-68.

П.Косова О.Ю. Оптимизация параметров трубчатых реакторов для термической обработки пылевидного топлива в потоке газовзвеси // Технические, экономические и экологические проблемы энергосбережения: материалы Междунар. конф. - Саратов: СГТУ, 2001. -С. 36-38.

12. Косова О.Ю. Теплообмен при течении в трубе газовзвеси с различными размерами твердых частиц и их скорости на входе / Ю.Я. Печенегов, О.Ю. Косова // Труды Третьей Российской национальной конференции по теплообмену: в 8 т. - М.: Изд-во МЭИ, 2002. -Т. 5. - С. 291-292.

13. Косова О.Ю. Метод расчета теплообмена при течении в трубе газовзвеси с термохимически разлагающейся твердой фазой / ЮЛ. Печенегов, О.Ю. Косова // Проблемы газодинамики и тепломассообмена в энергетических установках: труды XIV школы-семинара молодых ученых и специалистов под руководством академика РАН А.И. Леонтьева: в 2 т. -М.: Изд-во МЭИ, 2003. - Т. 1. - С. 306-308.

14. Косова О.Ю. Расчет характеристик теплообмена потока газовзвеси в трубе / Ю.Я. Печенегов, О.Ю. Косова II V Минский Междунар. форум по тепло - и массообмену: тез. докл. и сообщ.: в 2 т.- Минск: АНК «ИТМО им. A.B. Лыкова» НАНБ, 2004. - Т. 2. - С. 155-157.

15.Косова О.Ю. Установка для термической переработки пылевидного сланца // Горючие сланцы - альтернативный источник топлива и сырья. Фундаментальные' исследования. Опыт и перспективы: материалы Междунар. науч. конф. - Саратов: СГТУ, 2007. - С. 108-112.

16. Косова О.Ю. Расчет теплогидравлических характеристик трубчатого реактора для пиролиза твердого топлива в потоке газовзвеси / Ю.Я. Печенегов, О.Ю. Косова // Проблемы газодинамики и тепломассобмена в энергетических установках: труды XVI школы-семинара молодых ученых и специалистов под руководством академика РАН А.И. Леонтьева: в 2 т.- М.: Издат. дом МЭИ, 2007. -Т. 2. - С. 305-307.

17. Косова О.Ю. Расчет теплогидравлических характеристик трубчатого реактора типа «газовзвесь» для закалки газов пиролиза твердого топлива / Ю.Я. Печенегов, О. Ю. Косова // VI Минский Междунар. форум по тепло- и массообмену: тез. докл. и сообщ.: в 2 т-Минск: АНК «ИТМО им. А. В. Лыкова» НАНБ, 2008. - Т. 2. - С. 153-154.

18. Косова О. Ю. Математическое моделирование нагрева влажного твердого материала в проточных трубчатых теплоутилизаторах типа «газовзвесь»/ Ю. Я. Печенегов, О. Ю. Косова// Современные энергосберегающие тепловые технологии (сушка и термовлажностная обработка материалов) СЭТТ-2008: труды Третьей Междунар. науч.-практ. конф.: в 2 т.-М.: МГУПБ, 2008. -Т. 1.-С. 106-111.

КОСОВА Ольга Юрьевна

РАЗРАБОТКА И МОДЕЛИРОВАНИЕ УСТАНОВКИ ДЛЯ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ ГОРЮЧИХ СЛАНЦЕВ

Автореферат

Корректор О. А. Панина

Подписано в печать 23.12.08 Формат 60x84 1/16

Бум. офсет. Усл.-печ. л. 1,0 Уч.-изд. л. 1,0

Тираж 100 экз. Заказ 389 Бесплатно

Саратовский государственный технический университет 410054, Саратов, Политехническая ул., 77

Отпечатано в РИЦ СГТУ, 410054, Саратов, Политехническая ул., 77

ПЕРЕЧЕНЬ СОКРАЩЕНИЙ, УСЛОВНЫХ ОБОЗНАЧЕНИЙ,

СИМВОЛОВ, ЕДИНИЦ И ТЕРМИНОВ.

ВВЕДЕНИЕ.

1. ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ГОРЮЧИХ СЛАНЦЕВ И УСТАНОВКА

ДЛЯ ИХ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ.

1.1. Общие сведения по использованию низкосортного твердого топлива.

1.1.1 Энергетическое использование.

1.1.2.Энергохимическое использование.

1.2. Ресурсы и использование горючих сланцев.

1.3. Технологические аспекты пирогазификации.

1.4. Реакторные устройства.

1.5. Установка для термической переработки пылевидного сланца в трубчатых реакторах.

1.6. Выводы.

2. РАСЧЕТ ХАРАКТЕРИСТИК ТЕЧЕНИЯ И ТЕПЛООБМЕНА В ТРУБЧАТЫХ РЕАКТОРАХ.

2.1. Общие сведения о изученности течения газодисперсных потоков.

2.2. Основные параметры, характеризующие течение газовзвеси, и их расчет.

2.2.1. Аэродинамические характеристики твердых частиц.

2.2.2. Структура потока газовзвеси в горизонтальной трубе и рабочая скорость газа.

2.2.3. Гидравлическое сопротивление газовзвеси при разложении частиц и перераспределении фаз по длине потока

2.2.4. Скорость движения твердых частиц в неизотермическом потоке газовзвеси.

2.3. Алгоритм расчета характеристик течения газовзвеси в трубчатом реакторе.

2.3.1. Адиабатический разгонный участок.

2.3.2. Основной участок

2.4.0бщие сведения об изученности теплообмена при течении газовзвеси в трубах.

2.5. Метод расчета теплообмена при течении в трубе газовзвеси с термохимически разлагающейся твердой фазой.

2.5.1. Физические представления и исходные соотношения.

2.5.2. Расчетная схема и рекуррентные связи.

2.5.3. Алгоритм расчета.

2.5.4. Сравнение расчета с опытными данными.

2.6. Выводы.

3. КОМПЛЕКСНЫЙ РАСЧЕТ ТРУБЧАТЫХ РЕАКТОРОВ В

СОСТАВЕ УСТАНОВКИ ДЛЯ ТЕРМООКИСЛИТЕЛЬНОГО

ПИРОЛИЗА СЕРНИСТЫХ СЛАНЦЕВ.

3.1. Технологические и энергетические показатели процесса пиролиза сланцев.

3.1.1 .Расходные показатели.

3.1.2.Материальный баланс и выход кокса.

3.1.3.Тепловой эффект пиролиза

3.1.4.Динамика пиролиза в реакторе.

3.1.5.Тепловой баланс реактора-пиролизера.

3.2. Распределение материальных потоков и температур в установке.

3.3. Параметры кипящего слоя и внешняя задача теплообмена реакторных труб.

3.4. Алгоритм комплексного расчета трубчатых реакторов.

3.5. Обсуждение результатов расчетов.

3.6. Сравнение показателей трубчатых и других реакторов для термической обработки топлива.

3.7. Выводы.

4. РАСЧЕТ ЗАКАЛОЧНОГО УСТРОЙСТВА.

4.1. Постановка задачи и исходные положения.

4.2. Алгоритм расчета.

4.3. Результаты расчетов и практические рекомендации.

4.4. Выводы.

5. ВОПРОСЫ ОПТИМИЗАЦИИ И ЭКОНОМИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ.

5.1. Оптимизация параметров реакторов-пирогазификаторов.

5.2. Экономические преимущества проточных трубчатых реакторов типа газовзвесь перед реакторами с кипящим слоем.

5.3. Оптимизация параметров закалочных устройств.

5.4. Выводы.

При многих проблемах развития энергетики в настоящее время, одной из главных является надежное и бесперебойное снабжение потребителей топливом. Ограниченность запасов газообразного и жидкого видов топлива, которые имеют преимущественное применение в промышленности, обусловливает необходимость активного поиска наиболее эффективных и экономичных способов и приемов использования твердого топлива, запасы которого в мире и России значительно выше. Из опубликованных данных следует, что геологические запасы нефти и газа составляют лишь около 10% общих ресурсов органического топлива в мире, а на долю угля, сланцев и торфа приходится примерно 90%.

По запасам твердого топлива России занимает ведущее место в мире. Уникальным по запасам и мощности пласта является Канско-Ачинское месторождение бурого угля в Красноярском крае. Уголь добывается открытым способом и он самый дешевый в России. Однако из-за высокой влажности и быстрой окисляемости на открытом воздухе, низкой теплоты сгорания он не может транспортироваться в европейскую часть страны обычным способом и по этой причине должен использоваться или перерабатываться на месте добычи.

По запасам горючих сланцев Россия уступает лишь США и Бразилии. Примерно из двухсот разведанных месторождений в промышленной разработке в настоящее время находится два - Ленинградское и Кашпирское. Общие потенциальные запасы горючих сланцев только в волжском бассейне составляют по оценкам около 30 млрд. т. Из-за высокой зольности и повышенного содержания серы в волжских сланцах непосредственное Pix сжигание в топках котлов и других теплотехнических агрегатов в настоящее время не осуществляется. Эффективное использование сланцев возможно на основе комплексной их переработки с целью получения сырьевых продуктов для отраслей промышленности, удобрений и средств защиты растений, а также улучшенного топлива для энергетики.

Комплексное энерготехнологическое использование твердого топлива многие ученые считают магистральным путем развития топливно-энергетического комплекса. Теоретические основы энерготехнологического топливоиспользования были заложены в 50-60-х годах прошлого столетия в трудах наших соотечественников А.Б. Чернышова, З.Ф. Чуханова, В.А. Голубцова, Л.И. Хитрина и многих других. Большой вклад в разработку этой проблемы внесен школой, созданной профессором В.Г. Каширским в Саратовском государственном техническом университете. В настоящее время комплексное использование твердого топлива рассматривается, по меньшей мере, в трех аспектах: во-первых, использование не только теплового потенциала для получения тепловой энергии, но и содержащихся в топливе ресурсов для производства химических продуктов, строительных материалов и т.д.; во-вторых, максимально возможное и целесообразное на данном этапе развития техники использование теплоты сгорания топлива или продуктов его переработки; в-третьих, предельное снижение всякого рода выбросов (в том числе и тепловых), загрязняющих окружающую среду.

В основе комплексного использования твердого топлива лежат высокотемпературные термохимические процессы пиролиза и газификации. С технологической и энергетической точек зрения они имеют много общего. Значительный практический интерес представляет частичная газификация, то есть пиролиз. Пиролиз особенно эффективен для гумусовых и сапропелевых топлив и он позволяет получить из них большое количество непредельных, ароматических и гетероциклических соединений, а также энергетического газа и газовых смесей для синтезов. Твердый коксовый остаток пиролиза имеет повышенную реакционную способность по отношению к исходному топливу, и это обстоятельство составляет основу многих предложений по повышению эффективности сжигания низкосортного твердого топлива в топках котлов тепловых электростанций.

Процессам термохимической подготовки твердого топлива отводится важная роль в новой и перспективной энергетической технике и, в частности, в парогазовых установках. Широкое использование парогазовых циклов и установок в энергетике, по-видимому, дело ближайшего будущего.

В настоящее время проблема комплексного использования твердого топлива - это, главным образом, проблема аппаратурного оформления головных процессов термодеструктивных превращений исходного топливного вещества. До сих пор основное внимание уделялось изучению технологических аспектов пиролиза и газификации, а теплотехническая их сторона остается недостаточно разработанной.

В работах, выполненных в Саратовском государственном техническом университете, показано, что сочетать современные концепции технологии пиролиза и газификации с оптимальными условиями энергообеспечения этих сильно эндотермических процессов удается при использовании проточных трубчатых реакторов типа газовзвесь. Подвод теплоты в зону разложения топливного вещества от внешнего источника через стенку реактора дает возможность эффективно управлять процессом разложения и получать целевые продукты заданного состава и высокого качества. По отношению к освоенным в промышленности малоинтенсивным реакторным устройствам для переработки угля и сланцев в зернистом и кусковом состояниях, трубчатые реакторы позволяют перерабатывать мелкий отсев топлива, доля которого при механизированной добыче составляет 20% и больше от всей массы топлива. Они имеют и многие другие важные преимущества.

Решение задачи создания трубчатых реакторов, а также закалочных и теплоутилизационных аппаратов для перспективных схем топливоиспользования обусловливает необходимость создания надежных методов расчета теплообмена и гидравлического сопротивления потоков газовзвеси в условиях термохимических превращений твердой фазы. Наличие расчетных методик дает возможность выполнять проектирование, строить математические модели устройств и проводить их оптимизацию. Такого рода задачи рассматриваются и решаются в настоящей диссертационной работе.

Цель работы. Разработка установки и методик расчета основных ее элементов - проточных трубчатых реакторов типа газовзвесь для термической обработки горючих сланцев в пылевидном состоянии.

В соответствии с целью определены следующие задачи исследования:

- разработка установки с трубчатыми реакторами для термической обработки горючих сланцев;

- разработка методики расчета характеристик течения потока топливной газовзвеси на адиабатическом разгонном и основном участках трубчатого реактора;

- уточнение эмпирических связей и математической модели для описания теплообмена стенки реактора с потоком химически реагирующей газовзвеси; получение корреляционных связей для технологических и энергетических показателей термо окислительного пиролиза сернистых сланцев;

- разработка математической модели, алгоритма и программы комплексного расчета трубчатых реакторов для переработки сланцев;

- разработка методики расчета закалочных трубчатых устройств;

- оптимизация конструктивных и режимных характеристик реакторов-пирогазификаторов и закалочных устройств.

Научная новизна работы. Разработана новая установка для термической обработки горючих сланцев в проточных трубчатых реакторах типа газовзвесь. Составлены математические модели, разработаны алгоритмы расчета: характеристик течения адиабатического разгонного участка и основного участка проточного трубчатого реактора типа газовзвесь; теплообмена при течении в трубе потока газовзвеси с химически разлагающимися твердыми частицами; трубчатого закалочного устройства типа газовзвесь; проточного трубчатого реактора для термоокислительного пиролиза кашпирских сланцев. Определены предпочтительные конструктивные и режимные параметры трубчатых реакторов.

Практическая значимость. Предложенная установка по своим удельным рабочим показателям значительно превосходит достигнутый к настоящему времени уровень. Совокупность составленных математических моделей, разработанных алгоритмов и программ расчета составляют теоретические основы проектирования трубчатых реакторов, применение которых позволяет решать актуальные задачи эффективного использования низкосортного твердого топлива и разрабатывать новую энергетическую технику.

Настоящее исследование выполнено автором на кафедре промышленной теплотехники Саратовского государственного технического университета и является развитием работ, проводимых кафедрой по проблеме комплексного энерготехнологического использования топлива.

Основные положения диссертации изложены в семнадцати печатных работах. По теме диссертации получен патент на изобретение.

В процессе работы автор имела возможность пользоваться советами и консультациями научного руководителя, доктора технических наук, профессора В.Ф. Симонова, научного консультанта, доктора технических наук, профессора Ю.Я. Печенегова, за что автор выражает свою благодарность. Полезным было обсуждение отдельных вопросов с заслуженным деятелем науки и техники РФ, доктором технических наук, профессором В.Г. Каширским, с сотрудниками кафедры промышленной теплотехники. Всем лицам, содействовавшим написанию работы, автор выражает свою признательность.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. Показано, что требования современных технологий пирогазификации твердого топлива наиболее успешно можно реализовать при использовании проточных трубчатых реакторов типа «газовзвесь», главным преимуществом которых является возможность подвода большого количества тепла от внешнего источника через стенку в реакционную зону. Предложено схемное решение установки для термической переработки пылевидного сланца в трубчатых реакторах, защищенное патентом на изобретение. Разработано математическое описание теплогидравлических процессов и технологических показателей в проточных трубчатых реакторах применительно к условиям пирогазификации сланца в потоке газовзвеси.

2. Разработаны алгоритмы расчета характеристик течения газовзвеси на адиабатическом разгонном участке и на последующем за ним основном теплообменном участке реактора-пирогазификатора. По результатам выполненных расчетов сформулированы рекомендации по конструктивному исполнению участков реактора.

3. Проведен анализ имеющихся опытных данных по теплообмену потока газовзвеси с химически инертными и разлагающимися частицами твердой фазы в трубе, на основании которого получено обобщенное уравнение подобия теплообмена. Установлено, что при длине трубы до 200300 диаметров стабилизации теплообмена температурно-неравновесной газовзвеси не достигается. Относительная интенсивность теплообмена газовзвеси увеличивается по длине трубы. Учет данных выявленных особенностей позволил объяснить расхождения имеющихся в литературе опытных данных разных авторов по теплообмену газовзвеси.

4. Дополнена и уточнена физико-математическая модель теплообмена потока газовзвеси, на основе которой разработан алгоритм численного расчета с широкими возможностями по учету влияющих факторов в условиях термохимических превращений твердой и газовой фаз потока. Адекватность разработанного алгоритма подтверждена соответствием полученных расчетных и известных экспериментальных данных разных авторов при их сравнении.

5. Разработан алгоритм комплексного расчета трубчатых реакторов для термоокислительного пиролиза сернистых сланцев, который включает в себя в качестве составных частей предложенные в работе методики расчета гидравлических и теплообменных характеристик потока газовзвеси, а также полученные автором на основании известных опытных данных корреляции для технологических и энергетических параметров процесса пиролиза сланцев. Проведено сравнение показателей предложенных трубчатых и других, освоенных промышленностью, типов реакторов для термической обработки твердого топлива. Установлено, что по ряду основных показателей трубчатые реакторы имеют значительные преимущества. К этим показателям относятся: удельный расход перерабатываемого топлива на 1 м объема реактора, выход получаемых газов пиролиза в расчете на 1 м2 площади поперечного сечения реактора, значения которых на 1-2 порядка выше.

6. Разработан алгоритм расчета трубчатых реакторов для закалки газов пиролиза, которую предложено осуществлять путем взаимодействия с частицами исходного топлива, подаваемого на переработку. Предложенная расчетная методика учитывает переменность свойств газовой и твердой фаз потока газовзвеси, а также влияние процесса высушивания топливных частиц на скорость охлаждения газа и нагрева частиц.

7. На основании технико-экономических расчетов установлены предпочтительные значения скорости несущей газовой фазы, концентрации топливных частиц в потоке и диаметра реактора - пирогазификатора. Сравнительный анализ различных вариантов закалочного реактора по величине энергетического коэффициента позволил сформулировать рекомендации по выбору основных рабочих параметров устройства закалки газов пиролиза.

8. Совокупность разработанных в диссертации методик расчета проточных трубчатых реакторов для пирогазификации твердого топлива и закалки получаемого целевого газа следует рассматривать как необходимую научную основу для проектирования головных установок в схемах комплексного энерготехнологического топливоиспользования.

1. Альтшуль А.Д. Гидравлические сопротивления. М.гНедра. 1970. 216 с.

2. Альтшулер B.C. Современное состояние и развитие технологии газификации твердого топлива//Химическая технология. 1985. № 1. С. 3-12.

3. Бабий В.И., Иванова И.П. Аэродинамические сопротивления частицы в неизотермических условиях // Теплоэнергетика. 1965. № 9. С. 19-23.

4. Баланин Б.А. О разгоне твердых частиц в канале // ИФЖ. Т. 58. № 1. 1990. С. 16-20.

5. Баренблат Г.И. О движении взвешенных частиц в турбулентном потоке//ПММ. 1953. Т. 17. С. 261-274.

6. Баскаков А.П., Панов О.М. Сравнение максимальных коэффициентов теплоотдачи и погруженной в кипящий слой поверхности с расчетом по эмпирической формуле //ИФЖ. Т. 45. № 6. 1983. С. 896-901.

7. Белосельский Б.С. Внутрицикловая газификация твердого топлива на электростанциях с получением экологически чистого газа. М.: Изд-во МЭИ. 1996. 56 с.

8. Белосельский Б.С., Барышев В.И. Низкосортные энергетические топлива: особенности подготовки и сжигания. М.: Энергоатомиздат. 1980. 136 с.

9. Бернадинер М.Н., Шурыгин А.П. Огневая переработка и обезвреживание промышленных отходов. М.: Химия. 1990. 304 с.

10. Бородуля В.А., Виноградов Л.М. Сжигание твердого топлива в псевдоожиженном слое. Минск: Наука и техника. 1980. 192 с.

11. Боттерилл Дж. Теплообмен в псевдоожиженном слое . Пер. с англ. М.: Энергия. 1980. 344 с.

12. Бусройд Р. Течение газа со взвешенными частицами. М.: Мир. 1975. 378 с.

13. Ванатоа В.Я. Поперечное движение частиц в трубах // Турбулентные двухфазные течения. Таллин:Изд-во АН ЭССР. 1979. С. 72-77.

14. Вараксин А.Ю. Турбулентные течения газа с твердыми частицами. М.: Физматлит. 2003. 192 с.

15. Викторов М.М. Методы вычисления физико-химических величин и прикладные расчеты. Д.: Химия. 1977. 360 с.

16. Волков Э.П., Гаврилов Н.Ф. Перспективная технология использования низкосортных топлив // Изв. АН РФ. Энергетика. 2005. № 3. С. 135-147.

17. Волков Э.П. Перспективы создания промышленного производства из сланцев жидкого и газообразного топлива в Северо-Западном районе России // Э.П. Волков, О.П. Потапов, М.С. Петров и др. // Энергетика. 1996. № 1. С. 205-209.

18. Вопросы аэродинамики и теплопередачи в котельно-топочных процессах // Сб. статей под ред. Г.Ф. Кнорре. М.-Л.:Гоэнергоиздат. 1958.330с.

19. Газификация угля в энергетических установках / Ю.М. Ефремов, A.A. Суслов, И.И. Черненков, Н.С. Шестаков // Химия твердого топлива. 1985. №4. С. 85-89.

20. Газификация угля: горное дело сырье - энергия /Шиллинг Г.-Д., Бонн Б., Краус У. М.: Недра. 1986. 175 с.

21. Гаряев А.Б., Доброчеев О.В., Мотулевич В.П. Исследование закономерностей турбулентного переноса в пограничном слое реагирующего газа // Вести АН БССР. Сер. физико-энергетич. наук. 1985. № 4. С. 55-60.

22. Глянченко В.Д. Унтербергер О.Г. Особенности нагрева угольных частиц // Промышленная теплотехника. 1985. Т. 7. № 5. С. 102-106.

23. Горбис З.Р. Теплообмен и гидромеханика дисперсных сквозных потоков. М.: Энергия. 1970. 424 с.

24. Горбис З.Р., Календерьян В.А. Теплообменники с проточными дисперсными теплоносителями. М. Энергия. 1975. 296 с.

25. Гортышев Ю.Ф., Олимпиев В.В., Байгалиев Б.Е. Теплогидравлический расчет и проектирование оборудования с интенсифицированным теплообменом. Казань: Изд-во Казан, гос. тех. ун-та. 2004. 432 с.

26. Гречко Н.Ф. Локальное псевдоожижение и расчет аэрационных дозаторов // Теплоэнергетика. 1982. № 2. С. 45-48.

27. Гулецкая И.Ф., Лисин Ф.Н. Сложный теплообмен дисперсного турбулентного потока в трубе // ПМТФ. 1980. № 4. С. 69-74.

28. Деревич И.В., Ерошенко В.М., Зайчик Л.И. Расчет переноса импульса и тепла при турбулентном течении газовзвеси в трубах // Теплообмен VII. Т. 5. Ч. 1: Теплообмен в дисперсных системах. Минск: ИТМО АН БССР. 1984. С. 141-146.

29. Ди-Джачинта, Сабетта, Пива. Эффекты двухстороннего взаимодействия в газовых потоках с неплотным множеством частиц // Теор. основы инжен. расчетов. 1982. Т. 104. № 3. С. 122-131.

30. Дунаев Н.Е., Кудрявцева З.М., Кузнецов Ю.М. Вдувание пылевидных материалов в доменные печи. М.: Металлургия. 1977. 208 с.

31. Дурст. Комбинированные измерения скорости, распределения по размерам и концентрации частиц (обзор) // Терет. основы инж. расчетов. 1982. Т.104. №3. С.100-113.

32. Жолудов Я.С., Волковинский В.А. К расчету параметров интенсификации процесса газификации твердого топлива // Химическая технология. 1985. № 4. С. 9-13.

33. Забродский С.С. Высокотемпературные установки с псевдоожиженным слоем. М.: Энергия. 1971. 328 с.

34. Заменители природного газа: производство и свойства / Лом У.Л., Уильяме А.Ф. М.: Недра. 1979. 247 с.

35. Зуев Ф.Г. Пневматическое транспортирование наIзерноперерабатывающих предприятиях. М.: Колос. 1976. 344 с.

36. Испытания котлов ТП-100 и ТПП-210 при сжигании АШ ухудшенного качества / Ларионов В.Ф. и др. // Энергетика и электрификация. 1984. №3. С. 4-6.

37. Карапетьянц М. X. Химическая термодинамика. М.: Химия. 1975.584 с.

38. Каширский В.Г. О многоцелевом применении горючих сланцев Поволжья // Комплексное использование тепла и топлива в промышленности: Межвуз. научн. сб. Саратов: СГТУ. 1995. С. 4-7.

39. Каширский В.Г. Термическая переработка горючих сланцев и их энерготехнологическое использование. Саратов: СГТУ. 1987. 65 с.

40. Каширский В.Г. Основы комплексного энерготехнологического использования топлива. Саратов: Сарат. политехи, ин-т. 1977. 81 с.

41. Каширский В.Г. Экспериментальные основы комплексного энерготехнологического использования топлив. Саратов: Изд-во Сарат. унта. 1981. 144 с.

42. Каширский В.Г., Еремин В.В. Пути развития технологии использования высокосернистых сланцев России // Комплексное использование тепла и топлива в промышленности: Межвуз. науч. сб. Саратов. СГТУ. 2000. С. 9-15.

43. Каширский В.Г., Каштанов В.В., Шупарский А.И. Принципиальные основы создания экологически чистой ТЭС на высокосернистых сланцах Поволжья // Комплексное использование тепла и топлива в промышленности: Межвуз. научн. сб. Саратов: СГТУ. 1995. С. 13-19.

44. Каширский В.Г., Лобачева Н.Б., Соколова Е.И. О скоростном окислительном пиролизе кашпирского горючего сланца // Исслед. в обл. компл. использования топлив. Саратов: СПИ. 1974. С. 30-40.

45. Каширский В.Г., Коваль A.A. Об инициирующем действии кислорода при термической переработке горючего сланца // Исслед. в обл. компл. использования топлив. Саратов: СПИ. 1972. С. 20-25.

46. Кроу. Численные модели течений газа с небольшим содержанием частиц (обзор) II Теорет. основы инжен. расчетов. 1982.Т. 104. № 3. С. 114-122.

47. Кузнецов Д.Т. Энергохимическое использование горючих сланцев. М.: Энергия. 1978.216 с.

48. Кунии Д., Левеншпиль О. Промышленное псевдоожижение. М.: Химия. 1976. 448 с.

49. Кутателадзе С.С., Хабахлашева Е.М., Перепелица Б.В. Пульсации температуры в вязком подслое // Теплообмен 1978. Советские исследования. М.: Наука. 1980. С. 5-13.

50. Лаатс М.К., Мульги A.C. Кинематическая структура и динамика мелкодисперсного турбулентного течения «газ твердые частицы» // Исслед. в обл. компл. энерготехнологич. использования топлива. Саратов: СПИ. 1979. С. 29-40.

51. Ларионов М.Н. Исследование термического разложения сахалинских углей при высокоскоростном'нагреве. Автореф. дис. канд. тех. наук. М. 1964. 20 с.

52. Линквист Б.А. Огневая подготовка топлив с низкой реакционной способностью к воспламенению высокотемпературным газовым теплоносителем//Теплоэнергетика. 1971. № 1. С. 31-32.

53. Лисин Ф.И., Гулецкая И.Ф. О конвективном теплообмене при турбулентном течении газовзвеси в цилиндрическом канале // Инж. физ. журнал. 1985. Т. 48. № 5. С. 733-737.

54. Ляпунов А.И. Современное состояние и пути развития жаростойких металлических материалов в СССР и за рубежом. Обзорная информация. М.: Ин-т Черметинформация. 1980. Сер. 12. Вып. 4. 48 с.

55. Маршак Ю.Л. Топочные устройства с вертикальными циклонными предтопками. М. Л.: Энергия. 1966. 320 с.

56. Минко В.А. Обеспыливание в литейных цехах машиностроительный предприятий / В.А. Минко, М.И. Кулешов, Л.В. Плотникова и др. М.: Машиностроение. 1987. 224 с.

57. Молчанова И.В., Казанов Е.И., Щипанова Л.Д. Влияние времени пребывания летучих продуктов скоростного пиролиза бурого угля в зоне нагрева на их состав и свойства //Химия твердого топлива. 1974.№ 2.С.98-100.

58. Муравкин Б.Н., Бокша А.К., Корниенко А.Г., Новиков А.Ф. Исследования работы модернизированного аэропитателя // Электрические станции. 1974. № 7. С. 29-32.

59. Муштаев В.И. Конструирование и расчет аппаратов со взвешенным слоем /В.И. Муштаев, A.C. Тимонин, В.Я. Лебедев. М.: Химия. 1991. 344 с.

60. Носов B.C., Сыромятников Н.И. Исследование теплообмена при движении газовой суспензии в трубах //Теплоэнергетика. 1965. № 5. С. 84-86.$

61. О влиянии различных теплоносителей на выход и свойства продуктов полукоксования сланца-кукерсита / В.М. Ефимов и др. // Химия твердого топлива. 1984. № 2. С. 107-113.

62. Островский Г.М. Пневматический транспорт сыпучих материалов в химической промышленности. Л.: Химия. 1984. 204 с.

63. Пермяков Б.А. Исследование поверхностей нагрева для высокотемпературного подогрева пылевоздушной смеси и воздуха. Дис. на соиск. уч. ст. канд. тех. наук. М.: ВТИ. 1969.

64. Песочин В.Р. К расчету турбулентного пограничного слоя газовзвеси // Труды Третьей Российской национальной конференции по теплообмену: В 8 томах. Т. 5. Двухфазные течения. Дисперсные потоки и пористые сферы. М. Изд-во МЭИ. 2002. С. 288-290.

65. Печенегов Ю.Я. Теплообмен и теплоносители в процессах термической обработки измельченного твердого топлива. Саратов: Изд-во СГУ. 1983. 116 с.

66. Печенегов Ю.Я. К расчету локальных характеристик газовзвеси в горизонтальной трубе //ЖПХ. 1986. № 12. С. 2750-3751.

67. Печенегов Ю.Я. К вопросу о гидравлическом сопротивлении при течении в трубе изотермического и неизотермического потоков газовзвеси // ЖПХ. 1987. № 4.

68. Печенегов Ю.Я. Инженерный метод расчета теплообмена притечении в трубе турбулентного потока газа со взвешенными частицамитвердого материала // ЖПХ. № 11. 1989. С. 2490-2496.

69. Печенегова О.Ю., Печенегов Ю.Я. Гидравлическое сопротивление неизотермического турбулентного потока газа в трубе // Труды Второй Российской национальной конференции по теплообмену: В 8 томах. Т. 8. Студенческая секция. М.: Изд-во МЭИ. 1988. С. 42-43.

70. Печуро Н.С., Капкин В.Д., Песин О.Ю. Химия и технология синтетического жидкого топлива и газа. М.: Химия. 1986. 352 с.

71. Повышение эффективности сжигания низкосортных топлив методом термохимической обработки / Чмель В.Н. и др. // Изв. вузов. Энергетика. 1985. № 3. С. 96-100.

72. Попов А.И., Симонов В.Ф., Попов P.A. Критерии сопоставления и оптимизации энергосберегающих решений в рыночных условиях // Материалы межвузовского научного семинара по проблемам теплоэнергетики. Саратов: СГТУ. 1996. С. 87-91.

73. Процессы тепло- и массопереноса в кипящем слое / А.П. Баскаков, Б.В. Берг, А.Ф, Рыжков, Н.Ф. Филипповский. М.: Металлургия. 1978. 248 с.

74. Радованович М. Сжигание топлива в псевдоожиженном слое. М.: Энергоатомиздат. 1990. 248 с.

75. Разумов И.М. Пневмо- и гидротранспорт в химической промышленности. М.: Химия. 1979. 248 с.

76. Реконструкция горелочных устройств мощного энергетического котла для сжигания низкосортных топлив / В.Н. Чмель. Киев: Общ-во «Знание» УССР. 1987. с. 16.

77. Рыжков А.Ф., Силин В.Е., Нецветаева И. Проблемы применения газогенераторных технологий в энергетике // Материалы докладов Национальной конференции по теплоэнергетике. Казань: Иссл. центр пробл. энерг. КазНЦ РАН. 2006.Т. II. С. 83-86.

78. Сидельковский Л.И. Разработка и исследование циклонных энерготехнических процессов. Автореф. дис. д-ра тех. наук. М.: МЭИ. 1971.

79. Симонов В.Ф. Исследование путей оптимизации теплового режима установок для комплексного использования углей канско-ачинского бассейна. Автореф. дис. канд. тех. наук. Саратов. СПИ. 1969. 20 с.

80. Симонов В.Ф. Технические предложения по комплексной безотходной переработке горючего сланца // Проблемы эффективного использования энергоносителей и низкосортных топлив в промышленности: Материалы международной конференции. Саратов: СГТУ. 1998. С. 5-7.

81. Скоросной пиролиз бурого угля при различных температурах / Тюнюков Б.К., Лисин Д.М., Лоскутова E.H. // В кн.: Пиролиз бурых углей. Новосибирск: Наука. 1973. С. 88-101.

82. Смолдырев А.Е. Трубопроводный транспорт. М.: Недра. 1970. 272 с.

83. Солженикин П.А., Пригожин В.И. Закалка продуктов плазмохимических реакций // Труды Второй междун. науч. практич. конф. «Современные энергосберегающие тепловые технологии (сушка и тепловые процессы)». Т. 2. М.: Изд-во ВИМ. 2005. С. 211-218.

84. Состояние и перспективы производства топлива из угля и сланца методами пиролиза и гидропиролиза // Гегучадзе P.A., Рогайлин М.И., Гребенщикова Г.В. // Химия твердого топлива. 1982. № 4. С. 44-57.

85. Coy С. Гидродинамика многофазных систем. М.: Мир. 1971. 536 с.

86. Справочник сланцепереработчика / Под ред. М.Г. Рудина и Н.Д. Серебрянникова. Л.: Химия. 1988. 256 с.

87. Структура и теплообменная способность турбулентного потока газовзвеси / Н.И. Гельперин, В.Г. Айнштейн, Л.И. Крупник и др. // Тепломассообмен V. Т. VI. Минск: ИТМО АН БССР. 1976. С. 193-203.

88. Сукомел A.C. Теплообмен и гидравлическое сопротивление при движении газовзвеси в трубах / A.C. Сукомел, Ф.Ф. Цветков, Р.В. Керимов. М.: Энергия. 1977. 192. с.

89. Теория топочных процессов / Под ред. Г.Ф. Кнорре и И.И. Палеева. М.- Л.: Энергия. 1966. 491 с.

90. Теплоэнергетика и теплотехника: Общие вопросы. Под общ. ред. В.А. Григорьева и В.М. Зорина. М.: Энергия. 1980. 528 с.

91. Теплотехника / А.П. Баскаков, Б.В. Берг, O.K. Витт и др., под ред. А.П. Баскакова. М.: Энергоатомиздат. 1991. 224 с.

92. Тищенко А.Т., Хвастухин Ю.И. Печи и теплообменники с псевдоожиженным слоем. Киев: Наукова думка. 1973. 146 с.

93. Ульянов В.М., Муштаев В.И., Плановский А.Н. К расчету гидродинамики дисперсных двухфазных потоков // Теоретич. основы химической технологии. 1977. Т. 11. № 5. С. 716-721.

94. Успенский В.А. Пневматический транспорт. Свердловск: Металлургиздат. 1957. 231 с.

95. Химическая технология твердых горючих ископаемых / Под ред. Г.Н. Макарова и Г.Д. Харламповича. М.: Химия. 1986. 496 с.

96. Юб.Хоффман Е. Энерготехнологическое пользование угля. М.: Энергоатомиздат. 1983. 328 с.

97. Цикунов Ю.Ф. Разработка технологии выделения тиофена и метилтиофенов из продуктов переработки сланцев / Ю.Ф. Цикунов, Г.Н. Тубис, А.И. Блохин и др.//Экология и промышленность России. 1999. С. 9-13.

98. Ю8.Черненков И.И., Шафир Т.С., Никитина Т.В. Получение синтетического газа из углей // Химия твердого топлива. 1981. № 1. С. 3-7.

99. Шейндлин А.Е., Шпильрайн Э.Э. Синтетические жидкие топлива из угля // Энергия. 1984. № 2. С. 2-8.

100. ПО.Шиляев М.И. Аэродинамика и тепломассообмен газодисперсных потоков / М.И. Шиляев, A.M. Шиляев. Томск: Изд-во Томск, гос. архит. -строит, ун-та. 2003. 273 с.

101. Ш.Шницер И.Н. Исследование влияния температуры пылевоздушнойсмеси на воспламенение и выгорание антрацита ухудшенного качества // Теплоэнергетика. 1991. № 12. С. 46-49.

102. Шрайбер A.A. Гидромеханика двухкомпонентных потоков с твердым полидисперсным веществом / A.A. Шрайбер, В.Н. Милютин, П.Я. Яценко. Киев: Наукова думка. 1980. 252с. ,

103. Шрайбер A.A. Турбулентные течения газовзвеси / A.A. Шрайбер, Л.Б. Гавин, В.А. Наумов и др. Киев: Наукова думка. 1987. 240 с.

104. Шрайбер A.A., Глянченко В.Д. Термическая обработка полидисперсных материалов в двухфазном потоке. Киев: Наукова думка. 1976. 153 с.

105. Эффективное сжигание низкосортных углей в энергетических котлах / A.A. Мадоян, В.Н. Балтян, А.Н. Гречаный. М.: Энергоатомиздат. 1991.200 с.

106. Avila R., Cervantes J. // Jnt. J. Heat and Mass Transfer. 1995. V. 38. №11. P. 1923-1932.

107. Boivin M., Simonin O., Squires K.D. On the prediction of gas-solid flows with two-way coupling using large eddy simulation // Phys.Flnids.2000.V.12.P.2080-2090.

108. Brewster B.S., Seader J.D. Coal particle suspensions in vertical downflow//AIChE Jornal. 1984. 30. № 6. P. 996-998.

109. Derevich I.V. Statistical modelling of mass transfer in turbulent two-phase dispersed flows. 1. Model development // Jnter. J. Heat and Mass Transfer. 2000. V. 43. P. 3709-3723.

110. Gore R.A., Crowe C.T. Modulation of turbulence by a dispersed phase // Trans. ASME J1 Fluids Engng. 1991. V. 113. P. 304-307.

111. Jischa M. and Ricke H.B. Modeling assumptions for turbulent heat transfer//Heat Transfer. 1988. vol. 3. P. 257-262.

112. Julian F.M., Dukler A.E. Anedde viscosity model for friction in gas-solids flow//AJChE. Jornal. 1965. 11. № 5. P. 853-858.

113. Jutgen H., Van Heek K.H. Gesichtspunute fur die Auswahl von Vergasungsverfahren // Erdol und Kohle. 1981. V. 34. № 8. S. 346-350.

114. Kulik J.D., Fessler J.R., Eaten J.K. Particle response and turbulence modification in fully developed channel flow // J. Fluid Mech. 1994. V. 277. P. 109-134.

115. Pandya R.V.R, Mashayek F. Non-isothermal dispersed phase of particles in turbulent flow // I.Fluid Mech.2003.V.475.P.205-245.

116. Pialat X., Simonin O., Villedieu P. Direct coupling between Lagrangian and Eulerian approaches in turbulent gas-particle flows // Proc. ASME Fluids Eng. Summer Conf. FEDS 2005-77078. Houston, USA.2005.

117. Shraiber A., Naumov V. Boundary conditions of the mass, momentum and energy transfer eguations in a turbulent twophase flow // Proc.Estonian Acad.Sci.Phys.Math.l994.V.43. № 4.P.222-236.

118. Schuchart P. Wiederstandsgesetze beim pneumatischen Transport in Rohrkrummern // Chemie Jngenieur Technik. 1968. № 21-22. S. 1060-1067.

119. Программа расчета характеристик течения на адиабатическом разгонном участке. Алгоритмический язык Бейсик. Идентификаторы программы

120. Физические переменные Переменные на языке Бейсикт