автореферат диссертации по металлургии, 05.16.01, диссертация на тему:Разработка и исследование новых высокопрочных теплоустойчивых экономнолегированных 6% Cr-Mo-V сталей с ниобием и титаном

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА I. ЛИТЕРАТУРНЫЙ ОБЗОР

1.1. Хромомолибденованадиевые теплоустойчивые стали и их применение

1.1.1. Низколегированные теплоустойчивые стали

1.1.2. Штамповые стали

1.1.3. Быстрорежущие стали и их заменители

1.2. Структурные и фазовые превращения в сталях

1.2.1. Превращения при нагреве и охлаждении

1.2.2. Превращения при отпуске

ГЛАВА П. МАТЕРИАЛ И МЕТОДЫ ИССЛЕДОВАНИЯ

2.1. Материал исследования и технология его получения

2.2. Методы исследований

2.2.1. Металлографические исследования

2.2.2. Электронномикроскопические исследования

2.2.3. Автоионномикроскопические исследования

2.2.4. Дилатометрические исследования

2.2.5. Фазовый химический и рентгеноструктурный анализ

2.2.6. Механические испытания

2.2.7. Стойкостные испытания

ГЛАВА Ш. ФАЗОВЫЕ И СТРУКТУРНЫЕ ПРЕВРАЩЕНИЯ ПРИ

НАГРЕВЕ 6%Ст -Мо-У- СТАЛЕЙ С НИОБИЕМ И

ТИТАНОМ

3.1. Структура и фазовый состав исследованных сталей в литом, деформированном и отожженном состояниях

3.2. Превращение при нагреве

- 3 - Стр.

3.3. Влияние температуры аустенитизации на структуру, фазовый состав и свойства сталей а) Твердость, балл зерна и количество остаточного аустенита б) Распределение легирующих элементов между твердым раствором и карбидной фазой в) Твердость после отпуска и теплостойкость

3.4. Образование эвтектики при нагреве сталей типа 65Х6ФЗБ с переменным содержанием молибдена

ГЛАВА 1У. РАСПАД ПЕРЕОХЛАЖДЕННОГО АУСТЕНИТА Ъ%Съ-Мо-\/-СТАЛЕЙ С НИОБИЕМ И ТИТАНОМ ПРИ НЕПРЕРЫВНОМ ОХЛАЖДЕНИИ И ИЗОТЕРМИЧЕСКИХ ВЫДЕРЖКАХ

4.1. Растворение карбидов при аустенитизации

4.2. Распад переохлажденного аустенита при непрерывном охлаждении

4.3. Изотермический распад переохлажденного аустенита

4.4. Влияние изотермической выдержки в интервале наибольшей устойчивости переохлажденного аустенита на твердость и теплостойкость исследованных сталей

ГЛАВА У. ПРЕВРАЩЕНИЯ ПРИ ОТПУСКЕ

ГЛАВА У1. СВОЙСТВА 6СТАЛЕЙ С НИОБИЕМ И ТИТАНОМ ПОСЛЕ ИЗОТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ ПО ОПТИМАЛЬНЫМ РИММАМ

6.1. Красностойкость

6.2. Механические свойства

6.3. Результаты производственных стойкостных испытаний вывода

В "Основных направлениях экономического и социального развития СССР на 1981-1985 г.г. и на период до 1990 года", принятых на ХХУ1 съезде КПСС, поставлены задачи снижения металлоемкости конструкций и деталей машин, увеличение надежности и долговечности за счет повышения механических свойств, а также экономия легирующих элементов, особенно дефицитных. Исходя из сказанного, создание новых высокопрочных и экономнолегированных сталей является актуальной задачей современного металловедения. Разработка и исследование экономнолегированных сталей взамен стандартных быстрорежущих, содержащих повышенное количество таких остродефицитных элементов, как вольфрам и молибден является частью этой проблемы.

Быстрорежущие стали можно отнести к высокопрочным теплоустойчивым сталям, к которым предъявляются требования по прочности, твердости, ударной вязкости и теплостойкости (красностойкости) .

Над проблемой создания экономнолегированных сталей, применяемых взамен быстрорежущих, работало много исследователей, в том числе и в нашей стране, которые внесли большой вклад в решение этой задачи. Еще в 30-е годы А.П.Гуляевым и Н.А.Минкевичем были разработаны и опробованы в промышленных условиях малолегированные безёольфрамовые стали марок ЭИ277 и ЭИ260 5,2] . Однако, по ряду причин (недостаточное развитие технологического оборудования термических цехов того времени, отсутствие средств контроля и др.) эти стали не нашли широкого применения.

В связи с возрастающей дефицитностью вольфрама, в последние годы вновь проводятся исследования, связанные с разработкой безвольфрамовых быстрорежущих сталей. К вновь разработанным сталям следует отнести стали марок ПМ5Ф [3] и 8МЗФЗС [4]. Сталь ПМ5Ф предназначена для изготовления крупных металлоемких инструментов, а сталь 8МЗФЗС - для деревообрабатывающего инструмента.

В 1977 году ЦНИИЧМ им. И.П.Бардина, МВТУ им. Н.Э.Баумана и АН АзССР была разработана новая теплостойкая, эконошолегирован-ная безвольфрамовая, хромомолибденованадиевая сталь 65Х6МЗФЗБ^, обладающая комплексом высоких механических свойств, позволяющих использовать эту сталь для изготовления режущего инструмента взамен наиболее распространенной в промышленности быстрорежущей стали Р6М5.

При создании стали 65Х6МЗФЗБ были заложены следующие положения:

- отношение ванадия к углероду соответствовало 4-5, т.е. близко к стехиометрическому (благодаря этому основной упрочняющей фазой является высокодисперсный, термически стойкий карбид ванадия);

- вводимые содержания углерода и ванадия обеспечивают необходимую объемную долю карбидов ванадия и соответственно высокую твердость и теплостойкость, но не вызывают сильного снижения пластичности и вязкости стали;

- введение небольших количеств ниобия (около 0,1%), т.е. более сильного карбидообразующего элемента, чем ванадий, позволяет получить в стали при высоких температурах аустенитизации достаточно мелкое зерно, что также способствует улучшению пластичности и вязкости стали;

Авторское свидетельство за № 598954 от 12.01.77.

- легирование стали 6%С*с упрочняет твердый раствор и обеспечивает ее высокую прокаливаемость и закаливаемость;

- введение молибдена позволяет достичь необходимой красностойкости в результате образования карбидов и усиления межатомной связи в твердом растворе.

Целью данной работы является усовершенствование стали 65Х6МЗФЗБ в направлении уточнения ее химического состава, а также создание новой стали с более высокими свойствами.

Исследования проводили в нескольких направлениях:

- оптимизация содержания молибдена, ванадия, углерода, отношения ванадия к углероду и изучение влияния легирования титаном на свойства и фазовый состав стали;

- исследование фазовых и структурных превращений при нагреве, охлаждении и изотермических выдержках;

- изучение превращений при отпуске;

- определение механических и теплостойких свойств;

- сравнительные стойкостные испытания инструмента из ноеых марок стали.

В результате проведенных исследований установлены основные закономерности влияния легирующих элементов на свойства и фазовый состав 6%С? -Мо -V- сталей с микродобавками ниобия и титана. Построены термокинетические и изотермические диаграммы распада переохлажденного аустенита. Оптимизированы режимы термической обработки новых сталей. Исследованы структура и фазовый состав эвтектики, образующейся при нагреве до 1300°С и выше.

На основании полученных результатов разработана новая марка стали. На предложенный состав получено авторское свидетельство № 1014966 от 21 мая 1981 г. Новая марка стали рекомендована к внедрению в промышленность. Промышленное опробование этой стали в условиях основного производства АЗЛК полностью подтвердило обоснованность и достоверность различных положений и выводов диссертационной работы.

ВЫВОД ы

В результате всестороннего исследования кинетики фазовых превращений, структуры, фазового состава и свойств 6%Сг -/%-V- сталей с различным содержанием ванадия, молибдена и углерода, дополнительно легированных ниобием и титаном, установлено:

1. Pic следованные стали относятся к мартенситным дисперсионно-твердеющим, упрочняемым, в основном, карбидами ванадия. Комплекс высоких механических и теплостойких свойсте в этих сталях достигается в результате термической обработки по установленному оптимально^ режиму, благодаря чему создается мартен-ситная стркутура с равномерно распределенными Еысокодисперсны-ми карбидами ванадия.

2. Количество и состав карбидной фазы, а также структурное состояние стали определяются, в первую очередь, соотношением (К + Тс ) /с • Наилучшие свойства достигаются при соотношении ( |/ + 77 )/с ^ 3, наихудшие - при соотношении ( V + 7V Ус лг б, так как сталь плохо воспринимает закалку, ввиду наличия в структуре ферритной составляющей.

3. Легирование стали молибденом повышает интервал оС^ превращения, снижает температуру начала мартенситного превращения и увеличивает количество остаточного аустенита е стали. С увеличением содержания молибдена в стали от 0,5 до 3% повышается ее твердость и теплостойкость. Дальнейшее увеличение содержания молибдена до 5$ уже не приводит к повышению свойств. Оптимальным содержанием молибдена в исследованных сталях следует считать 3%.

4. С увеличением содержания углерода в стаж от 0,65 до 0,95$ повышается устойчивость аустенита при непрерывном охлаж

- 163 дении и изотермических выдержках, понижается интервал оС^ превращения, уменьшается температура начала мартенситного превращения и увеличивается количество остаточного аустенита. Повышение содержания углерода в стали до 0,95% приводит к увеличению количества карбидной фазы и, как следствие этого, к возрастанию твердости и красностойкости.

5. Микролегирование стали ниобием и титаном приводит к образованию труднорастворимых карбонитридов А/6 (с,А/) и 71' (с,//) которые также, как и часть нерастворившихся карбидов УС сдерживают рост зерна аустенита при нагреве под закалку. Кроме того, титан растворяется в карбиде ванадия и повышает его дисперсность.

6. Оптимальная температура аустенитизации для сталей с 0,95%С и (/■/■ Тс)/С ~ 4 находится в интервале температур 1225-1275°С, а для остальных сталей в интервале 1225-1250°С. Для сталей с 0,65% углерода изотермическая закалка в интервале 620-660°С повышает твердость и красностойкость, по сравнению с закалкой в масле, тогда как для сталей с 0,95%С изотермическая закалка не повышает этих свойств. Оптимальной температурой отпуо-ка для сталей с соотношением (К + Тс )/с ^ 4 является 530-540°С, а для сталей с соотношением близким к 3-540-550°С. Стали с 0,65% С следует отпускать 1-2 раза, а стали с 0,95% С - 2-3 раза.

7. Б литом состоянии в исследованных сталях на границах зерен наблюдается эвтектика. После отжига при 850°С в течение

2 часов эвтектика значительно рассасывается, а после ковки и отжига она не выявляется. При нагреве до 1300°С и выше по границам зерен также наблюдается эвтектика. Структура эвтектики представляет собой грубые скелетообразные дендриты на основе ус и дисперсные колонии на основе М^С.

8. Оптимальным составом 6%Сг -Мо- ^-стали (по основным элементам), в пределах проведенных исследований, следует считать: 0,65-0,95$ С, 3$ Мо, <6% С г , 0,2-0,4$ Тс . При этом содержание ванадия должно определяться соотношением ( V + Тс)/с ^

А: 3. На предлагаемый состав получено авторское свидетельство № 1014966 от 21.05.1981 г.

9. Стали 65Х6МЗФЗБ, 65Х6МЗФ2Т и 95Х6МЗФЗТ, как показали сравнительные производственные стойкостные испытания в условиях АЗЛК, не уступают стали Р6М5 по износостойкости и стойкости инструмента.

Годовой гарантированный экономический эффект от внедрения экономнолегированной безвольфрамовой стали в условиях АЗЖ составляет 44,5 тыс. руб.

Диссертант выражает благодарность доктору технических наук, профессору А.Г.Рахштадту и кандидату технических наук Н.М.Сулей-манову за советы и помощь в работе.

1. Гуляев А.П. Низколегированные вольфрамом и молибденом быстрорежущие стали. М., Л.: Машгиз, НКТМ, 1941, - 87 с.

2. Минкевич Н.А. Малолегированные быстрорежущие стали. М.: Металлургиздат, 1944. - 220 с.

3. Кремнев Л. С., Седов Ю.Е., Колобекова Л.М. Исследование структуры и свойств малолегированной быстрорежущей стали. Сталь, 1978, № 8, с. 749-753.

4. Смольников Е.А., Волосова Т.А., Баранова Л.И. Структура и свойства безвольфрамовой быстрорежущей стали 8МЗФЗС. МиТОМ, 1981, № 7, с. 16-19.

5. Приданцев М.В., Ланская К.А. Стали для котлостроения. М.: Металлургиздат, 1959. - 304 с.

6. Штейнберг М.М. Структура и механические свойства легированного феррита. В кн.: Проблемы металловедения и термической обработки. М. - Свердловск: Машгиз, с. 63-98.

7. Меськин B.C. Основы легирования стали. М.: Металлургия, 1964. - 684 с.

8. Ланская К.А. Жаропрочные стали. М.: Металлургия, 1969. -247 с.

9. Силаев А.Ф., Федорцов-Лутиков Г.Н., Шешенев М.В. Хромистые стали для энергомашиностроения. М.: Металлургиздат, 1963. - 184 с.

10. Федорцов-Лутиков Г.Н., Шешенев М.Ф. Влияние легирующих элементов на жаропрочные свойства хромистых сталей. МиОМ, 1956, JS 6, с.2-6.

11. Адамович В.К. Влияние содержания молибдена на свойства перлитных жаропрочных сталей. МиТОМ, 1977, $ II, с.30-36.- 166

12. Крянин И.Р., Трусов Л.П. Перлитные стали в тепловой энергетике. Теплоэнергетика, 1978, № 10, с. 2-5.

13. Keller Н., Krisch А. Der Einflub der Garbidausscheidungen auf das Kriechverhalten warmfester Chrom-Molybdän Stahle. 1977, vol.48, N*1, S.49-53.

14. Гудремон Э. Специальные стали. В двух томах. - М.: Метал-лургиздат, i960, т.2 - 1638 с.

15. Голиков И.Н., Гольдштейн М.И., Мурзин И.И. Ванадий в стали.- М.: Металлургия, 1968. 291 с.

16. Петропавловская З.Н., Богомольная Р.Б. Малолегированная крепежная сталь для энергоустановок большой мощности. Теплоэнергетика, 1965, № 4, с. 58-63.

17. Геллер Ю.А. Инструментальные стали. М.: Металлургия, 1975. - 584 с.

18. Артингер И. Инструментальные стали и их тершиеекая обработка. Справочник. М.: Металлургия, 1982. - 311 с.

19. Нисимото Хироси. Подборка данных по быстрорежущим сталям.- Тютандзо то нэцу сёри, 1979, т. 32, №6, с. 67-71.

20. Кремнев Л.С., Брострем В.А. Теплостойкость инструментальных сталей и сплавов. МиТОМ, 1973, № 3, с.46-52.

21. Weigand H.H. Entwicklungsstand bei den Schnellarbeits-stählen.- Techn. Mitt., 1977, vol.70, N*10, s.605-615.

22. Скрынченко Ю.М., Позняк Л.А. Работоспособность и свойства инструментальных сталей. Киев: Наукова думка, 1979. -167 с.

23. Хрущев М.М., Бабичев М.А. Сопротивление абразивному изнашиванию и твердость металлов. ДАН СССР, 1953, т. 88, 3, с. 445-448.

24. Маркин С.В., Просвирин К. А., Федин В.П. Новые высокоизносостойкие сплавы для валковой арматуры проволочных станов. -Сталь, 1967, № 8, с. 717-722.

25. Покровский В.П. Влияние ванадия на режущие свойства быстрорежущих сталей. Изв. вузов. Машиностроение, 1969, № 2,с. 113—117.

26. Миллер Г.Л., Цирконий. М.: Иностранная литература, 1955. - 391 с.

27. Soderberg S., Vingsfo О., Nissle M. Performance and failure of high speed steels drills related to wear.- Wear, 1982, vol.75, N * 1, p.123-143.

28. Гудремон Э., Щрадер Г. Достижение в области экономичных быстрорежущих сталей. Качественная сталь, 1938, JS 3, с.12-21.

29. Кремнев Л.С., Геллер 10.А. Влияние вольфрама на структуру и свойства быстрорежущих сталей. Изв. АН СССР. Металлы и топливо, 1964, № I, с.136-141.

30. Кремнев Л.С., Геллер Ю.А., Седов Ю.Е. Отчет по научно-ис-следоЕательской работе № 7001342 Государственной регистрации. М., 1970. - 29 с.

31. Carruime. Esquematica de aceros para herramientas.- Met. у elec., 1978, vol.42, N'47, s.88-91.

32. Геллер Ю.А. Современные быстрорежущие стали. МиТОМ, 1977, № 10, с.36-41.

33. Ивамото Хироси. Обзор по быстрорежущим сталям. Тютандзо то нэцу сёри, 1978, т.31, № 8, с.37-42.

34. Keown S.R. Niobium Moves into High Speed Steels.- Metals and Mater., 1978, Oct., p.35-66.

35. Souza M.H.C., Falleiros I.G.S., Barbosa C.A. Uso de niobio como substituto de vanadio em acos rapidos.- Metalurgia ABM, 1982, vol.38, N'290, s.19-24.

36. Pöber 0., Karagöz S.f Kudielka E. Einflub von Niob auf Gefüge und Standzeit von Schnellarbeitsstählen des Tapes S 6-5-2 (M2).- Osterr.Ind.-Z.,1981,vol.24,N'll,p.397-403.

37. Brandis H., Haberling E. Einflub von Titan auf Eigenschaften von Schnellarbeitsstählen.- Thyssen Edelstahl Techn. Ber., 1978, vol4, N'2, s.85-90.

38. Геллер Ю.А., Гришина П.Я., Кремлев Л.С. Природа влияния zr на свойства вольфрамомолибденовой быстрорежущей стали Р6М5. В кн.: Диффузия, фазовые превращения, механические свойства металлов и сплавов. Вып. I, М., 1976, с.100-103.

39. Харченко В.А., Смосарев В. 10., Кочергин В.Г. 0 положительном влиянии циркония и кальция при совместном микролегировании ими быстрорежущих сталей. Изв. Вузов. Черная металлургия, 1982, № 2, с.153-156.

40. Олейников Н.П., Кочергин В.Г., Харченко В.А. Исследование стойкости быстрорежущих сталей электрошлакового переплава, микролегированных цирконием и кальцием. Технол. и орг. пр-ва, 1982, № 2, с.55-56.

41. Brandis W., Haberling Е. Einflub des Siliciumgehaltes auf die Gefügeausbildung eines Schnellarbeitsstahles der Sorte S 6-5-2.-Arch.EisenbOttenw,1977,vol.48,N*8,s.437-442.

42. Haberling E., Weigand H.H. Optimization of the Chemical Composition of High Speed Steels Explaint on the Type S-6-5-2.-Bull.Cercle Etud Metaux,1975(1977),num.spec.,p.15-35.

43. ВолосоЕа Т.А., Смольников Е.А., Павлова В.И. Влияние кремния на свойства малолегированной быстрорежущей стали 8МЗФЗС. В кн.: Горяч, обраб. инструм. и исслед. инструм. материалов: M., 1981, с.37-43.

44. Brandis H., Haberlung Е. Einflub underschiedlicher Mangangehalte auf einige Eigenschaften des Schnellarbeitsstahles, S.6-5-2.-Stahl und Eisen, 1978,vol.98,N*22, s.1171-1175.

45. Кутуев И.Х. Влияние углерода и азота на свойства быстрорежущих сталей. Инструмент и подшипниковые стали, 1979,4, с.5-9.

46. Гуляев А.П.Дупалова И.К., Ланда В.А. Методики и результаты фазового анализа быстрорежущих сталей. 3JI, 1965, fê 3, с.298-318.

47. Bungardt К., Kind К., Oelsen W. Die Löslichkeit des Vanadinkarbides in Austenit,-Arch. Eisenhüttenw., 1956, vol.27,1. S.61-66.

48. Гольдштейн M.И., Гервасьев M.А., Дегтярев M.B. Влияние содержания углерода в стали на процесс растворения карбида ванадия в твердом растворе. В кн.: Вопросы металловеденияи физ. мет. Вып. 4. Тула, 1975, с.63-69.

49. Коган Л.И., Энтин Р.И. О влиянии элементов, образующих труднорастворимые карбиды, на распад аустенита. ДАН СССР,1954, т. 94, № 4, с.693-697.

50. Коган Л.И., Энтин Р.И. Влияние элементов, образующих труднорастворимые карбиды на распад аустенита. В кн.: Проблемы металловедения и физики металлов (ЦНИИЧМ). Труды института металловедения и физики металлов, № 4. М.: Металлургиздат,1955, с.251-268.

51. Гутерман С.Г., Гольдштейн М.И. О растворимости ванадия в аустените. ФММ, 1964, т. 17, $ 2, с.308-312.

52. ГуляеЕ А.П., Малинина К.А., Саверина С.М. Инструментальные стали. Справочник. М.: Машиностроение, 1975. - 272 с.

53. Эвтектика в вольфрамомолибденовой быстрорежущей стали/ Таран IQ.H., НижникоЕСкая П.Ф., Скачковский Л.М. и др. МиТОМ, 1979, № 10, с.46-49.

54. Геллер Ю.А., Минизон Р.Д. Эвтектика быстрорежущих сталей. Сталь, 1970, й 6, с.549-552.

55. Lempicka M., Pofelska Filip I. Badanie far tworzacych w obszarach lokalnych nadtopien w stali szybkotnacej SW18.-Arch. Hutn., 1977, vol.22,N *2, S.313-322.

56. Таран Ю.И., Иванов JI.И., Мошкевич Л.Д. Морфология эвтектики в Fe-w-c- сплавах. -МиТОМ, 1972, № I, с.2-6.

57. Кио К. Metallography of delta-ferrite, Part II: Formation of deltaeutectoid in 18-4-1-type high-speed steels.- OISI, 1955, vol.181, N*2, P.128-137.

58. Малиночка Я.Н., Олихога M.A., Макогонова Т.И. Карбидная эвтектика в ванадиевых сталях. МиТОМ, 1979, № 3, с.9-11.

59. Малиночка Я.Н., Олихова М.А., Багнюк Л.Н. 0 морфологии некоторых эвтектик в сталях. МиТОМ, 1982, № I, с.2-5.

60. Курдюмов Г.Б., Утевский Л.М., Энтин Р.И. Фазовые превращения в сталях. В кн.: Металлургия: стали, сплавы, процессы. M., 1982, с.213-223.

61. Попое A.A., ПопоЕа Л.Е. Изотермические и термокинетические диаграммы распада переохлажденного аустенита. Справочник термиста. М.: Металлургия, 1965. - 495 с.

62. Энтин Р.И. Превращения аустенита в стали. М.: Металлург-издат, I960. - 242 с.

63. Ruin M. Transformations perlitique, bainitique et marten-sitique. Trait therm., 1977, N'113, p.81-94

64. Садовский В.Д. Превращение аустенита в мартенсит. В кн.: Фазовые превращения в железоуглеродистых сталях. - Свердловск: Машгиз, 1950, с.65-101.

65. Энтин Р.И. К вопросу о механизме влияния легирующих элементов на кинетику распада переохлажденного аустенита.

66. В кн.: Проблемы металловедения и физики металлов (ЦНИИЧМ). Труды института металловедения и физики металлов, № 3. М.: Металлургиздат, 1952, с.105-138.

67. Wever F., Rose A., Peter W. Umwandlungsverhalten und Anlaf-beständigkeit von Stählen mit sonderkarbidbildenden Legierungselementen , , dargestellt am Beispiel eines Vanadinstahles .-Arch.Eisenhuttenw.,1950,vol.21,N'11/12,S .367-375.

68. Морозов О.П., Штейнберг M.M., Кузнецов В.Ю. Особенностиперехода в сталях на основе Fe + 3% Cr в температурной области промежуточного превращения. ФММ, 1979, т. 48, tè I, с.123-134.

69. Изотермический распад аустенита в сталях, легированных кар-бидообразующими элементами/ Колосова Э.Л., Сырейщиков В.И., Гольдштейн М.И. и др. Проблемы металловед, и физ.мет., 1978, tè 5, с.81-85.

70. Mecanu О., Ridai К. High-temperature decomposition of auste-nite in alloy steels.- ÜISI.1964, vol.202,N*5,p.441-447.

71. Курдюмов Г.В., Утевский Л.M., Энтин P.И. Превращения в железе и стали. М.: Наука, 1977. - 238 с.

72. Блантер М.Е. Фазовые превращения при термической обработке стали. М.: Металлургиздат, 1962. - 268 с.- 172

73. Гольдштейн М.И., Фабер В.М. Дисперсионное упрочнение стали. М.: Металлургия, 1979. - 208 с.

74. Honeycombe R.W.K. The Precipitation of Alloy Carbides in Austenite and Ferrite.-Scand.Met1979,vol.8,N*1,p.21-26.

75. Honeycombe R.W.K. Transformation from austenite in alloy steels.-Met.Trans.,1976,A7,N*7,p.915-916.

76. Dunlop G.L. Honeycombe R.W.K. Ferrite morfologies and carbide precipitation in a Cr-Mo-V creep resisting steels.-Metal Science,1976,vol.10,P.124-132.

77. Dunlop G.L., Porter D.A. Secondary Precipitation of Ordered VgCg and (V,Ti)gCg Particles in Ferrite .-Scand.0.Met., 1977,vol.6,N*1,p .19-29.

78. Колосова Э.Л., Сырейциков В.И., Гольдштейн М.И. Исследование процессов карбидообразования в хромистых сталях при диффузионном распаде аустенита. Изв. Еузов. Черная металлургия, 1976, № 12, с.I0I-II0.

79. Purmensky О., Foldyna V. Structurni stabilita CrMoV nizko-legovana zapurevne oceli.-Hutn.Listy,1976,31,N*6,s.421-425.

80. Freeman S., Honeycombe R.W.K. Strengthening of Titanium Steels By Carbide Precipitation.-Metal Sci.,1977,vol.11,N*2, p .59.

81. Campbell K., Honeycombe R.W.K. The isothermal decomposition of austenite in simple chromium steels.-Metal .Sci., 1974,vol.8,N*7,p.197-203.

82. Baker T.N., Lapointe A.0. Coherent Precipitation of Vanadium Carbide In Iron Alloys Develop .Electron .Microsc.Anal.Proc. Inst.Phys.Electr.Microsc.a.Anal.Group Conf.,Glasgow,1977, Bristol-London,1977,p.195-201.

83. Dunlop G.L., Edmonds D.V., Honeycombe R.W.K. Some effects of microstructure on the creep properties of low-alloy steels containing vanadium carbide.-In: Creep Strength Steel a High Temp.Alloys,Proc.Meet.-London,1974,p.222-226.

84. Богачев И.Н., Пермяков В.Г. Отпуск закаленной стали. Свер-длоеск: Машгиз, 1950. - 118 с.

85. Irvine К.О. The Development of High-Strength Steels.-OISI, 1962, vol .200fN'10, p.820-833.

86. Устиновщикое 10.И. Механизм зарождения новой фазы в твердых растворах замещения. ДАН СССР, 1979, т. 247, В 3, с.596-599.

87. Физическое металловедение./Уманский Я.С., Финкелыдтейн Б.Е, Блантер М.Е. и др. М.: Металлургиздат, 1955. - 721 с.

88. Исайчев И.В. Рентгенографическое исследование процессов карбидообразования при отпуске углеродистой стали. ЖТФ, 1947, т. 17, вып. 7, с.839-854.

89. Багаряцкий 10.А. Вероятный механизм распада мартенсита. -ДАН СССР, 1950, т. 73, JS 6, C.II6I-II64.

90. Pacal В., Podrabsky Т., Fremunt P. Ausscheidung von Karbidphasen biem Anlassen von SchnellarbeitsstShlen des Typs 170WV6M3.-Pract.Metallogr.,1981,vol.18,N*2,S .574-586.

91. Уманский Я.С. Свойства стали. М.: Металлургиздат, 1949. - 210 с.

92. Lis О., Lis A. Morfologia weglikov w stali SW18 po austeni-tyzowaniu i odpusszczaniu. Wiad. butn.,1979, 35, N*7-8, s.249-252.

93. Скаков Ю.А., Черникова И.Н., Шаршаткина А.В. 0 структуре и составе карбида низкоотпущенной стали. ДАН СССР, 1958, т. 118, !Ь 2, с.284-285.

94. Арбузов М.П., Хаенко Б.В. Рентгенографическое изучение кристаллической структуры карбидной фазы на разных стадиях отпуска стали. ФММ, 1962, т. 13, вып. 5, с.686-692.

95. Арбузов М.П., Хаенко Б.В. Изучение ориентировки низкотемпературной карбидной фазы Fexc . ФММ, 1962, т. 13, вып. 2, с.294-299.

96. Арбузов М.П., Хаенко Б.В. Кристаллическая структура и ориентировка карбидной фазы низкоотпущенной стали. ДАН СССР, 1962, т. 143, № 3, с.574-577.

97. Дейч И.С., Апаев Б.А. Влияние процессов карбидообразования при отпуске на распад мартенсита и пластичность сталей. -МиТОМ, 1977, № 2, с.10-13.

98. Бокштейн С.З. Структура и механические свойства легированной стали. М.: Металлургиздат, 1954. - 279 с.

99. Мирзаев Д.А., Мирзаева Н.М., Ибрагимов Х.М. Расчет диаграмм равновесия сплавов Fe Сг-Св области существования карбида (Fey< Сг1у) с3 . - Сб. научн. тр. Челябинского Полит, ин-та, 1976, № 177, с. 132-137.

100. Seal А.К., Honeycombe R.W.K. The effect of tantalum and niobium on the tempering of certain vanadium and molybdenum steels .-3ISI, 1958, vol.188, p.9-16.

101. Кораблев B.A., Установщиков Ю.И. Карбидные превращения и механические свойства хромистых сталей. ФММ, 1974, вып. 37, № I, с. I33-I4I.

102. Устиноещиков Ю.И., Ковенский И.М., Власов В.А. Исследование механизма образования специальных карбидов в сталях, легированных хромом, молибденом или ванадием. ФММ, 1976, вып. 41, J5 I, с. 99-III.

103. Ковенский И.М., Установщиков Ю.И. Карбидообразование в ванадиевых сталях. Тюменский индустриальный институт, Тюмень, 1975, 24 с. - Рук. деп. в ЦНИИЧМ информ. 4/У1 1975,302, 303.

104. Мурей Дж.Д. Изыскание высокопрочных сталей. В кн.: Высокопрочная сталь. - М.: Металлургия, 1965, с. II3-I39.

105. Рахштадт А.Г., Ланская К.А., Сулейманов Н.М. Влияние термической обработки на условия образования, форму и стабильность карбидов ванадия в ванадиевых сталях. МиТОМ, 1975, № 6, с.23-27.

106. Тушинский Л.И., Тушинская К.И. Упрочнение сплавов дисперсными фазами. В кн.: Нов. методы упрочнения и обраб. мет., Новосибирск, 1981, с.3-8.

107. Geisler А.Н. Precipitation from Solid Solution of Metal. Phase Transformation in Solids.- New York,1951.- 3887 p.

108. Orowan E. Dislocation in Metals.-New York: AIME,1954,358р.

109. Fisher CJ.C., Hart E.W., Pry R.H. The Hardening of Metals Cristals by Precipitate Particles.- Acta Met., 1953, vol.l N'3, p.336-339.

110. Розенберг B.M. Основы жаропрочности металлических материалов. М.: Металлургия, 1973. - 328 с.

111. НО. Крянин И.Р., Миркин И.Л., Трусов Л.П. Кинетика структурных превращений и разрушение жаропрочных сплавов при длительных испытаниях. МиТОМ, 1967, № 8, с.8-19.

112. I. Stewart O.M.i; Page CJ.H.R. A Significant advance in Prediction of the Creep Strength of Steam Turbine Components.-Metallurgia, 1965, vol.72, p.275-277.

113. Buchi G.L., Page ZJ.H.R., Sidey M.P. Creep Properties and Precipitation Characteristics of 1% CrMoV. DISI, 1965, vol.203, p.291-304.

114. Prnka Т., Foldyna V. Einfluss der Vertulung der Vanadin-karbidanscheidunger auf die Zeit Standfestigkeit niedriglegierter chrom-molybdan-vanadium Stahle-Arc.Eisenhuttenw 1969, N*6, S.499-504.

115. Beker R.G., Nutting D. Precipitation Processes in Steels.-DISI, Spec. Rep., vol.64, 1959, p.1-12.

116. Казаковцева В.A., Усиков М.П. Структура ванадиевой и молибденовой сталей на стадии образования специальных карбидов. ФММ, 1982, т. 53, № 4, с.764-771.

117. Уэда С., Исикава М., Камада К. Процесс выделения карбидов Mo, V и Nb в стали при её нормализации и отпуске. Тэцу то хаганэ, 1977, т.63, В II, с.351-357.

118. Сырейщиков В.И., Суслопаров Г.А. Исследование карбидных превращений в сталях 12Х1МФ, 15Х1М1Ф. ФММ, 1966, вып.21, В 22, с.291-299.

119. Foldyna V., Purmensky 3., Prnka Т. Einflub des Molybdängehaltes auf die Zeitstandfestingkeit von Chrom-MolybdänVanadin-Stählen mit niedrigem Kohlenstoffgehalt.- Arch. Eisenhüttenw., 1971, vol.42, N'12, S.927-932.

120. Dunlop G.L., Honeycombe R.W.K. Ageing Characteristics of VC, TiC and (V,Ti)C Dispersions in Ferrite.- Metal Sei., 1978, vol.12, N *8, p.367-371.

121. Waldenstrom M. An experimental studu of carbide-austenite equilibria in iron-base alloy with Mo, Cr, Ni and Mn. -Met.Trans., 1977, A8, N'12, p.1963-1977.

122. Davenport А.Т., Honeycombe R.W.K. Secondary hardening of Tungsten steels.- Metal Sci., 1975, vol.9,N*5,p.201-208.

123. Курдюмов Г.В., Энтин Р.И. Отпускная хрупкость конструкционных сталей. М.: Металлургиздат, 1945. - 134 с.

124. Установщиков Ю.И. Некоторые вопросы теории образования специальных карбидов. ФММ, 1976, т.42, JS 5, с.994-998.

125. Бокштейн G.3., Кишшш С.Т., Платонова А.Ф. Карбидообразо-вание при отпуске хромоникелевой и хромоникелевольфрамовой стали. ФММ, 1955, т.1, вып. 3, с.349-356.

126. Shaw G.W.K., Quarell A.G. The formation of carbides in Low-Carbon, Chromium-Vanadium steels at 700*C.- 3ISI, 1957, vol.185, p.10-22.

127. Fredriksson B. Optimization of the Tempering Time for High Speed Steels.- Bull.Cercle metaux,1975,num.spec.,p.351-362.

128. Fredriksson B. Optimiring Tempering Time for High Speed Steels.- Metal Prog., 1977, vol.112, N'3, p.50-59.

129. Заболоцкий B.K., Кяец 10.H. Исследование превращения остаточного аустенита в быстрорежущих сталях. В кн.: Научные труды Краматорского научно-исследовательского и проектно-технологического института машиностроения, 1977, № 23,с.44-49.

130. Геллер Ю.А., Лещинская Р.П. Стабилизация остаточного аустенита быстрорежущей и высокохромистой стали против отпуска. МиОМ, 1955, & I, с.26-33.

131. Коваленко B.C. Металлографические реактивы. М.: Мир, 1972, - 300 с.

132. Мюллер Э., Цонь Т. Автоионная микроскопия. М.: Металлургия, 1972. - 360 с.

133. Физико-химические методы фазового анализа сталей и сплавов./ Лашко Н.Ф., Заславская Л.В., Козлова М.Н. и др. М.: Ме-таллугия, 1970. - 476 с.

134. Вульф A.M. Резание металлов. Л.: Машиностроение, 1973.- 496 с.

135. Голъдшмидт Х.Дк. Сплавы внедрения. В двух томах. - М.: Мир, 1971, т.1. - 424 с.

136. Еднерал А.Ф., Кириенко В.И., Ланская К.А. Структурные превращения при термической обработке хромомолибденованадие-вых инструментальных сталей. МиТОМ, 1982, $ 9, с.4-8.

137. Сталь инструментальная быстрорежущая. Механические свойства е состоянии поставки и в термически обработанном состоянии. ГСССД 9-79. Таблицы стандартных справочных данных.- М., 1980, 8 с.

138. Московский автомобильный завод имени Ленинского комсомолапроизводственных испытаний инструментов из безвольфрамовой стали

139. Материал детали: сталь марки 20ХН2М по ТУ14-1-177-72,

140. Твердость НВ 179 * 229; ковкий чугун марки К4-35-Ю.

141. Данные по выполняемым операциям приведены в табл. I приложения.

142. ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЕ УПРАВЛЕНИЕ1. АКТ65Х6МЗФЗБ1. Методика испытаний- 180

143. Данные по обработке приведены в таблице 2 приложения.

144. Результаты испытаний показали:

145. Величина износа по задней поверхности сверл из стали 65Х6МЗФЗБ и из стали Р6М5 при обработке стали 20ХН2М одинаковая и составила 0,8 мм.

146. Стойкость сверл из стали 65Х6МЗФЗТ и из стали Р6М5 одинаковая и составила 1660 шт. деталей.

147. Величина износа по задней поверхности зенкеров из стали 65Х6МЗФЗБ и из стали Р6М5 одинаковая и составила 0,3 мм.

148. Стойкость зенкеров из стали 65Х6МЗФЗБ и Р6М5 одинаковая и составила 1880 шт. деталей.

149. Величина износа сверл из стали 65Х6МЗФЗБ и из стали Р6М5 при обработке ковкого чугуна К4 35-10 одинаковая и составила 0,9мм.

150. Стойкость сверл из стали 65Х6МЗФЗБ и из стали Р6М5 при обработке ковкого чугуна одинаковая и составила 475 шт. деталей.1. Вывод.

151. Начальник лаборатории Г.В.Ведяскина

152. Инженер-технолог ^zfc? J^. А.Г.Хахалев