автореферат диссертации по химической технологии, 05.17.01, диссертация на тему:Разработка энергосберегающего узла абсорбции в производстве серной кислоты

Московский ордена Ленина и ордена Трудового Красного Знамени химико-технологический институт имени Д. И. Менделеева

На правах рукописи

ЗОЛОТУХИН СЕРГЕИ ЕГОРОВИЧ

РАЗРАБОТКА ЭНЕРГОСБЕРЕГАЮЩЕГО УЗЛА АБСОРБЦИИ В ПРОИЗВОДСТВЕ СЕРНОЙ КИСЛОТЫ

05.17.01 — Технология неорганических веществ

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Москва — 1992 г,

Работа выполнена на кафедре общей химической технологии Московского химико-технологического института им. Д. И. Менделеева.

Научный руководитель — кандидат технических наук, доцент Г. М. Семенов,

Научный консультант—кандидат технических наук, старший научный сотрудник Г. В. Михайлов.

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор В. А. Иванов; кандидат технических наук, старший научный сотрудник В. С. Сущев.

Ведущая организация — Кировоградский медеплавильный комбинат им. С. М. Кирова.

Защита диссертации состоится —

1992 г. в^б^^ час. в ауд./^^/^па заседании специализированного'совета Д 053.34.10 в Московском химико-технологическом институте нм. Д. И. Менделеева по адресу: 125190, Москва, Л-190,, Миусская пл., дом 9.

Автореферат разослан_./О^г&Л-_ 1992 г.

Ученый секретарь специализированного совета

И. Н. К А МЕН ЧУ К

• ОБШЛЯ ХАРАКТЕРИСТИКА.

Актуальность проблема. Перспективы развития производства ссркой кислоты как йнзрготехнсдогическсй системы заключены в "росте з^Ёектагности использования вторичных энергоросурсов ( POP )". '

Eco реакции, леап^ко в основе производства серной ¡колоты, протекают с выделением тепла. Использование этого тепла ?.газвт ю только компенсировать вез энергетические затраты, но позволит часть энергия выдавать на сторону в вида технологического и"! энергетического паря. Однако типовая технологическая схема производства серной кислоты по способу ДК/ДА сбладз-эт существенным недостатком - нлзксЯ степенью использования тепла процесса ( 55 " ). Основные потери тепла связаны с несф-фэктивнэл работой абсорбционного отделения: температура кислота, вытекак^ей кз абс.рберов, по превыгааот 8Ü°C. Это низкого-тонциальнов тепло приходится отводить оборотной водой, на что затрачивается дополнительная энергия.

Поэтому совершенствование стадам выделения серной кислоты путем замени традиционного процесса абсорбции другими процессами, позволяющими более полно использовать БЭР, является актуальной задачей.

Цель работы заключается в разработке технологического режима и аппаратурного оформления процесса абсорбции SOg, позволяющего более полно использовать ВЭР.

Для достижения указанной цели были выполнены следующие работы:

- проведен эксергетический анализ узла абсорбции типовой технологической схемы производства серной кислоты по способу ДК/ДА мощностью 1515 т мнг/сут;

- выявлены основные причины потери эксергш и определены варианты реализации процесса с более полным использованием ВЭР;

- составлена математическая модель узла абсорбции SOg, определены оптимальные условия абсорбщш SOgirpn высоких температурах;

- разработана, спроектирована и построена пилотная установка для исследования режима проведения горячей абсорбции SO..;

- на пилотной установке отработаны режимы горячей абсорб-

щш S03, по полученным данным проверена адекватность математической модели;

- выбрав в качестве критерия минимум капитальных затрат, по математической модели рассчитан оптимальный вариант процесса горячей абсорбции S03;

- для оценки эффективности разработанной схемы проведен ее эксергетический анализ;

- исследована коррозионная стойкость сталей различных марок в условиях горячей абсорбции S03;

- выбраны коррозионностойкие стели в качестве конструкционных материалов для аппаратурного оформления процесса горячей абсорбции.

Научная новизна. Проведен эксергетический анализ абсорбционного узла производства серной кислоты, позволивший выявить основные источники потерь тепла в процессе. Составлена математическая модель процесса абсорбции триоксидз серы с учетом протекания реакции в газовой фазе при шсокой температуре. Рассчитан оптимальный режим горячей абсорбции, позволящй утилизировать ВЭР процесса с получением технологического пара ( 0,6 МПа, 180°С ). Исследован механизм коррозионной стойкости высоколегированных аустештшх сталей в среде серной • кислоты при высокой температуре.

Практическая ценность работы. Разработана технологическая схема и аппаратурное оформление горячей абсорбции триоксвда се ры, что позволяют утилизировать ВЭР процесса производства сер кислоты по способу ДК/ДА. Рассчитан и экспериментально уточнен оптимальный технологический режим процесса. Подобраны конструкционные материалы с высокой коррозионной' стойкостью в условиях горячей абсорбции для аппаратурного оформления процесса. Экспериментальные данные переданы в НИУИФ ППО "Минудобре-нкя" для разработки и проектирования промыпленного процессг абсорбции триоксвда сери с утилизацией ВЭР. ■

Апробация работы. Основные положения и результаты работе были долоеош на I Научно-технической конференции молодых ученых, специалистов и студентов МХТИ ( 1935 г.), Московской ropo, ской коз^ерекшш по х:.>:;п! и химической технологии ( 1937 г.), IV Московской конференция молода ученых к студентов по химии

-э-

и химической технологии "МКХТ-9СГ( 1990 г.), V Московской конференции молодых ученых и студентов по химии и химической технологии "ШШ'-Б-91И( 1991 г.) .V межобластной научно-технической конференции, посвященной 46-летию победы в ВОВ ( 1991 г.).

Публикации. По результатам работы имеется 5 публикаций.

Структура и оДгем работы. Диссертационная работа состоит из введения, четырех глав, а также выводов основных результатов и списка литературы. В работе приведено 16 таблиц, 38 рисунков, список литературы содержит 66 ссылок.

СОДЕРЖАНИЕ ДИССЕРТАИИОННОИ РАБОТЫ

Во введении обсуждается актуальность темы,формулируются основные цели'работы.

В 1_-ой главе проведен литературный обзор основных направлений развития технологии производства серной кислоты, анализа эффективности производства с точки зрения использования ВЭР, применения эксергетического метода для определения эффективности функционирования химико-технологических систем, моделирования абсорбции триоксида серы и выбора конструкционных материалов для аппаратурного оформления процесса.

Одним из перспективных направлений развития сернокислотного производства является разработка энергосберегающих технологий. Несмотря на утилизацию тепла на. стадиях обжига серосодержащего сырья и окисления диоксида серы,степень использования тепла в современных технологических схемах, работающих по способу ДК/ДА, не превышает. 55%. Практика эксплуатации сернокислотных установок показала, что большие потери тепла происходят в узле абсорбции триоксида серы. Реализуя процесс при максимальной температуре 80°С ( температура кислоты на выходе из абсорбционной башни ), можно утилизировать низкопотенциальное тепло процесса. Опыт зарубежных фирм по утилизации тепла показал, невысокую эффективность таких установок. Возникла необходимость изменения процесса и режима его реализации с тем, чтобы можно было в нем утилизировать среднепотенциальное тепло.

Одним из методов,' позволяющих определить источники потерь тепла и наметить пути повышения энергетической эффективности процесса, является эксергетический метод. Этот метод достаточ-

но широко используется в совре.чзгаю2 хтшвахЗ технологии, в то:.; число кмэготся публикация по эксерготкчоскоглу анализу производства серной кислоты.

d литературе имеется значительное число работ, посе.теок-ык описания процесса абссрЗщц; триокскда се ja сорной кислотой. Наиболее адокватно огшсываот процесс абсорбции SOß модель, предложенная Г.В. (йпайловш и B.C. Витковым . Однако, эта модель, как а другие. на учитывает прохождения реакции триоксида серы с водой в газовой фазе, что недопустимо при высокой температуре в условиях горячей acicopcmsi.

Исследована коррозионная стойкость больного числа конструкционных материалов в сроде серной кислоты. Однако, эта исследования охватывают достаточно узкий интервал параметров: температура до ЮО°С, концентрация сорной кислоты до 93,3? масс. Практически отсутствуют дашше по коррозионной стойкости материалов в сорной кислоте с концентрацией biso езоотрониой и при высоких температурах.

Глава 2 посвящена эксергетичосксиу анализу узла абсорбщгл S03 типовой технологической схега производства сорной кислоты по способу ДК/ДЛ г.опцюстью 1515 т киг/сут. Расчет потерь вксорпш ( рис.1 ) показал, что одп; наиболее ве-шеи в холодильниках кислоты и связаны со сбросом горячей пэдк ( внознко потери ). В то 53 время использовать тепловой поток холодкль-

.пподукцаоиаап

Р,ооц-Юг I

елсктрознсргая

Fac. I Энергетическая. диаграмма уагл абсорбция i - aöccpöspj Z - сборнак квелогк; 3 - насоо; 4 - юшшоб-

ников кислот в.егегэ ДК/ДА практически невозможно. Это связано с тем, что мала величина эксергетической температурной Т

функции т,=1- —=0,156, а количество циркулирующей воды ели-

С fp

иком велико для введения в полностью сбалансированную по тепловым потокам схему. Таким образом, эффективность схемн ДК/ДА можно повысить за счет увеличения эксергетической температурной функции потока кислоты, вытекающей из абсорбера, что достигается уменьшением плотности орошения.

В главе 3 приведены результаты описания процесса абсорбции триоксида серы.

Для определения оптимальных условий проведения горячей абсорбции составлена математическая модель процесса абсорбции ЗОд при высоких температурах.

Выбран. насадочный абсорбер,нашедший наибольшее распространение в сернокислотном производстве в силу его очевидных преимуществ: низкого гидравлического сопротивления, простоты конструкции и др.

При моделировании гидродинамических потоков в насадочнсм абсорбере принята ячеечная модель, как наиболее адекватно отражающая процессы массопереноса в данном реакторе: коэффициент молекулярной диффузии Вг в газовой фазе достаточно велик,что обеспечивает полное перемешивание в пределах одной ячейки , а градиент концентрации в жидкой фазе по' высоте аппарата настолько мал , что в пределах одиой ячейки концентрацию можно принять постоянной.

В основу математической модели положены уравнения, составленные Амелиным А.Г., Михайловым Г.В., Витковым B.C., описывающие процесс абсорбции SOg серной кислотой в условиях реализации процесса в существующих системах без учета протекания реакции образования HgS04 я ■ газовой фаза . В условиях реализации процесса горячей абсорбции, когда степень ассоциации молекул H2S04 составляет 70 % , реакцией образования HQS0^ в газовой фазе пренебрегать нельзя.

Поэтому в вышеуказанной модели учтен факт протекания ре-, акции образования H2S04 в газовой фазе, а так же уточнены уравнения, опиенвеюшие физико-химические свойства реактантсв сис-

теми для более широкой области параметров проведения процесса.

Основные уравнения, составляющие математическое описание

процесса приведены нижэ:

скорость извлечения H2S04 из газовой фазы:

•V . 4icIri?pFe ¿¡cDr.-NeF „

541 = K.F ГР,- Pf(C.T)] + -3-+ -E— ГР<- P?(C,T)] (1)

^ 111 3 U R Тг ф 1 1

граничное условие: 1=0, У^=0.

Скорость абсорбции S03: gj2 = К^Р l?z~ P^C.T) J (2)

граничное условие 1=0, Y2=0.

Скорость абсорбции паров Н20: = KgF CPg- Р3(С,Т)1 (3) гра1ШЧНое условие 1-0, Y3=0.

Изменение температуры газа и хидкой фазы по высоте абсорбера описываются соответственно уравнениями:

fxr., ^iv + + tP P?i0ilil v

tU ^ GrCpr 3MGrCpr НТгфСгСрг 1 1 ^

+ Ш (4)

граничное условие 1=0, Tr=TrQ. oFCy Tx)

dp " "

VPk

dl

w

VP*

[Pr P*(C,T)] -

(5)

граничное условие 1=0, ТК=ТИ0. .

Коэффициенты массопередачи в уравнениях ( I ), ( 2 ),( 3 ) и теплоотдачи в уравнениях ( 4 ), ( 5 ) вычислялись по известным данным.

Радиус ядер конденсации , скорость их образования и размер чвстиц новой фазы рассчитывались по уравнениям : 4 а И

г„ =

RpT-ln S

1=

2Ха

itNa kpT,

I. 31П s L Р r J L т

■г)

г - 3

к " "\J

3G 4irpN

(6

(7

(S

Коэффыциент ф вычисляли из соотношения:

1.33 Я/г„ + 0.71

ф = 1 + -к--(9)

1 + гу/к

Изменение численной концентрации тумана по высоте абсорбера: --- (10)

Зв

с11 - у граничное условие 1=0, N=0.

Изменение массовой концентрации тумана:

й(5 4таш2/3 [Р^Р^СД)] Ге 3

~ НфТгУ ^ 41фН

+ ---(II)

ЗУ

граничное условие 1=0, С=0.

Количество Н2304,Б03,Н20 в газовом потоке:

8,= Ъ (12)

82= 8го- V 2 (13)

«3= «30" V 2 (14 )

Количество Н2304,образовавшееся в газовой фазе за время

пребывания ее до рассматриваемого сечения:

2 = 2 ^зо+егоКр -%-у2> " (е3о+вго+кР

б 0 1 /2 -в20830-у2в30-б2*3+У2*3-КР «10+КР У1] <15 >

& Аа + а^2 + - с^З

^ " а + Ь + с

а = ( 8ш- у, - г ) ( бзо- У3 - г)

Ь = ( «30- Ь - 2 > < «20- У2 + с = ( в10- У1 - Ъ ) (в20 - У2 + 2) р.

(16)

о йКе ¿1 (11 11Г

°г

По предложенной математической модели рассчитаны различные режимы процесса горячей абсорбции. С учетом ограничений по коррозионной стойкости конструкционных материалов найдено, что для получения достаточного температурного потенциала потока кислоты и, следовательно, выработки товарного пара сте-

£08дух

контакт- / кого ап-1 парата ••

.—сонар Д -г—

ковден-4« саз

Кислота б сборник цеха|

Рис.2 Схоиа пилотной установки

1-награватвль газа; 2 - смеситель; 3,5 — насадочная башня; 4,6 - фюриновиИ фильтр; 7 - эжектор; 6,9 - напорный бак; 10,11 - подогреватель кислоты

%

ИХ)

да-

—¡и—7&

що зр 010^

Рис (Ц

ерьке]

Ь - .а&сяэрь'каиталышо'значения,расчетные аначоыш

3—тЬ—гГ

а) концентрации НгЬОч " * о,п) плотности

газ

газ

Рас.^ Хехнодогичоская схаш процесса горячей абсорбции £Юз. I - абсорЗзр; 2 - теплооО^ань'мк; 3 - сбвриия ааолокц Ъ - хододшшшп кислот '

С.™*' )8Я. ■ ойоргм

^'^исргп-

, ¡д? - оиъьл

Рдс. 5 Эясоггиячзекая днагршгна ззгл горпчзй сбсорбцЕГ» 1 - абооро'ор; 2 - сборки» кисгогы; 3 - пс.сос; - топлсобг'зипг:

пэнь абсорбции Б03 не моает превышать 70 % .

Для обеспечения необходимой полноты абсорбции на I ступени системы ДК/ДА' при реализации процесса в горячем режиме требуется установка дополнительного абсорбера.

Исходя из этого была разработана, спроектирована и построена пилотная установка для исследования режима проведения горячей абсорбции Б03 (рис.2).

На рис.3 представлены результаты испытаний различных режимов абсорбции 803 и результаты расчета этих режимов по математической модели.

Из представленных данных можно сделать вывод, что абсорбция Б03 в горячем режиме при данном варианте оформления ■процесса идет с достаточной полнотой, а математическая модель описывает процесс с достаточной точностью.

Выбрав в качестве критерия оптимизации процесса минимум капитальных затрат ( минимум суммы высот абсорбционных башен ), по математической модели был рассчитан технологический вариант процесса, представленный на рис.4.

Для оценки эффективности разработанной схемы проведен ее .эксергетический анализ ( рис.б ).

Таким образом, реализация процесса абсорбции Б03 в горячем режиме позволит:

1) повысить общий эксергетический КЦЦ процесса с 79,30 до 66.1Б % ;

2) поднять целевой КЕД с 43,52 до 69,25 % ;

3)реализовать процесс в условиях, когда выделяющееся тепло имеет среднепотенциальный температурный уровень, при котором становится возможным утилизация этого тепла в виде энергетического пара. ( 0,6 МПа, 180°С )

Обозначения

С - концентра!дая серной кислоты ( жидкости ); 1) - коэффициент диффузии паров Н2304;

Орг,Срж- средняя теплоемкость соответственно газовой смеси и серной кислоты;

? - площадь поперечного сечения абсорбера; Сг - текущий расход газовой смеси; в - массовая концентрация тумана;

- количество Н2Б04 в газовой фазе; g2 - количество Б03 в газовой фазе; gз - количество Н20 в газовой фазо;

I - скорость образования ядер конденсации; К - константа Больцмагга;

к1,к2,к3 ~ коэфрщиент массопередачи для Н2504,Б03,Н20 соответственно;

Кр - константа равновесия реакции образовать паров Н2304;

1 - текущая высота насадки абсорбера; 1ц, - текущий расход кадкой фазы;

- теплота конденсации Н2304; Ь0 - теплота образования Н2 Б04 ;

1^2,1.3 - дифференциальная теплота растворения БОд, Н20; М - молекулярная масса серной кислоты; N - численная концентрация капель тумана; Na - число Авагадро; Ро - давление в аппарате;

Р, ,Р2,Р3 - текущее парциальное давление Н9504,503,Н20 соответственно;

Р*(0,Т),Р|(С,Т),Р3(С,Т) - равновесное,давление нпд жидкой

фазой соответственно ^50^,50-},Н20;

II - газовая постоянная;

г3 - радиус ядер конденсации;

гк - средний радиус капель тумана;

Э - пересыпете пара;

ТГ,ТГ0 - тешвратура газа в абсорбере и на входе в него; тн,тз!о ~ ^"пература жидкой фазы в колонне и на входе в" нее; и - плотность орошения;,

V - объемный расход газовой фазы; *

VI ,У2,У3 - количество Я2504,503,Н20 извлекаемое из газовой фазы;

2 - количество Н2304, образовавшееся в газовой фазе; а - коэффициент теплопередачи;

е - доля свободного объема насадки;

X - длина свободного пробега молекул в газовой фазе;

р - плотность жидкой фазы;

т] - степень абсорбции;

о - поверхностное натягокие.

■ Глава 4. С целью выбора конструкционных материалов для аппаратурного оформления установок утилизации тепла в производстве серной кислоты проведены исследования коррозионной стойкости высоколегированных аустенитных сталей' гравиметрическим методом по стандартной методике в условиях горячей абсорбции БОд,

Таблица 1.

Зависимость скорости коррозии образцов высоколегированных сталей в серной кислоте.

Сталь Скорость коррозии, П, мм/год

Температура,°С

120 160 200

Концентрация серной кислоты. X масс.

100 98,4 99,2 98,5 99,2 99,6

12Х18Н10Т 0,054 0,11 0,09 0,25 0,11 0,05

08Х22Н6Т ■ - - - - - 0,095

06Х23Н28МЗДЗТ - - - 0,31 0,12 0,063

03X15Н25МЗДЗСЗ - - • - 0,28 •-

03Х15Н40Ы8Д2Б - - 0.14 - -

03X15Н40МЗД2СЗБ - ' - - 0,10 - -

10XI7H13M2Í 0,047 0,10 - - - -

Ст. 20 ' - - 38.3 . - ' - -

Как видно из представленных данных, на скорость коррозии влияет химический состав материалов, но диапазон разброса данных не очень велик и для дальнейшего исследования были выбраны образцы стали' 12Х18Н10Т'как наиболее экономнолегированно«. Зависимость скорости коррозии этой стали от температуры и концентрации Н2304представлены на рис. б и 7. Исходя из вида зависимости скорости коррозии стали 12Х18Н10Т, можно предполо-

л:ть,что уравнокнэ регресскл, оппсывакпэе нгюнишге скорбсти коррозии от отих параметров будет иметь вид:

V - Е0+ + В20 + Вп& Е?,£С2е В^У .'Глтрпиа 1:.-2!пч>овгшт для ортсгог'ашюго плати ? порядка и розулыаты скег^рккснга продстаплагн ? :аол. 2

Т~0л!;ца ?..

ЗаЕгто.Л'ость скорости керровигт (П> от тегаерагурц (Ь) • и кэшкктрптпги (С) серкой кизлогы.

N П/11 1,.°0 С,? касс. НрЬ'Од П, км/год Я, 1">/ГОГ*

1 200 1С0 0,07 0,003

п 2 со ПЗ, -1 0,20 ' 0.2-11

Ъ 120 4 0,13 0,137

А 120 109 0,051 0,0?9

5 200 ' 99.2 С, 11 о, и*

6 120 0,07 0, ОХ)

у 1Г0 ' 100 0,03 о.ссз •

0 160 93,-1 0.11

9 160 93,2 . 0,09 0,0231

* п 'гра1-з В д?лш значения скорости керг.-о-л'и, г'^асч;.таг;^з по полученному урапношт рзгресст.

Зля определении воспроизподимсстк бил: поотпг -енн лопол-¡¡лтзлыгкз эксперпмзнти с центре плана.

После е1алтстичгс!:::й обработки и отброса ксз$-

¿лциунтсз по критер::» Схыодгнта ураенэштз р?ггссо:г.:

П = 577,С3217НО,С38б75Ь-11,70325С+0,Г5037СС2- $0"41С

Кгвгеркй 'й'.гзра Г-7,19 ноиьио табличного "нач«?иг.я Г0 Гд-7,7.

Еыло провэдено коследосгние коррозионной стойкости стал!! 12X164101 в более глроком диапазоне температур и коптс:краш!й

так у? ксаледогано влияние агрссокасой гре-

ли ! табл. 3).

А

45

-г—,-,-г-М,,

97 за 39 100 % *ЛСС

! коррозии ЗДЦВНЮТ 01 кон-

> иасо.; цевдрацвд

Таблица 3.

Зависимость скорости коррозии стали 12Х18Н10Т от.температуры и концентрации серной кислоты.

ь, с Скорость коррозии, П мм/год

X масс. НцБО^

?7,6 98,4 . 98,8 99,2 99,6 100

100 0,02 0,007

120 0,13 (0,18). 0,07 (0,07) 0,054

160 0,11 (0,13). 0,09 (0,14) 0,03 (0,03)

200 0,72 0,26 0,19 0,11 0,05

250 0.21 0,31 0,25

- 15 -

В скобках указана скорость коррозии стали в условиях движущейся агрессивной среды.

Как видно из экспериментальных данных, движение агрессивной среды практически не влияет на скорость коррозии. Это мокко объяснить тем, что лимитирующей стадией процесса электрохимической коррозии стали 12X18111 ОТ в серной кислоте при данных условиях является химическая реакция.

. Были проЕ?дены испытания сварных евов образцов стали 12Х18Ш0Т на налита ШСК. МКК но наблюдается.

С использованием различных истодов физико-химического анализа исследован механизм коррозионного процесса.

Основные результаты и выводы.

1. Проведен эксергетическкй анализ узла абсорбции ЗОд типовой технологической схемы производства серной кислоты. Определены основные источник.,1! потерь и варианты реализации процесса с более полным использованием ВЭР.

2. Для определения оптимальных условий проведения абсорбции ?03 в горячем рем?мз составлена математическая модель процесса абсорбции Б0о при высоких температурах.

О • '

3. Разработана, спроектирована и построена пилотная'установка для исследования рел;на горячей абсорбгши ЗОд/ Проведены испытания различных регамов абсорбшш 503. Абсорбция 50д в горячем рехиме при выбранном варианте оформления процесса идет о достаточной полнотой, а математическая модель описывает-процесс с достаточной точность».

4. Проведен зксергетпческий анализ разработанной схеш. Реализация' процесса абсорбции 30., в горячем режиме позволит:

а)повысить обспй эксергетическиЛ КЦД процесса с 79.30Х до 86,15%; '

б) поднять целевой зксергетический 5ЩЦ с до бС'.^п";

з)реалигоЕать процесс в условиях, когда выделяющееся тепло имеет средкепотенциал;лшЛ уровень, при котором становится воамгаш утилшацил этого геплл в виде технологического пзрз (0,6 !Ш.180°С).

5. Шергыз проведены коррозионные исследосанкл вютколэги-ровашшх аустенитных сталей в условиях реачизашш процесса го- ■

рлчей абсорбции SOg (концентрация серной кислоты вьсз азеот-

ронкой, температура среды до 2ГЮ°С). Проведенные исследования позволим рекомендовать конкретные юяструкционкуэ материалы 'с баллом корровиошюй стойкости не выше Б.

Публикации по теме диссертационной работы/

1. А.и. СССР N 119800. Способ получеши серной кислоты из сероводорода // Аиелин А. Г. .Семенов Г. Ii .Золотухин O.E. к др. Б. И. И 45 от 16.12.1965.

2. Семенов Г. 1JL, Золотухин С. Е., Е^кир В. А.. Еобров Л- А. Зк-сергетиччекая оценка типовой сернокислотной схеш и пути ее повышения // (Материалы Московской городской конференции по химий и хим. технологии. Прикладная химия и хим. габернетика. -)А , 1988-С. 86-94.- Дел. ВИНИТИ (N 8431-В88 от 30.11.1988)

3.Золотухин С. Б. .Семенов Г. М. .Михайлов Г. Е Способ переработки сероводорода в серную кислоту // Тезисы докладов XIV всесоюзной научно-технической конференции по технологии неорганических вееэств, Часть I.- Львов. 1933 - С. 145.

4. Семенов Г. iL .Жуков А. П. .Золотухин С. Е. .Юмашев А. Б. .Каменск О. А. Исследование коррозионного поведения аустенитных легированных сталей в горячей серной кислоте // Тезисы докладов V межобластной научно-технической конференции... / Самара, 1,991 - С. 34-35.

5. Золотухин С. Е. .Шашев А. Б. .Семенов Г. IL , Смирнова о. Н. . Соловьев Ю.М. ¿Тимофеева Г. Ю. Абсорбция триоксида серы при высокой температуре. // Избранные доклады IV Московской конференции по химии и хим. технологии с международным участием "ЦШ-90".-. KL ; 1991 - С. 34-42, - Деп. ВИНИТИ (N 4750-В91

ОТ 24.12.1991.)