автореферат диссертации по металлургии, 05.16.01, диссертация на тему:Разработка экономнолегированных коррозионно-стойких хромоникельазотистых сталей для высоконагруженных деталей

кандидата технических наук
Афанасьев, Игорь Андреевич
город
Москва
год
2006
специальность ВАК РФ
05.16.01
цена
450 рублей
Диссертация по металлургии на тему «Разработка экономнолегированных коррозионно-стойких хромоникельазотистых сталей для высоконагруженных деталей»

Оглавление автор диссертации — кандидата технических наук Афанасьев, Игорь Андреевич

Введение.

Глава 1. Структура и свойства коррозионно-стойких хромоникелевых мартенситных и мартенситно-аустенитных сталей высокой и повышенной прочности (литературный обзор).

1.1 Влияние легирующих элементов, термической обработки и пластической деформации на структуру и свойств углеродосодержащих сталей.

1.2 Влияние легирования, термической обработки и пластической деформации на структуру и свойств азотосодержащих сталей.

1.3 Влияние методов выплавки на формирование структуры и свойств сплавов.

Глава 2. Материалы и методы исследования.

2.1.1 Выплавка.

2.1.2 Ковка и прокатка.

2.1.3 Выплавка стали методом ВГНК.

2.2. Методы исследования.

Глава 3. Исследование влияния термической обработки и пластической деформации на структуру и механические свойства хромоникельазотистых сталей.

3.1 Влияние химического состава на механические свойства сталей.

3.2 Влияние термической обработки на структуру и механические свойства деформированного металла.

3.2.1 Влияние температуры закалки на структуру и свойства стали.

3.2.2 Влияние температуры отпуска на структуру и свойства закаленных сталей.

3.2.3 Влияние пластической деформации на структуру и свойства стали.

Глава 4. Закономерности формирования структуры и свойств стали

08Х14АН4МДБ, выплавленной методом ВГНК. 4.1 Структура и свойства стали 08Х14АН4МДБ в литом ф состоянии.

4.2 Влияние термической обработки на структуру и механические свойства литой стали 08Х14АН4МДБ, выплавленной методом ВГНК.

4.3 Влияние пластической деформации на структуру и механические свойства стали 08Х14АН4МДБ, выплавленной методом ВГНК.

Глава 5. Физико-механические, технологические и специальные свойства ф металла опытно-промышленной выплавки новых сталей 05X16АН5 и 08Х14АН4МДБ и внедрение этих сталей для изготовления крепежных деталей.

5.1 Влияние термической обработки на механические свойства сталей.

5.2 Влияние пластической деформации на структуру и свойства сталей.

5.3 Циклическая прочность сталей.

5.4 Ударная вязкость сталей.

5.5 Коррозионная стойкость сталей.

Ф 5.6 Изготовление крепежных деталей из сталей 05X16АН5 и

08Х14АН4МДБ промышленной выплавки.

Введение 2006 год, диссертация по металлургии, Афанасьев, Игорь Андреевич

Создание экономнолегированных хромоникелевых сталей для изготовления деталей и конструкций, работающих в условиях одновременного воздействия высоких статических, циклических и динамических нагрузок и коррозионной среды, является актуальной задачей. Аустенитные коррозионно-стойкие хромоникелевые стали имеют высокую пластичность, хорошо деформируются и свариваются. К существенным недостатком этих сталей можно отнести низкую прочность и высокую температуру старения (для дисперсионно-твердеющих сталей), что обуславливает значительное коробление деталей при охлаждении. Мартенситные коррозионно-стойкие хромоникелевые стали обладают высокой прочностью и меньшим короблением деталей при термической обработке, т.к. температура старения у них ниже по сравнению с аустенитными сталями. Однако из-за пониженной пластичности они трудно деформируются при изготовлении изделий.

Мартенситно-аустенитные коррозионно-стойкие хромоникелевые стали при оптимальном легировании могут обладать положительными качествами аустенитных и мартенситных сталей и не иметь их отрицательных качеств. Среди применяющихся таких углеродосодержащих и азотосодержащих сталей лучший комплекс механических и коррозионных свойств достигается у последних , т.к. углеродосодержащие стали имеют пониженную пластичность и коррозионную стойкость из-за выделения карбидов типа Сг2зСб по границам зерен. Наиболее широкое распространение из азотосодержащих мертенситно-аустенитных сталей получила высокопрочная сталь 1Х15Н5АМЗ (отечественная ВНС-5 и зарубежная АМ-350 и АМ-355). Однако эта сталь, содержащая углерод, особенно в крупных сечениях, имеет склонность к выделению карбидов хрома по границам зерен, что приводит к резкому снижению трещиностойкости при низких температурах (КСТ=5Дж/см) и сопротивления коррозионному растрескиванию в камере солевого тумана (сткр=300 МПа) [1]. Кроме того, в этой стали высокое содержание дефицитного молибдена. Одним из перспективных путей решения отмеченной проблемы является разработка экономнолегированных высокопрочных коррозионно-стойких азотосодержащих хромоникелевых сталей с мартенситно-аустенитной структурой, не содержащей карбидов, 5-феррита и а-фазы, снижающих пластичность и коррозионную стойкость. Структура и свойства этих деформированных сталей недостаточно изучена. Отсутствуют такие данные о сталях, выплавленных методом высокоградиентной направленной кристаллизации, который снижает пористость и ликвацию в лопатках из никелевых сплавов.

В связи с этим целью настоящей работы являлось установление закономерностей формирования структуры и свойств в процессе нагрева, охлаждения и пластической деформации коррозионно-стойких хромоникельазотистых сталей и разработка на этой основе новых экономнолегированных сталей для высоконагруженных деталей.

Заключение диссертация на тему "Разработка экономнолегированных коррозионно-стойких хромоникельазотистых сталей для высоконагруженных деталей"

Основные выводы.

1. Для получения у экономнолегированных хромоникельазотистых сталей повышенных характеристик прочности, пластичности и коррозионной стойкости исследованы структура и свойства сталей, химический состав которых обеспечивает формирование структуры с заданным количеством мартенсита (75-80%) и аустенита (25-10%), не содержащей 8-феррита, ст-фазы и карбидов хрома.

2. Методом высокотемпературной рентгенографии установлены температурные зависимости содержания а и у-фаз, температурный интервал а-»у превращения (600-800°С) и температуры начала выделения (300°С) и конца растворения (1050°С) карбонитридов хрома в стали 08Х14АН4МДБ. Для стали 05X16АН5 методом ДТА при нагреве определены температуры начала и конца обратного а—>у превращения (470-680°С) и при охлаждении температупа начала мартенситного превращения (75°С).

3. Выявлены особенности структуры остаточного аустенита закаленной стали 08Х14АН4МДБ, который наблюдали в нескольких морфологических разновидностях: в виде тонких прослоек по границам а-кристаллов внутри пакета; в виде достаточно широких, протяженных областей между а-кристаллами в пакете и на стыке пакетов; в виде достаточно протяженных областей произвольной формы около границ бывших аустенитных зерен. Для субструктуры массивных областей остаточного аустенита характерно наличие высокой плотности нерасщепленных дислокаций и тонких протяженных двойников.

4. Установлены оптимальные режимы термической обработки сталей. Закалка от 1000°С и отпуск при 400°С обеспечивают у стали 05X16АН5 получение высоких характеристик прочности (ств=1530 МПа, ао,2=1320 МПа) и пластичности (8=23%, \|/=67%). Сталь 08Х14АН4МДБ что закалки от 1050°С, обработки холодом при -70°С-Зчас. и отпуска при 500°С имеет более высокую прочность (ав=1664 МПа, ст0>2=1466 МПа), но несколько пониженную пластичность (8=19%, \|/=61%).

5. Установлено, что холодная прокатка с обжатием 50-60% обеспечивает максимальное упрочнение (ав=1830-2150 МПа) у исследованных сталей. Лучшее сочетание высокой прочности (ав=1750-1800 МПа, а0,2=1380-1400 МПа) и повышенной пластичности (5=20-23%, \j/=50-58%) достигается у сталей после теплой прокатки при 300-500°С с обжатием около 60%.

6. Показано, что стали 05Х16АН5 и 08Х14АН4МДБ после всех изученных температур отпуска обладают высокой технологической пластичностью. При сжатии образцов со степенями обжатия 50, 60 и 70% трещины не образуются. Установлена предельная деформация до разрушения при различных температурах прокатки клиновых образцов за один проход, которая составляет при 20°С - 30%, 400°С - 75%, при 500-1000°С - без разрушения.

7. Установлено, что у исследованных сталей после закалки от 1050°С и отпуска при 400, 500 и 600°С скорость общей коррозии в 3,5% растворе NaCl уменьшается с увеличением выдержки до 600 часов. По сопротивлению коррозионному воздействию новые азотосодержащие стали превосходят сталь 08X18Н1 ОТ.

8. Установлено, что ВГНК по сравнению с традиционной технологией выплавки приводит к более однородному распределению легирующих элементов, уменьшению количества остаточного аустенита и отсутствию в структуре 5-феррита. Сталь 08Х14АН4МДБ, выплавленная методом ВГНК, после закалки от 1050°С и отпуска при 500°С-2час. обладает высокой прочностью (ав=1444 МПа, <70,2=1202 МПа) и повышенной пластичностью (5=26%, \j/=45%). Показана возможность использования высокопрочной стали 08Х14АН4МДБ для изготовления литых деталей, получаемых с применением метода ВГНК.

9. На ОАО «Нормаль» (г. Нижний Новгород) разработана и освоена технология изготовления из сталей 05X16АН5 и 08Х14АН4МДБ широкой номенклатуры болтов и винтов с шестигранной, полукруглой и потайной головками, качества которых позволяют эксплуатировать их в различных изделиях авиационной, автомобильной и бытовой техники.

Заключение.

Таким образом, анализ и обобщение литературных данных по структуре и свойствам коррозионно-стойких мартенситных и мартенситно-аустенитных сталей показал, что азотосодержащие мартенситно-аустенитные стали существенно превосходят не содержащие азота стали, у которых из-за наличия в структуре карбидов хрома низкая пластичность и коррозионная стойкость. Азотосодержащие хромоникелевые мартенситно-аустенитные стали после термической обработки могут иметь высокий уровень прочности и повышенной пластичности. Однако такие стали содержат высокое содержание дорогих и дефицитных элементов, таких как молибден, кобальт и никель. Для повышения надежности и долговечности высоконагруженных деталей и изделий, работающих в условиях одновременного воздействия циклических, динамических нагрузок и коррозионной среды, могут быть использованы экономнолегированные стали с заданным содержанием мартенсита и аустенита и не содержащие карбидов хрома, 5-феррита и о-фазы, снижающих пластичность и коррозионную стойкость. Уровень и сочетание механических, химических и технологических свойств таких сталей будет определяться не только количеством, но и формой, распределением мартенсита, аустенита и карбонитридных фаз. В литературе отсутствуют такие систематические данные по особенностям структуры и её влияния на свойства стали. Кроме того, отсутствуют данные по закономерностям формирования структуры и свойств в литых сталях, полученных методом высокоградиентной направленной кристаллизации, т.к. этот метод, позволяющий снизить пористость и ликвацию, был разработан для получения лопаток из никелевых сплавов.

В связи с этим в данной работе были поставлены следующие основные задачи:

• исследование фазовых превращений при нагреве, охлаждении и пластической деформации;

• установление закономерностей изменения структуры и свойств хромоникельазотистых сталей в зависимости от режимов термической и термопластической обработки;

• изучение закономерности формирования структуры и свойств стали, выплавленной методом высокоградиентной направленной кристаллизации;

• изучение на металле промышленной выплавки статической, циклической прочности и технологической пластичности новых сталей 05X16АН5 и 08Х14АН4МДБ;

• провести данные опытно-промышленное опробования новых сталей 05X16 АН5 и 08Х14АН4МДБ в качестве материала высоконагруженных деталей.

Глава 2. Материалы и методы исследования.

Анализ литературных данных показывает, что за основу разработки экономнолегированной стали с повышенной прочностью и пластичностью должна быть взята сталь типа Х15Н5Б, в которой углерод частично заменен азотом. Для максимально возможного упрочнения такой стали в процессе термической обработки при сохранении достаточной для практического использования пластичности суммарное содержание углерода и азота в ней должно быть повышено и введены добавки молибдена и меди и микродобавки ванадия и ниобия. Ниже приведено обоснование пределов легирования элементами, включенными в состав таких сталей.

Введение в сталь не менее 14,0 %Сг обусловлено обеспечением требуемой коррозионной стойкости и повышенной растворимости азота. При концентрации хрома более 16% и никеля менее 2-2,5% сталь будет иметь пониженную вязкость при отрицательных температурах из-за образования 5-феррита и повышенной температуры вязко-хрупкого перехода. Содержание 16% хрома в сталях позволяет получать равновесные содержания азота до ОД 3-0,15% даже при легировании стали 4-5% никеля, снижающего растворимость азота. Повышение содержания никеля более 6% в сталях, в связи с увеличением количества остаточного аустенита, способствует резкому снижению предела текучести. Предел прочности также чувствителен к изменению содержания никеля: при повышении его содержания от 5,5 до 8%> он снижается с 1350 до 950 МПа. Это связано с тем, что после достижения предела текучести при растяжении образуется меньшее количество мартенсита деформации, особенно при небольших степенях деформации. Снижение содержания никеля ниже 3% в стали с 16%Сг позволяет достичь равновесной концентрации азота 0,18-0,20. Введение в сталь типа Х16Н2 азота до 0,20% и углерода до 0,12% может обеспечить высокую прочность. При содержании углерода и азота более 0,12 и 0,20%, соответственно, трудно получить удовлетворительные показатели пластичности и ударной вязкости (из-за образования при тепловых выдержках большого количества карбидов хрома типа МгзСб и нитридов хрома типа M2N), а также трудно получить беспористый металл из-за # ограниченной растворимости азота в стали при кристаллизации.

Марганец в количестве 0,3-0,8% вводили в сталь для повышения растворимости азота и раскисления стали. При концентрации марганца более 0,8% и заданном содержании остальных легирующих элементов количество остаточного аустенита в стали может быть больше 30%, и как следствие меньше количество мартенсита, упрочняющего сталь.

Микролегирование стали ниобием и ванадием в количестве 0,05-0,1% обеспечивают получение мелкозернистой структуры. Увеличение их ф количества более 0,1%) будет приводить к снижению прочности из-за обеднения твердого раствора азотом и углеродом в результате образования карбонитридов ниобия.

Введение в сталь около 1% молибдена позволяет достичь более равномерного распределения нитридной фазы (способствующей сдерживанию роста зерна при тепловых выдержках), повышает растворимость азота и стойкость металла сварного шва против образования горячих трещин, коррозионную стойкость.

Добавки меди в количестве 0,3-0,5% способствуют повышению коррозионной стойкости стали с содержанием хрома не более 14% и позволяют увеличить количество остаточного аустенита, необходимого для повышения вязкости стали.

Таким образом, в отсутствие ванадия, молибдена и меди при минимальном содержании углерода (0,03-0,05%) и содержании азота -0,13% за базовый состав выбрана сталь типа 0Х(14-16)АН5, а для стали с добавками молибдена и меди - сталь 1Х14Н4АМДБ. Состав этих сталей обеспечивает после закалки мартенситную структуру с 10-25% остаточного аустенита, не содержащих 5-феррита.

При расчетах фазового состава сталей использовали полуколичественную структурную диаграмму Я.М. Потака и Е.А. Сагалевич для малоуглеродистых коррозионно-стойких сталей (рис. 2.1), учитывающую ф влияние азота и всех выше перечисленных элементов на количество аустенита, мартенсита и феррита.

Для того, чтобы, изменяя количественное соотношение между остаточным аустенитом (уост) и мартенситом (М«) в пределах 75-^95% Ма и 25-ь5%Уост> влиять на свойства мартенситных азотососодержащих сталей, получая сочетания высокой прочности и удовлетворительной пластичности, в рамках принятых для диаграммы Потака-Сагалевич ограничений необходимо иметь: - величину хромового эквивалента мартенситообразования СгэквМ = 20

• - [%Сг + l,5-%Ni + 0,7-%Si + 0,75-%Mn + КМ-(%С + %N) + 0,6-%Мо + 1,5-%V+ 0,2%Cu] в пределах от -4 до -9,5 (соответственно 5-25% уосф -величину хромового эквивалента ферритообразования Сгэквф = %Cr- l,5-%Ni + 2-%Si -0,75-%Mn- КФ(%С + %N) + %Мо + l,5-%V+0,9%Nb -0,5%Cu, ниже 6 (в структуре в этом случае будет отсутствовать феррит).

Км = 30-35, Кф = 28-31 при %C+%N= 0,17 - 0,30

Предел растворимости азота в сталях 0Х(14-16)АН5 и 1Х14Н4АМДБ рассчитывали с использованием параметров взаимодействия, полученных Фойхтингером: lg[N] = -lg[N]Fe - eNCr[Cr] - eNc[C] - eNMo[Mo] - eNv[V] - eNSi[Si] -Ф eNNi[Ni] - еы^СМп], где eNCr = -0,048; eNsi = +0,043; eNc = +0,118; eNMn = -0,024; eNMo -0,013; еыУ = -0,098; ец№ = +0,011. Расчет показал, что растворимость азота в этих сталях при максимальном содержании элементов, повышающих и понижающих ее, равна 0,21-0,26 и 0,15-0,21% соответственно.

Таким образом, выбраны составы сталей (масс.%): для стали, способной обеспечить предел текучести более 1300 МПа - С 0,03-0,07; N 0,11-0,18; Сг 14,0-15,0; Ni 4,8-5,8; Nb 0,03-0,08; Si 0,2-0,51; V 0,03-0,08; Fe и примеси -остальное, а для стали с пределом текучести более 1500 МПа состав (мас.%): С 0,08-0,12; N 0,12-0,18; Сг 14,0-16,0; Ni 2,5-4,8; Mo 0,6-1,0; Mn 0,3-0,8; Си 0,3

• 0,6; Nb 0,03-0,08; Si 0,2-0,5; Fe и примеси - остальное.

AvcmeHum

0x1 а ню

Аустенит + феррит

--16 tS о xishth>MZ

1X21HST

1X15H<lAHStr

Нартенсит * Феррит

СГ3мв.

2Х1ЛН9

X1SH9 о

X18HW

Х18Н9Т

Спраы М (мартенсита)

ЭИ736 Х15И5Д2Т

95% М

3X13 о

1Х12нгвмФ

Мартенсит

Па, км

2X11

0,25 (С* N) V.

0.05

0,15

-6-4,-2-0 2 U 6 8 10 12 14 Crfieff Хромобый эквивалент ферритообразования - "/.Cr-1,5* %Ni+2* 'ASi-0,75* '/. Мп

Рисунок 2.1 - Полуколичественная структурная диаграмма Я.М. Потака и Е.А. Сагалевич для деформируемых малоуглеродистых коррозионно-стойких сталей.

С учётом приведенного обоснования на ОАО Металлургический завод «Электросталь» были выплавлены стали состава, указанного в таблице 2.1.

Библиография Афанасьев, Игорь Андреевич, диссертация по теме Металловедение и термическая обработка металлов

1. Братухин А. Г. «Технологическое обеспечение высокого качества, надежности, ресурса авиационной техники» М.: Машиностроение, т.1, 1996, 524 с.

2. Liu Ning, Deng Zhonggang, Huang Menggen. "Effect of heat treatment on microstructure and mechanical properties of martensitic-ferritic stainless steel containing 17%Cr and 2%Ni" // Materials Science and Technology, November 1991, vol 7, p.1057-1062.

3. Потак Я.М., Сачков В.В., Попова Л.С., Лавров В.И., Гращенков П.М. Нержавеющая сталь Х16Н6 (СН-2А, ЭП 288) переходного класса с высокой вязкостью // МиТОМ, 1968, №11, стр.4-7.

4. Pavlak Stanislav «Металловедение мартенситностареющих коррозионно-стойких сталей» Hutnik, 1976, 43, №7-8, с.342-357.

5. Азбукин В.Г., Башаева Е.Н., Мещерякова Т.Н. и др. "Повышение структурной стабильности мартенситной стали с регулируемым а->у превращением при отпуске" //МиТОМ. 1982, № 9. С. 10-13.

6. Карпов Л. П. «Влияние условий закалки на карбидную сетку в стали 07Х16Н6» МИОМ, 1993, №1, с.13-15.

7. Brady Richard R., Brickner Kenneth G. «Нержавеющая сталь с высоким сопротивлению коррозионому растрескиванию» Патент США С22С39/20, №3512960, заявл. 28.01.3, опубл. 19.05.70.

8. Murata J., Ohashi S., Ulmatsu «Современный прогресс высокопрочных нержавеющих сталей» J. Iron and Steel Inst. Jap., 1992, v. 78, №3.

9. Сабинина Т.Б., Окенко А.П. Исследование условий образования трещин в стали 10Х16НЧБ. МИТОМ. 1967. № 7, С. 33-35.

10. Галуненко И.П., Синявина Р.А., Лобжанидзе Р.Б., Катаев О.В., Гончарова Л.А. Снижение содержания дельта -феррита в стали 1Х16Н4БЮ //МИТОМ. 1972. № 11. С.73.

11. Черняковская С.Г., Красникова С.И., Сулименко А.В. Изменение дельта-феррита в стали 1Х16НЧБ при гомогенизации // МИТОМ. 1972. № 9. С. 6667.

12. Гольдштейн М.И., Грачёв С.В., Векслер Ю.Г. "Специальные стали". М. МИСиС, 1999, 408 с.

13. Костина М.В., Банных О.А., Блинов В.М. Особенности сталей, легированных азотом // МиТОМ, 2000, №12, с 3 6.

14. Костина М.В., Баных О.А., Блинов В.М. Влияние пластической деформации и термической обработки на структуру и упрочнение азотистой стали 0Х16АН4Б // МиТОМ, 2001, №7, с 3 6.

15. Банных О.А.,. Блинов В.М, Костина М.В. и др. Патент №2052532 РФ. Нержавеющая сталь. 1996

16. Berns Н., Ehrhardt R. Carbon or nitrogen alloying quenched and tempered stainless steels a comparative study // Steel research. 1996. - Vol. 67. - P. 343 -349.

17. Horovitz M.B., Benduce Neto F., Garbogini A. Nitrogen bearing martensitic stainless steels: microstructure and properties // Iron and Steel Institute of Japan International. 1996. - Vol. 36, №7. - P. 738 - 745.

18. Berns H. Martensitic high-nitrogen steels // Steel research. 1992. - Vol. 63. -P. 343 - 347.

19. Goecmen A., Stein R., Solenthaler C. Precipitation behaviour and stability of nitrides in high nitrogen martensitic 9 % and 12 % chromium steels // Iron and Steel Institute of Japan International. 1996. - Vol. 36, Ne7. - P. 768 - 776.

20. Machado I.F., Padilho A.F. Precipitation behaviour of 25%Cr 5,5%Ni austenitic stainless steel containing 0,87% nitrogen // Steel research. - 1996. - Vol. 67. - P. 285 - 290.

21. Baumel A., Carius C. Zusammenhand zwischen anlabbehandlung und korrosion sverhalten von hartbaren nichtrostenden chromstahlen // Archiv fur das Eisenhuttenwesen. -1961. Bd. 32. - S. 237 - 249.

22. Нержавеющая сталь и ее обработка. Патент № 3253908 США, кл. 75-124

23. Жаропрочные стали с повышенной прочностью. Патент №2521, Япония, 10J172

24. Метастабильная аустенитная нержавеющая сталь. Патент № 3599320 США, кл. 29-527.7 (С22С39/20, В23Р17/00)

25. Нержавеющая сталь. А.с. 309064 СССР, С22С39/20

26. Влияние легирующих элементов на свойства дисперсионно-твердеющих нержавеющих сталей. Сасакура Тосихико, Куно Цуэно, Синдзи Киитиро. «Тэцу то хаганэ, J. Iron/ and Steel Inst. Japan», 1969, 55, №9, 831-838

27. Нержавеющая сталь. Патент № 3253966 США, кл. 148-38

28. Дисперсионнотвердеющая нержавеющая сталь AISI 634. "Alloy Digest", 1967, Jan.

29. Высокопрочные нержавеющие стали АМ-350 и АМ-355 как конструкционный материал. Мак-Канн. Space/Aeronaut, 1960, 33, №2, 79-80, 84, 89-90, 94

30. Высокопрочная нержавеющая сталь АМ-355. Агген. 1959, 183, №14, 7477

31. Изучение нержавеющей стали с 17% Сг, 4% Ni и 4% Си. Сообщение 2. Влияние Ni, С и N на свойства холоднокатаных сталей. Окамото, Танака, Сато, Nippon kinzoku qekkasi, J. Japan inst. Metals, 1958, 22, №10, 504-508

32. Улучшенная нержавеющая сталь. Патент № 1207603, Англ. С7А, (С22С39/26)

33. Коррозионно-стойкая дисперсионнотвердеющая сталь. Заявка 54-71025, Япония, ЮЛ 72, (С22С38/44)

34. Дисперсионнотвердеющая нержавеющая сталь с хорошей усталостной прочностью в морской воде и высокими антикоррозионными свойствами. Патент №49-13127, Япония, 10J172, (С22С39/22)

35. ТМО нержавеющей стали переходного класса со стареющим мартенситом Х15Н5АМЗ. Доронин И. В. «Физ. и химия обработки металлов», 1977, №1, 143-144

36. Нестабильная аустенитная нержавеющая сталь с улучшенными свойствами. Патент № 1350434, Англ. С7А, (С22С39/26)

37. Нержавеющие стали и сплавы в авиации и реактивной технике. Sanderson L. "Aircraft Eng.", 1976, 48, №12, 24-27.

38. Низкоуглеродистая мартенситная нержавеющая сталь. Патент №5131085, Япония, ЮЛ72, (С22С38/40)

39. Pyromet 350 (мартенситная и (или) дисперсионнотвердеющая нержавеющая сталь). "Alloy Dig.", 1974, May

40. Мартенситная нержавеющая сталь. Патент № 93134, ПНР С22С38/40

41. Высокопрочная нержавеющая сталь. Патент № 4849166 США, МКИ4 С22С38/42

42. Автоматная нержавеющая сталь. А.с. 711158 СССР, С22С38/60

43. Carpenter Moly Ascoloy (мартенситная нержавеющая сталь). "Alloy Dig.", 1985, Sept.

44. Механические свойства высокопрочной нержавеющей стали NSSHT 200. Hirotsu Sadao, "Nisshin Steel Techn. Rept", 1987, №57, 54-63

45. Коррозионно-стойкая сталь. A.c. 1144405 СССР, МКИ4 C22C38/50

46. Мартенситная нержавеющая сталь для нефтепроводных труб. Заявка 6254063, Япония, МКИС22С38/40, С22С38/30

47. Хромистая сталь с метастабильной структурой. Патент № 138502, ПНР МКИ С22С38/40

48. Автоматная нержавеющая сталь. А.с. 711158 СССР, С22С38/60

49. Коррозионно-стойкая сталь. А.с. 834222 СССР, С22С38/44

50. Коррозионно-стойкая сталь. А.с. 947219 СССР, С22С38/44

51. Нержавеющая сталь. А.с. 1629347 СССР, МКИ5 С22С38/44

52. Влияние N и Ni на обрабатываемость в горячем состоянии мартенситных нержавеющих сталей. Takaoka Tatsuo е. а. // Дзайре то пуросэсу =Curr. Adv. Mater. And Proc. 1991, 4, №3, c.893

53. Новая 15% Cr мартенситная нержавеющая сталь для нефтепромыслового оборудования. Ishizawa Yoshi-ici, Minami Yusuke, Hashizume Shuji, Takaoka Tatsuo// NKK Techn. Rev. 1992, 64, c. 15-20

54. Высокопрочная коррозионно-стойкая сталь аустенито-мартенситного класса. Патент № 2164546 Россия МПК7, С22С38/52

55. Коррозионно-стойкая сталь для прокладок двигателя и способ ее получения. Патент № 6338762 США, МПК7 C21D8/00, C21D9/00

56. Микроструктура и прочность на растяжение двухфазной нержавеющей стали, легированной азотом. Berns Н., Kleff J., Krauss G., Foley R. P. // Met. And Mater. Trans. A. 1996, 27, №7, ciol 845-1859

57. Коррозионно-стойкая сталь. А. с. №834222. Головенко С. А. и др.

58. Нержавеющая сталь для упрочнения азотом. Заявка 4411795 ФРГ, МКИ6 С22С38/44

59. Сталь. Патент № 2024643 Россия МКИ5, С22С38/04

60. Жаростойкая и стойкая против ползучести сталь с мартенситной структурой, полученной путем улучшения. Заявка 4436874 ФРГ, МКИ6 С22С38/30

61. Мартенситная хромистая сталь. Заявка 4212966 ФРГ, МКИ5 С22С38/18

62. Строкатов Р. Д., Буркова С. П. Влияние температуры и времени выдержки при старении на прочностные характеристики высокоазотистой проволоки 18Х15Н6АМЗ. // Актуал. пробл. прочн.: Тез. Докл. 1 Междунар. Конф., Новгород, 1994, ч.2, с.48

63. Капуткина JI. М., Свяжин А. Г., Прокошкина В. Г., Киндоп В. Э., Клунцев Д. Ю. Мартенситное превращение и процессы старения в хромоникелевых сталях с азотом. // Изв. Вузов. Чер. Металлургия. 1997, №1, с.20-24

64. Туляков Г. А., Петрова М. С., Харина И. Л., Гусева И. А. Влияние азота на структуру и свойства аустенито-мартенстной стали Х15Н5М2 для лопаток ЦНД паровых турбин. Высокоазотистые стали: Тр. 1 всес. Конф., Киев, 1990, с. 358-363

65. Сопротивление ползучести 12% Cr-Mo-V-Nb-стали для роторов паровых турбин. Thauvin G., Coulon A., badeau J. P. // Mem. Et etud. Sci. Rev. met. 1992, 89, №6, c. 337-347

66. Макаров А. В., Коршунов Л. Г., Счастливцев В. М., Черненко Н. Л. Износостойкость азотосодержащих нержавеющих мартенситных сталей. Прочность и разрушение материалов и конструкций: Сб. докл. Всерос. Науч.-техн. Конф., Орск, 1998, Т. 1, с.67-75

67. Высокопрочные, обладающие повышенной вязкостью, листы из мартенситной нержавеющей стали, способ торможения растрескивания кромок при холодной прокатке листов и способ изготовления листов. Заявка 1118687 ЕВП, МПК7 С22СЗ 8/54, C21D6/00.

68. Лопатка паровой турбины, паровая турбина и электростанция с их использованием. Заявка 1067206 ЕВП, МПК7С22С38/48, С22С38/44.

69. А.с. 829716, БИ18 от 15.05.81г.

70. Коррозионно-стойкие трубы для нефтяных скважин и способ их получения. Заявка 1514950 ЕВП, МПК7 С22СЗ 8/00

71. Двухфазные коррозионно-стойкие стали Патент № 6623569 США, МПК С22С38/58, C21D9/00

72. Нержавеющая сталь А.с. №1822445 СССР, МКИ5 С22С38/40

73. Ложников Ю. И. Кандидатская диссертация. Горячая деформация, структура и свойства азотосодержащих сталей различного назначения. 2004.74. Сталь. А.с. №4882908

74. Новая 15% Сг мартенситная нержавеющая сталь для нефтепромыслового оборудования.

75. Нержавеющая сталь с высоким сопротивлением коррозионному растрескиванию. Пат. США №3512960

76. Вознесенская Н. М., Изотов В. И., Ульянова Н. В. и др. Структура и свойства высокопрочной нержавеющей стали. М., МиТОМ, 1971, №1, с.32-35.

77. Банных О.А., Блинов В.М. Дисперсионно-твердеющие немагнитные ванадийсодержащие стали. // М. Наука, -1980-, 190 с.

78. Шапиро М. Б. Сб. «Итоги науки и техники», серия «Металлургия», вып. «Металловедение и термическая обработка». ВИНИТИ, 1965, с. 132-136.

79. Colangelo V. J. Transactions of the Metallurgical Society AIME, 1965, v.233, №2, p.319-329.

80. Мелькунов И. H., Виноград М. И. Клюев М. М. «Улучшение качества высокопрочной нержавеющей стали 1Х15Н5АМ2», Сталь, 1970, №5, с.460-463.

81. Потак М. Я. и др. Сб. «Металловедение и термическая обработка металлов» Материалы научно-технической конференци, Пермь, 1966.

82. Каблов Е.Н., Бондаренко Ю.А. Новое в технологии производства лопаток ГТД. М., Аэрокосмический курьер, № 2, 1999, с.60-62.

83. Каблов Е.Н., Бондаренко Ю.А. Получение монокристаллических лопаток ГТД высокоградиентной направленной кристаллизацией. М., Авиационная промышленность, № 1, 2000, с.53-56.

84. Бондаренко Ю. А., Каблов Е. Н. Направленная кристаллизация жаропрочных сплавов с повышенным температурным градиентом. М., МиТОМ, 2002, №7, с.20-23.

85. Бондаренко Ю. А., Каблов Е. Н. Морозова Г. И. Влияние высокоградиентной направленной кристаллизации на структуру и фазовый состав жаропрочного сплава типа ReneN5. М., МиТОМ, 1999, №2, с. 15-18.

86. Бондаренко Ю. А. Перспективы технологии направленной кристаллизации крупногабаритных рабочих лопаток наземных газовых турбин. М., Материаловедение, 1998, №7, с. 21-25.

87. Бондаренко Ю.А., Каблов Е.Н., Морозова Г.И. Влияние высокоградиентной направленной кристаллизации на структуру и фазовый состав жаропрочного сплава типа ReneN5. М., Митом, 1999, № 2, С. 15-18.

88. Счастливцев В. М., Мирзаев Д. А., Яковлева И. JI. «Структура термически обработанной стали» М.: Металлургия, 1994. 288 с.

89. Салтыков С.А. Стереометрическая металлография. М.: Металлургия, 1976.

90. Левин Е.Е. Микроскопическое исследование металлов. М.: Машгиз, 1955, с. 88.

91. Немировский Ю.Р., Немировский М.Р. Матрицы ориентационных соотношений при фазовых превращений и двойниковании. // Заводская лаборатория, 1975, т. 41, №11, с. 1347-1353.

92. Немировский Ю.Р., Немировский М.Р. Определение ориентационных соотношений при мартенситных гцк-оцк превращениях в сплавах железа, не содержащих остаточного аустенита. // ФММ, 1975, т. 39, вып. 4, с. 782-786.

93. Игнатов Д.В. Электроннографический метод исследования процессов окисления металлов. // М., АН СССР, ИМЕТ, 1959.

94. Г. Нейбер. Концентрации напряжений. М.: Гостехиздат, 1947, 204с.

95. Новиков В. И. Кандидатская диссертация. Исследование и разработка высокопрочных коррозионно-стойких сталей с регулируемым мартенситным превращением для паяно-сварных узлов криогенной техники. 2003.

96. Утверждаю» еральный директор 1.0 «Нормаль»д.т.н.В.А.Володин 2006г.

97. Утверждаю» Д и р е кто р^ИМШч йм. А. А. Ба й ко ва академу!човиеристый гоатв^йШГедения)^ 2006 г1. АКТвнедрения новой высокопрочной коррозионно-стойкой азотосодержащей мартенситно-аустенитной стали 05Х16Н5АБ-Ш.

98. От ИМЕТ им. A.A. Байкова РАН

99. Начальник сектора лаб.№1, д.т.н. Бондаренко IO.A. е^^А—л.

100. Начальник лаборатории №5, к.т.н. Шалькевич kfc. ^jJd-^, U^t-P

101. Зав.лаб.№7, акад. РАН Банных О.А.

102. Г.н.с, проф., д.т.н. Блинов В.М.вед. инж. Афанасьев И. А