автореферат диссертации по металлургии, 05.16.01, диссертация на тему:Исследование и разработка высокопрочных коррозионностойких экономнолегированных сталей со структурой высокоазотистого аустенита и мартенсита для изделий машиностроения и медицины

Введение.

Глава 1. Структура и свойства высокоазотистых сталей.

1.1. Азот как легирующий элемент.

1.1.1. Растворимость азота в расплавах на основе железа.

1.1.2. Различия во влиянии углерода и азота на структуру сталей.

1.1.3. Влияние углерода и азота на свойства сталей.

1.2. Влияние термической обработки и пластической деформации на структуру и свойства высокоазотистых сталей.

1.2.1. Мартенситные стали.

1.2.2. Аустенитные стали.

1.3. Особенности прерывистого распада высокоазотистых сталей.

1.4. Влияние азота на физико-химические и специальные свойства сталей.

1.4.1. Мартенситные стали.

1.4.2. Аустенитные стали.

Глава 2. Материалы и методы исследования.

2.1. Выбор химического состава, выплавка, получение заготовок.

2.2. Методы исследования.

Глава 3. Высокопрочные коррозонностойкие стали со структурой азотистого аустенита.

3.1. Фазовые превращения при нагреве и охлаждении. высокоазотистых аустенитных сталей.

3.2. Термическая стабильность высокоазотистого аустенита.

3.3. Влияние холодной пластической деформации и последующего отпуска на структуру и свойства высокоазотистых аустенитных сталей.

3.4. Механические свойства, износостойкость и коррозионная стойкость высокоазотистых аустенитных сталей.

Глава 4. Высокопрочные коррозионностойкие стали со структурой азотистого мартенсита.

4.1. Фазовые превращения при нагреве и охлаждении сталей типа Х16Н4Б.

4.2. Влияние термической обработки на структуру и свойства сталей типа 05X16Н4АБ.

4.3. Свойства сталей типа 05Х16Н4АБ.

Глава 5. Структура и свойства стали 05Х16Н4АБ(п) промышленной выплавки.

5.1. Фазовые превращения при нагреве и охлаждении, структура и механические свойства стали после закалки.

5.2. Влияние температуры отпуска на механические свойства.

5.3. Опытное опробование стали 05Х16Н4АБ(п) для высоконагруженных деталей машиностроения.

Прогресс в ряде областей современной техники в значительной мере определяется возможностями создания высокопрочных коррозионностойких экономно-легированных сталей с достаточной для практического использования пластичностью. Существенным недостатком широко применяемых в машиностроении и медицинской технике высокопластичных коррозионностойких стабильно-аустенитных немагнитных сталей типа 08Х17Н13М2Т и А181 316 (08Х17Н13) является их низкая прочность (сто,2 < ЗООМПа) и износостойкость , что ограничивает их использование для высоконагруженных деталей и конструкций. Кроме того, эти стали содержат большое количество дефицитных легирующих элементов, таких как никель и молибден. Существенным недостатком применяемой в технике износостойкой аусте-нитной марганцовистой стали Гадфильда 110Г13Л является низкая прочность. Широко используемые в машиностроении и медицинской технике мартенситные углеродистые стали типа 12Х16Н4Б, 40X13 и 95X18 с повышенным содержанием хрома обладают высоким уровнем прочности, однако они имеют низкую пластичность и коррозионную стойкость вследствие выделения при низкой скорости охлаждения от температуры аустенитизации и в процессе отпуска крупных частиц карбида хрома типа Сг2зСб преимущественно по границам зерен.

Проблема повышения прочности коррозионностойких аустенитных сталей путем рационального использования легирующих элементов и прежде всего азота является одной из важнейших в современном материаловедении. Азот в сталях, доступный практически в неограниченных количествах из воздуха, превосходит другие легирующие элементы по упрочняющей и аустенитообразующей способности. Основные направления отечественных и зарубежных работ - введение азота (с применением методов выплавки и литья под давлением ) в нержавеющие хромони-келевые, хромомарганцевые и хромоникельмарганцевые стали аустенитного и ау-стенитно-ферритного классов с целью стабилизации аустенита и повышения стойкости к межкристаллитной коррозии и питтингообразованию. В этих сталях имеются никель и марганец, которые при высоком содержании в стали оказывают отрицательное влияние, соответственно, на упрочняемость и стабильность аустенита. Кроме того, никель является сильным аллергеном, а марганец ухудшает экологию и является дорогим легирующим элементом. 5

Одним из перспективных путей разработки высокопрочных коррозионностой-ких экономнолегированных сталей является создание нового класса конструкционных низкоуглеродистых аустенитных сталей со сверхравновесным содержанием азота (используя метод выплавки под давлением) и мартенситных сталей с равновесным содержанием азота на основе системы Ре-Сг-М. Уровень и сочетание физико-механических, химических и специальных свойств таких сталей зависят от концентрации азота в аустените, которая определяет его стабильность по отношению к фазовым превращениям при нагреве, охлаждении и пластической деформации, а также упрочняемость аустенита и / или мартенсита в результате твердорастворного упрочнения, выделения нитридов или пластической деформации.

В отличие от углерода, азот не образует с хромом соединений, аналогичных по кинетике зарождения и роста карбиду Сг2зСб, что должно благоприятно сказываться на уровне пластичности и сопротивлении коррозии хромистых аустенитных сталей со сверхравновесным содержанием азота и мартенситных сталей с высоким равновесным содержанием азота.

Целью работы являлось установление закономерностей формирования структуры и механических свойств при нагреве и охлаждении высокохромистых сталей со структурой азотистого аустенита и мартенсита и разработка на этой основе новых сталей для высоконагруженных деталей и конструкций в машиностроении и медицинской технике.

Основные выводы

1. Установлены особенности структуры и свойства изучаемых высокопрочных аустенитных коррозионностойких сталей с 18-24%Сг и со сверхравновесным содержанием азота.

2. Определены фазовые превращения в сталях типа Х18А при нагреве и охлаждении. При нагреве определены температуры начала выделения (500°С) и растворения (710-730°С) нитридов типа Сг21М, а также а->у превращения (840-860°С). В процессе медленного охлаждения сталей происходит у-»а превращение по двум механизмам: во-первых - по диффузионному при 680°С с образованием при охлаждении из обедненного азотом аустенита крупных зерен феррита полиэдрической формы и нитридов хрома; во-вторых - по бездиффузионному, с образованием при охлаждении из обедненного азотом аустенита пакетного мартенсита. При повышении температуры нагрева стали температура начала мартенситного превращения снижается. Последняя также снижается при увеличении концентрации азота (от 0,9 до 1,3 %) в аустените.

3. Установлена температура закалки (1200°С), обеспечивающая практически полное растворение нитридов при сохранении мелкозернистой структуры (средний размер зерна около 25 мкм). После этой закалки достигается максимальное пересыщение азотом аустенита и, как следствие, максимальное его твердорастворное упрочнение.

4. Показано, что аустенит сталей, содержащих более 1,0% азота, после закалки от 1200°С термически стабилен по отношению к у-»а превращению при нагреве до 500°С с выдержкой до 200 мин. Повышение температуры или длительности выдержки при нагреве приводит к небольшому повышению прочности, однако пластичность при этом снижается. Лучшее сочетание прочности (ав=1270 МПа, о0,2=840 МПа) и пластичности (5=48%, у=29%) достигается в стали Х24А120 после закалки от 1200°С. По уровню предела текучести эта сталь превосходит широко используемую сталь 08X18Н10 в 3-4 раза, а по пластичности не уступает ей.

5. Установлено, что аустенит хромистых сталей, содержащих 18, 21, 24%Сг и более 1% азота стабилен по отношению к у-^-а превращению при деформации до 25, 40 и 50% соответственно. С повышением содержания азота возрастает степень упрочнения сталей при пластической деформации. Упрочнение при пластической деформации таких сталей происходит за счет наклепа аустенита без образования мартенсита.

6. Установлено, что повышение содержания азота до 1,3% в сталях типа Х18А повышает стойкость к межкристаллитной коррозии в 0,5Н28о4 + 0,01 КБСМ по сравнению со сталью 08X18Н10 и не ухудшает их коррозионную стойкость при электрохимической коррозии в 3,5% растворе №С1.

7. Установлено, что высокоазотистые аустенитные стали, содержащие 2124% хрома и 1,2-1,3% азота после закалки от 1200°С, при испытаниях в условиях скольжения по монолитному абразиву превосходят по износостойкости высокоуглеродистые мартенситную сталь 95X18 и аустенитную сталь 110Г13Л за счет интенсивного деформационного упрочнения хром-азотистого аустенита и упрочнения в результате образования мартенсита деформации в количестве около 30% в тонком поверхностном слое изнашивания.

8. Разработана новая высокопрочная коррозионностойкая и износостойкая немагнитная высокохромистая (21-24%Сг) и высокоазотистая (1,3%Ы) сталь с повышенной пластичностью, которая рекомендуется для высоконагруженных изделий медицинской техники взамен применяющихся высоконикелевых немагнитных сталей типа 08X18Н10 и 08Х17Н13М2Т и для транспортного машиностроения взамен применяющейся немагнитной стали 110Г13Л.

9. Исследованы структура и свойства новых высокопрочных коррозионно-стойких мартенситных сталей типа 05Х16Н4АБ с равновесным содержанием азота.

10. Определены температуры фазовых и структурных превращений при нагреве и охлаждении сталей типа Х16Н4АБ, содержащих 0,03-0,18% N. Увеличение значения величины никелевого эквивалента №ЭКв = %№ + 0,12%Мп + 30%С + 18% приводит к снижению температуры начала мартенситного у-»а превращения при охлаждении сталей.

11. Установлено, что закалка от 1000°С, обеспечивает максимальное растворение частиц карбидов, нитридов и карбонитридов при сохранении мелкого зерна.

12. Показано, что твердость углеродосодержащей стали после отпуска при 300-350°С снижается из-за обеднения мартенсита углеродом и коагуляции выделившихся при пониженных температурах метастабильных карбидов цементитного типа, тогда как этого эффекта не отмечается у азотсодержащей стали.

13. Наилучшим сочетанием механических свойств обладает сталь типа Х16Н4АБ, содержащая около 0,15% азота. Высокая прочность (ств=1550 МПа, ш jo,2=1365 МПа) при сохранении повышенной пластичности (5=21%) достигается у этой стали после закалки от 1000°С и последующего отпуска при 400°С. По уровню прочности и пластичности азотосодержащая сталь 05Х16Н5АБ мартенситного класса превосходит углеродосодержащую сталь того же типа 12Х16Н5Б, благодаря гомогенному распределению и повышенной дисперсности частиц нитридов по сравнению с карбидами, а также наличию прослоек остаточного аустенита (-12%) между кристаллами мартенсита.

14. Установлено, что замена углерода азотом в мартенситных сталях типа Х16Н4Б сохраняет повышенную коррозионную стойкость и обеспечивает лучшую износостойкость при скольжении твердого сплава по образцу.

15. Показано, что сталь 05Х16Н4АБ обладает высокой технологической пластичностью и может быть прокатана без промежуточных отжигов при комнатной температуре с обжатием до 80%, а при горячей прокатке (700-1200°С) допускает обжатие за один проход через валки до 60%. Максимальный эффект упрочнения достигается после прокатки при 400°С за счет деформационного старения мартенсита.

16. Опытное опробование стали 05Х16Н5АБ в НПО "Криогенмаш" показало, что свойства этой стали удовлетворяют требованиям, предъявляемым к высокона-груженным элементам криогенной арматуры. Сталь 05Х16Н5АБ рекомендована в качестве материала для изготовления деталей типа «седло клапана» криогенной арматуры взамен мартенситностареющей стали ОЗХ9К14Н6МЗБ. Опытное опробование стали 05Х16Н5АБ в НПО «Энергомаш» показало эффективность использования ее в качестве коррозионностойкого материала высоконагруженных сварных деталей двигателя. й

Заключение

В результате анализа литературы установлены следующие преимущества азота, как легирующего элемента, по сравнению с углеродом:

• растворимость азота в аустените выше, чем углерода;

• атомы азота, по сравнению с атомами углерода, более равномерно распределены в аустените. Углерод, входящий в твердый раствор на основе у-железа, имеет тенденцию к кластерообразованию, а азот - к упорядочению;

• азот оказывает большее твердорастворное упрочнение, а при низких температурах более эффективно упрочняет аустенит и сохраняет высокую вязкость разрушения;

• азот, в отличие от углерода, снижает энергию дефектов упаковки в аустените;

• энергия взаимодействия дислокаций с атомами азота значительно больше, чем с атомами углерода;

• диффузионная подвижность атомов азота при температурах выше 400°С почти в 1,5 раза меньше, чем углерода;

• Нитриды в сталях с азотом, по сравнению с карбидами в сталях с углеродом, имея большие теплоты образования, более дисперсны и равномерно распределены по объему аустенитной матрицы и способствуют получению более мелкого аустенитного зерна. При образовании нитридов Сг2М в нержавеющих сталях с азотом, по сравнению с карбидами СггзСб в нержавеющих сталях с углеродом, происходит в 2 раза меньшее обеднение по хрому окружающих эти фазы участков аустенитной матрицы.

Основным направлением отечественных и зарубежных работ является легирование азотом в нержавеющих хромоникелевых, хромомарганцевых и хромоникель-марганцевых сталей аустенитного и аустенитно-ферритного классов с целью стабилизации аустенита и повышения стойкости к межкристаллитной коррозии и питтингообразованию. Структура и свойства этих сталей изучены достаточно подробно. Однако, никель и марганец при высокой их концентрации оказывают отрицательное влияние соответственно на упрочняемость и стабильность аустенита, кроме того, никель является сильным аллергеном, а марганец ухудшает экологию и является дорогим легирующим элементом. Эти проблемы могут быть

40 решены путем разработки аустенитных хромазотистых сталей, не содержащих других легирующих элементов.

Введение небольших количеств азота в стали мартенситного класса широко используется в современных материалах. Однако максимальная частичная или полная замена углерода азотом в высокопрочных углеродистых мартенситных сталях поможет решить проблему их низкой пластичности и вязкости из-за охрупчи-вающего влияния карбидов типа СггзСб.

В связи с этим в данной работе были поставлены следующие задачи: •изучить влияние азота на фазовые и структурные превращения, механические свойства, упрочняемость и стабильность аустенита при холодной пластической деформации, коррозионную стойкость и износостойкость сталей, содержащих от 18 до 24% Сг и от 0,9 до 1,3% азота;

•определить оптимальные составы и режимы термической обработки высокоазотистых аустенитных сталей, дать рекомендации по их промышленному использованию;

•изучить влияние замены углерода азотом на фазовые и структурные превращения, механические свойства, коррозионную стойкость и износостойкость в сталях мартенситного класса типа Х16Н4Б;

•исследовать структуру, механические свойства и технологическую пластичность металла опытно-промышленной плавки стали 05Х16Н4АБ;

•разработать режимы термической обработки и провести опытно-промышленное опробование стали 05Х16Н4АБ промышленной плавки.

4 ¿СТИХАЯ

Глава 2. Материалы и методы исследования.

2.1. Выбор химического состава, выплавка, получение заготовок.

Были исследованы аустенитные Сг-М стали, химический состав которых приведен в табл.5. Стали, содержание основных легирующих элементов и примесей для которых указано в табл.5 были выплавлены в максимальной степени отвечающими требованиям: получение аустенитной структуры и повышение прочности при сохранении удовлетворительной коррозионной стойкости и пластичности стали с низким содержанием легирующих элементов. Выбор составов производили с учетом фазовой диаграммы Шеффлера [93].

Исследуемые стали включают компоненты в указанных пределах (табл.5) ввиду того, что при содержании хрома более 24% затруднено получение однофазной аустенитной структуры без 5-феррита. При концентрации хрома менее 18% сложно получить качественные (без пор) крупные слитки стали с содержанием азота более 1% из-за низкой растворимости азота в жидкой стали при указанном содержании хрома. Углерод в сталь вводили в количестве не более 0,04%, чтобы не было понижения пластичности и стойкости к межкристаллитной коррозии в результате преимущественного выделения по границам зерен крупных частиц карбида хрома типа СггзСб- Стали этих плавок выплавлены в Институте металлов и технологии металла Болгарской академии наук. Для выплавки применялся метод литья с противодавлением (Р=20 атм) в среде азота. Из слитков массой 20кг ковкой были изготовлены прутки сечением 14x14мм. Температура конца ковки превышала температуру конца рекристаллизации, характерную для сталей аустенитного класса и составляла не менее 900°С.

Для разработки высокопрочных коррозионностойких экономнолегированных сталей со структурой азотистого мартенсита, имеющих также удовлетворительную свариваемость, был выбран химический состав, представленный в табл.6.

Для обеспечения повышенной коррозионной стойкости сталь была легирована хромом в количестве около 16% (масс). Количество никеля было выбрано в пределах 2,3-5,3% для получения мартенситной структуры с небольшим количеством остаточного аустенита, необходимого для обеспечения повышенной пластичности и вязкости стали. Для установления оптимального содержания азота и углерода в стали с вышеуказанной концентрацией хрома и никеля исследовали стали с переменным содержанием углерода от 0,05 до 0,09% и азота от 0,10 до 0,18%. Пределы

1. Лякишев Н.П., Банных О .А. Новые конструкционные стали со сверхравновесным содержанием азота // Перспективные материалы. - 1995. - N°1. - С. 73 - 82.

2. Simmons J.W. Overview: high-nitrogen alloying of stainless steels // Materials Science and Engineering. Ser. A. 1996. - Vol. 207. - P. 159 - 169.

3. Satir-Kolorz A.H., Feichtinger H.K. On the solubility of nitrogen in liquid iron and steel alloys using elevated pressure // Zeitschrift fur Metallkunde. -1991. Bd. 82. - S. 689 -697.

4. Rawers J.C., Gokcen N.K., Pehlke R.D. High nitrogen concentration in Fe-Cr-Ni // Metallurgical Translation. Ser. A. 1993. - Vol. 24. - P. 73 - 82.

5. Menzel J., Stein G., Dahlmann P. Manufacture of N-alloyed steels in a 20t PESR furnace // HNS 90, Aachen (Germany), October 1990. Dusseldorf, 1990. - P. 365 - 371.

6. Torkhov G.F., Latash Y.V., Fessler R.R. Development of melting and thermomechani-cal processing parameters for a high-nitrogen stainless steel prepared by plasma - arc remelting // Journal of Metals. - 1978. - Vol. 30. - P. 20 - 27.

7. Holzgruber W. Process technology for high nitrogen steels // HNS 88, Lille (France), May 1988. London, 1989. - P. 39 - 48.

8. Simmons J.W., Rawers J., Dunning J. Advanced processing techniques for nitrogen alloying of iron-based alloy powders // Henein H., Oki T. 1-st International Conference On Processing Materials for Properties. Hawaii, 1993. - P. 659 - 667.

9. Блинов B.M. Развитие принципов легирования и создания дисперсионно-твердеющих сталей для высоконагруженных немагнитных изделий: Дисс. М., 1990.-367 с.

10. Ю.Гудремон Э. Специальные стали. М.: Металлургия, 1966. - 1275 с.

11. H.Kroneis W.M. Nichtmagnetisierbare stahle fur hohe mechanische beanspruchungen // Stahl und Eisen. -1961. Bd.81. - S. 431 - 445.

12. Bannykh O.A., Blinov V.M. On the effect of discontinuous decomposition on the structure and properties of high-nitrogen steels and on methods for suppression thereof // Steel research. -1991. Vol. 62. - P. 38 - 45.

13. Банных O.A., Блинов B.M. Дисперсионно-твердеющие немагнитные ванадийсо-держащие стали. М.: Наука, 1980. - 192 с.

14. Harzenmoser М.А., Uggowitzer P.J. Neue aufgestickte austenitisch rostfreie stahle und duplexstahle // Moderne Stahl. - Dusseldorf, 1987. - S. 219 - 246.

15. Werner E. Solid solution and grain size hardening of nitrogen-alloyed austenitic steels // Materials Science and Engineering. Ser. A. 1988. - Vol. 101. - P. 93 - 98.

16. Norstroin L.A. The influence of nitrogen and grain size on yield strength in type AISI 316L austenitic stainless steel // Metal Science. -1977. N°6. - P. 208 - 212.

17. Uggowitzer P.J., Harzenmoser M.A. Strengthening of austenitic stainless steels by nitrogen // HNS 88, Lille (France), May 1988. London, 1989. - P. 174 -179.

18. Gavriljuk V.G. Nitrogen in iron steel // Iron and Steel Institute of Japan International. -1996. Vol. 36, Nq7. - P. 738 - 745.

19. Speidel M.O. Properties and application of high nitrogen steels // HNS 88, Lille (France), May 1988. London, 1989. - P. 92 - 96.

20. Byrnes M.L.G, Grujicic M., Owen W.S. Nitrogen strengthening of A stable austenitic stainless steel //Acta Metallurgica. 1987. - Vol. 35, NQ7. - P. 1853 -1862.

21. Peckner D., Bernstein I.M. Handbook of stainless steels. - New York: McGraw, 1977. -P. 21 -25.

22. Simmons J.W. High-nitrogen alloying of stainless steels // Microstructural science. -1994. Vol. 21. - P. 33-39.

23. Harzenmoser M.A., Reed R.P., Uggowitzer P.J. The influence of nickel and nitrogen on the mechanical properties of high-nitrogen austenitic steels at criogenic temperatures // HNS 90, Aachen (Germany), October 1990. Dusseldorf, 1990. - P. 197 - 203.

24. Nakajima H., Yoshida K., Shimamoto S. Development of new cryogenic steels the superconducting magnets of the fusion experimental reactor // Iron and Steel Institute of Japan International. 1996. - Vol. 36, N°7. - P. 567 - 578.

25. Ульянин E.A., Сорокина H.A., Зарецкий Я.М. Свойства аустенитной стали с никелем и азотом при низких температурах // Металловедение и термическая обработка металлов. -1969. N°9. - С. 8 -10.

26. Гаврилюк В.Г. Распределение углерода в стали. Киев: Наукова думка, 1987. -208 с.мч

27. Gavriljuk V.G., Duz V.A., Yefimenko S.P. Dislocations in austenite and mechanical properties of high nitrogen steel // HNS 88, Lille (France), May 1988. London, 1989.1. P. 447-451.

28. Matsuo Т., Marioka N., Kaise S. Effect of nitrogen on creep deformation of 25Cr-28Ni austenitic steels solid solution strengthening due to nitrogen // HNS 88, Lille (France), May 1988. - London, 1989. - P. 213 - 217.

29. Nakazava Т., Abo H., Tanino N. Effect of nitrogen and carbon on creep properties of type 316 stainless steels // HNS 88, Lille (France), May 1988. London, 1989. - P. 218 -224.

30. Berns H., Krafft F. Exchange of carbon by nitrogen in a 12%Cr steel // HNS 88, Lille (France), May 1988. London, 1989. - P. 169 - 173.

31. Degallaix S., Dickson J.I., Foct J. Effect of nitrogen on fatigue and creep-fatigue behaviour of austenitic stainless steels // HNS 88, Lille (France), May 1988. London, 1989. - P. 380-386.

32. Taillard R., Foct J. Mechanisms of the action of nitrogen interstitials upon low cycle fatigue behaviour of 316 stainless steels // HNS 88, Lille (France), May 1988. London, 1989. - P. 387-391.

33. Vogt J.-В., Bigeon C., Foct J. Combined effect of nitrogen and silicon on low cycle fatigue of 12%Cr martensitic stainless steels // Zeitschrift fur Metallkde. 1994. - Bd. 85. -S. 92 - 99.

34. Lenel U.R., Knott B.R. Structure and properties of corrosion and wear resistant Cr-Mn-N steels // Metallurgical Translation. Ser. A. 1987. - Vol. 18. - P. 847 - 855.

35. Mozhi T.A., Clark W.A., Nishimoto K. The effect of nitrogen on the sensitization of AISI 304 stainless steel // Corrosion. 1985. - Vol. 41. - P. 555 - 559.

36. Mozhi T.A., Betrabet H.S., Jagannathan V. Thermodynamic modeling of sensitization of AISI 304 stainless steels containing nitrogen // Scripta Metallurgica. 1986. - Vol. 20. - P. 723 - 728.

37. Betrabet H.S., Nishimoto K., Wilde B.E. Electrochemical and microstructural investigation of grain boundary precipitation in AISI 304 stainless steels containing nitrogen // Corrosion. 1987. - Vol. 43. - P. 77 - 84.

38. Truman J.E. Effect of nitrogen alloying on corrosion behaviour of high alloy steels // HNS 88, Lille (France), May 1988. London, 1989. - P. 225 - 239.m

39. Mozhi T.A., Nishimoto K., Wilde B.E. The effect of nitrogen on stress corrosion cracking of AISI 304 stainless steel in high-temperature sulfate solution // Corrosion. 1986. -Vol. 42.-P. 197-203.

40. Magdowski R.M., Speidel M.O. Stress corrosion cracking of high nitrogen steels // HNS 88, Lille (France), May 1988. London, 1989. - P. 251 - 255.

41. Hannula S.-P., Hanninen H., Tahtinen S. Influence of nitrogen alloying on hydrogen embrittlement in AISI 304 type stainless steels // Metallurgical Translation. Ser. A. -1984.-Vol. 15.-P. 2205-2211.

42. Rozenak P. Effect of nitrogen on hydrogen embrittlement in AISI type 316, 321 and 347 austenitic stainless steels // Journal of Materials Science. 1990. - Vol. 25. - P. 2532 - 2538.

43. Horovitz M.B., Benduce Neto F., Garbogini A. Nitrogen bearing martensitic stainless steels: microstructure and properties // Iron and Steel Institute of Japan International. -1996. Vol. 36, Nq7. - P. 738 - 745.

44. Berns H. Martensitic high-nitrogen steels // Steel research. 1992. - Vol. 63. - P. 343 -347.

45. Berns H., Ehrhardt R. Carbon or nitrogen alloying quenched and tempered stainless steels a comparative study // Steel research. 1996. - Vol. 67. - P. 343 - 349.

46. Goecmen A., Stein R., Solenthaler C. Precipitation behaviour and stability of nitrides in high nitrogen martensitic 9 % and 12 % chromium steels // Iron and Steel Institute of Japan International. 1996. - Vol. 36, N°7. - P. 768 - 776.

47. Machado I.F., Padilho A.F. Precipitation behaviour of 25%Cr 5,5%Ni austenitic stainless steel containing 0,87% nitrogen // Steel research. - 1996. - Vol. 67. - P. 285 - 290.

48. Uggowitzer P.J., Magdowski R., Speidel M.O. Nickel free high nitrogen austenitic steels // Iron and Steel Institute of Japan International. 1996. - Vol. 36, N°7. - P. 901 - 908.

49. Non-stable structure of high-chromium and high-nitrogen iron-based alloy / Yu. Usti-novshikov, A. Ruts, O. Bannykh, V. Blinov // Journal of materials science. 1994. - Vol. 29. - P. 5449 - 5454.

50. Simmons J.W., Covino B.S., Hawk Jr. Effect of nitride (Cr2N) precipitation on the mechanical, corrosion and wear properties of austenitic stainless steel // Iron and Steel Institute of Japan International. 1996, NQ7. - Vol. 36. - P. 846 - 854.

51. Simmons J.W. Microstructural development in high-nitrogen stainless steels: Diss. -Beaverton, 1993. - 372 p.m

52. Werner E., Uggowitzer P.J., Speidel M.O. Mechanical properties and aging behavior of nitrogen alloyed austenitic steels // On the mechanical behavior of materials: Fifth International Conference. Beijing, 1987. - Vol. 1. - P. 419 - 425.

53. Simmons J.W., Rawers J.C., Atteridge D.G. Low-ductility room temperature impact fracture of high-nitrogen austenitic stainless steels induced by transgranular and grain boundary nitrides // Microstructural Science. 1993. - Vol. 20. - P. 311 - 320.

54. Mündt R., Hoffmeister H. 8-»y phase equilibria in iron-rich iron-chromium-nickel alloys at temperatures between 1200 and 1350°C // Archiv für das Eisenhüttenwesen. 1983. - Bd. 54. - S. 253 - 266.

55. Hofimeister H., Mündt R. Untersuchungen zum einflub des kohlenstoffs ünd des sttickstoffs auf die 8-»y Umwandlung ferritisch-austenitischer chrom-nickel-stahl // Archiv für das Eisenhüttenwesen. -1981. - Bd. 52. - S. 159- 164.

56. Weiss B., Suckler R. Phase Instabilities during high temperature exposure of 316 austenitic stainless steel // Metallurgical Translation. Ser. A. 1972. - Vol. 3. - P. 851 - 866.

57. Wiegang H., Doruk M. Einflub von kohlenstoff und molybdan auf die ausscheidungs vorgange, besonders auf die bildung intermetallischer phasen in austenischen chrom-nickel-stahlen // Archiv für das Eisenhüttenwesen. -1962. Bd. 33. - S. 559 - 566.

58. Stein J., Menzel J., Wagner M. N-alloyed steels for retaining rings and other applications // HNS 90, Aachen (Germany), October 1990. Düsseldorf, 1990. - P. 399 - 412.

59. Soussan A., Degallaix S., Magnin T. Work-hardening behaviour of nitrogen-alloyed austenitic stainless steels // Materials Science and Engineering. Ser. A. 1991. - Vol. 142. - P. 169-176.

60. Stoltz R.E., Vander Sande J.B. The effect of nitrogen on stacking fault energy of Fe-Ni-Cr-Mn steels // Metallurgical Translation. Ser. A. 1980. - Vol. 11. - P. 1033 - 1037.

61. Grujicic M., Nilsson J.O., Owen W.S. Basic deformation mechanisms in nitrogen strengthened stable austenitic stainless steels // HNS 88, Lille (France), May 1988. -London, 1989. P. 151 -158.

62. Sassen J., Garratt-Reed A.J., Owen W.S. Electron microscopy of austenitic Fe-Ni-Cr alloys containing nitrogen // HNS 88, Lille (France), May 1988. London, 1989. - P. 159 -162.

63. Simmons J.W. Mechanical properties of isothermally aged high-nitrogen stainless steel // Metallurgical Translation. Ser. A. 1995. - Vol. 26. - P. 2085 - 2101.т

64. Simmons J.W. Influence of nitride (Cr2N) precipitation on the plastic flow behavior of high-nitrogen austenitic stainless steel // Scripta Metallurgica. 1995. - Vol. 32. - P. 265 -270.

65. Bruemmer S.M., Chariot L.A., Arey A.W. Sensitization development in austenitic stainless steel: correlation between STEM-EDS and EPR measurements // Corrosion. -1988.-Vol. 44.-P. 328-333.

66. Miller L.E., Smith G.C. Tensile fractures in carbon steels // Journal of the Iron and Steel Institute 1970. - Vol. 208. - P. 998 - 1005.

67. Приданцев M.B., Талов Н.П., Левин Ф.Л. Высокопрочные аустенитные стали. М.: Металлургия, 1969. - 247 с.

68. Структурные превращения в высокоазотистой аустенитной стали / В.Н. Тимофеев, В.Ф. Суховаров, В.М. Блинов, И.Л. Пойменов // Известия ВУЗов. Физика. -1988. -Т. 31, №б. С. 32-36.

69. Aronson J., Liu J. On the turnbull and the cahn theories of the cellular reaction // Scripta Metallurgica. 1968. - Vol. 1. - P. 1 - 8.

70. Mukherjee J.K., Nijhawan B.R. Some precipitation reaction in chromium-manganese-nitrogen stainless steels on aging and cold working // Journal of the Iron and Steel Institute. 1967. - Vol. 205. - P. 62 - 69.

71. Опо А.А., Alonso N., Tschiptschin А.Р. Corrosion resistance of nitrogen bearing martensitic stainless steels // Iron and Steel Institute of Japan International. 1996. -Vol. 36, № 7. - P. 813-817.

72. Berns H., Bugajchuk S.N., Duz V.A. Phase transformations during tempering of the Fe-15Cr-1Mo martensites containing nitrogen or carbon // Steel research. 1994. - Vol. 65. . p. 444 - 450.

73. Baumel A., Carius C. Zusammenhand zwischen anlabbehandlung und korrosion sver-halten von hartbaren nichtrostenden chromstahlen // Archiv fiir das Eisenhuttenwesen. -1961.-Bd. 32. -S. 237-249.

74. Menzel J., Kirchner W., Stein G. High nitrogen containing Ni-free austenitic sreels for medical application // Iron and Steel Institute of Japan International. 1996. - Vol. 36, № 7. - P. 893 - 900.w

75. Werner H., Voigt С., Riedel G. Korrosionseigenschaften des stahles X2CrNiMoN22.5 // Korrosion (Dresden). -1990. Bd. 21. - S. 71 - 87.

76. Grabke H.J. Role of nitrogen in the corrosion of iron and steels // Iron and Steel Institute of Japan International. 1996. - Vol. 36, № 7. - P. 777 - 786.

77. Janik Czachor M., Lunarska E., Szklarska-Smialowska Effect of nitrogen content in 18Cr-5Ni-10Mn stainless steel on the pitting susceptibility in chloride solutions // Corrosion. 1975. - Vol. 31. - P. 394 - 399.

78. Newman R.C., Sharabi T. The effect of alloyed nitrogen or dissolved nitrate ions on the anodic behaviour of austenitic stainless steel in hydrochloric acid // Corrosion Science. -1987.-Vol. 27.-P. 827-838.

79. Jargelius R. The influence of nitrogen alloying on the corrosion resistance of 20Cr-25Ni- and 20Cr-25Ni-4,5Mo stainless steels // Report of Swedish Institute for Metal Research. 1986. - IM2179. - P. 124 -132.

80. Jargelius-Petterson R.F.A. Sensitization behaviour and corrosion resistance of austenitic stainless steels alloyed with nitrogen and manganese // Iron and Steel Institute of Japan International. 1996. - Vol. 36, № 7. - P. 818 - 824.

81. Renner M., Heubner U., Rockel M.B. Temperature as a pitting and crevice corrosion criterion in the FeCI3 test // Werkstoffe und Korrosion. 1986. - Bd. 37. - S. 183 - 190.

82. Voigt C., Werner H., Gunzel M. Zum stick stoffeinflub auf korrosion seigenschaften von CrNiMoN 17.13.5 stahlen // Korrosion (Dresden). -1991. - Bd. 22. - S. 3 -10.

83. Grabke H.J., Paulistchke W., Tauber G. Viefhaus equlibrium surfase segregation of dissolved nonmetal atoms on iron (100) faces // Surface Science. 1977. - Vol. 63. - P. 377 - 389.

84. Strehblow H.-H. Breakdown of passivity and localized corrosion: teoretical concepts and fundamental experimental results // Werkstoffe Qnd Korrosion. 1984. - Bd. 35. - S. 437 - 448.

85. Strehblow H.-H. Mechanisms of pitting corrosion // Marcus P., Oudar J. Corrosion Mechanisms in Theory and Practies. Dresden: Marcel Dekker, 1995. - P. 201 - 211.

86. France W.D., Greene N.D. Interpretation of passive current maxima during polarisation of stainless steel // Corrosion. -1968. Vol. 24. - P. 403 - 406.

87. Мао X., Zhao W. Electrochemical polarization method to detect temper embrittlement of 321 stainless steel // Corrosion. 1993. - Vol. 49. - P. 335 - 342.

88. Износостойкость высокоазотистых немагнитных хромомарганцевых сталей / В.М. Блинов, О.А. Банных, И.Л. Пойменов и др. // Металлы. 1982. - С. 142 -145.w

89. Структура и механические свойства сварных соединений высокоазотистых нержавеющих аустенитных сталей / О.А. Банных, В.М. Блинов, С.А. Чорнаморян и др. // Физика и химия обработки материалов. -1991. N°4. - С. 133 - 140.

90. Berns Н., Siebert S. High nitrogen austenitic cases in stainless steels // Iron and Steel Institute of Japan International. 1996. - Vol. 36, № 7. - P. 927 - 931.