автореферат диссертации по приборостроению, метрологии и информационно-измерительным приборам и системам, 05.11.17, диссертация на тему:Разработка эффективных способов замораживания и низкотемпературных аппаратов для получения биологически высокополноценной плазмы крови

ОГЛАВЛЕНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1 КРАТКИЙ ОБЗОР ТЕПЛОВЫХ СХЕМ И КОНСТРУКЦИЙ АППАРАТОВ ДЛЯ ЗАМОРАЖИВАНИЯ ПЛАЗМЫ, ПРИМЕНЯЕМЫХ В УЧРЕЖДЕНИЯХ СЛУЖБЫ КРОВИ РФ

ГЛАВА 2 АНАЛИЗ ТЕМПЕРАТУРНЫХ ПОЛЕЙ, РЕАЛИЗУЮЩИХСЯ В ПОЛИМЕРНЫХ КОНТЕЙНЕРАХ С ПЛАЗМОЙ ПРИ РАЗЛИЧНЫХ РЕЖИМАХ ЗАМОРАЖИВАНИЯ

2.1 Нестационарные процессы теплопроводности, реализующиеся в веществе плазмы при замораживании в статическом режиме

2.2 Расчет параметров квазистационарного процесса замораживания плазмы в динамическом режиме

2.3 анализ влияния теплообменных и температурных факторов на скорость замораживания плазмы

2.3.1 Теплопередача через стенку полимерного контейнера при замораживании плазмы

2.3.2 Теплоотдача при обтекании поверхности полимерного контейнера с плазмой охлажденным воздухом

2.3.3 Теплоотдача при обтекании наружной поверхности полимерного контейнера охлажденным жидким хладоносителем

2.3.4 Особенности теплоотдачи на внутренней поверхности стенки контейнера при динамическом режиме замораживания плазмы

2.3.5 Интенсификация теплопередачи посредством оребренных ложементов

ГЛАВА 3 МЕТОДЫ РАСЧЕТА И ОПТИМИЗАЦИИ АППАРАТОВ ДЛЯ ЗАМОРАЖИВАНИЯ ПЛАЗМЫ

3.1 Особенности расчета удельных энергетических характеристик быстрозамораживателей плазмы

3.2 Методика оптимизации гидравлической сети компрессионного холодильного агрегата

3.2.1 Методика расчета дроссельного элемента

3.2.2 Методика расчета испарителя холодильного агрегата

3.3 методы оптимальной реализации двухуровневых температурно-энергетических режимов в морозильных аппаратах для замораживания плазмы

ГЛАВА 4 КОНСТРУКЦИИ И ТЕПЛОВЫЕ СХЕМЫ ВЫСОКОЭФФЕКТИВНЫХ АППАРАТОВ ДЛЯ ЗАМОРАЖИВАНИЯ И ХРАНЕНИЯ ПЛАЗМЫ

4.1 морозильный аппарат «ГЕМОТЕРМ-ZBK» с воздушно-контактным замораживанием контейнеров с плазмой

4.2 Конструкция и тепловые схемы различных модификаций замораживателей плазмы в динамическом режиме

4.3 двухстадийный способ замораживания плазмы и аппараты для его реализации

4.4 Медицинские морозильники для хранения замороженной плазмы

Одним из необходимых условий эффективности компонентского донорства является использование биологически высокополноценной свежезамороженной плазмы (СЗП) с высоким содержанием активных веществ, в том числе фактора VIII (антигемофильного глобулина, ответственного за свертывание крови) [1-15].

Замораживание - это критический шаг в консервировании плазмы. Во время замораживания образуется чистый лед, а растворимые компоненты плазмы концентрируются в остающейся воде. Когда превышен предел растворимости, каждый компонент образует кристаллы, на которые можно действовать антикоагулянтом.

Образование льда зависит от скорости отвода тепла, в то время как скорость диффузии компонентов определяет их перемещение в пространстве. При низких скоростях замораживания диффузия компонентов однозначно определяется скоростью образования льда. Все растворенные компоненты постепенно концентрируются в центре контейнера с плазмой. Так как при этом смещение всех растворенных веществ происходит одновременно, молекулы фактора VIII подвергаются длительное время воздействию высоких концентраций солей и тем самым инактивируются.

При высоких скоростях замораживания кристаллизация льда в пространстве идет быстрее смещения отдельных компонентов, и их маленькие отвердевшие кластеры оказываются равномерно вкрапленными в лед без длительного воздействия концентрированных солей на фактор VIII.

Как показали исследования, при низких скоростях замораживания (менее 10°С/мин.), реализующихся при использовании бытовых морозильников, внеклеточная вода замерзает раньше, чем внутриклеточная, вызывая такой осмотический градиент, при котором вода диффундирует из клетки вовне ее. В итоге, клетка теряет воду и становится обезвоженной. Это приводит к значительной дегидратации, а внутриклеточная гипертензия вызывает серьезные повреждения клетки.

При больших скоростях замораживания (более 10°С/мин.) осмотический градиент не успевает развиться, вследствие чего дегидратация и снижение объема клетки минимальны.

Основные производственно-технологические задачи, решаемые в учреждениях службы крови, - это получение компонентов крови с максимально высоким содержанием биологически активных компонентов. Именно реализация на первичных стадиях заготовки крови оптимальных температурно-энергетических условий протекания технологических процессов определяет последующую биологическую эффективность ее компонентов.

Важнейшим этапом, определяющим получение биологически высокополноценной свежезамороженной плазмы (СЗП), является реализация высокоскоростного процесса ее замораживания. При наличии в стране острого дефицита компонентов донорской крови и, в первую очередь, плазмы, поиск методологических и аппаратурных путей обеспечения их максимальной биологической полноценности имеет весьма важное научно-практическое значение.

Практическое отсутствие отечественных морозильных аппаратов, обеспечивающих высокоскоростное замораживание плазмы, высокие цены зарубежных аппаратов, недоступные для широкого круга медицинских учреждений различного уровня, наряду с острой потребностью в больших количествах биологически высокополноценных компонентов донорской крови, определяют актуальность выполненных в диссертации научно-технических и медико-биологических исследований, конечным итогом и целью которых явилось формулирование совокупности конструкторско-технических решений, реализованных в нескольких принципиально новых модификациях высокоэффективных быстрозамораживателях, а также разработка технологических рекомендаций, определяющих оптимальные способы замораживания плазмы, обеспечивающие ее максимально высокую биологическую полноценность.

Цель и задачи диссертации

Целью диссертационной работы является разработка эффективных способов обеспечения высокой степени биологической полноценности СЗП, а также принципиально новых морозильных аппаратов для ее замораживания.

Задачи работы:

1. Исследование нестационарных температурных полей, возникающих в веществе замораживаемой плазмы при статических и динамических способах замораживания.

2. Анализ влияния теплообменных и температурных факторов на скорость замораживания плазмы.

3. Разработка методов расчета узлов и оптимизации режимов функционирования низкотемпературных холодильных агрегатов.

4. Разработка совокупности рекомендаций и технических решения для проектирования различных модификаций высокоэффективных замораживателей плазмы.

5. Медико-биологические исследования эффективности разработанных аппаратных средств обеспечения высокоскоростных одно- и двухстадийных способов замораживания плазмы.

Методы исследования.

Определение нестационарных температурных полей в веществе плазмы, замораживаемой в статических режимах, осуществлялось посредством интегральных преобразований Лапласа при рассмотрении упрощенной теплофизической модели в виде неограниченной пластины, внутри которой со временем происходит движение границы раздела фаз.

Теоретическое исследование замораживания плазмы в динамических режимах было сведено к решению обыкновенных дифференциальных уравнений, описывающих трехстадийный квазистационарный тепловой процесс.

Исследование условий теплоотвода при вынужденной циркуляции хладоносителя вдоль внешней поверхности полимерных контейнеров с замораживаемой плазмой и условий теплообмена внутри контейнеров при движении плазмы с ускорением, периодически меняющемся по величине и направлению, осуществлялось посредством критериальных уравнений теории подобия с использованием совокупности соответствующих критериев подобия.

Для удобства интерпретации результатов исследований, выполненных при расчетах узлов низкотемпературных холодильных агрегатов, применялась линейная и квадратичная аппроксимация температурных зависимостей теплофизических свойств хладагентов и энергетических характеристик низкотемпературных компрессоров в температурном диапазоне, определяемом условиями эксплуатации быстрозамораживателей плазмы.

Определение степени биологической полноценности плазмы, замораживаемой в различных режимах и аппаратах, осуществлялось после ее размораживания перед практическим применением путем измерения содержания фактора VIII.

Научная новизна работы. Получены следующие научные результаты.

1. Исходя из системы дифференциальных уравнений в частных производных, решенных посредством интегральных преобразований Лапласа, выполнен анализ механизма явлений, происходящих внутри полимерного контейнера с плазмой, замораживаемой в статическом режиме при различных интенсивностях теплоотвода на внешней поверхности контейнера.

2. Показано, что биологически оптимальная структура плазмы, замораживаемой в полимерных контейнерах, и, соответственно, максимально высокая степень ее биологической полноценности достигается при реализации динамических режимов, в которых обеспечивается перемешивание плазмы внутри контейнеров.

3. Установлено, что оптимальным путем реализации динамического режима замораживания плазмы является приведение полимерных контейнеров в движение с ускорением, периодически меняющемся по величине и направлению, при этом амплитуда колебаний должна быть не менее половины толщины контейнера с плазмой, а частота должна находиться в диапазоне от 0,5 Гц до 10 Гц.

4. Разработаны оптимизационные инженерные методы расчета узлов низкотемпературных холодильных агрегатов для быстрозамораживателей плазмы, способных реализовывать при функционировании несколько заданных температурно-энергетических уровней при одной дозе заправки хладагента в гидравлической системе.

5. Установлена функциональная зависимость процентного содержания фактора VIII в замороженной плазме от длительности этапа полного отвердевания в статических и динамических режимах. Показана возможность и целесообразность последующего уменьшения скорости изменения температуры контейнеров с уже замороженной плазмой.

Практическая ценность настоящей работы состоит в следующем.

1. Разработан принципиально новый воздушный быстрозамораживатель, в котором при замораживании плазмы реализуется комбинированный отвод тепла от полимерных контейнеров как непосредственно на кипящий низкотемпературный хладагент, так и на поток принудительно циркулирующего охлажденного воздуха.

Аппарат позволяет одновременно замораживать за время, не превышающее 1 час, до 12-ти гемоконтейнеров с вместимостью от 0,25 л до 1 л.

2. Разработан принципиально новый динамический способ высокоскоростного замораживания жидкого биологического вещества, в том числе плазмы, а также предложено несколько модификаций морозильных аппаратов для реализации этого способа, в рабочих камерах которых осуществляется циркуляция охлажденного воздуха или жидкого хладоносителя, а длительность акта замораживания плазмы составляет 15-25 мин.

3. Разработан принципиально новый способ двухстадийного замораживания жидкого биологического вещества, в том числе плазмы, а также предложено аппаратурное обеспечение этого способа.

Показано, что морозильные аппараты, реализующие двухстадийный способ, имеют относительно низкую цену, более высокую надежность, не требуют использования дефицитных комплектующих изделий, материалов и компонентов, просты в обслуживании, что в итоге, определяет их широкую доступность в практике медицинских учреждений различного уровня.

4. Показано, что применение динамических способов высокоскоростного замораживания плазмы позволяет обеспечить максимально высокую степень ее биологической полноценности.

В частности, содержание одного из критериальных биологических показателей - фактора VIII, в плазме, замороженной в динамических режимах, составляет 98-99%.

5. Практическая реализация результатов диссертационной работы вылилась, в конечном итоге, в получении посредством ряда изготовленных быстрозамораживателей «ГЕМОТЕРМ-Z» на нескольких станциях переливания крови свыше 10 тонн СЗП с максимально высокой биологической полноценностью.

Марка аппарата Фирма-производитель Страна Цена (долл. США)

MDF-U4601B бластный замораживатель Sanyo Япония 12576

MP 500 Thermo Genesis США 22400

MP 750 Thermo Genesis США 34300

MP 1000 Thermo Genesis США 59900

Friginox 7 Франция

Сублимационный аппарат КС Frigera Чехия 14100

Морозильный аппарат № ZKP 18/80 VK(VV) Frigera Чехия 12120

Основные результаты и выводы

1. Исходя из рассмотрения модельного приближения трехслойной задачи нестационарной теплопроводности с подвижной границей раздела фаз, сформулированной в виде системы дифференциальных уравнений в частных производных и решаемых посредством интегральных преобразований Лапласа, выполнен анализ механизма явлений, происходящих внутри полимерного контейнера с плазмой, замораживаемой в статическом режиме при различных интенсивностях теплоотвода на внешней поверхности контейнера.

2. Показано, что наиболее высокая степень концентрационной изотропности компонентов по объему контейнера с замораживаемой плазмой и, соответственно, получение СЗП с максимально высокими критериальными показателями, определяющими ее биологическую полноценность, достигается при реализации динамических режимов, в которых контейнеры приводятся в движение с ускорением, периодически меняющемся по величине и направлению, при этом амплитуда колебаний должна быть не менее половины толщины контейнера с плазмой, а частота должна находиться в диапазоне от 0,5 Гц до 10 Гц.

3. Разработаны алгоритм и методика оптимизации гидравлической сети низкотемпературных холодильных агрегатов для быстрозамораживателей плазмы, способных автоматически, по заданной программе генерировать как высокоинтенсивные процессы замораживания посредством реализации больших значений холодопроизводительности, так и достижения предельно низких температур на стадии охлаждения замороженного продукта.

4. Разработан принципиально новый способ двухстадийного замораживания плазмы, обеспечивающий высокую степень сохранности критериальных показателей, определяющих ее биологическую полноценность и предполагающий использование высоконадежных, простых в обслуживании, относительно дешевых морозильных аппаратов, широко доступных медицинским учреждениям различного уровня.

5. Разработаны модификации трехагрегатных быстрозамораживателей плазмы в статическом режиме «ГЕМОТЕРМ-ZSV», в которых отвод тепла от полимерных контейнеров с плазмой при замораживании осуществляется как непосредственно на хладагент, кипящий в секциях испарителя, так и посредством потока воздуха, охлаждаемого в воздухоохладителе.

6. Разработана конструкция и тепловая схема медицинских морозильных аппаратов «ГЕМОТЕРМ-ZDG», в которых при замораживании, реализуемом в ванне с жидким принудительно циркулирующем теплоносителе (этиловом спирте), обеспечивают принудительное перемешивание плазмы внутри полимерных контейнеров за счет того, что ложементы с контейнерами приводят в возвратно-поступательное или колебательное движение с ускорением, периодически меняющемся по величине и направлению.

1. Guide to the preparation use and quality assurance of blood components. New edition. - Concil of Europe Press, 1995.

2. Руководство Совета Европы по приготовлению, использованию и обеспечению качества компонентов крови. М.: СИ-ЛАБ Фертрибстез.м.б.х., 1996.

3. Барышев Б.А. Карантинизация свежезамороженной плазмы. -Трансфузиология. Научно-практический журнал, 2002, № 1, т. 3.

4. Типовой комплексный регламент производства белковых препаратов плазмы донорской крови. МЗ СССР, 1979, с. 11-30.

5. Жибурт Е.Б., Вечерко А.В., Кузьмин Н.С. Национальные и европейские стандарты качества гемотрансфузионных сред. Трансфузиология. Научно-практический журнал, 2001, № 4.

6. Жибурт Е.Б., Баранова О.В., Вечерко А.В., Кузьмин Н.С., Мартынова М.В. К вопросу о карантинизации плазмы. Трансфузиология. Научно-практический журнал, 2001, № 4.

7. Standards for blood banks and transfusion service (project). 21st edition. -USA: AABB, 2001,83 p.*

8. Rossi U. Overview of national differences in transfusion medicine \\ NATO civil-military blood conference. Washington, 2000.

9. McCarty L.J., Danielson C., Rothenberger S. et al. Required for blood donations, USA 1999 // Transfusion today. 2001. - № 46. - p. 8.

10. Lee H.H., Allain J.-P. Genomic screening for blood-borne viruses in transfusion settings // Vox Sang. 1998. - Vol. 74, Suppl. 2. - p. 119-123.

11. Guide to the preparation, use and quality assurance of blood components. -6th edition. Council of Europe, 2000. - 240 p.

12. Eichenberger P. National self-sufficiency and the Swiss example // NATO civil-military blood conference. Washington, 2000.

13. Circular of information for the use of human blood and blood components. -USA: AABB, ABC, ARC, 2001 35 p.

14. Степанова И.П., Белов E.B., Селиванов E.A., Данилова Т.Н. Производственная трансфузиология России на современном этапе -Трансфузиология. Научно-практический журнал, 2000, № 1, с.6-27.

15. Диа-М. Современная лаборатория Каталог М., 1998-1999

16. Быстрозамораживатель вертикальный MDF-U460BR (Sanyo, Япония). -Трансфузиология. Научно-практический журнал, 2001, № 4.

17. Быстрозамораживатель плазмы МР-500 THERMOGENESIS (США). -Трансфузиология. Научно-практический журнал, 2002, № 1, т. 3.

18. Регистрационное удостоверение Министерства здравоохранения и медицинской промышленности № 97/439 от 25.04.1994 на аппарат ZKR 18/80 VK (W).

19. Материалы Американской Ассоциации Банков крови. Нью-Йорк, 1990.

20. Непомилуева И.А., Строганова И.А. Применение быстрозамораживателя плазмы МР-500 «THERMOGENESIS» в производстве замороженного криопреципитата. Трансфузиология. Научно-практический журнал, 2002, № 1, т. 3.

21. Быстрозамораживатель для плазмы MP 1100 MicroCascade (THERVOGENESIS, США). Трансфузиология. Научно-практический журнал, 2003, № 2.

22. Положительное решение от 10.02.2005 о выдаче патента на изобретение по заявке ЗАО «Удел» № 2004126265/12(028657) от 01.09.2004 «Способ замораживания жидкого биологического вещества».

23. Патент на изобретение № 2150933 «Быстрозамораживатель».

24. Краслоу X. С. Теория теплопроводности. Гостехиздат, 1947.

25. Микеладзе Ш.У. Численные методы интегрирования дифференциальных уравнений с частными производными. Изд. АН СССР, 1936.

26. Ваничев А.П. Приближенный метод решения задач теплопроводности при переменных константах. Изд. АН СССР, ОТН, № 12, 1946.

27. Будрин Д.В. и Суханов Е.А. Регуляризация температурных полей тел простой формы. ИФЖ, 1959, т.П, № 1, стр. 79-83.

28. Гольдфарб Э.М. Объединение решений уравнения теплопроводности для плиты, цилиндра и шара. Научные доклады высшей школы. -«Металлургия», 1958, № 3, стр. 129.

29. Дейч Г. Руководство к практическому применению преобразования Лапласа. Физматгиз, 1958.

30. Шнейдер П. Инженерные проблемы теплопроводности. М.: ИЛ, 1960.

31. Лыков А.В. Теория теплопроводности. М.: Высшая школа, 1967.

32. Алексеев В.А. Верба М.И. Светозарова Г.И. Численное решение задачи теплопроводности в теплообменных устройствах при наличии фазового перехода. «Изв.ВУЗов. Серия энергетика», 1970, с.73-80.

33. Волков В.Н., Кузнецова З.Н. О применении интегральных методов к задачам плавления и отвердевания тел. В кн.: Исследования по теплопроводности. - Минск, 1967, с.298-303.

34. Гольдфарб Э.М. Теплотехника металлургических процессов. М.: «Металлургия», 1967. 440 с.

35. Карслоу Г., Егер Д. Теплопроводность твердых тел. Пер. с англ. М.: «Наука», 1964, 488 с.37.«Физические величины» Справочник. Ред. Григорьева И.С. М.: Энергоатомиздат, 1991 - 1232 с.

36. Гребер Г., Эрк С., Григулль У. Основы учения о теплообмене. М.: ИЛ, 1958.

37. Гудмен В.П. Интеграл теплового баланса. В кн. «Труды Американского о-ва инж. меж.». — Серия «Теплопередача», № 1, 1961.

38. Гухман А.А. Введение в теорию подобия. М.: «Высшая школа», 1963.

39. Гинзбург И.П. Теория сопротивления и теплопередача. Изд-во Ленинградского ун-та, 1970.

40. Кутателадзе С.С., Боришанский В.М. Справочник по теплопередаче. -Госэнергоиздат, 1959.

41. Померанцев А.А. Курс лекций по тепло- и массобмену. М.: «Высшая школа», 1965.

42. Эккерт Э.Р., Дрейк P.M. Теория тепло- и массобмена. -Госэнергоиздат, 1961.

43. Evans H.L. Intern. J. Heat Mass Transfer, 1962, vol. 5, p. 35.

44. Кутателадзе C.C. Леонтьев А.И. Тепломассоперенос. т.Ш. — Госэнергоиздат, 1963.

45. Kutateladze S.S. Fundamentals of heat transfer, Edward Arnold (Publishers) Ltd, New York, 1963.

46. Лыков A.B., Михайлов Ю.А. Теория тепло- и массопереноса. -Госэнергоиздат, 1963.

47. Михайлов М.Д. Нестационарный тепло- и массоперенос в одномерных телах. Минск: «Наука и техника», 1969; Intern. J. Heat Mass Transfer, 1969, vol. 12, p. 1015.

48. Михеев M.A. Основы теплопередачи. Госэнергоиздат, 1956.

49. Жукаускас А., Жюгжда И. Теплоотдача в ламинарном потоке жидкости. Вильнюс: «Минтис», 1969.

50. Hartnett J.P., Eckert E.R.G. Mass transfer cooling in laminar boundary layer with constant fluid properties, Recent Advances in Heat and Mass Transfer, McGraw Hill Book Company, New York, 1961.

51. Исаченко В.П. Солодов А.П., Тирунараянан M.A. Теплообмен и гидравлическое сопротивление. «Труды МЭИ», 1965, вып. 63.

52. Кутателадзе С.С., Леонтьев А.И. Турбулентный пограничный слой сжимаемого газа. Новосибирск: Изд-во АН СССР, 1962.

53. Кирпичев М.В. Теория подобия. М.: Изд-во АН СССР, 1953.

54. Дорранс В., Дор Ф. Влияние подачи массы на поверхностное трение и теплопередачу в сжимаемом турбулентном пограничном слое. Сб. переводов «Механика» № 3. Изд-во «Мир», 1955.

55. Шлихтинг Г. Теория пограничного слоя. Изд-во иностранной литературы, 1967.

56. Лабунцов Д.А. Теплофизика высоких температур. 1967, т.5, № 4.

57. Исаченко В.П. Агабабов С.Г., Галин Н.М. Теплообмен и гидравлическое сопротивление. «Труды МЭИ», 1965, вып. 63.

58. Калинушкин М.П. Гидравлические машины и холодильные установки М.: Высшая школа, 1973, с. 213.

59. Патент ЗАО «Удел» на полезную модель № 30950 «Быстрозамораживатель».

60. Холодильные компрессоры. Справочник. М.: «Колосс» 1992, с. 304.

61. Бабакин Б.С., Стефанчук В.И., Ковтунов Е.Е. Альтернативные хладагенты и сервис холодильных систем на их основе. М.: Колос, 2000.

62. Герметичные компрессоры Danfoss Manerop. Холодильная техника, № 11,2002.

63. Кондрашова Н.Г., Лашутина Н.Г. Холодильно-компрессорные машины и установки. М.: Высшая школа, 1973, с.384.бб.Зеликовский И.Х., Каплан Л.Г. Малые холодильные машины и установки. -М.: Пищевая промышленность, 1978,416 с.

64. Чуклин С.Г., Мартыновский B.C. Мельцер Л.З. Холодильные установки.-М.: Госизд.торг литературы, 1961, с.473.

65. Мещеряков Ф.М. Основы холодильной техники и холодильной технологии. М.: Пищевая промышленность, 1975, с.560.

66. Электронные расширительные вентиляционные решения для низких температур. Мороженое и замороженные продукты, №6, 2002.

67. Патент на полезную модель № 45017 «Холодильный агрегат».

68. Положительное решение от 01.02.2006 по заявке на изобретение № 2005/00271/12 (000284) от 12.01.2005 «Холодильный агрегат»; автор Грядунов А.И.

69. Патент на полезную модель № 30950 «Быстрозамораживатель».

70. Патент на изобретение № 2224191 «Быстрозамораживатель».

71. Патент на изобретение № 2269078 «Способ замораживания жидкого биологического вещества».

72. Патент на полезную модель «Быстрозамораживатель».

73. Патент на изобретение № 2256129 «Способ замораживания жидкого биологического вещества».

74. Q холодопроизводительность, Вт;ла коэффициент теплоотдачи,1. Вт/м К;1. Р плотность кг/м3;

75. X коэффициент теплопроводности, Вт/мК;

76. V коэффициент теплопередачи, Вт/м К;

77. Л удельная теплота, Дж/кг;х толщина плавящегося или затвердевающего слоя, мм;8 толщина стерки контейнера, слоя льда;8V толщина гидродинамического пограничного слоя;8в толщина теплового пограничного слоя;

78. SK0Hm внешняя поверхность контейнера, м2;

79. SOCH площадь основания радиаторной системы, м2;А

80. S^ площадь боковой поверхности радиатора, м ;

81. Spad площадь поперечного сечения радиатора, м2;

82. Sc касательная напряжения трения;

83. R толщина контейнера с замороженной плазмой, м;т время;

84. Р периметр поперечного сечения;

85. WeeHm электрическая мощность вентилятора;rjeeHm КПД вентилятора;s эффективность ребра радиатора;дин динамическое гидравлическое сопротивление;осо объемный расход потока воздуха, м /с;1. А Г/1л

86. И динамическая вязкость, Нс/м ;

87. С удельная теплоемкость, Дж/кгК;

88. Vm скорость замораживания (скорость перехода плазмы из жидкого в твердое);

89. N количество ребер радиатора;т -масса, кг;тт масса плазмы, кг;тконт масса контейнера, кг;d толщина контейнера;Лv климатическая вязкость, м /с;1. А амплитуда;д коэффициент, зависящий от вязкости хладагента;- частота, Гц;- длина, мм;

90. Э удельная энергия, Дж/кг;1. D диаметр;

91. Лти = — ' критерий Нуссельта; X

92. Re Vb критерий Рейнольдса; vрг = ~ критерий Прандтля. X1. Индексыж жидкость;me твердое тело;хл хладоноситель;cm стенка;конт контейнер;пл плазма;фп фазовый переход;л лед;кон конечный; нач - начальный.