автореферат диссертации по химической технологии, 05.17.08, диссертация на тему:Разработка для котельных установок высокоэффективной системы золоулавливания с вихревыми аппаратами

На правах рукописи

УДК621.928.95 ?! 5 О Л

] ^ ЛЕИ ]

Марков Валим Валерьевич

«Разработка для котельных у становок высокоэффективной системы золоулавливания с вихревыми аппаратами».

Специальность: 05.17.08 - Процессы и аппараты химической > зхнологии.

АВТОРЕФЕРАТ

Диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Москни - 2000

Работа выполнена в Московском государственном текстильном университете им. А.Н. Косыгина на кафедре процессов и аппаратов химической технологии и безопасности жизнедеятельности.

' Научный руководитель доктор технических наук

профессор Гудим Леонид Иванович

Официальные оппоненты доктор технических наук

профессор Трошкин Олег Александрович

доктор технических наук

профессор Горшешга Павел Александрович

Ведущая организация - НП «Наука и технология ЛКП».

, Защита состоится июня 2000 г. в /С часов на заседании диссертационного совета Д 053.25.02 в Московском государственном текстильном университете им. А.Н. Косыгина по адресу: 117918, Москва, Малая Калужская, дом 1.

С диссертацией можно'ознакомиться в библиотеке Московского государственного текстильного университета им. А.Н. Косыгина.

Автореферат разослан «3 О» 0 2000 г.

Ученый секретарь диссертационного совета, доктор технических наук, профессор

Козлов А.Б.

Общая характеристика работы.

Актуальность темы.

Эффективная очистка газовых выбросов от пыли является важнейшей и актуальной проблемой всех отраслей промышленности и народного хозяйства.

Среди большого многообразия пылеулавливающей техники для очистки больших объемов газов широко применяются циклонные батарейные пылеуловители. Однако, возможности повышения эффективности центробежной очистки батарейными циклонами к настоящему времени практически полностью исчерпаны. Данная работа направлена на исследование и разработку батарейных вихревых пылеуловителей, позволяющих существенно повысить возможности сухого центробежного способа очистки газа и расширить область его эффективного применения. Практическая часть исследований и разработок была направлена на создание высокоэффективного батарейного вихревого золоуловителя.

Промышленные предприятия и жилищно-коммунальный сектор потребляют огромное количество тепла на технологические нужды, отопление, и горячее водоснабжение.

При пылевидном сжигании твердого топлива с продуктами сгорания уносится до 90% золы, а при слоевом сжигании - до 35% золы.

Выбрасываемая в атмосферу зола загрязняет воздух промплоща-дей и прилегающих жилых районов, что ухудшает условия труда, служит причиной заболеваний людей, наносит социальный, экологический и экономический ущерб.

Значительное сокращение выбросов золы от котельных установок представляет собой актуальную научно-техническую задачу.

Разработанные в последние годы новые центробежные вихревые пылеуловители (ВП), также как и циклоны, просты в эксплуатации, компактны, но отличаются от циклонов значительно более высокой пылеулавливающей способностью. Возможность их эффективного применения в батарейных аппаратах для различных отраслей промышленности представляет актуальную проблему.

Цель и задачи работы.

Целью работы является изучение возможности и эффективности использования вихревых пылеуловителей для систем пылеочистки и, в частности, золоулавливания, определение оптимальных режимно-конструктивных параметров элементов батарейного золоуловителя на базе вихревого аппарата и разработка метода расчета батарейного золоуловителя. Данная цель достигается решением комплекса взаимосвязанных задач:

- исследование влияния режимно-конструктивных параметров на эффективность улавливания и потери давления в вихревых золоуловителях;

- проведение экспериментальных исследований аэродинамики и эффективности золоуловителя с изменяемыми геометрией аппарата и параметрами завихрителей;

- разработка математической модели на основе функции отклика связывающей результаты эксперимента с варьируемыми в ходе опытов переменными параметрами;

- определение оптимальных режимных параметров и конструктивных размеров вихревого золоуловителя, обеспечивающих максимальную эффективность улавливания;

- разработка методики расчета батарейных золоуловителей на базе вихревых аппаратов;

- разработка типовой рациональной конструкции элементов вихревых золоуловителей для комплектации батарей и батарейных золоуловителей.

- разработка методов и программ расчета на ЭВМ вихревых аппаратов для систем золоулавливания.

Научная новизна полученных в диссертации результатов состоит в том, что автором подтверждена возможность эффективного использования вихревых пылеуловителей для очистки продуктов сгорания котельных установок, при этом:

- изучена аэродинамика аппарата, предложены методы расчета режимов течения и сепарационной возможности вихревого золоуловителя;

- исследовано влияние режимных и конструктивных параметров золоуловителя на эффективность улавливания и величину потерь давления;

- получены математические зависимости эффективности улавливания и потерь давления от режимно-конструктивных параметров для вихревого пылеуловителя, используемого в качестве элемента батарейного золоуловителя;

- определены оптимальные режимно-конструктивные параметры вихревого пылеуловителя, как элемента батарейного золоуловителя методами математического планирования и обработки экспериментальных данных;

-предложен метод расчета батарейного золоуловителя;

- разработан алгоритм и программа для ЭВМ по технико-экономической оптимизации вихревых аппаратов.

Практическая ценность и реализация результатов.

Использование разработанных золоуловителей на базе вихревых пылеуловителей наряду с повышением степени очистки продуктов сгорания котельных установок и связанным с этим серьезным положительным экологическим и социальным эффектом дает прямой экономический эффект за счет снижения удельной металлоемкости, энергоемкости и габаритов золоулавливающих систем по сравнению с лучшими отечественными и зарубежными образцами.

Предложенные методы расчета систем золоулавливания дают возможность проектировщику существенно ускорить и усовершенствовать процесс разработки и проектирования этих систем, анализировать при этом большое количество различных альтернативных схем и выбирать наиболее рациональные, решать задачи технико-экономической оптимизации систем.

Разработанные рекомендации по выбору, расчету и промышленному применению батарейных вихревых аппаратов могут быть использованы в других отраслях промышленности для создания высокоэффективных систем обеспыливания газов.

Достоверность достигнутых результатов.

Основные результаты и выводы в данной работе подтверждаются хорошим совпадением эмпирических данных, полученных в результате экспериментальных исследований с данными, полученными расчетным путем. Стендовые испытания золоуловителя проводились по единой методике испытаний пылеулавливающей техники инерционного типа. В экспериментальных исследованиях использовалось поверенное высокоточное приборное оборудование: сканирующий фо-тоседиментограф «Апа1узеие-20», электромагнитное прободелитель-ное устройство «ЬаЬогеКе-Ю», электронные весы ВЭПТ-200. В качестве экспериментальной пыли использовался специально подготовленный пылевидный кварц КП-3.

Апробация работы. Основные научные положения и результаты работы докладывались на IV международном симпозиуме молодых ученых, аспирантов, студентов в МГУИЭ (Москва, 2000 г.), второй Всесоюзной научно-технической конференций «Повышение эффективности тепломассообменных и гидродинамических процессов в текстильной промышленности и производстве химических волокон» (Москва, МТИ, 1985 г.), Межвузовской научно-технической конференции РосЗИТЛП (Москва, 2000 г.).

Публикации.

По теме диссертации опубликовано 8 печатных работ.

Содержание работы.

Диссертация состоит из введения и 4 глав, общих выводов, списка литературы из /¿7-/ наименований. Общий объем диссертации /'/3 страниц, в том числе страниц основного текста, рисунков, /¿7 таблиц.

Во введении обоснована актуальность темы диссертационной работы, определены цель исследований, научная новизна и практическая ценность работы.

В первой главе проводится анализ систем золоулавливания, причем особое внимание уделяется золоуловителям инерционного типа. Показано, что наиболее распространенные золоуловители на базе циклонов различных модификаций не имеют перспективы по повышению эффективности улавливания. Предлагается использовать вихре-

вые пылеуловители, обладающие рядом существенных преимуществ перед циклонами. Формулируются задачи, решение которых связано с достижением поставленной цели.

Во второй главе рассматриваются особенности аэродинамики вихревых аппаратов, методика расчета потерь давления в вихревом аппарате, определяется зависимость эффективности улавливания золы от конструктивных и режимных параметров, решаются вопросы надежности работы вихревого золоуловителя.

Закрученный поток в вихревом аппарате относится к группе сложных пространственных течений в поле центробежных сил. Характер течения газа в вихревом аппарате определяется совокупностью его режимных и конструктивных параметров - таких как общий расход газа Q, соотношение расходов газа по каналам. K-Q^/Q, форма сепарационной камеры и ее относительная высота Н '{HID), тип за-вихрителей и их параметры крутки Ф\ и Ф2, относительные диаметры выхлопной трубы d3 и патрубка подвода первичного потока d}.

В одном и том же одиночном вихревом аппарате за счет регулирования кратности расхода шиберами (рис. 1.а) можно получить разные структуры течения двухфазной системы, в той или иной степени благоприятные для процесса разделения фаз.

Особенностью разрабатываемого вихревого пылеуловителя, предназначенного для батарейного аппарата, является то, что кратность расхода в нем не регулируется (рис. 1.6).

Рис. 1. Схемы одиночного вихревого аппар; и элемента батарейного пылеуловителя

вихревого аппарата,

Поэтому структуру течения, при которой достигается максимальная эффективность улавливания частиц, в данном аппарате можно получить лишь при определенных соотношениях интенсивности закрутки Ф =Ф{1Ф2 первичного и вторичного потоков и их кинетических энергий на входе, т.е. кратности расхода К = <2г!О,. Эти соотношения устанавливаются автоматически за счет конструкции завихрителей, подводящих патрубков и их гидравлического сопротивления.

Зона эффективного пылеулавливания располагается правее экспериментальной зависимости Ф{К), показанной на рис. 2. Слишком большие крутка первичного потока или его расход приводят к расширению восходящего потока до стенки сепарационной камеры и падению эффективности улавливания частиц.

Потеря давления в вихревом батарейном элементе рассчитывается по формуле:

ДР-^, (1)

где коэффициент сопротивления _

+ (2) и - предельные коэффициенты сопротивления аппарата при поступлении газа только через нижний или верхний завихритель.

В соответствии с коэффициентами и распределяется общий расход газа по каналам _

к = щ\ + 4&Тх) (3)

По результатам обобщения различных опытных данных приводятся зависимости для расчета коэффициентов сопротивления и через конструктивные параметры вихревого аппарата, геометрические параметры крутки завихрителей разной конструкции и относительный диаметр выхлопной трубы, которые и определяют, главным образом, сопротивление аппарата.

Рассмотрено влияние на эффективность очистки газов в вихревом аппарате основных режимно-конструктивных параметров: общего расхода газа через аппарат или его производительности 0; кратности расхода газа по каналам К\ размера частиц улавливаемой золы 8, ее плотности и др. свойств ; концентрации золы в очищенном газе; диаметра золоуловителя О, его высоты Я, конструкции завихрителей и их параметров крутки Ф; диаметра выхлопной трубы.

Установлено, что влияние основных параметров на очистку в вихревом аппарате подчиняется закону центробежной, очистки газа

^ _ л [™сРРтИ

°Т1=50 - лл п

\(м>йсрт/лс

где £,/=50 - размер частиц, улавливаемых на 50%; А - параметр аппарата, индекс с относится к параметрам в стандартных условиях.

Зависимость в функции сопротивления вихревого аппарата

показана на рис. 3.

Ф

Рис. 2. Зависимость относительного Рис. 3. Энергетическая кривая вихревых параметра закрутки Ф от пылеуловителей: 1 - ВЗП-ЗООБ;

кратности расхода К 2 - ВЗП-200; 3 - ВЗП-400;

4 - ВЗП-1100М; 5 - ВЗП-40Б;

6 - ВЗП-1300К; 7 - ВЗП-1150К

Одним из важных аспектов эксплуатации вихревого золоуловителя являются вопросы надежности аппарата по сохранению во .времени расчетного значения показателя эффективности очистки газа в заданных пределах, соответствующих заданным режимам и условиям эксплуатации.

Рассмотрены следующие факторы, влияющие на эффективность работы золоуловителя^ на его работоспособность в целом: налипание улавливаемой золы на элементы аппарата; абразивный износ; колебание нагрузки по газу; подсосы газа.через бункерную часть.

На рис. 4 показано влияние подсоса воздуха в вихревой аппарат из бункера через пылевыпускной патрубок. Опыт свидетельствует о сильном отрицательном влиянии подсоса на эффективность улавли-' вания пыли. Один процент подсоса давал в данном случае 7% уноса пыли. Поэтому на исключение подсоса в бункер и исключение перетока газа между элементами в батарейном аппарате следует обращать особое внимание.

7Л

90

70

50

30

Ю

О 2 % В 8 Ю а,7а

Рис. 4. Зависимость эффективности пылеуловителя ВЗП-100 от расхода воздуха 1 - отсасываемого из бункера; 2 - подсасываемого в бункер

Главной задачей настоящей работы является разработка батарейного золоуловителя с использованием вихрЕвых золоулавливающих элементов. Применение батарейной схемы позволяет уменьшить диаметры аппаратов по сравнению с одиночным и групповыми вариантами, что в свою очередь, как было показано выше, приводит к повышению эффективности очистки газа и улавливания частиц.

Вместе с тем, элемент батарейного аппарата должен проектироваться более тщательно и точно, т.к. в данном случае отсутствует возможность исправить ошибки проектирования регулировкой кратности расхода газа по каналам и вывести, аппарат, на структуру течения, наилучшую для пылеулавливания, или изменить эффективность или потерю давления в нужную сторону.

В третьей главе проведено экспериментальное исследование батарейного. элемента на базе аппарата ВЗП с целью разработки математической модели и последующей режимно-конструктивной оптимизации элемента.

При неполной информации о механизме процесса или для более точного изучения узкой области изменения режимно-конструктивных параметров и их оптимизации (как это имеет место в рассматриваемом случае) эффективным является проведение функционального изучения объекта с использованием методов планирования эксперимента и оптимизации.

Исследования проводились на аппарате ВЗП-100 с диаметром се-парационной камеры 100мм, и с использованием завихрителей аксиально-лопаточного типа. Выбор этого типа завихрителей обусловлен тем, что они позволяют значительно упростить смену параметров крутки в процессе эксперимента. Хотя в эксплуатации, особенно при

X V

улавливании золы, этот тип завихрителей не является лучшим из-за интенсивного абразивного процесса.

На рис. 5 представлена экспериментальная модель аппарата ВЗП-100, использованного для исследования.

Варьируемые конструктивные параметры в процессе экспериментального исследования:

H / D- отношение высоты рабочей части аппарата к его диаметру;

<!г», - угол наклона лопаток направляющего узла первичного потока;

ç2 - угол наклона лопаток направляющего узла вторичного потока.

Набор цилиндрических элементов рабочей части аппарата ВЗП-100 позволяет варьировать отношением H ! D в интервале 1-г4 с шагом 0,5.

Предусматривалось изменение угла наклона лопаток направляющего узла аппарата в интервале от 15° до 75° с шагом 15°.

При изучении эффективности очистки газа в пылеуловителе совершенно обязательным являлось условие соблюдения стандартных методик проведения испытаний и обработки их результатов. Важнейшим обязательным условием являлось применение унифицированных методов анализа дисперсного состава и других свойств пы-лей. В противном случае невозможно обобщить результаты множества выполненных исследований и определить место вихревых пылеуловителей во всем многообразии пылеулавливающей техники.

Для исследования пылеулавливающей способности аппаратов на лабораторных стендах согласно "Единой методике" в качестве экспериментальной пыли был принят пылевидный кварц КП-3, дополнительно размолотый в НАМИ на вибромельнице ВНИИНСМ типа М-10. Удельная поверхность пылей определяется на приборе ПСХ-2. Экспериментальные пыли имели логнормальное распределение дисперсного состава.

Конечной целью экспериментального исследования является определение оптимальных условий функционирования объекта, которые характеризуются соответствующими значениями технологических параметров. Для решения поставленной задачи была разработана математическая модель аппарата ВЗП, связывающая определяющие технологические и режимно-конструктивные параметры (?/, АР,

<PU<P2,HID,K,Q).

С этой целью были выполнены исследования в два этапа с реализацией центрального композиционного плана второго порядка и ортогонального плана второго порядка.

По результатам обработки экспериментальных данных получены уравнения регрессии адекватные эксперименту и значимые с вероятностью ß = 0,9:

- уравнение регрессии для расчета эффективности улавливания

г) = 24,63 + 2,727$?] + 0,48q>2 + 7,46Я / D - 0,03<р\ - 0,0\<р\ -

-0,244<prH/D

- для расчета коэффициента сопротивления аппарата

I = 48,52 + ОД- 0,003(р\ + 0,1 \<р2 - 0,002^22 -

-15,34Я/£> + 3,07(Я/£))2

- для расчета кратности расхода

К = 0,596 - 0,003p, + 0,004р2 + 0,02Я / D (6)

При проведении режимно-конструктивной оптимизации аппарата ВЗП решалась задача определения rj = max при ограничении на АР или АР = min при ограничении на г/ и определения соответствующих режимно-конструктивных параметров аппарата.

Из решения и исследования уравнений регрессии по расчету rj и £ определены оптимальные конструктивные параметры аппарата ВЗП для батарейной золоулавливающей установки:

<рх =40,78°; <Р2 =24,1°; #/£> = 2,5

Для данных конструктивных параметров аппарата по уравнениям регрессии определяем:

77 = 92,39%; # = 31,93; /: = 0,623

Полученные данные были подтверждены экспериментально на промышленном образце.

Были установлены оптимные геометрические параметры закрутки использованных в опытах аксиально-лопаточных завихрителей. Через них были рассчитаны соответствующие эффективные параметры крутки и оптимальный относительный параметр крутки Ф = 0,53, через который можно перейти к расчету завихрителей другого типа, создающих идентичные поля течения. При этом кратность расхода составляет К = 0,63. '

Аппарат с оптимальными Ф и К обеспечивает наилучшую эффективность очистки при заданных значениях (2 и АР. При этом всегда имеется возможность увеличить коэффициент очистки за счет увеличения Q, Ф,, Ф2 при сохранении К и Ф на постоянном уровне.

В четвертой главе описана методика расчета батарейного золоуловителя, скомпонованного из вихревых золоуловителей малого диаметра, по которым проведена режимно-конструктивная оптимизация в третьей главе данной работе. Даны практические рекомендации по использованию вихревых золоуловителей, приведены конструкции золоуловитей и схемы их использования.

Для расчета вихревого золоуловителя предлагается метод, в котором используется замкнутая математическая модель, позволяющая по заданным техническим показателям процесса очистки газов, результатам оптимизации определить конструктивные и режимные параметры проектируемого вихревого аппарата, как элемента батарейной системы золоулавливания. При этом имеется возможность автоматизировать процесс проектирования и рассматривать большое число альтернативных конструктивных вариантов и выбирать из них наилучшим образом удовлетворяющий техническую задачу.

В техническом задании на проектирование золоулавливающей установки обычно задаются следующие основные технологические параметры: эффективность или степень улавливания, которая должна быть не ниже заданной ц\ потеря давления, которая не должна превышать допустимое значение АР; плотность улавливаемой золы рт; дисперсный состав золы, характеризующийся параметрами распределения $50 и сг; вязкость газа /л; плотность газа р\ расход газа £.

В некоторых случаях могут быть заданы ограничения на габари-

ты установки.

Математическая модель процесса пылеулавливания базируется на установленной теоретически и экспериментально в работах проф. Б.С. Сажина с сотрудниками энергетической характеристике вихревого пылеуловителя, представляющей зависимость размера частиц ^=50, улавливаемых ВП на 50% от его коэффициента гидравлического сопротивления и эффективности пылеулавливания ВП (рис. 3). В соответствии с этой моделью методика расчета аппарата сводится к следующему.

По заданной степени улавливания т] (4) и параметрам 350, сг ее дисперсного состава определяется ¿>,!=50.

Из логнормального закона распределения фракционной эффективности вихревого аппарата имеем:

1 X ±

п{Я) = Ф(х) = -пГ ¡е 2 ¿у, (7)

■V 2л"

* = (12<550 -1ё^=50)/(1Бс7-1ёа,)0'5 (8)

Определяем Зп=50, как

^^„-х^^, (9)

где стандартное отклонение 1 кривой фракционной эффективности согласно рекомендациям принимается равным 0,21.

Энергетическая характеристика, полученная для стандартных условий (рис. 3) и преобразованная согласно теории подобия вихревых процессов, определяет коэффициент гидравлического сопротивления проектируемого аппарата для рабочих условий:

),5 л0-793 I

' (10)

' гт '

Пересчитываем энергетическую кривую со стандартных условии

(<2' = 3660 м3/ч, АР' = 1500 Па, р'т = 1930 кг/м3, //= 22,2-10~6 Па-с)

на рабочие условия, т.е. на заданный расход газа Q, потерю давления

АР, плотность частиц рт и вязкость газа /л.

По оптимальному значению К, найденному из энергетической

характеристики £ по уравнениям определяются

предельные значения и

№ = (7,62((ДР0/АР)°'75(б/0о)°'5Р7оА/Рг^Г /^50

Структура встречных закрученных потоков в аппарате, при которой возможно нормальное протекание процесса золоулавливания, реализуется только при определенных значениях относительного эффективного параметра крутки завихрителей Ф - Ф, /Ф2, которое принимается равным 0,53 согласно оптимизации, сделанной в главе 3. В свою очередь эффективный параметр крутки Ф связан с геометрическими параметрами крутки завихрителей Фг и для обычно применяемых в аппаратах ВЗП сочетаний завихрителей имеем:

тангенциальный-тангенциальный .

Ф = (1,13 + 0,114ФГ) )/(1Д 3 + ОД 14ФГг) (11)

тангенциальный-улиточный

Ф = (1,13 + 0,114ФГ) )/(1,4 + 0,15ФГ2 ) (12)

Экспериментально установлено, что для тангенциальных завихрителей

£ =32,4Ф°;639 /^з3,825 (13)

= 5,12/ ¿/30'657 5 < Фг <12 (14)

и для верхнего улиточного завихрителя

= 0,282Ф^207 / 2 < Фг < 8 (15)

Решая систему из трех уравнений, определяющих Ф, , , в зависимости от выбранного сочетания завихрителей, определяем ФГ),

Фг2 и ¿з-

В дальнейшем по найденному значению Фг конструктор по соответствующим принятому типу завихрителя формулам определяет геометрические размеры завихрителей (высота и ширина входных патрубков, угол их наклона). При этом учитываются свойства золы, технологичность конструкции и т.п.

По найденному из уравнения энергетической характеристики коэффициенту гидравлического сопротивления аппарата £ и заданной потере давления Д.Р определяется средняя скорость по сечению аппарата

«г ¡2 АР

Г-^— (16,

По средней скорости и заданной производительности одиночного

элемента, равной бд, = находим диаметр аппарата (Ы - число элементов в батарее) для условия ^ 3,5 или других ограничений.

О-Ш (17)

Находим остальные конструктивные параметры: высота сепара-ционной камеры Я = 2£>; диаметр нижнего завихрителя с/, =0,5О; диаметр выхлопной трубы о?3 = й?3£>. V

По полученным на ВЗП-100 результатам была выполнена модель ВЗП-ЗООБ с диаметром сепарационной камеры 300 мм. Такой диаметр считается наиболее приемлемым, как обеспечивающий достаточную производительность, так и удовлетворяющий конструктивную компоновку батарей.

Решение технологической задачи - обеспечение заданной степени улавливания золы может быть достигнуто вихревыми аппаратами различных размеров, имеющих разные стоимостные и эксплуатационные показатели, в групповых и батарейных установках.

Автором подготовлена и отлажена программа расчета технико-экономической оптимизации вихревых аппаратов, позволяющая найти такой конструктивно-компоновочный вариант, при котором требуемый эффект золоулавливания обеспечивается'в сочетании с минимумом приведенных затрат.

За исходное уравнение для проведения технико-экономической оптимизации принимается уравнение, представляющее зависимость ' приведенных затрат от режимно-конструктивных параметров аппарата ВЗП. Управляющая программа, включающая критериальное уравнение, объединяет подсистемы расчета эффективности улавливания золы, потерь давления в аппарате, завихрителей. Подсистема расчета эффективности улавливания базируется на методе приведения полидисперсной пыли к монодисперсной. Исходное выражение критерия эффективности по приведенным затратам имеет вид:

кп.з. =

5,25/7^/зР2 | 1,27 Ккз%Кэгу т2у й

(18)

Уравнение (18) представляет технико-экономическую модель, в которой приведенные затраты связаны со степенью золоулавливания (через базисный параметр ту), с основным конструктивным параметром (£)), характеристикой газа (рг), показателем энергоемкости (£),

стоимостной характеристикой (Кк ), экономическими факторами (;цэ, Ка, Кцр, ККо) и производительностью установки по газу (0/

Для решения задачи многопараметрической оптимизации используется алгоритм многомерного случайного поиска, который проводится в нормированном пространстве методом «наказания случайностью» с применением акселерации, градиентного спуска и модифицированного метода оврагов.

В главе приведены конструктивные схемы элемента на базе аппарата ВЗП и батареи для системы золоулавливания и практические рекомендации по проектированию и эксплуатации систем золоулавливания.

Особое внимание обращено на необходимость исключения перетока газа между батарейными элементами через общий бункер. Теоретически и опытным путем доказано, что практически невозможно исключить перепады давления между пылевыпускными патрубками отдельных элементов в батарее. Поэтому часть элементов в батарее работает с отсосом газа, а другая часть с подсрсом, приводящим, как было установлено выше (рис. 7), к значительной потере эффективности пылеулавливания как самими элементами, так и батареей в целом.

Рис. 6. Схема батарейного вихревого пылеуловителя: 1,4- камеры очищенного и запыленного газов; 2, 5 - верхняя и нижняя трубные решетки; 3 - пылеулавливающие элементы; 6 - бункер; 7 - клапаны

С целью исключения перетоков газа между элементами батареи в работе рекомендовано оборудовать их пылевыпускные патрубки рукавными клапанами или отсасывать некоторую часть газа из общего бункера с дальнейшей его очисткой в небольшом одиночном аппарате (рис. 8).

Рис. 7. Схема батарейного вихревого Рис. 8. Пылеулавливающий

пылеуловителя с отсосом газа элемент ВЗП-ЗООБ бата-

из бункера: 1, 4, 6 - камеры рейного вихревого пыле-

очищенного, запыленного газов уловителя: 1,2 - завихрите-

и уловленной пыли; 2, 5, 7 - верхняя, ли первичного и вторично-

нижняя и средняя трубные решетки; го потоков 3 - пылеулавливающие элементы.

Результаты работы по экспериментальной оптимизации элемента на базе вихревого аппарата для батарейного золоуловителя были использованы для проектирования и изготовления батарейного золоуловителя для котельного оборудования ТЭЦ г. Желтые воды.

Конструкция пылеулавливающего элемента (ВЗП-ЗООБ), предназначенного для батарейного пылеуловителя ВЗП (рис. 7), показана на рис.8 - Завихрители первичного 1 и вторичного 2 потоков выполнены аксиально-лопаточными. Для безударного входа и снижения и начальные участки лопаток отогнуты по радиусу параллельно набегающему потоку.

Основные конструктивные размеры элемента (в долях от диаметра):' высота сепарационной камеры Н = 1,8£; высота аппарата На =4,8.0; диаметр завихрителя первичного потока =0,51); диаметр выхлопной трубы ¿/3 = 0,6й.

Угол наклона лопаток завихрителей первичного и вторичного по-

токов к горизонту а, = 43° и аг - 22°. Значения а,, а2, Н найдены путем экспериментального исследования и конструктивной оптимизации элемента.

Коэффициент гидравлического сопротивления элемента £* = 32, кратность расхода К* = 0,64. Параметры фракционной эффективности элемента ^=50 = 4,8 мкм, ац = 2,1 для условий: £> = 0,3 м; ¡V = 6,5

м/с; рт =2200 кг/м3; ¡л = 18,3-Ю-6 Па-с. Эффективность улавливания из дымовых газов золы с <?50 - 25 мкм и сг = 2,5 составила 90%.

Эффективность батарейных циклонов на этих котельных агрегатах составляла 70%. Таким образом, применение батарейного вихревого золоуловителя позволило снизить выбросы золы в атмосферу в 3 раза.

Повышая параметры крутки завихрителей и уменьшая диаметр выхлопной трубы, можно существенно увеличить эффективность пылеулавливающего элемента батарейного пылеуловителя, одновременно увеличив его коэффициент гидравлического сопротивления. Например, в батарейном пылеуловителе, предназначенном для очистки воздуха, поступающего в двигатели внутреннего сгорания и показанном на рис. 7, элементы ВЗП-40Б диаметром 40 мм имеют коэффициент гидравлического сопротивления 4* — 232 и параметры фракционной эффективности ац =1,94, ^=50 =(0,38-0,62) мкм при рт - 2650 кг/м3 и АР = (4 - 9) кПа.

Основные результаты и выводы.

1. Подтверждена возможность эффективного использования вихревых пылеуловителей для очистки продуктов сгорания котельных установок вместо циклонов.

2. Определены оптимальные режимно-конструктивные параметры вихревого пылеуловителя как элемента батарейного золоуловителя методами математического планирования и обработки экспериментальных данных.

3. По установленной зависимости между фракционной эффективностью золоуловителя и его коэффициентом гидравлического сопротивления, а так же результатов экспериментальной оптимизации батарейного элемента на базе аппарата ВЗП разработана замкнутая математическая модель, связывающая технические показатели работы вихревого аппарата с его конструктивными и режимными параметрами, и усовершенствованная методика расчета вихревого золоуловителя, позволяющая рассчитать диаметры аппарата, выхлопной трубы, размеры тангенцильных и улиточных завихрителей, их геометрические параметры крутки, по эффективности улавливания золы с известным дисперсным составом, производительности по газу и потере

давления.

4. Предложена математическая модель и программа для ЭВМ оптимального проектирования аппарата на базе технико-экономического критерия.

5. Предложены схемы реализации теоретических проработок в конкретных конструктивных схемах золоуловителей, бункерах для сбора золы; даны рекомендации по снижению абразивного износа а основных элементов аппарата.

Список печатных работ по теме диссертации.

1. Гудим Л.И., Журавлева Т.Ю., Марков В.В. Подсистема расчета потерь давления в аппаратах со встречными закрученными потоками // Известия вузов. Технология текстильной промышленности - 1985. -№1. - с.117-119.

2. Марков В.В., Журавлева Т.Ю., Гудим Л.И. Постановка задачи построения системы автоматизированного проектирования аппаратов со встречными закрученными потоками, и Аппараты с активными гидродинамическими режимами для текстильной промышленности и производства химических волокон: Межвузовский сборник научных трудов.-М.:МТИ, 1983. - с.108-110

3. Журавлева Т.Ю., Марков В.В. Разработка подсистемы расчета эффективности аппаратов со встречными закрученными потоками // Современные проблемы развития текстильной промышленности и задачи подготовки инженерных кадров: Тезисы докладов научной конференции профессорско-преподавательского состава, научных сотрудников и аспирантов. - М.: МТИ, 1983. - с.175-176.

4. Журавлева Т.Ю., Марков В.В. Режимно-конструктивная оптимизация аппарата ВЗП / Вторая Всесоюзная научно-техническая конференция // Повышение эффективности тепломассообменных и гидродинамических процессов в текстильной промышленности и производстве химических волокон. - М.: МТИ, 1985. - с.107.

5. Зуган Б.И., Ланчава З.В., Марков В.В. Влияние некоторых конструктивных параметров аппарата ВЗП на коэффициент очистки и гидравлическое сопротивление / Вторая Всесоюзная научно-техническая конференция // Повышение эффективности тепломассообменных и гидродинамических процессов в текстильной промышленности и производстве химических волокон. - М.: МТИ, 1985. -с.123.

6. Марков В.В. Проектирование подсистем ввода носителя в аппаратах со встречными закрученными потоками // Повышение эффективности технологических процессов и о^орудовани/в текстильной промышленности и производстве химических волокон и разработка систем пылеулавливания: Межвузовский сборник научных трудов. -М.: МТИ, 1988. - с.38-40.

/

7. Гудим Л.И., Марков В.В., Паршин O.A. Методика расчета элементов батарейного золоуловителя на базе аппарата ВЗП // Техника и технология экономически чистых производств: IV ^международный симпозиум молодых ученых, аспирантов, студентов - М.: МГУИЭ, 2000. - с. 34.

8. Гудим Л.И., Марков В.В., Паршин O.A. Режимно-конструктивная оптимизация элемента батарейного золоуловителя на базе вихревого аппарата // Современные проблемы текстильной и легкой промышленности: Межвузовская научно-техническая конференция. - М.: РосЗИТЛП, 2000. -с.11.

ЛР №020753 от 23.04.98

Подписано в печать 26.05.2000 Сдано в производство 26.05.2000 Формат бумаги 60x84/16 Бумага множ. Усл.печ.л. 1,25 Уч.-изд.л. 1,0 Заказ 280 Тираж 80

Электронный набор МГТУ, 117918, ул. Малая Калужская, 1

шовные условные обозначения. ведение.

Современный уровень систем золоулавливания и перспективы развития инерционных золоуловителей.

1.1.Системы очистки продуктов сгорания от золы в котельных установках.

1.2.Системы золоуправления на базе одиночных, групповых и батарейных циклонов.

1.3 .Устройство и принцип работы вихревых пылеуловителей

1.4.Цели и задачи последования.

Анализ аэродинамики и пылеулавливающей способности вихревых аппаратов.

2.1 .Аэродинамика аппаратов ВЗП.

2.2.Аэродинамическое сопротивление вихревых аппаратов. 45 2.3.Зависимость эффективности золоулавливания от основных режимно-конструктивных параметров вихревого золоуловителя.:.

2.4.Надежность золоуловителей ВЗП.

Режимно-конструктивная оптимизация элемента батарейного золоуловителя на базе аппарата ВЗП.

3.1 .Постановка задачи.

3.2.Описание объекта моделирования и оптимизации.

3.3.Методика экспериментального исследования эффективности очистки газа в вихревом золоуловителе.

3.4.Составление плана эксперимента.

3.5.Обработка результатов эксперимента с целью построения уравнения регрессии.

3.6.Режимно-конструктивная оптимизация аппарата ВЗП.

В настоящее время для промышленно развитых стран весьма жной является проблема экологии. Для городов и густонаселенных 1Йонов особенно актуальной является охрана чистоты воздушного [ссейна. Одним из главных направлений уменьшения загрязнения мосферы является борьба с пылевыми выбросами. Значительная >ля загрязнений приходится на выбросы от котельных установок.

Промышленные предприятия и жилищно - коммунальный сектор >требляют огромное количество теплоты на технологические нуж->1, отопление и горячее водоснабжение. Тепловая энергия в виде па-I и горячей воды вырабатывается теплоэнергоцентралями, промыш-;нными и районными котельными, использующими различные виды >плива.

Поток продуктов сгорания, движущихся по газоходам котельного регата, несет с собой твердые частицы летучей золы и несгоревшего шлива. Зола, оседая на поверхностях нагрева, ухудшает коэффици-гг теплопередачи, увеличивает гидравлическое сопротивление газо->дов и износ поверхностей нагрева. Летучая зола состоит из частиц 13личных размеров. В наибольшей степени образуют отложения злкие частицы, размеры которых не превышают 30 мк. Более круизе частицы, разрушая скопления золы, одновременно истирают по-грхность нагрева. Кроме того, значительная часть золы уносится в мосферу.

При пылевидном • сжигании твердого топлива с продуктами сго-шия уносится до 90% золы, а при слоевом сжигании - до 35% золы ,2,3].

Минимальное количество летучей золы выносится из циклонных >пок с жидким шлакоудалением, которые получают все большее юпространение.

Выбрасываемая в атмосферу зола загрязняет воздух промплоща-;й и прилегающих жилых районов, что ухудшает условия труда, ка-;ство продукции, служит причиной заболеваний людей, наносит цутимый социальный, экологический и экономический ущерб.

Значительное сокращение выбросов золы от котельных установок )едставляет собой актуальную научно - техническую задачу. В связи чем разработка и внедрение эффективных золоулавливающих аппа-1тов ведется во все возрастающих масштабах. Затраты на очистку 7 дбросных газов котельных установок становятся все более сущест->нными. Требует дальнейшего развития научно - техническая про-1ема: технико-экономическая оптимизация золоулавливающих ап-1ратов. Расчет и проектирование аппаратов, обеспечивающих тре-гемую степень очистки в сочетании с минимальными издержками, >ставляет содержание этой проблемы.

Наибольшее распространение в промышленности получили сухие зханические золоуловители на базе циклонов различных марок. В стоящее время работы по повышению эффективности золоулавли-шия циклонов за счет оптимизации режимных и конструктивных 1раметров результатов практически не дают. Разработанные в по-гедние годы [9, 10, 11, 12, 13] новые центробежные пылеуловители -гаревые (ВП) также как и циклоны просты в эксплуатации, ком-жтны, но отличаются от циклонов значительно более высокой пы-гулавливающей способностью. К настоящему времени накоплен тчительный опыт успешного применения ВП в химической, тек-гильной промышленности, в промышленности первичной обработки жстильного сырья и др. [14-16, 18-20].

Высокая эффективность улавливания и возможность управления эеменем пребывания газовой и твердой фазы предопределяют высо-1е технико-экономические показатели аппаратов с активными гид-эдинамическими режимами.

Поэтому представляет интерес изучение возможности использо-шия вихревых аппаратов в качестве золоуловителей.

Цель и задачи работы.

Целью работы является изучение возможности и эффективности шользования вихревых пылеуловителей для систем золоулавлива-ая, определение оптимальных режимно - конструктивных параметре элементов батарейного золоуловителя на базе вихревого аппарата разработка метода расчета батарейного золоуловителя. Данная цель эстигается решением комплекса взаимосвязанных задач:

- исследование влияния режимно-конструктивных параметров на [зфективность улавливания и потери давления в вихревых золоуло-ггелях;

- проведение экспериментальных исследований аэродинамики и [)фективности золоуловителя с изменяемыми геометрией аппарата и фаметрами завихрителей;

- разработка математической модели на основе функции отклика, взывающей результаты эксперимента с варьируемыми в ходе опы->в переменными параметрами;

- определение оптимальных режимных параметров и конструктив->1Х размеров вихревого золоуловителя, обеспечивающих максималь-/ю эффективность улавливания;

- разработка методики расчета батарейных золоуловителей на базе 1хревых аппаратов;

- разработка типовой рациональной конструкции элементов вихре->1х золоуловителей для комплектации батарей и батарейных золо-ювителей.

Научная новизна полученных в диссертации результатов состоит том, что автором подтверждена возможность эффективного исполь->вания вихревых пылеуловителей для очистки продуктов сгорания хгельных установок, при этом:

- изучены аэродинамика аппарата, преложены методы расчета гжимов течения и сепарационной способности вихревого золоуло-ггеля;

- исследовано влияние режимных и конструктивных параметров шоуловителя на эффективность улавливания и величину потерь давания;

- получены математические зависимости эффективности улавли-щия и потерь давления от режимно - конструктивных параметров ш вихревого пылеуловителя, используемого в качестве элемента ба-фейного золоуловителя;

- определены оптимальные режимно - конструктивные параметры гаревого пылеуловителя как элемента батарейного золоуловителя гтодами математического планирования и обработки эксперимен-шьных данных;

- предложен метод расчета батарейного золоуловителя.

Практическая ценность и реализация результатов.

Использование разработанных золоуловителей на базе вихревых ллеуловителей наряду с повышением степени очистки продуктов -орания котельных установок и связанным с этим серьезным поло-ительным экологическим и социальным эффектом дает прямой эко-жический эффект за счет снижения удельной металлоемкости, гергоемкости и габаритов золоулавливающих систем по сравнению лучшими отечественными и зарубежными образцами.

Предложенные методы расчета систем золоулавливания из выхо-[щих газов котельных агрегатов дают возможность проектировщику гщественно ускорить и усовершенствовать процесс разработки и юектирования этих систем, анализировать при этом большое коли-;ство различных альтернативных схем и выбирать наиболее рацио-шьные, решать задачи технико-экономической оптимизации этих :ем.

Разработаны рекомендации по выбору, расчету и промышленно-у применению батарейных золоуловителей на базе вихревых аппа-1тов в различных отраслях промышленности, использующих ко-;льные установки.

Достоверность достигнутых результатов.

Основные результаты и выводы в данной работе подтверждаются зрошим совпадением эмпирических данных, полученных в резуль-1те экспериментальных исследований с данными полученными рас-2тным путем. Стендовые испытания золоуловителя проводились по даной методике испытаний пылеулавливающей техники инерцион-эго типа. В экспериментальных исследованиях использовалось поденное высокоточное приборное оборудование: сканирующий фо-эседиментограф "Апа1узейе-20", электромагнитное прободелитель-эе устройство "ЬаЬогейе-Ю", электронные весы ВЭПТ-200. В каче-гве экспериментальной пыли использовался специально подготов-^нный пылевидный кварц КП-3.

Апробация работы. Основные научные положения и результаты аботы докладывались на IV Международном симпозиуме молодых зеных, аспирантов, студентов в МГУИЭ (Москва, 2000г.), на Второй сесоюзной научно-технической конференции "Повышение эффектности тепломассообменных и гидродинамических процессов в жстильной промышленности и производстве химических волокон" Москва, МТИ, 1985г.), Межвузовский научно-технической конфе-2нции РосЗИТЛП (Москва, 2000 г.).

Публикации.

По теме диссертации опубликовано 8 печатных работ.

Содержание работы.

Диссертация состоит из введения и 4 глав.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ.

1. Подтверждена возможность эффективного использования вих-евых пылеуловителей для очистки продуктов сгорания котельных становок вместо циклонов.

2. Структура потоков в вихревом золоуловителе, его эффектив-ость золоулавливания и гидравлическое сопротивление определяют-я конструкцией и размерами золоуловителя, режимными параметра-и его работы.

3. Определены оптимальные режимно-конструктивные парамет-ы вихревого пылеуловителя как элемента батарейного золоуловите-я методами математического планирования и обработки экспери-[ентальных данных.

4. По установленной зависимости между фракционной эффектив-остью золоуловителя и его коэффициентом гидравлического сопро-ивления, а так же результатам экспериментальной оптимизации ба-арейного элемента на базе аппарата ВЗП разработана замкнутая магматическая модель, связывающая технические показатели работы ихревого аппарата с его конструктивными и режимными параметра-пи, и усовершенствованная методика расчета вихревого золоуловите-я, позволяющая рассчитать диаметры аппарата, выхлопной трубы, азмеры тангенциальных и улиточных завихрителей, их геометриче-кие параметры крутки, по эффективности улавливания золы с из-естным дисперсным составом, производительности по газу и потере авления.

5. Предложена усовершенствованная методика расчета батарей-ого элемента вихревого золоуловителя, позволяющая рассчитать иаметры аппарата выхлопной трубы, размеры тангенциальных и ниточных завихрителей, их геометрические параметры крутки по за-анным эффективности улавливания золы с известным дисперсным эставом, производительности по газу и потере давления.

6. Предложена математическая модель и программа для ЭВМ оп-шального проектирования аппарата на базе технико-сономического критерия.

7. Предложены схемы реализации теоретических проработок в знкретных конструктивных схемах золоуловителей, бункеров для 5ора золы; даны рекомендации по снижению влияния абразивного шоса на основные элементы аппарата.

135

1. Щеголев М.М., Гусев ЮЛ., Иванова М.С. Котельные установи. -М.; СтройиздатД972. -384с.

2. Промышленные тепловые электростанции. /Под. ред. Е.Я. Со-олова. М.; Энергия, 1979, -296с.

3. Биргер М.И. и др. Справочник по пыле- и золоуловливанию. Тодред. А.А.Русакова. -М.; Энергоатомиздат, 1983. -312с.

4. Эстеркин Р.Н. Эксплуатация, наладка и испытание теплотехни-еского оборудования промышленных предприятий. -Л. Энергоатом-здат, 1984, -288с.

5. Энергетика и охрана окружающей среды. /Под ред. .Г.Залогина, Л.И.Кроппа, Ю.М.Кострикина. -М.; 1979.

6. Соловьев Ю.В. Вспомогательное оборудование паротурбинных лектростанций. -М.; 1983.

7. Пирумов А.И. Обеспыливание воздуха. -М.; Стройиздат, 1981. 296с.

8. Коузов П.А, Малыгин А.Д., Скрябин Г.М. Очистка от пыли га-□в и воздуха в химической промышленности. -Л.;Химия, 1982. -312с.

9. Сажин Б.С., Гудим Л.И. Вихревые пылеуловители. -М.; Химия, 995г., -144с.

10. Сажин Б.С., Гудим Л.И., Корпухович Д.Т. Сравнительное ис-ытание пылеуловителя со встречными закрученными потоками и иклонами. //Химическая промышленность, 1984. -№10.

11. Гудим Л.И., Векуа Т.Ю. О возможности привенения пылеуло-ителей ВЗП для очистки воздуха на хлопкозаводах. //Хлопковая ромышленность, 1984. -№4.

12. Сажин Б.С., Гудим Л.И. Аэродинамика и эффективность пы-еулавливания многофункциональных аппаратов ВЗП. //Известия ву-)в. Технология, текстильной промышленности, 1984. -№6.

13. Гудим И.Л., Сажин В.Б. Уровень центробежной очистки газа г пыли циклонами и вихревыми пылеуловителями. //X Международ-ая конференция молодых ученых по химии и химической техноло-т.: Тезисы докладов. -МКХТ-97, -М.; 1997.

14. Гудим Л.И., Сажин В.Б. Уровень центробежной очистки газа г пыли циклонами и пылеуловителями ВЗП. //Новое в технологии греработки хлопка. -Ташкент, ЦНИИХпром, 1990.136

15. Сажин Б.С, Гудим Л.И. Вихревой пылеуловитель в пожаро- и зрывозащищенном исполнении для льняной промышленности. Материалы н.т. конференции //Способы и средства очистки воздуха т загрязнений. -М., 1993.

16. Гудим Л.И. Разработка и внедрение в промышленность пер-ичной обработки текстильного сырья высокоэффективных систем чистки воздуха с вихревыми пылеуловителями. Диссертация докто-а технических наук. -Ташкент. 1992.

17. Гудим Л.И., Журавлева Т.Ю., МарковВ.В. // Известия вузов, ехнология текстильной промышленности. 1985г., №1, с.117-119.

18. Сажин B.C., Гудим Л.И., Давытбаев Д.Х. Вихревые пылеуло-ители и их применение для обеспыливания воздуха на хлопкозаво-ах. //Хлопковая промышленность, 1988. -№2.

19. Гудим Л.И., Серов Е.Ю. Опыт привенения пылеуловителей >ЗП на льно-джутовой фабрике,: Межвузовский сборник //Оздо-овление воздушной среды на предприятиях текстильной промыш-енности. ИвТИ, 1989г

20. Чумаков А.Г. Разработка одно- и двуступенчатых систем пы-еулавливания со встречными закрученными потоками для очистки гмосферных выбросов хлопкозаводов. Кондидатская диссертация, 1,МТИ, 1986.-224с.

21. Ужов В.Н., Вальдберг А.Ю., Мягков Б.И., Решидов Н.К. Очитка промышленных газов от пыли. М., Химия, 1981. -392с.

22. Циклоны НИИОГАЗ. Руководящие указания по проектирова-ию, изготовлению, монтажу и эксплуатации. -Ярославль, 1971. -94с.

23. Вальдберг А.Ю., Кирсанов Н.С. // Химическое и нефтяное ма-шностроение. 1985. №4. С.35

24. Кварицкович Д.Т. Высокоэффективный циклон СЦН-ЧО. Ин-орм. листок. Ярославский территориальный центр НТИ. 1985. 2С.

25. Падва В.Ю. // Водоснабжение и санитарная техника. 1968. №4. .6-10.

26. Alt С., SchmicltK.R. Verglichende Untersuchungen der Abschei-sleistung Verschiedener Fliehraiten tstabungssisteme. // Staub. 1969. 29. - №7. - S. 263.

27. Klein H. Entwichlung. und Leistungsgrenren des Drehstromung-;ntstaubers. // Staub. 1963. - F. 23. - №11. - S. 501

28. Ciliberty D.R, Lancaster B.W. Fine dust collection inu rotary flow iclone. 11 Chemical Enginering Science. 1976. - F.22. - №31. - S.499-¡03.

29. Budinsky K. Hodnoceni Virovych protiproudovich adlucovycy a ejich provnani. // Ochrana ovzdusi. 1978. - F.28. - №2. - S. 23-28.

30. Rousch W. Kritischer. Vergleich zvischen Drechstromungsent-tauber und Zyklonabscheid. // Verfahrenstehnir. 1972.- F.6. - №9. - S. 126-328.

31. Сажин Б.С., Гудин Л.И. Пылеуловители со встречными закру-енными потоками. / НИИТЕХим. Обзорная информация. - 1982. -*ып. 1.

32. А.С. 1143472 СССР, МКИ В 04 С 3/06 Вихревой пылеулови-ель / Л.И. Гудим, Б.С. Сажин, В.Н. Галич; МТИ. / СССР / -^3591136; Заявл. 13.05.83; опубл. 8.11.84, Бюл. №9. 4С.: ил.

33. Векуа Т.Ю. Исследование гидродинамики многофункциональ-ых аппаратов со встречными закрученными потоками: Авторефе-»ат. .канд.техн.наук / МТИ. М., 1979. - 18 с.

34. Сажин Б.С. и др. Аэродинамика эффективность пылеулавли-ания многофункциональных аппаратов ВЗП. // Известия вузов: Тех-юлогия текстильной промышленности. 1984. - №6. - С.3-6.

35. Коузов П.А., Иофинов Г.А. Единая методика сравнительных спытаний пылеуловителей для очистки вентиляционного воздуха. JI. ■ ЛИОТ ВЦСПС. 1967. С. 103

36. Галич В.Н. Повышение эффективности работы центробежных ылеуловителей за счет применения встречных закрученных потоков, кандидатская диссертация. М., МТИ, 1984.

37. Сажин Б.С., Гудим Л.И., Галич В.Н. и др. // Хим. пром. 1984. Г°10. С.626-627

38. Успенский В.А., Соловьев В.И. // ИФЖ. 1970. Т.18. №3. С.45966

39. Сажин. Б.С., Гудим. Л.И., Векуа Т.Ю., Суровов М.В. Аэроди-амика и эффективность пылеулавливания многофункциональных ппаратов со встречными закрученными потоками // Изв. вузов. Тех-ология текстильной промышленности. 1984, №6. - С.66-68

40. Сажин Б.С., Гудим Л.И., Кикалишвили О.И., Ланчава З.В., Чуйков А.Г. Движение газовой фазы в аппарате со встречными закру-енными потоками // Изв. вузов. Технология текстильной промыш-енности. 1986, №1.-С.78-90.

41. Щургальский Э.Ф. Математическая модель вихревого аппара-а, учитывающая влияние дисперсных частиц на гидродинамику не-ущей фазы // Расчет, конструирование и исследование машин, аппа-атов и установок химического производства. М.: МИХМ, 1982. -:.53-57

42. Фролов Э.В., Шитиков Е.С. К вопросу о гидралическом сопро-ивлении вихревых пылеуловителей. Там же. С.49-52

43. Фролов Э.В., Щургальский Э.Ф., Шитиков Е.С. Поля скоро-тей газа в аппарате со встречными закрученными потоками. Промышленная и санитарная очистка газов. 1984, №6. - С. 10-11.

44. Белоусов A.C. Прогнозирование структуры течений в аппара-ах со встречными закрученными потоками. //Методы кибернетики в имии и химической технологии: Тез.докл. II Всесоюзного совеща-ия-семинара молодых ученых. Грозный, 1984. - С.48.

45. Белоусов A.C. Структура встречных закрученных потоков и асчет центробежного разделения газовесей. Кандидатская диссерта-ия. М.: МТИ, 1986. - 225 с.

46. Серов Е.Ю. Повышение эффективности систем обеспыливания оздуха в производстве льняного волокна // Кандидатская диссерта-ия. -М.: МТИ, 1988.-240 с.

47. Сажин Б.С., Лукачевский Б.П., Джунисбеков М.Ш., Гудим :.И., Коротеченко С.И. Моделирование движения газа в аппаратах со стречными закрученными потоками. //ТОХТ. 1985, том XIX, №5. С.687-609

48. Нурсте Х.О., Иванов Ю.В., Луби Х.О. Исследование аэроди-амики потока в закручивающихся устройствах. //Теплоэнергетика, 978, №1. С.37-39.

49. Щукин В.К., Халатов A.A. Теплообмен, массобмен и гидроди-амика закрученных потоков в оссиметричных каналах. М.: Маши-остроение, 1982. - 200 с.

50. Нурсте Х.О. Затухание закрутки потока в трубе круглого сече-йя // Изв. АН ЭССР. Сер. физико-энергетических наук, 1972, №3. -.77-82.139

51. Собин В.М., Ершов А.И. Исследование структуры и гидрав-ического сопротивления турбулетного закрученного потока в корот-их трубах // Изв. АН БССР. Сер. физико-энергетических наук, 1972, 2 3. С.56-81.

52. Гудим Л.И. //Промышленная и санитарная очистка газов.984, №4.-С. 13.

53. Запара А. Разработка двухступенчатых систем очистки про-ышленных газов с применением вихревых, пылеуловителей. Канди-атская диссертация. -М.; МГТА, 1989.

54. Идельчик И.Е. Справочник по гидравлическим сопротивле-иям. М., Машиностроение, 1975. -559с.

55. Звездин Ю.Г.// Изв. вузов. Химия и химическая технология. 988.Т.31.

56. Тагер С.А.// Теплоэнергетика. 1971. №7. -С.88.

57. Сажин Б.С., Гудин Л.И.// Химическая промышленность,985. №8, -С. 50-54.

58. Колмогоров А.Н.// ДАНСССР. 1941. T.XXXI, №2.

59. Понамарев H.H.// Труды научно-исследовательского автообильного института. НАМИ. 1961. Вып.42, -С.3-43.

60. Самсонов В.Т.// Научные работы института охраны труда ЦСПС. М.: Профиздат, 1964. Вып 4 (30), -С. 27-37.

61. Самсонов В.Т.// Научные работы ИОТ ВЦСПС. М. ЦНИИОТ ВЦСПС, 1965. вып.5 (37), -С. 21-30.

62. Коузов П.А., Сирябин Л.Я. Методы определения физико-шических свойств промышленных пылей. Л., -Химия, 1983. -141с.

63. Коузов П.А. Основы анализа дисперсного состава промыш-шных пылей и измельченных материалов. Л., -Химия, 1987. -264с.

64. Гудим И.Л. Возможности центробежной очистки газа от ыли. /Тезисы докладов на межвузовской научной конференции Современные проблемы текстильной и легкой промышленности. М., >осЗИТЛП, 1996.140

65. Гудим И.Л., Гудим Л.И., Сажин Б.С. Уровень центробежной чистки газа от пыли циклонами и вихревыми пылеуловителями. //XI 1еждународная конференция молодых ученых по химии и химиче-кой технологии.: Тезисы докладов М., РХТУ, 1997.

66. Погорелов И.А. Разработка износостойких вихревых пыле-ловителей // Автореф. Дисс. Кандидат технических наук. М.: МТИ, 990. - с.24.

67. Коузов П.А. Скрябина Л.Я. Методы определения физико-имических свойств промышленных пылей. -Л.: Химия, 1983. -141с.

68. Исследование износа циклонов при улавливании абразивной ыли //Отчет СФ НИИОГАЗ. Тема №3254-86-26. -Ростов -рославский, 1986. ^6с.

69. Клейс И.Р., Тадольдер Ю.А., Мяги Р.Р. // Энергомашино-гроение, 1983. №9, -С.32 -34.

70. Брук А.Д. Дымососы газоочистных сооружений. М.: Машиностроение, 1984. - 144с.

71. Синельникова Л.И., Давыдова В.М. Эффективность исполь-эвания износостойких материалов для защиты оборудования обога-ительных фабрик // Обзорная информация. М.: ЦНИИцветмет, 981.

72. Вдовенко М.Л., Сервайский В.М. Пути снижения пылегазо-ых выбросов тепловых электростанций.: Сб. научн. тр. ЭНИНа. М., 983.-С. 110-116.

73. Шевелев А.Н., Сидорова В.И. //Сб. тр. ВНИИцемаша, 1981, Ь24.- С. 58-60.

74. Коротышев Е.В. и др. Применение полиуретана в цветной еталлургии // Обзорная информация. М.: ЦНИИцветмет, 1982. -8с.

75. Ахназаров С.Л., Кафаров В.В. Оптимизация эксперимента в нмии и химической технологии: Учеб. пособие для химико-зхнологических вузов. М.: Высш. школа . 1978. -319с.

76. Рузинов Л.П. Статистические методы оптимизации химиче-шх процессов. М.-Л., Химия. 1972.

77. Петров А.И., Росин М.Ф., Ульянов В.И. Методология иссле-эвания операций и системного анализа. М., МАИ, 1977. -75с.

78. Зедгенидзе И.Г. Планирование эксперимента для исследова-яя многокомпонентных систем. М., -Паутина, 1976. -390с.141

79. Булгакова Н.Г., Янковский С.С. Инструкция по определе-ию запыленности газов в производственных условиях. М.: НИИО-АЗ, 1978.-С.36.

80. Коузов П.А. Унификация пылеуловителей и методов их ис-ытания // Научные работы институтов охраны труда. ВЦСПС, 972, вып. 80.

81. Коузов П.А., Скрябина Л.Я. Методы определения физико-имических свойств промышленных пылей. -JL: Химия, 1983. -141с.

82. Коузов П.А. Основы анализа дисперсного состава промыш-енных пылей и измельченных материалов. Л.: Химия, 1987. - 264с.

83. Методика определения дисперсного состава промышленных ылей в процессах газоочистки. // РТМ Минхиммаш. РДРТМ -26-14-0-79.-М, 1979.-91 с.

84. Гордон Г.М., Пейсахов И.Л. Контроль пылеулавливающих становок. М.: Металлургия, 1973. - 384с.

85. Коузов П.А., Иофинов Г.А. Единая методика сравнительных спытаний пылеуловителей для очистки вентиляционного воздуха. — .: ЛИОТ ВЦСПС, 1967.-С.163.

86. Испытание обеспыливающих вентиляционных установок. -.: ЛИОТ ВЦСПС, 1971.-С.163.

87. Галич В.Н. Повышение эффективности работы центробеж-ых пылеуловителей за счет применения встречных закрученных по-жов. Канд. дисс. М.: МТИ, 1984.

88. Ходаков Г.С. Основные методы дисперсного анализа по-эшков. М.: Стройиздат, 1968.

89. Гудим Л.Н., Марков В.В., Паршин O.A. Методика расчета 1ементов батарейного золоуловителя на базе аппарата ВЗП//Техника технология экономически чистых производств: IV международный шпозиум молодых учёных аспирантов, студентов.-М.: МГУИЭ, )00.-с.34.

90. Блевицкий A.M., Турецкий-Владимиров М.В., Яковлев М.А. ехнико-экономическая оптимизация циклонных устано-ж/Шромышленная и санитарная очистка газов. 1977. №5.

91. Кафарев В.В., Мешалкин П.В., Перов В.А. Механические ос-эвы автоматизированного проектирования химических производств: гтодология проектирования и теория разработки оптимальных тех-злогических схем.-М.: Химия, 1979.-С.320.

92. Митрофанов В.Б. Об одном алгоритме многомерного случай-ого поиска. Институт прикладной математики Академии наук СССР-1.1974. -С.21.

93. А.С. № 1502116 (СССР) ВОСЧ 3/06. Вихревой пылеулови-2ль//Сафонов А.Н., Сажин Б.С., Гудим Л.И., Запара А.Л. Б.И., №31, 989.

94. Гусанов A.A., Урбах И.И., Анастасиади А.П. Очистка дымо-ых газов в промышленной энергетике.- М.: Энергия, 1969. -456 с.

95. А.С.№302360 (СССР). Гудим Л.И., Ефремов А.П., Сажин .С., Шашукрв В.Н., Чучмырь И.Д.- 1989.

96. Циклоны НИИОГАЗ. Руководящие указания по проектирова-ию, изготовлению, монтажу и эксплуатации.-Яославль, 1971. -94с.

97. Klein Н. Der Drehströmungsabsheider und Einsatz in chemicher id nahrungsmittel Indastrie. //C.Z.chemie Technik 1972.-1.- №5.-5230-34.