автореферат диссертации по обработке конструкционных материалов в машиностроении, 05.03.06, диссертация на тему:Расчетное прогнозирование напряженно-деформированного состояния для повышения точности наплавляемых лезвийных деталей

Национальный технический университет Украины ,,Киевский политехнический институт"

РГБ ОД.

■ г-п <ппНа правах рукописи

? '.¡и В рУЬ

Фам Ван Тоан Гражданин Вьетнама

УДК (i2l.791.025.53iJ 902.001

РАСЧЕТНОЕ ПРОГНОЗИРОВАНИЕ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ДЛЯ ПОВЫШЕНИЯ ТОЧНОСТИ НАПЛАВЛЯЕМЫХ ЛЕЗВИЙНЫХ ДЕТАЛЕЙ

05.03.06 — технология и оборудование для сварки и родственных процессов

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Киев 1995

Диссертация является рукописью. Работа выполнена в национальном техническом университете Украины Киевский политехнический институт ".

Научный руководитель : канд. техн. наук,

профессор Жданов И. М.

Официальные ошшенты : докт. техн. наук

Миходуй Л. И. канд. техн. наук Мосенкис Ю. Г. Ведущая организация : УкрИСП, г. Киев.

Защита состоится ^Рс&рП/Ж 1996 г. в 45 часов

на гаседанни специализированного ученого совета Д 01.02.10 в

Национальном техническом университете Украины "Киевский политехнический институт", корпус 23, аудитория 323.

С диссертацией можно ознакомиться в научно-технической библиотеке университета.

Отзыв на автореферат (1 экэемляр, заверенный печатью) просьба направлять по адресу : 252056, Киев-56, проспект Победа, 37, КГ1И-213. *

Автореферат разослан "40 " ^ИЬО.^ 1996 г.

Ученый секретарь специализированного

«авизированного,

ученого совета Коршенко Е А.

Общая характеристика работы

Актуальность темы : При |х-мо|гге машин значительное каличество лезвийных деталей с протяженной режущей кромкой (ножи, проти»о(>ежущие пластины и лр.) подвергаются восстановительной наплавке. Возникающее напряженно-деформированное состояние (НДС) проявляется в искажении проектных размеров и формы детален, что влечет за собой увеличеиие объемов механической обработки и потерь наплавленного металла.

Общую характеристику НДС пластины с наплавленной кромкой и метод расчета можно получить из многочисленных литературных источников. Однако такие особенности НДС как взаимодействие зон активных и [^активных напряжений, сумми(ювание напряжений в активной пласти ческой зоне, замена действия внутренних усилии системой внешних сил в" расчетных схемах изучены и обоснованы недостаточно, что не позволяет с необходимой точностью оценивать НДС при ремонте лезвийных деталей. Кроме того, экспериментальные данные о деформациях пластин с наплавленным на кромку валиком п лнтср.ггуре ограничены, что также сдерживает создание теоретической базы для анализа поведения лезвийных деталей при восстановительной наплаике. В связи с этим поведение систематических экспериментальных исследований и разработка на их основе метода расчета остаточных деформаций и напряжений в пластине с наплавленной к|юмкой является актуальной задачей.

Цель работы Исследование НДС лезвийных деталей при электролуговой наплавке режущих кромок, создание расчетного метода опенки и разработка на этой основе конструктивно-технологнческнх мероприятий по обеспечению размерной точности лезвийных детален. Для достижения этой цели необходимо было решить следующие задачи :

1. Провести сравнительный анализ различных расчетных методов применительно к оценке НДС пластин с наплавленной кромкой и »ыбратъ продуктивные подходы для разработки метода расчета.

2. Разработать новую методику исследования деформаций и напряжений при наплавке продольных кромок пластин, основанную на применении метода физической дискретизации связей.

3. Пронести экспериментальные . исследования характера распределения и величин продолных и . поперечных деформаций в

пластинах с наплавленной К|юмкой с использованием разработанной методики.

4. Создать расчетную модель определения остаточных напряжений и деформаций н пластине с наплавленной кромкой и ировести вкснериметгальную проверку (шсчетной модели.

5. Обосновать и раэ(мботать конструкторско-те.хнологические мероприятия по повышению точности лезвийтных деталей.

Методы исследования : В |>аботе использованы современные методы компьютерного модели|ювания ¡»асчетных аависимостей и обработки экспериментальных данных, экспериментальное исследование В(х-менных и остаточных деформаций поизводили с использованием деформомет(юв конструкции КГ1И типа ДРГ-15 на бачах 25, 32.5, 50 мм, измерение прогибов при нанлавке пластин осуществили с использованием специально |>азработанной конструкции |1{>огнбомера, для точной фиксации показаний индикато|и>н часового тика использовали видеосъемку с последующей об(>аботкой (>сзультатов. Научная новизна :

Экспериментально доказано, что для пластин с наплавленной П{юдольной крмкой при анализе НДСсправедливо применение принципа Сен-Венана и шпотгэы плоских сечений. Показдцо, что при длине пластины I и ширине Ь постоянство уровня продольных напряжений от изгиба достигается 11 сечениях, отстоящих на расстоянии Ь от концов пластины, а плоская (]н>рма сечений сох|>аняется на среднем участке пластины протяженностью 1-2Ь.

П(к'Дложены новые уточненные расчетные зависимости для определении параметров изгиба при алек^юдуговой наплавке лезвийных деталей, дающие н отличие от известных существенно меньшую погрещность.

УcтatlOllлeнo, что существует зависимость между отношением ширины активной -зоны к ширине пластины и характером напряженно-Лсформи(юванного состояния в материале реактивной зоны. При значении этого отношении до 0.17 в реактивной зоне развиваются упругае деформации, при отношении 0.17...0.25 - пластические деформации в сжатой зоне, а при отношении более 0.25 пластические деформации имеют место как в сжатой, так и и растянутой области реактивной зоны.

На яащнту выносяся следующие основные положения :

1. Метол дискретизации с мячей в .-»«пери ментальном изучении и прогнозировании силового н:чаимодейстния в сварных образцах посредством иыиолнения прерывистых сквозных прорезей между зонами собственных активных и реактивных напряжений.

2. Вывод о применимости принципа Сен-венана и гипотезы плоских сечений к анализу плоского изгиба пластин с наплавленной кромкой, свободных от действия внешних нагрузок, получивших пластические деформации при сварочном нагреве и изгиб под действием собственных напряжений.

3. Представление расчетной схемы деформирования пластины с наплавленной кромкой в виде модели изгиба выделенной реактивной зоны, нагруженной со стороны зоны активных напряжений и определяющей деформации цельной пластины.

4. Обоснование конструкторско-технологических рекомендаций по модернизации режущих узлов перерабатывающих машин с целью применения лезвийных деталей повышенной точности с двумя наплавленными кромками.

Практическая ценность :

Разработана методика исследования деформаций и напряжений в пластине с наплавленной кромкой, основаная на физической дискретизации связей в материале, которая может быть распространена в практике решения подобных задач для других деталей и схем наплавки.

Полученные зависимости по определению изгибающих моментов, напряжений от изгиба и прогибов в средней части пластин с наплавляемой продольной кромкой могут быть использованы при инженерных расчетах, а также в учебном процессе для студентов.

Раз(>аботанные конструкторско-технологические рекомендации позволяют повысить точность лезвийных деталей при их востановлении элект(юдуговой нагнанной. Апробация работы :

Основные материалы и результаты диссертационной работы докладывались на научном семинаре кафедры сварочного производства КПИ и международной конференции " Сварные конструкции " г. Киев, 1995 г.

Публикации : По материалам и результатам диссертации опубликовано 2 печатные работы.

Структура и обьем диссертации : Диссе(ггация состоит из вступления, четы(>ех разделом, выводом но разделам, общих выводов, списка использованной литературы. Текстовая часть {»боты содержит 136 страниц, машинописного текста, 39 рисунков и 6 таблиц.

Во вступлении обоснована актуальность разработки расчетных методов определения напряжений и деформаций н деталях лезвийтного типа.

В нервом разделе сделан обзор существующих подставлений на формирование НДС в деталях с наплавленной кромкой, рассмотрены особенности расчетных методик, поставлены цель и задачи («боты.

Во втором разделе приведены материалы по методикам исследования, описаны вкснсримснтальиые образцы, оборудование и приборная техника.

В т|>етьем разделе приведены экспериментаные данные и рассмот{>ены закономерности развития напряжений и деформаций в пластинах с наплавленной кромкой и обоснована расчетная модель их оценки.

В четвертом разделе приведено обобщение результатов исследований, обоснованы и предложены конструктивно-технологические рекомендации по повышению точности лезвийных деталей при восстановительной наплавке.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

В настоящее время в промышленности и в сельском хояйстве применяется множество деталей, имеющих плоскую форму и боковую рабочую грань. Это, например, ножи различных измельчителей, перемешивателей, накладные пластины на ковшах бульдозеров, детали в обрабатывающих машинах в строительстве. Условия эксплуатации лезвийных деталей таковы, что их рабочая грань подвергается интенсивному износу в то время как остальная часть детали практически сохраняет свои первоначальные характеристики. При проведении восстановительной наплавки и в процессе остывания деталь - может изменить свои размеры вследствие возникающих в процессе нагрева н остывания деформаций и напряжений. Такие изменения геометрических размеров делают деталь непригодной для дальнейшей эксплуатации, например, если произошло смещение крепежных отве|>стий.

В качестве примера на рис 1. приведены ремонтные чертежи ножа и протипорежушей пластины, используемых в кормоуборочном комбайне КСК-100. Особенностью эксплуатации этих детален является интенсивный износ рабочей кромки при сохранении их формы, размеров н механических характеристик. Вследствие абразивного износа размер режущих кромок может уменьшаться до Змм. Несмотря на использование пысокоуглеродистых сталей коэффициент повторяемости дефекта от общего числа детален, поступающих на дефектацию, дос таточно высок и составляет 0.5...0.9.

Когда и промессе работы за счет разрушения режущей кромки увеличивается зазор между протнЕорежущей пластиной и лезвием ножа, деталь становится непригодной к дальнейшему использованию. Кроме того, непосредственно г, процессе и после восстановительной наплавки М'Яут нарушиться базовые размеры между крепежным» и посадочными отверстиями и ножах и противорежущнх пластинах.

В сити с этим разработка методов численной оценки деформации и на этой оспог.с выбор конструктивно-технологических мер по нош пиению точности лезвийных деталей является актуальной задачей.

Анализ пока-.м, что существующие методы опенки НДС, базирующиеся на положениях теории сопротивления материалов, не отражают в необходимой степени характера силового взаимодействия активной и реактивной зон при традиционном рассмотрении силового равновесия п поперечных сечениях в случае пластины с наличием продольных активных и реактивных зон. Применение известных расчетных ■ методик в силу указанных причин дает, как правило, (►езультаты, значительно отличающиеся от имеющих мест о пластинах с наплавленной кромкой.

Более продуктивны?.! при создании расчетных методик может быть 'использование разработанного В. В. Абрамовым метода расчленения тела с дополнительным выделением граничного продольного ссчення между разнородными зонами.

Д\я детального исследования характера силового взаимодействия активной и реактивной зон в работе применен метод физической дискретизации связей, предусматривающий выполнение прерывистых прорезей по продольному сечению на границе между активной и реактивной зонами, причем, ' перемычки, разделяющие прорези, представляют собой дискретные (распределеннные) связи, включенные в

ex;

HRCb Чв-. 54

гг.

SCO

Ж.

Jl- J

£Г1

ta

io

ПК

RH

V

ТГ'Ч

Ii

Г-Н

J !

■—' J_.

Ш to,S

¿,•60

S)

т 1 ~

—ч

к

i

Ii

' — —г ■

ил

V/Sie'

Рнс. 1 Типовые лезпийные дегалк. а. пластина протшюрежущая, б. нож.

силовое взаимодейстяне взамен непрерывных связей, которые имеют место п монолитной пластине.

Для реализации метода физической дискре газации на практике была разработана конструкция экспериментальных образцов, о которых непрерывные связи заменены прерывистыми (рис.2).

Образцы были изготовлены ::э стали СтЗ толщиной 5 мм, шириной 100 мм и длиной 505 мм. В пластинах выполнены сквозные прерывистые прорезы шириной 5мм и длиной 5, 10, 15. 20мм с радиальными закруглениями на концах. Преремычкн между прорезями расположены с шагом 25 мм и имеют в сечении размеры 5x5 мм. Ширина зоны активных напряжений задана положением кромок прорезей и составляет 25 мм, ось дискретнзнрующих прорезей (ОДП) расположена на расстоянии 27,5 мм от наплавляемой кромки пластины. Ко'гтрольнки образец представляет собой цельную пластину, не имеющую прорежен. На образцах в концевых участках и на середине были подгото плечы базовые углубления для непосредственного измерения деформаций. Расстояния между волокнами, на которых выполняли измерения деформации, составляли 10 и 12,5мм на ширине пластины. Закрепление пластины производилось в серединном поперечном сечении.

Прошбы ч\;чтип и процессе наплавки и остывания измеряли индикаторами часового типа с ценой деления 0.01мм. Остаточные деформации нч\;еряли рычажными деформометр;;ми ДРГ-15/50 на бапе 50мм.

По результатам выполненных на основе разработанной методики экспериментальных исследовании были установлены основные закономерности разпитня деформаций в различных сечинмх по длине пластин и силового взаимодействия между активной н реакгншюй зонами.

Непосредственно у торцеьых кромок пластин на базах ¡¡¿А=50мм (от 0 до 50мм и от 450 до 500мм) деформации пластин 1 и 2 мало отличаются, имеют небольшие значения и ие/инейно распределены по ширине пластин Л, а отражающие их кривые и ^кл (рис.3) характеризуются выраженным изгибом. На участках от 50 до 100мм и от 400 до 450мм , {деформации и 2щ в реактивной зоне также мало различаются между собой, отражают характер изгиба пластин и имеют значения в 2 с лишним раза большую, чем в участках В

50 ,50 , от 1 .до 50 I т

мм

И 1:1

Г -" '• г... •-Э-Г-у ■ 7> С-- -V/— -

М.5 5 20 5 го \ V— от V

Рнс.2. Экспериментальные образцы 5x100x505мм.

- 1-е дискретизиругощими прорезями ;

- 2-цельная пластина (ЦП);

- ОДП-ось дискретнзирующих прорезей.

пластине 2 устанавливается линейный характер распределения деформаций по всей ширине пластины /?, включающей реактивную и активную зоны (Кривая 2КГ, на рис. 3), а в пластине 1 наблюдается неравномерное распределение деформаций (кривая ¡кг>)- Такое распределение продольных деформаций объясняется малым сопротивлением сдвигу у концевых перемычек по оси дпекретнзирующих прорезей у пластины 1.

При удалении от концевых участков к середине пластин распределение деформаций приобретает линейный характер, о чем свидетельствуют результаты измерения деформаций на базах (рис.4, кривые 1С и ).

Остаточные продольные деформации в средней части в образце с прорезями приблизительно в 2 рам превышают деформации монолитной пластины 2 (рис.4), что связано с более высокими максимальными температурами нагрева активной зоны из-за уменьшения теплоотвода в результате нарушения металлических связен между активной и реактивной зонами и пластине с прорезями.

Анализ напряжений и средней части пластин показал, что реактивная зона в общем случае является не упругой, а упруго-пластической. В сжатой области реактивной зоны продольные напряжения, как правило, находятся на уровне предела текучести. При параметрах нагружения, соогвествующнх эпюре 1С на уровне С г находятся также напряжен» растяжения в области свободной продольной кромки.

По результатам измерения деформации в направлениях под А 5° к ОДП было устаноа\ено, что максимальные деформации сдвига наблюдаются в концевых участках. В средней части пластин сдвиговые деформации и, следовательно, касательные напряжения не превышают 10-15% от максимальных значений что позволяет сделать вывод о силовом взаимодействии между активной и реактивной зонами, сосредогоченом в основном в концевых участках пластаны. При этом, в пластинах длиной 1 и шириной Ь постоянство уровня продольных напряжений от изгиба достигается в сечениях, отстоящих па растоянии Ь от концов пластины, а плоская форма сечений сохраняется на среднем участке пластины протяженностью |-2Ь, что доказывает справедливость применения принципа Сен-Венана и гипотезы плоских сечений к анализу . плоского изгиба пластик, свободных от внешних нагрузок, получивших

к. ММ

60 \ СО .'¡О

20

■__ I — .......----- ! 1

---- ; .....—1 - | — --; ! 1 •

-п -24 -/ 6 -б

о

Рис.3. Относительные продольные реформации п пластиках 1 (с днскретиэирующими прорезям;:)" 2 (силошной)послс наплавкп валигои на продольные кромки :

- и 2к_а -на рас.:тоян:н; 0...50мм от торцевых кромок.

- 1ке и 2кб -на расстоянии 50...100мм от торцевъл кромок.

А мм

0 31

Рис.4. Относительные продольные деформации и продольные напряжения, в пластиках 1 (с докроти^ирующими проревямк) и 2 (сплошной) в сечениях средней части пластин.

- u -

пластические деформации при сварочном нагреве и изгиб под действием собственных напряжений.

Установленные чакопомерпоети распределения деформаций н силового взаимодействия активной и реактивной зон позволили представит}» следующую расчетную модель для определения остаточных напряжений и деформации п пластине с наплавленной кромкой.

В пластине, имеющей толшиггу ¿>, ширину h н длину /„ (рис.5), расчленяют поперечными сечениями 1-1 и 2-2 и продольным сечением 33 характерные зоны: активную зону Az реактивную sow Rz, концевые участки , соедини участок /. Ширину активной зоны b определяют расчетом но методу И.П. Тро чуни Протяженность кеппевмч участков /<, определяют в соответствии с принципом Се'н-Всиана l^-^h. В концевых участках в напоавлекич от торцевых кромок к середине, кгсательные напряжения Г по продольному сечению 3-3 снижаются от максимальной вглн'пшом ло нуля ч сечениях 1-1 и 2-2, а нормальные продольные напряжении С н ноперг-мып сечелних зчтпяпо-л золы зозрехтзют от нуля до величины (Гг. Во всех 1тти;еосмнь;х сечен.:>:х а.чтенои ,:г.нъ: н:» длине

1 < 1 л 1 _

■iу ссченнгми и напряжения еу находятся на урони? предела текучести <7? ~л соз.рлиягат эту величину при иигнбе реактивной .зоны н всей гмагшнм. В :<гих же сечениях действуют сосредоточенные силы приложенные к центре тяжести активней зоны Аг и

представ \яющие сумму нормальных продольны.", цгпрпжешш Oj а сечениях :ктнк:ой эонм.

В ссотсетствш; с методом расчленения тела, ;г;итымя распределение нормальных и касательных напряжений и временно пренебрегая поперечными п^пр^кенними между -^ктi::;;ro:t и реактивной зонами, получаем модели гтетпнь; с выдсчеыюй икгизиоГ: -оной Az дм;пол / 1! усилиями Р , приложенными по оси лктшмон чокы и сечениях !-1 и 2-2 . Эти усилил Р , дсйстзуя через концевые у-ггеткн. р.од^ерггсс.т ''сну Rz ш а цгнггрею :«му сжатию. Предложенная схема пластины с наплавленной кромкой может быть изменена ?*кшгаалептной расчетной схемой осевого сжатия силами Р и нагиба момент."» ми М, пластин:-.: шириной h-b , представляющей реактивную зону. Соглгсн) г.редложепюн модели, активная :>ена Az п сопротивлении сжатию и нлгибу не уч;«стпу! т, так как металл о этой зоне находится к состоянии текучести. Ситуация, и которой активная зона создает сжатие и изгиб и одновременно препятствует им не может считаться логичной и

Рнс.5. Модель для расчета деформаций и напряжений по внецентренному сжатию реактивной зоны.

- и -

перспективной. В активной зоне в процессе отстывания н развития деформаций пластическая де<1>ормация растяжения ¿'г,, п несколько раз превышает значения Ер , поэтому нормальные продольные напряжения о этой зоне не могут быть ниже стр.

Изгибающие моменты М, возникающие в результате внецентрениого приложения активного внутреннего усилия Р""Ор.б.Ь, определяются относительно оси ОИг на выражения :

л/ _ С Л - 6 Ь Л (1) 2 2

Моменты А/ вызывают в пластине И/, деформации Еу И

напряжения Од/ нзгнба, который может быть упругим или

уиргопластическим. Осевое сжатие реактивной зоны Кг силами Р

вызывает деформации ¿"р и напряжения ст. Реактивные напряжения СТр вычисляются по иыражению :

- -„-А, = и.

%И -Ь) и -ь

Совместное действие изгиба и осевого сжатия приводит к образованию трех видов эпюр деформаций ¿',у„ и напряжений СТи- .

Прел\оженный метод позволяет оп|>едслить прогиб нейтральной оси Ог7. (¡еактнпной зоны. Для более полной характеристики изгиба цельной пластины следует оценивать полный'прогиб /„ по нейтральной оси пластины ОП. Учитывая неопределенность деформирования оси ОП в концевых участках, колебание в высоте наплавленного слоя н связанную с этим неточность выражения ширины активной зоны Ь, для технологических расчетов можно приближенно принять /„"■ / , где /„^ -¡»счетный прогиб по оси Огг реактивной зоны для полной длины пластины /п :

г.ъьам. („

(Л-Ь)>

С использованием полученных расчетных зависимостей определены основные закономерности изменения НДС в материале реактивной зоны в зависимости от соотношения ширины активной зоны к ширине пластины. Установлено, что при отношении до 0.17 в реактивной зоне развиваются упругие деформации, при отношении 0.17...0.25 пластические деформации в сжатой зоне, а при отношении более 0.25 пластичес кие деформации наблюдаются как в сжатой так. и растянутой области («.'активной зоны.

Сопоставительный анализ показал, что значения п|югиба пластины, как главного расчетного параметра, оцененного • по разработанному методу более точно отвечают экспериментальным данным по сравнению с другими методами. Составлены компьютерные программы и банк данных, позволяющих оцепить и(югибы от типоразмеров пластин и условий наплавки.

Предложенные конструктивно-технологические рекомендации по повышению точности лезвийных деталей включают в себя применение многослойной наплавки, выполнение противоположных валиков, предварительную обработку к[к>мки по вычисленному прогибу и другие.

Общие выводы

1. Восстановление кромок лезвийных деталей наплавкой сопровождается образованием прогибов и нарушениями проектных размеров, что требует разработки инженерных методов прогнозирования и учета прогибов при восстановительной наплавке.

2. При разработке инженерных методик расчета, более полный учет особенностей силового взаимодействия активной и реактивной зон в пластинах с наплавляемой кромкой достигается применением метода расчленения тела с выделением дополнительного продольного сечения между указанными зонами.

3. Разработана экспериментальная методика исследований НДС, основанная на физической дискретизации связей в материале и предусматривающая прерывистые прорезы в пластине в продольном сечении по границе между активной и реактивной зонами с перемычками, включенными в силовое взаимодействие взамен непрерывных связей.

4. Показано, что продольные деформации концевых участков сплошных пластин и пластин с прорезями практически одинаковы по величине и характеру распределения, а особенностью их изменения при удалении от концевых участков к средней части пластин является линейных характер распределения в реактивной зоне с сохранением нелинейности при переходе в активную зону только для пластин с прорезями.

5. Продольные нормальные напряжения в средних частях пластин в сечениях реактивной зоны достигают предела текучести, касательные

напряжения незначительны и концентрируются на концевых участках, что указывает на силовое взаимодействие между активной и реактивной зонами, сосредоточенное на этих участках.

6. Установлено, что при длине пластины I и ширине h постоянство уровня продольных напряжений от изгиба достигается в сечениях, отстоящих на расстоянии h от концов пластины, а плоская форма сечений сохраняется на среднем участке пластины протяженностью l-2h.

7. Рзработан новый метод расчета напряжений и деформаций, основанный на схеме внецентренного сжатия, выделенной в пластине реактивной зоны активными усилиями, обусловленными пластическим удлинением активной зоны и действующим через концепые участки пластины, а также на допущении, что деформации реактивной зоны определяют НДС пластины в целом.

8. Полученные расчетные зависимости лают результаты с погрешностью до 10% от экспериментальных, что существенно ниже по сравнению с другими рекомендуемыми методами оценки.

9. Разработаны конструкторско-технологические мероприятия, заключающиеся в предварительной обработке кромок, изменении схем наплавки, а также компьютерные программы расчетного обоснования рекомендуемых мер, направленных на повышение точности изготовления лезвийных деталей.

Основное содержание ргботы отражено в публикацию

1. Жданов И.М.,Фам Ван Toan. Метод расчета остаточных дсфсомацш" и напряжений в пластине с наплавленной кромкой//Автоматическая сварка. 1995, №10, с.15-21.

2. И. М. Жданов, Фам Ван Тоан, Способ расчетного определения остаточных деформаций и напряжений в пластине с наплавленной кромкой / /Сборник тезисов докладов Международной конференции "Сварные конструкции", Киев, Украина, 1995, С.25.

Личный вклад автора. В [1] выполнены экспериментальные исследования деформаций и напряжений и установлены закономерности и изменения в пластинах с наплавленной кромчой, [2] предложены конструкции экспериментальных образцов и раэргботаны основные положения расчетного метода.

Аннотация

CDам Ван Тоан Повышение точности лсапийных деталей при влектродуговой наплавке режущих кромок, рукопись, диссертация на соискание ученой степени кандидата технический наук по специальности 05.03.06 -Технология и машины для сварки и родственных процессов Национальный технический университет Украины "Киевский политехнический институт", Киев, 1995 г. Экспериментальные и теоретические исследования деформаций и напряжений в пластинах с наплавленной кромкой. Установлены основные закономерности и разработан расчетный метод определения парамст^хш изгиба пластин. Предложены конструктивно-технологические рекомендации по повышению точности лезвийных деталей.

Ключевые слова : деформации, напряжения, активная и реактивная зоны, наплавка, внецентренное нагружение, прогиб пластины, лезвийные детали.

Annotation

Fam Van Toan. Raising the exactness of bladly by electricarc surfacing of the longitudinal edges, manuscript, present thesis for a technical science candidate's degree - 05.03.06. Technology and machines for wedling and kindred processes. The National Technical University of Ukraine "Kiev politechnical institute, Kiev, 1995. Experimental and theoretical researches of deformation and tension in plats with bound edge. Fundamental appropriates and developed calculation methods for determination of curve plat's parameters are established. Constructive-technological recommendation for rising in the exactness of bladly details is proposed.

Key words: deformations, tesions, active and reactive rones, surfacing, noncentra load, caving in peat, bladly details.

Пояп. о печ.20.12.95. Формат 60x8Vf6. Бум. офс. I? 2. Офс. печ. Усл.печ.п. 0,93. Усл. кр.-отт. 1,16. Уч.-над.л. 0,96. Тираж НО

экз. Эак. 5-32*1. ______

МЭС им.Е.О.Патона. 252650 Киев 5, ГСП, ул. Горького, 69. ГСП ИЭС им.Е.О.Патона.' 252650 Киев 5, ГСП, ул. Горького, 69.