автореферат диссертации по металлургии, 05.16.05, диссертация на тему:Повышение точности геометрических размеров кинескопных полос при прокатке на двадцативалковом стане

магнигогорсюя горно-мвталлургическни институт ку.г.и.носовд

На правах р/кописн

«айзулина рншд вафйрош1а

п08йшэше точности геометрических РАЗМЕРОВ кинескопных полос при прокатов на двадцативалковом стакв

05.16.05 - обработка металлов давлением

автореферат диссертации на соискание ученой етэгсеш кандидата технических иаух:

Магнитогорск 1993

Работа выполнена на кафедре обработки металлов давлением Магнитогорского горно-металлургического института им.Г.И.Носова

Научный руководитель: кандидат технических наук,

доцент Медведев Алексвнр Геннадьевич

Официальные оппоненты: доктор технических наук,

профессор Агеев Леонид Матвеевич, кандидат технических наук, Злов Владимир Евгеньевич

Защита состоится » 1933 Р, в 45°-° часов'

на заседании специализированного Совета К 063.04.01 в Магнитогорском горно-металлургическом институте по адресу: 455000, г.Магнитогорск, пр.Ленина, 33, Магнитогорский горно-металлургический институт им. Г.И.Носова (малый актовый зал).

С дассертациой можно ознакомиться в технической библиотеке Магнитогорского горно-металлургического института.

Автореферат разослан "_"_1993г.

Ученый секретарь специализированного Совета К 063.04.01 кандидат технических наук доцент

/с)б^'Л^^-4^ В-Н.Селиванов

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ Актуальность роботы- Одним из направлений в совершенствовании прокатного производства является улучшение качества продуюста на очс-т повышения точности геометрических . размером я формы -холпдоокагмных полос. Особое место в V

производстве и потреблении полосового проката за?жмает ккнэскопнан полоса, гтредкязнзченная для изготовления теневых кинескоиных масок приемников цветного телевидения, (ллгаьниз потребители зтпл продукции - предприятия элект-рошюй гфоншикншаоти, - тфодьявшм дополи;ггелыжб требо-■•г.№'ы к ккнуокопной- полосе, касаэдиеся формы и гвометри-'!'С!С1х размеров. В связи с этим, совершенствование технологии 'рокатки особо тонких полсс, а такзе впедрешэ новых тсхкн-'чских решений является ¿л'чуаяьиой задачей

Поль работы :мклтсвтс;я в разработке и внедренил обоснованны;-; режимов прокатки кинэскошшс полос, Оаонечиваквда получение грейузшх геоветрическш: размеров формы-

Научная новизна. Определено аяияннв оснозкж тежелоги-факторов кл утяжку кинескопннх полос при прокатке г, араитрж* я м>3000 я клызд. Поставлена и решена сиазятгльо-I задача оирядэлеьда шгршы тонких полос при прокатке с парз-трами яооо и К'Иг <50 с учотоа величины задаего натяхэния определена области допустимого нспользовздая данной модели, зрабптана матенатич0с;?9я модель определения влияния величин реднего я заднего нетязэний и предела текучести на утязку явскопннх полос при прокатко с параметрами в/н>3000 и

р/кг150. РазраОотанч математические модели, устанавливающие влияние величин переднего и заднего натяхоний и степени оСяатия на параметры плоскостности кипоскошаю полос (атшапуду и каличество волн по краям и сродной части полосы согласно новом требованиям технических услоний > при прокатке на 20-валково;л стане. Определены причяны неравномерной прозрачности тбповэт ккнескопшх касок, вызываемые высокочастотно;; разнотолцжкоегьъ н неплоскостностью кинескопнах гюлос.

Практическая ценность. Разработает к ькэдре;;ы рвэшмы обаатий и ютя^эний при прокатке мянвекопных полос кг 20- г.ал-ковой стане 700-3. обесаечиванзие требузкке гооя&цри-

ческих размеров и формы полос.

Результата исследования дефекта "тошгие полоса" на тэкз-аж масках, изготовленных иэ кинвекот&'л полос. позво-яьш определить причины их появлзнкя. Нэкотораа вксокочаототной разнотолцииности. проявляющиеся в бздо "текннх полос" сик выявлены и устранены. Улучшение качества кшескопкых полос- позволило швискть выход годной продукции у потрзйнт&ля на 37

Разработана реаимы настройки рабочих взлпов, Бнедроннг которых позволило уменьшить продольную разнотсвдкнность при прокатке кшэсколных полос на стане 700-Э.

Реализация результатов работы в цромышлешюста. Внодрснио режимов обкатай и н^тлкений щгл прокат«:з киппскопных полос па 20-валковон стане 700-Э листопрокатного цеха ЯЗ Мьгнитогорско-го металлургического комбината позволило получить готовую продукцию требуемого качества. Экономический эффэгсг от внедрения предложенной технологии.составил 14,65 млн-руб.

Внедрение способа настройки валков 20-валкового стана по а с. Я 1574301 позволило, уменьшить высокочастотную продольную разнотолщинность при прокатке_л<инескопных полос ка стане и по-высигь выход годных теневых масок у потребителя за счет снижения дефекта ••темные" полосы, приводящего к неравномерной прозрачности масок-

Анробашм работы. Основные положения работы докладывались

ли научно-технических конференциях. Маггетгогорского горно-метзл-яургического института (г.?Лагнитогрск,1983-1992гг.); Всесоюзной шнференшда "Новые технические решения для реконструкции и 1роектирования листопрокатных и сортопрокатных цехов" (г.Челябинск, 1990г.);

Публикации. Основное содержание диссертации изложено в В заботах, в т.ч. получено: 1 авторское свидетельство, 1 Решение ШИИГПЭ о выдаче патента по заявке й 5058721 /27с 038901:>, дата фиоритета 14-09.92.

Объем работы. Диссертационная работа изложена на ¡'границах машинописного текста, состоит та 5 глаз, содержит ^ таблиц, 2& рисунков, 3 приложения, список литературы, пушчаюций 117 на:-гмонований.

СОДЕРЖАНИЕ РА60ТЦ

Во введении обоснована актуальность работы, определены цели : задачи, сформулирована научная новизна и практическая нячимость работа.

В первой главе содержится обзор сведений о современном

состоянии и проблемах производства кшескопшх полос. Пок>.з-чно, что высокие требования, предъявляемые к качеству кинископных полос, определяйся ее использованием б электронной промымси-ности-

Дальнейшее совершенствование технологии.производства ки-нэскопных полос связано с улучшением их формы и геометрических размеров. Повышению качества кше окопных полос посзнщены многочисленные теоретические и эксперименгалмиз работы.

Как показывает практический ошт. несмотря ня применение известных и возможных способов повышения качества, остается необходимость в исследованиях, направленных на улучшение геометрических размеров и формы тонких полос.

Проведен анализ требований к качеству геометрических размеров кинескоп! ¡ых полос, выполнен обзор по проблемам повышения их кячветвошшх показателей. Обзор теоретических к экспериментальных исследований показал, что постоянное повышбник требований к качественным характеристикам готовой продукции заставляв^ изыскивать новые технические решения, проводить коше экспериментальные исследования, направленные на улучшение качества продукции- Выявлено, что не полностью исследован процесс формоизменения тонких полос при холодней прокатке. Нэблвдаэнкэ явления утяжки и уширения при холодной прокатке и связанные с ними вопросы качества проката- в настоящее время изучены недостаточно полно.

Недостаточно использованы резервы повышения точности геометрических размеров и формы кинескопных полос в процессе холодной прокатки. В частности, отсутствует количественная оценка влияния технологических факторов, таких как переднее и зад-

нее натяжения, относительное обжатие, предел текучести на величину утяжки при прокатке полосы на стане- Изменение величин переднего и ваднего натяжений, с одной стороны может, привести к утяжке, с другой - к образованию дефекта "ребра". Поэтому установление математической связи между технологическими параметрами и утяжкой полосы имеет большое практическое значение. Отсутствует исследования по определению влияния переднего и заднего натяжений, а также величины относительного обжатия на параметры плоскостности (амплитуду и количество волн в середине полосы и амплитуду и количество волн по краю полосы). Поэтому количественная оценка значений технологических параметров на величину плоскостности является актуальной. С целью повышения качества и выхода годной продукции у потребителя были проведены исследования по выявлению причин дефекта "темные полосы".

Анализ теоретических и экспериментальных исследований, а такав технологии производства кинескопных полос позволили определить основные задачи исследования.- экспериментально определить технологические факторы, влияющие на утяжку и потерю формы кинескопных полос при прокатке;

- разработать математические модели, отражаицие влияние тохнологаческих факторов на утяжку и потерю формы кинескопных полос;

-. аналитически рж-пь задачу по определению ширины при прокатке тонких обезуглерожвшшх полос с параметрами в/н>3000 и Я' 'Нг 150 и с учетом величины заднего натяжения;

- определить причины появления . высокочастотной продольной разнотолщинности при прокатке ня стане и составить программу; расчета ожидаемой разнотолщинности;

- разработать режимы холодной прокатки кинескопннх полос на 20-валковом стане 700-Э, обеспечивающие требуемую'точность геометрических размеров;

- внедрить новые технические решения, направленные на улучшение шганшетности и точности кинескопннх полос.

Во второй главе приведены экспериментальные исследования, проведенные на 20-валковом стане 700-Э листопрокатного цеха #3 Магнитогорского металлургического комбината, Поскольку утяжка тонких полос при прокатке проявляется как отрицательный фактор, влиявдий на качество готоеой продукции, провели серию промышленных экспериментов с цель» определения влияния технологических факторов ка утяжку. При исследовании утяжки полос использовали метод измерения координатной сетки. Сетка в виде концентрических окружностей и одной продольной линии предварительно баяз нанесена на поверхность рабочего залка на токарном станке. Ширина нанесенной риски - 0,3 мм, глубина - 0,2 ш- Расстояния меаду скрушостты на валяв измерили с помощью инструментального микроскопа ИМЦЛ 150x50. Б ГОСТ 8074-87. Абсолютная иогрешкссть измерения 0,003 мм. Риски на полосу были нанесены во время прокатки ее в третьем черновом проходе при использовании валка с рисками перзд промэгуточным рекристаллизацион-ным опитом, в также в четвертой чистовом пропуске- Характер поперечного течения металла и изменение формы изучали на готовых кинескопннх полосах в толщине о,15 мм после прокатки

з четвергом проходе, а также на недокатах в процессе прокатки ) последнем чистовом пропуске. Измерения утяжки кишскопных юлос производили при помощи инструментального микроскопа ВД 150x50. Б ГОСТ 8074-82.

•Результата измерений показали, что утякка тонкой полосы ри прокатке с параметрами в/н>3000 и ^нг150 происходи на ходе металла в клеть при участии очага деформации. Величина вдного натяжения влияет ни'величину утяжки в большей степени, ем величина переднего и может привести к сильному сужению поло-ы. По результатам эксперимента с использованием регрессионного нализа построена зависимость Аь=г(оуд зада ). На рис.1 показан рафик зависимости стопьни утяжки от величины заднего натяжения, ¡шсиваешй уравнонием рецессии дь=-96,11-0,17хг+8,61х. В про-;>эцессв промчилвнных экспериментов также определили, что при юкатке с возрастанием прочностных характеристик стали про-;ходаг уменьшение прироста утяяки от степени деформации по пройдам. На рис.2 приведен график зависимости степени утягки )лосы от суммарной степени деформации за четыре прохода на ■ано.

Для подтверждения преимущественного влияния величины заднего ггяжения на утяжку полос определили остаточные напряжения на докатах авгшггоупругим~ способом. Поскольку утяжка полосы кводит к неравномерности деформации по ширине, то по распредели остаточных напряжений эта неравномерность выявилась при

измерении. Измерения остаточных напряжений в полосе с утяз-й показали, что характер их распределения по ширине соответ-зует местным изменениям ширины.

Степень утяжки полосы в зависимости от величины заднего натяжения

10,7

я 9,3 »

I 8,0 б'Т

5.4 4,1 2,7

1Д

0,1

7*

17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 удельное заднез натляекие,кг/мм

Рис.1

Л

Зависимость степени утякки от суммарной степени деформации при прокатке за четыре прохода

я

5,0

4,0

3,0 2,0

1.0

О

10 20

60 70 80 обжатие,%

Рио.2

«

*

По методике сигималъногс планирования эксперимента разработана математическая модель определения влияния величин переднего и заднего натягениЯ, величины обзатия и предела текучести на утяжку кинескопной полосы в процессе прокатки. Для определения количественной оценки влияния вышеназванных факторов на величину утяжки бил реализован полный факторный эксперимент плана 24 при варьировании факторов в натуральном масштабе в следящих диапазонах:

Тп - переднее натяашше - х1 - 1.4 - з.г т; Тэ - задало» нэтяяеяие - х2 - 1.0 - з.з т; е - относительное обжатие - хэ - гз.о -зз.о От - ПрОДОЛ ТОКУЧВСТЯ - Хд - 23,о -гв.о кг/км3. В результате обработки экспериментальных данных построена матоачгическая модель, стражащая шшяние исследуемых факторов па утякку кинескопной полосы в процессе прокатки:

v = Э.01 о, 40х, +1 , зох+о,61x^+0, 31 x -0,1 0х, х„+0,55х, +

1 ¿ 4 12 14 с о

о, гох х +о, а> х„х, -о.глх. х_х +о,гзх, +о,Э1 ;

с 4 3 4 X ¿2 3 1 й 4 234

Проверка гипотезы значимости математической модели опытными цлнннхи была проведена с использованием критерия Фишера, которая доказала, что уравнение адекватно описывет исследуемый процесс при надежности 0,99.

Установлено, что в процессе прокатам на стане 700-Э зад-;оа натяжение оказывает существенное влияние.на утняку полосы.

В результате исследования были разработана и внедрены ре-!имы натяжений и обкатай при прокатке полос на 20-валковом сте-ю. иозволящио иолучить требуемые допуски по ширине-

В третьей главе заполнено аналитическое решэние определения ширины тонких полос прч прокзпгэ с параметрам! в/н>3000 и 1?.'Нг150 с учетом величины заднего натяжения. Для ревзния задачи были принята слэдущив допущения; материал полосы однородный, изотропный, идеально шастачный с пределом теку чисти ат;

1 .

отсутствуют упругие деформации. так как рабочие валки твердосплавные и существующая важошч система предназначена для их устранения; главный напряхения о1= р, а, - сгу, а3 = ср постоянны по высоте сечения, касательные кэпряаення малы

по сравнению с нормальными; главше ¡гсярязвдншз удовлетворят*

Г—?

условию пластичности по Инзесу р - ох= контактное

трэние постоянно по величине во всех точка: кокгастюй поверхности и по иодолю равно пределу текучэсгм не сдзиг; рассматриваем геометрический очаг деформации; ваяичюн удельного натягенкя определяем как Т/ВН - Т3. где То- общее натяаение, т; В - ширина полосы, км; Н - толщина полосы, мм. и счотаом одинаковыми по всей ширине полосы.

В случав простого иагруаения направления главке осай напрязений и деформаций не изменяется в течении процесса формоизменения и связь мезду напряжениями и деформациями определяется в следующем виде:

ер " еР ер " еу ер - еу ^

р-а о - а р-а

ч> . Р у у ™

(О

гдэ е - модуль сдвига;

'Оу.-. функция координат и времени; V " 1п у 1п чф'^ф, бу= 1п лууау - (г)

деформации вдолш глазшх осей; Р. ау, (Тр - гл8вныэ Н2прк$вшм.

Задача рассматривалась как стационарная. поэтому функция будет зависеть только от коорданатной точки. Особенность?) коэффициента -ip' является то. что, хотя он к приникает разтгпэз значения о зависимости от полоаонил точш й. дэфсршрусшз теле. но он является одинаковым для всех компонентов тензоров напряжений. дзфоразцкй а скоростей дзфоряацкй з рассматриваемой точке.

Уравнения теории пластического точения

3р " V " ру ер - бу

------ _ const в точке (з)

Р - О О - О р - о г р у у

Связь кеаду когшоненггаки деформации:

e+e+s»o. (4)

р Р у '

Из уравнения (4) следует

«V - - <еР + V-

Подетакш (з) в (э), ккеем

р + е + е -е -ее r -б р Р у р у р у.

р - о о - о р' - а ® р у у

или

(2V еу)(Р - ау)-<р - ар>'ер " еу); (в)

(- Sp - геу)(р - 0у) - (а, - оуШр.- еу). (7) Поделив (в) на (?), получим ге + е р - о

р у р

-ге - е а - а

у р р у

(гв + £ )(о - о ) = -е р - se р + е о + ая о ,

v ЬР ? у' р у р е у р*

ши

гео+ео -гго - so » -sp - гре » е о +ге а

рр у v р у у у р у Р Р ТР,

ила

е (о - о + гр - га ) - е (о - р ~ га +20 ), у v p у р' р р р у"

Отсвда окончательно получаем

гоу - «V + р>

g - е - . (а)

р р гя - ау)

Подотавиз (г) в (в) и сделав преобразования, получим гоу - (р ♦ о,)

гр - <ор- оу)

- /М

dY - - I dy. (О)

V h /

Для яахогдонзд выражения

го - (о + р) у . р '

гр - ( с + о ) кспользузи ранээ порченные в теории прокатки Екрагакия

D DЛ' , I? У2 В t-, Í3 У'

3. о 1 i о о ^Ёот

m I , , 3 ьг в h2 * ЛЬ

Т [р "1 о о Т о

В I, J5 Г со=а Y*

о 2о

°Т ho

(з с>

D D, У

o 1

D2 Y'3 „ - , lo o J2o

В т (3 y

o 2o»

3 h

Bo %го

f3 r cosa Y'

am h2

T O

+ D_ + i +

4

П h

T o

_ 2 _2 2 2 2o Bo Г COS а

o o

1 Oi-V)3

В r cosa o

U h

о с

3(°1 - DoY' > cosa (Di - DY')

D h2 o o

Bn w3 у'

15 -

O™ h

2 2 2 — т„ С r со» а О 2о о

2 4 Do ho

D1 D1 Ъо Во Г COSa

h2 am D h2

o Too

ГД0 Sh » 2hj + Er (l -cosa) J

3 =■ bx2

o

r - радиус валка;

2h1- высота сечения полосы при выхода из валков; а - угол захвата;

i2o- поперечная составлявцая контактного касатетального

напряжения;

Привлечем для отыскания постоянных интегрирования следующие граничные условия:

1. Напряжение ау в плоскости входа в точке с координатами

(р1» 1.0; У = 1,0 ВДОЛЬ ОСИ У рЭВНО 0.

^ О,

<Р'=4

= о.

(1 о)

& у

2. Интеграл от напряжения от вдоль оси у•рааен величине удельного заднего натягения VI может быть записан в в виде.-

Г1 ^

ау

'о °т

(11)

V =1

з. Исходя кз условия отсутствия поперечной деформации (вдоль оси оу) з средней части полосы при у=о и принимая, что в этой часта очага существуот схема плоского деформированного состояния

или

го..

у-=0

у* =0

ф'=1 |У" =°

(12)

е

В результате имеем систему трех уравнений с тремя неиз-

гными d , d. . d . oie

Ja d. в r cosa „

' 1 £о о О

„г „г г г в г cos а

So о

°Т Do ho Во Ъо^

0? D2 h2

Too

°т ho 2

D2 о 1 DoDl

, h2 о в h2 о

, - 1 + » Во

oS г , г D h

— d « о-

г

VW* (ЗВаХгог cosa

адт ho

^Т ho

1

3

3 i5 "^oBorCOsa

2D.

h h о о

Ч ^о Во Г со=а

Т

D h о о

°Т Do ho

з/з t_ В г.cosa 4 со о

с_ d Т о

+ ЭЬ - D - О о о

Рэшв ее, находи

-Oh -J

8i -4

сз

S'3 В Т ' h 1 о 2о с

Í3

ISh2 - 1 Bh3 Т_ —— »

о 3 OSpJ .

г

з

i

D

Подставляя найденные значения °0» . ^ в внрахения дкя р, от» ар и произведя преобразования, имеем

2о - р. - о ч

р , (13)

гр - с о + о э э-Е -

у V V V

где к - переменная, учитываидая влияние среднего напряжения и равна:

з|з ^го Во Г COSO - °о Y'

От D0(h1+ г (1 - cosa ) ha + г (1-coso р1 )

Подставляя (13) в (а) и проинтегрировав, имеем

__

2£2

2y » 2в ii- i d>"' (14)

•10)

где гу - ширина полосы.

По полученной зависимости провели вычисления ширины тонкик полос при прокатке на 20-валковом стане 700-Э МмК. Вычисление интеграла производили, используя стандартный

пакет программ "eureka". Сравнение результатов расчетов с фактичзской кпфиной полосы показало, что при прокатке с задними удзльннчк катяаеюьтгя* от 7,59 кг/мм2 до 11,8 кг/км2, еозмохио использование зависимости. При значениях заднего удельного натягения, близких к пределу текучести, значения расчетных величин нэ совпадает с фактической кириноЯ полосы. Эксперименты показали, что полученная зависимость имеет ограниченную область приеэкеиия б зависимости от величины заднего натяжения.

В четвертой глазе представлены результаты исследований влияния 1£атязбния ва параметры плоскостности кзшескопных полос при прокатке на 20-взлксвои стане.

Длп выяснэдая влйянкя технологических параметров прокатки на параметры плоскостности (количество эолн в сэрэдпш и краям полосы), провели исолэдозанчя. которые позволили выбрать основныз и создать матб&гэткческуз нодель- lis основашз! экспэ-ртшнтальных данных выбрали технологические факторы, наименее исследованные б плане влияния их на плоскостность ккнескоп-кых полос при прокатке их на стане 700 -Э. Был спланирован к реализован полный факторный эксперимент плана-г0, который определил влияние трех технологических факторов (переднее натя-яекио - Xt. заднее натяжениз -Xg. относительное обаатиэ - Xg) на параметры оптимизации, харакгерйЗукщв плоскостность кинес-копной полосы (амгглггудз -средашной волш -Vj, количество волн посередине - у2. амплитуда краевой волны -y3. количество волн по краю полосы - *4).

Принимаем нулевой уровень факторов:, х^з.а; г^-г.о; х3=зо; Интервал варьирования факторов (Bf . натуральном маспгга-

бв): Дх1=0.6 Т; Дх2 = 1,0 Т; Л*3= 5,0

Уравнения, полученные в результате расчетов имеют вид:

У* 3,01+0,71 Х_+0,57Х -0.13Х, X -О, 4КХ X.. -О, 1 1 X X X •

1 2 3 12 2 ^

У = 3.34+0.33Х, -О,47Х, X +0,ЗЭХ X.-О,34Х XX;

2 1 13 23 12 3

У3« 3, 40+0. 82Х1 КЗ, 5вХ2+О,04Х3+О. 83Х;[ Х2+6, 5вХ?Х3+0, 92Х1 X Х3;

У , ■ 3,50-Ю,31Х, +С.75Х, Х^-Ю,75Х,Х_Х-; 4 1 12 12 3

По результатам расчетов определены режимы обжатий и натяжений при прокатке кинескопных полос с тробуемой плоскостностью. Экспериментальное опробование режимов на стане показало положительные результат Внедрение режимов позволило прокатывать кинес-когшые полосы, удовлетворяющие техническим условиям.

В пятой главе представлены результаты по изучению причин высокочастотной разнотолвднности кинескопных полос.

Исследования, проведенные на стане 700-Э подтвердили, что причинами появления высокочастотной продольной разнотолщиннос-ти на кинескопных полосах является вибрация привода стана и биение рабочих валков. Высокочастотная разнотолщинность, в свою очередь, приводго1 к появлению на теневых кинескопных масках дефекта "темные полосы". Дефект "темные полосы" проявляется на тоневых масках в виде неравномерной прозрачности и приводит к отбраковке годной продукции. В результате исследований, проведенных на готовых теневых кинескопных масках, определили две разновидности дефекта, причины его появления и механизм образования. Разновидности дефекта характеризуется разной конфигурацией отверстия на ¡делевой'маске. Результаты обработки измерений, проведенных на стане 700-Э и у потребителя на травильных линиях показали, что период юага "темных полос" первого вида на готовой маске совпадает о периодом высокочастотной разнптол-

щинности о шагом 12 ум. Наличие.разнотолшинности с аагом 12 км определяется вибрацией гтршодэ стана. Ргзвотолщкнность с агагса 70,80,140.160 мм совпала с разнотолданностью, обнаруженной на киноскопной полосе от деформации рабочих валков стана. Исследования. провэдмтныо па стане показали, что дофориация валков происходит в гзюцессэ настройки стана в "забое",прк прзвшазнип усилия наяимных винтов. Исследования "томкше полос" второго вида показали, что они появляется в результате, неплотного прилегания полосы к растру при засветке» поверхности, покрытой фотослоем (ш линиях изготовления теневых масок у потребителя). Причиной появления дефзктз "тв'.'ныэ полосы" второго вида является нршюскосшссте.. которая характеризуется одновременным псиц и ком на ней вспштетссти и короборатости по середине- Изме-нвнич форчя полосы п процессе прокатки затрудн.-.ст ез корре;ста-ровку с помощьа исхедной профилировки рабочих и опорках валков. Повтору проводи исследования по определенна возмогносп» регулмрссашя плоскостности за счет переднего и заднего натяжений. В результате исследований установили, что переднее катя-яение моано изменять в небольших пределах, так как цри его укекъщекин на прокатываемой полосе появляется дефект плоскостности "ребра". г- при увеличении - "складка'" Изменение заднего натяяеккн в пределах упругой деформации полосы на ее плоскостности ко сказалось, а при достижении пластической деформации боло» 0,7 происходит сужение полосы.

С целью устранений "тёмных полос" первого вида, уменьшит вибрацию стана путем ограничения рабочей скорости до 2 М'с при прокатке кинескопных полос в последнем проходе, а таете разработали и внедрили способ настройки рабочих валков, предуснят-

ривапдий нагрузку на нажимные еянш до 65 атк. . IIa основании экспериментального исследования составлена программа, позволяйся прогнозировать оандаэиую разнотолщинность полосы в зависимости от вводишх параметров настройки рабочих валков.

Для предотвращения дэфэкта второго вида предяоюим рэгкк натяжений. предусматривающий пластачаское растяаение в пределах 0,2-0.5 к.

ВЫВОДА

1. В результате проведанных вкопаршещ'зльних исследований и анализа литературных данных опрэдэлэкы технологически*» факторы, влишаще на утяхку кннескогшых полос в процессе проката! на стана 700-Э.

3. На осшвагаа* екопэрняекгаз ьшх исследований ра»работа~ на математическая мсдояь, опроделясцая вдодняе иэрадагх'о к эаднзго натяжэю®, стелена обаатия и иродеаш тэкучеита на утж-ку кинэскошой полосы при прокатке so на стана 700-Э лис-. толрокатвого цэха jäa ¡ШС. Проведена апробация код&яи в нроиыш-дэнных усдовияк \прн црокатае ккн&скопной полюс« на otöhs 700-Э.

3. Разработана м^тешз-тическ^й модель, связнбзщзя параметры кзшюскостиоети -(амплитуда, "олздоо-тпо волн) с парамат-ра:ш прокатки (передним и задним натяжениями. откооигэ.иънка ойгатшг, которые легч е , чем другие подцаюгея контролю а упрй&щишэ }. Подоль опробована в условиях прокатки полос кз отане 700-Э ЛПЦ-3 MMR.

4. Порченные математичееккэ кодели и проведанныо промышленные эксперимента позволили разработать и внедрить режимы

обжатий и натяжений кинескопных полос на стане 700-Э. позволяющие получить заданную ¡сирину и требуемую плоскостность.

5. Поставлена и решена аналитически задача определения ширины тонких полос при прокатке с параметрами в^н>3000 и «г^ИбО

с учетом величины заднего натяжения. Определение ширины полосы при использовании полученной зависимости подтверждено результатами эксперимента в пределах величин удельного заднего натяжения от 7,5 до 12,0 кг/мм2.

6. Получены регрессионные•зависимости влияния на величину утяжки величины заднего натяжения и прочностных характеристик стали.

7. Исследования, связанные с определением причин неравномерной прозрачности теневых кинескопных масок, показали, что дефект проявляется вследствие высокочастотной разкотоляинности и неплоскостности кинескопной полосы.

8. Высокочастотная разнотолщгашость полосы появляется в результате вибраций привода стана при прокатке на высоких скоростях, а такзе при деформации валков при настройке стана. Для устранения продольной высокочастотной разнотолщинности определена скорость прокатки в последнем чистовом пропуске - 2 м/с, п нагрузка на нагимные винти при настройке валков - не более 65 ати.

9. Экономическая эффективность от внедрения ттредлогенннх технических решений составила 14,65 млн. руб.

Список опубликованных работ.

1. Причины возникновения дефекта "сэтка" при производства теневых масок кикэскопов цветных телевизоров ^Черкасский Р. К., Добронравов А. И-. Шварцман 3. М. . Кутуев Р. Я. . Кондратьев Л. Я. . Файзулина Р. В. // Межвузовский сборник научных трудов. Магшгго-

горек. - 19902- A.C. *1574301 СССР. МКИ В21В 28/02. Способ настройки рабочих валков дваддативалкового стана /Шварцман 3. М, Черкасский Р-И.. Файзулина Р-В.. Добронравов А-И- и др. (СССР). -4365493/23-02. Заявл. 18. 07. 68. //Бил. Открытия. Изобретения- - 1990. - * 243. Способ устранения биения валков /Шварцман 3-М-. Файзулина Р- В.. Черкасский Р- И- // Тез. докл. Всесоюзн. конф. "Новые технические решения дня реконструкции и проектирования листопрокатных и сортопрокатных цехов", г. Челябинск. 1990.

4^Изучение причин неравномерной прозрачности кинескопных масок /Швардоан 3- И.. Черкасский Р. И-. Файзулина Р. В. и др. // Бюя. Черная металлургия. - Я 2. - 1991 -

5. Причины образования дефекта "ребра" при дрессировке /Белалов А. Х-. Файзулина Р- В.. Бронников М- С. и др. Бюл. Черная металлургия. - Я 5 - - 19Э2.

6. Поперечная деформация тонкой полосы при прокатке на 20-валковом стане/Денисов П. И.. Файзулина Р. В. 8 Белалов А. X. . Бронников М. С- . Кутуев Р. Я- // Сталь- - й 2. - 19927- Способ дресыфовкн полос /Белалов А.X. .Файзулина Р.В.

Кушнарвв А. С. . Бронников М- С. . Савельев Б- Г. // Решение ВНИИГПЭ о выдаче патеота по заявке 5058721/27(038901), дата ■ приоритета 14. 08- 92.

8. Причины утяжки кинескопных полос /Файзулина Р. В., Медведев А. Г.. Черкасский Р. 1!.. Броннихол М. С. // Деп. в га-те "Чэрметинформация". 15- 04. 93. » 5948-ЧМ93-

Подписано р печать 4.11.93

Плоская пе-. дть

Заказ i? 3-118 тираж 100 о кэ.

Формат CO/84 I/I6 услЛпеч.лист Бесплатно

Отпечатано на ротапринте НШшетиза