автореферат диссертации по металлургии, 05.16.05, диссертация на тему:Повышение точности геометрических размеров кинескопных полос при прокатке на двадцативалковом стане

магнитогорский горто-жталлургическии институт

им.г.и.носова

На правах рукописи

файзулина рюмд вавировна

повшвние точности геометрически! размеров кинескопных полос при прокатке на двадц&тивалковон стане

05.16.05 - обработка металлов давлением

АВТОРЕФЕРАТ дассертвирси на соискание ученой степени кандидата топпгческих вар:

Магнитогорск 1993

Работа выполнена на кафедре обработки металлов давлением Магнитогорского горно-металлургического института им.Г.И.Носова

Научный руководитель: кандидат технических наук,

доцент Медведев Алексанр Геннадьевич

Официальные оппоненты: доктор технических наук,

профессор Агеев Леонид Матвеевич, кандидат технических наук, Злов Владимир Евгеньевич

Защита состоится " 1993 Г- в часов

нэ заседании специализированного Совета К 063.04.01 а Магнитогорском горно-металлургическом институте по адресу: 455000, г.Магнитогорск, пр.Леника, 38, Магнитогорский горно-металлургический институт им. Г.Н.Носова (мслый актовый зал).

О диссертацией коано ознакомиться в технической библиотеке Магнитогорского горно-металлургического института.

Автореферат разослан " К 1993г.

Ученый секретарь специализированного Совета К 063.04.01

кандидат технических наук, П

доцент В.Н.Селиванов

ОЩАЙ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТУ Актуальность работа- Сдаш ю напрашюний в совершои-отвоиа!ши прокатного производства являатся улучшение качества продукции за очот повышения точности геометрических . размере» и формы холоднокатаных полос. Особое моете в производстве и потроЛяэнии полосового проката занимает кикзекопная полоса, ¡троди-1азк£ченняя дан изготовления ч-епе-вых кинесколных масок припятоков цветного телевидения. ос:юб!шэ почре&ггода утл продукции - продгфадтия здект-ро.здой про-етилощтота, - гфодъявили дополюггельннь треОо-

<

еенуш к кюшстсопной р.олосп. г.асакци еся формы и геометрических размеров. В свяии о этим, совершенствование технологии прокотки особо тонких полос, а также впвдрешга новых тэхнп-"чских роив1шй является акчувдьной задачей

№>дь работы закжчоятся в разработке и шедрекид чзучио обоснованных режимов прокатам канэскэлшх псшзс, эОэсиечиваюада пелучэние требуошх геоив^ричоскиз: ряоаеров л формы.

Научил я новизна, определено &вдян:;в основных теякологи-фаьтгорсв кя уг^гку ккнескопнкг полос при прокатке ^ 1араиетр?№ э^>1>зосо а Поставлена и решзиа свилтиоо-

:и задача ч-прялзлеьия ширины гочкух полос яри прокатке о нароют реки и-'»>яооо и с учото.м величины заднего нят«?*ошя 1 определена сЛазет;, допустимого использования дакной подели, 'заработана ма-рвматичес^г^« модель- определения влияния величии :ере.цнпзо' и заднего ибч'яхэний и предела текучести на утякк^ жшсксншш полос при ггрокэтко с параметрами в/н> 3000 и

р/НьШО. Разработав математические модели, устанавливающие влияние величин переднего и заднего натяжений и степени обяатия на параметры плоскостности кипсскэншх полос (амгшпуду и количество волн по краям и средней части полосы согласно новют требованиям технических условий ) при прокатке на йО-валково™ стане. Определены причины неравномерной прозрачности топовых кинескопшх масок, вы.-йшаеяые высокочастотной разнстылукностыс и неплоскоотностью кинескогяах жлос.

Практическая ценность. Разработаны к ыяэдре;а рй&:иы обяатий и нстя^оний при прокатке кюэскопшх полос кг 20 - пал-ковоы стане 700-Э. обеспечивахщие требуете сначзшад гоопэтрл-чэсккх размеров и формы полос.

Результаты исследования дефекта "тзшгае полоса" на тэкз-2ых масках, изготовленньх из кинескогашх полос. позволгиШ определить причина их появлэния. Некоторые зуда высокочастотной разнотсщцинности. проявляющиеся в вэде "темных полос" С им выявлены и устранены. -Улучшения качества кинескошых полос позволило повысить выход годной продукции у потрзбигаля на 37

Разработаны регимы настройки рабочих взлков. вшдрониг которых позволило уменьшить продолыгу» разнспчшцшность при прокатке кинзекопных полос на стане 700-Э.

Реализация результатов работы в промышленности. Внод>рсяио рзхимов обхатий и нй-яжений при прокат.:э юс^скопных полос па 20-валкоьом стане 700-Э листопрокатного цеха 113 Магнитогорского металлургического комбината позволило получить готовую продукцию требуемого качества. Экономический эффект от внедрения предложенной технологии.составил 14,65 млн. руб.

Внедрение способа настройки валков 20-валкового стана по с. » 1574301 позволило уменьшить высокочастотную продольную азнотолщинность при прокатке-кипескопных полос на стане и покоить выход годных теневых масок у потребителя за счет сниже-г!я дефекта "томные" полосы, приводящего к неравномерной проз-ачности масок.

Апробация работы. Основные положения работы докладывались

а научно-технических конференциях. Магшггогорского горно-метал-ургического института ¡г.Магшггогрск,1989-1992гг.); Всесоюзной эвференшм "Новые технические решения для реконструкции и роектирования листопрокатных и сортопрокатных цехов" г.Челябинск, 1990г.); <

Публикации. Основное содержание диссертации изложено в 8 аботах, в т.ч. получено: 1 авторское свидетельство, 1 Решение НШГПЭ о выдаче патента по заявке й 5058721/27с 038901 :>, дата риоритета 14. 09- 92.

Объем работа. Диссертационная работа изложена на границах машинописного текста, состост та 5 глав, содержит таблиц, 20 рисунков, 3 приложения, список литературы, клшанций 117 наименований-

СОДЕРЖАНИЕ РЛ60ТЫ

Во введении обоснована актуальность работы, определены цели задачи, сформулирована научная новизна .и практическая нячимссть работы.

В первой главе содержится обзор сведений о совромешгом

состоянии и проблемах производства кинескопних полос. Пок-.н-пю, что высокие требования, предъявляемые к качеству кнныскопных полос, определяются ее использованием в электронной промышленности.

Дальнейшее совершенствование технологии производства кинескопних полос сзязвно с улучшением ге; формы i-, неметрических размеров. Повышению качества кинэскопных полос шсзящэни многочисленные теоретические л экспериментальны? работы.

Как показывает практический ошт. несмотря ни применение ""^известных и возможных способов повышения качества, остается необходимость ь исследованиях, направленных -на улучюонио геометрических размеров и формы тонких полос.

Проведен анализ требований к качеству геометрических размеров ккнескогаих полос, выполнен обзор по проблема;* повшзения их качестаошшх показателей- Обзор теоретических к экспериментальных исследований показал, что постоякноо повышении требовз-imJI к качественном характеристикам готовой продукции заставляет изыскивать довиэ технические решения, проводить новые эксперимен тальныэ исследования, направленные на улучшение качества продукции. Выявлено, что не полностью исследован процесс формоизменения тонких полос при холодней прокатке. Наблвдаэмкэ явлс-ния утяхки и ушрения при холодной прокатке и связанные с ниш вопросы качества проката - в настоящее время изучены недостаточно полно.

Недостаточно использованы резервы повышения точности геометрических размеров и формы кинескопных полос в процессе холодной прокатки- В частности, отсутствует количественная оценка влияния технологических факторов, таких как переднее и зад-

нее натяжения, относительное обжатие, предел текучести на величину утяжки при прокатке полосы на стане. Изменение величин переднего и заднего натяжений, с одной стороны может, привести к утяжке, с другой - к образованию дефекта "ребра". Поэтому установление математической связи между технологическими параметрами и утяжкой полосы имеет большое практическое значение. Отсутствуют исследования по определению влияния переднего и заднего натяжений, а также величины относительного обжатия на параметры плоскостности (амплитуду и количество волн в середине полосы и амплитуду и количество волн по краю полосы). Поэтому количественная оценка значений технологических параметров на величину плоскостности является актуальной. С целью повышения качества и выхода годной продукции у потребителя были проведены исследования по выявлению причин дефекта "темныо полосы".

Анализ теоретических и экспериментальных исследований, а также технологии производства кинескопных полос позволили определить основные задачи исследования:

- акспериментально определить технологические фактора, влияюдае на утннку и потерю формы кинескопных полос при прокатке;

- разработать математические модели, отражающие влияние технологических факторов на утяжку и потерю формы кинескопных полос;

- аналитически рэшигь задачу по определению ширины при прокаткэ тонких оОезугдерожендах полос с параметрами в/н>3000 и к 'Нг150 и о учетом величины заднего натяжения;

- определить причины появления высокочастотной продольной разнотолвдняости при прокатке на стане и составить программу расчета ожидаемой разнотолщинности;

- разработать режимы холодной прокатки кинескопных полос на 20-валковом стане 700-Э. обеспечивающие требуемую точность геометрических размеров;

- внедрить новые технические решения, направленные на улучшение планшетности и точности кинескопных полос.

Во второй главе приведены экспериментальные исследования, проведенные на 20-валковом стане 700-Э листопрокатного цеха йЗ Магнитогорского металлургического комбината. Поскольку утяжка тонких полос при прокатке проявляется как отрицательный фактор, влияющий на качество готовой продукции, провели серию промышленных экспериментов с цельв определешгя влияния технологических факторов ка утяхку. При исследовании утяжки полос использовали метод измерения координатной сетки. Сэтка в виде концентрических окружностей и одной продольной линии прэдеарэтелько бала нанесена на поверхность рабочего валка на токарном станке. Ширина нанесенной риски - 0,3 мм, глубина - 0,2 км, Расстояния мезду окрузностяг®; на валке измерили с тюкощыз инструментального микроскопа ЮЩЛ 150x50. Б ГОСТ 8074-В7. Абсолютная погрешность измерения 0,003 мм. Риски на полосу были нанесены во время прокатки ее в третьем черновом проходе при использовании валка с рисками перед промэгуточным рекристаллизацион-ным отвитом, а такие в четвертом чистовом пропуске. Характер поперечного т-ечония металла и изменение формы изучали на готовых кинескопных полосах в толщине 0,15 мм после прокатки

) четвергом проходе, а такта на недокатах в процессе прокатки » последнем пистоном пропуске. Измерения утяжки кинескопных юлос производили при помощи инструментального микроскопа МЦЛ 150x50. Б ГОСТ 8074-82.

Результаты измерений показали, что утяжка тонкой полосы [ри прокатке с параметрами в-'н>3000 и к/нг150 происходаг на ходе металла в клеть при участии очага деформации- Величина адиего натяжения влияет на величину утяжки в большей степени, ем величина переднего и может привести к сильному сужению поло-ы. По результатам эксперимента с использованием регрессионного нализа построена зависимость Дь=г(оуд зада ). На рис.1 показан рафкк зависимости степени утяж]си от величины заднего натяжения, [мснваемнй уравнением регрессии йь=-96,11-0,17х2+8,61х. В про-роцессе промышленных экспериментов также определили, что при •»катке с возрастанием прочностных характеристик стали проводит уменьшение прироста утяжки от степени деформации по про-эдам. На рис.2 приведен график зависимости степени утяжки )лосы от суммарной степени деформации за четыре прохода на "ано.

Для подтверждения преимущественного влияния величины заднего ¡тяжения на утяжку полос определили остаточные напряжения на докатах магниггоупругим способом. Поскольку утяжка полосы «водит к неравномерности деформации по ширине, то по распределю остаточных напряжений эта неравномерность выявилась при

измерении. Измерения остаточных напряжений в полосе с утяж-й показали, что характер их распределения по ширине соответ-аует местным изменениям ширины.

Степень утяжки полосы в зависимости от величины заднего натяжения

10,7

£

я 9,3 | 8,0

I 6'7

5,4 4,1 2,7

1,4 0,1

17 18 19 20. 21 22 23 24 25 26

о

удельное заднее натяжение,кг/мм Рис.1

Зависимость степени утята от суммарной степени деформации при прокатке за четыре прохода

обжатие,%

Рио.З

По методике шггимальногс планирования эксперимента разработана математичоская модель определения влияния величин переднего и заднего иутнгениЯ, величины обжатия и предела текучести на утяжку кидзскопной полосы в процессе прокатки. Для определения количествеш¡ой оценки влияния вышеназванных факторов на величину утяжки бил реализован полный факторный эксперимент плана 24 гфи варьировании факторов в натуральном масштабе в следящих диапазонах:

?п - ¡¡ередаюо натязэние - - 1.4 - з,г т Тэ - заднее натяжение - ха - 1.0 - з.з т к - относительное обжатие - хэ - гз.о -35,о V, о,Г - г »'»дол текучести - - 23. о -га, о кг-тйм2. В результате обработки экспериментальных данннх построена матеагтмвская модель, стражащая влияние исследуемых факторов на утяаку кинесконной полос« в процесса прокатки:

v = -0.40х +1 ,35х ^0,е1х„+0,31у. -0,1ех, х_+0;355(..х „+0.15х

1 с, -Э 4 12 14 23

о, гих2*4+о, , -о, глх1 -2х3+о. гъхх х +о. 31 х2х3х4;

Проверка гипотеэп значимости математической иодали отгадай

данными была проведена с использованием критерия Филера, которая показала, что уравнения адекватно огкснввт исслздуекай процосс при надежности 0,99.

Установлено, что в процессе прокатки на стане 700-Э зад-пое натяжение окачивает •.;у!»оствошо9 влияние.на утяжку полосы.

В результате исслздоваккя были разработай и внедрены режимы натяжений и осйсатяЯ при прокатке полос на 20-валковом ста на. позволямцне получить требуемые допуски по ширине.

В третьей главе выполнено аналитическое решэнкэ и предало-ния ширины тонких полос прч прокапсэ с параметра«!! в/н> 3000 и гг^нг 150 с учетом еолйчлны заднего нетякекш. Дед рвш-лтя оа-дачи били принята слэдуващв допущения; материал полоса однородный, изотропный» адэаяько пластичный с пределов теку^еста от; отсутствуют упругие деформации. тек как рабочие валк^ твердосплавные и существующая валковяя система предназначена для их устранения; главные напряжения ах= р , а. - оу, а3 = постоянны по высоте сечения, касательные напряжения палы

по сравнению с нораальныг.®; главшэ ¡спряжения удовлетворяет

Г—?

условию пластичности ш Киаэс^ р - ох~ ао; контактное

трониэ постояшю по шшгошв во всех точка:: коетактной поверхности и по модулю равно пределу текучэстч н& едзяг; рассматриваем геометрический очаг деформации; величина удельного натяхання определяем как Т0^ВН - Т3. где ?0- общее натяжение, т; В - ширина полосы, ми; Н - толщина полосы, ка. к счетаэм одинаковыми по всей ширине полосы.

В случае простого нагружения направления главкиз осгй напрязвний и деформаций нэ изменяются в точении процесса формоизменения и связь мбгду напряжениями и деформации определяется в следующем виде:

е.

р

е

у

е.

р

е.

у

(О

р - а

о

а.

у

р - 0у

гдэ о - модуль сдвига ;

функция координат и времени; ер 1-п. ъо/ъ, р - 1п йф'/аф, бу= 1п ¿у'/лу - (г)

деформации вдоль глазных осей; р. ау, ор - главныэ нлпрягешя.

Задача рассматривалась как ста^юнер^я. поэтому функщ«я будет зависеть только от координатной точки. Особенности) коеФ-фяцкенга -ф' является то. что,хотя он к приникает гз&личкчз значения в зависимости от пологенил точки 5 дзфсрмпрузкой теле. но он является одинакова для всех койлонэ1ггоз тензоров няцрягэний. доформаций я скоростей .цзфсрааций п рассчатргсас-иоа точке.

Уравнения теории пластического точения

а-ее-ве-е р р е у р у

------_- - сог^ъ в точке (э)

о о - о р ~ о" р р у у

Связь кезду компонентами .реформации:

е + е + £ =■ о. (4)

р <? у

йз уравнения (*) следует

= " (ер + ЕУ)- <э>

Подставив (э> в (э), икеем

е + е «■ е -в -28 е -е р р у р у р у.

р - а а - а г - а

р р у у

или

(гер+ еу)(р - оу)-(р - Ор)(ер - еу); (в)

(- ер - аеу)(р - сгу) - (о, - <и(сй - (7)

Поделив (е) на (7), получим

ге + е р - а р у р

-ее - е а - а у р р у

или

(2g * е )(о - о)" -в р-гер + ео + ¿р. о ,

\ í-p y'**-V у' р у р"?

или

ге а * е а - га a - so »-ер - 2ре т е о +ге а

р р у р ту у у р у p f у *>»

или

е (о - о ♦ap-ao)-e(o - р - га +го ). у : р у р р р р у7*

Огсвда окончательно получаем

2<V ' + р)

е » s - . (в)

р р гр - оу)

Подставив (а) в (в) и сделав преобразования, получим гоу - (р + ор)

'!—-;■ чу.

2р - <v °У)

dY - ■ dy. (а)

V ь /

Для нахоздвнкя выражения - (о? + р)

ар - ( о + о )

ксшльзузм ракэв полученные в теории лрскаткя выразэиия

гэ pi * w ,

1' о

h 3 ''о 6 ho °ть

о_ ь2

Т о

ß °

1 о

D D K' , D2Tf2 В т ß У 1 1 о о 2o'

3 h

В Гз г Cosa Y'

n CO «

h

T о

_ г иг г г 9 ^го во г cos 05

л и2

т о

+ D_ + i

4

к? h2

о о

1 <°! - V)2 ф

э %го Во г сова

D h о о

- DoV> ф ^ Зо г cosc (D, - DV)

D УГ о о

Вп W3 Y'

„2 -S' г 2 ТТ.- Е _r cos а

О 2о о

О^ h "Т о

öS D2 h2

Too

f5 D1 ^о Во r cosa

П D h

T о р

где " ahj + 2г (1 -Cosa);

В » В/2

о

г - радиус валка;

2h1- высота сечения полосы при выходе из валков; а - угол захвата;

т2о- поперечная состаашшщая контактного касатетэльного

s

1

напряжения;

Привлечем для отыскания постоянных интегрирования следующие граничные условия:

1. Напряжение ау в плоскости входа в точке с координатами

ф"-,1,0; У» 1,0 ВДОЛЬ ОСИ У 'рвВНО 0.

Оу

<р'=1 У" 1

о.

(Ю)

г. Кнгегрвл от напряжения от вдоль оси у равен величине удельного заднего натякения и может бить написан в в виде:

.1 т _

1 (3 о . 1 р

о °т

(11 )

<р =1

з. Исходя кз условия отсутствия поперечной деформации (вдоль оси оу) з средней части полосы при у=о и принимая, что в етой части очага существует схема плоского деформированного состояния

е . I »о или ао »I = (р + о .) 1 . (12)

|у'=0 |у'»О |у'=0

В результате шее« систему трех уравнений с тремя неиз-

ГНЫМИ Do, Dj. D2.

/3 D. Т- В г cosa

' 1 со о

_г г г

в ^го во r cos °

do ho

°Т ho

18 h

°г + * +

2d.

too

s 2

- 0г-0;

, d d, 1 о 1

^^oí5 р So Г сота

В hc

2С_ h т о

£am h2

т о

„2 г й

^о во г cos g too

1 3

3 í5 WorCOÍ5a

d1 bo г co=0t

t

D h o o

h h о с

°T Do ho

*» t„

3Í3 t2o Bo г cosa

C_ D t o

+ 3h - D » O o o

Рэеи» es, нэходал

-Sh

8¿,-.3-4

2¿3 В 1U h ' о Во с

- i Sh

IPh3 T_ o 3

í5 ]

h

1

9

o

4

D. » 3Í3 / Om X-, ''£> В cesa + 3h : 1 « T во o o - o'

D3 - 1 + «V^J3 '^o'-

Подставляя найденные значения оо, о1, юг в вырахения для р, от, и произведя преобразования, имеем

2о - г. - 2С

у р (13)

■ъ

2Р - со + о з з - { - 1/гя

у р vi,

где с - переменная, учитаваицая влияние среднего напряжения и равна:

^о во г соза - °о

-э

От Оо + г (1 - соэа <р' ) Ь^ + г (1 -соза )

Подставляя (13) в (в) и проинтегрировав, имеем

__Ч

1 з-е - л/а*8

о

где гу - ширина полосы.

По полученной зависимости провели вычисления ширины тонких полос при прокатке на 20-валковом стане 700-Э МЫК. Вычисление интеграла производили, используя .стандартный

nñiceT программ "eureka", Сравкэкта результатов расчетов с фактической ихряной полосы показало, что при прокатке с задними дальними натяжениями от 7,59 кг/мм2 до 11,8 кг/мм2, еозмоено использование згзисимости, При значениях заднего удельного нйтягешгя, близки к пределу "■екучеоти, значения рзсчотння величин нэ совпадает с фактической плфикой полосы. Эу-снэримоига показали, что подученная зависимость кнеот ограниченную область присавэния в завиодагасги от вадзгатш заднего натяжения.

В четвэрггой гл^ве представлены результаты исследований влияния натязения va параметру плоскостности кинескопшх полос при прокатке на 20-яатсовом стане.

Да: выяснения влияния технологически параметров проката iia параметры плоскостности (количество золн в середине и краям полоса), провели нсслэдоважя. которые позролаш выбрать основные и создать ыатзнэткчзску?) коде.®-- йа оспояакт акспэ-ркгшкгашшх данных выбрали тешологичесниэ факторы, нанконео исследованные в плане влияния их нэ гугоскостность ккнескоп-wz полос при прокатке кх на стане 700 -Э. Был спланирован и реализован полный факторный .ёксгвршэйг шшна-гэ. который определил влияние трех технологических ■ факторов (пэродаее натя-яекио - Х1. заднее натяхенйэ относительное обкатиэ - Х3) ка параметры оптимизации. харакггеризухдаэ плоскостность кинес-копноЯ полосы (амгоиггуда -среданкой волны . количество волн посередине - акшатгуда краевой волны количество волн по краю полосы - t4).

Принимаем нулевой уровень факторов:. Xj-a.e; ь,«г.о; Хз»зо; Интервал варьировякй факторов (в натуральном масягга-

бе): ¿х1=0,е Т; ¿х2 = 1,0 Т; Ах3= 5,0 ?..

Уравнения. подученные в результате расчетов имеют над;

У. * 3, 01 -Ю, 71 Х_+0, 57Х, -ОДЗХ, Х--0,4ВХ^Х ,-С, 1IX,Х„Х„;

1 а з 1 с: г. -л 1 ^ з

У = 5.34+0.33Х,-О,47Х, X +0.59Х_Х -О,34Х, Х^Х-

2 1 13 23 12 3

У « Э.40+0.82Х, +0.56Х +0,е4Х_+0.83Х<Х_+0,56Х^Х -+О.Й2Х. X .X -

3 1 2 3 12 23 1 £ 3

У 5, 50+0, 31 Х„ +0.76Х. Х,+0,75Х X „X •

4 1 1 е 3

По результатам расчетов определеш режимы обжатий и натяжений при прокатке кинескопных полос с требуемой плоскостностью- Экспе-римеотальное опробование режимов на стане показало положительные результата Внедрение режимов позволило прокатывать кииес-копные полосы, удовлетворяющие техническим условиям.

В пятой главе представлены результата по изучению причин высокочастотной разнотолщданости кинескопных полос.

Исследования, проведенные на стане 700-Э подтвердили, что причинами появления высокочастотной продольной разнотолщиннос-ти на кинескопных полосах являются вибрация привода стана и биение рабочих валков. Высокочастотная разнотолданность. в свою очередь, приводит к появлению на теневых кинескопных масках дефекта "темные полосы". Дефект "темные полосы" проявляется на теневых масках в виде неравномерной прозрачности и приводит к отбраковка годной продукции. В результате исследований, проведенных ш готовых теневых кинескопных масках, определили две разновидности дефекта, причина его появления и механизм образования. Разновидности дефекта характеризуется разной конфигурацией отверстия на щелевой маске. Результата обработки измерений, проведенных на стане 700-Э и у потребителя на травильных линиях показала, что период шага "темных полос" первого вида на готовой маске совпадает с периодом высокочастотной разнотол-

ш.шности о шнгок 12 мм. Наличие разнотолпинносги с нагом 12 км определяется вибрацией гтрштода стана. Резнотолщинность с шагса 70,80,140.)60 мм совпала с разнотолщинностью, обнаруженной на КШ8СКОПНОЙ полоса от деформации рабочих сажов стана, Исследования. проверенные на стане показали, что деформация валков происходит в процессе настройки стана в "забое".прк превышении усилия накикшх вингоз. Исследования "томных полос" второго вида показали, что они появляются в результате неплотного прилегания ' полосы к растру при засветкг« поверхности, покрытой фотослоем (на линиях изготовления теневых масок у потребителя). Причиной появления дефекта "темные полосы" второго вида является кешюскостность. которая характеризуется одновременным нзлпчизм нэ ней волнистости и коробоватости по середине. Изменение формы полосы б процессе прокатки затруднг.зт ез корректировку с помощыэ исходной профшшровки рзбо'эс я опорных валков. Поэтому прошли исследования по определении возмогности рвгу^рскалия плоскостности за счет переднего и заднего натяжений. В результат9 исследований установили, что переднее кат/?-яэние моано измеють в небольших пределах, так как при его уменьшения на прочитываемой полосе появляется дефект плоскостности "ребра", в при увеличении - "складка" Изменение заднего натяяенин в пределах упругой деформации полосы на ее плоскостности по сказалось, а при достижении пластической деформации болоо 0,7 к происходит сужение полосы.

С. целью устранения "тёмных полос" первого вида, уменьшили вибрацию стана путем ограничения рабочей скорости до 2 м/с при прокатке 1синоскоцных полос в последнем проходе, а также разработали и внедрили способ настройки рабочих валков, предусмат-

риващйй нагрузку на нажимные ешты до 65 зтга. . На основании экспериментального исследования составлена програйма, позволяющая прогнозировать ожнцвеную разнотолцинкость полосы в зависимости от вводимы! параметров настройки рабочих валков.

Для предотвращения дэфэкга второго сада предложили режим натяжений, предусматривавший пластическое растяжение в пределах 0,2-0.5

ШВО/У

!. В результата проведенных экспаршеьтзльшх исседова-ний и анализа литературных дашзых опредэлэш технологический факторы, вшнгацш на утяазсу кдаескопнык полос в процессе прокатки на стакэ 700-Э.

3. На основании вкстарйшггазьшк исащлешанйй разработана математическая «еде®, опраделяоцая Елшшие переднего к заднего натяжоюЛ, стелегж обаатия и пределе тэк^чесга на утяжку кинескошой полосы при прокатке ое и» стане 700-3 лйс-топрокатиого цеха ¡¡а ШС- Проведена апробация модели в ирокаш-леншк условии «рк прокатка кйн&скопнсй полосы на сгеаз 700-Э.

3- Разработана мчтем&тичеекзй модель, овязвааюдвя п&рг-метра ьагйюскоспюс'м (амплвдуда. количество оолн) с парвйет-ракк прокатки (передним и заднюя ыйтягиж'ыми. отнооигзлышы обватиьк, которые легче, чем другие поддаются контролю и упраашшз >. Модель оаробована б условиях ярекатки полос «а отане 700-Э ЛПЦ-З ММК.

4. Иолученньб математические иэдоам и приведённые прокыш-летще эксперименты позволили разработать и внедрить режима

обжатий и натяжений кинескопных полос на стане 700-Э. позволяющие получить заданную иирину и требуемую плоскостность.

5. Поставлена и решена аналитически задача определения ширины тонких полос при прокатке с параметрами в/н>3000 и к/н*150

с учетом величины заднего натяжения. Определение ширины полосы при использовании полученной зависимости подтверждено результатами эксперимента в пределах величин удельного заднего натяжения от 7,5 до 12,0 кг/мм2.

6. Получены регрессионные- зависимости влияния на величину утяжки величины заднего натяжения и прочностных характеристик стали.

7. Исследования, связанные с определением причин неравномерной прозрачности теневых кинескопных масок, показали, что дефект проявляется вследствие высокочастотной разнотолщинности и неплоскостности кинескопной полосы.

В. Высокочастотная разнотолщинность полосы появляется в результате вибраций привода стана при прокатке на высоких скоростях, а также при деформации валков при настройка стана. Для устранения продольной высокочастотной разнотолщинности определена скорость прокатки в последней чистовом пропуске - 2 м/с, и нагрузка на нагимные винты при настройке валков - не более 65 ст.

9. Экономическая эффективность от внедрения предложенных технических решений составила 14,65 млн. руб.

Список опубликованных работ.

1. Причины возникновения дефекта сетка" при производстве теневых масок кинескопов цветных телевизоров -'Черкасский Р. И.. Добронравов А. И.. Шварцман 3. М., Кутуев Р. Я.. Кондратьев Л-- Я.. Файзулина Р.В." Межвузовский сборник научных трудов. Магнито-

горек." 1990.

2. А с. «1574301 СССР. МКИ В21В 28-02. Способ настройки рабочих валков двадцативалкового стана /Шварцман 3. и. . Черкасский Р. И.. Файзулина Р- В.. Добронравов А. И. и др. (СССР). -4365493/23-02. Заявл. 18. 07.88. //Бюл. Открытия. Изобретения. - 1990. - £ 24.

3. Способ устранения биения валков /Шварцман 3- м-. Файзулина Р. В.. Черкасский Р- и.// Тез. докл. Всесошн. кон!). "Новые технические решения для реконструкции и проектирования листопрокатных и сортопрокатных цехов", г. Челябинск. 1990.

4. Изучение причин неравномерной прозрачности кинескопных масок /Шварцман 3- П.. Черкасский Р. И-. Файзулина Р. В. и др.// Бия. Черная металлургия - Я 2. - 1991.

5. Причины образования дефекта "ребра" при дрессировке /Неладов А. X.. Файзулина Р. В.. Бронников Ы. С. и др. Бш. Черная металлургия. - » 5 . - 19926. Поперечная деформация тонкой полосы при прокатке на 20-

валковом стане/Денисов П. И.. Файзулина Р. В. 8 Белалов А. X. . Бронников М- С.. Кутуев Р.Я.// Сталь. - А 2. - 1992.

7. Способ дрессировки полос /Белалов А.Х- .Файзулина Р.В. Кушнарев А. С. . Бронников М- С.. Савельев Б. Г. // Решение ВНИИГПЭ о выдаче патента по заявке 5058721/27(038901), дата

приоритета 14.08. 92.

8. Причины утяжки кинескопных полос /Файзулина Р. В-. Медведев А. Г.. Черкасский Р. Й-. Бронникол Ш С- // Деп. в ин-те "Чэрметинформация". 15- 04- 93. * 5Э48-ЧЫ93.

Подписано в печать 4.11.93

Плоская Пс- дть

Заказ ?? 3416 тираж 100окз.

Формат £0/84 1/1С услЛпеч.лист Бесплатно

Отпечатано на ротапринте ШНметиза