автореферат диссертации по обработке конструкционных материалов в машиностроении, 05.03.01, диссертация на тему:Повышение работоспособности инструментов оптимизацией по температуре резания

На правах рукописи

Василега Дмитрий Сергеевич

ПОВЫШЕНИЕ РАБОТОСПОСОБНОСТИ ИНСТРУМЕНТОВ ОПТИМИЗАЦИЕЙ ПО ТЕМПЕРАТУРЕ РЕЗАНИЯ

Специальность: 05.03.01 Технологии и оборудование механической и физико-технической обработки

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание учёной степени кандидата технических наук

Тюмень - 2009

003469800

Работа выполнена на кафедре «Станки и инструменты» государственного образовательного учреждения высшего профессионального образования «Тюменский государственный нефтегазовый университет»

Научный руководитель доктор технических наук, профессор

Артамонов Евгений Владимирович.

Официальные оппоненты доктор технических наук, профессор

Шаламов Виктор Георгиевич;

кандидат технических наук, доцент Губанов Виктор Федорович.

Ведущая организация ЗАО «Тюменские авиадвигатели»

Защита состоится 09.06.2009г. в 15 час. 00 мин. на заседании диссертационного совета Д 212.273.09 в Тюменском государственном нефтегазовом университете по адресу: 625000, г. Тюмень, ул. Володарского 38, зал им. Косухина.

Факс: (3452) 25-10-94

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Тюменского государственного нефтегазового университета.

Автореферат разослан «07"» ¿//л?,?_2009г.

Ученый секретарь диссертационного совета, доктор технических наук

уС Сысоев Ю.Г.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность. Эффективность машиностроительного производства во многом определяется используемым металлорежущим инструментом. В настоящее время наибольшее распространение получили сборные инструменты со сменными многогранными пластинами (СМП) из инструментальных твердых сплавов (ИТС). Производственная статистика свидетельствует о том, что на долю отказов инструментов с СМП из инструментальных твердых сплавов в результате разрушения пластин приходится 70-75%. В большинстве случаев это связано с неправильным выбором ИТС или режимов резания. Существует большое количество практических рекомендаций в каталогах и справочниках ведущих инструментальных фирм по выбору ИТС и назначению режимов резания, которые созданы на основе продолжительных, дорогостоящих экспериментальных исследований в производственных условиях. Однако, не существует методики выбора ИТС и режимов резания, обеспечивающих условия максимальной работоспособности сборных инструментов с СМП. Существенное влияние на работоспособность сборного инструмента оказывают физико-механические характеристики как инструментальных, так и обрабатываемых материалов, которые существенно изменяются в зависимости от температуры. Поэтому, разработка методики выбора ИТС и режимов резания, обеспечивающих условия максимальной работоспособности сборных инструментов с СМП путем оптимизации по температуре физико-механических характеристик материалов является актуальной проблемой.

Целью работы является повышение работоспособности сборных режущих инструментов с СМП путем оптимизации по температуре резания, определяемой по температурным зависимостям физико-механических характеристик инструментальных и обрабатываемых материалов.

Для достижения цели в работе поставлены следующие задачи:

1. Исследовать влияние температуры на коэффициент интенсивности напряжений К1С, характеризующий вязкость разрушения (трещиностойкость) ИТС, и на работоспособность сменных режущих пластин.

2. Исследовать влияние температуры на физико-механические характеристики и обрабатываемость материалов.

3. Разработать методы повышения работоспособности твердосплавных инструментов путем оптимизации по температуре резания, определяемой по температурным зависимостям физико-механических характеристик инструментальных и обрабатываемых материалов.

Методы исследований. Исследования проводились с помощью методов экспериментальной механики. Определение влияния температуры на вязкость разрушения (трещиностойкость) инструментальных твердых сплавов, а так же на работоспособность сборного инструмента и обрабатываемость материалов проводилось по известным методикам с применением новых разработанных установок и приспособлений.

Достоверность результатов исследований подтверждается хорошей корреляцией с результатами многолетних опытных данных исследователей-предшественников. Повышение работоспособности инструментов с пластинами из ИТС подтверждено результатами экспериментов и внедрением разработанных методик на производстве.

Научная новизна:

1. Установлено экспериментально, что каждый инструментальный твердый сплав имеет свою температуру максимальной вязкости разрушения (трещиностойкости), определяемую по коэффициенту интенсивности напряжений К^, которая соответствует температуре максимальной работоспособности ИТС.

2. Установлено, что каждый обрабатываемый материал имеет свою температуру максимальной обрабатываемости, которая может быть определена по экстремальным значениям температурной зависимости физико-механических характеристик или критической точке Ас3 (Аст) этих материалов.

3. Установлено, что температура максимальной работоспособности сборных инструментов со сменными режущими пластинами из твердых сплавов может быть определена по температурам максимальной вязкости разрушения (трещиностойкости) ИТС и максимальной обрабатываемости материала.

Практическая ценность и реализация результатов исследований:

1. Разработана методика определения диапазона температур максимальной работоспособности ИТС, определяемого по зависимости коэффициента интенсивности напряжений Кгс от температуры.

2. Разработана методика определения температуры максимальной обрабатываемости материала по экстремальным значениям температурной зависимости физико-механических характеристик или критической точке Асз (Аст) этого материала.

3. Разработана комплексная методика выбора инструментального твердого сплава по обрабатываемому материалу и определения температуры резания, обеспечивающая условие максимальной работоспособности режущего инструмента.

Разработанные методики и новые технические решения приняты к внедрению на ОАО «Ишимский машиностроительный завод», ЗАО «Тюменские авиадвигатели», ОАО «Ишимский механический завод», ОАО «Газтурбосервис».

Результаты исследований используются при подготовке студентов по специальностям: «Металлообрабатывающие станки и комплексы», «Инструментальные системы машиностроительных производств», «Технология машиностроения».

Апробация работы и публикации. Основные положения диссертационной работы доложены на 2 международных конференциях. Опубликовано 12 печатных работ, в том числе 2 работы в изданиях, рекомендованных ВАК, и монография (в соавторстве).

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, 5 глав, заключения, библиографического списка из 88 наименований, изложенных на 144 страницах машинописного текста, приложения, включает 86 рисунков, 5 таблиц.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность темы исследований и изложено краткое содержание работы.

В первой главе приведен литературный обзор экспериментальных и теоретических исследований по теме диссертации.

Проблеме прочности и работоспособности режущего инструмента посвятили свои работы ученые: Андреев B.C., Балакшин Б.С., Бетанели А.И., Бобров В.Ф., Васин С.А., Верещака A.C., Гордон М.Б., Грановский Г.И., Гречишников В.А., Григорьев С.Н., Даниелян A.M., Древаль А.Е., Ефимович И.А., Зорев H.H., Кабалдин Ю.Г., Клушин М.И., Кирсанов С.В., Кушнер B.C.,

Лоладзе Т.Н., Макаров А.Д., Маргулис Д.К., Мелихов В.В., Мирнов И.Я., Остафьев В.А., Петрушин С.И., Подпоркин В.Г., Подураев В.Н., Полетика М.Ф., Промтов А.И., Прибылов Б.П., Резников А.Н., Розенберг A.M., Розенберг Ю.А., Старков В.К., Силин С.С., Талантов Н.В., Тахман С.И., Третьяков И.П., Хает Г.Л., Хворостухин A.A., Шаламов В.Г., Утешев М.Х. и его ученики: Артамонов Е.В., Некрасов Ю.И., Барбышев Б.В.

На основании литературного анализа было установлено, что определяющими в процессе обработки материалов резанием являются как температурно-силовой фактор, так и физико-механические характеристики инструментальных твердых сплавов и обрабатываемых материалов. Изучены существующие подходы к определению условий максимальной работоспособности режущих инструментов из инструментальных твердых сплавов. Дан краткий анализ рассмотренных работ, сформулированы цель и задачи исследования.

Во второй главе на основании проведенного анализа физико-механических характеристик инструментальных твердых сплавов была высказана гипотеза о возможности определения температуры максимальной работоспособности ИТС по температурной зависимости коэффициента интенсивности напряжений К,с- Для исследования коэффициента интенсивности напряжений К\с, характеризующего вязкость разрушения (трещиностойкость) ИТС, была использована методика Палмквиста, предназначенная для определения Кю хрупких материалов путем микроиндентирования, которая не требовала подготовки специальных образцов с надрезами. Однако, стандартные установки и методы подогрева образцов не могли быть использованы, так как оказались либо слишком громоздкими, либо не обеспечивали требуемый диапазон регулирования и поддержания постоянной температуры в ходе всего испытания.

В соответствии с физической моделью эффекта Пельтье была разработана установка, предназначенная для подогрева твердосплавных образцов и поддержания температуры на протяжении всего периода испытаний (рис. 1). Установка для подогрева образцов из ИТС состоит из корпуса столика 1, керамической подложки 2, пластин 3, керамических изоляторов 4, токоподводящих пластин 5 и 6, на одну из которых нанесен полупроводниковый слой, винтов 7, образца из ИТС 8, источника питания 14,

А-А

3^681 2

лабораторного трансформатора 13, выпрямителя 12, ключа 11, вольтметра 10 и амперметра 9.

Для получения температурной зависимости коэффициента интенсивности напряжений К\С были выбраны три представителя однокарбидных твердых сплавов ВКбм, ВК8 и ВК15. При проведении эксперимента был заложен интервал температур от 20 до 1200°С, разбитый на промежутки по 100°С. В зоне максимальных значений коэффициента интенсивности напряжений К\с шаг температур уменьшен до 50°С. Для получения точки на графике выводился среднеарифметический результат трех измерений значения коэффициента интенсивности напряжений K\q при данной температуре.

В процессе эксперимента были получены температурные зависимости коэффициента интенсивности напряжений К\С, представленные на рисунках 2,3,4.

Сложный характер зависимостей вязкости разрушения от температуры можно объяснить тем, что коэффициент интенсивности напряжений Kic является комплексной характеристикой, снижение его значений на первом участке диаграммы есть следствие плавного снижения твердости материала (величина сопротивления развитию трещины при этом остается практически постоянной), дальнейший рост на втором участке диаграммы связан со значительным повышением величины сопротивления развитию трещины, (при плавном уменьшении твердости), дальнейшее резкое снижение значений объясняется возрастающей интенсивностью падения твердости и величины сопротивления развитию трещины.

Рис. 1. Схема установки для подогрева образцов режущих пластин из ИТС

Юс. МПа*^*

15 14 13 12 11 10 9

lgHV 3,2

3,0

2,8

2,6

2,4

2,2

2,0

По результатам

исследования автора / Л / 1 / 1 L V |Д

20 300 600 900 1200 „

0°,С

По результатам

исследования

Артамонова Е.В.

I \

1 1

МПа*м 16

По результатам исследования автора

По результатам исследования Артамонова Е.В., Костива В.М.

20 300

600

900

1200 в',С

Мг/а^м

По результатам исследования автора

Ißifl

600

900

Рис. 2. Зависимости вязкости разруше- Рис. 3. Зависимости вязкости разрушения инструментального твердого сплава ния инструментального твердого ВКбм (Kk; lgHV) от температуры сплава ВК8 (К1с; lgHV) от температуры

Сравнительный анализ полученных автором температурных зависимостей Kic = f (0) с результатами экспериментальных исследований Артамонова Е.В. и Костива В.М. по зависимостям логарифма твердости от температуры (рис. 2, 3, 4.) показал незначительное расхождение значений температур: для сплава ВКбм - 10%, для сплава ВК8 - 1%, для сплава ВК15 -11%.

Это доказывает соответствие температур, при которых коэффициент интенсивности напряжений

Рис. 4. Зависимости вязкости разрушения К]с имеет максимальные значения, инструментального твердого сплава ВК15

(Klc; lgHV) от температуры температурам максимальной

lgHV 20 300 3,2

1200 0°,С

По результатам исследования Артамонова Е.В., Костива В.М.

работоспособности ИТС, полученным по результатам экспериментальных исследований Артамонова Е.В. и Костива В.М. Таким образом, в результате исследования влияния температуры на коэффициент интенсивности напряжений К1С, характеризующий вязкость разрушения (трещиностойкость) ИТС, установлено, что каждый инструментальный твердый сплав имеет свою температуру максимального коэффициента интенсивности напряжений К]С,которая с достаточной точностью соответствует температуре максимальной работоспособности ИТС, что доказывает сформулированную гипотезу.

В третьей главе приведены результаты исследования возможности применения температурных зависимостей физико-механических характеристик обрабатываемых материалов для определения температуры максимальной обрабатываемости материалов.

На основании литературного анализа было установлено, что со снижением пластичности и прочности обрабатываемость материалов увеличивается. Учитывая, что прочность материала монотонно убывает с увеличением температуры, а характеристики пластичности имеют экстремальный характер с минимумами при определенной температуре, было сделано предположение, что данная температура должна соответствовать температуре максимальной обрабатываемости материала. В результате проведенной работы было установлено, что для каждого обрабатываемого материала механические характеристики (относительное

С, Дж/ (кг'град) 700

600

У8(У8А)

500-

400

300

удлинение 5, относительное сужение \|/) и физические характеристики (коэффициент температурного расширения а, коэффициент теплопроводности К) имеют минимальные значения, а удельная теплоемкость материала (С) - макси-

700 900 1100 600 800 ЮОО

©,°с мальное значение при

Рис. 5. Зависимости физико-механических характеристик одной и той же темпе-стали У8А от температуры (♦ - С;« - а; А - у;§ - - 65) ра1уре (рИС 5-)> кото.

рая примерно соответствует температуре критической точки Ас3(Аст). На основании этого была высказана гипотеза о возможности определения температуры максимальной обрабатываемости материала по экстремальным значениям на температурной зависимости любой из физико-механических характеристик описанных выше или критической точке Асз(Аст).

Сравнительный анализ результатов экспериментальных исследований температуры резания от скорости при обработке точением деталей (по данным автора), температуры максимальной обрабатываемости материала (по данным автора) и относительного поверхностного износа режущей пластины из сплава ВК8 (по данным Ефимовича И.А.), по материалам разных групп обрабатываемости показал следующее: 10Х11Н23Т2МР - IV группа (температура максимальной обрабатываемости 700°С, оптимальная температура резания по эксперименту 750°С - расхождение 7%), ХН77ТЮР - V группа (температура максимальной обрабатываемости 750°С, оптимальная температура резания по эксперименту 750°С - расхождение 0%), ХН70ВМТЮ -V группа (температура максимальной обрабатываемости 750°С (рис. 6), оптимальная температура резания по эксперименту 750°С (рис. 7) -расхождение 0%).

Рис. 6. Зависимость относи- Рис. 7. Зависимость относительного износа и тельного удлинения (5) от температуры от скорости резания

температуры (ХН70ВМЮТ) (ХН70ВМЮТ, ВК8, S=0,1 мм/об, 1=1мм)

Таким образом, в результате исследований влияния температуры на свойства материалов было установлено, что температура, при которой физико-

механические характеристики имеют экстремальные значения или критические точки Асз(Аст), с достаточной точностью соответствует температуре максимальной обрабатываемости материала.

В четвертой главе изложена модель выбора ИТС и температуры резания по физико-механическим характеристикам обрабатываемого и инструментального материалов и доказана её достоверность.

Модель выбора инструментального твердого сплава по обрабатываемому материалу включает оптимизацию по температуре резания, определяемой по температурным зависимостям физико-механических характеристик инструментальных и обрабатываемых материалов. На температурной зависимости физико-механических характеристик обрабатываемого материала выявляют температуру максимальной обрабатываемости, сравнивают ее с температурой максимальной работоспособности инструментального твердого сплава и выбирают ИТС, у которого сравниваемые температуры наиболее близки или совпадают.

Kjc, МПа*м

0, °с

400 600 800 1000 750

1200 0.

Рис. 8 Модель выбора ИТС по обрабатываемому материалу

Модель выбора реализуется следующим образом (пример - рис.8.): по экстремальным значениям физико-механических характеристик данного обрабатываемого материала определяется температура его максимальной обрабатываемости, например, для сплава ХН77ТЮР (0мо=75О°С) (рис. 8). Затем подбирается инструментальный твердый сплав с близкой температурой максимальной работоспособности. Например, из сплавов ВК6М, ВК8, ВК15 (рис.8) - это сплав ВК8 (0М.Р=75ООС). Приводится доказательная часть по определению температуры максимальной работоспособности режущего инструмента из твер-

дого сплава ВК8 при обработке сплава ХН77ТЮР по следующему алгоритму: по температуре максимальной .обрабатываемости (0 м о. = 750°С) определенной по зависимости \|/ = f (0) (рис.8) устанавливаем оптимальную скорость резания (V0) (рис.9), при которой путь резания имеет максимальное значение (Lmax) (рис.10), а инструмент соответственно максимальную работоспособность.

Рис. 9 Зависимость температуры от Рис. 10 Зависимость пути резания

скорости резания при точении от скорости резания при точении

(ХН77ТЮР, ВК8, г=2мм, s=0,3mm/o6.) (ХН77ТЮР, ВК8, Н2мм, s=0,3mm/o6.)

Таким образом, установлено соответствие температуры максимальной

работоспособности сборных инструментов со сменными режущими

пластинами из твердых сплавов температурам максимальной вязкости

разрушения (трещиностойкости) ИТС и максимальной обрабатываемости

материала. Разработана модель выбора инструментального твердого сплава по

обрабатываемому материалу и определения температуры резания,

обеспечивающих условие максимальной работоспособности режущего

инструмента путем оптимизации по температуре резания, определяемой по

температурным зависимостям физико-механических характеристик

инструментальных и обрабатываемых материалов.

В пятой главе приведена практическая реализация работы.

Разработана методика определения диапазона температур максимальной

работоспособности режущих пластин из твердых сплавов, определяемого по

зависимости коэффициента интенсивности напряжений К)С от температуры,

суть которой заключается в следующем: по результатам кратковременных

испытаний нескольких стандартных сменных режущих твердосплавных

пластин определяют вязкость разрушения (трещиностойкость) ИТС,

характеизуемую коэффициентом интенсивности напряжений К)с при различных

температурах 0 (рис.11). При этом диапазон температур принимают от 500 до

1100°С. Анализируя данные графика, выявляют интервал температур, в

Л/а МПа*и

котором значения критерия вязкости разрушения (трещиностойко-сти) твердосплавных режущих пластин максимальны (превышают соседние значения на 3 %). Для этого рассчитывают величину К|С", соответствующую 97% от максимального значения критерия вязкости разрушения (трещи-ностойкости). Затем на графике через ординату, соответствующую рассчитанной величине К)1:*, про-

400 600 81

10 1000 1200 0, °С

Рис. 11. Методика определения диапазона водят прямую, параллельную оси

температур максимальной абсцисс, до пересечения с линиями

работоспособности ИТС

графика (рис. 11). Определяют абсциссы точек пересечения и принимают их за

границы искомого интервала температур. Выявленный интервал температур

принимают как интервал температур максимальной работоспособности данного

твердого сплава 0м.р.итс.> который в дальнейшем используют для определения

оптимальной скорости резания.

Разработана методика определения температуры максимальной обрабатываемости материала, включающая установление температурной зависимости физико-механических характеристик обрабатываемого материала и определение температуры, которая соответствует температуре максимальной обрабатываемости материала. В качестве температуры максимальной обрабатываемости материала принимают температуру экстремальных значений или пластичности, или удельной теплоемкости, или коэффициента теплопроводности, или коэффициента линейного расширения обрабатываемого материала в интервале температур от 600 до 1150 °С.

Разработана методика выбора инструментального твердого. сплава и режимов резания, обеспечивающая условия максимальной работоспособности сборного инструмента с СМП (рис. 12.). Методика реализуется следующим образом: для данного обрабатываемого материала на температурной зависимости физико-механических характеристик определяют температуру максимальной обрабатываемости материала ©„.<,., сравнивают ее с темпера-

Исходные данные: обрабатываемый материал, инструментальные твердые сплавы, геометрия инструмента, режимы резания (1, Б). -т-X ---

Справочные или экспериментальные данные обрабатываемого материала: 5=Г(0) или 1|/=Д0), или а=Г(0), или >.=д;0), или С=Д0), или температура критической точки Асз(Аст). Испытания твердых сплавов: получение зависимостей KIC=f(0)

* *

"м-о. ©м.р.ИТС

-- - ----------

Инструментальный твердый сплав, ©„.„.„. * Скорость резания V

Рис. 12. Блок схема методики выбора ИТС и скорости резания

турами максимальной работоспособности инструментальных твердых сплавов ®м.Р.итс» определенными по температурной зависимости коэффициента интенсивности напряжений Kic, и выбирают инструментальный твердый сплав, у которого сравниваемые температуры наиболее близки или совпадают, при этом находят температуру максимальной работоспособности инструмента 0мри.. По определенной температуре максимальной работоспособности инструмента 0М ри. с помощью метода естественной термопары путем бесступенчатого изменения скорости при постоянных остальных параметрах устанавливают скорость резания V.

В заключении сформулированы основные выводы и результаты:

1. Установлено экспериментально, что каждый инструментальный твердый сплав имеет свою температуру максимальной вязкости разрушения (трещино-сгойкости), определяемую по коэффициенту интенсивности напряжений Kic, которая соответствует температуре максимальной работоспособности ИТС.

2. Установлено, что каждый обрабатываемый материал имеет свою температуру максимальной обрабатываемости, которая может быть определена по экстремальным значениям температурной зависимости физико-механических характеристик или критической точке Ас3 (Аст) этих материалов.

3. Разработана методика определения диапазона температур максимальной работоспособности ИТС, определяемого по зависимости коэффициента интенсивности напряжений Kic от температуры.

4. Разработана методика определения температуры максимальной обрабатываемости материала по экстремальным значениям температурной зависимости физико-механических характеристик или критической точке Ас3 (Аст) этих материалов.

5. Разработана ■ комплексная методика выбора инструментального твердого сплава по обрабатываемому материалу и определения температуры резания, обеспечивающих условие максимальной работоспособности режущего инструмента на основании физико-механических характеристик обрабатываемого материала и инструментального твердого сплава, которая может быть использована в системе САПР сборного инструмента.

6. На основании результатов исследования поданы 2 заявки на патент на изобретение: 2008101014 от 9.01.2008 г. кл. В 23 В 1/00 «Способ выбора инструментального твердого сплава при обработке материалов резанием» и 2008101015 от 9.01.2008 г. кл. В 23 В 1/00 «Способ определения температуры максимальной работоспособности ИТС», на которые получены положительные решения.

7. Разработанные методики переданы для внедрения в производство.

Основное содержание диссертации изложено в работах:

1. Артамонов, Е.В. Анализ возможности применения зависимостей физико-механических характеристик материалов от температуры для определения температуры максимальной обрабатываемости материала. [Текст] / Е.В. Артамонов, Д.С. Василега // Омский научный вестник. Серия Приборы, машины и технологии. — 2008. —№ 4 (73). — С. 56-58. — Библиогр.: с. 58. *

2. Артамонов, Е.В. Определение температуры максимальной работоспособности инструментальных твердых сплавов. [Текст] / Е.В. Артамонов, Д.С. Василега // /I Омский научный вестник. Серия Приборы, машины и технологии. —2008. — № 4 (73). — С. 53-56. — Библиогр.: с. 56.

3. Артамонов, Е.В. Система автоматизированного проектирования сборных резцов с СМП. [Текст] / Е.В. Артамонов, Д.С. Василега // Нефть и газ Западной Сибири: Материалы международной научно-технической конференции, посвященной 40-летию ТюмГНГУ. Т.2. - Тюмень: ТюмГНГУ, 2003. - С 27-28.

4. Василега, Д.С. Модель выбора инструментального твердого сплава по обрабатываемому материалу. [Текст] / Д.С. Василега // Материалы 3-ей научно-практической конференции «Новые технологии - нефтегазовому региону» Тюмень: Издательство «Вектор Бук», 2005 - 156с.

5. Артамонов, Е.В. Выбор инструментального твердого сплава режущих пластин инструментов. [Текст] / Е.В.Артамонов, Д.С. Василега // Материалы III научно-технической конференции «Новые материалы, неразрушающий контроль и наукоемкие технологии в машиностроении» - Тюмень: Феликс, 2005 - С 69.

6. Василега, Д.С..Подогрев твердосплавных образцов при определении коэффициента интенсивности напряжений. [Текст] / Д.С. Василега, В.Б. Трифонов, Р.С. Чуйков // Материалы III научно-технической конференции «Новые материалы, неразрушающий контроль и наукоемкие технологии в машиностроении» - Тюмень: Феликс, 2005 - С 85.

7. Артамонов, E.B. Взаимосвязь механических характеристик твердых сплавов с инструментальным коэффициентом. [Текст] / Е.В. Артамонов, Д.С. Василега, Т.Е. Помигалова // Труды XXXVI Уральского семинара. Механика и процессы управления. Т1.- Екатеринбург: УрО РАН, 2006. - С. 243-250.

8. Василега, Д.С. Экспериментальное определение оптимальных режимов резания с применением метода естественной термопары. [Текст] / Д.С. Василега // Новые технологии — нефтегазовому региону. Материалы региональной конференции. - Тюмень: ТюмГНГУ, 2006 - С. 57-58.

9. Артамонов, Е.В. Оптимизация обрабатываемости материала по температуре на основе физико-механических характеристик. [Текст] / Е.В. Артамонов, Д.С. Василега // Новые материалы, неразрушающий контроль и наукоемкие технологии в машиностроении. В 2 т. Том 2. Материалы IV международной научно-технической конференции. - Тюмень: Изд. «Вектор Бук», 2008 - С. 10-12.

10. Артамонов, Е.В. Взаимосвязь вязкости разрушения с работоспособностью инструментального твердого сплава. [Текст] / Е.В. Артамонов, Д.С. Василега // Новые материалы, неразрушающий контроль и наукоемкие технологии в машиностроении. В 2 т. Том 2. Материалы IV международной научно-технической конференции. - Тюмень: Изд. «Вектор Бук», 2008 - С. 3-8.

11. Василега, Д.С. Установка для подогрева твердосплавных образцов во время испытаний. [Текст] / Д.С. Василега, P.C. Чуйков, Д.А. Уразумбетов // Новые материалы, неразрушающий контроль и наукоемкие технологии в машиностроении. В 2 т. Том 2. Материалы IV международной научно-технической конференции. - Тюмень: Изд. «Вектор Бук», 2008 - С. 67-70.

12. Артамонов, Е.В. Работоспособность инструментов и физико-механические характеристики инструментальных твердых сплавов и обрабатываемых материалов. [Текст]: монография / Е.В. Артамонов, Д.С. Василега, М.С. Остапенко, В.А. Шрайнер Под общей ред. М.Х. Утешева. — Тюмень: Изд. «Вектор Бук», 2008. - 160 е.: рис., табл. -Библиогр.: с. 143-157. -ISBN 978-5-91409-092-7. * курсивом выделены статьи в журналах, рекомендованных ВАК

Подписано к печати^'- (?¿t ' Бум. писч. № 1

Заказ № //У Уч. изд. л. -/ 5

Формат 60x84/1/16. Усл.печл.

Отпечатано на RISO GR 3750 Тираж//?*? экз.

Издательство «Нефтегазовый университет»

Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Тюменский государственный нефтегазовый университет» 625000, г. Тюмень, ул. Володарского, 38 Отдел оперативной полиграфии издательства «Нефтегазовый университет» 625039, г. Тюмень, ул. Киевская, 52

ВВЕДЕНИЕ.

ГЛАВА 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА. ЦЕЛЬ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ.!.

1.1. Проблема прочности СМП из твердых сплавов сборных инструментов.

1.2. Работоспособность режущих элементов из твердых сплавов и режимы резания.

1.3. Основные сведения об инструментальных твердых сплавах и их разрушении.

1.4 Обрабатываемость материалов.

1.5 Анализ проведенных работ. Цель и задачи исследования.

ГЛАВА 2. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ВЛИЯНИЯ ТЕМПЕРАТУРЫ НА ТРЕЩИНОСТОЙКОСТЬ ИНСТРУМЕНТАЛЬНЫХ ТВЕРДЫХ СПЛАВОВ.

2.1. Анализ существующих и обоснование нового метода определения температуры максимальной работоспособности инструментальных твердых сплавов.

2.2. Методы определения трещиностойкости.

2.3 Способ и устройство подогрева образцов из ИТС.

2.4 Методика экспериментальных исследований.

2.5 Результаты экспериментального исследования.

ВЫВОДЫ.:.

3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ МАКСИМАЛЬНОЙ ОБРАБАТЫВАЕМОСТИ МАТЕРИАЛОВ.

3.1. Изменение характеристик пластичности материалов в зависимости от температуры.

3.2. Влияние температуры на физико-механические характеристики обрабатываемых материалов.

3.3. Взаимосвязь экстремальных значений физико-механических характеристик материалов с температурой критической точки Асз (Аст).

3.4. Определение температуры максимальной обрабатываемости материалов.

ВЫВОДЫ.

4. МОДЕЛЬ ВЫБОРА ИНСТРУМЕНТАЛЬНОГО ТВЕРДОГО СПЛАВА

ПО ОБРАБАТЫВАЕМОМУ МАТЕРИАЛУ, ОБЕСПЕЧИВАЮЩАЯ МАКСИМАЛЬНУЮ РАБОТОСПОСОБНОСТЬ ИНСТРУМЕНТА.

4.1. Формулирование модели выбора инструментального твердого сплава по обрабатываемому материалу.

4.2. Доказательство сформулированной модели.

ВЫВОДЫ.

5. ПРАКТИЧЕСКАЯ РЕАЛИЗАЦИЯ.

5.1. Разработанные методики.

5.2. Новые технические и технологические решения.

5.3. Применение результатов работы для систем автоматизированного проектирования сборных инструментов с СМП.

ВЫВОДЫ.

Эффективность машиностроительного производства во многом определяется используемым металлорежущим инструментом, в настоящее время наибольшее распространение получили сборные инструменты со сменными многогранными пластинами (СМП) из инструментальных твердых сплавов (ИТС). Данный вид инструментов используется при всех видах механической обработки резанием. СМП используются в следующих сборных инструментах: токарных резцах, сверлах, зенкерах, фрезах, протяжках.

Однако производственная статистика свидетельствует о том, что на долю отказов инструментов с СМП из инструментальных твердых сплавов (ИТС) в результате разрушения пластин приходится 70-75%. Анализ видов отказов режущих пластин показал, что характерными видами разрушений являются выкрашивание, скалывание, поломка. До 80% разрушений пластин связано либо с неправильным выбором ИТС, либо с неправильным выбором режимов резания.

Существует большое количество практических рекомендаций в инструментальных каталогах и справочниках по выбору ИТС и назначению режимов резания, которые созданы на основе продолжительных, дорогостоящих экспериментальных исследований в производственных условиях. В настоящее время не существует методики выбора ИТС и режимов резания, обеспечивающих условия максимальной работоспособности сборных инструментов с СМП. Существенное влияние на работоспособность сборного инструмента оказывают физико-механические характеристики, как инструментальных, так и обрабатываемых материалов, которые существенно изменяются в зависимости от температуры.

Комплексная методика выбора ИТС и режимов резания на основе физико-механических характеристик ИТС и обрабатываемого материала, обеспечивающая условия максимальной работоспособности металлорежущих инструментов позволит на 60-80% сократить преждевременное разрушение пластин из ИТС и оптимизировать процесс обработки, тем самым, повысив работоспособность инструмента, что повлечет за собой значительный экономический эффект.

Поэтому разработка методики выбора ИТС и режимов резания, обеспечивающих условия максимальной работоспособности сборных инструментов с СМП, путем оптимизации по температуре резания, определяемой по температурным зависимостям физико-механических характеристик инструментальных и обрабатываемых материалов, является актуальной проблемой.

Исследования проводились с помощью методов экспериментальной механики. Определение влияния температуры на вязкость разрушения (трещиностойкость) инструментальных твердых сплавов, а так же на работоспособность сборного инструмента и обрабатываемость материалов проводилось по известным методикам с применением новых разработанных установок и приспособлений.

Автором выносятся на защиту следующие основные положения:

- каждый инструментальный твердый сплав имеет свою температуру максимальной вязкости разрушения (трещиностойкости), определяемую по коэффициенту интенсивности напряжений Kjc, которая соответствует температуре максимальной работоспособности ИТС.; каждый обрабатываемый материал имеет свою температуру максимальной обрабатываемости, которая может быть определена по экстремальным значениям температурной зависимости физико-механических характеристик или критической точке Ас3 (Аст) этих материалов;

- соответствие температуры максимальной работоспособности сборных инструментов со сменными режущими пластинами из твердых сплавов температурам максимальной вязкости разрушения (трещиностойкости) ИТС и максимальной обрабатываемости материала; методика определения диапазона температур максимальной работоспособности ИТС, определяемого по зависимости коэффициента интенсивности напряжений Kic от температуры;

- методика определения температуры максимальной обрабатываемости материала по экстремальным значениям температурной зависимости физико-механических характеристик или критической точке Ас3 (Аст) этого материала;

- комплексная методика выбора инструментального твердого сплава по обрабатываемому материалу и определения температуры резания, обеспечивающая условие максимальной работоспособности режущего инструмента.

В первой главе приведен литературный обзор экспериментальных и теоретических исследований по теме работы.

Проблеме прочности и работоспособности режущего инструмента посвятили свои работы ученые: Андреев B.C., Балакшин Б.С., Бетанели А.И., Бобров В.Ф., Васин С.А., Верещака А.С., Гордон М.Б., Грановский Г.И., Гречишников В.А., Григорьев С.Н., Даниелян A.M., Древаль А.Е., Ефимович И.А., Зорев Н.Н., Кабалдин Ю.Г., Клушин М.И., Кирсанов С.В., Кушнер B.C., Лоладзе Т.Н., Макаров А.Д., Мелихов В.В., Мирнов И.Я., Маргулис Д.К., Остафьев В.А., Петрушин С.И., Подпоркин В.Г., Подураев В.Н., Полетика М.Ф., Промтов А.И., Прибылов Б.П., Резников А.Н., Розенберг A.M., Розенберг Ю.А., Силин С.С., Талантов Н.В., Тахман С.И., Третьяков И.П., Хает Г.Л., Хворостухин А.А., Шаламов В.Г., Утешев М.Х. и его ученики: Артамонов Е.В., Некрасов Ю.И., Барбышев Б.В.

На основании литературного анализа было установлено, что определяющими в процессе обработки материалов резанием являются как температурно-силовой фактор, так и физико-механические характеристики инструментальных твердых сплавов и обрабатываемых материалов. Изучены существующие подходы к определению условий максимальной работоспособности режущих инструментов из инструментальных твердых сплавов. Дан краткий анализ рассмотренных работ, сформулированы цель и задачи исследования.

Во второй главе проведен анализ методов определения температуры максимальной работоспособности ИТС. Приведены результаты экспериментальных исследований вязкости разрушения (трещиностойкости) ИТС, характеризующейся коэффициентом интенсивности напряжений Kic, при температурно-силовом воздействии, на основании которых была высказана и доказана гипотеза о возможности определения температуры максимальной работоспособности ИТС по зависимостям коэффициента К1с от температуры. Разработана конструкция установки для подогрева твердосплавных образцов во время испытаний. Приведены результаты экспериментальных исследований вязкости разрушения характеризующийся коэффициентом интенсивности напряжений К1с от температуры. Построены графики зависимостей. Установлено, что по максимуму коэффициента интенсивности напряжений К1с можно определять температуру максимальной работоспособности ИТС.

В третьей главе проведен анализ физико-механических характеристик обрабатываемых материалов с целью изучения возможности их применения для определения температуры максимальной обрабатываемости материала. В результате проведенной работы установлено, что критическая температура при которой физико-механические характеристики обрабатываемых материалов имеют экстремальные значения соответствует температуре максимальной обрабатываемости материала, которая может быть определена по температурам экстремальных значений физико-механических характеристик или критическим точам Ас3 (Аст).

В четвертой главе сформулирована модель выбора ИТС по обрабатываемому материалу. По механическим характеристикам данного обрабатываемого материала определяем температуру его максимальной обрабатываемости. Затем подбираем инструментальный твердый сплав с аналогичной температурой максимальной работоспособности. Приводятся результаты исследований по оптимизации режимов резания для подтверждения разработанной методики.

В пятой главе приведена практическая реализация разработок.

Описаны разработанные методики и новые технические и технологические решения.

ВЫВОДЫ

1. Разработана методика определения диапазона температур максимальной работоспособности режущих пластин из твердых сплавов по зависимости коэффициента интенсивности напряжений (трещиностойкости) от температуры.

2. Разработана методика определения температуры максимальной обрабатываемости материала по температуре экстремальных значений физико-механических характеристик или критической точке Ас3 (Аст) этих материалов.

3. Разработана комплексная методика выбора инструментального твердого сплава по обрабатываемому материалу и определения режимов резания, обеспечивающих условие максимальной работоспособности режущего инструмента на основании физико-механических характеристик обрабатываемого материала и инструментального твердого сплава.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1. Установлено экспериментально, что каждый инструментальный твердый сплав имеет свою температуру максимальной вязкости разрушения (трещино-стойкости), определяемую по коэффициенту интенсивности напряжений Kic, которая соответствует температуре максимальной работоспособности ИТС.

2. Установлено, что каждый обрабатываемый материал имеет свою температуру максимальной обрабатываемости, которая может быть определена по экстремальным значениям температурной зависимости физико-механических характеристик или критической точке Ас3 (Аст) этих материалов.

3. Разработана методика определения диапазона температур максимальной работоспособности ИТС, определяемого по зависимости коэффициента интенсивности напряжений К1с от температуры.

4. Разработана методика определения температуры максимальной обрабатываемости материала по экстремальным значениям температурной зависимости физико-механических характеристик или критической точке Ас3 (Аст) этих материалов.

5. Разработана комплексная методика выбора инструментального твердого сплава по обрабатываемому материалу и определения температуры резания, обеспечивающих условие максимальной работоспособности режущего инструмента на основании физико-механических характеристик обрабатываемого материала и инструментального твердого сплава, которая может быть использована в системе САПР сборного инструмента.

6. На основании результатов исследования поданы 2 заявки на патент на изобретение: 2008101014 от 9.01.2008 г. кл. В 23 В 1/00 «Способ выбора инструментального твердого сплава при обработке материалов резанием» и 2008101015 от 9.01.2008 г. кл. В 23 В 1/00 «Способ определения температуры максимальной работоспособности ИТС», на которые получены положительные решения. 7. Разработанные методики переданы для внедрения в производство.

1. А. с. 1157601 СССР, МКИ НО 1 КЗ 5/00. Устройство для электрической связи между неподвижным и вращающимся объектами Текст. / Ю.И. Некрасов, Е.В. Артамонов, И.А. Ефимович (СССР). - №3573114/24-07; Заявл. 04.04.83; Опубл. 23.05.85, Бюл. № 19.

2. А. с. 901844 СССР, МКИ 001 К 7/02. Устройство для измерения температуры. Текст. / Ю.И. Некрасов, Е.В. Артамонов, И.А. Ефимович, B.C. Воронов (СССР). -№ 2884590/18-10; заявл. 19.02.80; опубл. 30.01.82, Бюл. № 4.

3. Андреев, В.Н. Совершенствование режущего инструмента. Текст. / В.Н. Андреев. М., Машинострение, 1993. - 240 е.

4. Армарего, И. Дж. А. Обработка металлов резанием. Текст. / И. Дж. А. Армарего, Браун P. X. пер. с англ. В. А. Пастунова. М., «Машиностроение», 1977, —325 с. ил.

5. Артамонов Е.В. Высокопроизводительные твердосплавные инструменты и виды резания при обработке с переменными толщинами среза. Текст. / Е.В. Артамонов, М.Х. Утешев, Ю.И. Некрасов // Сборник «Прогрессивные методы обработки резанием». Киев - Жданов, 1976

6. Артамонов Е.В. Методика расчетов оптимальных схем базирования и закрепления многогранных пластин на основе исследования их напряженно-деформированного состояния. Текст. / Е.В. Артамонов, Н.И. Смолин // Информ. Листок № 70-82, Тюменский ЦНТИ, 1982.

7. Артамонов Е.В. Расчет оптимального положения многогранных неперетачиваемых твердосплавных пластин в корпусе режущего инструмента. Текст. / Е.В. Артамонов, Н.И. Смолин // Информ. Листок № 59-82. Тюменский ЦНТИ, 1982.

8. Материалы III научно-технической конференции «Новые материалы, неразрушающий контроль и наукоемкие технологии в машиностроении»- Тюмень: Феликс, 2005 С 69.

9. Артамонов, Е.В. Методология расчёта и проектирования сборных инструментов с СМП повышенной работоспособности. Текст. / Е.В. Артамонов, М.Х. Утешев, Т.Е. Помигалова // Ж. Инструмент Сибири. -1999.-№3.

10. Артамонов, Е.В. Оптимизация процессов обработки резанием деталей из труднообрабатываемых материалов на токарных станках с ЧПУ. Текст. учебное пособие / Е.В. Артамонов, И.А. Ефимович Тюмень: ТюмИИ, 1994.-83 с.

11. Артамонов, Е.В. Повышение работоспособности сменных твердосплавных пластин сборных режущих инструментов. Текст. монография / Е.В. Артамонов, Р.С. Чуйков, В.А. Шрайнер, под общей ред. М.Х. Утешева. -Тюмень: Изд. «Вектор Бук», 2007. 166 с.

12. Артамонов, Е.В. Повышение работоспособности СМП сборных инструментов. Текст. / Е.В. Артамонов, В.М. Костив, Т.Е. Помигалова // Сборник материалов международной научно-технической конференции.- Тюмень: ТГУ, 2000.

13. Артамонов, Е.В. Сборный режущий инструмент со сменными многогранными пластинами. Текст. учебное пособие / Е.В. Артамонов, Н.И. Смолин Тюмень, 1994. -109 с.

14. Барбышев, Б.В. Улучшение эксплутационных свойств фрез на основе изучения напряженного состояния режущих пластин Текст. автореферат канд. техн. наук / Б.В. Барбышев. Томск, 1993. - 20 с.

15. Бердников, JI.H. Влияние температурного перепада на хрупкое разрушение зубьев твердосплавных фрез. Текст. / JI.H. Бердников // Станки и инструмент. 1982. -№ 5. -с.23-24.

16. Бетанели, А.И. Прочность и надежность режущего инструмента. Текст. / А.И. Бетанели Тбилиси: Сабчота сакартвело, 1973. - 304 е.: ил.

17. Бобров, В.Д. Основы теории резания металлов. Текст. / В.Ф. Бобров М.: Машиностроение, 1975. -344с.

18. Бобров, В.Ф., Особенности образования суставчатой и элементной стружки при высокой скорости резания. Текст. / В.Ф. Бобров, А.И. Седельников // Вестник машиностроения. 1976. - № 7. - с.61-66.

19. Верещака, А.С. Работоспособность режущего инструмента с износостойкими покрытиями. Текст. / А.С. Верещака М.: Машиностроение, 1993.

20. Грановский, Г.И. Резание металлов: учебник для машиностр. и приборостр. спец. вузов. Текст. / Г.И. Грановский, В.Г. Грановский М.: Высшая школа, 1985.-304 е.: ил.7 у

21. Гречишников, В. А. Процессы и операции формообразования и инструментальная техника . Текст. учебник / В.А. Гречишников, С.Н. Григорьев, С.В. Лукина, Ю.М. Соломенцев, А.Г. Схиртладзе, В.И. Власов.-М.:МГТУ «Станкин», Янус-К, 2006.

22. Гречишников, В.А. Системы проектирования режущих инструментов. Текст. / В.А. Гречишников М.: ВНИИТЭМР. Сер. 9, 1987, вып. 2. 52 с.

23. Зорев, Н.Н. Обработка резанием тугоплавких сплавов. Текст. / Н.Н. Зорев, З.М. Фетисова-М.:Машиностроение,1966.

24. Иноземцев, Г.Г. Проектирование металлорежущих инструментов. Текст. /Г.Г. Иноземцев М.: Машиностроение, 1984. 272 с.

25. Кабалдин, Ю.Г. Трение и износ инструмента при резании. Текст. / Ю.Г. Кабалдин // Вестник машиностроения. 1995. — Вып. №1. - с.26-31.

26. Кожевников, Д.В. Режущий инструмент. Текст. Учебник для вузов / Д.В. Кожевников, В.А. Гречишников, С.В. Кирсанов, В.И. Кокарев, А.Г.Схиртладзе, под редакцией С.В. Кирсанова. 3-е изд.- М.: Машиностроение, 2007.

27. Креймер, Г.С. Прочность твёрдых сплавов. Текст. / Г.С. Креймер М.: Металлургия, 1966. — 200 с.

28. Лахтин Ю.М. Металловедение и термическая обрабока металлов. Текст. / Ю.М. Лахтин. М.: Металлургия, 1977 - 408 с.

29. Лоладзе Т.Н. Прочность и износостойкость режущего инструмента. Текст. / Т.Н. Лоладзе М.: Машиностроение, 1982. - 320 с.

30. Лошак, М.Г. Прочность и долговечность твердых сплавов. Текст. / М.Г. Лошак Киев: Наукова думка, 1984 — 327 с.

31. Макаров, А.Д. Оптимизация процессов резания. Текст. / А.Д. Макаров, 2-е изд. М.: Машиностроение, 1976. — 278 с

32. Малкин, А.Я. Исследование статистических характеристик сборных резцов. Текст. / А.Я. Малкин, Ю.Ф. Вольвачев, В.В. Матвейкин // Исследование динамики технологического оборудования и инструмента. М.: Из-во Университета Дружбы Народов, 1982. - с. 30-84.

33. Марочник сталей и сплавов. Текст. / В. Г. Сорокин, А. В. Волосникова, С. А. Вяткин и др ; Под общ. ред. В. Г. Сорокина. — М.: Машиностроение, 1989.

34. Марочник сталей и сплавов. Текст. / Под общ. ред. А.С.Зубченко 2-е издание доп. и испр. М.: Машиностроение 2003г. 784 стр. с ил.

35. Марочник сталей и сплавов. / М.М. Колосков, Е.Т. Долбенко, Ю.В. Каширский и др.; Под общей ред. А.С. Зубченко- М.: Машиностроение, 2001. 672 е.: ил.

36. Моисеев, В.Ф. Инструментальные материалы. Текст. монография / В.Ф. Моисеев, С.Н. Григорьев.-М.: ИЦМГТУ «Станкин», Янус-К, 2005.

37. Новиков Н.В. Влияние структурных факторов на трещиностойкость сплавов WC-CO при высоких температурах. Текст. / Новиков Н.В. и [др.] // Сверхтвердые материалы -26. □ 1981. - №5. - С.20

38. Основы резания металлов. Текст. / А.М.Вульф МАШГИЗ - 1954

39. Определение трещиностойкости инструментальных материалов. Текст. Методические указания/ Т.Д. Накорнеева, И.Д. Моргун Тюмень: Ротапринт ТюмИИ, 1993 г.

40. Панов, B.C. технология и свойства спеченных твердых сплавов и изделий из них. Текст. Учебное пособие для вузов / B.C. Панов, A.M. Чувилин, В.А. Фальковский. М.: МИСИС, 2004. - 464 с.

41. Пат. 2001135677 Российская Федерация, МПК7 В23В1/00. Способ определения оптимальной скорости резания твердосплавными инструментами Текст. / Е.В. Артамонов, В.Н. Кусков, Т.Е. Помигалова, В.М. Костив (РФ; опубл. 20.11.2006, Бюл. № 24.

42. Пат. 2231042 Российская Федерация, МПК7 В23В1/00. Способ определения инструментального коэффициента твердосплавных режущих пластин Текст. / Е.В. Артамонов, В.Н. Кусков, Т.Е. Помигалова (РФ). -опубл. 20.06.2004, Бюл. № 17.

43. Пат. 2254211 Российская Федерация, МПК7 В23В1/00. Металлорежущий инструмент Текст. / Е.В. Артамонов, В.Н. Кусков, Р.С. Чуйков, В.Б. Трифонов, В.М. Костив (РФ), опубл. 20.06.2005, Бюл. № 17.

44. Писаренко Г.С. Деформирование и прочность при сложном напряженном состоянии. Текст. / Г.С. Писаренко, А.А. Лебедев — Киев: Наукова думка. 1976.- 416 с.

45. Повышение прочности и износостойкости твердосплавного инструмента. Текст. / Л.Г. Куклин М.: Машиностроение, 1968. -140с.

46. Подпоркин В.Г. Фрезерование труднообрабатываемых материалов. Текст. / В.Г. Подпоркин, Л.Н. Бердников Л.: Машиностроение, 1972. -112с.

47. Полетика М.Ф. Контактные нагрузки и температуры на изношенном инструменте. Текст. / М.Ф. Полетика, В.Н. Козлов // Прогрессивные технологические процессы в машиностроении: Сборник научных трудов. -Томск: ТПУ, 1997. с. 18-21.

48. Полетика М.Ф. Контактные нагрузки на режущих поверхностях инструмента. Текст. / М.Ф. Полетика М.: Машиностроение, 1969. - 148

49. Полетика М.Ф., Напряжения и температура на передней поверхности резца при высоких скоростях резания Текст. / М.Ф. Полетика, В.А. Красильников // Вестник машиностроения. 1973. - № 10. - с.76-80.

50. Развитие науки о резании металлов Текст. / Н.Н. Зорев, Г.И. Грановский и [др.] М.: Машиностроение, 1967. -416с.: ил.

51. Режимы резания труднообрабатываемых материалов. Текст. справочник/ Я.Л. Гуревич, М.В. Горохов, В.И. Захаров и др. 2-е изд., перераб. и доп. -М.: Машиностроение, 1986, 240 е., ил.

52. Режущий инструмент. Текст. Альбом ч.1. / Под ред. В.А. Гречишникова. — М.: «Станкин», 1996.

53. Резников, А.Н. Тепловые процессы в технологических системах. Текст. / А.Н. Резников, Л.А. Резников М.: Машиностроение, 1990. - 288 е.: ил.

54. Розенберг A.M., Еремин А.Н. Элементы теории процесса резания металлов. Текст. / A.M. Розенберг, А.Н. Еремин М.: Машгиз, 1956. -319 с.

55. Розенберг Ю.А. Резание материалов. Текст. учебник для вузов / Ю.А. Розенберг. — Курган: изд. ОАО «Полиграфический комбинат» Зауралье, 2007-294 е.: ил.

56. Розенберг Ю.А. Силы резания и методы их определения. Текст. учебное пособие, часть I, общие положения / Ю.А. Розенберг, С.И. Тахман КМИ, Курган, 1995.

57. Сахаров Г.Н. Металлорежущие инструменты. Текст. / Сахаров Г.Н. и [др.] М.: Машиностроение, 1989. - 328 с.

58. Силин С.С. Метод подобия при резании металлов. Текст. / С.С. Силин -М.: Машиностроение, 1979.- 152с.

59. Силин, Р.И. Анализ процесса снятия стружки метала режущим клином. Текст. / Р.И. Силин, А.А. Мясищев, С.С. Ковальчук // Известия вузов -Машиностроение. -1989.-№2.-с. 145-148.

60. Силин, С.С. Расчет оптимальной скорости резания при зенкеровании сталей и сплавов. Текст. / С.С. Силин, А.В. Баранов // Станки и инструмент. 1989. - № 6. - с.34.

61. Сменные пластины и инструмент SANDVIK-MKTC. Текст. / Твердосплавный инструмент. М., SANDVIK-MKTC, 2000.

62. Справочник конструктора-инструментальщика. Текст. / под общ. ред. Баранникова В.И. М.: Машиностроение, 1994. - с. 560., ил.

63. Схиртладзе, А.Г. Формообразующие инструменты в машиностроении. Текст. учебное пособие в 2 ч. / А.Г. Схиртладзе, JI.A. Чупина, А.И. Пульбере, В.А. Гречишников. Тирасполь: РИО ПГУ, 2004. - 208 с.

64. Трент, Е.М. Резание металлов. Текст. [пер. с англ]./ Е.М. Трент М.: Машиностроение, 1980.-263 е.: ил.

65. Третьяков, И.П. Исследование прочности режущих кромок инструмента при ударно-циклических нагрузках. Текст. / И.П. Третьяков, Н.Ф. Киселев, Н.В. Яцук // Известия ВУЗов, М.: Машиностроение, №10, 1970.

66. Утешев, М.Х. Измерение в пластинах поперечных деформаций с высоким градиентом. Текст. / М.Х. Утешев, Ю.И. Некрасов, Е.В. Артамонов // Заводская лаборатория. 1977.-№7.-с.889-891.

67. Утешев, М.Х. Напряженное состояние режущей части инструмента с округленной режущей кромкой. Текст. / М.Х. Утешев, В.А. Сенюков // Вестник машиностроения. 1972.-№2.-с.70-73.

68. Утешев, М.Х. Разработка научных основ расчета прочности режущей части инструмента по контактным напряжениям с целью повышения его работоспособности. Текст. автореф. доктора техн. наук./ М.Х. Утешев -Томск, 1996. 36 с.

69. Фальковский, В.А. Твердые сплавы. Текст. / В.А. Фальковский, Л.И. Клячко. М.: Издательский дом «руда и металлы», 2005. - 416 с.

70. Хает Г.Л. Прочность режущего инструмента. Текст. / Г.Л. Хает М.: Машиностроение, 1975. - 166 с.

71. Хает Г.Л. Сборный твердосплавный инструмент. Текст. / Хает Г.Л. и [др.] М.: Машиностроение, 1989. - 256 с.

72. Шлямнев, А.П. Коррозионностойкие, жаростойкие и высокопрочные стали и сплавы. Текст. / А.П. Шлямнев. — М.: : Интермет Инжиниринг, 2000.-232 с.