автореферат диссертации по технологии, машинам и оборудованию лесозаготовок, лесного хозяйства, деревопереработки и химической переработки биомассы дерева, 05.21.05, диссертация на тему:Повышение формоустойчивости щитовых изделий из древесины с использованием эластичных клеевых композиций

На правах рукописи

Макаренко Алла Викторовна

г/

ьУ'

ПОВЫШЕНИЕ ФОРМОУСТОЙЧИВОСТИ ЩИТОВЫХ ИЗДЕЛИЙ ИЗ ДРЕВЕСИНЫ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ЭЛАСТИЧНЫХ КЛЕЕВЫХ КОМПОЗИЦИЙ

05.21.05 - Древесиноведение, технология и оборудование деревообработки

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Воронеж 2005

Работа выполнена в Воронежской государственной лесотехнической академии.

Научный руководитель: доктор технических наук, профессор Филонов Александр Андреевич

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор

Шамаев Владимир Александрович кандидата технических наук Болдырев Денис Владимирович

Ведущая организация: Московский государственный университет Леса (141001, г. Мытищи, Московской, обл., ул. Институтская, 1)

Защита диссертации состоится 25 ноября 2005 г. в Ю00 на заседании диссертационного совета Д 212.034.02 в Воронежской государственной лесотехнической академии (394613, г. Воронеж, ул. Тимирязева, 8, зал заседаний - ауд. 118)

С диссертацией можно ознакомиться в научной библиотеке Воронежской государственной лесотехнической академии.

Автореферат разослан 24 октября 2005 г.

Ученый секретарь

диссертационного совета Л г Курьянов В.К.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы диссертации. Основными и наиболее распространенными формообразующими конструктивными элементами изделий из древесины в настоящее время являются щитовые детали. Номенклатура изделий, включающих в свой состав щитовые детали, чрезвычайно разнообразна. В первую очередь это щитовые паркетные изделия, корпусная мебель, щитовые двери, стеновые панели и т.п. Качество этих изделий определяется качеством изготовления щитовых деталей, составляющих конструкцию, поэтому к ним предъявляют высокие требования по формо-устойчивости и прочности.

Согласно правилам конструирования изделий из древесины детали изделий следует конструировать так, чтобы неизбежные изменения их размеров и формы при эксплуатации были минимальными. Это условие достигается применением клееных конструкций. В производстве изделий из древесины часто применяют щиты, склеенные из реек из массивной древесины по кромке. Для уменьшения коробления используют короткие делянки, стыки которых располагаются по длине щита вразбежку. Кроме того делянки подбирают по расположению годовых слоев, делают обвязку щита рамкой, устанавливают шпонки. Часто щиты делают переклеенной конструкции путем склеивания нескольких тонких щитов пластями с перекрестным расположением волокон древесины в смежных слоях. Такие щиты наиболее формоустойчивы и прочны, но сложны в изготовлении. Широкое распространение получили щиты, изготовленные из столярной плиты, а также щиты рамочной конструкции с ячеисто-реберным или сотовым заполнением, обклеенные с обеих сторон древесно-волокнистой плитой. Такие конструкции широко используют при изготовлении дверных полотен. Широкой гаммой клееных конструкций щитов представлены паркетные изделия. В производстве мебели в настоящее время в преобладающем большинстве все щитовые детали изготавливают с основанием из древесностружечных плит, которые обладают относительно изотропными свойствами. Несмотря на все принимаемые меры, коробление в настоящее время является, пожалуй, самым распространенным и непредсказуемым дефектом при изготовлении щитовых деталей.

Причин, вызывающих коробление щитов, множество однако в основе всех их лежит нарушение симметричности щита относительно оси, проходящий через центр сечения параллельно пласти. Ассиметрия может быть вызвана конструкцией щита, разными упруго-пластическими свойствами материалов, применяемых при их изготовлении, а также технологическими факторами. Обеспечить абсолютную симметричность щита практически невозможно, поэтому коробление на сегодняшний день остается основным дефектом в производстве изделий из древесины.

Цель и задачи работы. Целью работы является повышение формоустойчивости щитовых изделий из древесины путем использования при их склеивания эластичных клеевых композиций.

Основные задачи настоящей диссертационной работы, решение которых обеспечивает достижение поставленной цели сводятся к следующему: 1 - разработать математическую модель возникновения внутренних напряжений в паркетном щите и определить условия, исключающие коробление и отслаивание лицевого Покрытия от основания щита; 2 - разработать геометрическую модель поверхности древесины, адекватную реальной и установить математические зависимости для определения оптимальной толщины клеевой прослойки; 3 - разработать и изготовить экспериментальную установку для определения модуля упругости клеевых прослоек; 4 - подобрать эффективные модификаторы для создания композиционного клея; 5 - установить оптимальную рецептуру клея, обеспечивающую минимальную усадку и высокую эластичность от-вержденных клеевых прослоек; 6 - провести производственные испытания и выявить эффективность применения научных разработок ^

БИБЛИОТЕКА С.Петер 09

Объект исследования. Объектом исследования является технология склеивания щитовых изделий из древесины.

Методика выполнения работы. Поставленные задачи решались посредством теоретических и экспериментальных исследований. Методика исследований соответствовала действующим стандартам и общепринятой в деревообработке. Экспериментальные данные обрабатывались методами математической статистики с использованием стандартных прикладных программ для современного персонального компьютера. При проведении экспериментальных исследований использовался уииформротатабедьный план и методы многокритериальной оптимизации.

Научная новизна работы:

• Разработана математическая модель коробления под действием внутренних напряжений в паркетном щите, учитывающая возможность отслаивания лицевого слоя от основания по периметру щита.

• Разработана геометрическая модель торцевых поверхностей древесины, отличающаяся использованием параметров, определяющих ее адекватность реальной поверхности и дано математическое описание ее микропрофиля.

• Предложены формулы для расчета объема впадин микронеровностей поверхности древесины и усредненной толщины клеевой прослойки.

ь Получены регрессионные уравнения зависимости реологических и прочностных показателей композиционных клеев от количества вводимых пластификаторов и наполнителей и определена оптимальная рецептура клея.

Практическая значимость работы. Предложен математический аппарат' для определения величины прогиба щита под действием усушки древесины и усадки клеевой прослойки, а также усредненной толщины клеевой прослойки. Подобраны пластификатор и наполнитель, а также их оптимальные соотношения, обеспечивающие повышение формоустойчивости щитов.

Основные положения диссертации, выносимые на защиту:

• Математический аппарат численного расчета величины прогиба щита под действием напряжений, возникающих от усушки лицевого покрытия и усадки клея.

• Математические зависимости, определяющие условия, исключающие отслаивание лицевого слоя от основания по периметру щита.

• Геометрическая модель торцевой поверхности древесины и математическое описание ее микропрофиля для определения толщины клеевой прослойки.

• Уравнения зависимости прочностных и реологических показателей от рецептуры клея.

Достоверность полученных результатов и выводов подтверждается адекватностью математических моделей, относительной погрешностью результатов экспериментов, не превышающей 5%, совпадением результатов, полученных теоретическими расчетами и экспериментальным путем.

Апробация результатов работы. Научные положения и результаты диссертационной работы докладывались на научно-технических семинарах кафедр древесиноведения и механической технологии древесины ВГЛТА; на международной научно-технической конференции «Интеграция фундаментальной науки и высшего математического образования по проблемам ускоренного воспроизводства использования и модификации древесины» (Воронеж, 2004); на Всероссийской научно-технической конференции (Москва, 2004); на ежегодных научно-практических конференциях ВГЛТА 2001-2005г.

Публикации. По материалам диссертационной работы опубликовано 9 печатных работ, из которых 5 в соавторстве.

Структура и объем диссертации. Диссертационная работа состоит из введения, 5 глав, заключения, списка литературы и приложений. Содержание работы изложе-

но на 99 страницах машинописного текста. Работа содержит 34 рисунка, 14 таблиц, список использованной литературы из 87 наименований.

ОСНОВНОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обосновывается актуальность темы диссертации, изложенна цель исследований, определены научные положения, выносимые на защиту, раскрывается новизна работы и научные результаты. Содержатся сведения о значимости результатов исследований для науки и практики, апробации работы, внедрении научных результатов, публикациях автора, приводится общая характеристика работы.

В первой главе рассмотрено состояние проблемы, приведен обзор и анализ конструкций существующих щитовых изделий из древесины. Рассмотрены факторы, обуславливающие возникновение внутренних напряжений в щитовых изделиях из древесины.

Одним из важнейших факторов, оказывающих влияние на формоустойчивость изделий из древесины, и который необходимо учитывать при конструировании и разработке технологии - это гигроскопичность и анизотропия древесины, которая способна при определенных условиях поглощать влагу из окружающей среды и отдавать ее. Не меньшее значение имеет анизотропия физико-механических свойств натуральной древесины. Значительное влияние на формоустойчивость паркетных щитов оказывает внутренние напряжения в клеевых соединениях лицевого покрытия с основанием паркетного щита. Основной причиной, вызывающей внутренние напряжения в клеевом слое, являются «усадка» клея при его отвердении. Усилия, возникающие в клеевом слое при его усадке, а следовательно и величина касательных напряжений пропорциональны толщине слоя. Величина внутренних напряжений в клеевом слое зависит также от наличия в нем пустот, которые являются очагами концентрации внутренних напряжений, поэтому чрезвычайно важно при склеивании обеспечить сплошной клеевой слой минимальной толщины. Значительное влияние на величину внутренних напряжений оказывают модули упругости склеиваемого материала и отвер-жденного клея.

Анализируя факторы, обуславливающие возникновение внутренних напряжений в щитах можно сделать вывод, что для обеспечения формоустойчивости щитов необходимо выполнить следующие условия: обеспечить максимальную стабильность размеров древесины основания и лицевого покрытия щита при изменении внешних температурно-влажностных условий; создать эластичный клеевой слой с минимальной усадкой; обеспечить минимальную толщину клеевой прослойки.

Также в первой главе приведен анализ способов обеспечения стабильности размеров древесины и анализ способов повышения эластичности клеевых соединений.

Во второй главе приводятся теоретические предпосылки к исследуемому вопросу.

1 Разработана математическая модель возникновения напряжений в паркетном щите.

На основание щита будут действовать напряжения, возникающие от усушки или разбухания древесины лицевого покрытия, связанного с основанием посредством клеевого слоя, и касательные напряжения, возникающие в результате усадки клеевого слоя в процессе отверждения. Направления действия этих напряжений могут совпадать, а могут быть противоположными в зависимости от влажности древесины, из которой изготовлено лицевое покрытие, и устойчивой равновесной влажности, характерной для конкретных условий эксплуатации.

Если влажность древесины ниже устойчивой, то напряжения, вызванные разбуханием древесины и усадкой клея противоположны по направлению и, в известной мере, компенсируют друг друга. То же можно сказать и в том случае, когда покрытие подвергается увлажнению в процессе эксплуатации, например, при влажной уборке или аварийной ситуации, вызванной повреждением отопительной или водопроводной систем.

Рисунок 1 - Схема действия нагрузок на щит

Если древесина лицевого покрытия, напротив, недосушена (что гораздо чаще встречается в реальной ситуации), то она усыхает по мере приближения к устойчивой влажности. Напряжения, вызванные усушкой древесины и усадкой клея, в этом случае совпадают по направлению действия, и вероятность коробления щита и появления трещин увеличивается. Именно этот случай является наиболее опасным.

На рис. 1 представлена расчетная схема распределения нагрузки на паркетный щит (без учета внешней нагрузки) для случая, когда древесина лицевого покрытия недосушена. а, =£,■*„. (1)

где сг/, <72 - напряжения возникающие в клеевом слое при затвердевании и напряжения возникающие в лицевом покрытии при изменении влажности, соответственно; Ек, Е„ - модуль упругости затвердевшего клея, модуль упругости древесины лицевого покрытия при эксплуатационной влажности, соответственно; ек -усадка клея; К„ — коэффициент усушки древесины

Р...Г*. (2)

где 8К, 5„ - толщина клеевого слоя и лицевого покрытия, соответственно; £„ -усадка клея; IV, Шу - влажность древесины лицевого покрытия, устойчивая влажность древесины лицевого покрытия в условиях эксплуатации, соответственно; в -ширина паркетного щита

Изгибающий момент, вызываемый усилиями Р/ и Рг определяется из выражения

М0=М,+М3. (3)

где Л// - момент, возникающий в результате усадки клея относительно точки 0; М2 - момент, вызванный усушкой древесины лицевого покрытия

V V -»

(4)

(5)

Величина прогиба под действием изгибающего момента определяется по формуле

'о

(6)

где А — величина прогиба под действием изгибающих моментов; 1 - длина паркетного щита; Ео - модуль упругости основания щита; - момент инерции сечения основания щита; 5о - толщина основания

А =

Ъ1г

16 ■ Е„

(7)

При величина прогиба составит д_ 3-I2 Е„ -гг„ 6]

16

(8)

Моменты, возникающие при усушке древесины и усадки клея могут вызвать отслаивание лицевого слоя от основания по периметру щита, поэтому суммарный момент, возникающий от усушки древесины и усадки клея относительно точки ОI (см. рйс. 2) должен уравновешиваться реактивными моментами, вызываемыми силами сцепления клея с основанием щита.

М,=Р,-1/4

(9)

момент, вызванный реакцией сил

Рисунок 2 - Моменты сил, действующие относительно кромки щита

сг„, в /2 в 8 ~ 2

где Мз

сцепления клеевой прослойки с основанием щита; асы - предел прочности клеевого соединения при равномерном отрыве

Условие, исключающие отслаивание лицевого покрытия от основания <тт * 4 ■ {.Ек ек :31 + Е. ■К. ■ (ж -;№у ). 5, • Г,5. +

При ТУ=1Уу выражение 11 примет вид

4-Е.

е ■52

I2

(Ю)

(И)

(12)

Выражения (8) и (12) наглядно подтверждают, что формоустойчивость и качество склеивания паркетных щитов непосредственно зависят от модуля упругости, усадки и толщины клеевой прослойки. Данные о конкретных значениях указанных факторов в настоящее время практически отсутствуют

2 Обоснование толщины клеевой прослойки

Одним из основных условий получения прочного клеевого соединения является обеспечение сплошного клеевого слоя при его минимальной толщине. Толстый клеевой слой способствует увеличению внутренних напряжений и не эффективен с экономической точки зрения. Слишком тонкий не обеспечивает достаточного заполнения впадин микронеровностей, находящихся на склеиваемых поверхностях. Таким образом, качество склеивания и расход клея во многом зависят от микрогеометрии склеиваемых поверхностей. Вследствие того, что склеиваемые поверхности имеют сложный профиль, состоящий из выступов и впадин, клеевая прослойка также будет иметь сложный профиль и неодинаковую толщину на различных участках поверхности.

Максимально допустимая усредненная толщина клеевой прослойки при склеивании без давления может быть определена по формуле

Ъ-^+КгУЪ, (13)

где Уе1 - объем впадин микронеровностей поверхности основания щита; Кг -объем впадин микронеровностей приклеиваемой поверхности лицевого покрытия; Рк - контурная площадь щита.

Теоретическим путем объем впадин может быть определен с помощью кривых опорных поверхностей, построенных на основе профилохрамм реальных поверхно-

стей древесины, и которая представляет собой кривую зависимости относительной площади контакта от относительного сближения.

Относительная площадь контакта определяется отношением

Ч-Рф/Ъ, (14)

где ^ - фактическая площадь контакта идеальной поверхности с выступами реальной; - контурная площадь образца.

Относительным сближением назовем отношение сближения а до рассматриваемого уровня к высоте профиля Ят. (см. рис. 3)

* = «/*. , (15)

Анализ формы кривых опорных поверхностей, полученных разными исследователями, позволил установить, что все они могут аппроксимироватся уравнением кубической параболы вида.

Т) = с,-е + с2-ег +с1-е> ^

где С/, С2, сз - параметры кривой опорной поверхности.

Фактическая площадь контакта идеально ровной поверхности с выступами реальной поверхности на любой стадии сближения определяется из уравнения.

Рф = с + с2-е2+с3 £3)г (1?)

Объем выступов, заключенных между воображаемой идеально ровной поверхностью, касательной верхней точки профиля, и рассматриваемым уровнем может быть

я

определен по формуле V = , (18)

с

где V, — объем единичного выступа, оказавшегося в рассматриваемом промежутке, п - число выступов в данном промежутке.

Представим поверхность древесины в виде множества правильных пирамид с квадратным основанием и углами при вершине а, расположенных на различных уровнях.

Идеальная

///////¿//////////////У/, "овврхность

Рассматриваемый / уровень

поверхность

Рисунок 3 - Модель контактирования реальной поверхности древесины с идеальной Объем единичного выступа определяется по известной формуле

^ = ~ ^ ■ ^ = ^ «(2' ^ = ^ А,3 • « = ^ (а - х)3 • ^

3 3 3 3 , (19)

где Р0 - площадь основания выступа (см. рис. 13); к, - высота выступа И,-(а-х); в,

- сторона квадрата основания выступа «, = 2 • Выражая значения а и х через Ят и е, получим

у 4 Л„ * =

3 ( (20) где .

Для определения числа выступов в заданном промежутке выразим число п через параметры кривой опорной поверхности. Для этого рассчитаем фактическую пло-

щадь контакта воображаемой идеальной поверхности с выступами реальной поверхности по формуле, аналогичной формуле 18.

= . (21)

о

где ^ - площадь единичного пятна касания выступа с воображаемой идеальной поверхностью

^ = в! = 4 • {а - х)2 • tgгa = 4 ■ £ ■ • (* - X? > (22)

При сближении идеальной ровной поверхности с реальной фактическая площадь контакта в значительной степени возрастает за счет увеличения числа контактирующих выступов, поэтому можно предположить, что по мере сближения число контактирующих выступов будет изменяться также по закону кубической параболы. Тогда п = Д,Х + ДгХ2 + Д,Х3, (23)

гдеД1,Д2,Д3 - некоторые коэффициенты.

Дифференцируя выражение 23 и подставляя значения Р, в формулу 21 получим ')4 (* - х у (Д , + 2 д , х + з д ,) лх = (24)

= 4 Я I е! « 'а ■ е + е ' + А-1- с • )

3 6 ю

Сравнивая выражение 24 с выражением 17 имеем:

Д\ =3-с,. Дг = 6-с2. Д} =10-с3. ■К1-1ёга-£2

9 9 9

тогда ' 2 3 (25)

Дифференцируя полученное выражение и подставляя его в формулу 18, получим

о 0 ^

о

Интегрируя полученное выражение и подставляя значения находим

с2 ■ е с3 е2

с, +—— +-

5 6 ^ (2?)

При е -1 выражение 27 приобретает вид К = ^ • Ят ■ (с, + с2 /5 + с3 / б), (28)

Тогда суммарный объем впадин микронеровностей каждой из контактируемых поверхностей составит

^ = = (29)

Формула 13 справедлива лишь для случая, когда приклеивание происходит без приложения давления. При этом принято допущение, что контактирование происходит по наибольшим выступам склеиваемых поверхностей.

При склеивании под давлением сближение поверхностей увеличивается за счет деформации выступов и проникновения выступов одной из поверхностей во впадины другой, поэтому формула 13 примет вид

(30)

где К - поправочный коэффициент, учитывающий деформацию выступов и взаимное проникновение склеиваемых поверхностей

В третьей главе представлена методика проведения исследований. Кривые опорных поверхностей оснований щитов из ДСтП были получены ранее профессором Филоновым А.А. в результате обработки профилограмм поверхностей образцов, обрабатываемых различными способами.

Нами исследовались геометрические характеристики торцевых поверхностей дубовых, березовых и осиновых образцов, обработанных пилением и шлифованием. Профилограммы поверхности образцов были получены на профилографе-профилометре завода «Калибр» модели 170311.

Кривые опорной поверхности строились по продольной и поперечной профило-грамме путем суммирования отрезков, заключенных внутри выступов поверхности на разных уровнях, соответствующих определенному значению сближения а. Абсциссы полученных кривых, соответствующие одному и тому же сближению, перемножались и строились кривые опорной поверхности, учитывающие продольный и поперечный профиль шероховатостей. Уравнения и параметры кривых опорной поверхности были получены при помощи программы Mathcad professional стандартного математического пакета Microsoft company. Для получения двухмерного графика (ХУ - графика) и уравнения его описывающего вводились экспериментальные значения относительного сближения е, полученные в результате обработки профилограмм.

Объем впадины микронеровностей определялся путем нанесения шпатлевки на поверхность и взвешивания образца до и после нанесения с последующим вычислением по формуле V, = (т2-т,)/с, (31)

где trij ~ масса образца до шпатлевания, г; т2 - масса образца после шпатлевания, г; q - объемная масса шпатлевки.

Исследования по определению передела прочности и модуля упругости клеевых прослоек проводились на свободных клеевых пленках, подготовленных согласно ГОСТ 14243-78. Испытания проводились на установке собственного изготовления. Усадка клея определялась путем измерения размеров клеевой пленки, полученной в результате заливки клея в форму из фторопласта и последующего отверждения. Усадку вычисляли по формуле К=^ф~К)/1ф< (32)

где 1ф — длина формы, мм; /„ - длина затвердевшей пленки, мм. В четвертой главе приводятся результаты экспериментальных исследований. На рис. 4 представлены характерные кривые опорной поверхности образцов их осины, а в табл. 1 значения параметров кривых для образцов из дуба, березы и осины.

—♦— Осина 2 —Осина 1

4

Осина 1 - образец после пиления; Осина 2 - образец, обработанный шлифовальной шкуркой 51СМ50М599 ГОСТ 6456-82 Рисунок 4 - Кривые опорной поверхности образцов дуба.

Таблица 1 - Значения параметров кривых

Порода древесины Характер обработки торца с, с2 С3

Дуб опиливание - 0,62087 3,177448 - 1,592852 "

шлифование А1614А16НМ ГОСТ 5009-82 - 0,388403 2,96183 -1,617133

шлифование 51СМ50М599 ГОСТ 6456-82 -0,158071 2,695221 - 1,558858

Береза опиливание -0,536477 2,869895 - 1,45338

шлифование А16Г4А16НМ ГОСТ 500982 -0,26439 3,462179 - 2,227078

Осина опиливание -0,699635 3,330443 - 1,894231

шлифование 51СМ50М599 ГОСТ 6456-82 -0,409139 3,190559 -1,801671

В таблицах 2,3 приведены расчетные и экспериментальные значения объема впадин, а также максимально допустимая толщина клеевой прослойки при склеивании паркетных щитов с основанием из шлифованной ДСтП и лицевым слоем их торцевых плашек.

Расчетные значения вычислялись по формулам 13 и 28. Объемы впадин поверхности древесностружечных плит приняты по данным профессора Филонова А.А.

Таблица 2 - Объем впадин микронеровностей торцовой поверхности

Порода древесины Способ обработки поверхности торца Высота микронеровностей Я», мм Объем впадин на 1 м поверхности, см /м2

расчетн. Эксперим.

Дуб опиливание дисковой пилой шлифование шлифшкуркой А1614А16НМ по ГОСТ 5009-82 шлифование шлифшкуркой 51СМ50М599 по ГОСТ 6456-82 0,0504 0,0344 0,0452 63,0 36.6 39.7 59,9 34,9 41,3

Береза опиливание дисковой пилой шлифование шлифшкуркой А1614А16НМ 0,0450 0.0384 59,8 33,6 60,3 32,2

Осина опиливание дисковой пилой шлифование шлифшкуркой 51СМ50М599 0,0624 0,0372 73,75 39,9 71,02 39,8

Таблица 3 — Максимально допустимая толщина клеевой прослойки при склеивании паркетных щитов с основанием из шлифованной ДСтП и лицевым покрытием из торцовых плашек

Порода древесины лицевого покрытия Способ обработки Объем впадин микронеровностей см/м Smax MKM

основание лицевое покрытие

Дуб опиливание шлифование шлифшкуркой Х°50 шлифование шлифшкуркой №16 76 63 39,7 36,6 139 116 112

Береза опиливание шлифование шлифшкуркой №16 76 59,8 33,6 136 110

Осина опиливание шлифование шлифшкуркой №50 76 73,75 39,9 150 116

Для повышения эластичноста клеев на основе КФС в настоящее время используют пластификаторы и наполнители. Наибольшее применение получил композиционный клей на основе КФС и ПВАД, пластифицированной дибутилфталлатом.

Нами исследовалась возможность использования в качестве пластификатора ди-бутилсебацината, который вводился в смолу КФЖ в виде эмульсии. В качестве наполнителя использовали гипс и глинистый минерал монтмориллонит.

Исследования проводились с использованием униформротатабельного плана. Варьируемыми факторами были приняты содержание пластификатора, содержание наполнителя и продолжительность выдержки клеевых пленок до начала испытания. Для сравнения параллельно проводились опыты, в которых в качестве пластификатора использовалась ПВАД. Выходными параметрами служили модуль упругости клеевых пленок, предел прочности при растяжении и усадка.

После обработки результатов проведенных экспериментов методом наименьших квадратов с помощью стандартного пакета программ STATGRAPHJCS и нелицензионных программ получены связи между входными и выходными параметрами. После проверки значимости коэффициентов регрессии уравнения приняли вид

I серия опытов (пластификатор ПВАД):

ДЛЯ усадки клея У, = 0,042 - 0,00 ■ X, - 0,004 ■ Х2 + 0,014 ■ Xs + 0,003 X] + 0,002 X] -

- 0,009 Х\ + 0,004 ■X, Х2 + 0,003 -Х,-Х2 для модуля упругости У; = 2157-343'Х, + 153-Х2 + 27-X, +87-X2, -41 X2 -

- 40- X! ■ X 2 -17 ■ X i • X,-58'Х2-Х3 для предела прочности У, = 5,87 - 0,05 ■ X, - 0,21 Х2 + 0,16-X, + 0,12 X2 - 0,1 X] -

-0,09■ X] -0,05-X,-Х2 + 0,05-ХГХ,+ 0,04 ■ Х2 • X,

II серия опытов (пластификатор дибутилсебацинат):

для усадки клеяУ^ = 0,035-0,005 Х2 +0,012 X, +0,002-X2 +0,0018 X2 -

- 0,007 • Х\ + 0,007 -ХГХ2+ 0,0015 -XrX¡- 0,003 Х2-Х3 для модуля упругости У, = 2062 - 325-Х,+327-Х2 + 34-Х,+168 -X] +86-Х22 -12- X] -

-27-Х,Х2-25ХгХ1 -29 Х2 •Х] для предела прочности ^=^-0,3 X2+03-X,+0,1S Х,'-0,12 Х>2 На рисунках 5...8 представлены графические зависимости модуля упругости, усадки клея и предела прочности при растяжении клеевой пленки от исследуемых факторов.

Из приведенных данных следует, что введение в смолу пластификатора, как по-ливинилацетатной дисперсии, так и дибутилсебацината, приводит к значительному снижению модуля упругости клеевой пленки, причем введение 7 % дибутилсебацината равнозначно введению 45 % поливинилацетатной дисперсии. Исследование зависимости выходных параметров от продолжительности выдержки клеевой пленки до начала испытаний показало, что основной процесс поликонденсации клея заканчивается примерно через 2 суток. В течении этого времени происходит интенсивное увеличение модуля упругости, усадки и предела прочности при растяжении клеевой пленки. В дальнейшем этот процесс затухает. Полученные результаты показывают, что введение пластификаторов значительно снижает модуль упругости, но на усадку клея практически не оказывает влияния.

Введение наполнителей снижает усадку, но модуль упругости при этом повышается, а передел прочности при содержании наполнителя более 8 % заметно снижается.

С увеличением продолжительности выдержки модуль упругости и усадка возрастают по затухающей кривой и после 2-х суток изменяются незначительно.

Для определения оптимальной рецептуры клея использовали метод крутого восхождения, основанного на градиентном методе поиска экстремума. Оптимизация проводилась в направлении минимизации модуля упругости и усадки клея. Критерием оптимизации служило произведение Е-е.

1 - при содержании гипса 3%; 2 - при содержании гипса 8%; 3 - при содержании гипса 13% Рисунок 5 - Зависимость модуля упругости клеевой пленки от содержания ПВАД(С„)

В МП«-

3000 2В00

2290 2000

1 - при содержании дибутилсе-

бацината 2%; 2 - то же 5%;

3 - то же 8% Рисунок 7 - Зависимость модуля упругости (Е) от количества вводимого гипса (Си)

3400

3000 \j

\ \

2900 2400 2200 2000 180< \\ ч,

\ V

\

s ■1

К

1 - при содержании наполнителя 3%;

2 - при содержании наполнителя 8%;

3 - при содержании наполнителя 13% Рисунок 6 - Зависимость модуля упругости от содержания дибугилсебацината

1 - при содержании гипса 3%;

2 - при содержании ranea 8%;

3 - при содержании гипса 13% Рисунок 8 - Зависимость усадки клея (в) от продолжительности выдержки до начала испытаний (т)

ОПТИМАЛЬНЫЕ РЕЦЕПТУРЫ КЛЕЯ

I вариант: смола КФЖ 100 м.ч.; поливинилацетатная дисперсия 25...30 м.ч ; гипс или монтмориллонит 7... 8 м.ч.

II вариант: смола КФЖ 100 м ч.; дибутилсебацинат 3.. .3,5 м.ч.; гипс или монтмориллонит 11...12 м.ч.

В пятой главе представлена технико-экономическая эффективность внедрения научной разработки в производстве. Производственные испытания клеевой композиции проводились на ОАО «Графская кухня» и ООО «Квадрат». Для оценки количества брака, вызываемого короблением щитовых деталей мебели, на ОАО «Графская кухня» были проведены замеры величины прогиба щитов, облицованных декоративным бумажно-слоистым пластиком толщиной 1 мм. Было измерено 82 детали столешницы. Согласно ГОСТ 16371-84 «Мебель бытовая. Технические требования» величина прогиба щитовых элементов мебели не должна превышать 1,5 мм/м. Из всего объема щитов, облицованных декоративным бумажно-слоистым пластиком 15,85 % не соответствует требованиям ГОСТа 1637) и является неисправимым браком. Приведенные производственные испытания по облицовыванию ДСтП декоративным бумажно-слоистым пластиком с применением клея на основе карбамидоформальдегидной смолы КФЖ с добавлением

Рисунок 11 - Изолинии модуля упругости (Е) затвердевшей клеевой пленки и усадки (е) при использовании в качестве пластификатора поливинилацетат-ной дисперсии

Рисунок 12 - Изолинии модуля упругости (Е) и усадки (Е)затвердевшей клеевой пленки при использовании в качестве пластификатора дибутилсебацината

£Е

ТОЧО.И.ПУЧ.В Точки на луче А

Рисунок 13 - Зависимость функции отклика

г Е от рецетуры клеевой композиции тл Рисунок 14 - Зависимость функции отклика

использовании в качестве пласгафикагора е Е 01 РецептУРы клеевой композиции при

поливинилацетатной дисперсии использовании в качестве пластификатора

дибутилсебацината

4% дибутилсебацината показали, что коробление щитов значительно уменьшилось. Количество деталей, не соответствующих ГОСТу 16371, составляет 3,35 %. Количество брака по причине коробления при этом уменьшилось на 12,5 % по сравнению с применяемой в настоящее время технологией. Результаты производственных испытаний на ООО «Квадрат» показали, что из 75 запрессованных дверных полотен лишь одно полотно по величине прогиба вышло за пределы, регламентируемые ГОСТом 475-78 «Двери деревянные. Общие технические условия.». Количество брака по сравнению с применяемой технологией на ООО «Квадрат» снизилось на 4 %.

Ожидаемый годовой эффект на ОАО «Графская кухня» 1221000 руб., на ООО «Квадрат» 100800 руб.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ И РЕКОМЕНДАЦИИ

Одним из наиболее распространенных дефектов щитовых изделий является коробление, вызванное асимметричностью конструкции и внутренними напряжениями, возникающими при склеивании. Установлено, что формоустойчивость щитов в значительной мере зависит от модуля упругости клеевой прослойки, ее толщины и

степени усадки при отвердении клея Толщина клеевой прослойки зависит от геометрических характеристик микропрофиля поверхности склеиваемых материалов.

В результате проведенных исследований установлено: 1 - микрогеометрия профиля поверхности склеиваемых деталей описывается уравнениями кубической параболы; 2 - экспериментальным путем получены кривые опорной поверхности и определены коэффициенты уравнений для торцовых поверхностей древесины дуба, березы и осины; 3 - определены оптимальные значения толщины клеевой прослойки при склеивании паркетных щитов с лицевым покрытием из торцовых плашек;4 -предложен в качестве пластификатора карбамидоформальдегидной смолы дибутил-себацинат и изучено его влияние на модуль упругости, усадку и прочность клеевых пленок; 5 - путем многокритериальной оптимизации определено оптимальное соотношение компонентов композиционного клея при использовании в качестве пластификатора поливинилацетатной дисперсии и дибутилсебацината, а в качестве наполнителя гипса и монтмориллонита; 6 - проведены производственные испытания клеевой композиции и определен ожидаемый экономический эффект от внедрения.

По теме диссертации опубликованы следующие основные работы:

1 Филонов A.A., Макаренко A.B., Чекулаева Т.П. Геометрические характеристики торцовых поверхностей древесины некоторых пород. Технология и оборудование деревообработки в XXI веке. Сборник науч. тр. [Текст] /Науч. ред. В.А. Шамаев Воронеж: Воронежская государственная лесотехническая академия 2001. - 176 с. стр. 117-119.

2 Макаренко A.B. Использование дибутилсебацината для повышения формо-устойчивости щитовых деталей. Деревообрабатывающая промышленность. [Текст] №3 2005г. стр. 19-20.

3 Филонов A.A., Макаренко A.B. Проблемы паркетного производства. Межвузовский сборник научных трудов. Выпуск 2 [Текст] / Науч. ред. В.А. Пошарников Ф. Воронеж: Воронежская государственная лесотехническая академия 2004. С. 290-294.

4 A.B. Макаренко, A.A. Филонов Пути повышения качества паркетных щитов из маломерной древесины. Сборник тезисов докладов Международной научно-технич. Конференции «Повышение эффективности использования отходов лесопромышленного комплекса» Москва 2004 г. - С. 78-80.

5Чекулаева Т.П., Филонов A.A., Макаренко A.B. О влиянии процесса приклеивания кромок на качество мебели. Технология и оборудование деревообработки в XXI веке. Сборник науч. тр. [Текст] / Науч. ред. В.А. Шамаев Воронеж: Воронежская государственная лесотехническая академия 2001. - 176 с. стр. 66-67.

6 Филонов A.A., Макаренко A.B. Влияние свойств исходных материалов на качество паркетных щитов. Природопользование: ресурсы, технологической обеспечение Межвузовский сборник научных трудов. Выпуск 2[Текст] / Науч. ред. В.А. Пошарников Ф. Воронеж: Воронежская государственная лесотехническая академия

2004. С. 286-290.

' 7 Макаренко A.B. Влияние рецептуры на прочность клеевых пленок Технология и оборудование деревообработки в XXI веке. Сборник науч.тр. [Текст] /Науч. ред. В.А. Шамаев Воронеж: Воронежская государственная лесотехническая академия

2005.

8 А. В. Макаренко Оптимизация состава клеевой композиции Сборник науч. тр. [Текст] /Науч. ред. Петровского B.C. Воронеж: Воронежская государственная лесотехническая академия 2005.

9 Макаренко A.B. Использование дибутилсебацината для повышения формо-устойчивости щитовых деталей. Сборник тезисов докладов Международной научно-технич. конференции «Проблемы и перспективы лесного комплекса» [Текст] Воронеж ВГЛТА 2005 г.

Ваши отзыва на автореферат в двух экземплярах с подписями, заверенными гербовой печатью, просим направлять по адресу: 394613, г. Воронеж, ул. Тимирязева, 8, Воронежская государственная лесотехническая академия.

№20081

2006-4

Ученому секретарю диссертационного совета 20768

Телефон: 53-72-40, Факс: (8-0732) 53-72-40

МАКАРЕНКО Алла Викторовна

ПОВЫШЕНИЕ ФОРМОУСТОЙЧИВОСТИ ЩИТОВЫХ ИЗДЕЛИЙ ИЗ ДРЕВЕСИНЫ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ЭЛАСТИЧНЫХ КЛЛЕВЫХ КОМПОЗИЦИЙ

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Подписано к печати 21 октября 2005 г Объем - Усл.п.л. 1 Заказ № 379 Тираж 100 экз.

Типография ООО «Сатурн». 394087, г, Воронеж, ул. Ломоносова, 87

Введение

Глава 1 Состояние вопроса, цель и задачи исследования

1.1 Обзор и анализ конструкций щитовых изделий

1.2 Факторы, обуславливающие возникновение внутренних напряжений в паркетных щитах

1.3 Анализ способов обеспечения стабильности размеров древесины при переменных температурно-влажностных условиях

1.4 Анализ способов повышения эластичности клеевых соединений

1.5 Выводы 38 1.5 Цель и задачи исследования

Глава 2 Теоретическая разработка исследуемого вопроса

2.1 Разработка математической модели возникновения напряжений в паркетном щите

2.2 Обоснование толщины клеевой прослойки 48 Выводы

Глава 3 Методика исследования

3.1 Исследования геометрических характеристик торцовых поверхностей древесины

3.2 Определение объема впадин микронеровностей

3.3 Определение предела прочности и модуля упругости клеевых пленок

3.4 Определение усадки клея

3.5 Разработка математических регрессионных зависимостей

Глава 4 Результаты экспериментов

4.1 Исследование геометрических характеристик торцовых поверхностей древесины

4.2 Определение объема впадин микронеровностей и толщины клеевой прослойки

4.3 Исследование влияния рецептуры на свойства клеевых композиций 80 Выводы

4.4 Многокритериальная оптимизация клеевой композиции

Глава 5 Технико-экономическая эффективность внедрения научной разработки в производстве 100 Основные выводы и рекомендации 104 Библиографический список 106 Приложение 1. Результаты расчетов параметров параграммой МаКЖгк! 117 Приложение 2 Расчетные и экспериментальные кривые опорной поверхности 131 Акты замеров прогибов щитовых деталей на ОАО «Графская кухня»

Протокол производственных испытаний комбинированного клея

Актуальность темы. Основными и наиболее распространенными формообразующими конструктивным элементом изделий из древесины в настоящее время являются щитовые детали. Номенклатура изделий, включающих в свой состав щитовые детали, чрезвычайно разнообразна. В первую очередь это щитовые паркетные изделия, корпусная мебель, щитовые двери, стеновые панели и т.п. Качество этих изделий определяется качеством изготовления щитовых деталей, составляющих конструкцию, поэтому к ним предъявляют высокие требования по формоустойчивости и прочности.

Согласно правилам конструирования изделий из древесины детали изделий следует конструировать так, чтобы неизбежные изменения их размеров и формы при эксплуатации были минимальными. Это условие достигается применением клееных конструкций.

Одними из наиболее распространенных конструкциями щитов являются щиты, склеенные из реек из массивной древесины по кромке. Для обеспечения формоустойчивости щита рейки изготавливают с соотношением сторон сечения 1:1,5. При этом для уменьшения коробления используют короткие делянки, стыки которых располагаются по длине щита вразбежку. Кроме того делянки подбирают по расположению годовых слоев, делают обвязку щита рамкой, устанавливают шпонки. Часто щиты делают переклеенной конструкции путем склеивания нескольких тонких щитов пластями с перекрестным расположением волокон древесины в смежных слоях. Такие щиты наиболее формоустойчивы и прочны, но сложны в изготовлении. Широкое распространение получили щиты, изготовленные из столярной плиты, а также щиты рамочной конструкции с ячеисто-реберными или сотовым заполнением, обклеенные с обеих сторон древес-но-волокнистой плитой. Такие конструкции широко используют при изготовлении дверных полотен.

Широкой гаммой клееных конструкций щитов представлены паркетные изделия.

В производстве мебели в настоящее время в преобладающем большинстве все щитовые детали изготавливают из древесностружечных плит или МДФ, которые обладают относительно изотропными свойствами.

Несмотря на все принимаемые меры, коробление в настоящее время является, пожалуй, самым распространенным к непредсказуемым дефектом при изготовлении щитовых деталей.

Причин, вызывающих коробление щитов, множество однако в основе всех их лежит нарушение симметричности щита относительно оси, проходящий через центр сечения параллельно пласти. Ассиметрия может быть вызвана конструкцией щита, разными упруго-пластическими свойствами материалов, применяемых при изготовлении щита, а также технологическими факторами. Обеспечить абсолютную симметричность щита практически невозможно, поэтому коробление на сегодняшний день остается основным дефектом в производстве изделий из древесины.

Целью настоящего исследования является повышение формо-устойчивости щитовых изделий из древесины путем использования при их склеивания эластичных клеевых композиций.

Объектом исследования является технология склеивания щитовых изделий из древесины.

Методика исследований. Поставленные задачи решались посредством теоретических и экспериментальных исследований. Методика исследований соответствовала действующим стандартам и общепринятой в деревообработке. Экспериментальные данные обрабатывались методами математической статистики с использованием стандартных прикладных программ для современного персонального компьютера. При проведении экспериментальных исследований использовался униформротатабедьный план и методы многокритериальной оптимизации.

Научная новизна работы.

• Разработана математическая модель коробления под действием внутренних напряжений в паркетном щите, учитывающая возможность отслаивания лицевого слоя от основания по периметру щита.

• Разработана геометрическая модель торцевых поверхностей древесины, отличающаяся использованием параметров, определяющих ее адекватность реальной поверхности и дано математическое описание ее микропрофиля.

• Предложены формулы для расчета объема впадин микронеровностей поверхности древесины и усредненной толщины клеевой прослойки. 7

• Получены регрессионные уравнения зависимости реологических и прочностных показателей композиционных клеев от количества вводимых пластификаторов и наполнителей и определена оптимальная рецептура клея.

Значимость для теории и практики.

• Предложен математический аппарат для определения величины прогиба щита под действием усушки древесины и усадки клеевой прослойки, а также усредненной толщины клеевой прослойки

• Подобраны пластификатор и наполнитель, а также их оптимальные соотношения, обеспечивающие повышение формоустойчивости щитов.

Положения выносимые на защиту.

• Математический аппарат численного расчета величины прогиба щита под действием напряжений, возникающих от усушки лицевого покрытия и усадки клея.

• Математические зависимости, определяющие условия, исключающие отслаивание лицевого слоя от основания по периметру щита.

• Геометрическая модель торцевой поверхности древесины и математическое описание ее микропрофиля для определения толщины клеевой прослойки.

• Уравнения зависимости прочностных и реологических показателей от рецептуры клея.

Достоверность научных положений и выводов подтверждается адекватностью математических моделей, относительной погрешностью результатов экспериментов, не превышающей 5 %, совпадением результатов, полученных теоретическими расчетами и экспериментальным путем.

Апробация работы. Научные положения и результаты диссертационной работы докладывались на научно-технических семинарах кафедр древесиноведения и механической технологии древесины ВГЛТА; на международной научно-технической конференции «Интеграция фундаментальной науки и высшего математического образования по проблемам ускоренного воспроизводства использования и модификации древесины» (Воронеж, 2004); на Всероссийской научно-технической конференции (Москва, 2004); на ежегодных научно-практических конференциях ВГЛТА 2001-2005 г.

Публикации. По материалам диссертационной работы опубликовано 9 печатных работ, из которых 5 в соавторстве.

Объем и структура работы. Диссертационная работа состоит из введения, 5 глав, заключения, списка литературы и приложений. Содержание работы изложено на 99 страницах машинописного текста. Работа содержит 34 рисунка, 14 таблиц, список использованной литературы из 87 наименований.

Основные выводы и рекомедации

Одним из наиболее распространенных дефектов щитовых изделий является коробление, вызванное асимметричностью конструкции и внутренними напряжениями, возникающими при склеивании.

Установлено, что формоустойчивость щитов в значительной мере зависит от модуля упругости клеевой прослойки, ее толщины и степени усадки при отвердении клея. Толщина клеевой прослойки зависит от геометрических характеристик микропрофиля поверхности склеиваемых материалов.

В результате проведенных исследований установлено:

• микрогеометрия профиля поверхности склеиваемых деталей описывается уравнениями кубической параболы;

• экспериментальным путем получены кривые опорной поверхности и определены коэффициенты уравнений для торцовых поверхностей древесины дуба, березы и осины;

• определены оптимальные значения толщины клеевой прослойки при склеивании паркетных щитов с лицевым покрытием из торцовых плашек;

• предложен в качестве пластификатора карбамидоформальдегид-ной смолы дибутилсебацинат и изучено его влияние на модуль упругости, усадку и прочность клеевых пленок;

• путем многокритериальной оптимизации определено оптимальное соотношение компонентов композиционного клея при использовании в качестве пластификатора поливинилацетатной дисперсии и дибутилсебаци-ната, а в качестве наполнителя гипса и монтмориллонита;

• проведены производственные испытания клеевой композиции и определен ожидаемый экономический эффект от внедрения.

1. Справочник мебельщика. Конструкции и функциональные размеры. Материалы. Технологии производства Текст. / под ред. к.т.н. В. П. Бухтиярова. М. : Лесная промышленность. 1985. - 182 с.

2. Данилов, В. В. Луценко В.Д. Покрытия полов из древесины и древесных материалов Текст. /ВНИПИЭИлеспром. М., 1986. - 44 с. -Обзор, информ.

3. Гольдман И.А. Технология и оборудование паркетного производства Текст. — М.: Лесная промышленность. 1974. 124 с.

4. Соловов А.М. Состояние производства паркетных покрытий в СССР и за рубежом Текст. /ВНИПИЭИлеспром. М., 1978. - 61 е.: Обзор.

5. Развитие производства однослойных паркетных щитов. Экс-пресс-информ.: Отеч. произ.опыт. Текст. - М.: ВНИПИЭИлеспром, 1985. -32 с.

6. Захаров E.H. Оборудование и технология производства паркетных покрытий //Механическая обработка древесины; Экспресс-информ. Текст. / ВНИПИЭИлеспром. М., 1974. - 8 с.

7. Справочник по древесиноведению, лесоматериалам и деревянным конструкциям. Текст. М.; Гослесбумиздат, 1959. - 320 с.

8. A.C. 400681, Кл. Е 04fl5/04, В 27 м3/04. Способ изготовления паркетного щита. /О.С. Бабков, P.A. Квитайшвили, A.C. Муджирн. Опубл. 01. 10. 1973, Бюл. №40. - 2с.

9. Филонов A.A., Тарасова А.И., Чернышев А.Н. Паркет из низкосортной модифицированной древесины Текст. // Сб. тезисов докл. на ме-ждунар. симпоз. Позрань, 1993. с. 152.

10. Филонов A.A., Глазков С.С. Покрытия для пола из низкосортной древесины Текст. / ЦНТИ; Воронеж, 1997, 2 е.; Инф.л. -№335-97.

11. Филонов A.A. Использование маломерной древесины в производстве паркетных щитов и точенных изделий. Текст. Воронеж: ВГЛТА, 1998. 120 с.

12. Боровиков A.M., Уголев Б.Н. Справочник по древесине. Текст. -М.: Лесная промышленность. 1989. 296 с.

13. Петровский B.C., Филонов A.A. Форомоустойчивость паркетных щитов с лицевым покрытием из торцовых плашек. Текст. // Вестник Центрально-Черноземного отделения наук о лесе РАЕН и ВГЛТА. — 1998. №1.

14. Гончаров H.A., Башинский В.Ю., Буглай Б.М. Технология изделий из древесины: Учебник для вузов. Текст. 2-е изд. - М.: Лесн. пром-сть, 1990.-528 с.

15. Ашкенази Е.К. Анизотропия древесины и древесных материалов. Текст. М.: Лесн. пром-сть, 1978. - 224 с.16Харук Е.В. Проницаемость древесины жидкостями и газами. Текст. Новосибирск: Наука, 1976. - 190 с.

16. Клеи и процесс склеивания древесины. B.C. Мурзин Текст. Воронеж. лесотехн. ин-т. Воронеж, 1993. 88 с.

17. Физико-химические основы процессов склеивания и прилипания. Текст. Москвитин Н.И. "Лесная промышленность", 1964. — 248 с.

18. Хрулев В.М. Прочность клеевых соединений. Текст. М.: Стройиздат, 1973.-81 с.

19. Хрулев В.М. Долговечность клеевых соединений древесины. Текст. -М.: Гослесбумиздат, 1962.- 158 с.

20. ГОСТ 24329-80. Древесина модифицированная. Способы модифицирования. Текст. — М.: Изд-во стандартов, 1980. — 7 с.

21. Шамаев В.А. Технология и оборудование химико-механического модифицирования древесины карбамидом.: Дис. на соиск. учен. степ, д-ра техн. наук. Воронеж, 1995.-318 с.

22. Bender F. Dimensional stabilization of wood. Ottawa, 1964. - 186 p.

23. Borgan K. The effekt of water repellents on the dimensional stability of. // Norsk skogint, 1961. 15. - p. 507-521.

24. Szamajew W. Niektore aspekty stabilizacje drewna sciesnianego // Modifikacja drewna: Materialy na VI Simposium naukowe. — Rydnyza — 1987. s. 324-329.

25. Szamajew W. Modifikacja drewna samopressovaniem / Modifikacja drewna 89. Poznan. - 1989. - s.287-293.

26. A.C. 74350 СССР, МКИ В 27 К 3/02. Способ снижения гигроскопичности древесины / Изумрудова Г.В., Генель С.В. (СССР). — 4 с.

27. Шутов Г.М., Михайлова М.В., Легчилова Г.Д. Получение трудносгораемой и атмосферостойкой древесины Текст. // Технол. и оборуд. за-гот. и перераб. древ.: Респ. сб. научн. тр. Минск, 1990, - №2. - с.95-97.

28. Роуэнс К.А., Гуибис Л.К. Особенности свойств модифицированной древесины Текст. // Зинатне. Рига. - 1983. - 207 с.

29. Проблемы модификации древесины, перспективы производства и применения в народном хозяйстве Текст. // Полымя. Минск, 1979. - с. 34.

30. Шутов Г.М. Модифицирование древесины термохимическим способом Текст. // Бел НИИНТИ. Минск, 1982. - 60 с.

31. Берсенев A.n. Влияние термической обработки плит из древесины частиц в петролатуме: Сб. науч. тр. Текст. /Уральский лесотехн. ин-т; -Свердловск, 1972. Вып. 26. - с. 18.

32. Золднерс Ю.А. Полимеризация мономеров в структуре древесины Текст. // Теоретические аспекты модифицирования древесины: Тез. док. всесоюз. научн. конф. Рига, 1983. - с. 23-26.

33. Викров Ю.В. К вопросу о модификации древесины фенолоселер-тами. Текст. Сб. науч.тр. // Пластификация и модификация древесины. -Рига, 1970.

34. Шутов Г.М. Современное состояние проблемы модификации древесины. Текст. -Минск.: Бел НИИНТИ, 1979.-38 с.

35. Холькин Ю.В., Шутов Г.М., Эрдман М.Е. Древеснопластические материалы на основе полимеров фуранового типа. Текст. // Деревообрабатывающая пром-сть 1972. - №2. - с. 12-14.

36. Seborg R.M., Stamm A.J. Staipak // Mechanical Engineering. 1945. -67.-p. 25-91.

37. A.C. 70700 СССР МКИ В 27 JI 5/00. Способ пропитки древесины /Генель C.B. (СССР). 4 с.

38. Barnnes Н.М., Choong Е.Т. Mollhenny R.S. Several vapr chemical treatments for dimensional stabilization of wood // Forest Prod. J/ 1969. -V.19. - №3. — p.35-39.

39. Taschenbuch cler Hoeztechnologie. VEB, Leipzig, -887 s.

40. Филонов A.A. и др. Модификация низкосортной древесины отходами нефтехимии Текст. / A.A. Филонов, С.С. Глазков, А.И. Тарасова, С.С. Никулин //Тезисы докл. на междунар. конф. Томск. - 1995, - с. 35.

41. Филонов A.A., Глазков С.С., Томин A.A. Модификация низкосортной древесины хвойных пород с целью рекуперации тонкомерных отходов Текст. //Сб. науч. тр. Воронеж. - 1996, - с. 76-80.

42. Филонов A.A. и др. Повышение формоустойчивостидревесины хвойных пород Текст. / A.A. Филонов, А.И. Тарасова, С.С. Глазков, С.С. Седых //Лесной журнал. 1994, - №4. - с. 108-110.

43. Филонов A.A., Глазков С.С. Покрытия для пола из низкосортной древесины Текст. //ЦНТИ. Воронеж. - 1997, - 2 е.: Инф. л. - №335-97.

44. Филонов A.A. Влияние начальной влажности древесины на качество ее пропитки олигомерами. Текст. / Тезисы докл. на Всеросс. конф. -Воронеж. 1998, -с. 138.

45. Иванов Ю.М., Ленарский Л.О., Ковальчук Л.М. Прочность и напряжения клеевых соединений древесины. Текст. М.: Лесная пром-сть, 1984.- 160с.

46. Иванов Ю.М. Прочность и напряжения клеевых соединений древесины. Текст. -М.: Лесная пром-сть, 1973.

47. Ковальчук Л.М. Производство деревянных клееных конструкций. Текст. ИЗД. 2-е перераб. И дополн. М.: Лесн. про-сть, 1987. -248с.

48. Темкина Р.З. Синтетические клеи в деревообработке. Текст. 2-е изд., М.: "Лесная промышленность", 1971. 288с.

49. Клеи и процесс склеивания древесины: Учеб. Пособие Текст. /B.C. Мурзин; Воронеж, лесотехн. ин-т. Воронеж, 1993. 89 с.

50. Жуков В.П. Технология склеивания древесины. Учебное пособие Текст. Воронеж: Изд-во ВГУ, 1981, 80с.

51. Справочник по клеям Текст. / Составители Айрапетян Л.Х., Заика В.Д., Елецкая Л.Д., Яншина Л.А. Л.: Химия, 1980. - 340с.,ил.

52. Ткачева O.A., Бельчинская Л.И., Филонов A.A. Влияние глинистого минерала на содержание свободного формальдегида и физико-химического свойства карбамидоформальдегидных клеев Текст. // Сб. науч. тр. Воронеж, ВГЛТА. - 2000. - с. 73-75.

53. Ткачева O.A., Филонов A.A., Бельчинская Л.И. Карбамидофор-мальдегидный клей для приклеивания паркетных щитов Текст. // Тезисы докл. на наунно-практич. семенаре. М. - 2002, - с. 27.

54. Бельчинская Л.И., Лавлинская О.В. Перспективные наполнители карбамидоформальдегидных клеев для изготовления экологически чистой фанеры. Текст. // Сб. науч. тр. Воронеж, ВГЛТА. - 2000. - с. 130.

55. Лавлинская О.В. и др. Влияние различных наполнителей на свойства фанеры на карбамидоформальдегидных клеях. Текст. /Мат.лы науч.-техн. конф. Воронеж. - ВГЛТА, 2001. - 305 с.

56. Хрулев В.М. Прочность клеевых соединений. Текст. М.: Стройиздат, 1973.-81 с.

57. Чубинский А.Н. Формирование клеевых соединений древесины. Текст. С.-Петербург, 1992.- 163 с.

58. Пушков А.И., Червинский В.А., Мурзин B.C. склеивание древесины в притык.: Сб. механическая технология древесины. Текст. М. -ВНИПИЭИлеспром, 1973., вып.2-с.12.

59. Мурзин B.C., Червинский В.А. Склеивание кусковых отходов ДСтП.: Сб.мебель. Текст. М. - ВНИПИЭИлеспром, 1974., вып. 6. - с. 18.

60. Мурзин B.C., Червинский В.А. Клеевые композиции технология торцового сращевания отрезков древесины и ДСтП. Текст. // Сб. науч. тр. -Минск, 1974.-с. 48.

61. Способ получения КФ модифицированной смолы. /Пат. 2161855. С 08812/40. Россия мкк7. Опубл. 22.12.2000г.

62. Клей для древесных материалов. / SU167822. C09J161/24./ СССР. Опубл. 23.09.91г.

63. Богарова Е.Е., Дувакина Н.И., Карбамидные смолы модифицированные синтетическим латексом. Текст. / Сн. Пет. Технал. Ин-т. СПб. 1992.-9с.

64. Грубман Ю.В., Мазина Г.Р., Штейнберг С.А., Тематический обзор. Клеи на основе латексов Текст. М.: ЦНИИИТЭ нефтехим, 1984. - 72 с.

65. Адлер Ю.П. Теория эксперимента: прошлое, настоящее, будущее Текст. / Ю.П. Адлер, Ю.В. Грановский, Е.В. Маркова. М.: Знание, 1982. -64 с.

66. Пижурин A.A. Основы моделирования и оптимизации процессов деревообработки Текст. /A.A. Пижурин, М.С. Розенблит. М.: Лесн. пром-сть, 1988. - 296 с.

67. Пижурин A.A. Исследование процессов деревообработки Текст. /A.A. Пижурин, М.С. Розенблит. М.: Лесн. пром-сть, 1984. - 232 с.

68. Хрулев В.М., Арисланов О.Н. Технология склеивания модифицированной древесины. Текст. /Минлесбумпром СССР. М., 1984. - 34 с. -(Механическая обработка древесины: Обзор.информ.; Вып.1).

69. Шутов Г.М. Современное состояние проблемы модифицирования древесины. Текст. -Минск.: БелНИИНТИ, 1979.-38с.

70. Хрулев В.М., Склеивание древесины, модифицированной фурфу-ролацетоновым мономером ФА.: Сб.науч.тр. Текст. /Пластификация и модификация древесины. Рига.: Знание, 1970. - 256.262 с.

71. A.A. Филонов, Фактическая площадь контакта и объем поверхности при облицовке древесностружечных плит термопластами. Текст. // Лесной журнал, №4, 1974г. С.87.92.

72. A.A. Филонов, Влияние режима облицовывания древесностружечных плит на объем впадин микронеровностей. Текст. / Деревообрабатывающая промышленность, №11, М.: «Лесная промышленность» 1974 г. С.6.9.

73. Филонов A.A., Михайлов H.A. Некоторые вопросы технологии и конструирования изделий из древесины. Текст. Воронеж: Изд-во ВГУ, 1978.-34 с.

74. Гарин В.А., Михайлов H.A. Технология изделий из древесины: Учеб. пособие. Текст. Воронеж: Изд-во ВГУ. 1985. - с. 94.

75. Краткая химическая энциклопедия Том 4. Текст. М. : «Советская энциклопедия». 1965. - 1182 с.

76. Краткая химическая энциклопедия Том 2. Текст. М. : «Советская энциклопедия». 1965. - 1216 с.

77. Филонов A.A., Макаренко A.B. Проблемы паркетного производства. Межвузовский сборник научных трудов. Выпуск 2 Текст. / Науч. ред. В.А. Пашарников Ф. Воронеж: Воронежская государственная лесотехническая академия 2004. С. 290-294.

78. Макаренко A.B. Использование дибутилсебацината для повышения формоустойчивости щитовых деталей. Деревообрабатывающая промышленность. Текст. №3 2005г.-С. 19-20

79. Макаренко A.B. Влияние рецептуры на прочность клеевых пленок Технология и оборудование деревообработки в XXI веке. Сборник нуач.тр. Текст. /Науч. ред. В.А. Шамаев Воронеж: Воронежская государственная лесотехническая академия 2005. С. 89-90

80. А. В. Макаренко Оптимизация состава клеевой композиции Сборник нуач.тр. Текст. /Науч. ред. Петровского B.C. Воронеж: Воронежская государственная лесотехническая академия 2005.

81. X := data Y := data n := rows (data)

82. Enter degree of polynomial to fit:k:= 3

83. Number of data points: n= 10z:= regress(X, Y,k)

84. Polynomial fitting function:fit(x) := interp(z, X, Y,x)c := submatrix(z,3,Iength(z) 1,0,0)1. Coefficients:cT = (0.0425 -0.620872 3.177448 -1.592852)1. Y mean(Y))0.9991441. Degrees of freedom:n-k-1 = 61. Plots

85. Polynomial Regression ofYon X0 1 +++• X-Ydata1.ast-squares fit

86. Расчет для образца дуба после пиления01 0.0302 0.0803 0.1504 0.2505 0.3806 0.5307 0.6808 0.809 0.91 1