автореферат диссертации по процессам и машинам агроинженерных систем, 05.20.01, диссертация на тему:Повышение эффективности технологических процессов и технических средств механизации заготовки и хранения кормов из трав

САНКТ-ПЕТЕРБУРГСКИЙ ^ • £ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АГРАРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ

£

3 ^ На правах рукописи

АНТОНОВ Николай Михайлович

ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПРОЦЕССОВ И ТЕХНИЧЕСКИХ СРЕДСТВ МЕХАНИЗАЦИИ ЗАГОТОВКИ И ХРАНЕНИЯ КОРМОВ ИЗ ТРАВ

05.20.01 - Механизация' сельскохозяйственного производства

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

Санкт - Петербург - Пушкин

1997

Работа выполнена в Красноярском государственном аграрном университете

Научный консультант - доктор технических наук, профессор, заслуженный деятель науки и техники РФ Б.И.ВАГИН

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор, заслуженный деятель науки и техники РФ В.С.СЕЧКИН;

доктор технических наук, профессор А.А.АРТЮШИН;

доктор технических наук Ю.К.КОВАЛЬЧУК

Ведущая организация (предприятие) -Красноярский научно - исследовательский институт сельского хозяйства СО РАСХН (КНИИСХ СО РАСХН)

Защита состоится " _1997 г. в 14 ч 30 мин.

на заседании диссертационного совёта Д f20.37.04 по защите диссертаций на соискание ученой степени доктора технических наук при Санкт - Петербургском государственном аграрном университете по адресу: 189620, Санкт-Петербург-Пушкин, Академический проспект, д.23, ауд. 719.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Санкт-Петербургского государственного аграрного университета.

Автореферат разослан " Но^Ь-г_1997 г.

Ученый секретарь

диссертационного совета, доктор технических наук

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ Актуальность проблемы. Обеспечение населения качественными продуктами питания в необходимом количестве, а прохшшленных отраслей сырьем, -требует широкой программы разэнтия как отрасли растениезодсгва, так и отрасли животноводства. Основой укрепления и развития отрасли животноводства является создание прочной кормовой базы, так как корма в структуре себестоимости прошводства ,мяса, молока и других продуктов составляют более 60%. Но увеличение производства кормов требует не олько совершенствования применяемых технологий и соответствующих машин и оборудования, но и экономного использования всех ресурсов, и в первую очередь энергетических.

Сильно обострившаяся в последнее время глобальная проблема природных ресурсов имеет общемировое значение и kciio связана с проблемой освоения Севера. Значение Севера усугубляется еще и тем, что обладая огромными сырьевыми и топливно-энергетическими ресурсами, он является одним из самых крупных территориальных экологических резервов планеты.

Успешное освоение богатейших природных ресурсов Севера РФ во многом зависит от бесперебойного снабжения населения данных районов продуктами питания, производимыми на месте. Это в значительной мере зависит от темпов интенсификации животноводства и его основы-кормопроизводства, за счет использования имеющихся ресурсов тразянис-тых кормов в поймах рек. Резервы почти неосвоенных пойменных лугов только в среднем и шшнем течении Енисея составляют более 250 тыс.га.

В последние годы в поймах рек получила распространение технология заготовки брикетов и гранул с применением плавучих комплексов (ПК)- Однако невысокая их сезонная наработка (700... 1000 т), высокие трудозатраты (0,95... 1,12 час/ц) и себестоимость готовой продукции (16,67—37,12 р/ц), большие простои при эксплуатации ПК снижают эффективность их использования. Это говорит о необходимости совершенствования структуры и состава поточных линяй, комплектования их набором технических средств, отвечающим требованиям поточного производства.

Высокотемпературная сушка кормов и процесс брикетирования сопровождаются большими энергозатратами в виде жидкоготопллва и электроэнергии, что особенно важно для ПК, которые имеют ограниченные трудовые и энергетические возможности.

Существенно снизить энергозатраты при производстве кормов позволяет технология механического обезвоживания растений (МОР). Перспективной технологией, с точки зрения сохранения питательных веществ, снижения энергоемкости прошводства, является технология МОР с последующим уплотнением и хранением жома в гибких контейнерах.

Поэтому весьма ахтуалыюй является проблема совершенствования технологических процессов и технических средств заготовки и хранения

кормов на основе системного анализа материальных и энергетических потоков, оптимизации параметров и режимов работы машин и оборудования, выполнения биоэнергетической оценки сравниваемых технологий.

Целью исследований является повышение эффективности и снижения энергоемкости технологических процессов и технических средств механизации заготовки и хранения кормов из трав.

Научная новизна заключается: в обосновании и разработке рациональной конструктивно-технологической схемы универсальной поточной технологической линии (ПТЛ) ПК "Красноярец-2", где на основе имитационного моделирования оптимизированы ее экстшуптаци они о -экономические показатели и обоснованы оптимальные режимы охлаждения брикетированных кормов в охладителе конвейерного типа;

- обоснованы оптимальные режимы охлаждения брикетированных кормов в охладителе контейнерного типа с регулируемой толщиной охлаждаемого слоя; разработана топологическая модель процесса охлаждения и хранения брикетов, с помощью которой обоснованы новый состав оборудования и устройство для охлаждения кормов;

- разработана математическая модель для описания траектории движения измельченных растений при перемещении их к прессующему шнеку при механическом обезвоживании; предложен захватывающий рабочий орган, определены его рациональные параметры и режимы работы в системе литания пресса; определены оптимальные режимы и параметры технологического процесса механического обезвоживания смеси зеленых растений с соломой;

- предложен новый способ уплотнения растительного материала с контейнере и устройство для его осуществления; разработана математическая модель процесса уплотнения жома растений ударным способом в контейнере; определены коэффициенты, характеризующие реологические свойства травяного жома, обоснованы рациональные параметры и режимы работы уплотнителя;

- выполнены исследования и определены показатели энергетических потоков технологических процессов заготовки кормов; дана сравнительная энергетическая оценка исследуемых технологий по их коэффициенту биоэнергетической эффективности.

"Новшна предложенных разработок подтверждена четырьмя автор-аоши свидетельствами на изобретения.

Практическая ценность работы м реализация результатов исследова-гагй. Результаты выполненных научно-технических разработок доведены до стад;гя,прпгодной для шгрокого практического применения. Разработан-К2Л универсальная ПТЛ заготоыси кормов на ПК "Красноярец-2" обеспечивает аусловия* пойиы расп'ЁшсЩ повышение сезонной наработки на

'ИГЛ, сокращение простоев и затраты труда на производство I

ц продукции с 1.':> да ¡.¡1: "г.сог;, у^стотмост*. .г.-одуш.'-П с 2^.57 до 17.37 ттеб/п.

По задашго ГСпаспакгского кгкгсг.'сго- ЛГЮ ;> с у-стон ¡ц^лсдепп'-лх

> "С! I

с "о

лу^ у

С <->

! "С ~ ОГ 1

ОИМПГ

^ Г11

О "О ПАКИ

¡шзапо;

ГШ

с з I псги

патера осагрог

1 '.д-^^иниилл ', ■ ____ ;. -О. : - л;.: .О :

ОПС ОТ" * Г

Т[ ~ с - 0 с 0

I ТГОГ 'Оъ I 1 г

1 1 1 V г ч" -1 Т) >

г С П С Г11,л '

зчкопчешгыл разработок и поятверждвпиых документами соста;уетг;' млн. руб в ценах 1990 года.

Лтвбагрм работы. Материалы датссертации доккзаыгллт-геь и ебсук:-дались, начиная с 1980 года на научных хопфереитш Красноярского ГАУ, на научных конференциях Сагаст-Петербургсхого ГАУ (1931... 1591 гг.), Всесоюзной конференции (г.Москва, ВНИИ кормоз, 1532г.), заседаниях 'координационного Сопета СибИМЭ по мехаштащш кормопроизводства. (г .Новосибирск, 1981..Л989 гг.), Всероссийской паучяо-произзодстзениои конференции (г. Норильск, £987 г.), Всесоюзной научно-практической конференции (г. Дубляиы," 1987 г.), конференции молодых ученых и специалкстов'Госагропрома СССР (г.Кнез, ВНИИМОЖ, 1987 г.), региональной'научно-технической конференции {г.Волгоград! 1938 г.), научной конференции Литовской СХА (г. Каунас,. 1986...1587 гг.), краевой конференции НТО (г. Красноярск, 1990 г.), региональной НТК (г. Красноярск, 1991 г.)," научно-практической конференции (г. Рязань, 199! г.). • ОПКЗ НПО "Северное Зауралье" (г. Тюмень, 1950—1991 гг.), НПО "Енисей" (г. Красноярск, 1991 г.), НТС АПК Кваспоярсгсого ;соая (г.Красноярск, 1986 г.), НТС МСХ РСФСР (г. Москва, 1985 г.).

Публикации. Основные положения работы изложены з 80 научных работах, з том числе з четырех описают к авторским спидетелъстзам на изобретения.

о

Струют'ра у, объем диссертации.Дисссртапия состоит из введения, шести разделов, заключения и общих выводов. Ока изложена на 484 страницах машинописного' текста, включает 153 рисунка, 10 таблиц, список литературы го 382 наименований и приложения.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во "Введении" обоснована актуальность проблемы, изложены цель и основные положения, выносимые на защиту.

Диссертационная работа выполнена автором самостоятельно.

Научные исследования проводились лично автором, при его непосредственном участии и наз'чном руководстве в соответствии с планами НИР Красноярского государственного аграрного университета в 5979... 1996 годах. Решение отдельных частных задач по теме диссертации выполнено автором совместно с . аспирантами АЛЛСовальчуком, В.С.Пархалеи, А.В.Семсковым, А.П.Селивановым, В.Б.Матюшевым и

B.Л.Смирновым.

В первом разделе "Состояние проблемы к задачи исследования" дан анализ состояния и перспективы развития кормопроизводства в районах Крайнего Севера, существующих способов заготовки кормов ш трав и применяемых, для этого технических средств. Анализ показывает, что для условий пойм необходимы технологии-и способы, позволяющие ползать корма высокого качества при любых погодных условиях и на удаленных от животноводческих ферм участках поймы. Таким требованиям наилучшим образом отвечает технология заготовки травянистых прессованных кормов с применением искусственной сушки па мобильных технических средствах - плавучих комплексах.

Изучение опыта эксплуатации ПК в поймах рек Томской, Тюменской, Вологодской, Архангельской областей, и Красноярском, Приморском краях показало, что недостаточная эффективность их при заготовке . корж®, высокая себестоимость готовой .продукции и значительные простоя технологического оборудования обусловлены несовершенством сгрутоуры, состава ПТЛ. В частности, работа отдельных машин и оборудования не согласуется по производительности, некоторые из них имеют низкую надежность, что приводогт к нарушению непрерывности и поточности производства, нерациональному использованию энергетических возможностей.

Вопросам обоснования теоретических основ создания кормоприго-товительнцх цехов, технологических линий и технических средств, зако-нсаюриостей поточного производства, посвятили свои работы

C.В.Мскькиков, Б.И.Вапш, АААрпошин, Б.Ф.Скробач, В.РАлешкин, Н.А«Барсов, А.И.Завражков, В.И.Земсков, Л.ВЛогорелын, Г.М.Кукта, Н.Ф.Ипгатьевсюш, В.Г.Коба, П.ИЛеонтьев, В.Ф.Некрашевич, Б.В.Ксиоиоз, Р.М.Славш, Ю.К.Ксвальчук, В.И.Особов, И.И.Ревенко, К.Е.Рсзжм:, В.К.Сырозагка, Л.П.Карташов, ВА.Ермичез, ДЛ.Николаев

и др. ученые. На основании их разработок в качестве основных эксплуатационно-технологических характеристик процессов ПТЛ приняты показатели производительности, поточности и надежности.

Из анализа состояния вопроса видно, что для заготовки кормов в поймах рек экспедиционным способом необходимо разработать новые технологии их охлаждения, затарки и хранения.

Исследованию процесса охлаждения прессованных кормов посвятили свои работы В.С.Сечкия, Л~А.Сулима, ВА.Хоменко, В.А.Халюткин, В.Ф.Федорегасо, М.Ш.Ахиедов и др. ;

Их исследования показали, что одной из главных причин потерь питательной ценности корма является недостаточное его охлаждение, а нерациональная компоновка и состав технологического оборудования приводит к значительному разрушению брикетов.

Из работ, посвшценяых исследованию процесса хранения искусственно-обезвоженных кормов (Й.П.Александрова, И.М.Бобинас, М.Г.Голик, ГИЛисаренко, ВЛ.Семашхо), установлено, что сохразшость каротина главным образом зависит от температуры, влажности и газового состава среды, в которой хранится корм, температуры н влажности самого корма при закладке на хранение, вида упаковки, наличия света и др. факторов.

Во всех вышеперечисленных работах по изучению процесса охлаждения и хранения прессованных кормов вопрос решается односторонне, либо созданием охладителя с соответствующими параметрами .работы, либо -хранилища кормов с оптимальными теьтературно-влазшосгаымн режимами хранения. При этом не учитывается то, что охлаждение является подготовительной операцией для хранения,и добиться максимальной сохранности каротина можно только рассматривая эта вопросы комплексно. При этом формировать оптимальную среду для хранения необходимо во время подготовительной операции охлаждения.

Чрезвычайно эффективным способом снижения энергозатрат при производстве кормов с использованием высокотемпературной сушки является предварительное механическое обезвоживание не только измельченной массы зеленых растений, но и смеси зеленой массы с адсорбентами, например с соломой.

Исследованию проблемы фракционирования зеленых растений посвятили стой работы ААЗубршпш, В.И.Фомин, Ю.Ф.Новиков, ИА-Долгов А.И.Завражнов,' М'.М.Сеаернев, К.Ф.Терпиловский, Ю.А.Чурсинов, А.В.Бодиловский, М.АЛпко, ИА.Зильбер и др.

Ряд работ свидетельствует о том, что одной из причин, сдерживающих широкое внедрение механического обезвоживания в производство^ является отсутствие надежных и высохгн^измдотедьщкшнековьос прессов, в частности, с пассивными рабочими органами, устанавливаемыми в загрузочной горловине.

Однако. в отмеченных работах недостаточно полно изучена система питания шнекового пресса, ее режимы и параметры, поведение измельченных частиц зеленых растений в зоне транспортирования.

Анализ показывает, что перспективным направлением применения механического обезвоживания является заготовка сенажа из отпрессованного жома зеленой массы растений в гибких контейнерах МРК-1.0М. При этом способе почти все операции, кроме уплотнения, выполняются серийно выпускаемыми машинами. Поэтому для практического применения предлагаемой технологии необходимо обосновать й разработать уплотнитель травяного жома внутри контейнера.

На основании работ ВЛ.Особова, Г.В.Василъева, СЛ Дюсенова, И.А.Автоыопоаа, П.Т.Кояескшсова, Г.ИЗадоршш, Н.И.Кереселидае и других ученых сделан вывод о том, что наиболее эффективным является ударный способуплотпення, а существующие устройства, в силу своего назначения и конструктивных особенностей, не могут осуществлять эффективное уплотнение травяного жома внутри гибкого контейнера.

В работах Е.И.Базарова, А.В.Кавернна, С.В.Мелыппсова, Ю.Ф.Новнкова, В.М.Рабштьшы, Б.И.Сотннхова, В.И.Кавардакова и других известных ученых в последнее время все настоятельнее предлагается энергетическая оценка технологических процессов в сельском хозяйстве, поскольку традиционно применяемые методы для этой цели - денежные показатели, не позволяют всесторонне оценшъ нормативы общественно необходимых затрат труда и энергии.

В технико-экономических исследованиях такой энергетический подход к анализу технологических процессов применяется все чаще. Однакс публикации по этим вопросам в основном не еыходят за рамки Tcopi.ni-ко-постановочных проблем, имеют характер рабочих гипотез при ограниченном фактическом материале. В сельском хозяйстве объектом исследования, как правило, являются процессы возделывания зерновых и овощныз культур, плодородие земель. Отрасли кормопроизводства и, в частности процессам заготовки кормов в этом плане до настоящего времени не уд& ляется должного внимания.

Для решения .-поставленной проблемы, с учетом изложенного, пред усматривается решение следующих основных задач:

1. Теоретически и экспериментально обосновать способы повышенш эффективности функционирования поточно-технологических линю! пла вуздп комплексов при производстве прессованных кормов в поймах рек.

2. Усовершенствовать технологические процессы и устройства да охлаждения и хранения кормовых брщеетов, заготавливаемых плавучим! комплексами.

3. Исследовзтъ систему питания и повыаггь эффективность исполь зовзння шнековьа преСшз в технологии механического обезвоживали: зеленых растений и их смесей с адсорбентами (соломой) при производств! прессованных кормов.

4. Применительно к технологии механического обезвоживания зеленых растений разработать и исследовать уплотнитель травяного жома при заготовке сенажа а гибких контейнерах.

5. Провести исследование энергетических потоков и выполнить сравнительную биоэнергетическую оценку исследуемых технологий заготовки кормов.

6. Обеспечить использование основных результатов исследований а производстве.

Во втором разделе "Теоретические предпосылки к обоснованию 1ITJT, конструктивных параметров н режимов работы оборудования для заготовки и хранения кормов" приведены аналитические исследования и их результаты по: оптимизации ПТЛ ПК; охлаждению и хранению брикетированных кормов ira ПК; системе питания шнекового пресса при механическом обезвоживании растешш и их смесей с соломой; уплотнению травяного жома в контейнере.

ПТЛ заготовки травянистых кормоз на ПК рассмотрена как сложная система, имеющая стабильную организацию и явно выраженную целевую функцию, предусматривающую достижение максимальной производительности при ограничениях на допустимые капитальные вложения, энергоемкость и качество готовой продукции. На основашш системного анализа структурной схемы ПТЛ осуществлена ее параметризация, составлен перечень количественных и качественных характеристик, отражающих условия и эффективность функционирования отдельных подсистем и систем в целом, а затем выполнено построение статистических эксплуатационных моделей технологических звеньев ПТЛ с учетом изменчивости условий функционирования машин и оборудования и агрофизических свойств сырья, поступающего на переработку. При оптимизации техпроцесса и структуры ПТЛ с применением имитационного моделирования использованы результаты многолетних производственных экспериментов.

В качестве критерия оптимизации приняты приведенные затраты (ПР, р/т), которые включают в себя элементы затрат на различных операциях технологического процесса заготовки, транспортировки сырья и переработки его в корма

п ' Ч\ ^ a2i , a3i . г m ----- — - + qj • -> mm, (1)

пр= S i=l

Qcм 1 <2эга • Тс СЬга где ¡— 1 ...п - количество операций технологического процесса заготовки кормов ПК; а1 ( - оплата труда обслуживающего персонала на 1-ой операции, р/ч; 32»- стоимость основных машин, используемых на !-ой операции с учетом отчислений на реновацию, р; аз * - стоимость машин, агре-гатируемых на 1 - ой операции с основными, с учетом отчислений на амортизацию, р; <2сМ i и СЬ* 1 - производительность машины за ! час соответственно сменного и эксплуатационного времени на ьой операции, т/ч; Тс -сезонная загрузка машины, ч; ф - расход топлива (кг/т) или электроэнергии

(кВт.ч/т) на ¡-ой операции; Сг - стоимость тошпша (р/кг) или электроэнергии (р/кВт.ч).

В виду того, что при затота;;ге кормов в поймах рек ПК отличаются многообразием структурных схем, была проведена сравнительная оценк? и обоснована рациональная структурная схема ПТЛ для конкретных условий Северо-Енысейской поймы. После этого было произведено обоснование состава машин и оборудования для выполнения отдельных операций по производительности уборочного и транспортного агрегатов, а также погрузочных устройств и средств доставки сырья от накопительной площадки в питатель зеленой массы на переработку, сушильного агрегата и прессового оборудования.

В последующем пршшодательность машин и оборудования ПТЛ ПК уточнялась в зависимости от сезонной изменчивости агрофизических свойств растеши!. Так,производительность сушильного агрегата определялась по выражению

Ос а=(Ю0-\Ук). И/(%'н - \УК), (2)

где У/и и ' влажность рзСТешш до и после сушки, %; И - испарительная способность сушильного агрегата, т/ч.

Удельный расход топлива на сушку трав, для получеши I т корма влажностью 12 % определялся по формуле СЕ_ (\7Я~12)103

27,6 + 22-10"3 \УВ -1,77-1 (Г3

(4^а-14§)10-3

где £1 - тепдотворлая способность дизельного топлива ( ккалЛсг); т1ст - коэффициент потерь тепла, % .

Используй полученные выражения,был построен график зависимости пзисаеыия часогсй к супэтаой ярошзодитсльноспг, удельного расхода топлива сушильного агрегата ПК от вяа&ности пойменного травостоя для ПК при заготовке кормов (рис.1).;

В наду. лишпяроганных линейных размеров ПТЛ и с учетом обеспечения требуемой прошгодщ'еяьшети, для технологической операции сушки рационально использовать сушильный агрегат АБМ-1.5АЖ. С учетом этого ограничения оптимальное число уборочных, агрегатов (пу) опрс-дсжялось сз уравяашя.

щг.ф^' и - соотаетдгзенш часовая производительность сушильного и уборотаго афгйск», тАг; 'Тг -соответстеано суточные фонды ра-

Р:;с. t. График зависимости изменения часовой 0>;са и суточ -пой Qcyr" производительности; удельного расхода топлива <ьр агрегата АВМ-1,5 отвлазшоян пойменного травостоя : I- Qic\ т/ч; 2 - QSyt», т/сут; 3 -qTra,Kr/T .

Рис.2. Блок-схема алгоритма модслироваши сксплуатациошю-зкономичес -ких харшетериеппе уборочно-транслоргаого звена в составе ПТЛ ПК

Рис.З.Згзнст{ость эксплу-ат2цкон1Ю-зг:оно1шчес -ких показателей ПТЛ от тасяа транспортных средств: сме:шая производи -телыюсть уборочного Qcm^O и транспортного QcuM2) агрегатов; затраты труда 3(3); приведен -ные изДерзкки ПР(4)

бочего времени сушильного и уборочнош агрегатов, ч; 11 - коэффициент, учитывающий потери сухого вещества при сушке трав.

Количество транспортных средств (т-^), необходимых для бесперебойной работы ПТЛ плавучего комплекса,определялось по выражению

ттр 2 -—-...... ",м -У"-—- » (5)

(m-wj.QT'Kf-ii

где KfB - коэффициент использования времени смены транспортным средством.

Количество сушильных агрегатов определяется из выражения

Nc

Пса = —-... -•- , (6)

Q+ ''cu'^cu'

где Nc - объем сезонной заготовки кормов, т; QM« - часовая производительность сушильного агрегата, т/ч; t« • время смены, ч; К«« • коэффициент сме'шости; Zp - число рабочих смен на плавучем комплексе; К(1С-ко» эффнциент использования времени смены сушильного агрегата,

В качестве показателей надежности при оценке машин и оборудования ПК использованы коэффициенты готовности и технического использования, которые рассчитывались по методикам ГОСТ 20738-75 в соответствии с определениями ГОСТ 27002-83.

При математическом моделировании эксплуатационно-экономических характеристик ПТЛ использовались статистические данные функционирования уборочно-транспортаого звена в составе ПТЛ в естественно-производственных условиях поймы. В соответствии с разработанными блок-схемой (рис.2), математическим и программным обеспечением осуществлено имитационное моделирование технико-эксплуатационных показателей для различных вариантов уборочно-транспортного звена ПК, которые характеризовались, главным образом, изменением: количества уборочных и транспортных средств; размеров и конфигурации площади пойменных лугрв; расстояния перевозки сырья; урожайностью и влажностью -травостоя; вместимости транспортного средства« др.

Производительность уборочно-транспортаого звена моделировалась с учетом исходной влажности зеленой массы и максимального выхода пи-тательида вещеста при заготовке кормов ПК в пойме р. Енисей. Анализ результатов моделирования с использованием ЭВМ (рис.З) показал, что для бесперебойаой н качественной работы линии (ушки (ABM-U5AW) и линии прессования (ОПК-2,0) в условиях поймы Вниева, состав оптимального уборочно-транспортного звена включает три уборочных агрегата (один а резерве) и щесть транспоршах федств вместимость» 12,5 м3 каждый, что обеспечиваст минт1иум приведенных затрат на скашивании и 1радшсрЩ)отс травостоя для заготовки прессованного корма (11,62 р/г).

При пооперациошгом исследовании технологического процесса охлаждения и хранения брикетированных кормов целесообразно отдельно или в совокупности каждый его элемент (машину), который(ая) воздействует на обрабатываемый продует, рассматривать как технологический оператор качественно или количественно преобразую Щ1Ш физические не« ременные входных потоков XI, хг ,...х„ в физические переменные выходных потоков у| , уг ,...уп. Таким образом, каждый элемент тсхнояогнчсской системы осуществляет преобразование, которое может быть представлено функциональной зависимостью у=г Дх).'

Технологическая линия охлаждения и хранения кормов, заготавливаемых ПК "Красноярец" в операторной форме представлена на рис. 4а. С целью определения необходимости наличия отдельных операторов в технологической системе охлаждения и хранения строим топологические модели в виде граф по общему массовому (рис.46), тепловому (рнс.4в) и качественному потокам (рис.4г).

Проподя структурный анализ потоковых графов, можно заключить, что на общш! массовый поток полезное воздействие оказывают только операторы Г и 1У, № тепловые потоки системы влияют только 1, 1У, У операторы, а на качественный поток активное воздействие оказывают только I, У, IX операторы. Кроме того, необходимо отметить, что оператор IX, ввиду несовершенства своей структуры, не способствует стабилизации питательных веществ корма в процессе хранения.

На основании этого н, учитывая специфику производства и хранения кормов с использованием ПК, нами разработана новая система охлалсде-ния и хранения.заготавзйиаемых кормоз (ркс.5).

На основе классической теории тепло- и массобмена составлена математическая модель процесса охлаждения бршеетов з охладителе контейнерного тша. Приняв некоторые допущения, процессы охлаждения мошо описать следующей системой уравнений

а • т • 8уд • • (х, *)- ц(х,г)] = ръ ■ V, • св • гв(х,г);

а-т-8уд-[гб(х,г)-Цх,г)]*г(1-ё)-Рб-С6~-Ь(х,г), (7)

где а - коэффициент теплоотдачи от брикетов к воздуху, Вт/и2'0 С; ш - коэффициент "массивности"; Зуд - удельная позерхнссть теплообмена в насадке (отношение полной поверхности теплообмена к полному объему насадки) , 1/м; 1о- температурабршеетов,°С; -температуравоздуха, °С; х - координата по высоте слоя, м; т - время, с; ра - плотность воздуха, кг/м3; VII - скорость воздуха, м/с; е - пористость слоя бр;гкетов, кг/м3; Се - теплоемкость бршеетов, Д:к/(кг ° С); рз - плотность бршеетов, кг/ м1; С» - теплоемкость воздуха, Дзк/(кг.вС).

rt p.t 1>Х

Ц

OX-/

- b-srriii'—¡¡'¡¿л Lj

HXWCI'fe итТЛ«! ft;

l—J с "7 'i f И ' '■"'

L- ! ■

"5 s™—-s

Ls r^-Z"

— РУ-В и*

Ш ii* -f-i:I---■

i-rii

v»:}

VI!

g a)

U

(Si (o i Il£ fa)

V

*r)

Ks/

Операторная схема технологической ¿¡шин охлаждения и хваления коомов на ПК "Красноярец" (базовый вариант) (а), потоковый граф общего массового расхода (б), тепловой ■хютоковьш граф (в), потоковый граф -изменения содержания каротина (г): } 1..ЛХ-операторы; Ьо-.-Ьэ-физическис потоки; ц-массовая доля компонентов;

и е источники и стой; физических потоков

в)

№

! Unci

■ ' - ^

^--бЩшЗЯжШжтЭЕ

in i-J

■ ¡lit '—3 i'iЧг^ Г.I'J

1$ ш. ii ■ w

•o VHi

L.

i

! ■ ~ f ' fi»7 ^

jg 'од

«Ы/\( vvt

пых ды: KOSinOH®

мовкх газов; ,-ошзичесгш!

ЭТОЙ- '.'■■■

Рнс.5, Оператоокая схема технологической линии охлаждения и хранения кор -мов на ПК -"Краснояоен" (проектируемый вариант): J. -брикетный пресс; t ^горизонтальный транспортер; 111 -наклонный транспор -тер; I У-аспирац»я; V-npo -межуточный бункер; Via -затарка: VIб-контейнер -кый. охладитель; VI в - продувка и заполнение контейнера дымовым газом; VII. механизированное переме -щение, складирование; VIМ -хранение в коитейне -рзх; iX-гснератор сеугиж -потоки; я-ыассовзя доля

Задаче охлаждения слоя брикетов, засылаемого в контейнер с однородной начальной температурой при постоянной температуре воздуха на входе, соответствуют следующие начальные п граничные услозм

1б(х,0) - 1б.о; Ь(0,т)=1»в; ^б(0,г) = а (8)

С учетом начальных и граничных услопин (8) систему уравнений:теп-лообмена в слое брикетов (7) приседе« к безразмерному виду. Для этого введем • параметры' обобщенных времени, и коордкнаты

А...........д. «Лд (9)

(1 - -Сб' р, • V, С,' и

где а - а < т - эффективный коэффициент теплоотдача:- :.

Тогда система уравнений (7) сводится к следующему виду г

^1в(х,г)+В[1,(х,г)-1б(х,г}] = 0. (10)

Введем безразмерную координату и безразмерное время ■

х=вх. г=А'Т. (К)

Безразмерныетемпературынасадзси я воздуха определим следующим образом : "

02)

Чо -гв 1б,о ~Ч

Окончательно система уравнений теплообмена в слое (7) с начальными и граничными условиями (В) пр1ШШ1ает следующий простой безразмерный вид : :

Для численного решения уравнений (13) введем однородную сетку тго т: безразмерной высоте слоя

ДХ=В.Ь/(п-1); х=Дх(1-1> (1 aLv.it]. ; (14)

и зададим постоянный шаг по безразмерному времени ■

Д г - А - Аг; Т—К-Лг; : [К= I. да]. (15)

Тогда уравнение (13) можно записал, в следующей разностном виде - ДХг- -

1вн-Цс ~ *в1,к + 1й+1,к]г Ч

1е+1,к + (16)

Данная система уравнений решается в следующей последовательности

Wi.it = 4 ~

Ы+1,к+1 = -Чк+1} (17)

Описанная математическая модель и принятый метод оптимизации параметров установки -определение минимальных энергозатрат на нагнетание и охлаждение воздуха, обеспечивающих необходимое время охлаж-деш!я брикетов в контейнерном охладителе для заданной производительности запрограммированы для решения на ЭВМ.

При разработке математической модели для получения результатов расчета траекторий движения зеленых растений в транспортирующем шнеке пресса, с обоснованием оптимальных параметров захватывающего рабочего органа (ЗРО) и режимов его работы были приняты следующие упрощения: пренебрегаем деформацией рассматриваемого элемента объема; вводим обобщенную силу сопротивлешм, которая характеризует взаимодействие абстрагированных частиц с зелеными растениями.

Таким образом, рассматриваем движение некоторой гипотетической недеформируемой частицы диаметром <1 и удельным весом у, таким же как у ,зеленых растений.

. С учетом всех сил, действующих на частицу на поверхности шнека, уравнение движения имеет вид .

а-т=Р+К + Нд + Нст+Р+0;. (18)

где а - ускорение частицы; т - масса частицы; Р- сила, обусловленная давлением, вызванная движением шнека; К - обобщенная сила сопротивления трения, действующая на частицу со стороны зеленых растений; ?>[д --и Нст- динамическая и. статическая реакции поверхности шнека; И - сила

трешгя; сила тяжести.

Очевидно, что цшвщдрическая система координат связана с частицей неянерциально, поэтому в выражении для проекций ускорения а на оси лггршакевых координат войдут не только вторые производные координат частицы ко времени, но и члены переносного ускорения системы координат »шгтробезшое а кориолисово

-17-

¿У, аг=1Г Л;

Г

(IV- + , г

1

тг <3г . ,, сЗ О <32 . _п

ГДе Уг«гг; Ъ»-«*. (20)

'Услозие контакта частицы с поверхностью шнека найдем,рассматривая два положения частицы в момент времени 1=0 (2« , Яо , 0о ) ив момент времени 1(2 , К ,0). Если частица в момент времени 1=0 находилась на поверхности шнека, то чтобы в момент времени I Она оказалась на шнеке, необходимо, чтобы угол поворота шнека равнялся угловому перемещению частицы

в-во^Ь^Л—р-Ио), (21)

где п - число оборотов шнека в минуту; Ь - шаг шнека.

Из условия (21) следует

А6=в-е0 = 2я±л~{г-2ъ), (22)

где Д9 - угловое расстаигае мезкду частицей и поверхностью шпека.

За критерий малости ДО можно принять условие

(23)

где е\ =<1/2г; г - радиальная координата частицы.

Таким образом,выражения (22) п (23) определяют граничные условия и область определения задачи.

В общем случае, для плоских элементов поверхности захватывающих органов-направляющие косинусы нормалей в цилиндрической, связанной с .частицей, системе координат Оггт ; будут, зависеть от координат частицы на поверхности лопаток, то есть будут определяться как положением ее движущейся поверхности, так и перемещением системы координат вместе с частицей. Для вывода уравнения поверхности захватывающего органа в общем случае получим сначала уравнение плоскости лопаток з'неподвижной системе координат Охуг в момент времени Л=0 (рис.6).

Положим, что известны начальные координаты трех точек лопаток А(Ха,Уа,2а); В(Хв,Ув,гв); С(Х^УСггс)-

Тогда направляющие косинусы нормали можно определить как направляющие хосинусы векторного произведения векторов гпс и гва, лежащих в плоскости захватывающего органа

-18в

Рис.6. Система координат для вывода уравнения движения элементов частиц зеленых растений в загрузочной горловине шнекового пресса

ь ■

я

от

0055- •

от

а)

520

к 220

2 ВО

240

Г

\т-

ЩТ5-0050

0,03

0Д5 сро 057 (Г1 0,5

№■

и ■ я

щ

г

ко

-И Й 200

■но

год

Ш25

(м ,

<К®-Ц05

N

ч

^ШПр Я 35^55

Рис 7. Изменение конечных координат траектории движения частиц зеленых растений от частоты вращения п транспортирующего шнека (а), от площади 5 (б) и угла Наклона а лопаток (в): 1-радиальная координата 'частены, и; 2-угод схода частицы с лопатки, град.; Э-провденный чаепщеи путь, м; 4-срадияя поступательшщ скоросп, частицы, м/с

п = . (24)

|1гвс х гва | где гвс = гс ~гв , гва = га - гв .

Уравнение поверхности захватывающего органа можно задать из условия ортогональности любого вектора, лежащего в плоскости лопаток и нормали

(г-гс)-п=0, (25)

где г - радиус-вектор произвольной точки, принадлежащей плоскости лопатки.

Выражения для векторного произведения (24) можно представить в

виде

Твс^ва ~~ Ув^с _

м

Хвс^ва ** ^-ва-^вс

И

пх =

Пу = ; (26)'

_ _ XвсУва -ХваУвс

П2--м

где

М = -[¡(Увс^ва ~ ^ва^пс)^ + (^вс^ва ~ ^ва^вс}^ + (^вс^ва ~ ^ва^вс)^ •

Выражение (25) можно записать в виде пх(х-хс)+пу(¥ - ус)+п2(г-гс)=о. Положение точек А, В и С можно представить в цилиндрических координатах Оггт.

Для упрощения дальнейших выкладок положим, что цилиндрические координаты точек А(Ха , гд , щ ), В(2в , ге , <ра ) и С(7с , гс, гос) нам известны, тогда выражение (26) можзш представить в виде зависимостей от радиусов-векторов точек в плоскости Оху и углов поворота <? радиусов-векторов точек относительно оси ОХ « координаты 7..

В этом случае, в цилиндрических координатах можно задать изменение положения нормали лопаток вращающегося шнека. Представим угол поворота захватывающего органа, как угол поворота радиус-вектора точки лопатки в момент времени Т=0

9>г =^г/1=0/ (27)

где фгЛ=о/ - угловая координата точки поверхности лопатки, при £=0 .

Вепичина показывает угол поворота лопатки за время I

относительно неподвижной системы координат.

Однако за время I радиус-вектор частицы в плоскости ОХУ повернется на угол В цилиндрической системы координат, связанной с частицей, тогда точка поверхности шнека повернется относительно цилиндрической системы координат, связанной с чатщей на угол

с> = рг -О, (28)

или !гз = рг/1=0/ + 2яг~^-1-^. (29)

Таким образом, зная первоначальное и конечное положение частицы, скорость вращения шнека, можно подставив (29) в (26), получить значение направляющих косинусов нормали па уравнение поверхности лопатки в системе координат, связанной с частицей.

Условие контакта частицы с лопаткой можно вывести, подставив в уравнение поверхности (26) текущую координату частицы. После преобразований получим

г - 2С + —[п2(г • гс ИП97С)+ Пг(гсо50 - гс С05<5С)| £ ет , (30)

п7. I

где ет »6/2. Аналогично

где 2с,^гс - координаты любой точки поверхности лопатки в момент времени 1=0; г,д>,г -текущие координаты точки.

Условие контакта частицы на границах лопатки определим из уравнений прямых АВ, ВС, СА. В неподвижной системе координат при положении шнека, соответствующему 1=0, уравнение прямой АВ можно записать в виде

Х = Ха +Д(Хв~Ха);

У = Уа+Л(Ув~Уа); (32)

где Х-параметр.

Возведем в квадрат, а затем сложим первое и второе уравнения системы (32). Заменив координаты на цилиндрические, получим

■г»^Хв +Д(Хв-Ха)]2+[Уа (33)

га

г=т/о - я)2 "»а+А-г| + 2гагв софа -«»вМ'-*): с34>

; (35)

' Л=0/

где ро - следует определять с учетом первоначального положения частицы па шпеке. При вращении шнека угол поворота будет изменяться (см. зависимость 27). Тогда в цилиндрической неяодвизшой системе координат положим угловую координату точки поверхности лспаттз1,разиой

р=р0 (37)

ои

Таким образом, во-первых, задавшись первоначальной координатой частицы Д мозкно по зависимостям (32), (34), (35), (36) найти начальные координаты частицы г, 9 . Во-Бторых, для проверь з процессе счета условия контакта частицы с поверхностью шнека или лопаток на кззядом шаге счета на ЭВМ пукно проверять условие (30). В-третьих, при выполнении условия контакта мокло проконтролировать п геометрические ограничения, обусловленные конечными размера-пг лопатки.

Система уравнений (1В) и (19) дздяется алгоритмом для вычисления средней полупательпол скорости и траектории двоения частицы иди моделью процесса.

Для решения голучеппсй модели была составлена программа н блок-схема, по которым выполнялись необходимые расчеты. Обработка результатов вычленений позволила построить ряд графических зависимостей (рис.7), а также определить влияние конструктивных параметров па скорость н траекторию дЕизжша частицы.

В целом,на основании теоретических исследований были определены рациональные параметры ЗЮ и резки-гн работы пресса: частота вращения шнека л=0,27..Д4 с-'; площадь лопатки 5= 0,01! 2^.0,01В7 м2; число лопаток 2 = 1...3 шт.; угол наклона лопаток относительно витка шнека а = 35._55°.

Механическое соезводссзгппе зеленых растительных кормез велю чает два процесса, протезкасщпх одпозременго. Первый процесс формоизменения п объемного изменения во времени твердой фазы растительного корма, проходдпшй з результате дефермнрозання с разрушением связей мекду частицами кср!.^. Второй, .проход^лцпй параллельно, - процесс фильтрации твндксЗ фракция.

При прессовании слеш из п:со^сзлагл;сго корма (зедепла масса раггешш) и корма гпсксн Едзгпосга (солома) процесс механического обезвозкпваипя имеет 3 фазы. Первая - процесс изменения фермы и объема твердой фракции сиест, прогсходлнщй з -результате дгформиреганпя с

разрушснием связей мсзду частпцаын растений. Вторая - процесс фильтрации жидкой фракции из зеленых растений, с протекающим параллельно впитыванием жидкой фргхщш' сояоиой. Третья"- фильтрация жщкок

фрШЩШ! ИЗ Cï.iCCiI.

Используя методику расчета материального баланса механического обезвоживания зеленой массы растеши!, при решении поставленной зада-чн,ущгшвалось то обстоятельство, что смесь состоит из двух компонентов.

Рассмотрим проазвольнмй'этзп механического обезвоживания смеси, пведа следующие обозначения: гЛо - масса смеси; r.Uo за « Шо сол - (хютвет-стеекно масса зелены;: растений и соломы в смеси; пи , пи - масса сока и кома после прессования смеси;** mi »t, mi «а - масса сока, выделяющегося из зеленых растений и соломы прн прессозании смеси; mj™ , гаг «л - масса. зеленых растений и соломы после прессования смеси;

Со , Ci , Ci , Сока , Сосал , Cl за -, Cl сол , Clix , Сгоол - ОТНОСИТСЛЬНОС CO-дгржание сухого вещества в т0, rnt, т:, пьзм, Гоасол, mi м , mi СОл., тг, Ш2«л ; '

Шо с, mic, тгс ,П1о5>зс, тосояс,, пизмс, mi^ç, тззмс, тгизс - масса сухого вещества в пь, mi, гаг, пьзм, ffloc«, mi , nu«ra, шгт, юг см ;

Шва , Ш1 В „ min , Шозыв , Шосоло , Ш1 sa в , Ш1 соло , Шгад», Югсадв - МЭССа вяаш В Шо , Ш1 , гаг , Шо 3.4 , Шо сол , ш 1ЗМ , mi сед , П12 JM , тг СОЛ ;

Xo.Xi, X:, Хозн , Хосоп, XijM, Xiera, Кг sa, Хгсол - относительное со-дерагание химического вещества в тас, mi с, таге, Шошс, Шош<, пи мс,

raicoEc , Ш25МС , Шгсолс ;

Шох , rai 1 , П12* , П1оадх , Шоголх , ПИ su х , Ш) сгах , Ш2ая , Шгсолх - МЭССа химического вещества в sio.mi, гаа, ш«» , m« сол, mi ш, ' mi «ш, тгаи ,

Если представить смесь как один компонент, то имеют место соотношения

= mj + Ш2 ,

П50с~т1с + га2с ^ОВ =П11В ^E^B-EO;,; =miX -!-Ш2Х Дли даулкомпонешной смеси запишем следующие соотношешш r..Q ~ з ;,î -I- ¡'¡о с о л= з :.î + га1 со л + ш2з м + т2со л. Ш'с с - гл0 з + тп0 с0 ss = ruj3 Ьх + т»со лс + Ш2з t.:c + т2со лс. v:,0 Е = т0 з i^i, -¡- Ио со дв = т1з мз * 1П]со лв + ш2з мв + т2со лв, inсг. - т0 з эд +тосопх - mj3 ьк + Ш{со лх + т2з мх ч' т2со лх •

(38)

(39)

у-:^ oznoszxnui послсдолйтелы-ых тсоргшчесетк исследований материального бгюшсй .механического еогзгзггивания смеси измедьче1шых за-

леньи растений с соломой предложены конечные аналитические выражения (40), (41), (42) и (43), которые позволяют находить не только относительное сокоотделение смеси Я), относительный выход сухих веществ Я * с, химических веществ Хц и степень выхода влаги \3 с соком, но и решать обратные задачи. По относительному сокоотделеншо смеси Xi , представляется возможность вычигаять относительное впитывание влаги соломой

П сол • Также молено определять,, происходит ли задержание соломой сухпх и химических веществ сока, или выносятся ли с соком сухие вещества соломы.

^^Ьм^-Псол^. (40)

т0 га0

_ и' СИ м' тоз м- Нсо л'с1со л' тосо л ^^

С0-т0

Ав= ~ (1-С0)ш0 — (42)

X jx = м ' Хь м" Q3 м*тоз-'м~ 71со л *Xico л • Cleo л- тосо л

Хп • С г, • m г»

При аналитическом исследовании технологического процесса уплотнения травяного жома в контейнере обоснован способ уплотнения растительного материала и устройство для его осуществления (рис.8). Процесс уплотнения растительной массы осуществляется следующим образом. Приводной механизм 2 одним га кулачков 3, воздействуя па палец 7, поднимает соответствующий ему уплотняющий груз 5, сжимая при этом пружину 6. Разные положения грузов относительно поверхности уплотняемого материала и наклон поверхностей, обращенных внутрь контейнера, не препятствуют процессу заполнения освободившегося пространства растительным материалом. При повороте вала 4 на определенный угол, палец 7 выходит из зацепления с кулачком 3 и уплотняющий груз 5 под действием силы тяжести и силы упругости пружины б обрушивается вниз, произведя уплотнение распггельного материала и будет оставаться в нижнем положении, удерживая растительный материал от восстаноЕлешгя первоначального объема.. Второй уплотняющий труз при этом начнет подниматься и весь процесс полностью для него повторится.

По мере наполнения контейнера приводной механизм 2 перемещается вверх вдоль направляющих пазов опоры 1, опираясь одним из уплотняющих грузов 5 иа поверхность уплотняемого материала. Таким образом устройство через один из уплотняющих грузов обеспечивает постоянное воздействие на часть поверхности уплотняемого материала, препятствуя

ного жома в контейнере: 1-опо - ного материала: У1 -упругий элемент 1 -

ра; 2-приводной механизм; 3 - го участка; Ва -вязкий элемент 2-го уча -

кулачки; 4-вал; 5-ушютняющие стка; У2 -упругий элемент 2-го участка;

грузы; 6-пружины; 7-пальцы; Вз -вязкий элемент 3-го участка; Пз -пла-

8-подъемный механизм стический элемент 3-го участка

' Рис.10. Расчетная схема половины контейнера:, принятая для составления математической модели: &с - диаметр контейнера, м; - высота заполнения контейнера, м; пи - масса рабочего органа, производящего уплотнение, кг; Ш2 - суммарная масса приводного механизма н подгашаемого рабочего органа, кг, ог0 - напряжение верхнего, слоя, взаимодействующего с рабочим органом, Н/м2 ; я - верхний слой уплотняемого материала; 1, 2, 3 -начальные. слои - уплотняемого материала

восстановлешпо первоначального объема не только в той части контейнера, где уплотняющий груз действует- но и за счет сил сцепления в уплотняемой массе в сопряженной половине контейнера, что в конечном итоге способствует сшгоегапо энергоемкости процесса уплотнения.

Для предварительного теоретического изучения работы уплотнителя была рззработапа математическая модель процесса уплотнения. Для описания закономерностей дефориировагам растительного материала использована теория моделей. Свойства элементов.предложенной реологической модели (рнс.9) не линейны и шгтерполируются степенной функцией.

Для определения эмперичесютх . постоянных, характеризующих свойства элементов реологической модели травяного жома, разработана установка и проведены эксперименты. Уплотнение осуществлялось в цилиндрической камере свободно падающим грузов. Системы уравнений, описывающие процесс уплотнения слоя травяного- жома в камере запишутся в виде:

при нагрузке

тг£-+ <г-Б ± Рт = 0;

сг=Ау1[|1.] прн^}0;

<Т = 0, при 4-1^0;

г__\К

= АпЗ+АзЗ --пряег)Апз[■

(44)

оу

£3 = 0 прпо-^'АпЗ^3

¿"о

К„,

при разгрузке ч

Рос^с'гааяС/"-^)-^-^ ;

vK

РрСТ

КУ1 . „ •e0,

где а - напряжение, возникающее в уплотняемом слое, Н/м2; где mr -

масса фуза, кг; ускорение груза, м/с2; g - ускорение свободного падения, м/с2; S - площадь контакта деформируемого материала с уплотняющим грузом, м2; Fr - сила трения уплотняемого материала о стенки камеры, Н; АУ1 , АУ2 - эмпирические константы, хараетерюующие свойства упругих элементов, Н/м2; Авг, А„з - эмпирические консшпы, характеризующие свойства вязких элементов; Авз - эмпирическая константа, характеризующая свойства пластического элемента, Шмг; K,i , Куг, К„2, Квз, Кпз- коэфф1щиснты, характеризующие степень изменения соответственно упругих, вязких и пласшчесюк свойств элементов реологической модели;

£i, £2, £з - перемещения соответственно первого, второго и третьего участков, м; ¿2 > Ъ " скорости перемещения соответственно второго и третьего участков, м/с; £о - начальная.гагадаша уплотняемого слоя, м; е - деформация уплотняемого материала, м; Оти - максимальное напряженке в уплотняемом материале, Н/м2 ; ц • коэффициент бокового давления при нагрузке; щ - коэффициент бокового давления при разгрузке; Кт - коэффициент трения материала о стенки камеры; Sa - площадь контакта стенок камеры с уплотняемым материалом, к2.

Решая системы дифференциальных равнений (44) а (45) на ЭВМ многошаговым методом с применением формулы Адамса-Вошфорта четвертого порядка,определяется величина деформации слоя в любой момент времени действия нагрузки.

Определение неизвестных коэффициентов осуществляется по минимуму суммы квадратов отклонений расчетных величин деформаций от экспериментальных. Минимум этой суммы определяется 1радиентным методом. Дня реализации предложенного метода на ЭВМ была разработана программа PDORKSM.

На основания теории моделей была разработана математическая мо-дзль процесса уплотнения зравгного жома п контейнере предложенным уплотнителем ударного действия. Расчегаая схема половины контейнера, принятая для составления математкческой модели, представлена на рис. 10.

В данном случае пррцесс уплотненал мокко описать следующими сиетемгма дафффяяццглыш* урасасшш: при нагрузке

£г1т1 -+ о-дБ! -Еп(гп0-ег\ + ег2) + И[РТ1 =0; ^г2т2 + Еп (% о - + сг2) + 1^2рт2

К

У1

, прпец)0;

сг{ = 0, прнгц^О;

К„, лХ,

¿Я=0, прпст}* к=1

К-оз

п

Ч !=1 №

при разгрузке

=0, прпеи^О;

К», Г Л я2

"¡"Мед.

К

¿31=0, при сг\ ; (47)

к='|

Fk = fcœaxk-С-Щ(^max к "(l<-ms6к + K-ics6ck)< n

\ J=1

где £pj - ускорение груза mi, м/с2 ; Si - площадь контакта груза rai с уплотняемый материалом, м2 ; Е в - жесткость пружины, соединяющей грузы mi и Ш2, Н/м ; Ею - длина прушшы в ненагруженном состоянии, M'. ï £ri - координата груза rai, и; Бгг - координата, груза тг, м; Fti - сила трения груза mi о направляющие, H; где ¿rj -скорость движения груза mi,

м/с; ¿г2 - ускорение груза тг, м/с2 ; ci - напряженке i-ro слоя уплотняемого материала, H/u2 ; Fk. - сила трения, действующая на k-тый слой, находящийся мезду i-тым и верхним слоем, H; Ft2 - сила трения груза шг о направляющие, H; èv% - скорость движения груза тг, м/с ; ¿к - скорость деформации' к

• го слоя; 0 щах t - максимальное напряжение к - го слоя, Н/м2 ; Ктп - коэффициент трения травяного кома о поверхность контейнера; К« - коэффициент трения между слоями травяного жома соседних половин контейнера; Se* - площадь поверхности к - го слоя, контактирующего с контейнером, м2 ; Ss« - площадь поверхности к - го слоя, контактирующего с уплотняемым материалом соседней половины контейнера, м2.

Средняя плотность травяного хеома в контейнере после уплотнения

определяется из выражения

п

2>oi

>к = Го—----—, (48)

. 1=1 ,

где 1а - начальная плотность травяного хгома, кг/м3.

Удельная энергоемкость процесса, уплотнения определится по формуле

_ Э| -Ь-Уь /к 1п

где Э[ - энергия одного удара, Дзх; Ь - суммарное количество ударов, произведенных уплотняющими грузами; V* - объем контейнера, и3; т)„ - коэффициент полезного действия привода уплотнителя.

Для реализации на ЭВМ математической модели процесса уплотнения травяного жома в контейнере была разработана программа ММРШМ. В результате расчетов были построены зависимости ух и Эуд от массы уплотняющего груза ни (рис.11а), знергни, необходимой для осуществления одного удара Э1 (рис. 116), подачи жома в контейнер за время подъема уплотняющего груза О* (рис.11в), количества жома, поданного в контейнер перед началом уплотнения СЬ (рис.Пг) и 'количества завершающих ударов I з (рас. 11 д). Также дает сравнения были построены зависимости ук и Эда от С>! при уплотнении одним грузом, воздействующим на всю поверхность одновременно. Зависимости показаны пунктирными линиями (рис.Пг).

Анализ зависимостей позволил сделать следующие выводы: факторы в большинстве споем оказывают нелинейное влияние на процесс уплотнения; наибольшее влияние оказывают, факторы СЬ, О*, гщ ; эффективность уплотнения двумя грузами на 7% выше, чем одним грузом; разработанная математическая модель позволяет обосновать режимы и параметры процесса уплотнения травяного жома в контейнере.

В третьем разделе "Программа'и методика экспериментального исследования технологических решений и технических:средств механизации заготовки и хранения кормов" представлены программа и особенности использования основных методик, которые применялись в ходе экспериментальных исследований, а также применяемые приборы п аппаратура.

При исследовакгзг режимов работы ПТЛ ГОС программа исследова-шк предусматривает: определение характеристик обрабатываемого сырья, их изменения в течение заготовительного, сезона и установления влияния этих характеристик на эксплуатационно-технологические показатели ПТЛ ПК; проведение опенки параметров действующих в ПТЛ энергетических потоков; исследование элементов надежности ПТЛ ПК.

Одновременно со сбором данных, характеризующих внешние возмущения, определялись эксплуатационные показатели работы ПТЛ: производительность, энергозатраты, надежность. С этой целью проводился учет: количества поступающего сырья и полученного продукта, затрат фонда времени на рабочий' процесс и простои по всем причинам, видов отказов, методов устранения неисправностей, расхода электроэнергии и топлива.

Программа экспериментальных исследований процессов охлаждения и хранения корма включает методики: изучения физико-механических свойств бргасетированных кормов; исследования влияния способ а охлаждения и хранения на питательные своГ5Ства брикетов; определения оптимальных параметров процесса охлаждегшя и хранения.

С целью оптимизации параметров и режимов процесса охлаждения в опытах реализовался трехфакторпый эксперимент. В качестве основных факторов, влияющих, из процесс охлаждения брикетов в конвейерном охладителе были приняты:, удельный:расход воздуха д» г^агаосп, его ' реверсхфовашгя гр.; скорость транспорлфухощейлешъг- Утр .В качестве

ш а/и1 НО

но

6*

\ю

/

/

ее ¡¡о

ш{--

№ 510

ьм

т ;

Э3з

т * г Й0

а)

№

№

/

. 10 И ндж 1?

3,

то 1фг $00

650

Ш

6)

Щ ЮЦ Щ ЩЩ п Щ(

СЬ ■■ 1 и *"

НПО

щ

/

/

/

¥ О . '■ 3 н 1 5 г ч

320 76О Вж/кг «О

ш ноо

Эцд

¿3-

Я)

Рис. 11. Результаты теоретических исследований процесса уплотнения травяного жома в контейнере предложенным уплотнителем: х - плотность жома у», кг/м1; Д - удельная энергоемкость ЭуД, Дж/кг

критериев оптимизации конструктивно-режимных параметров конвейерного охладителя были взяты коэффициенты эффективности охлаждения r¡0x и энергоемкости производства единицы продукции Еох.

Факторами, влияющими на процесс охлаждения брикетов в контейнерном охладителе,приняты: скорость фильтрации воздуха через слой охлаждаемого материала - V, время аэрации - х , скорость подъема воздуховода - о. В качесхве критериев оптимизации были взяты коэффициент влагосъема WM , характеризующий качественные показатели готового продукта и удельные затрата энергии Е03 на охлаждение тонны продукции.

Программа с ссперимектальвых исследований процесса механического обезвоживания растений включает: определение физико-механических свойств корма; определение коэффициентов наполнения п производительности шнекового пресса с ЗРО и без него; исследование системы шггакия пресса и определение оптимальных параметров и режимов работы установки; определение энергетических и техгшко-экоггошгееских показателей технологической лшши производства гранулированных кормов с предварительным влажным фракционированием зеленых растений.

С целью оптимизации параметров'и режимов работы системы питания установки в" опытах реалшовьгвалег четырехфактерный эксперимент Бокса (Ц-охпимального плана). В качестве факторов выбраны: - частота вращения шнека-п(х)); площадь лопатс:г-$(хз);. число лопаток-г(хз); угон наклона лопаток относительно витка шнека- о.(ха). В качестве критериев оптимизации выбраны: коэффициент наполнения ф(уО и удельная энергоемкость установки Эуд(у2). Для определения формы,'утла атаки н шага установки лопаток использовался план однофакторного эксперимента..

Программа исследования процесса уплотнения травяного жома в гибком контейнере включает методики: физического моделирования процесса уплотнения травяного жома в контейнере ударным способом в масштабе 1:4; определения фттсо-механтесхнх н реологических свойств травяного жома, которые необходимы, для математического моделирования npofíecca уплотнения на ЭВМ; определения оптимальных параметров и режимов работы уплотнителя,

В опытах реализовывался трехфакторньгй эксперимент. В качестве факторов выбраны: масса уплотняющею груза nn{xj); энергия, необходимая для осуществления одного удара 3¡{xi); подача уплотняемого материала в контейнер за время подъема ушготклющгш груза 0«,("з). В качестве критериев оптимизации выбраны: гогогаость .-кома в контейнере после уплотнения yK(yi) и удельная энергоемкость процесса уплотнения ЗгДуг).

Кроме того программа предусматривает разработку и изготовление оборудования для проведения исследований, а также отладку и тарировку технических'средств гомерешш и регистрации изучаемых параметров. Об-

работка экспериментальных данных производилась на ЭВМ ЕС-1022 по стандартным программ!.

В чзтвдггом разделе ."Экспсртггатадышс исследования технологических решений и средств мехашвацин заготовки и хранения хормов" приведены результаты экспериментальных исследований.

Диапазон изменения влажности растительного сырья за летний период заготовки кормов достигает 20% (рис. 12). Проверка показала, что с. достаточной для практических расчетов точностью можно считать закон распределения влажности сырья в течение заготовительного сезона логарифмически нормальным.

Исследовании универсальной ПТЛ показали, что удельный расход топлива при производстве брикетов меньше, чем при производстве гранул на 45,2 кгЛг. При этом суточная производительность при производстве брикетов в 1,2.. .1,35 раза выше, чем при производстве гранул.

В результате проведенных экспериментальных исследований конвейерного охладителя установлено, что: при охлаждении брикетов происходит, снижение влажности на 1,8...4,3 % и увеличение плотности на 12.„54 кг/м3, атмосферный воздух использует свои охлаждающие способности при однократном пересечении слоя брикетов только на 9,5—23 %. Применение перекресгао-резерсцзного противотока воздуха и брикетов позволяет повысить этот показатель до 50...70 %; существенное влияние на процесс охлаждения оказывают также удельный расход воздуха п скорость транспортирующей ленты.

Результата исследований показали, что температура брикетов в процессе охлавдешы снижается с 75...95°С до 15~35°С, влажность с Ю._21% до 9... 17%. Лишенные размеры брикетов на. выходе щ пресса составляют по ширине, высоте и длине Ь среднем 0,035 х 0,035 х 0,057 м, а в процессе охлаждения изменяются б пределах 1,5...2%.

Определяемая плотность брикетоз составляла 635__1050 кг/м3 и зависела главным образом от влажности сырья, подаваемого на брикетирование. Насыпная плотнеегь и скважность слоя составляли соответственно 39Q...630 kt/mj и 0,42—0,53. Полученные данные об изменении равновесной влажности брикетов в зависимости от температуры и относительной влажности окружающей среды показывают, что чем выше температура окружающей среду,тем равновесная влажность ниже и наоборот. Данные по определению скорости сорбщш^десорбхцш в зависимости от относительной влажности окружающей среды и плотнос^га брикетов свидетельствуют о том, что чем больше разность менду начальной влажностью материала н относительной влажностью окружающей ергды, тем шггеншшее происходит процесс абсорбщш, кроме того брикеты с меньшей шотаосплэ сорбируют влаху болев интенсивно.

Результаты опытоз со охлажден;до единичного брикета (рис.13) показывают, что сшггае максимальной ашшосш в процессе охлаждения достигается при скорости воздушного потока 0,50—0,70 м/с. Данным здаче-

4

г» Г— л «

о ^СГ

XV

■ьо

га

о Щ

гаов . г^^эа тлг . гад? засг тег гаол заов " Рис, (2. Изменение влажности травостоя поймы в течение заготовительного сезона в зависимости от метеорологических условий (193(5 г.}: {-осада*,г, 2-температура воздуха; 3-отноштельная влажность воздуха; 4-влажносгь травостоя ■

■ 501

'ча

N1

'"О Ц25

Рис.13. Зависимость продолжительности охлаждения % (I) и снятия влажности \У(2) для единичного брикета от ско -роста охлаждающего воздушного потока

Рис.14; Кривые охлаждения брикетов в слое Н=1,2 м; 1-1'; 2-2'; 3-3'; 4-4'; 5-У-тем -пература брикетов, расположенных соответственно на высоте 1,2;0,9;0,6;0,3;0 м;.6 -температура охлаждающего воздуха ;~<р 6,26 м*кг/ч; и=22°С; о=0 м/с; -д=4,86 и\кг/ч; и-22°С; о=0,0б -.г/мин 53® 1

а)

Рис.15. Двумерные сечения поверхностей откликов для изучения действия факторов: а- XI и хг при хэ=0 и х«=0; б-хз и хл при х 1=0,75 и Хг^Н. —Коэффициент наполнения;' - удельная энергйсмкость, кВт.ч/г

ниям скорости воздушного потока соответствует время охлаждения -60...80 мин.

При охлаждении брикетов в слое получено семейство температурных кривых (рис.14). Из рисунка видно, что при охлаждении брикетов в режиме без подъема воздуховода, расход воздуха составляет q=6,26 м3.кг/ч, а с подъемом воздуховода при ш=0,Об м/мин составляет 4,86 ms.kf/4.

При решении задачи оптимизации параметров процесса охлаждения брикетов в контейнере был реализован трехуровневый,почти рототабель-ный план Бокса-Бенкина второго порядка. Математические модели, выра жающие удельную энергоемкость процесса и коэффициент влагосъема, имеют вид

Yl =0,784 + 0,355X1 +0,075Хг + ОДЗЗХ3 + 0,019XjX? +

, , , (50)

+0,077XiX3 - 0,003X2X3 + 0,046Xj + 0,007X2 + 0,011Х3

Y2 =0,181 + 0,006X1 +0,013Х2- 0,001Хз -0,005XjX2 +

9 9 9 (51)

+0,005Х]Х3 - 0,009X2X3 - 0,022Х| - 0,004Х| - 0,014Х|.

Анализ моделей проводился с помощью изучения поверхностей отклика методом двумерных сечений. При этом оптимальные значения факторов находятся в пределах: скорость воздуха Xi = 0,55...О,65 м/с; время аэрации Х2 = 1,12...\,\6 ч; скорость подъема воздуховода Хз = 0,66-Ю"3 ... 0.S3-10-3 м/с. Оптимальным уровням варьирования факторов, найденным при анализе двумерных сечений, соответствуют следующие значения критериев оптимизации: У1 =Еох =0,8...0,9 кВт-ч/т; У2 = W05 =0,185...0,192.

Исследования по определению степени разрушения брикетов элементами системы охлаждения-и хранения корма показали, что при контейнерном способе охлаждения и хранения количество разрушенного продукта на 6,5% меньше, чем в базовом варианте.

Результаты исследований системы питания шнекового пресса при механическом обезвоживают растений показали, что для зеленых растений и жома горохово-овсяной смеси влажностью Wsp = 75...78% и W* =-б4...66% показатели, характеризующие их физико-механические свойства, составляют: насыпная плотдастъ.рзр = 180...210 кг/м3; р* = 250...260 кг/м3, средняя длина U? = 31,7 мм; 1* =28,7 мм; среднеквадратическое отклонение сьр = 3,48 мм; рж~ 2,97мм; коэффициентвариации v3P=0,111; vx=0,103.

Проведенные исследования свидетельствуют о том, что производительность транспортирующего шнека пресса с захватывающим органом прямоугольной формы в среднем меньше на 7 кг/мин, коэффициент производительности соответственно на 0,22 по сравнению с использованием треугольной лопатки. При увеличении частоты вращения шнека с 0,1 с1 до 0,17с1 (угол установки лопатки а=45° относительно витка шнека) производительность возрастает на 7,8...9,7%. Угол установки лопаток для сочета-

ния 35°х35°, 45°х45°, 55°*55° отличается от яругах значений угла установки захватывающего органа по наивысшей производаггельноста.

Поэтому, основываясь на проведенном анализе априорной информации, <1шзико-мстан1ггеских свойствах корма и результатах предварительных опытов, в дальнейших исследованиях использовалась лопатка треугольной формы, установленная на витке шнека через шаг,'равный 1,578 диаметра шнека. При исследованиях частота вращения транспортирующего шнека изменялась от 0,27 с1 до 0,4с1. Заданный предел соответствует частоте вращения транспортирующих пшекоз отечественных и зарубежных прессовых установок.

Результаты поисковых опытов подтвердили данные аналитических исследований в том, что на эффективность работы шяекового питателя влияет частота вращения шпека, площадь, число и угол наклона лопаток.

Математические модели, выражающие- коэффициент наполнения 4(Уi) и удельную энергоемкость ЭуДУз), Имеют вид

У| =0,688+0,105x1+0,023x2 +0,012x3 +0,029x4 +0,004xi x2-0,024xi хз-- 0,С 4lxi xi - 0,009x2 xj +0,044X2X4 +0,00 IXi TU +0,088xJi + +0,038xI2 - 0,1 Ylxh • 0,047xJ4; (52)

Уг =0,967-0,202x1 +0,184x2 +0,062xj -0,003x4 -0,058xi X2 +0.003xi xj --0,022xi X4 +0,017X2X5-0,063X2X4 -Qfi09x3x4+0,l65xh + +0,035x^2 +0,020х1з+0,055x^4- (53)

Анализ моделей регрессии (jpnc.15) проводился методом двумерных сечений п позволил найти оптимальные значения фахтороз, которые находятся в пределах: n(xi) = 0,37...G,4 с-'; S(x2) = 0,017...0,187 иг; 2 (хз)= 2...3 шт. ; а(и)=40..J0° . Критерии олпвяпацшг при этой составляют: ф = 0,83...0,87; Эуд=0,82„.0,93кВт.ч/г.

После нахождения оптимальных значений факторов были проведены опыты для определения производительности, удельной энергоемкости, коэффициентов производительности я наполнения. Результаты исследований показали, что с увеличением чиста оборотов транспортирующего шнека с 0,37 до 0,4с1 его производительность при использовании лопаток возросла на 30...34% при одновременном снижении энергоемкосш процесса на 10...14% и неравномерности распределения растеши! по периметру зеерно-го щшшдра на 26„.30% по сравнению с базовым вариантом. Значение коэффициентов производительности и наполнения без- и с захватывающим органом состз или соответственно <?i=0,44...0,46, $i=0,60...0,6l и 92 =0,66„.0,69, фг =0,81...0,87.

При оптимизации процесса кехггютесгсго сбезваязшгшт cueca зеленых растений с адсорбентом (соломой) факторами варьирозанкя являлись: количество адсорбента в смеси Ад =5—15%, площздь яотвого сечетпш дренирующего контура S» 5_.15% и дшгеппе прессовзпия P=1„J Мпа. За параметры огптаякаштп били приняты стпссггельпое сохоотдсление т и содержание в соке перегарямого протегша П, г/кг.

-¿о*

Для получения математической модзлп эксперимента был реализован почти ротатабельныи трехуровневый алан Бокса-Бенкина второго порядка.

Математическая модель второго порядка для описания относительного сокоотделения т при прессовании смеси зеленой массы с соломой имеет вид

У=0,303-0,0389xi +0,0077x2 +0,04! 1х3 - 0,002l5xi х2 +0,0061xi хз -

- 0,00125X2 хз - О.ОООсЧх1! - 0,0065х2г - 0,0254хЪ. (54)

Модель для определения содержания переваримого протеина в соке П, г/кг имеет вид

Yi =5,37- 0,363xi - 0,25X2 - 0,263х3 +0,25xi х2 +0,225xi хз +

+0,¡X2 хз+0,328x2i -0,398xV 0,523х2з. (55)

После анализа моделей регрессии методом двумерных сечений были определены оптимальные значения режимов работы шнекового пресса при механическом обезвоживании смеси зеленой массы (влажность89,7%) с соломой: количество адсорбента xi (соломы) 10...12% по весу от зеленой массы при влажности ¡5,2%; площадь живого сечения дренирующего контура (xa) S 2...15%; давление прессования (хз) 4,4...5 Мпа.

Результаты экспериментальных исследований процесса уплотнения растительной массы после механического обезвоживания показали, что для травяного жома горохо-овсяной смеси влажностью W = 64 % , длиной резки ! .= 33,7 мм и начальной плотностью у0 = 217 кг/м5 значения коэффициентов, характеризующих упругие, вязкие и пластичеЗкие свойства элементов его реологической модели,составляют. Ayi = 10,4 Н/м2; Kyi = 2,32; А»2 = 2530 Н/м2; Ку2 = 5,55 ; Ав2 = 31S0 Нс/м2; Квг= 4,55; Авз = 1,58 Нс/м*; Квз = 3,35; Апз = 3,57 Н/м2; Кто = 5,80.

Значения коэффициентов трения составляют Ктп = 0,23; Ктс = 0,53 .

Проведенными исследованиями установлено, что длительность периода воздействия нагрузки Т при варьировании от 10 до 30 с не оказывает заметного влияния на процесс уплотнения жома (рис.1ба), а при увеличении числа ударов К от 1 до 5 (рис.166) остаточная деформация в конце периода снятая нагрузки увеличивается нелинейно. Прирост деформации идет в основном от первых -трех-четырех ударов.

При решении задачи оптимизации параметров и режимов работы уплотнителя травяного жома в контейнере был реализован трехуровневый план Бокса-Бенкина второго порядка. Модели регрессии, выражающие плотность жома в конце процесса уплотнения yK(yi) и удельную энергоемкость Эуд(}'а), имеют вид

У! =499,1+23,3x1+ 44,4х2-21,2х3+ 3,3х,х2-

- í Í ,5x1 х, - 2,4x2 хз - 6,9x2i - 9,4xh •+ 8,9х2з; (56)

Уг = 694,9 - 4,9xi + 277,8х: - 225,4хз - 2,8xi х2 -

- 3,0xi хз - 97,7x2хз + l,8x2i - 5,2х2г + 102,1х2з. (57) После анализа моделей регрессии методом двумерных сечений (рис.17) были определены оптимальные значения факторов, которые находятся в пре-

100 кн 20

ВО

№

10

5)

й

го

¿о

Рис.16. Зависимость деформации слоя травяного жома от длительности еоз-дейсрия нагрузки (а) и числа ударов (о): х-шкснмальная деформациями; о-деформация после останови! груза, мм; Д-остаточйгя деформация, мм

Ш

хо

кг

3CV

т tso

т,

/го

1 ! J i tfi \/ 1 / / i i ./ И I

к 1 i! и 3¥! l X I 1 1

У V г i \izoK ) \ Л 9СР 1 m 700 i

roso 1 ^ т. '№0 ¡1 S€/7 i i 1 l !

/г,& - ш Q» ■

гХб

кг

Рис. 17 .Двумерные сечения поверхностей откликов для изучения действия факторов

Х| п хз при х2-0,х_-плотность жома в

конце процесса уплотнения; —удельная энергоемкость процесса уплотнения

V

Рпс.ШГрафт< зависимости ко-эфйшциента биоэнергетичес -кон эффективности универсальной ПТЛ от влажности-траво-

воо о

6000

«ООО

гооо

/

1Ш3111Н11Ш1

стоя

е.

nsx/r

soco

¡iODO

2000

1

г.

А

и

V

л

ш

3 4 5 операции

2 1 5 5 операции .

Рис. 18.Эиергоиасыщение корма в Рис. 19.Энергонасшцение корма в про-процессе его производства(базо- necee ero производстаз(иовая техноло-ваятехиолоп1я):1-прессова1шерез- niя); 1-прессование резки; 2-транспор-ки;2-транспортировка на охлажде- тировка на охяаздеше;3-отрор крош-1ше;3-отбор крошки:4-охлаждение; ки;4-затарка в контейнерыр-заполне-5-транспортировка брикетов в бар- ние контейнеров дымовыми газами;6-жу;6-затарка в мешкотару, складн- транспортировка контейнеров в бар-рование жу, складирование

делах mi (х,)= 300 ... 360 кг; Э, <хг)= 11000... 13000 Дж; Q« (xj)= 12,8 „: 19,2 кг. Критерии отгаишцвд при этом составляют: ух = 540 ... 580 кг/м3; Э,д= 1000», 1200

Сопоставительный анализ результатов хеоретгческих и эксперимент, тальных исследований показал, что разница между ними не значима с вероятностью 95%, а ошибка не превышает 6,5% - Это позволило сделать вывод о достоверности матсматичесхихмоделш исследуемых процессов ме- . ханшацин заготовки и хранении кормов.

В пято^ разделе "Энеогетека производства и биоэнергетическая оценка технологий заготовки и хранения кормов" изложены результаты энергетической оценки исследуемых технологических операций.

Насыщение корма энергией в операциях прессования, охлаждения и хранения корма представлено на рис.18 для базовой технологии и рис.19, для новой технологии. Исследования показали, что коэффициент, энергетической эффективности базовой технологии равен 0,304, а эксперимент:: тальной-0,469.

На рис.20 представлен график зависимости коэффициента биоэнергетической эффективности (КБЭ) универсальной ПТЛ ПК от влажности исходной зеленой массы. Из рисунка видно, что наиболее эффективно ::: (КБЭ=0,199) проводится заготовка кормов ПК в середане сезона при влажности исходного сырья 63^.„75% -

Применение технологии механического обезвоживания растений в условиях заготовки кормов в понме Енисея позволят! повысагь КБЭ в 1,16 .. раза. КБЭ при заготовке гранул из жома смеси зеленых растений с соломой в 1,54 раза выше,чем при базовой технологии, а призагоховке гранул .. га жома горохо-овстнон смеси он достигает 1,627, тх. в этом случае техно- :: логический процесс протекает с накоплением полезной энергии.. Однако . наибольшей эяергггичесшй эффективностью обладает технология зато- > ■ товки сснага ш жома горохх>ч)всаной см^хи в гнбких конгейнерах с КБЗ ~ равным4,12 .

В тцесуом разцрле "Обоснование и пртпвадсгвеннад проверка предлагаемых технологический решений, технических средств ш оценка зконо- •

таты внедрения разработанных технологических процессов, устройств и данаоценка лхэкономнчсскойэффектквносш. .

Дав повышения эффективности функционирования ПТЛ ПК . Жрашоярец-1" было вьшолнеш-яша1руженш>е резервирование тфессо-вого оборудования, установлена регулирующая накопительная емкость . для сухой резки между участками сушки и прессования кормов, прессовое оборудование ПБС-ЗВЙМ заменено ва ОЛК-2, внедрено устройство для . очистки сухой резки от минеральных примесей, установлен конвейерный охладитель брикетов.

При внедрения нового варианта поточной линии возросло время работы технологического оборудования. Так, если в базовом вариантг обо-

рудованне ПК работало за сезон в среднем 28,2% от общего фонда време-1Ш, то з новом исполнении - 62,7% , т.е. в 2,2 раза больше. При этом выросла сезонная выработка и достигнута запроектированная мощность ПК (1500 т). Коэффициент готовности линии возросв 1.11 раза.

Проведена модернизация ПТЛ ПК "1Сраагоярец-2", в которой было заменено оборудование ОГМ-1,5 на ОПК-2.0, разработана я внедрена линия забора и подачи сухой резки на брикетирование, система охлаждения гранул с охладотельной колонкой заменена охладителем конвейерного типа. За счет рационально]'! компоновки оборудования, резервирования пресса и внедрения результатов исследований была разработана универсальная ПТЛ по производству как гранул, так и брикетов. Исследования универсальной ПТЛ показали, что удельный расход топлива при производстве брикетов меньше, чем при производстве гранул на 45,2 кг/т. При этом производительности нинкн при брякетировазпга в 1,2...1,35 раза выше, чем при гранулировании. • •.

На ошовашш теоретических, лабораторных и производственных испытаний бы. а разрабетана п внедрена на кормозаводе "Красноярец-Г технологическая линия охлаждения, затарки и хранения брикетированных кормов в среде осушенных дьшовых.газоз с использованием контейнеров МРК-1.0М. Для получения осушенных дымовых газов разработан автономный газогенератор, который позволяет создавать необходимый газо-влажноепшй режим в контейнере с содержанием кислорода [...2% ¡1 относительной влажностью среды 65...75%.

Производственные испытания, и внедрение технологии заготовки гранул г механическим обезвоживанием растений и их смесей проводились и подхозе ПО "Красмашзавод" ц совхозе "Сибиряк" Красноярского края. Производительность технологической линии сушки кормов и производства гранул при влажности- жома 64,..65% составляет 2,5...2,6 т/ч. Данная технология позволяет по сравнению с базовой повысить производительность в 1,8 раза и снизить расход топлива ¡з 1,73 раза.

При механическом обезвоживании зеленой массы из 1 кг выделяется 300...500 граммов сока, а из 1 кг смеси зеленой массы с соломой выделяется 240...305'граммов сока, т.е. в !,2Г ..1,63 раза меньше. При этом в данной технологии с соком выделяется б ¿,81...!,91 раза меньше переваримого протеина. Это говорит о том, что наличие соломы з смеси снижает вынос питательных веществ с выделенным с процессе механического обезвоживания соком, как бы фильтрует его. Установлено, что фильтрующая способность соломы в составе обрабатываемой смеси составляет 14..%.

Технологическая лшшя заготовки ссиазса из травяного жома в гибких контейнерах МРК-1.0М внедрена в ПСХ ПО "Красмашзавод"; Натурные испытзшя показали, что копструкцпя уплотнителя-'вполне работоспособна. {Толоиок в результате рюрртт тгррдашых элементов не да-бжодзяоеь. Кштояишю шгя&щгз врдакяодаяо до зыгозн Масса наполненного контейнера 500—600 кг. Удельная энергоемкость

со-

процесса уплотненна 1000... 1200 Дж/кг. Производительность технологической линин составгта 5 т/ч по жому.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ И ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. Наибольшее влияние на производительность оборудования ПТЛ и энергоемкость произбодства брикепфованных кормов оказывает влажность поступающего на переработку сырья. Установлено, что влажность травостоя в течение сезона изменяется в средаем на 20%, а в течение суток - на 5...7% . В результате производительность сушильного оборудования по готовому продукту в течение сезона возрастает с 0,7...0,9 до 2,17...2,42 т/ч, часовой расход зеленой массы снижается с 5,7 до 5,3 т/ч, а топлива - с 0,32 до 0,17 т/ч. Изменение производительности оборудования под воздействием случайной функции изменения влажности растительной массы и отсутствия оптимального набора технических средств приводит к нарушению поточного производства. С изменением влажности сырья из-за вегетации растений происходит изменение его энергетической ценности и энергозатрат на производство кормов. Так, снижение влажности растительной массы в среднем с 84% в начале сезона до 56% к концу его приводит к снижению энергетической ценности корма с 5665,7 до 3655,2 Мдж/т, а энергоемкости процесса с 36165,9 до 22158,8 Мдж/т. Оптимум показателя коэффициента биоэнергетической эффективности (0,199) технологии соответствует влажности исходного сырья 65—76,5% . Установлено, что с достаточной точностью можно считать закон распределения влажности сырья в течение заготовительного сезона логарифмически нормальным с математическим ожиданием, равным 67,4%, и среднеквадратическии отклонением, равным 4,98%.

2. Разработаны алгоритм и имитационная математическая модель для оптимизации процессов функционирования ПТЛ в условиях производства кормов ПК. В результате имитационного моделирования технологического процесса установлено, что наиболее напряженным периодом заготовки кормов является конец сезона. Состав оптимального уборочно-транспортаого звена включает три уборочных агрегата (один в ненагру-женпом резерве) н шесть транспортных агрегатов с тележками вместимостью по 12,5 м3 каждая, что обеспечивает минимум приведенных затрат (1,16 р/ц) на скашивании и транспортировке травостоя для производства корма. Размеры прибрежного накопителя должны вмещать двухчасовой запас зеленой массы. Для перевозки готовой продукции рекомендуется иметь 2 баржи водоизмещением 200 тонн каждая.

3. Оптимальные значения технологических и конструктивных параметров, определяющих энергетические и качественные показатели процесса охлаждения брикетов в конвейерном охладителе, находятся в пределах: удельный расход воздуха 2,28...3,08 и3/(кг.ч); скорость транспортирующей ленты 0,21 К..0,238 м/шш; кратность реверсирования - 3. В этом случае коэффициент эффективности использования воздуха составляет 0,5...0,7 (или

-41в 3,04..,5,26 раза выше, чем при однократном пересечении воздухом слоя брикетов), а удельные энергозатраты - 0,0534—0,0535 Вт.ч/т.

4, Оптимизация технологической системы охлаждения, затаркн и хранения брикетиротагошх кормов топологическими методами позволила при сохранении качественных показателей корма исключить из базовой технологии операции: распределения брикетов по транспортерному полотну охладителя; транспортировку брикетов в охладителе; транспортирование их щ хранение. За счет этого содержание крошки снижается в 1,8

, раза. Разработанная математическая модель, для расчета процесса теплообмена в слое брикетов контейнерного охладителя, позволяет определить температуру брикетов о любой момент времени и оптимизировать процесс охлаждения. Максимальная сохранность питательных веществ в заготавливаемых кормах обсслсщрается применением технологии хранения их в гибких контейнерах с наполнением осушенными дымовыми газами. При этом потери каротина снижаются на Ж..40% . Разработанный генератор дымовых газов позволяет создавать необходимый газовлзжностный режим в контейнере с содержанием кислорода 1—2% и относительной влажностью среды 65—75%.

5, При экспериментальном исследовании на основе теории планирования эксперимента получены математические модели по коэффициенту плагосъема и затратам энергии в охладителе контейнерного типа с переменной толщиной охлаждаемого слоя. Оптимальные значения технологических параметров, определяющих энергетические и качественные показатели, находтся в пределах; время аэрации * 1,12 .1,16 ч; скорость подъема воздуховода 0,66x10-3... 0,83x10"3 м/с; скорость воздуха 0.55...0.65 м/с, При этом коэффициент влагосъема составляет 0,185,..0,192, а энергозатраты -0,80...0,90 кВт.ч/т. При охлаждении брикетов и режиме- без подъема возду-.ховода, расход воздуха составляет 6,26 (м> *кг)/ч, а с подъемом - 4,36 (м1 х *кг)/ч. Следовательно, подъем воздуховода в процессе охлаждения является эффективным технологическим приемом, позволяющим сократить расход воздуха и снизить затраты энергии,

6, Исследования показали, что наименее надежным в линии переработки сь?рья является прессовое оборудование (ОБК-З.ОУ), коэффициент готовности которого не превышает 0,866. Для повышения надежности ПТЛ оборудование ОБК-З.ОУ было заменено на ОПК-2,0. Помимо этого произведено его резервирование, между участками сушки и прессования кормов установлена накопителыад'регужфуюшаа емкость, колонковый охладитель заменен на конвейерный. С учетом снедрения результатов исследований и указанных структурных преобразований коэффициент готовности ПТЛ на плавучем комплексе "Красноярец-1" увеличился с 0,699 до 0,762. Разработанная и внедренная комцоновка оборудования позволила освободить до ¡8% площади баржи, в ], 12 раза сократить металлоемкость ПТЛ, уменьшить на 17% затраты на монтаж по сравнению с базовым вариантом.

7. Проведена модернизация ПТЛ ПК "Краен оярец-2", в которой было заменено оборудование ОГМ-1,5 на ОПК-2,0, разработана и внедрена линия забора, очистки от минеральных примесей и подачи сухой резки на брикетирование, система охлаждения гранул с охиядательной колонкой заменена охладителем контейнерного ттша. За счет рациональной компоновки оборудования, резервирования пресса и внедрения результатов исследований была разработана универсальная ПТЛ по производству как гранул, так и брикетов. Это позволило снизить энергозатраты на 36,7% и удельные приведенные затраты на 14,9%. Производство продукции увеличилось в 1,8 раза по сравнению с базовой и достигло проектной мощности 1500 тонн. Простои снизились с 20,77% (по базовой технологии) до 16,29% (по новой технологии). В результате этих усовершенствований коэффициент готовности ПТЛ на ПК "Красноярец-2" увеличился до 0,98. Исследования универсальной ПТЛ показали, что удельный расход топлива при производстве брикетов меньше, чем при производстве гранул на 45,2 кг/т. При этом производительность линии при брикетировании в 1,2...1,35 раза выше, чем при гранулировании.

8. В результате исследований установлено, что для зеленых растений и жома горохово-овсяиой сыссп влажностью р -15...18% и ЧУ* =64...66% показатели, характеризующие их физико-механические свойства составляют: р,Р =180...210кг/м3; р* =250..,260 кг/м3; 1,р.ср =31,7 мм; ксР=28,7мм; сьр =3,48 мм; сж =2,97 мм; у5р=0,И\; v* =0,103. Предложенный захватывающий рабочий орган в виде лопана! треугольной формй, установлен-нон на витке шнека в загрузочной горловине пресса через шаг, равный 1,578 диаметра шнека, позволяет снизить Неравномерность распределения зеленой массы по периметру зеерного цилиндра на 28...30% и увеличить его производительность на 32—34% при одновременном снижении энергоемкости его системы питания на 12...14%.

9. Разработанная математическая модель для расчета траектории движения растений под воздействием транспортирующего шнека, позволила при заданных начальных и граничных условиях определить оптимальные параметры и режимы работы системы питания пресса; ластота вращения шнека п=0,27...0;4 с1.; площадь лопаток 8=0,0112...0,0187 м2 ; число лопаток г-1 ...3 шт.; угол наклона лопаток а=35° ...55° . При экспериментальных исследованиях получены математические модели рабочего процесса системы питания шнекового пресса и определены оптимальные значения факторов: частота вращения шнека 0.37...0,4 с1 ; площадь лопаток 0,017...0,0187 мг ; число лопаток 2...3, шт.; угол установки лопаток 40«? ...50°. При этом коэффициент наполнения составляет 0,83—0,97, а энергозатраты - 0,82...0,93 кВт.ч/т. Использование технологии механического обезвоживания растений с усовершенствованной системой питания шнекового пресса позволяет по сравнению с базовой технологией увеличить производительность линии на 56...59% и повысить коэффициент биоэнергетической эффективности с 0,814 до 1,627.

10. На основании расчета материального баланса механического обезвоживания смеси измельченных зеленых растений с измельченной соломой получены аналитические выражения по определила» ззскснмости относительного сокоотделения смеси, относительного выноса сухого и химических вещес-з с соком от отяосительггего впитывания сока соломой. По результатам экспериментальных исследований с использоватгем теории планирования эксперимента- рекомендуются следующие оптимальные режимы работа шнекового пресса: количество соломы 32%, площа-'ь дренирующего контура 15% , давление прессовать 5 Мпг. При даншх параметрах относительное сокоотделение равно 0,32!..,0,305, а содержаш?е переваримого протеина в соке 4,2...4,S т/кг.

11. В результате исследований установлено, что травяной жом горо-хово-овсяной смеси влажностью W=64% , длиной резки 29,76 им, начальной плотностью, равной 237 кг/?.;5, имеет зяачешя кезффтешггов, характеризующих свойства упругих, вязких и пластического элементов реологической модели: Ayi =10,4 Н/м2 ; Ку! =2,32; Ау2 =2530 Н/м1 ; Ку2 =5,55; Авг =3180 Нс/м2. Кв2 =4,55, =1,58 Нс/м* ; КЕз =3,35; Апз =3,57 Н/м2 ; Кп1 =5,80. Значения коэффициентов трения: К-т =0,23; Кте = 0,53. Разработанная математическая модель позволяет с погрешностью, не превышающей 6,5%, изучать процесс уплотнения тразякого жома в контейнере я отггжш-зировать его.

12. При экспериментальном исследовании, па основе метода планирования эксперимента, получены оптимальные значения параметров и режимов работы уплотнителя, находящиеся в пре,"-жж масса уплотняющего груза 30О...360 кг; энергия, необходимая для осуществления одного удара 11000... 13000 Дж; подача жома в контейнер за время подъема уплотняющего груза 12,8... 19,2 . кг. При этом плотность жомз в контейнере после уплотнения составляет 540...580 кг/м5, а удельная энергоемкость -Î000...I2Û0 Дж/кг. Внедрение технологии заготовки сенажа из травяного жойа в гибких контейнерах с использованием разработанного ул.тотсппс-ля обеспечивает снижение капитальных вложений ш 65%, приведенных затрат до 17%, суммарных потерь корма ira 16%,

13. Для сравнительной оцят разянчиш'тетояояйй заготовки кормов, а также сравнения вариантов при выборе' оптгшашшж параметров ПТЛ в качестве критерия оптимизации, наряду с удгл&йыма приведенными затратами, рекомендуется использовать кс^ффйхкшг бяаззерггш-ческой эффективности, позволяюншй-вкяззяь psstpm зкозшш гнершм и разработать пути повышения эффкшшягт es кетояьзоз&тт.' Наиболее энергоемкой операцией теотолопшгшггэ щм&сеа зшяповш rpastysapo-ванных и брикетированных кормов явягвгш сушка, на долго которой йра-ходится 68,1...78,5% энергозатрат.• Зштахеяшйх векгпшга энергозатрат при заготовке кормов в пойиах'рек приходится m уборочио-тргкепортные операции - 18,7 ..-.28,1% . В структуре затрат электрической знерпгаоснов-ная доля приходится на бракетровзпве 43,3...45,9% m сушку 35,3....37%.

14. Коэффициент биоэнергетической эффективности заготовки кормов плавучим!! комплексами в поймах рек по базовой технологии составляет 0,199. Внедрение технологии предаари-ельного механического. обезвоживания растительной массы позволяет увеличить КБЭ заготовки кормов до 0,231. При этом одновременно производительность ПТЛ повышается в 2,1...2,3 раза. Разработанные технологические процессы прессования, охлаждения и хранения кормов на ПК позволили по сравнению с базовой технологией повысить коэффициент биоэнергетической эффективности с 0,304 до 0,469. ■

15. Выполненная биоэнергетическая оценка исследуемых технологии заготовки кормов показывает, что механическое обезвоживание растений имеет явное преимущество по сравнению с базовой технологией, проявляющееся в увеличении КБЭ и производительности техшшл ических линий. Представляет интерес технология механического обезвоживания смеси зеленых растений с соломой, КБЭ которой равен 0,814. При заготовке кормов по данной технологии из вы со ко питатель i гых растений КБЭ достигает, значения 1,627. Однако наибольшей энергетической эффективностью обладает технология заготовки сенажа из жома горохово-овсянон смеси в гибких контейнерах с КБЭ, равным 4,12.

16. Предложенные в диссертации технические средства и поточные технологические линии заготовки и хранения кормов представлены в завершенном виде, пригодном для практического использования. Они закладывают основы применения энергоресуреосберегающихо-ехнологий в кормопроизводстве. Некоторые технические средства и технологии для заготовки и хранения кормов,, прошли предварительные государственные испытания, производственную проверку и внедрены в производство. Экономический эффект от использования в производстве результатов исследований в ценах 1990 года составляет 2,3 млн. рублей.

Материалы диссертации отражены в 80 печатных работах. Основными из mix являются следующие:

1. Антонов Н.М. Плавучему кормозаготовительному комплексу "Красноярец" перспективную технологию Н Совершенствование процессов сельскохолянственпогд производства: Тез.докл.зональной науч.-произ.конф. - Красноярск, 1981.-С. 27-29.

2. Антонов Н.М., Ковапьчук А.Н. Использование плавучих машинных комплексов на заготовке брикетированных кормов П Индустриальные технологии кормопроизводства в Сибири: Труды СО ВАСХНИЛ. Новосибирск, 1984.-С. 43-49.

3. Антонов Н.М., Ковальчук А.Н., Аксенов Б.П. Совершенствование технологии заготовки кормов плавучими комплексами II Перспективные технологические процессы заготовки, переработки и хранения кормов. НТВ СО ВАСХНИЛ, вып.11 -Новосибирск, 1985.-С. 31-35.

4. Антонов Н.М., Мельников C.B., Ковальчук А.Н. и др. Плавучий кормозаготовительный комплекс "Красноярец-Г // Рекламный проспект.-Красяоярск, 1986.-31 с.

5. Антонов Н.М. Технологический процесс заготовки брикетированных корме с применением плавучего машинного комплекса "Красноярец-Г// Научно-техтческие разработки для ашрокого внедрения в народное хозяйство.-Красио2рск,1986.-С.37.

6. Антонов Н.М., Паркаль B.C., Семенов A.B. Tsshtîko-экоиомические показателя плавучих комплексов по заготовке кормов в пойме реки //Высокопроизводительное использование сельскохозяйственных машин и агрегатов с мощными тракторами: Тез.докл. 3- й кауч.-практ.конф.-Красноярск, 198бгС.82-83.

7. Антонов Н.М., Паркаль B.C. К обосновшшю биоэнергетической модели оптимизации технологии заготовки кормов плавучими комплексами И Пути повышения эффективности сельскохозяйственного производства Восточной Сибирч: Тез.докл.зональной науч.-произ.коиф.- Красноярск, 1987.-С. (12-113.

8. Антонов Н.М., Ковальчук А.Н. Оптимизация параметров загото-вителыю-транспортного звена плавучих комплексов методом имитационного моделирования // Пут повышения эффективности сельскохозяйственного производства Восточной Сибири: Тез. докл.зональной науч.-произ.конф.-Красноярск, 1957гС. U8-Ü9.

9.Чупров ЛЛ., Иванова Л.В., Антонов Н.М., Лосик Г.И., Паркаль B.C. и др. Производство гранулированных и брикетированных кормов плавучими комплексами в Северо-Енисейской пойме: Методические рекомендации / СО ВАСХНИЛ.-Новосибирск, 1987. - 66 с.

10. Антонов Н.М^ Семенов A.B., Васишшец В.П. К обоснованию •проведения аэрзцш! Бртссыровитюй тразшой резки в гибких контейнерах II Ресурсосберегающие технологии в сельасохозяйпвеиноы производстве: Сблауч. тр.Во.тгсградс::сго СХИ.-ВолгоградЛ923.-С. 36-33.

П. Антонов Н.М., Паркаль B.C. н др. Повышение эффективности фуикщ1сепфоватм плавучих коипяехсов ддя заготовки кормов в пойме р.Енлсен // Научный отчет. № г.р. 81085372, hkbJî? 028.900-52322. -M., 1987.-96 с.

12. Антонов Н.М., Паркаль B.C., Ковальчук Ä.H. Сравнительная оценка энергетических потоков технологических лкпий заготовки брикетированных и гранулированных кориоз плавуч?иги койплексаьа // Механизация процессов KopKonprnoTonzsmvi и содержания seasonшх: Сблтауч .тр. Пермского СХИ,-Пермь, 1933.-С.18-21

13. Антонов Н.М., Смирнов В Л. К обоснозгнйю способа заготовки витаминных кормов с влажным фракгтонирозавяем адсорбирующими добавками // Пути повышения эффективности сельскохозяйственного производства Восточной Сибири: Сблгауч. тр. Красноярского СХИ,-Красноярск, 1989.-С. 74-76.

14. Антонов Н.М., Селиванов АЛ. Механизация заготовки сенажа и силоса в гибких контейнерах ¡1 Пути повышения эффективности сельскохозяйственного производства Восточной Сибири: Сблауч. тр. Красноярского СХИ.-Красноярас, 1989--С,77-79.

15. Антонов Н.М., Маттошев А.В. йссдедованиесистемы питания шнскового пресса// Пути повышения эффективности сельскохозяйственного производства Восточной Сибири: Сблшуч. тр. Красноярского СХИ.-Красноярск, 1989.-С. 80-82.

16. Антонов Н.М., Семенов А.В. Исследование процесса охлажде ния прессованных кормов при их заготовке плавучими комплексами // Пуга повышения эффективности сельскохозяйственного производства Восточной Сибири: Сб.науч тр. Красноярского СХИ.-Красноярск, 1989.-С. 85-86.

17. Антонов Н.М., Паркаль В.С. Характеристики сырья и их влияние на работу ПТЛ плавучих комплексов при заготовке кормов в пойме р.Енисей // Пути повышения эффективности сельскохозяйственного производства Восточной Сибири: Сблауч. тр. Красноярского СХИ.-Красноярск, 1989.-С. 86-87.

18. Антонов Н.М., Ковальчук А.Н. Анализ рабочего процесса конвейерного охладителя тфессованиых кормов // Системные методы испытаний техники для животноводства и кормопроизводства: Сб.науч. тр. ВНИИМОЖа.-Новокубзнсх, 1589.-С.132-140.

19-Антонов Н.М., Мапошев В.В., Смирнов В Л. Энергетическая эффективность производства кормов с включением соломы // Кормовые культуры. 1990.-Ш.-С.42-44.

20. Антонов Н.М~ Смирнов В Л. Заготовка силоса шнековым прессой с применением адсорбента // Молодежь и научно-технический про-грессЛ'езлокдлаучн.-практ. конф.-Красноярск., 1990.-С.8-9.

21. . Антонов Н.М., Селиванов АЛ. Исследование реологических свойств растительного материала при уплотнении ударным способом // Молодежь я научно-технический прогресс: Тез.докллаучн.-практ. конф.-Красноярск., 1990.-С.60,

21 Антонов Н.М., Семенов А.В., Ковальчук АЛ. Охлаждение прессованных корнов при заготовке их плавучими комплексами //.Новые разработки в механизации Еормоприготовленшс Сблауч. тр. Рязанского СХИ.-Рвзаиь, 199l.-C.4547.

23. Антоаов Н.М., Смирнов В Л. Механическое обезвоживание смеси зеленой массы растений с соломой перед высокотемпературной сушкой О Новые разработан в механизации хормопрнготовления: Сблауч. тр. Ря-заносогоСХИ.-Рязань,1991.-С.48-51

24. Антоне» 1Ш., Селиванов АЛ. Оптимизация параметров уплотнителя травяного жома ь контейнере методами планирования эксперимента П Новые размотки а механизации кормоприготоалення: Сблауч. тр.Рязанского СХИ.-Рязань, 1991.-С.53-58.

-4725. Антонов Н.М., Селиванов А.П. Моделирование процесса уплотнения растительного материала ударным способом з контейнере II Молодежь аграрному производству: Тез. jwzx.naw. -пяакгасонф.-Красноярск., 1991гС.48-49. '

26. A.c. 1775583 СССР AI В 65 D88/74. Устройство для охлаждения кормовых брикетов/ Н.М.Антонов, А.В.Семенов/СССР/.-Л"а4802768/13.; Заявка от 15.03.90. Опубл.15.11.92, Бюл.^42. -Зс.:нл.

27. Антонов Н.М., Паркаль B.C., Селиванов А.П., Смиргг з В.Л. Совершено -вование технологии заготовки, хранения п пр7пх>товления кормов // Научный отчет. Депонирован в ВИТЦ. ЛГэ Г.Р.01.9.10048055, лнв № 029.10047228.-М., 1990.-66 с.

28. Антонов Н.М., Селиванов А.П. Исследование реологических свойств сенажной массы //Техника в сельском хозяйстввЛ992.-Ш.-СЛ4-15.

29. Антонов Н М., Селиванов А.П. Оптпмшппня параметров уплотнителя с использованием ЭВМ при заготовке сенажа в гибких контейнерах // Повышение эффективности использования сельскохозяйственных машин ü агрегате с: Сб.шуч, тр. Кпаи'оа~ского ГАУ.-Ктсиоятияс. 1992.- С.41-46. ' ' " 1

30. Антонов Н.М., Маяошез В.В., Егорсз С.Б. Математическая модель для описания траектории движения элементов чзегпгц зеленых растений в загрузочной гордопже пресса // Повышение эффективности использования сельскохозяйственных машин и агрегатов: Сб.кз^ь тр. Красноярского ГАУ.-Красноярск, 1992,- С.50-55.

31. Антонов Н.М., Смирнов В.Л. Расчет ■■зтернаяъкого баланса механического обезвоживания смеси измельченных зеленых растительных кормов с измельченной соломой И Повышение эффективности использования сельскохозяйственных машин и агрегатов: Сб-иауч; тр. Красноярского ГАУ .-Красноярск,? 992.- C.135-W.

32. Антонов Н.М., Ковальчук А.Н. Агрозоотехнические требования к технологии, машинам и оборудованию ПТЛ плавучих машинных комплексов при заготовке кормоз в поймах рек И Повышение эффективности использования сельскохозяйственных машин и агрегатов: Сб.науч. тр. Красноярского ГАУ.-Красноярск 1992.-С. 140-144. *

33. Антоноз Н.М., Селиванов А.П. Результата хозяйственных испытаний экспернмеыального уплотнителя травяного жома /У Наука сельскохозяйственному производству: Тез.докл. науч. конф.-Красноярск , 1993,-С.7-8.

34. Антонов Н.М., Паркаль B.C. Определение коэффициентов готовности и технического использования машин и оборудования поточных кормоприготовнтельных линий // Наука сельскохозяйственному пропз-водспзу:Тез.докл. науч. конф.-Красноярск., 5993.-6.13-14.

35. Антонов Н.М., Селиванов А.П. Обоснование .реологической модели уплотнения растительного материала // Совершенствование средств

л, ческая оценка типология заготовки I , .ажздсксемн з условиях Северо-

схохозяйстбсилому производству: < , 13^5.-0.16-13.

, • ИИИГПЗ ОТ 24.03.l9V2r.no запахе ' ' " I 4 » // /I' 'СфОЙСПЮ ДЛЯ ОТДСЯЙШЯ ¿аарЦЖГССО-

i - - и'^ lO ссзхн / Н.М.Ашшо5, R.I-L4eabitt3,

" - ^ ~ '

' С У^J1 j it? В 7/03, 4/03. Устройство дал разделе> / .« . л! тонов, Л.В.Кадатчиксс, B.C. Паокаль, -С , - /Ч7; Заявлено29.01.SO; Опубд.оГ.03.92,

: /o'l. j M'i г L/Oi. Способ уплотнения растительных д:а-4F -»о . - со о v. т. ссуи,ьспшещш/Н.М^нтохюв, В.К.Гупалоз, A.MJaoopcKiiii, лл.Ссд1шанов,*Г.М.Шабаноз/СССР/.->& 4794323/15; За-' калеяо 21.02.90; Опубя.23:12.92,Бюл^47.-Зслш.

Подписано в печать 5 Заказ № 93 &

Формах 60x84/1 б Тираж 100 экз.

Оо7>ем o,£j> пл. Цена свободная

Лицензия на издательскую деятельность. № 020605 от 23.07.1997 г.

Шформащюшго-шдататьскаа служба Красноярского государствглнсго

аграрного утнасриггета

650017, Красноярск, ул. Ленина, 117