автореферат диссертации по машиностроению и машиноведению, 05.02.08, диссертация на тему:Повышение эффективности обработки точных маложестких деталей на токарном станке за счет управления взаимодействием люнета с заготовкой

Введение.

Глава. 1. Состояние вопроса, цель и задачи исследований.

1.1. Критический анализ современных методов обеспечения постоянного зазора, между заготовкой и внутренней поверхностью люнетной цанги.

1.2. Цель и задачи исследований.

Глава 2. Механизм влияния величины зазора в люнетной цанге на точность механической обработки деталей.

2.1. Зависимость величины зазора в люнетной цанге от технологических факторов при механической обработке.

2.2. Алгоритм и программа расчета зазора в люнетной цанге при механической обработке точных нежестких деталей.

2.3. Анализ полученных результатов.

Выводы по главе.

Глава 3. Методика экспериментальных исследова.ний.

3.1. Объекты и средства, исследования.

3.2. Методика обработки экспериментальных данных.

Глава 4. Экспериментальные исследования.

4.1. Влияние технологических факторов на показатели точности изготовления деталей.

4.2. Характер распределения величин размеров и значений шероховатости при обработке с постоянной и изменяющейся величиной зазора в люнетной цанге.

Выводы по главе

Одной из основных задач, стоящих перед машиностроением в настоящее время, является снижение трудоемкости изготовления деталей. Эффективное направление решения этой задачи в производстве - применение новых конструкций устройств, позволяющих исключить некоторые предварительные операции предшествующие формообразующим, а кроме этого повышающих точность и качество обработки деталей.

Например, применение управляемого люнета при обработке точных нежестких деталей позволяет избавиться от сортировки заготовок по диаметральным размерам. А обеспечение постоянного зазора между деталью и внутренней поверхностью люнета позволяет существенно повысить качество обработки.

Широко известны модели токарных автоматов предназначенных для изготовления деталей из пруткового материала [55, 56, 88]. Для расширения технологических возможностей этих станков и использовании при обработке также и мерных штучных заготовок возникают сложности, связанные с получением высокоточных деталей. Применение стационарных конструкций люнетов, когда происходит поднастройка люнета на нужную величину зазора между заготовкой и внутренней поверхностью люнета не рационально, так как значительно возрастает трудоемкость, связанная с необходимостью предварительной сортировки по группам заготовок исходя из значений их диаметрального размера.

Кроме того, в настоящее время конструкции токарных станков, как российских ЛА так и зарубежных STAR MICRONIKS CO.,LTD; OKUMA A GENTRY OF MANUFACTURING SOLUTIONS; IGUS GmbH; MIYANO MASHIN-ERY; GILDEMEISTER AKTIENGESELLSHAFT и т.д. [20, 57 - 73] предусмотрена возможность осуществления вторых операций, таких как сверление радиальных отверстий; фрезерование у детали пазов, лысок, и т.д. В результате чего после основной токарной обработки деталь необходимо надежно и точно закрепить, а после второй операции освободить для продолжения цикла обработки партии деталей.

Исходя из перечисленных проблем к конструкции люнета предъявляются следующие требования:

- максимально возможная раскрываемость люнета на наибольшую величину позволяющую производить подачу заготовок в зону обработки;

- обеспечение при обработке деталей между заготовкой и внутренней поверхностью люнета постоянного оптимального зазора вне зависимости от того, с каким диаметральным размером поступает заготовка в зону обработки;

- возможность надежного закрепления детали для осуществления обработок на вторых операциях фрезерной, сверлильной и т.п.

- управляемость люнета, люнет должен выполнять любую из выше перечисленных функций в любой момент времени.

Таким образом, в настоящее время взамен стационарного люнета существует необходимость в создании управляемого имеющего все перечисленные функциональные возможности.

Имеется довольно много устройств направленных на решение данной проблемы и в настоящее время есть несколько конструкций люнетов позволяющих решить проблему постоянного зазора в люнетной цанге, но они как правило дорогостоящи, сложны в изготовлении и управлении, ненадежны, имеют малый диапазон регулирования по диаметральному размеру. Вместе с тем не раскрыт механизм влияния величины зазора в люнетной цанге на точность исходя из линейных и диаметральных размеров и материала заготовки, а так же режимов обработки.

В зависимости от взаимодействия заготовки с люнетом все устройства направленные на получение стабильного зазора в люнетной цанге можно разбить на следующие:

- непосредственное взаимодействие люнета с заготовкой во время обработки;

- гидролюнеты и люнеты управляемые логическими элементами;

- люнеты с механическим управлением.

В настоящее время на предприятии "НИТИ-ТЕСАР" осуществляющего производство токарных автоматов продольного точения АПТ, при разработке новой модели станка АПТ-904М, который должен осуществлять обработку штоков автомобильных амортизаторов, возникла необходимость в создании и наиболее оптимальной эксплуатации управляемого люнета. В одной из следующих разработок токарного автомата АПТ-906 предполагается использование вторых операций.

Для достижения оптимального зазора в люнетной цанге необходимо рассматривать процесс изготовления деталей в целом. Так как обеспечение зазора зависит от большого числа факторов: требуемой точности готовой детали, режимов резания, материала, исходной точности и формы заготовки, и т.д. Кроме того, следует учитывать действие случайных факторов, поскольку, принимая максимальные значения факторов, а не их средне квадратические отклонения, при теоретических расчетах получается завышенная величина зазора между заготовкой и внутренней поверхностью люнета, что приводит к более худшему качеству обработки по сравнению с возможным. Поэтому построение методики расчета рационального зазора в люнетной цанге с учетом действия всех включая так же и стохастические факторы является актуальной задачей.

Вопросы расчета оптимальной величины зазора в люнетной цанге до настоящего времени проработаны только в самом общем виде, не отражая влияния значений различных переменных участвующих в обработке.

Такое положение объясняется тем, что до сих пор не было надежных устройств для обеспечения постоянного одинакового для всех деталей взаимодействия с люнетной цангой.

Положения выносимые на защиту:

- исследование механизма влияния зазора в люнетной цанге на точность изготовления деталей с помощью теоретико-вероятностной теории; 7

- создание управляемого люнета обеспечивающего вне зависимости от диаметра приходящей заготовки одинаковый постоянный зазор между заготовкой и внутренней поверхностью люнетной цанги;

- экспериментальные исследования, связанные с применением одинакового для всех деталей зазора в люнетной цанге;

- алгоритм вычисления оптимального значения зазора между заготовкой и внутренней поверхностью люнета;

Диссертационная работа состоит из введения, пяти глав, заключения, списка литературы и приложения. Диссертация изложена на 148 странице машинописного текста, содержит 31 рисунок и 19 таблиц.

Выводы

1. Выбраны контролируемые параметры технологического процесса при механической обработке деталей на токарном станке, наиболее сильно влияющие на точность изготовления деталей: глубина резания и величина зазора в люнетной цанге.

2. Получены математические модели описывающие влияние на допуск деталей следующих исследуемых факторов: а - глубины резания, S - подачи режущего инструмента, V - скорости резания, а также d - диаметра детали, 1 -длины детали, h - величины зазора между заготовкой и внутренней поверхностью люнета, Е - модуля упругости.

3. На основе исследований установлено влияние технологических факторов на точность обработки. С возрастанием любого из факторов a, S, aSV точность снижается. Показано, что при возрастанием 1 и h отклонение размера возрастает, а для d с его увеличением отклонение уменьшается. Вместе с тем выше точность изготовления при обработке латуни по сравнению со сталью.

4. Определены оптимальные значения подачи - S = 0,115 мм/об и глубины резания - а = 0,65 мм, позволяющие в дальнейшем провести более качественно статистические эксперименты.

5. Показано, что использование подвижного люнета по сравнению со стационарным позволяет: а) Получать детали с точностью до 5 мкм по диаметральным размерам и Ra 0,65 - 1,15 мкм обработанной поверхности. При обработке с неподвижным люнетом разброс размеров составляет до 8 мкм, а шероховатость поверхности - Ra 0,65 - 1,25 мкм. б) Технологический процесс обработки с использованием подвижного люнета во времени более устойчив. в) Отклонение номинального диаметрального размера детали от настраиваемого и значение шероховатости для подвижного и неподвижного люнетов подчиняются нормальному закону распределения.

Глава 5. Практические рекомендации и технико-экономическая эффективность использования результатов исследования 5.1. Разработка рациональной конструкции люнета

Используя методику определения оптимальной величины зазора в люнетной цанге, предложенную во второй главе, рассчитаем теоретическую точность изготовления деталей при использовании конструкций люнета: стационарной и подвижной.

Диаметр детали: 5,1 мм;

Допуск на деталь: Td - 10 мкм;

Длина детали: 1-50 мм;

Диаметр заготовки: D3ar- 10 мм;

Допуск на заготовку: Tz - 15мкм;

1. Упругая деформация заготовки ровна as(l + 60)3 е = k

E(Dz/2)

4 ' где k= 5; а = 2,45 мм; s = 0.115 мм;

0,llf 105 (Ю/2) 0,65x0,115х(60 + 50)3 1П3 е = 5-1--—j-— = 8,12x10 мм.

2. Проверка возможности обработки при заданной точности. Среднее квадратическое отклонение средних размеров, вызванных погрешностями пространственных отклонений заготовки

2cjp =7tz' о

2о=-0,005мм. р 6

Среднее квадратическое отклонение средних размеров, вызванных погрешностями базирования заготовки cF = — 0,002мм . 1 6

Среднее квадратическое отклонение смещения оси заготовки

V0,0052 +0,0022 1 С<1 а, = ---= -0,0054мм.

6 6

Среднее квадратическое отклонение профиля возможных значений диаметра люнетной цанги о =-0,002мм. 11 6

Среднее квадратическое отклонение настроечного размера для данной конструкции станка равно

On = — 0,002мм . настр ^

Проверка условия возможности обработки.

Для стационарного люнета: > Jo^ + о2 r + о2 + о] + о2

-0,01 > -V0,0022 +0,0052 + 0,0022 + 0,00542 + 0,0022 6 6 теоретически достижимая точность обработки в данных условиях Td = 0,00735мм.

Для подвижного люнета: oDm > + о2 наяр + о2 + о\ - о02ц,

-0,01 > -^0,0052 +0,0022 +0,0022 +0,00252 , 6 6 теоретически достижимая точность обработки в данных условиях Td = 0,0055мм.

3. Расчет величины зазора в люнетной цанге. Рабочий диаметр люнетной цанги

0ц=0дет+0заг-°„астр-5з-е> где DHacxp - настроечный размер; б3 - величина смещения оси заготовки.

Du = 10 - 9,89 + 9,9 + 0,002 + 0,008 = 10,02мм .

Величина зазора h = D^D^=10.02-10= м

2 2

По результатам теоретических исследований была усовершенствована конструкция управляемого люнета, используемого на станке АПТ - 904 и предназначенного для обеспечения требуемого зазора между заготовкой и внутренней поверхностью люнета. А так же разработана принципиально новая конструкция управляемого люнета направленная на повышение надежности и стабильности при создании рабочего зазора в люнетной цанге.

Усовершенствованный люнет к станку АПТ-904М, рис.5.1, содержит корпус 1, люнетную цангу 2, которая базируется в корпусе 1 на шпонку 3,гайку 4,которая контрится контргайкой 5, пружины сжатия 6, причем пружины 6 взаимодействуют с гайкой 4 и корпусом 1 на котором установлен кронштейн 7 с шарнирно соединенным нажимным рычагом 8. Рычаг 8 упорами 9 взаимодействует с гайкой 4, а вторым концом взаимодействует с механизмом управления 9. Механизм управления люнетом 9 содержит плиту 10, на которой установлена опора 11, в отверстии которой выполнен пневмоцилиндр настройки рабочего зазора 12 в котором перемещается поршень 13, выполненный совместно со штоком 14 через осевое отверстие 15 которого подается давление вместно со штоком 14 через осевое отверстие 15 которого подается давление в пневмоцилиндр открывания люнетной цанги 16,выполненный в полости поршня 13. На штоке 14 устанавливается втулка 17 гайка 18 для регулировки хода поршня 13. В пневмоцилиндре открывания люнетной цанги 16 перемещается поршень 19, соединенный со штоком 20.

Рис.5.1. Конструкция управляемого люнета к АПТ-904М

Поршень 19 поджимается в исходном состоянии к основанию пневмоци-линдра открывания люнетной цанги 16 пружиной сжатия 21, взаимодействующей с крышкой 22 пневмоцилиндра открывания люнетной цанги, а пружина сжатия 23 взаимодействует с опорой 24, установленной на плите 10 и поршнем 13. На штоке 20 скользит корпус 25 пневмоцилиндра фиксации нулевого зазора 26 со штоком 27. Пневмоцилиндр фиксации нулевого зазора 26 корпусом 25, пружиной сжатия 28, взаимодействующей с опорой 24, всегда прижат к упорам 29 рычага 8. На штоке 20 выполнен упор 30, который воздействует на рычаг 8 при открывании люнетной цанги 2, а на конце штока 20 закреплена планка 31, скользящая в пазу, выполненном в плите 10, удерживающая шток 20 от разворачивания.

Новая конструкция управляемого люнета, а также ряда других новшеств позволили подать комплексную заявку на токарный автомат продольного точения.

Изобретение относится к области станкостроения, в частности к автоматическим токарным станкам и может быть использовано для выполнения с высокой точностью операции продольно - фасонного точения, обработки центральных отверстий, нарезания резьбы и др. в цилиндрических длинномерных изделиях. Технический эффект изобретения - расширение технологических возможностей при одновременном улучшении условий эксплуатации.

При загрузке, заготовка проходит из приемного устройства через фланец тттгттхтт ttdttt тх ттт/-чтт/зт^ tt/-\ д^ттгчгчп ТТттгг г~чг"ггчт^/'л ттаттоатла ттот> ттотттхо "о ттиаол /г/*\ТТТ/Г ТТТЛ'ХХ тттл 1 £\ l-LLlinn^U,VJ1D XL JiXVОV^ 1 JllKJ^JCI. ^JJL/1 JlUlU llU^ftVlW/I ДО.ОJIW11L> llllWJJlVi.V/JL^iaJAirAll/j,^ IV/ и поршень 19 со штоком 20 занимает крайнее правое положение, нажимая упором 30 на рычаг 8, который упорами 9 нажимает на гайку 4 люнетной цанги 2, перемещая ее вправо, выталкивая из корпуса 1, в результате чего люнетная цанга 2 открывается. Давление в пневмоцилиндрах 12 и 26 отсутствует, в результате чего, поршень 13, под воздействием пружины 23, занимает крайнее левое положение, а пневмоцилиндр 26 свободно скользит по штоку 20, прижимаясь корпусом 25 к упорам 29, отслеживая положение рычага 8. При этом в начале подачи заготовки подается сжатый воздух к фланцу 5 и через сопло 48 подается на заготовку 10, удаляя грязь, которая попадает в ловушки 44 и удаляются через дренажные отверстия 45. При этом заготовки с наружным диаметром равным или превышающим максимальный диаметр люнетной цанги 2. через отверстие 51 фланца 5 не проходят в шпиндель 7 и извлекаются из приемного устройства 4. По окончании загрузки, убирается давление из пневмоци-линдра 16 и поршень 19, под воздействием пружины 21, занимает крайнее левое положение, освобождая рычаг 8. Пружины 6, нажимая на гайку 4, затягивают люнетную цангу 2 в корпус 1 и обжимают ее на заготовке 7 и, воздействуя на рычаг 8 через упоры 9, отводят рычаг 8. В зависимости от диаметра заготовки величина затягивания люнетной цанги 2 в корпус 1 изменяется и соответственно положение рычага 8 меняется. После чего подается давление в пневмо-цилиндр 26, фиксируя корпус 25 на штоке 20. Затем чего подается давление в пневмоцилиндр 12, перемещая поршень 13 вправо на величину установленную гайкой 18. Поршень 13 перемещается совместно с поршнем 19, штоком 20 с зафиксированным на нем пневмоцилиндром 26 и рычагом 8. Рычаг 8 воздействуя упорами 9 на гайку 4 выталкивает люнетную цангу 2. Люнетная цанга, выходя каждый раз на одну и ту же величину от нулевого зазора из корпуса 1, обеспечивает одинаковый рабочий зазор к любому размеру диаметра заготовки.

В новой модели токарного автомата продольного точения АПТ - 906 предполагается использование новой конструкции управляемого люнета позволяющего при -механической обработке нежестких деталей обеспечивать более стабильную и точную настройку люнета на рабочий зазор для достижения этих целей люнет содержит запорную втулку, гайку и нажимную втулку которые контактируют между собой и имеют возможность осевого перемещения внутри корпуса и крышки люнета. При перемещении, втулка через шарики фиксирует диаметр заготовки, и передвигает нажимную втулку, сводящую лепестки люнетной цанги. Чем меньше диаметр заготовки, тем на большую величину сможет переместиться нажимная втулка, оставляя зазор между заготовкой и люнетной цангой постоянным. Настройка люнетного зазора осуществляется с помощью гайки, расположенной между соединенной с ней через резьбовое соединение нажимной втулкой, и запорной втулкой. Чтобы производить обработку без воздействия шариков на заготовку гайка и связанная с ней нажимная втулка запирается зажимным устройством, а запорная втулка за счет действия возвратной пружины перестает воздействовать на шарики и заготовку.

На рисунке 5.2 изображен общий вид люнета в разрезе.

6 1 2 8 3

Рис. 5.2. Конструкция управляемого люнета к АПТ - 906

В корпусе люнета 10 находится запорная втулка 1, которая при подаче давления в полость А перемещается в осевом направлении воздействуя на гайку 2 и нажимную втулку 3, до тех пор пока позволяют шарики 4 расположенные радиально в цанге 5. После подачи давления в полость Б гайка 2 жестко зажимается. Пружины 6 и 7 служат для возврата подвижных элементов в исходное положение. С помощью контргайки 8 фиксируется положение гайки 2 относительно нажимной втулки 3, от проворота гайку 2 удерживает шпонка 9 закрепленная в корпусе 10. Нажимная втулка Зперемещается внутри крышки 11 в которой выполнено окно для настройки люнета. Крышка 11 закреплена на корпусе 10.

Механизм работает следующим образом.

После загрузки заготовки в люнет, подается давление в полость А, в результате чего, запорная втулка 1 воздействуя конической поверхностью на шарики 6 в зависимости от диаметра заготовки перемещается на определенную величину. Своим торцем втулка 1 передвигает гайку 2 и нажимную втулку 3, связанные между собой через резьбовое соединение. Нажимная втулка 3 при перемещении внутри крышки 11 воздействует своей рабочей поверхностью на лепестки цанги 5 заставляя их сходиться. Вращением нажимной втулки 3 относительно гайки 2 осуществляется настройка радиального зазора между заготовкой и лепестками цанги 5 для всей партии деталей, после чего нажимная втулка 3 фиксируется контргайкой 8. В крышке 11 закрепленной на корпусе 10 выполнено окно для удобства настройки зазора. От поворота гайка 2 удерживается за счет шпонки 9 закрепленной в корпусе 10. Затем подается давление в полость Б зажимного приспособления в результате чего фиксируется положение гайки 2 и нажимной втулки 3.Давление из полости А убирается и запорная втулка 1 под действием возвоатной поужины 6 освобождает от зажима шаоики 4 и заготов 1 1 1 к1 ' ' а ку. Производится обработка заготовки с настроенным люнетным зазором. После окончания обработки детали давление из полости Б убирается и гайка 2 с нажимной втулкой 3 за счет действия возвратной пружины 7 занимают исходное положение.

В связи с минимальным количеством рабочих деталей рассматриваемый люнет имеет малые кинематические погрешности при создании радиального зазора между заготовкой и люнетной цангой.

На рис.4.1. представлен автомат продольного точения АПТ - 904М предназначенный для токарной обработки поршневой шейки штоков амортизаторов автомобилей взамен существующих круглошлифовальных автоматов. Станок охватывает широкую номенклатуру штоков амортизаторов, его производительность - 300 штоков в час, переналадка на другой типоразмер - за 1 час.

Рис.4.1. Токарный автомат продольного точения мод. АПТ - 904М Преимущества:

- Достигается экономия электроэнергии в 2 раза.

- Сокращаются производственные площади в 2,5 раза.

- Снижаются расходы на обслуживание.

- Стойкость резца - 180 мин.

- Повышается точность обработки при снижении требований к заготовке по допуску на базовый диаметр и кривизне.

Заключение

Проведенные теоретические и экспериментальные исследования позволили решить поставленные в работе задачи повышение точности и эффективности процесса токарной обработки на основе исследования механизма влияния на них величины зазора в люнете, и совершенствования конструкции люнета.

В ходе работы:

1. Раскрыт и аналитически описан механизм влияния случайных факторов на величину зазора в люнетной цанге при обработке деталей.

2. Уточнено влияние на величину зазора комплекса факторов, таких как погрешности профиля и размеров заготовки, погрешности установки; технологических факторов: настроечного размера, подачи и глубины резания, вибрации технологической системы, температурных воздействий, погрешностей формы. Обеспечена возможность выявления факторов наиболее значимо влияющих в конкретных условиях на величину припуска.

3. Построена математическая модель описывающие влияние на допуск деталей следующих исследуемых факторов: а - глубины резания, S -подачи режущего инструмента, V - скорости резания, а также d -диаметра детали, 1 - длины детали, h - величины зазора между заготовкой и внутренней поверхностью люнета, Е - модуля упругости.

4. В условиях АООТ "НИТИ - ТЕСАР" на токарных станках продольного точения моделей АПТ - 901БР и АПТ - 904М выполнены экспериментальные исследования, которые позволили уточнить законы распределения размеров и шероховатости деталей. Выявить закономерности влияния на рассеивание размеров деталей величин: материала, диаметра и длины заготовки, подачи, глубины резания.

5. Разработана методика расчета оптимальной величины зазора в люнетной цанге, учитывающая влияние случайных факторов и позволяющая

123 производить расчеты для стационарной и подвижной конструкции люнета.

6. Построена автоматизированная система расчета зазора при механической обработке заготовок, существенно упрощая расчетные операции. Разработанная программа может быть включена в программное обеспечение токарного станка АПТ и использоваться для автоматической настройки люнетного зазора.

7. Результатом исследований является внедрение усовершенствованной конструкции управляемого люнета токарного станка модели АПТ -904М, предназначенного для обработки шейки штоков автомобильных амортизаторов.

8. Экономическая эффективность от применения постоянного оптимального значения зазора в люнетной цанге при использовании только одного токарного автомата составляет 76733 рубля в год.

1. Авдонькин Ф.Н. Основы методики экспериментального исследования. М., 1987.- 123 с.

2. Адлер Ю.П. Планирование при поиске оптимальных условий. М.: Наука. -1976.-279 с.

3. Алексеев В.Е., Ваулин А.С., Петрова Г.Б. Вычислительная техника и программирование. М.: Высшая школа., 1991. - 400 с.

4. Армарего А. А. Обработка металлов резанием. М.,- 1983. - 164 с.

5. Блюмберг В.А. и др. Обработка деталей на токарных и карусельных станках Д., 1978.- 167 с.

6. Бобров В.А. Основы теории резания металлов. -М., 1986. 173 с.

7. Болыпев JI.H., Смирнов Н.В. Таблицы математической статистики. М., 1983.-416 с.

8. Боровков А.А. Теория вероятностей. М.: Наука., 1986. - 234 с.

9. Гидравлический зажимной механизм. Fluidoperated actuator with force multiplication. Пат. N 4890541, кл. F16J1/10, опубл.02.01.90. Spooner Rihard.

10. Гидролюнет. A.C. N 617233, кл. B23Q1/24, опубл.30.06.78. А.И.Громовик, В.В.Совпель, И.К.Гребенюк.

11. Гидролюнет. A.C.N 389908, кл. B23Q1/24, опубл.03.17.70. И.П.Ким.

12. Гидролюнет. A.C. N 359126, кл. B23Q1/24, опубл. 10.26.78. А.Г.Гришин.

13. Гидролюнет. A.C. N 1337228, кл. B23Q1/24, опубл.01.21.86. Вал.В.Чебоксаров, Вик.В.Чебоксаров.

14. Гидростатический люнет. A.C. N 837733, кл. B23Q1/24, опубл. 18.06.78. О.Ф.Бабин, А.Ф.Бевзюк, В.И.Мазур.

15. Гидростатический люнет. A.C. N 493333, кл. B23Q1/24, опубл.01.09.75. К.П.Бандурин.П.Р.Ильин.

16. Гмурман В.Е. Руководство к решению задач по теории вероятностей и ма-теематической статистике: Учебное пособие. М.: Высш. шк., 2001. - 400с.

17. Дальский A.M. Цанговые зажимные механизмы. М.: Машиностроение., 1976. - 167 с.

18. Дунин Барковский И.В. Измерения и анализ шероховатости, волнистости и некруглости. - М.: Машиностроение., 1978. - 231 с.

19. Зажим цанговый "Информационный листок". Ставропольский центр научно технической информации. 1988г.

20. Зажимные приспособления фирмы "Борг Варнер - Штибер". - М., 1991. -62 с.21.3орев Н.Н. Исследование элементов механики процесса резания. М.: Маш-гиз., 1952.-364 с.

21. Королев А.В., Новоселов Ю.К. Теоретико вероятностные основы абразивной обработки. Часть 2. - Саратов.: Саратовский университет., 1987. - 158 с.

22. Королев А.В., Гущин А.Ф. Технологические основы обеспечения качества в условиях автоматизированного производства. Саратов: Саратовский политехнический институт., 1988. 52 с.

23. Красовский Г.И., Филаретов Г.Ф. Планирование эксперимента. Минск.: БГУ., 1982.- 123 с.

24. Кривоухов В.А., Петруха П.Г., Бруштейн Б.Е. и т.д. Резание конструкционных материалов, режущие инструменты и станки. М., 1967. - 233 с.

25. Куклев Л.С., Тазетдинов М.Н. Оснастка для обработки нежестких деталей высокой точности. М.: Машиностроение., 1988. - 104 с.

26. Львовский Е.Н. Статистические методы построения эмпирических формул. -М.: Высш. шк., 1988.-238 с.

27. Люнет. А.С. N 1625655, кл. B23Q1/24, опубл.07.02.91. П.А.Черкасов.

28. Люнет. Заявка N 3719103, кл. B23Q1/24, опубл.08.04.93. А.В.Ловцов.

29. Люнет. Tandem Lunette. Заявка N 3909411 ФРГ, кл. B23Q1/24, опубл.09.27.90. Shafer Rainer.

30. Люнет. A.C.N 742099, кл. B23Q1/24, опубл.06.25.80. И.В.Белгородский, А.С.Бурштейн, Л.М.Дусман, Э.Н.-А.Лейбзун, Ю.Ш.Рашковский.

31. Люнет к автоматам фасонно продольного точения. A.C.N 808238, кл. B23Q1/24, опубл.08.03.81. Н.Г.Ткачик, Б.Г.Озеров.

32. Люнет к автоматам фасонно продольного точения. A.C.N 1321546, кл. B23Q1/24, опубл.04.01.85. В.О.Фокин, С.А.Злыгорев.

33. Люнет к автоматам фасонно-продольного точения. A.C.N 395222, кл. B23Q1/24, опубл.02.01.74. Н.Г.Лозовюк.

34. Люнет к автоматам продольного точения. A.C.N 1472205, кл. B23Q1/24, опубл.04.15.89. М.Э.Шкотлянд.

35. Люнет А.С. N 1653923, кл. B23Q1/24, опубл.07.06.91. В.А.Попов.

36. Люнет А.С. N 1662799, кл. B23Q1/24, опубл.07.15.91. А.М.Сало, С.М.Соболев, В.С.Тимошенко.

37. Люнет для обработки тонкостенных труб резанием. А.С. N 664817, кл. B23Q1/24, опубл.30.05.79. А.Д.Анишин.

38. Люнет к токарному станку А.С. N 1553306, кл. B23Q1/24, опубл.01.18.88. Ю.Б.Ильин, А.В.Шипулин.

39. Металлообработка. Средства механизации и автоматизации. М., 1989. -155 с.

40. Механизм зажима прутка А.С. N 1632638, кл. В23В13/00, опубл.07.03.91. И.А.Иванюк.

41. Механизм зажима токарного автомата. А.С. N 2028868 кл В23 В13/00 опубл. 20.02.95., Подрезов В.П.

42. Моисеева Н.К. Выбор технических решений при создании новых изделий. -М.: Машиностроение., 1997. 177 с.

43. Моисеева Н.К., Карпунин М.Г. Основы теории и практики функционально -стоимостного анализа. М.: Высшая школа., 1994. - 192 с.

44. Мосталыгин Г.П., Толмачевский Н.Н. Технология машиностроения: Учебное пособие для вузов по инженерно экономическим специальностям. — М.: Машиностроение., 1990. - 288 с.

45. Новый порядок учета затрат на производство и реализацию продукции (работ, услуг), включаемых в себестоимость. Порядок формирования финансовых результатов, учитываемых при налогообложении. Комментарий Ма-карьевой В.И. М., 1993.

46. Орликов M.JL, Кузнецов Ю.Н. Проектирование зажимных механизмов автоматизированных станков. -М.: Машиностроение., 1977. 142 с.

47. Оснастка и инструмент для металлорежущих станков: каталог. М., 1981. -138 с.

48. Оснастка и инструмент для металлорежущих станков: каталог. М., 1981. -86 с.

49. Основы технологии машиностроения. /Под ред. Корсакова B.C. М.: Машиностроение., 1977. - 416 с.

50. Планирование эксперимента в исследовании технологических процессов./ Под. ред . Лецкого Э.К. М., 1991.- 113 с.

51. Погораздов В.В., Овсянников B.C. Планирование эксперимента при исследовании процесса резания металлов. Саратов, 1982. - 132 с.

52. Полетика М.Ф. Теория резания металлов. Томск.: ТПИ., 1980. - 194 с.

53. Приборы для контроля чистоты обработки поверхности. М.: Машиностроение., 1989. - 135 с.

54. Прогрессивное металлорежущее оборудование: каталог. М. ВНИИТЭМР., 1988.- 156 с.

55. Прогрессивное металлорежущее оборудование: отраслевой каталог. М. ВНИИТЭМР., 1989. - 164 с.

56. Проспект фирмы "BENZINGER". Прецизионные токарные станки TNL с числовым программным управлением CNC., 03.91. 8 с.

57. Проспект фирмы "GILDEMEISTER". Технологии токарной обработки и концепции автоматизации., 07.98. 133 с.

58. Проспект фирмы "Н. ERNAULT SOMUA". Автоматизированное производство с токарными станками FLS 20/40/60., 11.93. - 22 с.

59. Проспект фирмы "IGUS". Energieketten Systeme., 04.98. - 56 с.

60. Проспект фирмы "IKEGAI". CNC mill turning center AT20Z, AT25Z., 09.97. -12 с.

61. Проспект фирмы "MIYANO MASHINERY". 5 axis CNC turning center BNE series., 06.98. - 16 c.

62. Проспект фирмы "MIYANO MASHINERY". 2 and 3 axis CNC turning center BND series., 06.98. - 12 c.

63. Проспект фирмы "STAR". CNC langdrehautomaten. Gesamtubersicht., 03.99. -48 c.

64. Проспект фирмы "STAR". CNC langdrehautomaten. SE - 16/20R., 03.99. -32c.

65. Проспект фирмы "STAR". Specifications of SV 32 CNC automatic., 02.98. -50 c.

66. Проспект фирмы "STAR". Specifications of SV 32J CNC automatic., 02.98. -47 c.

67. Проспект фирмы "STAR". CNC langdrehautomaten. SE - 16., 03.99. - 32 c.

68. Проспект фирмы "STAR". CNC langdrehautomaten. SV - 32, 03.99. - 28 c.

69. Проспект фирмы "STAR". Specifications of SE 12/16 CNC automatic, 02.98. -44 c.

70. Проспект фирмы "TRAUB". Made by TRAUB: CNC Drehautomat TNA, 07.93.-26 c.

71. Проспект фирмы "WEILER". Primus CNC. Numerisch gesteuerte Spitzendreh-mashine fur Futter und Wellenteile, 11.93. - 10 c.

72. Проспект фирмы "ПИТТЛЕР". NF/NFL испытанные токарные автоматы с ЧПУ высокого уровня производительности, 09.95. - 16 с.

73. Пустыльник Е.И. Статистические методы анализа и обработки наблюдений. -М.: Наука., 1968.-283 с.

74. Размерный анализ технологических процессов. /Матвеев В.В., Тверской М.М., Бойко Ф.И. и др. М.: Машиностроение., 1982. - 264 с.

75. РДМУ 109 77. Методические указания: методика выбора и оптимизации контролируемых параметров технологических процессов. - М.: Издательство стандартов., 1978, - 64 с.

76. Розенберг A.M., Еремин А.Н. Элементы теории процесса резания металлов.- М.: Свердловск., 1956. - 214 с.

77. Рубинштейн С.А., Левант Г.В., Орнис Н.М., Тарасевич Ю.Ф. Основы учения о резании металлов и режущий инструмент. М., 1968. - 189 с.

78. Рюмин В.П. Как рассчитать цену на научно техническую продукцию. - М., Финансы и статистика., 1993.

79. Самоцентрирующий люнет A.C. N 1437177, кл. B23Q1/24, опубл. 11.15.91. П.Г.Гоголин.

80. Светозарова Г.И. Практикум по программированию на языке бейсик. М.: Наука., 1988.-366 с.

81. Седоков JI.M. Закономерности пластической деформации и разрушения при резании металлов. Автореф. дис. на соиск. уч. ст. док ра техн. наук. -Томск., 1982. - 354 с:

82. Скворцов Н.Н., Омельченко JI.E. Организация функционально стоимостного анализа на машиностроительных предприятиях. - Киев.: Техника., 1997. - 112 с.

83. Скловский А.С., Анрощук Г.А. Приспособления и инструменты станочников- новаторов. Киев. "Техника", 1986. - 87 с.

84. Солонин И.С. Математическая статистика в технологии машиностроения. -М.Машиностроение., 1972. 216 с.

85. Способ автоматической компенсации упругих деформаций. A.C. N 994118, кл. В23В25/06, опубл. 11.12.98. В.В.Юркевич.

86. Справочник технолога машиностроения. /Под ред. Косиловой А.Г и Мещерякова Р.К. М.: Машиностроение., 1985. - 656 с.

87. Станочные приспособления: справочник в 2 х томах./ Под. ред. Б.Н. Вар-дашкина., 1984. - 205,215 с.

88. Тамразов A.M. Планирование и анализ регрессионных экспериментов в технологических исследованиях. М.: Наука., 1987. - 148 с.

89. Устройство для закрепления цилиндрических заготовок А.С. N 1634382 кл. B23Q1/24, опубл.03.15.91. П.М.Кузнецов, И.Н.Сергеев.

90. Устройство для центрированного радиального и осевого опирания заготовки. DE N 4214399.

91. Уэйл Р. Влияние параметров резания на деформацию детали и стружки. -М., 1995. 183 с.

92. Функционально стоимостной анализ. Методические рекомендации - М.: НИИМАШ., 1995.- 192 с.

93. Холоденко Е.М. Состав затрат, включаемых в себестоимость продукции с учетом отраслевых особенностей. М., 1996. - 234 с.

94. Цанга шариковая подающая. Информационный листок ЦИНТИ "Обработка металлов резанием", сер.З, 1970 № 4/26.

95. Ящерицин Е.А., Еременко В.А. Резание металлов и физические тепловые явления. М., 1989.-560 с.

96. Ящерицин П.И. Основы технологии механической обработки и сборки в машиностроении. М.: Высш. шк., 1974. - 608 с.

97. ЕМО' 98: Rectification, toujours plus haut, toujours plus vite, toujours plus fort. Exigence et qualite. Mashine outil № 67. Octobre 1998. 35 c.

98. Les Japonais toijours le aders. /Anna Kochan. Mashine outil № 63. Juin 1997. -33 c.

99. Lunette pour tour a commande numerique. Outils et outillages № 64. Mai 1997.-66 c.131

100. Pour le travail la tole: la precision s'impose. Usinage a" grande vitesse chez bruciaferi. /Laurent Viel. Mashine outil № 66. Septembre 1998. 42 c.

101. Tour CNC de hautes performanes. Mesures № 15. Janvier 1997. 42 c.