автореферат диссертации по обработке конструкционных материалов в машиностроении, 05.03.01, диссертация на тему:Повышение эффективности и качества обработки полимербетонов шлифованием

На правах рукописи

Елин Андрей Владимирович

Повышение эффективности и качества обработки полимербетонов шлифованием (на примере синтеграна)

Специальность 05 03 01 - Технология и оборудование механической и физико-технической обработки

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Москва 2008

□ □3444 Ш4

003444704

Работа выполнена в ГОУ ВПО "Российском университете дружбы народов" Научный руководитель

Рогов Владимир Александрович доктор технических наук, профессор

Зав Кафедрой технологии машиностроения, металлорежущих станков и инструментов ГОУ ВПО "Российский университет дружбы народов"

Официальные оппоненты

Балыков Александр Викторович доктор технических наук, профессор

Кафедры «инструментальная техника и технологии формообразования» Московского государственного технологического университета «Станкин»

Гришин Виктор Михайлович зав отделом ОАО «ЭНИМС», к т н, доцент Ведущая организация ОАО «Красный Пролетарий»

Защита состоится "23" сентября 2008 г в 13 00 часов на заседании диссертационного совета Д212 203 16 в Российском университете дружбы народов по адресу 113090, г Москва, Подольское шоссе, д 8/5, аудитория П 109

С диссертацией можно ознакомиться в научной библиотеке Российского университета дружбы народов (117198 г Москва, ул Миклухо-Маклая, д 6)

Автореферат разослан

Ученый секретарь диссертационного совета кандидат технических наук, доцент В В Соловьев

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ Актуальность работы. В настоящее время в машиностроении все большее распространение приобретают новые композиционные материалы Они имеют ряд преимуществ перед обычными конструкционными материалами более легкие по сравнению со сталью и чугуном, не проводят электрический ток, не подвержены коррозии, имеют высокие демпфирующие свойства Так же эти материалы более технологичны, тк компоненты не требует плавления, заготовки получаются более точными и ниже по стоимости

Таких материалов в последнее время появляется все больше Они имеют различный химический состав но обладают и рядом сходных параметров В основном эти материалы состоят из наполнителя, либо армирующих частиц, и заполнителя Армирующие элементы могут иметь различную пространственную ориентацию Одним из таких материалов является синтегран

Синтегран применяется для изготовления базовых деталей практически всех типов станков и в первую очередь, особо точных, вместо блоков натурального гранита, при изготовлении деталей специальных станков, оснований измерительной техники, приборов и другого оборудования, деталей, к материалам которых предъявляют особые требования - например немагнитность, коррозионная стойкость, малая теплопроводность

Выполненные из синтеграна детали обладают повышенной по сравнению с чугуном виброустойчивостью, высокой размерной стабильностью в результате чего увеличивается производительность станка, повышается стойкость режущего инструмента (особенно керамического) и главное возрастает класс точности обработки При этом снижается трудоемкость механической обработки базовых деталей за счет уменьшения припусков на обработку рабочих поверхностей и получения заготовок с уже готовыми резьбовыми отверстиями для крепления сопряженных деталей

Но так как в процессе литья мы не можем получить отвечающую ТУ заготовку, возникает необходимость механической обработки шлифование, фрезерование, полирование, доводка, шабрение Одним из наиболее эффективных методов обработки является плоское шлифование Эта обработка необходима на поверхностях сопряжения, поверхностях с закладными элементами, столах высокоточных станков и контрольно-измерительных машин

Но данный процесс обработки синтеграна малоизучен и сильно отличается от обработки металлов, это объясняется природой материала

Процесс шлифования данного материала представляет собой совокупность хрупкого разрушения с упруго-пластической деформацией Учитывая, что основным элементом материала является щебень, который подвергается хрупкому разрушению, естественным будет то, что для построения математической модели процесса резания будет использована теория хрупкого разрушения

Целью работы является обеспечение требуемого качества обработанной поверхности изделий из полимербетонов путем автоматизированного подбора режимов шлифования

Для достижения данной цели были поставлены и решены следующие задачи

• Провести анализ литературных источников по строению, физико-механическим свойствам и обработке полимербетонов, используемых в станкостроении,

• Разработать алгоритмы и компьютерные программы для проведения анализа процесса шлифования полимербетонов и визуализации результатов на ЭВМ,

• Разработать методику и экспериментальный стенд для исследования процесса шлифования заготовки из полимербетона,

• Провести экспериментальные исследования по выявлению влияния параметров режимов шлифования на значение величины микронеровностей

• Провести экспериментальные исследования по выявлению влияния параметров резания на плоскостность шлифованной поверхности обработанной детали

• Подготовить рекомендации для выбора режимов резания и инструмента

• Подготовить рекомендации для выбора режимов резания

Методы исследования Решение поставленных задач осуществлялось проведением теоретических и экспериментальных исследований, разработкой технологических решений и практическим применением полученных результатов Теоретико-экспериментальные исследования заключались в выявлении совокупного влияния технологических факторов на качество обработанной поверхности шлифованием Использовались основные положения теории упругости, пластичности, технологии хрупких материалов, физических методов обработки

Научная новизна Дано экспериментально-теоретическое обоснование влияния параметров шлифования на качество обработанной поверхности детали из полимербетона

Предложена и реализована математическая модель для прогнозирования значения шероховатости обработанных полимербетонов в зависимости от свойств материала, параметров инструмента и режимов шлифования

Разработана методика автоматизированного расчета режимов шлифования полимербетонов для обеспечения заданных параметров обработанной поверхности

Практическая полезность Разработаны практические рекомендации по назначению режимов шлифования полимербетонов для обеспечения заданных значений шероховатости поверхности

Разработан экспериментальный стенд для определения составляющих сил резания при шлифовании

Разработан экспериментальный стенд для определения отклонения от плоскостности поверхности заготовки

Рекомендации внедрены на производственных предприятиях, что подтверждено актом внедрения

Реализация и апробация работы Отдельные разделы работы и работа в целом обсуждалась на заседаниях кафедры Технологии машиностроения, металлорежущих станков и инструментов РУДН, на научно-технических конференциях Инженерного факультета РУДН в 2006-2008 гг Современные технологии в машиностроении IX Международная научно-практическая конференция Пенза, 2005 г Современные технологии в машиностроении XI Международная научно-практическая конференция Пенза, 2007 г Публикации. По данной работе опубликовано 6 работ Структура и объем работы Диссертация, включая введение, четыре главы, выводы, рекомендации и приложения составляет 186 страниц машинописного текста, в том числе 76 рисунков, 28 таблиц, 10 приложений и список цитируемой литературы из 126 наименований

КРАТКОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ Во введении обоснована актуальность темы и основные направления исследований

В первой главе проведен анализ литературы по обработке композиционных материалов шлифованием, который показал, что данная тема мало изучена Отдельной частью рассмотрена обработка хрупких неметаллических материалов, таких как стекло

Проведен анализ применяемого инструмента для обработки Анализ показывает, что с целью повышения эффективности обработки необходимо увеличить фактическую площадь контакта и подбирать параметры инструмента Одним из таких параметров является опорная кривая Параметры опорной кривой можно уменьшить, повышая зернистость и уменьшая концентрацию алмазов, увеличивая пористость связок При обработке стекол есть рациональные области применения алмазов различной зернистости Концентрация алмазов так же оптимизируется условиями обработки Так, при черновом шлифовании наиболее рациональная концентрация алмазов во вставках 75-100% (3-4 по ГОСТ 16181-82Е) Фактическую площадь контакта, абсолютное сближение поверхностей и контактную податливость кругов наиболее эффективно можно увеличивать, повышая модуль упругости корпуса круга

Есть устройства и процессы, которые различными методами обеспечивают постоянство силы Ру при шлифовании Но из-за своего несовершенства эти системы не получили распространения в машиностроении На практике эти устройства применяются для исследования процессов резания В оборудовании электронной промышленности для шлифования используют станки, где поддерживается постоянное усилие прижима инструмента к детали Обычно это схема торцевого шлифования, по

которой обрабатывают полупроводниковые пластины, различную керамику и стекла

Применение при шлифовании экранов кинескопов эластичных или композиционных алмазных кругов с прерывистой рабочей поверхностью сделало этот процесс более производительным Однако качество предварительной обработки получается невысокое, компенсируют это последующими длительными операциями доводки Для такого производства характерен высокий расход алмазов, в пределах 0,8-1,2 мг/г

Придание наклона дискретной рабочей поверхности, состоящей из запрессованных в эластичную матрицу алмазоносных элементов, что присуще кругам типа АТЭ, способствует равномерности износа элементов

Установлено, что для обработки неметаллических материалов типа керамики, ферритов, полупроводников, стекол следует использовать алмазный шлифовальный инструмент с прерывистой рабочей поверхностью Т к прерывистое шлифование неметаллов более производительно По сравнению с обработкой непрерывной алмазоносной поверхностью оно обеспечивает снижение на 30-50 % сил резания и на 40-50% температуры шлифования

В данном обзоре литературы затронуты только некоторые проблемы методически связанные с темой диссертации Анализ этих публикаций показал что существуют определенные проблемы, прояснение которых способствовало бы дальнейшему развитию теории и практики применения структурно-неоднородных материалов в станкостроении

В конце главы поставлены цель и задачи, поставленные для достижения данной цели

Вторая глава посвящена методикам исследования шероховатости Рассмотрены основные методы определения шероховатости - контактные, -бесконтактные

Описаны методики, по которым работают приборы, построенные использующие данные методы

Рассмотрены щуповой метод измерения поверхности Описаны его устройство, методы работы, области применения и различные модификации с техническими характеристиками Также рассмотрены бесконтактные методы

Во-первых это методы светового сечения, теневого сечения, микроинтерференционные, с применением растров Описаны принципы действия этих методов, представлены схемы данных методов (рис 1 и рис 2)

Рис.2. Схема искривления интерференционных полос микроинтерференционного метода. Во-вторых рассмотрено лазерное профилометрирование на базе профилогрофа-профилометра «ДЕДАЛ-ЛСПП» рис.3. Описаны принципы работы, точность и области применения.

Рис.3. Профилограф-профилометр «ДЕДАЛ-ЛСПП».

По результатам анализа установлено, что для измерения шероховатости у минералов предпочтительней применение оптических методов контроля, так как минералы могут иметь трещины в которые при контактном методе измерения могут западать измерительные иглы и пирамиды. В частности

самым современным методом является лазерное профилометрирование Которое и применялось в данной работе для определения значения шероховатости

Третья глава посвящена моделированию исследуемого процесса резания синтегранов в зависимости от режимов резания

В работе представлена математическая модель зависимости шероховатости и величины нарушенного слоя обработанной поверхности композиционных материалов от режимов резания. Выведены формулы расчетов площадей контакта инструмента с заготовкой Определены составляющие сил резания

Рис 4 Схема образования нарушенного слоя при наложении (а) и снятии (б) нагрузки на абразивное зерно

Определена зависимость прогнозирования значения шероховатости Л2 в зависимости от режимов резания, параметров инструмента и обрабатываемого материала

V 16 Я. £ ''

где ц - коэффициент Пуассона полимербетона, МПа 104 Е - модуль упругости полимербетона, Яаб - радиус абразивного зерна, мкм Р - сила действующая на единичное зерно, Н

где Рх - сила действующая на площадь контакта, Н

8

Бкон - площадь контакта режущей кромки круга с заготовкой, мм пр - количество режущих зерен на единице площади, 1/мм2 Для определения силы Рх используется формула

/»,=3 72 С2

Я I —

(3)

где Сг - коэффициент (для синтеграна С2=180-200) МПа, I - глубина резания, мм, 8 - продольная подача, м/мин, Ук - скорость резания, м /с

Количество режущих зерен пр на единице площади 1мм2 определяется по формуле

и 6

(4)

где к - концентрация алмаза в инструменте, %,

Ы и Ь2 - длины малой и большой оси эллипсоида соответственно, мкм Для определения величины нарушенного слоя использовались формулы 5

^бок ~ ■

\(е/НУ>

\КХС н

К

(5)

где Нц - микротвердость, МПа, Ф - угол при вершине, град,

К1С - критический коэффициент интенсивности напряжений

_ I 2 Еу Ок

где Ск - вязкость разрушения, определяющая способность материала сопротивляться распространению трещины, Дж/м2,

_ Н^оШР крад=~2^ГЁ' (6)

где 4*=(1-ц2)(1-2ц)2/2л4 - безразмерная упругая постоянная, а -

постоянная, зависящая от формы зерна, а=2/к, Р = \—,——1

1.30 - у) а,]

относительная величина, определяющая размеры пластической зоны (рис 3 2), стт - предел текучести материала заготовки, МПа

Толщина нарушенного слоя после царапания единичным зерном равна максимальному значению или боковой трещины, образовавшейся под действием силы Ру, или радиальной, образовавшейся под действием силы Рх

При переходе от рассмотрения процесса образования нарушенного слоя при воздействии одного абразивного зерна к образованию нарушенного слоя от группы зерен, необходимо ввести некоторые коррективы Это связано с тем, что в канавку, процарапанную одним зерном, попадает другое зерно, которое вызывает скачкообразное увеличение трещины (если сила, с которой действует это зерно, превышает силу страгивания Рс трещины, т е Р>Рс) на величину а

Рс =

32лШу

Г 4 KPRV3 „ 9

У

(7)

где Ц[, Е] - соответственно коэффициент Пуассона и модуль упругости алмаза Если сила прижима абразивных зерен к хрупкому телу превышает силу страгивания трещины Рс, то первоначальная трещина скачкообразно увеличивается на величину а и, следовательно, увеличивается толщина нарушенного слоя

ЙЯС =А Е3+а,

\AKPR

(В) (9)

где hnc - толщина нарушенного слоя при увеличении трещины, м На основе данной математической модели в среде Visual Studio 2005 была написана оригинальная программа, алгоритм работы данной программы представлен на рис 7 Результатом данной программы является прогнозируемое значение шероховатости Rz обработанной поверхности синтеграна По результатам расчетов в данной программе были построены поверхности отклика значения шероховатости в зависимости от режимов резания, данные поверхности представлены на рисунках 5-6

Скорость 1 °"-> Глубина

резания, м/сек 4 о, резания, мм

Рис. 5. Поверхность отклика построенная по результатам программы для

синтеграна

V о,

Скорость "" Ч Глубина резания

резания V, м/с мм

Рис. 6. Поверхность отклика, построенная по результатам программы для материала Напех

Данная программа позволяет подобрать оптимальные режимы резания для получения заданного качества обработанной поверхности.

В четвертой главе приведены результаты исследований и проведенных экспериментов.

Были проведены исследования плоскостности обработанных шлифованием образцов синтеграна. Исследования проведены двумя способами. В первом способе использовался классический метод определения с использованием поверочной линейки и концевых мер. Во втором случае измерения производились на универсальном микроскопе с закрепленной на нем многооборотной рычажно-зубчатой головкой.

а б

Рис. 8. Поверхность отклика плоскостности образца 100x200: а) способ №1; б) способ №2.

Рис. 7. Алгоритм работы программы

По результатам, полученным во время измерений были построены поверхности отклика представленные на рисунках 8 и 9.

а б

Рис. 9. Поверхность отклика плоскостности образца 200x400: а) способ №1; б) способ №2.

б)

Рис. 10. Изменение веса образцов натуральных гранитов и синтегранов, а) при нахождении в жидкой среде, б) при последующей выдержке на воздухе.

Исследования показали, что данные полученные с помощью второго метода наиболее точно отображают профиль поверхности и дают представление от плоскостности исследуемой поверхности

Поскольку обработка синтеграна должна осуществляться с использованием СОТЖ В работе были проведены исследования влияния СОТЖ на некоторые отечественные синтеграны и импортные аналоги В данном исследовании рассматривались изменение веса и линейных размеров образцов размерами 160x40x40 результаты некоторых из них представлены на рисунках 10 и 11

а)

б)

0 1 2

Вр*шя м*сяцы

Рис 11 Изменение размеров образцов натуральных гранитов и синтегранов, а) при нахождении в жидкой среде, б) при последующей выдержке на воздухе

Также в данной работе проведено исследование влияния режимов резания на шероховатость обработанной поверхности Данное исследование проводилось на трех различных образцах синтеграна и материала ОегаСоге

По проведенным экспериментам были проведены полнофакторные эксперименты 22. По данным экспериментам были получены математические модели и построены поверхности отклика.

Для синтеграна с различным режущим инструментом были получены следующие зависимости.

Обработка алмазным сегментным шлифовальным кругом 125x5x22,2x20 гранит 100 professional.

Рис. 12. Поверхность отклика. Обработка алмазным сегментным шлифовальным кругом 125x5x22,2x20 гранит 75 professional.

п _ -2,6788 _ Тл0,43805-0,03411п/ _ .1,0008

Рис. 13. Поверхность отклика.

Обработка материала GetaCore проводилась алмазным сегментным шлифовальным кругом 125x5x22,2x20 гранит 100 professional.

о -0,9291 тлО,24666-0,0864Ы ,1,9285

К2=е -V ■ I

Рис.14. Поверхность отклика Ое1аСоге

Также исследован реальный снимаемый припуск при обработке. И выявлено что, при увеличении глубины резания увеличивается погрешность шлифования рис. 15. Это происходит в основном из-за податливости материала. В меньшей степени на это влияет жесткость станка.

ш\

ш

' 29 _39 '

I

Глубина резания, м

Рис.15. Реально снимаемый припуск при обработке на различных скоростях при изменении глубины резания.

В работе произведен анализ экономической эффективности замены чугунной траверсы на траверсу из композиционного материала. При выпуске данного изделия серией 10 шт. технологическая себестоимость выпуска

деталей данного наименования из синтеграна выгоднее производства из чугуна на 93000 руб

ВЫВОДЫ И РЕКОМЕНДАЦИИ

Основные научные результаты и выводы диссертационной работы заключаются в следующем

1 В результате выполненной работы определены диапазоны режимов резания обеспечивающих эффективность * и качество обработки полимербетонов шлифованием

2 Разработаны алгоритмы и компьютерные программы для расчета значения прогнозируемой величины шероховатости и величины нарушенного поверхностного слоя полимербетонов при шлифовании, которые позволяют за короткий период времени (не более 10 мин, с учетом времени ввода исходных данных) получить прогнозируемую высоту микронеровностей по параметру Rz и величину нарушенного поверхностного слоя полимербетонов в мкм

3 Разработана методика проведения экспериментов и созданы экспериментальные стенды для определения сил, возникающих при шлифовании, для последующего сравнения с расчетными данными применяемыми при математическом моделировании

4 При экспериментальных исследованиях влияния параметров режимов резания и инструмента на значение величины микронеровностей установлено при увеличении скорости резания от 15 до 39 м/с происходит увеличение величины микронеровностей поверхности изделий из полимербетонов значения Rz с 0,02 до 1,2 мкм

5 При экспериментальных исследованиях влияния параметров режимов резания и инструмента на значение величины микронеровностей установлено при увеличении глубины резания с 0,01 до 0,05 мм происходит увеличение величины микронеровностей поверхности изделий из полимербетонов значения Rz с 0,01 до 1,15 мкм

6 Проведенные исследования показали, что для повышения эффективности обработки полимербетонов предпочтительно использовать сегментные алмазные круги со следующими параметрами

Марка абразивного материала АС 15, АС20,

Зернистость круга, в зависимости от желаемого качества получаемой

поверхности 80/63,100/80,

Связка В2-01,

Твердость инструмента СМ1-С2

Использование шлифовальных кругов выходящих за рамки рекомендованных значительно снижает качество обработанной поверхности полимербетонов Исследования показали, что при использование абразивного материала марки АС6 происходит более интенсивный износ круга и увеличение значения Rz до 1,5 мкм при тех же режимах шлифования

7 Исследования показали, что для обработки изделий из КМ шлифованием предпочтительно устанавливать следующие режимы резания

- скорость резания 15 - 27 м/с,

- глубина резания 0 01 - 0 03 мм,

- продольная подача 0 5-15 м/мин,

- поперечная подача 0 01 - 0 04 мм

Полученные результаты подтверждены актом внедрения на ООО «СБЕстанко» и используются в учебном процессе каф «Технология машиностроения, металлорежущие станки и инструменты» Российского университета дружбы народов и каф «Технологии машиностроения» Егорьевского технологического института филиала МГТУ «Станкин»

Основное содержание работы отражено в следующих публикациях

1 Елин А В Опыт механической обработки синтеграна // Современные технологии в машиностроении IX Международная научно-практическая конференция Сборник статей Пенза, 2005 г, с 88-90

2 Позняк Г Г, Елин А В Определение зависимости качества обработанного поверхностного слоя композиционного материала от режимов обработки // Вестник Ивановского государственного университета «Физика, химия и механика трибосистем», Выпуск IV, 2007 г, с 59-64

3. Елин А В Математическая модель определения шероховатости синтеграна в зависимости от режимов резания // Современные технологии в машиностроении XI Международная научно-практическая конференция Сборник статей Пенза, 2007 г, с 166-169

4 Рогов В А , Елин А В , Кузьмин Н Н Исследование влияния смазывающе-охлаждающей жидкости на свойства конструкционного материала на основе бетона Н Производство проката №5,2008 г, с 42-45

5 Рогов В А, Елин А В Математическая модель определения шероховатости композиционных материалов в зависимости от режима обработки СТИН, 2008 -№4-С 31-34

6 Рогов В А , Елин А В Влияние СОТС и водосодержащих эмульсий на линейные размеры образцов изготовленных из композиционный материалов ОНЖ,2008 -№2 С 57-62

Елин Андрей Владимирович

ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ И КАЧЕСТВА ОБРАБОТКИ ПОЛИМЕРБЕТОНОВ ШЛИФОВАНИЕМ (НА ПРИМЕРЕ СИНТЕГРАНА)

Диссертация посвящена обеспечению заданных геометрических параметров обработанной поверхности изделий из полимербетонов путем автоматизированного подбора режимов шлифования Предложена математическая модель зависимости шероховатости поверхности от взаимного влияния следующих факторов параметров резания, параметров инструмента, схемы контакта инструмента и заготовки и физико-механических свойств материала

INCREASE OF EFFICIENCY AND QUALITY OF PROCESSING POLYMERIC CONCRETE GRINDING (ON AN EXAMPLE SYNTHETIC

GRANITE)

The dissertation is devoted to maintenance of the set geometrical parameters of the processed surface of products from polymeric concrete by the automated selection of modes of grinding The mathematical model of dependence of a roughness of a surface from mutual influence of the following factors is offered parameters of cutting, parameters of the tool, the circuit of contact of the tool and preparation and physic mechanical properties of a material

ВВЕДЕНИЕ.

ГЛАВА 1. СОСТОЯНИЕ ИССЛЕДОВАНИЙ В ОБЛАСТИ АБРАЗИВНОЙ ОБРАБОТКИ НЕМЕТАЛЛОВ.

1.1 Физическое, структурное и математическое описание процесса абразивного шлифования.

1.2 Влияние свойств основных объектов системы деталь-инструмент-среда на процесс шлифования.

1.2.1 Влияние структуры обрабатываемого материала на процесс резания.

1.2.2 Особенности инструментов, используемых для шлифования неметаллических материалов.

ГЛАВА 2. МЕТОДИКА ИЗМЕРЕНИЯ ШЕРОХОВАТОСТИ ПОВЕРХНОСТИ КМ НА ПРИМЕРЕ СИНТЕГРАНА.

2.1 Контактные методы измерения шероховатости композиционных материалов.

2.2 Бесконтактные методы измерения шероховатости композиционных материалов.

ГЛАВА 3. МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ЗАВИСИМОСТИ ШЕРОХОВАТОСТИ СИНТЕГРАНА ОТ РЕЖИМОВ РЕЗАНИЯ.

3.1 Анализ обработки синтеграна.

3.2 Разработка математической модели процесса шлифования синтеграна.

3.2.1. Определение количества зерен пр участвующих в резании.

3.2.2. Определение площади контакта абразивного инструмента со шлифуемой поверхностью.

3.2.3. Определение силы резания Р приходящейся на единичное зерно.

3.3. Описание программы.

ГЛАВА 4. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ОБРАБОТКИ СИНТЕГРАНА ШЛИФОВАНИЕМ.

4.1 Исследование влияния СОТЖ на композиционные материалы.

4.2 Описание экспериментального стенда для исследования влияния режимов резания на качество обработки.

4.3 Исследование плоскостности.

4.4 Исследование влияния режимов резания на шероховатость поверхности.

4.4.1. Исследования синтеграна.

4.4.2. Исследование других видов композиционных материалов.

4.4.2.1. Исследование материала GetaCore.

4.4.2.2. Исследование материала Напех.

4.5. Эффективность обработки.

4.6. Экономическое сравнение вариантов обработки траверсы, изготовленной из чугуна и полимербетона.

В настоящее время в машиностроении все большее распространение приобретают новые композиционные материалы. Они имеют ряд преимуществ перед обычными конструкционными материалами: более легкие по сравнению со сталью и чугуном; не проводят электрический ток; не подвержены коррозии; имеют высокие демпфирующие свойства. Так же эти материалы более технологичны, т.к. компоненты не требует плавления, и заготовки получаются более точными по сравнению с заготовками из чугуна.

Таких материалов в последнее время появляется все больше. Они имеют различный химический состав, но обладают и рядом сходных параметров. В основном эти материалы состоят из наполнителя, либо армирующих частиц, и заполнителя. Армирующие элементы могут иметь различную пространственную ориентацию. Одним из таких материалов является синтегран.

Слово синтегран образовано от слияния двух слов «синтетический» и «гранит». Этот материал имеет схожие физико-механические свойства с натуральным гранитом.

Синтегран применяется для изготовления базовых деталей практически всех типов станков и в первую очередь, особо точных; при замене блоков натурального гранита для изготовления деталей специальных станков, оснований измерительной техники, приборов и другого оборудования; деталей, к материалам которых предъявляют особые требования - например немагнитность, коррозионная стойкость, малая теплопроводность.

Синтеграны представляют собой высоконаполненные композиционные материалы на основе эпоксидного связующего, заполнителей в виде щебня трех-четырех фракций и мелкодисперсного порошка из высокопрочных гранитов или габбро-диабазов. Они относятся к разряду полимерных бетонов и имеют более высокие физико-механические свойства.

Синтеграны содержат не более 10% связующего и по своим характеристикам — пределу прочности при сжатии и изгибе, модулю упругости, теплопроводности, износостойкости — приближаются к натуральным гранитам и значительно превосходят их по технологичности.

Выполненные из синтеграна детали обладают повышенной по сравнению с чугуном виброустойчивостью, высокой размерной стабильностью, что позволяет увеличить режимы резания, повышается стойкость режущего инструмента (особенно керамического) и главное возрастает класс точности обработки. При этом снижается трудоемкость механической обработки базовых деталей за счет уменьшения припусков на обработку рабочих поверхностей.

Технология изготовления заготовок из синтеграна является безотходной, отличается относительной простотой и включает мойку и сушку гранитного щебня, рассев его по необходимым фракциям, дозирование, подачу к смесителю, смешивание со связующим, заполнение формы и виброуплотнение. Через 12-13 часов готовая отливка вынимается из формы.

Применение 1 т готового изделия из синтеграна позволяет заменить 0,80,9 т чугуна, сэкономить 2 т литейных песков, 0,5 тыс. кВт-ч электроэнергии, 4 м2 производственных площадей и снизить трудоемкость изготовления деталей на 20-30 чел-ч.

Также синтегран нашел применение в электрохимической промышленности: ванны для получения чистых металлов. На транспорте — для производства железнодорожных шпал. В строительстве — в качестве отделочного материала, т.к. при производстве можно задать определенный рисунок.

Но так как в процессе литья мы не можем получить отвечающую ТУ заготовку, возникает необходимость механической обработки: шлифование, фрезерование, полирование, доводка, шабрение. Одним из наиболее эффективных методов обработки является плоское шлифование. Эта обработка необходима на поверхностях сопряжения, поверхностях с закладными элементами, столах высокоточных станков и контрольно-измерительных машин.

Но данный процесс обработки синтеграна малоизучен и сильно отличается от обработки металлов, это объясняется природой материала.

Процесс шлифования данного материала представляет собой совокупность хрупкого разрушения с упруго-пластической деформацией. Учитывая, что основным элементом материала является щебень, который подвергается хрупкому разрушению, естественным будет то, что для построения математической модели процесса резания будет использована теория хрупкого разрушения.

ВЫВОДЫ И РЕКОМЕНДАЦИИ

Основные научные результаты и выводы диссертационной работы заключаются в следующем.

1. В результате выполненной работы определены диапазоны режимов резания обеспечивающих эффективность и качество обработки полимербетонов шлифованием.

2. Разработаны алгоритмы и компьютерные программы для расчета значения прогнозируемой величины шероховатости и величины нарушенного поверхностного слоя полимербетонов при шлифовании, которые позволяют за короткий период времени (не более 10 мин, с учетом времени ввода исходных данных) получить прогнозируемую высоту микронеровностей по параметру 112 и величину нарушенного поверхностного слоя полимербетонов в мкм.

3. Разработана методика проведения экспериментов и созданы экспериментальные стенды для определения сил, возникающих при шлифовании, для последующего сравнения с расчетными данными применяемыми при математическом моделировании.

4. При экспериментальных исследованиях влияния параметров режимов резания и инструмента на значение величины микронеровностей установлено: при увеличении скорости резания от 15 до 39 м/с происходит увеличение величины микронеровностей поверхности изделий из полимербетонов значения с 0,02 до 1,2 мкм.

5. При экспериментальных исследованиях влияния параметров режимов резания и инструмента на значение величины микронеровностей установлено: при увеличении глубины резания с 0,01 до 0,05 мм происходит увеличение величины микронеровностей поверхности изделий из полимербетонов значения с 0,01 до 1,15 мкм.

6. Проведенные исследования показали, что для повышения эффективности обработки полимербетонов предпочтительно использовать сегментные алмазные круги со следующими параметрами:

Марка абразивного материала АС 15, АС20;

Зернистость круга, в зависимости от желаемого качества получаемой

Использование шлифовальных кругов выходящих за рамки рекомендованных значительно снижает качество обработанной поверхности полимербетонов. Исследования показали, что при использование абразивного материала марки АС6 происходит более интенсивный износ круга и увеличение значения Я2 до 1,5 мкм при тех же режимах шлифования.

7. Исследования показали, что для обработки изделий из КМ шлифованием предпочтительно устанавливать следующие режимы резания:

- скорость резания 15 — 27 м/с;

- глубина резания 0.01 - 0.03 мм;

- продольная подача 0.5 — 1.5 м/мин;

- поперечная подача 0.01 — 0.04 мм.

Полученные результаты подтверждены актом внедрения на ООО «СБЕстанко» и используются в учебном процессе каф. «Технология машиностроения, металлорежущие станки и инструменты» Российского университета дружбы народов и каф. «Технологии машиностроения» Егорьевского технологического института филиала МГТУ «Станкин». поверхности Связка

Твердость инструмента

80/63, 100/80;

В2-01;

СМ1-С2.

150

1. Адлер Ю.П., Маркова Е.В., Грановский Ю.В. Планирование эксперимента при поиске оптимальных условий. М.: Наука, 1976 — 287 с.

2. Александров A.B., Потапов В.Д. Основы теории упругости и пластичности. М.: Высшая.школа, 1990. 400 с.

3. Андрейкин А.Е. Разрушение квазихрупких тел с трещинами при сложном напряженном состоянии. Киев: Наукова думка, 1979: — 127 с.

4. Ардамацкий A.JI. Алмазная обработка оптических деталей. — JL: Ленингр. отд-ние. Машиностроение, 1978. -270 с.

5. Асаева Т.А. Исследование процессов разрушения многослойных композиционных материалов с трещиной при различном расположении ее вершины. Дис. к.ф.-м.н. Рязань: - 1999. - 130 с.

6. Асланова М.С. Армирование композиционных материалов стеклянными волокнами// Куриал Всевоюз. хим. Об-ва им. Менделеева. — 1978. Т.23, №3. - с. 249-252.

7. Бабичев А.П. Вибрационная обработка, деталей. —М.: Машиностроение, 1974. — 134 с.8: Байкалов А.К. Введение в,теорию шлифование материалов. — К.: Наукова думка, 1978. — 134 с.

8. Барт В.Е., Санина Г.С., Шевчук С.А. Опыт применения синтеграна в машиностроении, Станки и Инструмент. 1993, №1, с. 15-17.

9. Барт В.Е., Санина Г.С., Шевчук С.А. Применение полимербетонов в станкостроении. -М.: ВНИИТЭМР, 1987. 40 с.

10. Болотин В.В. Объединенная модель разрушения композитных материалов при длительном действии нагрузки// Механика композитных материалов. 1981. - №3. - С. 405-420.

11. Болотин В.В., Москаленко В.Н. Макроскопические характеристики неоднородных твердых тел// ДАН. — 1983. Т.271, №5. — С. 1086-1088.

12. Болтон У. Конструкционные материалы: металлы, сплавы, полимеры, керамика, композиты: Карманный справочник. /Пер. с англ. — М.: Издательский дом «Додэка-ХХ1», 2004. 320 е., ил. (Серия «Карманный справочник»)

13. Бортникова В.В., Ромалис И.Б. Распространение трещины сдвига в стохастически неоднородном теле // Журнал прикл. механики и техн.физики. 1976. -№1.- С. 145-148.

14. Бусленко Н.П., Калашников В.В., Коваленко И.Н. Лекции по теории сложных систем. — М.: Сов. радио, 1973. — 439 с.

15. Ваксер Д.Б. и др. Алмазная обработка технической керамики. Л.: Машиностроение, 1976. 160 с.

16. Валид Махмуд Мохаммед Эль-Саед Шевах Математическое и физическое моделирование динамики процессы резания композиционных структурно-неоднородных материалов (на основе синтеграна): Дис. к.т.н. — М.: РУДН 2005.-189 с.

17. Ванин Г.А. К основам теории композиционных материалов с неупорядоченной структурой // Прикладная механика. — 1983. Т. 19, №3. — С. 9-18.

18. Ванин Г.А. Микромеханика композиционных материалов. — Киев: Наукова думка. — 1985. — 304 с.

19. Васильев Е.В. Повышение производительности алмазного шлифования твердосплавных изделий и ресурса кругов выбором оптимальных кругов выбором оптимальных схем и режимов шлифования и характеристик круга. Дис. к.т.н. Омск, 2005. - 169 с.

20. Веников В.А. Теория подобия и моделирования. М.: Высш. шк., 1976.-479 с.

21. Волгушев А.Н., Елфимов В.А. Применение полимербетонов в машиностроении, выпуск 20, Москва 1990, с. 15-29.

22. Волков С. Д., Старов В.П. Стохастическая механика композиционных материалов. Минск: 1978. - 206 с.

23. Гарагаш И.А. О хрупком разрушении упругих тел с большим числом трещин // V Всесоюзн. съезд по теоретической и прикладной механике. Алма-Ата: Наука. 1981. - С.107.

24. Гаришин O.K. Моделирование структуры дву фракционных высоконаполненных композитов // Структурно-механическое исследование композиционных материалов и конструкции. Свердловск, 1984. С. 23-26.

25. Гаришин O.K. Структурное моделирование процессов разрущения в наполненных зернистых композитах, "Деформирование и разрушение структурно неоднородных материалов", Сб.Научных трудов, 1992. С. 32-40.

26. Гилман Дж. Дж. Скол, пластичность и вязкость кристаллов, Сб. "Атомный механизм разрушения", М.: Мир, 1968. С. 220-250.

27. Глебов В.В. Повышение качества поверхности и производительности при торцовом шлифовании деталей из хрупких материалов на основе разработки инструмента с двухкаскадным виброгасителем. Дис. к.т.н. -Н. Новгород. — 2000. — 171 с.

28. Гольдштейн Р.В., Капцов A.B. Формирование структур разрушения слабовзаимодействующих трещин // Механика тверд, тела. — 1982. №4.

29. Гольдштейн Р.В., Шифрин Е.И. Пространственная задача теории упругости для тел с трещинами // Институт проблем механики АН СССР. Препринт, №187. -М., 1981. 66 с.

30. Готлиб Ю.А., Светлов Ю.Е. Кинетика накопления микротрещин и разрушение полимеров // Физика тверд, тела. 1973. - Т. 15. вып. 9. — С. 2732-2739.

31. Грабенко А.И., Пыжов И.Н., Култышев С.А. Повышение устойчивости процесса плоского торцевого шлифования труднообрабатываемых материалов// Сверхтвердые материалы. 1991. -№1. — С. 57-59.

32. Гузь А.Н., Хорошун Л.П., Ванин Г.А. и др. Механика композиционных материалов и элементов конструкций: В 3 т. Киев: Наукова думка, 1982. — Т.1 : Механика материалов. - 368 с.

33. Гутанс Ю.А. Анализ концентрации напряжений при разрыве волокон в гибридном композите // Механика композит, материалов. — 1985. №2. С. 257-262.

34. Гутанс Ю.А., Пикше Л.Э. О влиянии взаимодействия дефектов на прочность однонаправленного композита // Механика композит, материалов. 1987. №6. - С. 1070-1075.

35. Давыдова М.М. Структурно-кинетическое моделирование квазихрупкого разрушения композитных материалов, "Деформирование и разрушение структурно-неоднородных материалов", Сб. научных трудов, 1992. С. 66-71.

36. Доводка прецизионных деталей машин. /П.Н.Орлов, А.А.Савелова, В.А. Полухин, Ю.И.Нестеров// Под ред. Г.М. Ипполитова. -М.: Машиностроение, 1978. -256 с.

37. Дормушев А.Е. Повышение эффективности операции резания заготовок из хрупких неметаллических материалов путем активации элементов технологической системы, Дисс. к.т.н. — Ульяновск: УГТУ 2004. -224 с.

38. Еремин М.Ю. Исследование процесса микрорезания при шлифовании поликристаллических и аморфных материалов. Дис. к.т.н. — Воронеж, 2000. 197 с.

39. Жижерин C.B., Стружаков В.В. Деформирование балки из повреждающегося материала при чистом изгибе // математ. моделир.систем и процессов: Межвуз. сб. науч. тр./ Перм. гос. техн, ун-т. — Пермь, 1999.-№7.-С. 20-27.

40. Зайцев А.Г. Влияние ориентированного расположения алмазных зерен в процессе шлифования// Материалы первой междунар. конф. «Intergirding-79» Будапешт, 1979. С. 737-742.

41. Зайцев А.Г., Старов В.Н., Скрипченко Ю.Ю., Фоменко В.П. Алмазное шлифование хрупких материалов кругами с ориентированным расположением зерен // Межвуз. сб. научн. тр. Вып. 11. Пензенский политехи, ин-т. Пенза, - 1982. — С. 33-35.

42. Захаренко И.П. Алмазные инструменты и процессы обработки. — К.: Техника, 1980.-215 с.

43. Ионов В.И., Селиванов В.В. Динамика разрушения деформируемого тела. М.: Машиностроение, 1987, 272 с.

44. Ипполитов Г.М. Алмазно-абразивная обработка. М.: Машиностроение, 969. — 339 с.

45. Канаун С.К., Левин В.М. О микронаправлениях в композиционных материалах в области сильно меняющихся внешних полей // Механика композитных материалов. 1984. - №4. - С. 21-27.

46. Качалов H.H. Технология шлифовки и полировки листового стекла. М. -Л.: Изд-во АН СССР,1958. - 213 с.

47. Качанов Л.М. Основы механики разрушения. — М.: Наука, 1974, -312 с.

48. Кашепава М.Я. Исследование эффективности использования станины из синтеграна на отделочно-расточных станках, Станки и Инструмент, 1993, №1, с. 20.

49. Кащеев В.Н. Абразивное разрушение твердых тел. — М.: Наука, 1970.-247 с.

50. Кащеев В.Н. Процессы в зоне фрикционного контакта метанов. -М.: Машиностроение, 1978.-213 с.

51. Келли А., Грове Т. Кристаллография и дефекты в кристаллах. -М.: Мир.-1974.-496 с.

52. Кениг В., Руменхеллер С. Обработка резанием пластиков, армированных волокном /пер. с немец./, ЦОНТИ/ВОН. М. 1991. С. 75-81.

53. Кирилин Ю.В., Титов Д.А. Применение синтеграна для изготовления базовых деталей для тяжелых фрезерных станков. Станки и Инструмент. 1993, №1, с. 18-20.

54. Колодяжный А.Ю. Повышение эффективности операций плоского шлифования и доводки заготовок из высокотвердой керамики. Дис. к.т.н. Дис. к.т.н. СПб., 2004. - 253 с.

55. Композиционные материалы: Справочник/ В.В. Васильев, В.Д. Протасов, В.В. Болотин и др.; Под общ. ред. В.В. Васильева, Ю.М. Тарнопольского. -М.: Машиностроение. 1990. - 512 е.; ил.

56. Кравчук А.С. Об определении линейных и нелинейных свойств неоднородных материалов // Математ. моделир. систем и процессов: Межвуз.сб.науч.тр./ Перм.гос.техн.ун-т. Пермь, 2001. - №9. — С. 67-77.

57. Крагельский И.В. Трение и износ. М.: Машиностроение, 1968. -480 с.

58. Красников A.M. Исследование влияния процессов микроразрушения на прочностные характеристики волокнистых композитов // Механизмы повреждаемости и прочности гетерогенных материалов. -JL, 1985. — С. 32-35.

59. Кристенсен Р. Введение в механику композитов. М.: Мир. 1982. -336 с.

60. Кудинов В.А. Динамика станков. М.: Машиностроение, 1967. -359 с.

61. Кукса JI.B. Микродеформирование и микронапряжения в стуктурно-неоднородных материалах: Учебное пособие. — Волгоград: Изд. ВолгИСИ. 1993.

62. Кукса Л.В. Микродеформирование и микронапряжения в стуктурно-неоднородных материалах, Москва. 1993. 78 с.

63. Кулаков Ю.М., Хрульков В.А., Дунин-Баровский И.В. Предотвращение дефектов при шлифовании. — М.: Машиностроение, 1975. -144 с.

64. Кумыш Ю.Я., Кангун В.Р. Эффективность применения прерывистых алмазных кругов при обработке изделий хрусталя// Стекло и керамика. 1982. №2. - с. 29-30.

65. Ларшин В.П., Якимов A.B. Обеспечение качества шлифования сложнопрофильных деталей на основе интегрированной технологической системы.// Управление качеством финишных методов обработки. Сб. научн. тр. Пермский гос. техн. ун-т/ Пермь, 1996. С. 116-123.

66. Левин В.М. К определению эффективных упругих моделей композитных материалов // ДАН. 1975. - Т.220, №5. - С. 1042-1045.

67. Ломакин В.А. Теория упругости неоднородных тел. М.: Наука, 1977.-416 с.

68. Малмейстер А.К., Тамуж В.П., Тетере Г.А. Сопротивление полимерных и композитных материалов. Рига: Зинатне, 1980. - 572 с.

69. Мартынов А.Н., Ярошевич Г.О., Зверовщиков В.З. Определение оптимальных параметров обработки деталей центробежно-планетарным способом// В сб. «Вопросы технологии и автоматизации производственных процессов в машиностроении», №6, Пенза: ППИ. 1977.

70. Маслов E.H. Теория шлифование материалов. М.: Машиностроение, 1974. - 320 с.

71. Методика и практика технических экспериментов: Учебн. пособие для студ. высш. учеб. заведений / В.А. Рогов, Г.Г. Позняк. М.: Издательский центр «Академия», 2005. - 288 с.

72. Механическая обработка полимерных композиционных материалов (ПКМ). -НИАТ, 1991. 18с.

73. Мильхевич В.Н. Автоматическое управление шлифованием. — М.: Машиностроение, 1975. 304 с.

74. Морозова А.Р. Исследование нагруженного состояния поверхностного слоя при шлифовании деталей из керамических материалов. Дис. к.т.н. — Ижевск, 1999. 160 с.

75. Наймарк О.Б., Давыдова М.М., Постных A.M. О деформировании и разрушении гетерогенных материалов с микротрещинами // Механика композит, материалов. 1984. №2. С. 271-278.

76. Овчинский A.C., Гусев Ю.С. Моделирование на ЭВМ процессов образования, роста и слияния микродефектов в структурно-неоднородных материалах // Механика композит, материалов. 1982. №4. С. 585-592.

77. Основы алмазного шлифования //Под ред. М.Ф. Семко. Киев.: Техника, 1978. - 192 с.

78. Партон В.З, Перлин П.И. Механика упругопластического разрушения. -М.: Наука. 1986. -625 с.

79. Пачевский В.М., Примак Л.П., Скрипко Г.Ф. Исследование процесса шлифования керамики инструментом из синтетических алмазов и перспективы его применения в промышленности. К.: Наукова думка, 1974.-С. 291-294.

80. Перезорин М.А. Исследование режущей способности композиционных прерывистых кругов при торцевом шлифовании стекла// Алмазы и сверхтвердые материалы, 1978. №11. — С. 5-6.

81. Перезорин М.А. Справочник по алмазной обработке стекла. М.: Машиностроение, 1987. -224 с.

82. Петрова В.Е. Распространение трещины в материалах с включениями //Теоретические и прикладные проблемы математики и математической физики. Рига, 1985. - С. 27-28.

83. Пикше П.Е. О моделировании локальных дефектов в анизотропных материалах с помощью дискретных решеток // Механика композит, материалов. 1982. №1. С. 62-67.

84. Пикше П.Е., Тамуж В.П., Микельсон М.Я. О дроблении волокон в композиционных материалах в процессе нагружения // Механика композит, материалов. 1981. №4. С. 725-728.

85. Подздей A.B., Якимов A.B. О работе шлифовальных кругов с прерывистой рабочей поверхностью// Вестник машиностроения. — 1969. -№9.-С. 18-20.

86. Подураев В.Н. Автоматически регулируемые и комбинированные процессы резания. М.: Машиностроение, 1977. — 304 с.

87. Попов С.А., Малевский Н.П., Терещенко JI.M. Алмазно-абразивная обработка металлов и твердых сплавов. — М.: Машиностроение, 1977.-263 с.

88. Прочность и разрушение композитных материалов. — Рига: Зинатне. 1983.-С. 113-118.

89. Пух В.П. Прочность и разрушение стекла/ В.П. Пух. — JL: Наука, 1973.-156 с.

90. Разрушение композитных материалов. Рига: Зинатне. 1979. — 252 с.

91. Разрушение. Т. 1: Микроскопические и макроскопические основы механики разрушения. / Редактор Г. Либовец. М.: Мир, 1973. - 616 с.

92. Разрушение. Т. 7: Разрушение неметаллов и композиционных материалов/ Редактор Г. Либовец. М.: Мир, 1976. - 634 с.

93. Ребиндер П. А. Поверхностные явления в дисперсионных системах. /Избранные труды. Физико-химическая механика. — М.: Наука, 1979.-318 с.

94. Резников А.Н. Теплофизика процессов механической обработки материалов. — М.: Машиностроение, 1981. 144 с.

95. Рейфенайдер К.Л., Хайсмит А. Измерение жесткости слоистых композитов в зависимости от механизма повреждений, вызывающих разрушение // Прочность и разрушение композитных материалов. — Рига: Зинатне. 1983.-С. 160-167.

96. Рогов В.А. Разработка и исследование конструкции и технологии изготовления деталей и сборочных единиц станков из высоконаполненного композиционного материала. Дис.к.т.н. 1986. — С. 9-20.

97. Рогов В. А. Разработка изделий из синтерграна для машиностроения, учебн., Москва, 2001, с.7-24.

98. Санина Г.С., Барт В.Е., Коряковская Ж.П., Филиппова А.И. Эпоксидные связующие материала i для изготовления базовых деталей из синтеграна.// Станки и Инструмент, №1, 1993. — 31 с. 83.

99. Семибратов М.Н. Технология оптических деталей. — М.: Машиностроение, 1978. 415 с. f

100. Сендецки Дж. Композиционные материалы: В 8 т. / Под ред. — М.: Мир, 1978. — Т.5. Разрушение и усталость, Т.6. Механика композиционных материалов. — 556 с.

101. Сергиенко А.Б. Цифровая обработка сигналов СПБ.: Питер,2003."— 608 е.: ил. }1 1 I

102. Си Дж. Либовиц Г. Математическая теория хрупкого разрушения // Разрушение. М.: Мир, 1975. - Т.2. - С. 11-24.

103. Скоростная алмазная обработка деталей из технической керамики./ Н.В. Никитков, В.Б. Рабинович, В.Н. Субботин, H.H. Шипилов;ч

104. Под ред. З.И. Кремня. Л.: Машиностроение, Ленингр. отде-ние, 1984. 131ji Iс. (Б-ка шлифовщика).

105. Смоленцев В.П., Смоленцев Г.П. Принципы управления качеством поверхности при комбинированных методах обработки// Труды 2-ой международн. конф. Гожуф, Польша. 1993. — С. 283-287.

106. Соколкин Ю.В., Ташкинов A.A. Механика деформирования и разрушения структурно-неоднородных тел. — М.: Наука, 1984. 115 с.

107. Старов В.Н. Исследование процессов и < создания средств технологического обеспечения дискретного шлифования неметаллических материалов: Дис. д.т.н. — Воронеж: Воронежский гос.техн.ун-т 1997. — 500

108. Старов В.Н. Исследовательские обработки плотных ферритовалмазным шлифованием: Дисс. к.т.н. — Минск: БПИ. 1981. — 259 с.

109. Стружанов В.В., Жижерин C.B. Об одной модели деформирования повреждающегося твердого материала при одноосном нагружении // Математ. моделир. систем и проц. 1998. №6. С. 119-124.

110. Тамуж В.П. Особенности разрушения гетогенных материалов // Механика композиц. материалов. 1982. №3. — С. 406-412.

111. Тамуж В.П., Куксенко B.C. Микромеханика разрушения полимерных материалов. Рига: Зинатне. 1978. — 294 с.

112. Тамуж В.П., Протасова В.Д. Разрушение конструкций из композиционных материалов// Под.ред. — Рига: Зинатне. 1986. 263 с.

113. Тихомиров П.В., Юшанов С.И. Объемное разрушение материалов с неоднородной структурой // Механика полимеров. — 1978. №3. С. 462469.

114. Тюкпиеков В.Н. Повышение эффективности обработки синтеграна на основе физического и математического моделирования, Дис. к.т.н. М.: РУДН. - 2002. - 127 с.

115. Фролов В.Н., Львович Я.Е., Меткин Н.П. Автоматизированное проектирование технологических процессов и систем производства РЭС. — М.: Высш. шк., 1991.-483 с.

116. Хрульков В.А. и др. Механическая обработка деталей из керамики и ситаллов. — Саратов: Изд-во Саратовского ун-та, 1975. — 352 с.

117. Хрульков В.А., Головань A.JI. Федоров А.И. Алмазные инструменты в прецизионном шлифовании. М.: Машиностроение, 1977. 223с.

118. Хрульков В.А., Головань A.JL, Федоров А.И. Алмазные инструменты в прецизионном приборостроении. — Ь.: Машиностроение, 1977.-223 с.

119. Хрущов М.М., Бабичев М.А. Исследование изнашивание металлов. М.: Изд-во АН СССР, 1960. - 351 с.

120. Шальнов В.А. Шлифование и полирование высокопрочных материалов. — М.: Машиностроение, 1972. 272 с.

121. Якимов A.B. Абразивно-алмазная обработка фасонных поверхностей. -М.: Машиностроение, 1984. 223 с.

122. Якимов A.B. Оптимизация процесса шлифования. — М.: Машиностроение, 1975. 176 с.

123. Ящерин П.И. Повышение эксплуатационных свойств шлифованных поверхностей. Минск: Наука и техника, 1966.

124. Ящерицин П.И., Зайцев А.Г. Повышение качества шлифованных поверхностей и режущих свойств абразивно-алмазного инструмента. — Минск: Наука и техника, 1972. — 478 с.

125. Ящерицин П.И., Рыжков Э.В., Аверченко В.И. Технологическая наследственность в машиностроении. Мн.: Наука и техника.