автореферат диссертации по процессам и машинам агроинженерных систем, 05.20.03, диссертация на тему:Повышение долговечности распределительных топливных насосов высокого давления путем модернизации

На правах рукописи

сг ( .

Иванов Владимир Андреевич

Повышение долговечности распределительных топливных насосов высокого давления путем модернизации

Специальность 05.20.03 - Технологии и средства технического обслуживания в сельском хозяйстве

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

1 9 МАЙ 2011

Москва-2011

4847232

Работа выполнена в Федеральном государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Чувашская государственная сельскохозяйственная академия».

Научный руководитель

кандидат технических наук, профессор Кулаков Михаил Михайлович

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор

Юдин Владимир Михайлович

кандидат технических наук, доцент Кориеев Виктор Михайлович

Ведущая организация

ФГОУ ВПО «Саратовский государственный аграрный университет им. Н.И. Вавилова»

Защита состоится «9» июня 2011 г. в 14.00 часов на заседании диссертационного совета Д 006.034.01 Государственного научного учреждения «Всероссийский научно-исследовательский технологический институт ремонта и эксплуатации машинно-тракторного парка» (ГНУ ГОСНИТИ) по адресу: 109428, г. Москва, 1-й Институтский пр., д.1.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ГНУ ГОСНИТИ по адресу: 109428, г. Москва, 1-й Институтский пр., д.1.

Автореферат разослан и опубликован на сайте http://www.gosniti.ru « 6 » мая 2011 г.

Ученый секретарь диссертационного совета

Соловьёв Р.Ю.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ Актуальность работы. Технико-экономические и экологические показатели автотракторных дизелей во многом определяются техническим состоянием и качеством работы основных элементов топливного насоса высокого давления (ТНВД). В процессе эксплуатации ТНВД вследствие износа деталей нарушаются регулировочные параметры, которые приводят к постепенным отказам топливных насосов. Исследования показали, что до 40% отказов тракторов происходят из-за неисправности топливной аппаратуры.

Основными элементами ТНВД, от которых главным образом зависит его работоспособность, являются прецизионные пары: плунжерные и нагнетательные клапаны. Уровень их надежности определяется конструктивными, технологическими и эксплуатационными факторами. Исследованиями ФГОУ ВПО «Чувашская ГСХА» установлено, что по причине конструктивно-технологического несовершенства, низкого качества сборки и нарушения правил эксплуатации интенсивность поступления на ремонтные предприятия ТНВД НД-21 в 1,7 раза выше, чем НД-22. Тем не менее ТНВД НД-22 не нашел широкого применения у сельскохозяйственных товаропроизводителей из-за высокой стоимости ремонта, что привело к накоплению их ремонтного фонда в ремонтных предприятиях. Между тем за последние годы резко сократился парк исправных машин у сельскохозяйственных товаропроизводителей, что также способствовало накоплению неработоспособных ТНВД и у них.

Установлено, что до 50 % прецизионных пар ТНВД распределительного типа, поступивших на ремонтные предприятия, имеют остаточный ресурс, в отдельных случаях соизмеримый с межремонтной наработкой.

В связи с этим научные исследования, направленные на повышение долговечности распределительных ТНВД из имеющегося ремонтного фонда, являются актуальными и имеют научную и практическую значимость.

Диссертационная работа выполнена в соответствии с планом НИОКР ФГОУ ВПО «Чувашская ГСХА» и согласовывается с положениями «Стратегии машинно-технологического обеспечения производства сельскохозяйственной продукции России на период до 2010г.», одобренной научной сессией Россельхозакадемии 13-14 октября 2003 г. и утвержденной Минпромнауки России, Минсельхозом России и Россельхозакадемией.

Цель работы - повышение ресурса распределительных топливных насосов высокого давления методом создания ремонтных деталей и использования неизношенных участков деталей плунжерной пары.

В связи с поставленной целью решались следующие задачи:

выполнить статистический анализ технического состояния плунжерных пар ТНВД распределительного типа;

- исследовать влияние износа плунжерных пар на регулировочные характеристики ТНВД;

- теоретически и экспериментально обосновать способ восстановления работоспособности ТНВД путем модернизации для продления их ресурса;

- разработать технологические рекомендации по восстановлению работоспособности ТНВД распределительного типа путем модернизации;

оценить технико-экономическую эффективность применения результатов исследований в производстве.

Объект исследований: двухсекционные топливные насосы высокого давления распределительного типа НД-22/6 дизеля, утратившие работоспособность по критерию минимума пусковой подачи топлива.

Предмет исследований: закономерности изменения характеристик ТНВД в зависимости от износа плунжерных пар, технологии восстановления работоспособности ТНВД распределительного типа и ресурс их работы.

Методика исследований. Методологической основой исследований является теория потенциала работоспособности машин, разработанная проф. Дехтеринским Л.В., дополненная положением, в соответствии с которой возможность восстановления работоспособности обусловлена наличием скрытой части активного потенциала, которая реализуется путем модернизации конструкции.

В качестве основных методик в теоретических исследованиях применялись системные исследования (системный подход и системный анализ), логика научных исследований, положения теории надежности и теории вероятностей, математическое моделирование. Экспериментальные исследования проведены с применением теории планирования экспериментов с использованием методов математической статистики, статистического и регрессионного анализа, современных приборов и вычислительных средств.

Научную новизну результатов исследования представляют:

аналитические зависимости и математические модели для оценки технического состояния плунжерных пар распределительного ТНВД НД-22/6 по величине износа в характерных участках и найденные технические решения для использования неизношенных участков как скрытого потенциала работоспособности;

- способ восстановления работоспособности распределительных ТНВД путем модернизации для продления их ресурса (патент на изобретение № 2331787 и патент на полезную модель № 74168).

Обоснованность и достоверность научных положений, выводов и рекомендаций подтверждается: применением средств измерения параметров топливоподачи высокого давления, использованием средств испытаний ТНВД и сопоставлением полученных данных и зависимостей с результатами прямых измерений, результатами теоретических и экспериментальных исследований, результатами производственных испытаний модернизированного насоса.

Практическая значимость работы заключается в разработке методики выявления и реализации остаточного ресурса плунжерных пар распределительного ТНВД, а также в разработке и применении в ремонтном

производстве технологии повышения долговечности распределительных ТНВД путем модернизации.

Реализация результатов исследований. Разработанные организационно-технологические мероприятия по повышению долговечности ТНВД распределительного типа дизелей методом ремонтных деталей при их модернизации применены в ОАО «Моргаушскагропромтехсервис» Чувашской Республики, в ряде хозяйств Чувашской Республики, а также используются в учебном процессе в ФГОУ ВПО «Чувашская ГСХА».

Апробация результатов исследования. Основные положения диссертации докладывались на научно-технических конференциях профессорско-преподавательского состава ФГОУ ВПО «Чувашская ГСХА» (2003...2010 г.г.); на научно-практической конференции СПГАУ в 2005г.; на Международной научно-технической конференции «Научные проблемы развития ремонта, технического обслуживания машин, восстановления и упрочнения деталей», ГНУ ГОСНИТИ, 2008 г, 2009 г. и 2011 г.

Положения, выносимые на защиту:

- аналитические зависимости и математическая модель для оценки технического состояния плунжерных пар распределительного ТНВД НД-22/6 по величине износа в характерных участках и найденные технические решения для использования неизношенных участков как скрытого потенциала работоспособности;

- результаты теоретических исследований влияния износов деталей плунжерной пары на величину утечек топлива;

- результаты экспериментальных исследований модернизированных ТНВД;

- результаты производственных испытаний, применения и технико-экономической оценки результатов исследований.

Публикации. Результаты теоретических и экспериментальных исследований отражены в 11 печатных работах, из которых 2 работы опубликованы в журналах, рекомендованных ВАК Федерального агентства по образованию РФ, и 2 патента РФ на изобретение.

Структура и объем диссертации. Диссертация состоит из введения, пяти глав, общих выводов и рекомендаций, приложений, списка литературы из 149 наименований. Общий объем диссертации составляет 176 страниц, в том числе на 161 странице изложен основной текст с 64 рисунками и 27 таблицами.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность темы, сформулирована цель исследований, выделены объект и предмет исследований, приведены научные и практические результаты с указанием новизны, а также представлена структура работы.

В первой главе «Состояние вопроса» приведены проблемы недоиспользования ресурса изделий в эксплуатации и при ремонте, показатели технического уровня ТНВД, сравнительный анализ топливных насосов

автотракторных дизелей и факторы, влияющие на работоспособность плунжерных пар, и анализ причин их отказов. Дан анализ характера износа по участкам и в зонах «запирания» плунжерной пары распределительного типа и существующих способов их восстановления, выявлена низкая эффективность применения традиционных технологических приемов восстановления. В связи с этим в современных условиях наиболее эффективным, по мнению отечественных и зарубежных исследователей, считается применение вторичного сырья или изыскание возможности повторного использования бывших в эксплуатации изделий для продления их ресурса и получения экономической выгоды. В этом направлении работали и немалый вклад внесли Селиванов А.И., Антипов В.В., Астахов И.В., Бахтиаров Н.И., Власов П.А., Загородских Б.П., Кругов В.И., Кулаков М.М., Лышевский A.C., Николаенко A.B., Свиридов Ю.Б., Файнлейб Б.Н. и др. В настоящее время проблема восстановления работоспособности для повышения долговечности машин, агрегатов и узлов не утратила актуальности, наоборот, приобрела практическую значимость, в особенности, у сельскохозяйственных товаропроизводителей.

Таким образом, повышение долговечности распределительных топливных насосов высокого давления путем модернизации с использованием ремонтного фонда для ремонтных предприятий и сельскохозяйственных товаропроизводителей является научно обоснованной и практически значимой работой.

Во второй главе «Теоретическое исследование механизма «запирания» в нагнетательной зоне плунжерной пары» приведено теоретическое обоснование возможности использования остаточного ресурса плунжерной пары распределительного типа, для чего:

- рассмотрены модели по определению утечек топлива через локальные участки износа распределительной плунжерной пары в такте нагнетания;

- определены площади микроканалов износа на деталях плунжерной пары в поперечном сечении;

- определены режимы течения жидкости и величины утечек топлива в зазорах между сопрягаемыми деталями в зависимости от фазового (углового) положения участков износа этих деталей (плунжер, втулка и дозатор);

- определены координаты расположения локальных участков износа в поперечных сечениях плунжерной пары.

Расход жидкости через местные участки износа плунжерной пары зависит от взаимосвязанных параметров: геометрических размеров участков износа, перепада давления, вязкости жидкости, взаимного положения деталей, образующих зазор, конфигурации зазора, режима течения жидкости, относительного движения сопрягаемых поверхностей, ограничивающих зазор.

Величины утечек и гидравлического сопротивления, профиль скоростей и максимальное значение скорости так же, как и характер траектории движения частиц жидкости в зазорах, зависят от режима течения жидкости (ламинарное

или турбулентное), характеризуемого величиной числа Рейнольдса, которая определяется по общеизвестной формуле Ке _ и£г_,

V

где v- средняя скорость потока жидкости, м/с;

Ир — гидравлический диаметр поперечного сечения канала, м; V - кинематическая вязкость топлива, м2/с. Параметр Бр вводят для количественной оценки влияния формы сечения на потери напора:

X

где 5 - площадь поперечного сечения зазора, мм2;

X -периметр смоченной поверхности, мм. Среднюю скорость движения жидкости между сопрягаемыми поверхностями определяем из выражения полного давления:

&р=р1Ж+рй+рт; где Рт - статическое давление, Па;

Р„ - гидростатическое давление, Па; рд„ - динамическое давление, Па. Гидростатическим давлением пренебрегаем в связи с его малостью

относительно динамического давления. Поэтому др _ Ри откуда и = .

2 ' V Р

Тогда для определения числа Рейнольдса получим следующее выражение:

4^д/2Д Р/р

(1)

Площади поперечного сечения местных каналов износа на торце плунжера и во втулке выше наполнительного окна определяем по уравнению окружности (рисунок 1).

а)

б)

а) сечения канала износа; б) положения точки В.

Рисунок 1 - Схема расположения износа и параметрические координаты для расчета Положение точки В в параметрических координатах определяем по зависимостям:

х = рът<р\ р = д;

у = рсоъ(р\ р = Я-И;

где Д - радиус окружности, мм; А - величина износа, мм.

Площади заштрихованной части плунжера SAbcdhл и втулки S^gcDem определяем соответственно по следующим зависимостям:

WM<2>

ikt %л КгК,

) (3)

%Л К,Л„ %А

где SABCDrui, ^ABCDem ~ площади износа в зоне нагнетания плунжера и втулки в поперечном сечении плунжера и втулки, мм2; <Pmh 4>тъ <Pemt, <Рвт2~ угол от начала участка износа плунжера или втулки и до конца этого участка износа в сечении, рад; Я» Rem ~ радиус плунжера и втулки соответственно, мм; h,iv hem - глубина изношенного участка плунжера и втулки, мм. Для определения периметра смоченной поверхности воспользуемся формулой длины дуги окружности плунжера и втулки (рисунок 2).

а) с частичным совпадением изношенных участков; б) при полном совпадении неизношенного участка плунжера с изношенным участком втулки.

Рисунок 2 - Схема взаимного фазового (углового) положения участков износа на втулке и на плунжере

Имеем:= Ят<рт; ет2=(Ят-Ьт}рт; 1втх = КМ»,', +

Периметр смоченной поверхности изношенных участков в зоне нагнетания плунжера и втулки изменяется в зависимости от взаимного расположения сопрягаемых деталей. Участки износа на торце плунжера насоса НД-22 имеют одинаковую форму с числом, равным шести. Число участков износа втулки выше двух наполнительных каналов и расположены они со смещением по окружности сечения втулки. В положении рабочего хода зоны износа втулки и плунжера у серийных насосов располагаются друг против друга. Для выявления скрытой части остаточного ресурса плунжерной пары взаимное

расположение изношенных участков изменяем на угол /3 (от 0° до 30°) или

^ — Р — <Р„ + Фет!^ . При этом чередование фазового положения изношенных

участков плунжера относительно наполнительного канала втулки получим из выражения: а = 360/г = 360/24 = 15°,

где г = 24 число зубьев зубчатой втулки.

Тогда возможны следующие случаи:

- микроканалы износа плунжера и втулки совпадают, р=0°:

= 2Ит+2Иет +ет2+(ш2=2Ит+2ит -л>„(4)

- плунжер повернут на угол Р=15°:

Хг = 2К +2кш -К,)<Рп, + + +кт)<рвт +яет<рвт/2 ; (5)

- плунжер повернут на угол р=30°:

/з = 2К + + ~ й„ )<рт + Ит(рт + (,Явт + квт )<рвт + Кет<рвт . (6)

С учетом приведенных зависимостей и изменения вязкости от колебаний температуры и давления формула (1) для определения числа Рейнольдса принимает вид:

Ле,

е 50 2\\2Н

пл + 2квт + О* п

■ Урпл

Лт-квт1(Рвт2~<Рвт\

_и

2е 50 ГГ2Я И -И2 .-<р ,)+(2Я Л -А2 ,-(р ,)] пл пл т)™пл2 1' V вт вт вт)^вт2 вт\!\

(8)

2/)

+ 2Л +

вт

(я -И Ь +

\ пл пл"т

Л <р пл пл

Я +Л Ь

V вт вт ~ вт

К а вт^вт

Ие, = -

2в »'[(2Л„Я,-<Р„М2КЛт-КХ^г-уЛ у0(1-0.01Р\2Нм +2Ьвт + (Я„-Л^к, +{Яет V Р

Приведенные зависимости (7), (8) и (9) содержат величины Хь Хг и Хз> которые изменяются при изменении фазового положения плунжера во втулке на угол р. Это свидетельствует об эффективности предложенного механизма «запирания» зон износа и снижении утечек топлива в модернизированной при ремонте плунжерной паре, поскольку коэффициент расхода дросселей с переменными проходными сечениями, согласно формуле Файнлейба Б.Н.,

связан с Не соотношением: цд = 0,257Яе

■дР

соотношением:

б = 0,257 Яе^/ '2А/>

а величина утечек определяется

(10)

где / = площадь поперечного сечения канала местного износа, мм .

На рисунке 3 представлена зависимость изменения утечек жидкости через зоны износа у наполнительных окон втулки от числа Рейнольдса, технического состояния.

Из рисунка 3 следует, что при фазовом положении (угол Р=0°), когда участки износа на втулке и плунжере совпадают, Яе =1566.4 при глубине износа

0,003мм и 0,004мм (№ 3 плунжера и втулки соответственно) утечки составляют 16100 мм3 за одну минуту. При угле поворота Р=30° число Рейнольдса уменьшилось до 784,4, а утечки притом же техническом состоянии составили 8240 мм3. При других технических состояниях (таблица 1) с изменением фазового положения плунжера (3 утечки жидкости также изменяются в сторону уменьшения пропорционально величине износа плунжера.

Рисунок 3 - Изменение утечек жидкости от числа Рейнольдса, технического состояния сопряжений и фазового положения плунжера во втулке.

Получена математическая модель, описывающая изменение утечки топлива в зависимости от числа Рейнольдса и технического состояния плунжерной пары.

т. =191,4574-55,0624*х-1,9991*у+3,9618*х*х+0,3991 *х*у-0,0019*у*у (11)

Таблица 1 - Номера плунжерных па р по характе ристикам пусковой подачи

Номер Максимальная глубина износа в сечении 1, мм Пусковая подача за ЦИКЛ, ММ"' Максимально развиваемое давление, МПа Разряд технического состояния

втулка плунжер

№ 1 0,009 0,007 90 21,2 предельное граничное

№2 0,005 0,004 128 35,4 межграничное (предельным и допустимы»

№3 0,004 0,003 160 49,4 допустимое граничное

№4 0,002 0.001 210 65,4 начальное

Таким образом, с изменением фазового положения плунжера относительно наполнительных каналов втулки утечка топлива уменьшается до 2 раз, что позволяет восстанавливать работоспособность ТНВД и продлевать его полный ресурс.

По данным М.М. Кулакова значительное влияние на работоспособность ТНВД НД и на его полный ресурс оказывают плунжерная пара и привод дозатора, на которых приходится 31,4 и 23,5 % всех отказов.

Полный ресурс ТНВД за весь срок службы изделия определяется по формуле Ф.Х. Бурумкулова:

Тгк-к+гпрн11мр - 0.5Г„р[\+Уг([л1р)\-Ямр, (12)

где Тгк, 1<1р.,,,, - средние ресурсы детали до списания, а также её доремонтные и межремонтные ресурсы, мото-ч.; й7рн - среднее число ремонтов ТНВД за весь срок службы; // () - коэффициент вариации межремонтных ресурсов, ) = 0,4; £-погрешность оценки, е =0,05.

Следовательно, чем выше долговечность восстановленных деталей и среднее число ремонтов ТНВД, тем выше полный ресурс изделия.

В третьей главе «Методика экспериментальных исследований» изложены программа и методика экспериментальных исследований, описаны

10

экспериментальные установки и оборудование, применяемые приборы и устройства, методика обработки опытных данных. Исследования включали: I статистический анализ технического состояния плунжерных пар распределительного ТНВД ремонтного фонда; определение износов плунжерных пар на оптиметре ИКВ и нутромере НИ, а также на кругломере ' типа КД; определение утечек топлива по зонам износа; определение факторов, влияющих на пусковую подачу при осуществлении технического решения по выявлению остаточного ресурса плунжерных пар распределительного типа; выбор варианта технического решения по восстановлению работоспособности и модернизации распределительного ТНВД дизеля; снятие характеристики впрыска топлива; ускоренные стендовые и эксплуатационные испытания восстановленных и модернизированных распределительных ТНВД.

Установлено, что ресурс плунжерной пары распределительного типа ограничивается износом в отдельных зонах: у втулки - возле наполнительных и распределительных отверстий, у плунжера - на верхнем торце, возле I распределительных и отсечных каналов, у дозатора - в верхней части. В режиме I работы серийной плунжерной пары эти зоны совпадают, что приводит к повышенным утечкам топлива.

Способом уменьшения этих утечек является относительное смещение зон износа втулки и плунжера, предварительно обработанных специальным образом для получения из них ремонтных деталей. Для осуществления способа предлагается модернизировать конструкцию ТНВД НД 22/6 путем установки двух последовательно соединенных плунжерных пар ремонтного фонда, причем первая пара только нагнетает топливо, а вторая - только распределяет. Данные функции обеспечиваются соответствующим изменением конструкции кулачкового вала, который снабжается стандартным кулачком от ТНВД НД

Работа модернизированного насоса (рисунок 4) происходит следующим образом: топливо через центральный канал первой плунжерной пары и через нагнетательный клапан поступает в центральный канал второй плунжерной пары, затем через распределительные каналы этой втулки подается к форсункам двигателя. Для уменьшения утечек в Рисунок 4 - Схема модернизации ТНВД НД-22. первой плунжерной паре, в которой совершаются только возвратно-поступательные движения плунжера, последний предварительно поворачивается относительно втулки на 36° и фиксируется от разворота; при этом распределительные каналы плунжера заглушены, а дозатор переворачивается. Во второй секции плунжер совершает только вращательное

движение, обеспечивающее распределение топлива; отсечной канал плунжера и наполнительные каналы втулки заглушены.

Определение утечек топлива по зонам износа и ускоренные стендовые испытания распределительного ТНВД проводилось на разработанных экспериментальных установках.

Снятие характеристики нагнетания топлива в системе высокого давления распределительного ТНВД НД-22/М осуществлялось с помощью АЦП с использованием датчиков Д ЦЭ-084 и синхронизации данных и ЭВМ.

Ускоренные износные испытания плунжерных пар выполнялись на лабораторной установке, собранной на базе стенда КИ-22205. При этом в бак заливалось дизельное топливо, загрязненное абразивом в концентрации 0,17 г/л (зернистостью 2... 10 мкм по ГОСТ 2138-74) с удельной поверхностью 10500см2/г. В качестве искусственных загрязнителей топлива использовались: кварцевая пыль: дисперсностью до 10 мкм (50%), до 40 мкм (30%); окись алюминия: до 10 мкм (10%), до 40 мкм (10%). В процессе испытаний дизельное топливо из бака подавалось к топливному насосу и через форсунки возвращалось обратно в бак. Форсунки погружались на дно бака для обеспечения интенсивного перемешивания дизельного топлива с абразивом и для циркуляции дизельного топлива. Режимы ускоренных испытаний устанавливались с учетом требований ОСТ 23.1.364-81. Контрольно-регулировочные операции проводились после каждого этапа испытаний.

Оборудование и приборы стенда при лабораторных испытаниях удовлетворяли требованиям ГОСТ 8670-82.

Производственным исследованиям подвергались 5 модернизированных насосов, установленных на тракторах Т-40АМ, ЗиЛ-5301 и на МТЗ - 82, и шестой, серийный, был установлен на тракторе Т-40АМ при выполнении транспортных работ в СХПК им. Ильича и СПК «Восток» Моргаушского района ЧР. Плунжерные пары - нагнетатели (НД-22) имели начальную максимальную цикловую пусковую подачу 133, 139, 141, 148, 151 мм3. Плунжерные пары -распределители (НД-21) имели максимальную цикловую пусковую подачу 110, 107, 93, 90, 90 мм3. Восстановленные ТНВД имели цикловую пусковую подачу соответственно 144, 151, 156, 161, 163 мм3. Контрольно-регулировочные операции проводились через каждые 450...550 мото-ч. работы двигателя.

Обработка результатов экспериментальных исследований осуществлялась на ЭВМ с использованием стандартных программ «MATLAB 6.5», «Statistica 6», «Excel», «КОМПАС 3D V9».

В четвертой главе приведены «Результаты экспериментальных исследований». При анализе статистических данных о цикловой подаче и максимально развиваемом давлении плунжерных пар ТНВД НД-22 ремонтного фонда выяснено, что пусковая подача, выше установленной техническими требованиями минимально допустимой величины, наблюдалась у 43% плунжерных пар, лишь 18% плунжерных пар имели предельное состояние.

0,006 I 0,006 £ 5 0.004

I | 0,002

а)

Разаертка втулки а сечении 1, градус I I

Рисунок 3 - Участки износа в наполнительной зоне: а - износ втулки выше наполнительных отверстий на расстоянии 1мм от верхней кромки наполнительного отверстия в сечении I; б - износ плунжера в торцевой части на расстоянии 1мм от верхнего торца плунжера в сечении!.

. о £ 9

§ т 8 '

а)

0,001, 0.001

у = -0,0009+0,0045*х-0,0007*хл2 ---90-

0 1 2 3 4 5 6 7

Развертка участка износа на втулке в зоне нагнетания, в приведенных ед. (градусах)

у = 0,0001-0,0047*х+0,0011*х"2

б") -0,5 0,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0 4,5

Развертка участка износа на плунжере в зоне нагнетания, в приведенных ед. (градусах) а - втулка, б - плунжер. Рисунок 6 - Развертка участков износа в зоне нагнетания

По максимальным значениям глубины каналов местного износа построены экспериментальные кривые и получены теоретические кривые в виде уравнений полинома 2-го порядка. После интегрирования уравнения полинома определены площади поперечных каналов износа, которые сравнивались с полученными расчетными значениями.

Таблица 2 - Сравнение площадей износов экспериментальной и расчетной кривыми

Наименование Уравнение регрессии Площадь А5

участков износа ъ износа Бэ,мм £ 1

зоны детали мм2

нагне- втулка ^-0,0007х2+0,0045х-0,0009 0,025 0,026 0,001 3,8

тания плунжер у=0,001 1х2-0,0047х+0,0001 0,013 0,0127 0,0003 2,3

распре- втулка, у=-0,0006х2+0,003 7х+0,0005 0,026 0,025 0,001 4,0

деления плунжер, у=0,0007х2-0,004х+0,0011 0,016 0,018 0,002 11

отсечки дозатор у=-0,0001 х2+0,0006х-0,0001 0,003 0,0033 0,0003 9

плунжер у=0,00008х2-0,0006х-0,0001 0,0058 0,0055 0,0003 5,4

Анализом экспериментальных данных и теоретических кривых распределения площади износа в зоне нагнетания (втулка, плунжер), в зоне распределения (втулка, плунжер) и в зоне отсечки (дозатор, плунжер),

установлено, что относительное отклонение находится в пределах 2,3... 11% (таблица 2).

Полученные эмпирические уравнения позволяют описывать форму износа зазора в поперечном сечении плунжера, втулки и дозатора и тем самым сократить объем расчетов и измерений, ограничиваясь определением ширины изношенного участка и максимального значения износа в заданном сечении.

Таким образом, установлено, что плунжер, втулка и дозатор имеют резерв остаточного ресурса в виде неизношенных участков поверхности скрытой части, которые рекомендуется использовать при ремонте для восстановления работоспособности плунжерных пар путем совмещения неизношенных участков поверхности плунжера с изношенными участками втулки и дозатора в такте

нагнетания, что достигается

предварительным поворотом плунжера вокруг собственной оси на необходимый угол.

Распределение скрытой части остаточного ресурса плунжерной пары представлено в виде графика зависимости цикловой подачи от угла поворота плунжера с учетом разного технического состояния: № 3, № 2, № 1, результаты представлены в виде графика на рисунке 7. Рисунок 7 -. График зависимости цикловой пусковой подачи от угла поворота плунжера и технического состояния плунжерной пары

В топливных насосах НД используются кулачковые валы с тангенциальным и дуговым (вогнутым) профилем, поэтому для обоснования варианта модернизации кулачкового вала изучено влияние профиля кулачка на цикловую подачу плунжерной пары с износом. Результаты представлены на рисунке 8, из которого следует, что максимальное значение пусковой подачи достигается при угле поворота плунжера относительно наполнительных окон

втулки 30°...37,5° и использования вогнутого профиля кулачка, т.е. профиля кулачка серийного насоса НД-21/4.

Рисунок 8 - Графики изменения цикловой подачи от угла поворота плунжера с вогнутым (ряд 1), с тангенциальным (ряд 4) и с выпуклым (ряд 7) профилями кулачковых валов при разном техническом состоянии

плунжерных пар: №3- с допустимым износом; № 2 - с межграничным значением (износ больше допустимого); № 1 - с предельным износом.

г = 34.3295+1.4305'к.59.7048"у-0.0235*х"х-0,0063"к"у-6.1286*У"У

Для оценки эффективности предлагаемого способа восстановления работоспособности ТНВД путем его модернизации был спланирован и реализован трехфакторный план 2-го порядка Бокса-Бенкина. Получили математическую модель эксперимента:

У= 132,667- (,875*х1 + 1,8375*х2 + 29,2875*хЗ - 6,10833 *х 1 *х 1 -1,68333*х2*х2 - 1,93333*х3*х3 (12)

Поверхность отклика (х): хЗ(у» Поверхность отклика гИ(х1 (х); хЗ (у))

г = 132,667-1,875'х»29,2875*у-6,!0833*х*х-1,9333-у-у

а) угол смешения плунжера относительно наполнительных каналов втулки (х,) и давления на входе в полости низкого давления ТНВД (х2); б) угол смещения плунжера относительно наполнительных каналов втулки (хО и число заглушённых зон износа в плунжерной паре нагнетателе и распределителе (х3); в) давления на входе в полости низкого давления ТНВД (х2) и число заглушённых зон износа в плунжерной паре нагнетателе и распределителе (хз) Рисунок 9-Поверхность отклика цикловой подачи топлива модернизированного распределительного топливного насоса

По результатам лабораторного многофакторного эксперимента, на входе при х!= 36,3° и х2=0,25МПа цикловая подача топлива составляет 132,7 мм3 за ЮОмин"1; на входе при Х1= 36,3° и х3= 2 цикловая подача топлива составляет 160,4 мм3 за ЮОмин"'; на входе при х2=0,25МПа и х3= 2 цикловая подача топлива составляет 159,6 мм3 за 100 мин"1 модернизированного ТНВД, укомплектованного плунжерной парой в качестве нагнетателя от распределительного топливного насоса НД-22 № 2 (таблица 1) ив качестве

распределителя плунжерной парой (с предельным износом и цикловой подачей топлива на пусковом режиме 70 мм3 за ШОмин"1) от топливного насоса НД-21.

Следовательно, плунжерные пары распределительного топливного насоса НД-22/6, имеющие на пусковом режиме цикловую подачу топлива 128 мм3/цикл и выше, топливного насоса НД-21, имеющие цикловую подачу топлива 70 мм3/цикл, пригодны для дальнейшего использования при восстановлении работоспособности распределительных ТНВД путем модернизации, поскольку после модернизации топливного насоса НД-22/4М цикловая подача топлива составила 160 мм3/цикл.

В результате производственных испытаний выявлено, что ресурс модернизированных топливных насосов составляет 1200... 1800 мото-ч. с плунжерными парами, имеющими износ превышающий допустимое значение. Следовательно, модернизированный ТНВД обеспечивает работоспособность до следующей межремонтной наработки, позволяющий увеличивать ресурс ТНВД НД-22/4М в 1,24 раза.

Рисунок! 1 - Регуляторные характеристики серийного (1) и восстановленного (2) ТНВД до начала эксплуатации; (3, 4) - после эксплуатации

Ре суре двигателя, мото-ч

Рисунок 10 - Изменение пусковой подачи и неравномерности подачи в зависимости от наработки: ряд 1, ряд 7; ряд 4, ряд 8; - восстановленные

ТНВД на двух тракторах Т-40АМ; ряд 3, ряд 6 - серийный ТНВД НД-21/4 на Т-40АМ; ряд 2, ряд 5 - восстановленный ТНВД на МТЗ - 82; ряд 9, ряд 10; 11 ряд, 12 ряд - восстановленный ТНВД на Зил-5301.

В ходе испытаний было выявлено, что при наработке 1200 мото-ч. на двух насосах заглушки на плунжере-нагнетателе в распределительном канале были ослаблены, но не имели внешних повреждений и находились на месте, других повреждений не наблюдалось.

В пятой главе приведена технико-экономическая оценка применения в ОАО «Моргаушскагропромтехсервис» Чувашской Республики результатов исследований по восстановлению работоспособности распределительных ТНВД путем их модернизации.

Результаты исследований позволяют уменьшить затраты на ремонт ТНВД при сборке двигателей Д-240.

Подтверждена эффективность восстановления работоспособности распределительных ТНВД путем их модернизации. Экономический эффект при этом составляет 3913,5 руб. на один ТНВД НД-22/4М в год.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1.На основании анализа литературных источников и выполненных экспериментальных исследований установлено, что 43-50 % плунжерных пар ТНВД НД-22/6 распределительного типа, поступивших в ремонт, имеют остаточный ресурс, соизмеримый с межремонтной наработкой.

2. Установлено, что при максимальной глубине износа более 3 мкм на расстоянии 1 мм от торца плунжера и более 4 мкм на расстоянии 1 мм выше наполнительных окон втулки, цикловая подача топлива ТНВД НД-22/6 уменьшается ниже допустимого значения, что не позволяет обеспечить работоспособность ТНВД до очередного ТО-3 на серийных топливных насосах. Потеря работоспособности распределительных плунжерных пар обусловлена наличием местных участков износа на плунжере, втулке и дозаторе: 71,3% - в зоне нагнетания, 4,6 % - в зоне распределения и 24,1 % - в зоне отсечки.

3. Выявлены неизношенные участки плунжерной пары ТНВД НД-22/6, которые могут использоваться для восстановления её работоспособности при фазовом смещении плунжера на 36, 48 и 72 градуса относительно наполнительных окон втулки от исходного положения.

4. Разработана математическая модель изменения объема утечек топлива в зависимости от фазового положения плунжера и технического состояния сопряжений плунжерной пары, позволяющая оценить уровень потенциала работоспособности плунжерной пары. Установлено, что при угле поворота плунжера 36,3° обеспечивается максимальное разъединение участков износа и максимальное уменьшение утечек топлива - до 2 раз.

5. Разработан способ повышения ресурса распределительной плунжерной пары НД-22, заключающийся в разделении её функций нагнетания и распределения. При этом в основу технологической рекомендации по повышению долговечности распределительных ТНВД НД-22 путем их модернизации положено:

- увеличение гидравлического сопротивления в зоне износа плунжерной пары, достигаемого фазовым смещением плунжера относительно втулки в такте нагнетания;

- разделение функций плунжерной пары и образование двух совместно работающих пар:- нагнетателя и распределителя;

- предотвращение утечек топлива через отдельные зоны износа путем установки медных заглушек в распределительные каналы нагнетателя, в наполнительные каналы втулки и в отсечные каналы плунжера распределителя;

- увеличение скорости движения плунжера нагнетателя в такте нагнетания за счет применения серийного вогнутого дугового профиля кулачкового вала;

- использование ТНВД НД-22/6 с диаметром плунжера 9 мм (с предельным и допустимым значениями 90 и 160 мм3/цикл соответственно) вместо НД-21/4 с диаметром плунжера 8 мм (с предельным и допустимым значениями 70 и 140 мм3/цикл соответственно);

- использование в ТНВД НД-22/4М плунжерной пары НД-22 в качестве нагнетателя (с допустимым значением пусковой подачи топлива 128 мм3/цикл), вместо распределителя топлива - плунжерной пары НД-21/4 (с допустимым значением пусковой подачи топлива 70 мм3/цикл) обеспечивает восстановление работоспособности ТНВД до 28 % и продлевает полный ресурс на 1200... 1500 мото-ч.

6. Установлено, что применение в производстве результатов исследований позволяет увеличить ресурс ТНВД НД-22/4М в 1,24 раза. Восстановление работоспособности распределительных ТНВД путем модернизации в ОАО «Моргаушскагропромтехсервис» Моргаушского района Чувашской Республики позволяет получить экономический эффект 3913,5 руб. на один ТНВД НД-22/4М в год.

Основные положения диссертации изложены в следующих работах:

В журналах, рекомендованных ВАК:

1. Иванов В.А. Концепция ремонта плунжерных пар топливной аппаратуры / В.А. Иванов // Международный технико-экономический журнал. -2010. - № 5,- С.69-72.

2. Иванов В.А. Обоснование способа восстановления работоспособности плунжерных пар топливных насосов распределительного типа. / В.А. Иванов, // Труды ГОСНИТИ. - М„ 2011.- С. 61-62

В материалах международных, всероссийских конференций и других изданий:

3. Иванов В.А. Повышение долговечности ТНВД / В.А. Иванов // Труды Чувашской государственной сельскохозяйственной академии. -Чебоксары, 2003. - Т.18. - С. 367-369.

4. Кулаков М.М. Увеличение ресурса изношенных насосных секций топливных насосов распределительного типа / М.М. Кулаков, В.А. Иванов, В.Г. Лебедев // Труды Чувашской государственной сельскохозяйственной академии. - Чебоксары, 2004. - Т.19. - С. 75-78.

5. Иванов В.А. К вопросу утилизации плунжерных пар и доиспользования их ресурса / В.А. Иванов, М.М. Кулаков // Труды Чувашской государственной сельскохозяйственной академии. - Чебоксары, 2005. -Т.20.-С. 206-207.

6. Иванов В.А. Теоретические предпосылки обоснования механизма «запирания» зон износа в плунжерной паре / В.А. Иванов, М.М. Кулаков // Перспективные технологии для современного сельскохозяйственного производства: сборник материалов всероссийской научно-практической конференции. - Чебоксары: ЧГСХА, 2008. - С. 234-236.

7. Иванов В.А. Ремонт топливовлрыскивающего насоса дизеля / В.А. Иванов, М.М. Кулаков // Труды ГОСНИТИ. - М., 2008,- Т. 102. - С. 61-65

8. Кулаков М.М. Оценка потенциала работоспособности плунжерной пары дизеля / М.М. Кулаков, В.А.Иванов // Материалы республиканской научно-практической конференции «Наука в развитии села». - Чебоксары, 2009. - с. 212-216.

9. Иванов В.А. Прогнозирование состояния рабочих поверхностей деталей распределительной плунжерной пары / В.А. Иванов, М.М. Кулаков // Материалы международной научно-практической конференции «роль высшей школы в реализации проекта «Живое мышление - стратегия Чувашии». -Чебоксары: ЧГСХА, 2010. - с. 534-538.

10. Распределительный топливный насос дизеля: пат.74168 Рос. Федерации: МПК И02М 41/12 / М.М. Кулаков, В.М. Кулаков, С.Б. Андреев, В.А. Иванов: заявитель и патентообладатель ФГОУ ВПО Чувашская ГСХА -№ 2008106081/22; заявл.18.02.08; опубл.20.06.08, Бюл. № 17. - 3 е.: ил.

11. Способ ремонта топливовпрыскивающего насоса дизеля: пат.2331787 Рос. Федерации: МПК Р02М 65/00 / Кулаков М.М., Иванов В.А. -№2007103723/06; заявл. 25.01.07; опубл. 20.08.08, Бюл. №23. - 8с.: ил.

Подписано в печать Формат 60x84/16 Объем 1 п.л. Тираж 100 экз. Заказ № 69 Отпечатано с оригинал-макета. Полиграфический отдел ФГОУ ВПО

«Чувашская ГСХА». 428000, г. Чебоксары, ул. К.Маркса, 29 Лицензия ПЛД №27-36.

Введение

Глава 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ

1.1. Проблема недоиспользования ресурса изделий в эксплуатации и при ремонте

1.2. Показатели технического уровня ТНВД

1.3. Сравнительный анализ конструктивного исполнения топливных насосов автотракторных дизелей

1.4. Факторы, влияющие на работоспособность плунжерных пар и анализ причин их отказов

1.5. Анализ дефектов плунжерных пар ТНВД

1.6. Функциональные показатели плунжерных пар и анализ способов восстановления их рабочих поверхностей

1.7. Критерии оценки показателей работоспособности и концепция ремонта ТНВД

1.8. Краткие выводы по состоянию вопроса и задачи исследования

Глава 2. ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ МЕХАНИЗМА «ЗАПИРАНИЯ» ЗОН ИЗНОСА В ПЛУНЖЕРНОЙ ПАРЕ '

2.1. Модель по определению утечек топлива через локальные участки износа распределительной плунжерной пары в такте нагнетания

2.2. Метод теоретического определения площади микроканалов износа на деталях плунжерной пары в поперечном сечении

2.3. Определение режимов течения жидкости и величины утечки топлива

2.4. Определение координат расположения локальных участков износа в поперечных сечениях плунжерной пары

2.5. Выводы

Глава 3. МЕТОДИКА ИССЛЕДОВАНИЙ *

3.1. Общая программа исследований

3.2. Методика определения технического состояния плунжерной пары

3.3. Методика определения величин износов плунжерных пар ТНВД распределительного типа

3.4. Методика определения форм износов плунжерных пар ТНВД НДна кругломере типа КД

3.5. Методика исследования утечек топлива в плунжерных парах по зонам износа

3.6. Методика проведения эксперимента по определению факторов, влияющих на цикловую подачу ТНВД '

3.7. Методика проведения эксперимента по способу восстановления работоспособности путем его модернизации

3.8. Методика оптимизации структуры привода удлинителя кулачкового вала и снятия характеристики нагнетания топлива модернизированного ТНВД НД-22/4М

3.9. Методика проведения стендовых ускоренных испытаний модернизированного ТНВД НД-22/4М

3.10. Методика проведения эксплуатационных испытаний

Глава 4. РЕЗУЛЬТАТЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ

4.1. Анализ ремонтного фонда по показателям оценки работоспособности плунжерных пар

4.2. Результаты исследования площади износа и определение эмпирической зависимости •

4.3. Результаты определения формы износа плунжерных пар

4.4. Определение распределения утечек топлива по зонам износа

4.5. Определение количественных показателей, влияющих на цикловую подачу топлива и давление, развиваемое плунжерной парой

4.6. Оптимизация входных параметров при модернизированнии ТНВД

4.7. Оптимизация привода удлинителя кулачкового вала и моделирование характеристики нагнетания топлива модернизированного ТНВД

4.8. Результаты сравнения характеристик работы серийного и модернизированного ТНВД 135 ' 4.9. Результаты стендовых ускоренных испытаний серийного и модернизированного ТНВД

4.10. Результаты эксплуатационных испытаний модернизированного

4.11. Краткие выводы

Глава 5. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ОЦЕНКА ТЕХНОЛОГИИ ПОВЫШЕНИЯ ДОЛГОВЕЧНОСТИ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ

ТНВД ПУТЕМ ИХ МОДЕРНИЗАЦИИ

Стратегическим направлением развития технического сервиса машин в АПК является обеспечение работоспособности и? продление сроков службы имеющегося МТП за счет повышения качества и ресурса;машин и агрегатов на основе; освоения прогрессивных технологий; их обслуживания и; ремонта с применением- средств диагностики, процессов восстановления изношенных деталей и модернизации [97]. • .

Участники научно-технической конференции, посвященной 100-летию со дня рождения академика ВАСХНИЛ Селиванова А.И., отмечают, что в современных условиях при острейшем дефиците сельскохозяйственной техники, экономическом и техническом кризисе в производстве сельхозпродукции и в условиях рыночной экономики практическую значимость и первостепенное значение приобретает освоение методов высокоэффективного использования имеющегося парка машин и оборудования-на селе, технического сервиса и модернизации машин.

В настоящее время эксплуатируемые мобильные технологические машины в сельском хозяйстве более чем на 75 - 85% выработали свой ресурс [127], дальнейшее поддержание их в работоспособном состоянии зависит от обоснованного выбора стратегии ремонта. Надёжность, эффективность и экономичность отремонтированных двигателей в значительной степени зависят от качества ремонта топливных насосов высокого давления (ТНВД).

Между тем в условиях ремонтных предприятий всех уровней Агропрома технологически сложно обеспечивать высокое качество ремонта составных частей дизельной топливной аппаратуры с минимальными затратами из-за дороговизны- покупных; изделий и низкой эффективности восстановления изношенных деталей существующими методами.

Решение о назначении ремонта любого изделия: связано как с общей оценкой технического состояния ремонтного фонда, так и с выбранной стратегией ремонта. При субъективной оценке технического состояния ремонтного фонда со списанных объектов растут дополнрггельные расходы энергетических ресурсов, а значит, будет происходить перепроизводство, как отдельных узлов и агрегатов, так и в целом машин для удовлетворения потребности в них.

Но, как известно из литературных источников, при перепроизводстве материальные затраты увеличиваются в 10 раз в сравнении- с затратами при капитальном ремонте [129]. Дополнительные расходы напрямую связаны с вредными выбросами, которые негативно отражаются на экологической безопасности.

Вышеуказанная проблема стала ещё актуальней для сельскохозяйственной отрасли, пользующейся, в частности, мобильными сельскохозяйственными машинами с силовыми агрегатами СМД - 31, 60/61, 62/63, 66, 72/73, которые из-за низкой надежности и дороговизны запчастей стали неэффективными. По данным М.А.Халфина [124], в настоящее время 80%-й ресурс отремонтированных двигателей СМД-62 не превышает 500-570 мото-ч. вместо 4500 по нормативу. Многие ремонтно-технические предприятия (РТП), имея лицензию, назревшую проблему начали решать заменой силовых агрегатов СМД на ЯМЗ - 236.

По сведениям Министерства сельского хозяйства Чувашской Республики (15.02.2005 г., № 02 - 13/63), количество сельскохозяйственных машин с силовыми агрегатами СМД - 31, 60/61, 62/63, 66, 72/73 на территории республики составляет 723 шт. В целом по России насчитывается около 70 - 80 тыс. шт. сельскохозяйственных машин с силовыми агрегатами СМД -31, 60/61, 62/63, 66, 72/73. Количество топливных насосов еще больше, так как они поступают в качестве запчастей и имеются в обменном фонде агрегатов.

Актуальность работы. Технико-экономические и экологические показатели автотракторных дизелей во многом определяются техническим состоянием и качеством работы основных элементов топливного- насоса высокого давления (ТНВД). В процессе эксплуатации ТНВД вследствие износа деталей нарушаются регулировочные параметры, которые приводят к постепенным отказам топливных насосов. Исследования показали, что до 40% отказов тракторов происходят из-за неисправности топливной аппаратуры.

Основными элементами ТНВД, от которых главным образом зависит его работоспособность, являются прецизионные пары: плунжерные и нагнетательные клапаны. Уровень их надежности определяется конструктивными, технологическими и эксплуатационными факторами. Исследованиями ФГОУ ВПО «Чувашская ГСХА» установлено, что по причине конструктивно-технологического несовершенства, низкого качества сборки и нарушения правил эксплуатации интенсивность поступления на ремонтные предприятия ТНВД НД-21 в 1,7 раза выше, чем НД-22. Тем не менее ТНВД НД-22 не нашел широкого применения у сельскохозяйственных товаропроизводителей из-за высокой стоимости ремонта, что привело к накоплению их ремонтного фонда на ремонтных предприятиях. Между тем за последние годы резко сократился парк исправных машин у сельскохозяйственных товаропроизводителей, что также способствовало накоплению неработоспособных ТНВД и у них.

Установлено, что до 50 % прецизионных пар ТНВД распределительного типа, поступивших на ремонтные предприятия, имеют остаточный ресурс, в отдельных случаях соизмеримый с межремонтной наработкой.

В связи с этим научные исследования, направленные на повышение долговечности распределительных ТНВД из имеющегося» ремонтного фонда, являются актуальными и имеют научную и практическую значимость.

Диссертационная работа выполнена в соответствии, с планом НИОКР ФГОУ ВПО «Чувашская ГСХА» и с положениями «Стратегии машинно-технологического обеспечения производства сельскохозяйственной продукции России на период до 2010г.» [128].

Объект исследования: двухплунжерные ТНВД распределительного типа НД-22/6, утратившие работоспособность по критерию минимума пусковой подачи топлива.

Предмет исследования: закономерности изменения характеристик ТНВД в зависимости от износа плунжерных пар, технологии восстановления работоспособности ТНВД распределительного типа и ресурс их работы.

Цель исследования: повышение ресурса распределительных топливных насосов высокого давления методом создания ремонтных деталей и использования неизношенных участков деталей плунжерной пары.

Методика исследования. Методологической основой исследований является теория потенциала работоспособности машин, разработанная проф. Дехтеринским Л.В., дополненная положением, в соответствии с которой возможность восстановления работоспособности обусловлена наличием скрытой части активного потенциала, которая реализуется путем модернизации конструкции.

В качестве основных методик в теоретических исследованиях применялись системные исследования (системный подход и системный анализ), логика научных исследований, положения теории надежности и теории вероятностей, математическое моделирование. Экспериментальные исследования проведены с применением теории планирования экспериментов с использованием методов математической статистики, статистического и регрессионного анализа, современных приборов и вычислительных средств.

Научную новизну результатов исследования представляют:

- аналитические зависимости и математические модели для оценки технического состояния плунжерных пар распределительного ТНВД НД-22/6 по величине износа в характерных участках и найденные технические решения для использования неизношенных участков как скрытого потенциала работоспособности;

- способ восстановления работоспособности распределительных ТНВД путем модернизации для продления их ресурса (патент на изобретение № 2331787 и патент на полезную модель № 74168).

Обоснованность и достоверность научных положений, выводов и рекомендаций подтверждается: применением средств измерения параметров топливоподачи высокого давления, использованием средств•: испытаний ТНВД и сопоставлением: полученных данных и зависимостей с результатами прямых измерений, результатами^ теоретических и экспериментальных исследований, результатами производственных испытаний модернизированного насоса;

Практическая значимость работы заключается в разработке методики выявления:, и реализации; остаточного . ресурса плунжерных, пар распределительного ТНВД;, а также в разработке и применении в- ремонтном производстве технологии, повышения долговечности распределительных ТНВД путем их модернизации.

Реализация результатов исследований. Разработанные организационно-технологические мероприятия по восстановлению работоспособности ТНВД распределительного типа дизелей методом ремонтных деталей при их модернизации применены в ОАО «Моргаушскагропромтехсервис» Чувашской Республики, в ряде: хозяйств Чувашской; Республики, а также используются'в учебном процессе в ФГОУ В ПО «Чувашская ГСХА».

Апробация результатов исследования. Основные положения диссертации докладывались/ на . научно-технических конференциях профессорско-преподавательского состава ФГОУ ВПО «Чувашская ГСХА» (2003.2010 г.г.); на научно-практической конференцииг СПГАУ в 2005; на Международной научно-технической конференции «Научные проблемы развития ремонта,, технического* обслуживания; машин, восстановления и упрочнения деталей», ГНУ ГОСНИТИ, 2008 г., 2009 г. и 2011 г.

Положения, выносимые на защиту:

- аналитические зависимости и математическая модель для оценки технического состояния плунжерных пар распределительного ТНВД НД-22/6 по величине износа в характерных участках и найденные технические решения для использования неизношенных участков как скрытого потенциала работоспособности;

- результаты теоретических И: экспериментальных" исследований влияния износов деталей.плунжерной пары на величину утечек топлива;

- результаты экспериментальных исследований модернизированных

ТНВД; - результаты производственных испытаний, применения и технико-экономической оценки результатов исследований.

Публикации. Результаты теоретических и экспериментальных исследований отражены в 11 печатных работах, из которых 2 работы опубликованы в журналах, рекомендованных ВАК Федерального агентства по образованию РФ, и 2 патента РФ на изобретение.

Структура и объем диссертации. Диссертация состоит из введения, пяти глав, общих выводов и рекомендаций, приложений, списка литературы из 149 наименований. Общий объем диссертации составляет 176 страниц, в том числе на 161 странице изложен основной текст с 64 рисунками и 27 таблицами.

Результаты исследования влияния угла поворота плунжера на цикловую подачу топлива и давление, развиваемое плунжерной парой в зависимости от профиля кулачка вала насоса, представлены в таблицах 4.5 - 4.7 и на рисунках 4.23 -4.25.