автореферат диссертации по машиностроению и машиноведению, 05.02.01, диссертация на тему:Повышение долговечности лопаток турбин ГТД путём диффузионного легирования поверхностных слоёв

МИНИСТЕРСТВО ОБЩЕГО И ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

Московский государственный индустриальный университет • ( II Г И У )

Для служебного пользования Экз.

На правах рукописи

АБРАИМОВ Алексей Николаевич

УДК 621.793:621.438

ПОВЫШЕНИЕ ДОЛГОВЕЧНОСТИ ЛОПАТОК.ТУРБИН ГТД ПУТЁМ ДИФФУЗИОННОГО ЛЕГИРОВАНИЯ ПОВЕРХНОСТНЫХ СЛОЁВ

Специальность 05.02.01 «Материаловедение (по отраслям)» •

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание учёной степени кандидата технических наук

Москва - 1999г.

Работа duпо—¿она в Московском государственном авиационном институте (техническом уттопснтетс).

Научный руководитель - доктор технических наук

профессор теркнш2ва b.c.

Официальные оппоненты - доктор технических наук

профессор ТАМАР1Ш Ю.Л. доктор технических нпук профессор КЛРПМАН М.Г.

Ведущее предприятие - ЛО "ЛЛюлька-Сатурн"

Эдикта диссертации состоится " л ¿у^У 1999 г.

в /У час на заседании специализированного Сойота К 064 Ой 02 по присуждению ученой степени кандидата технических наук в Мос-. конском государственном индустриальном университете (МШУ) по адресу :'109280, г.Москва, ул. Автозаводская 16.

Ваши отзывы в двух экземплярах, заверенных Шчатыэ, оросим выслать' по указанному адресу.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке МШУ..

Желающие присутствовать на защите должны заблаговременно известить Совет письмами заинтересованных организации на имя Председателя Совета. с, • Г\

Автореферат разослан О^1 ЛОР^ 1999 г.

учыШ секретарь шциализировашсго

СОНЕТА К064.02.02 КАНШАТ ТЕЗСШЧЕСШ ' НАУК .ПРОФЕССОР

йБШЕВ А.М.

ошя характеристика работы

Лйхшьцо.ахь .шЗш»

Долговечность газотурбинных двигателей в авиации в значительной каре зависит от долговечности узла турбины, в котором лопатки рабочего колеса первой ступени отличаются наибольшей : повреждаемостью в процессе эксплуатации. Поэтому проблеме долговечности лопаток газовых турбин авиационных двигателей уделяется большое внимание как при разработке новой техники, так й в процессе ее серийного производства и эксплуатации. Поскольку основная доля повреядеиий связана с поверхностным слоем лопаток," который непосредственно контактирует с газовым скоростным потоком, то особоо вникание в решении проблемы долговечности лопаток турбин уделяется решении актуальной научной Задачи рационального легирования поверхностных слоев лопаток турбин, изучению физической природы процессов разрешения, влияния состава и структуры поверхностных слоев, их тер.'.оиапря.женного состояния на характеристики механических н физико-химических сво.йств как самих материа-. лов, из которых изготовлены.лопатки, так а лопаток в составе' конструкции ГТД.

В настоящее время в качестве конструкционных материалов дла лопаток турбины широко применяются сплавы ЗС6У и ЗЛЛ12У. Ддя по-^ вишения коррозионной стойкости сплавов применяются защитные покрытия системы нпкель-алш.шний -хром.: Алшинай а хром являются основными компонентами большинства покрытий на лопатках турбин, наносимых диффузионным в конденсационные методами. В качестве модифицирующих добавок активно используются вольфрам, гафний, тантал, иттрий и другие элементы.

Несмотря на наличие широкого разнообразия защитных покрытий в процессе эксплуатации авиационных ГЕД наблюдается высокая ■ повреждаемость поверхностных слоев.' Дефекты чаще всего возникают в результате газовой коррозии, эрозии, растрескивания защитных • покрытий.-Повреждения поверхностных слоев значительно снилсагат долговечность лопаток газовых турбин. В связи с этим большое внимание уделяется разработке новых, болео эффективных и более экономичных жаростойких покрытий, исследована» их' физико-химических свойств, установление закономерностей влияния покрытий на харак-

теристики усталостного разрушения о целью повышения долговечности лопаток первой ступени турбины авиационных газотурбинных двигателей типа АЛ-31Ф,

Для достижения поставленной цели в работе решались следующие научные задачи:

1. Анализ изменений состава, структуры и свойств поверхностных слоев лопаток первой ступени газовых турбин с серийными покрытиями на авиадвигателях типа АЛ-ЗЮ, возникающих при их эксплуатации с целью разработки новых, более аффективных способов их защиты,

2. Критическийаюлиз способов защиты-лопаток турбин от газовой коррозии при температурах от 1000 до П50°С, а такяе в интервале температур 750-950°С для лопаток, работающих в условиях воздействия сульфидной коррозии с целью формирования дополнительных требований к защитным покрытиям.

3. Разработка новых диффузионных многокомпонентных покрытий системы нихель-хром-алюминяй путем дополнительного легирования элементами нивелирующими выявленные недостатки традиционных применяемых покрытий,

4. Разработка технологических процессов получения новых многокомпонентных покрытий.

5. Исследование химического и фазового составов, структуры покрытий, сформируемых шликерным и порошковым способами.

6. Изучение физико-химических свойств новых покрытий, их влияния на характеристики жаропрочности и циклической долговечности лопаток турбин выполненных из сплавов Ж6У и ВНЯ12У.

Научная .новизна ,ва<Зогы ;

1. Разработаны новые составы жароотойких покрытий системы никель-хром-олшиний-тантал-кремний, получаемые в оптимизированных, ооставах порошковой смеси.Ц шликера.

2." Впервые исследованы и установлены фазовый и химический составы, структура нового многокомпонапного покрытия системы никель-хром-?лтиний-тантал-Кремний. Показано, что введение тантала изменяет закономерность формирования покрытия, снижает скорость образования слоя заданной толщины. Установлен характер распределения элементов по толщине покрытия, что позволило выявить концентрационные пределы легирования поверхностного слоя.

.4

3. Установлены концентрационные пределы пороговой смеси, позволяющие реализовать механизм формирования покрытия, обеспе- ■ чиваюишй исключоние частиц оксида алюминия в поверхностном слое и,как следствие, улучшение качества и повышение защитных свойств покрыта;!. •

Пшитасш лтиость -

1. Установлены тепловые режимы формирования нового покрытия системы никель-хром-алкгиний-тантал-крешшй порошковым и шликерным • способами, которые реализованы в опытно-конструкторских работах

по повышению долговечности лопаток турбины двигателя АЛ-31Ф.

2. Подтверждено отрицательное влияние температур и напряжений на долговечность покрытий. Получены экспериментальные характеристики' долговечности многокомпопетного покрытия системы Ni - Cr-AE-Ta-S(i , позволяющие прогнозировать его ресурс в условиях воздействия агрессивной среды, содержащей серу, при температурах 700, 800, 850 и 900°С. • . ■

3. Разработана технология нанесения многокомпонентного покрытия N1 - Сг - АС -Та- Si •■' « которая прошла про- '. мшленное опробование на лопатках первой ступени турбины-двигателя АЛ-31Ф.■

Ашйапвя .шйата*

Основные результаты работы докладывались и обсуждались на . 48 и 49 молодежных военно-научных конференциях .факультета летательных аппаратов ВША им.Н.Е.Жуковского, на научных чтениях, посвященных 150-летию Н.В.Буковского в 1997 г., а также опубликованы в научно-методических материалах по защитным покрытиям (г.Москва, ВША им.Н.Ё.Зуковокого, 1996, 1997) а восьми статьях.

Ш&ашш. ■

• По теме диссертации'опубликовано & научных статей.

Сттпфгоа ц объем гоботц. •'.

Диссертационная работа состоит из введения, пяти глав, общих выводов, списка использованной литературы. Работа содержит 176 страниц, включающих 20 таблиц, 96 рисунков и библиографий из 69 наименований.

. В приложении представлен технический акт реализации.

Во введение показана актуальность выполненных систематических исоля.тгован?.?. ф'/.гпхо-хйюйческих и механических характеристик жаростойких защитных покрытий систем M¡-Cf*—Ав и Mi -Cr-А£ -Та - £( , сформулирована цель, научная и практическая ценность результатов работы, которые выносятся на защиту.

На защиту выносится: '

1. Научные основы технологии нанесения многокомпонентного жаростойкого покрытия системы никель-хром-алюмлиий-таптал-крем-ний.

2. Закономерности влияния многокомпонетных покрытий на ха- • рактеристики длительной прочности и циклической долговечности лопаток турбин из сплавов 5Е6У и ВХП2У.

3. Характеристики долговечности многокомпонетных покрытий при высокотемпературном окисления и при сульфидной коррозии.

4. Характеристики фазового и химического составов и структуры мног'окомпонетного покрытия системы никель-хром-алтиний -тантал-кремний, фазовой и структурной стабильности при высокотемпературном окислении.

Первая главд работы посвящена анализу состава и структуры поверхностных слоев лопаток турбин а способов их защиты от газовой коррозии. Рассмотрено влияние температур и напряжений на структуру и свойства никелевых жаропрочных сплавов, применяемых для изготовления лопаток турбины авиационных двигателей.В процессе эксплуатации происходит накопление структурных изменений в материалах как обратимого, так и необратимого характера, снижающих долговечность лопаток турбины (растворение и коагуляция упрочняющей <f - ([азы, образования карбидных скелетов, формирование массивной Я*'- Фазы на границах зерен).

Применение многокомпонаггных покрытий позволяет существенно увеличить срок службы лопаток турбин. Однако под действием высо- . котемпературной газовой среды поверхностные слои лопаток часто преждевременно изнашиваются и теряют свои защитные функции. В покрытиях нередко возникают трещины, сколы, питтинги и другие дефекты, значительно снижающие защитные свойства. Повреждения поверхностных слоев значительно снижают долговечность лопаток турбин, ограничивают возможность.увеличения их ресурса.

, Высокая долговечность лопаток турбин может быть достигнута путем замены покрытий, исчерпавших свои защитные функции, ' на новые более эффективные.покрытия. •■.'..''

Во второй гдаве рассмотрены методики проведения экспери- ■ ментов, материалы и методы нанесения защитных покрытий, методика изучения состава, и структуры'сплавов и покрытий с помощью оптической и электронной микроскопии, методу -исследования механи- • чоских свойств материалов и деталей с-покрытиями, остаточных напряжений в поверхностном слое, а также методика статистической обработки результатов экспериментов. '.

Третья гдавд работы включает разработку способов диффузи- • онного легирования поверхностных слоев лопаток турбин алюминием, хромом, танталом и кремнием, которые базируюг'ся на применении порошковой. и шликерной технологий,.

В работе разработан оптимальный состав пиркера для нанесе- . ния многокомпонентного покрытия :при ко?орО!д достигается, наименьшая скорость высокотемпературного окисления, содержащий', % по массе: 89, 66 алхыиния; 4 хрома; 0^8 тантала; 5,54 кремния.'. Оптипплышя. температура диффузионного вакуумного отжига составляет ПВ8°С. . '•.•'.■•■" ..

Экспериментальным путем установлен оптимальный оостав компонентов порошковой смеси, обеспечивший формирование. многокоыпонен-тного покрытия системы Н\ - С Г - Д 2 -Та-¿г в вакууме, который Еключает, ■% по массе: 30 алюминия; 13,6 хрома; 9,5 тантала; 1,65 кремния; оксид алюминия - остальное. Оптимальная, температура диффузионного отжига составляет 12Ю°С. . •

Ввеиние хрома.и тaнtaлa.в количестве свыше 10% в состав компонентов, применяемых для нанесения покрытия, существенно снижает скорость формирования диффузионных поверхностных слоев и уменьшает концентрацию.алюминия в покрытиях. ' Микрорептгеноспектральным анализам распределения элементов по глубине поверхностного слоя установлено, что максимальная концентрация.хрома (Рис.1а) содержится на глубине 40-60 мкм, тогда как максимум концентрации тантала сосредоточен на внешней поверхности слоя (Рис.16).

Рио. I. Распределение хрома (а) и тантала (б) по глубине покрытия на сплаве ВЗШ2У после обработки при Ю00°С и давлении 0,001 мм.рт.ст. в порогаке с 8% А1 (X) и 15% АШ)

Качество покрытия существенно улучпиется при увеличении концентрации алюминия свыше 1Ъ% по массе. В таких покрытиях в структуре отсутствуй; включения частиц оксида А >что

связано с изменением механизма формирования покрытия от диффузии никеля через поверхностный слой на границу с.порошковой сре--дой, к диффузии алсттания через поверхностный слой к сплаву.

Электронномикроскопяческие исследования • . . структуры жаропрочных сплавов Н36У и КЩ2У выявили сушеотвенные структур: ные изменения в' сплавах при диффузионном отжиге по оптимизированным- режимам, которые связаны а недостаточной стабильность») упрочняющей «^'-фазы, поэтому для восстановления тонкой структуры сплавов рекомендована восстановительная термическая обработка. . . .

■ Че'увер'уая глрдд диссертации посвящена исследованию сопротивляемости многокомпонентного покрытий " высокотемпературному окислению на воздухе при 1000, 1050, 1100 и П50°С и . сопротивляемости сульфидной коррозии под напряжением при 700,

800, 850 и 900°С.

Сравнительные испытания на жаростойкость при изотермическом окислении при температурах 1000.; 1050, 1100 и П50°С образцов из жаропрочных сплавов 2С6У и КШ2У показали, что диффузионные покрытия системы Ñi - С г -А£-Та - З? . обладают более высокой жаростойкостью, чем покрытия системы H¡~Cr-А В , причем покрытия, полученные в порошке имейт меньшие значения константы скорости окисления, чем покрытия той se системы, порченные шликерным способом, (Рис.2,3).

№ кривой 1: 2 з. .4 .

56,18 2,88 0,845 0,45

300 %ч

, . Рис.2. Изменение удельной массы образцов при окислении при температуре П00°с сплава ВШ2У: без покрытия (I) и с покрйти-ями: А//- Сг - М (2), /Л - Сг - АС - Тл - , шикарный метод (3) и Щ-Сг-А6"7с*-5| метод порошков (4).

г.*

кривой 1 2 3 4

ф-« 81,2 3,92 1,445 0,98

300 %Ч

Рис. 3. Изменение удельной массы образцов при окислении при

9

температуре II50°С сплава ВЗШ2У без покрытия (I) и с покрытиями: Ш-Сг-кЬ Л2), .V/ - -Та -я/

шликерный метод (3) и Ы( -С?-А £ -Та-метод порошков (4).

Основной фазой ответственной за жаростойкость является мо-ноалюминид никеля Р - Ш № на котором форлируется защитная оксидная пленка (табл.1)

, Таблица I

Фазовый состав поверхностного слоя покрытия и оксидной пленки после 400ч окисления при температуре П00°С

Время ' Тип покрытия ,

испытаний,ч Порошковое !Шикерное . Порошковое

М-Сг-АЬ

исх. Р-МА8 ,

100 р-МАг, ■ УЩ - р-МАе, и~Мх03

200 Р-ше, М0-А1г03 к-МЛ

300 Т/гЩМ, Р: ММ' V-мго3/ ч-МъАг. МО'НгО* ¿-МъОъ р-тм.

400 р-ыш, ШР-АЬО,

- Появление шпинели ЩО-АМз/ наблюдается в покрытии; А//-Сг-А6-Тй - 3! ; ; после 400 ч окисления при 1100°С, тогда как в покрытии; А//-Сг- А8 шпинель ^образуется черев 200ч окисления.

Ю -. ■ ' : ■■'■■■■

Легирование покрытий системы /f/'Сг- А£ дополнительно танталом и кремнием повышает стабильность фазового состава и толщины покрытий.Тантал оказывает тормозящее воздействие на диффузионные процессы, протекающие в поверхностном слое при высокотемпературном окислении. В то же время отмечается, что пликер-ное покрытие ti¡-tP~S/ , будучи менее плотным- из-за выгорания связующего,лишь незначительно уступает в жаростойкости покрытию Н} -Cr-AÍ-Тл - Si t полученному о помощью порошковой технологии поэтому шликерная технология может с успехом применяться для локальной.защиты деталей, а также при технологическом и серийном видах ремонта. ."

Проникновение титана и ванадия в сплав ВЕЛ.27 при диффузионном отжиге снижают жаростойкость защитных-покрытий при исследованных температурах 1000, 1100 ж И50°С;

Экспериментально пгдаворждено отрицательное влияние напряжений иа характеристики долговечности защитных покрытий при воздействии сульфидной коррозии. Защитные покрытия оказываютоя тем более долговечными, чем меньше различив между приложенными вновь " t. ними и внутренними остаточными напряжения?™ в деталях (рио.4).

Минимальная долговечность исслацовшшух покрытий наблюда-

АФЛСТ TIY4W Ф«мТ1 ortaTtma (пмл RN

---- — -- ......jr--* £"• — V \ Jf" • "

200

1Ö0

760

m

120

100

80 _

?00 750 800 SSO 900' ¿^C

Рио.5. Ллиянио температуры на долговечность покрытий на сплаве SC67: , I - никель-хрогл-алтаиний-тантал-кремниЯ;

2 - никель-хром-влюминий-иттрий;

3 - шшель-алюминий..

В пятод -г-изд исследовано влияние многокшпонетных покрытий на длительную прочность, циклическую долговечность и сопротивляемость термической, усталости сплавов и лопаток газовых турбин. При циклическом нагружении поверхностные слои оказывают существенное влияние на долговечность сплавов и деталей. Существенное уменьшение уоталостной прочнооти лопаток турбины при. комнатной температуре обусловлено низкой пластичностью олпминидов никеля.

При температуре 900°С все изученные покрытия находятся в пластическом состоянии, поэтому циклическая долговечность лопаток мало отличается от долговечности лопаток не имеющих покрытия.

'Испытаниями на длительную прочность образцов из сплавов 1С6У и ВЖЛ12У установлено, что покрытия не оказывают существен-? ного влияния на жаропрочность, поскольку это влияние связано прежде всего с защитой сплавов от высокотемпературного окисления газовой средой, однако тепловое воздействие на сплавы при нанеое-нии покрытий может вызывать заметные отруктурные изменения в сплавах сникающие жаропрочность. _

Установлено, что .многокомпонентное покрытие А//-Сг-А£.-Тв-\>1 увеличивает значение коэффициентов регрессии линий долговечности сплавов Ш5У и ВШ2У при температурах 800, 900 и 975°С, то еоть уменьшает скорость разупрочнения сплавов под действием температур и приложенных напряжений.

По сопротивляемости термической усталости в лучшую сторону отличаются покрытия систем М-СГ-АЕ-У и Ш-Сг-АЬ-Тд-¿и по сравнению с известными покрытиями систем М'-Сг-АЕ- и Улучшение терлостойкости покрытия системы /у/ - Сг-АВ-Та-5/ обусловлено созданием значительных'снимающих напряжений и некото- рым улучшением пластичности покрытий;

I. Разработан оптимальный состав покрытия системы никель-олшиний-хром-тантал-кремниЯ, получаемого шлпкерным методом из шликера, с ода рта и его 89,66$ алюминия, 4% хрома, 0,8$ тантала и 5.545? кремния при котором достигается минимальная скорость высокотемпературного окисления. Оптимальная температура отжига шликера составляет П88°С.

2. Установлен оптимальный состав порошковой смеси {30% алюминия, 13,6% хрома, 9,5$ тантала, 1.65$ кремния, оксид алшиния

' остальное) хшя получения покрытия системы никель-алтаиниЙ-Хром-тантал-кремний при те;.шературе д:"ф$узного отяига 1210°С<, который позволяет подучить покрытие с минимальной скорость» омола-

Г1ЛЯ.

3. Получены эксперт Ментальные кинетические кривее фор-.-иро-сания диффузионного покрытия системы никель-алюкиняй-хром-тан-

■ тал-кремний при шдикерном и порошковом методе насадеййй ЯОйерх-ностных слоев, которые подчиняются параболической ЭйёНеииостй

и позволяют устанавливать необходимые режимы диффузного отжига для получения покрытия заданной толщины.

. УЛЖОИЛП fft !1Л

каря существенно снижает скорость формирования многокомпонентного покрытия никель-алтиний-тантал-хром и обеспечивает умань-кйшш концентрации алюминия в покрытии. Увеличение времени отжига от 0,5 до 2 часов при температурах от Ю00°С до 1200°С уменьшает концентрацию алшиния в покрытии в среднем на Ъ-1% при неизменной толщине слоя шликера.

5. ГЛикрорентгеноспектральиым анализом установлено, что при многокомпонентном легировании поверхностного слоя на жаропрочных никеле сих сплавах ЙС6У и ПХ.Т12У максимальная концентрация тантала наблюдается в поверхностном слое покрытия, а максимум хрома - в. диффузионной зоне слоя.

Г». Экспериментально установлено. Что при формировании покрытия системы никель-хром-тантал-олиминий-кремний увеличение концентрации нлте^иния в порошковой смеси свыше I3JÍ позволяет существенно улучшить качество покрытия путей исключения включений чао-тиц оксияп олчиянил во текшей зоне покрытия.

7. Исследованиями тонкой структуры жаропрочных сплавов установлено, что формирование покрытия системы никель-хром-олшиний-тантпл -кремний в темперптурнш ^интервалб свыше максимально допустимых й эксплуатации лопаток турбин, tío меньших, чем .темперй-тура закалки, сопровождается значительными структурными. изменепи-яг/я, связанными о нестабильностью упрочняющей ¿ч/ -фазы. Для восстановления структуры сплавов рекомендуется восотановительная термическая обработка.'

8. Сравнительными испытаниями на жаростойкость при иаотерми-чоском окислении при температурах 1000°С, 1Х00°С и П50°С установлено, что дополнительное легирование покрытий системы някель-хром-алюминий танталом и кремнием повышает жаростойкость и ста- , бильность (разового состава диффузионного слоя, причем шикарная технология позволяет получать покрытия никеЛь-олсттаний-хром-тантал-кремний лишь незначительно уступающие.тем же покрытиям, получаем».'; порошковой технологией. .

9. В работе подтверждено отрицательное влияние напряжений на характеристики долговечности покрытий при сульфидной коррозии. Чем больше различив между внешними и внутренними остаточными напряжениями, тем покрытия менее долговечпы.

10, Получены экспериментальные характеристики долговечности покрытий на лопатках турбины, позволяющие прогнозировать ресурс лопаток, работающих в аналогичных агресоивных средах при температурах 700°С, 800°С, 850°С и 900°С.

И,Установлено, что неравномерный характер разрушения поверхностных слоев лопаток газовых турбин обусловлен неравномерностью распределения температур и напряжений в поверхноотном слое пера лопаток турбин.

12. Сравнительными испытаниями установлено, что покрытие оистемы никель-хром-алюмииий-тантал-кремний улучшает циклическую долговечность образцов по сравнения с покрытиями оистем никель-алюминий и никель-хром-алюминий-иттрий, а также улучшает сопротивление поверхностных олоев терлоусталостному раотреоклванип.

Основное содержание диссертации отражено в следующих публикациях:

I. Абраимов А.Н., Терентьева B.C., Лбраимов II.В. Анализ повреждаемости покрытий лопаток турбин авиационных ГТД в процессе эксплуатации Л1пучно-методичеокие материалы по защитным покрытиям. - ГЛ.г Изд-во ВВИА им.Н.Е.Лыковского, 1996, о.125-144.

2. Терентьева B.C., Лбраимов А.Н. Шликврные покрытая лопаток газовых турбин и их эффективность /Научно-методические материалы по защитным покрытиям. - М,: Изд-во ВВИА им.Н.Е.Куковского, 1996, с.162-167.

3. Терентьева B.C., Лбраимов А.Н. Долговечность покрытия системы никель-хром-алюгвдний-тантал-кремний при высокотемпературном окислении при ЦОО°С и П50°С на воздуха /Научно-методические материалы по защитным покрытиям. - М.: Изд-во ВВИА км.Н.Е.Еуковского, 1996, O.IC8-II9.

4. Терентьева B.C., Абраимов А.Н. Разработка оптимального покрытия системы никель-хром-алюминий-тантал-кремний для лопаток турбины из сплавов ЖСбУ. и БЕШУ /Научно-методические материалы по защитным покрытиям. - М.: Изд-во ВВИА пм.Н.Е.Куковского, 1996, с.145-152.

5. Терентьева B.C., Абраимов А.Н. О диффузионной танхралпза-ции никелевых жаропрочных сплавов /Научно-методические материалы по защитны?,1 покрытиям. - М.: Изд-во ВВИА ил?.Н.В.Жуковского, 1996, С.120-124.

6. Абраимов А.Н., Терентьева B.C. Оптимизация состава порошковой Омвсп для какссспяя многокомпонентного покрытия системы ни-кель-хром-яляминий-тантал-кремний /Научно-метоличеокив материалы по защитным покрытиям. - М.: Изд-во ВША им.Н.Е.Жуковского, 1996, о.153-161.

7. Абраимов А.Н., Терентьева B.C. Долговечность покрытия системы никель-хром-олшиний-тантал-кремний в условиях воздействия сульфидной коррозии /Научно-методические материалы по защитным покрытиям, - М.: Ияд-во ВВИЛ им.Н.Е.Яуковокого, 1997, о.83-90.

8. Лбраимов А.И., Терентьева B.C. Сравнительное исследование влияния покрытия системы никель-алтаиний-хром-тантал-крвмний на циклическую долговечность лопаток турбины и образцов из сплавов Ж36У и ГСШ2У /Нпучно-гетодические материалы по валютным покрытиям. - М.: Изд-во МТУ, 1999 (в печати).

//,/. . 4й* Г

Подписано в печать Объем п. л.

Заказ № Цена "С" Тираж 100.

Московский государственный институт стали и сплавов (технологический университет),

Ленинский проспект, 4 Типография МИСиС, Орджоникидзе, 8/9