автореферат диссертации по технологии, машинам и оборудованию лесозаготовок, лесного хозяйства, деревопереработки и химической переработки биомассы дерева, 05.21.03, диссертация на тему:Подготовка вторичного волокна при производстве древесноволокнистых плит мокрым способом

На правах рукописи

ПЕТРУШЕВА Надежда Александровна

ПОДГОТОВКА ВТОРИЧНОГО ВОЛОКНА ПРИ ПРОИЗВОДСТВЕ ДРЕВЕСНОВОЛОКНИСТЫХ ПЛИТ МОКРЫМ СПОСОБОМ

05.21.03 — Технология и оборудование химической переработки биомассы дерева; химия древесины

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Красноярск - 2003

Работа выполнена в Сибирском государственном технологическом университете на кафедре «Машины и аппараты промышленных технологий», г. Красноярск

Научный руководитель:

доктор технических наук, профессор

Официальные оппоненты-, доктор технических наук, профессор

кандидат технических наук, доцент

Ведущая организация:

Алашкевич Юрий Давидович

Руденко Анатолий Павлович

Ворошилов Владимир Павлович

Институт химии и химической технологии СОР АН г. Красноярск

Защита состоится «26» сентября 2003 г. в 10.00 часов на заседании диссертационного совета Д 212.253.01 в Сибирском государственном технологическом университете по адресу 660049, Красноярск, пр. Мира,82.

Отзывы (в двух экземплярах с заверенными подписями) просим направлять ученому секретарю диссертационного совета.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Сибирского государственного технологического университета

Автореферат разослан «2.Ь> оА 2003 г.

Ученый секретарь диссертационного совета, кандидат химических наук, доцент

Исаева Е.В.

а^озг-А

Общая характеристика работы

Актуальность проблемы. Во всех странах мира важным направлением природоохранной деятельности лесохимического производства является развитие ресурсосберегающих технологий, позволяющих использовать в качестве сырья отходы производства. Одностороннее использование вовлекаемых в хозяйственный оборот ресурсов изжило себя экономически, технологически и экологически. Практическое решение этой проблемы особенной актуально для производства бумаги и картона и производства древесноволокнистых плит, характеризующихся значительными резервами в области рационального использования сырья, энергии и утилизации производственных отходов.

Основным сырьем при производстве волокнистых материалов продолжает оставаться древесина хвойных пород. Однако при растущем дефиците данного сырья актуальным становится и использование вторичного волокна. В целлюлозно-бумажной промышленности технология использования вторичного сырья разработана и успешно применяется уже многие годы. Основным оборудованием для приготовления вторичного волокна является гидроразбиватель.

В производстве древесноволокнистых плит (ДВП) отходы производства составляют около 20 %. В основном эти отходы вывозятся на полигоны или сжигаются в местных ТЭЦ. Иногда часть отходов находит свое применение в основном производстве. Однако, из-за отсутствия технологии переработки вторичного волокна, в большинстве случаев оказывается негативное влияние на качество плиты. Для подготовки вторичного волокна в производстве ДВП используются либо дисковые, либо конические мельницы. Применение при подготовке вторичного волокна ножевых машин неприемлемо на наш взгляд по следующим причинам:

- ранее обработанное волокно подвергается дополнительной рубке в рабочих органах ножевых машин;

- исключается возможность использования вторичного волокна в полном объеме.

В связи с этим очевидна актуальность и важность представленной работы.

Цель и задачи исследований. Целью настоящей работы является научное обоснование возможности использования вторичного сырья в технологическом процессе производства древесноволокнистых плит мокрым способом. Для реализации поставленной цели необходимо решить ряд задач:

1. Изучить и научно обосновать нецелесообразность существующей технологии использования вторичного сырья в производстве

древесноволокнистых плит.

2. Исследовать процесс подготовки вторичного сырья в производстве древесноволокнистых плит мокрым способом и влияние использования вторичного волокна на качественные характеристики готовой продукции, а также на энергосиловые параметры технологического процесса.

3. Исследовать процесс подготовки вторичного волокна в производстве ДВП мокрым способом при использовании безножевого способа его подготовки.

4. Определить оптимальные режимы работы оборудования для подготовки вторичной волокнистой массы.

5. Усовершенствовать технологическую схему производства древесноволокнистых плит мокрым способом с целью максимально возможного использования вторичного сырья.

Научная новизна. Впервые изучены основные закономерности процесса разработки вторичного волокна при производстве древесноволокнистых плит мокрым способом, а также влияние технологических параметров данного процесса на основные бумагообразующие свойства вторичной массы и физико-механические характеристики отливок из разработанной массы. Получена математическая модель процесса роспуска вторичного волокна в производстве ДВП с использованием безножевого способа его подготовки.

Достоверность результатов. Достоверность полученных результатов обусловлена использованием последних достижений в области методов исследований и применением современной экспериментальной и измерительной базы. Результаты исследований основаны на фундаментальных положениях системного анализа и математической статистики.

Практическая значимость Практическая ценность результатов работы состоит в том, что полученные научные обоснования и разработанные технологические решения позволяют использовать в основном производстве древесноволокнистых плит мокрым способом весь объем вторичного сырья с сохранением качественных показателей готовой продукции, при этом снизить удельный расход электроэнергии на приготовление вторичной массы ( ~ на 30 %). Все это позволяет применить основные положения работы в качестве научных основ разработки технологии безотходного производства древесноволокнистых плит мокрым способом.

Автор защищает безножевой способ разработки вторичного волокна в гидроразбивателе при производстве древесноволокнистых плит мокрым способом, математическую модель процесса и технологическую схему приготовления вторичного волокна в производстве ДВП.

_ Апробация работы. Результаты работы доложены на_ следующих

научно-практических конференциях: Международная научно-практическая конференция «Химико-лесной комплекс - научное и кадровое обеспечение

в XXI веке. Проблемы и решения» (Красноярск, 2000), Всероссийская научно-практическая конференция «Проблемы экологии и развития городов» (Красноярск, 2001), Международная конференция молодых ученых «Human in Their Environment» (Красноярск, 2001), Международная конференция «Студент и НТП» (Новосибирск, 2002), Международная научно-практическая конференция «Экономика природопользования и природоохраны» (Пенза, 2000 - 2001), Всероссийская научно-практическая конференция «Химико-лесной комплекс — проблемы и решения» (Красноярск, 2000-2002).

Публикации. По результатам исследований опубликовано 11 работ.

Объем и структура диссертации. Диссертационная работа состоит из введения, четырех глав, заключения, библиографии из 120 наименований. Объем работы 115 страниц машинописного текста, включая 27 иллюстраций и 6 таблиц.

КРАТКОЕ СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Введение. Представлено обоснование актуальпости темы диссертационной работы в связи с необходимостью разработки технологии безотходного производства древесноволокнистых плит мокрым способом.

Первая глава. В первой главе проведен анализ теоретических и практических исследований влияния процесса обработки вторичного волокна в производстве бумаги и картона и в производстве древесноволокнистых плит мокрым способом. Описаны способы воздействия на волокнистую массу со стороны органов размалывающего оборудования, а именно: рассмотрены основные явления, возникающие при размоле волокна в традиционных ножевых машинах, и в машинах, использующих безножевые способы обработки. Показано преимущество применения для обработки вторичной массы производства ДВП оборудования, исключающего ножевое воздействие на волокна -гидроразбивателя.

Использование вторичного волокна в основном производстве готовой продукции — древесноволокнистых плит мокрым способом — позволяет значительно снизить энергозатраты за счет полного или частичного сокращения технологических операций, предусмотренных в производстве ДВП при использовании исходного первичного сырья, а также замены энергоемкого оборудования в виде дисковых и конических мельниц на оборудование менее энергоемкое, основанное на безножевой обработке вторичного сырья.

Таким образом, целью настоящей работы является эффективное максимально возможное использование вторичного сырья в технологическом процессе производства древесноволокнистых плит мокрым способом. В качестве базы исследований принято производство древесноволокнистых плит мокрым способом на ЗАО «Лесосибирский

ЛДК-1». Основные исследования проводились на действующем промышленном предприятии.

Вторая глава. Во второй главе представлена программа и методика экспериментальных исследований. В соответствии с теорией математической статистики сделан выбор основных направлений и методов исследования. В качестве основного метода получения математического описания процесса обработки вторичного волокна в производстве ДВП и решения задачи оптимизации условий функционирования этого процесса был принят активный многофакторный эксперимент.

Математическое описание процесса роспуска вторичного волокна получаем в виде уравнения множественной регрессии. В общем виде уравнение регрессии, описывающее данный процесс, имеет вид

¥=В0+ + + ^В,.Х,Х] , (1)

1-1 (=1 /»/=1

где У- исследуемый выходной параметр;

X, и X] - независимые переменные факторы в условном (нормализованном) масштабе (1 и] принимают от 1 до 3, но 1 ф\ );

к - число независимых переменных (к- 3);

В0 — свободный член уравнения регрессии, характеризующий средний уровень выходного параметра;

В, - коэффициенты регрессии, характеризующие влияние входных факторов X; на выходной параметр Г;

В } - коэффициенты регрессии, характеризующие эффективность парных взаимодействий входных параметров.

Для получения регрессионных зависимостей был реализован В-план второго порядка.

Изменение «бумагообразующих» показателей вторичной массы при роспуске ее в гидроразбивателе определяем по:

- степени помола массы ДС, (У/);

- среднеарифметической длине волокна мм (7{)•

Изменение физико-механических свойств отливок, изготовленных из

разработанной вторичной массы, в данной работе определяем по следующим характеристикам:

- прочность отливок Рг, МПа, (У?);

- плотность отливок Р1, кг/м3, (У^);

- разбухание отливок Яг, %, (У5).

_ Оценку энергоемкости процесса роспуска вторичной массы

производим по:

- удельному расходу электроэнергии Е,, кВт-ч/кг, (Yg).

Регрессионный анализ сводился к определению на основании экспериментальных данных коэффициентов математической модели, оценке их значимости (по критерию Стьюдента) и степени адекватности модели (по критерию Фишера).

Полученная математическая модель использовалась для оптимизации изучаемого процесса роспуска вторичного волокна в производстве древесноволокнистых плит мокрым способом с применением гидроразбивателя.

Третья глава. Для подтверждения выводов, сделанных на основании литературного обзора, на первом этапе эксперимента исследовалась возможность использования одного из трех видов оборудования для обработки вторичного сырья: коническая и дисковая мельницы, гидроразбиватель.

Дня правильного выбора оборудования обработки вторичного волокна необходимо экспериментально определить зависимость прочностных характеристик готовых древесноволокнистых плит и средней длины волокна древесноволокнистой композиции от содержания вторичной массы в общей древесноволокнистой композиции для всех трех видов оборудования.

Вторичное волокно обрабатывалось на каждом виде оборудования до определенной степени помола - 18 ДС. Поскольку дисковая и коническая мельницы предназначены в основном для размола волокнистой массы, то для возможности сопоставления экспериментальных данных принимаем одни и те же параметры по окружной скорости, зазору и концентрации, при этом: средняя окружная скорость - 24-25 м/с, зазор между неподвижными ножами статора и подвижными ножами ротора -0,06 мм, концентрация массы - 2,5 %. В гидроразбиватеЛе вторичная масса разрабатывалась при температуре оборотной воды исследуемого предприятия - 40 °С, концентрация массы 2,5 %. Содержание вторичной массы (к, %) в основной композиции изменялось от 4 до 20 %. Контролировался при этом основной показатель качества готовых древесноволокнистых плит - прочность (Pro, МПа) и показатель средней длины волокна основной композиции (L0, мм), рисунки 1,2.

Результаты исследований показали, что при обработке вторичного волокна в дисковой мельнице мы можем использовать его в общем расходе древесноволокнистой массы при получении ДВП не более 10 %; при обработке вторичного волокна в конической мельнице - не более 15 %; а

♦ коническая

■дисковая Агидроразбиватель

к,%

Рисунок 1 - Зависимость прочности готовых древесноволокнистых плит от содержания вторичного волокна в основной композиции при различных способах обработки вторичного волокна

Ьо, мм

♦ коническая ■ дисковая А гидроразбиватель

к,%

Рисунок 2 - Зависимость показателя средней длины волокна древесноволокнистой композиции от содержания вторичной массы при различных способах обработки вторичной массы

при роспуске вторичного сырья в гидроразбивателе процент использования этого сырья возрастает до 20 %.

Проведенное исследование зависимости средней длины волокна древесноволокнистой композиции от содержания вторичного волокна при различных способах его обработки выявило, что и по этому показателю наименьшее влияние на"бумагообразующие'Ьвойства древесноволокнистой композиции оказывает вторичная масса, обработанная в гидроразбивателе. Это объясняется более мягким воздействием на волокно. Разработка

-вторичной-массы-в гидроразбивателе происходит— за счет

вихреобразования, возбуждаемого лопастями ротора, полуфабрикат

разделяется на отдельные волокна без значительного повреждения их. Часть массы попадает между лопастями ротора и стенкой гидроразбивателя, где пучки волокон полностью роспускаются. При обработке вторичного волокна в конической и в дисковой мельницах показатель средней длины волокна снижается (из-за повторного воздействия на волокно ножевой гарнитуры) в сравнении с показателями вторичной массы, обработанной в гидроразбивателе.

Как видно из зависимостей, представленных на рисунках 1 и 2, применение гидроразбивателя позволяет получить вторичную массу такого качества, что она оказывает сравнительно небольшое влияние на качество готовой древесноволокнистой плиты. Таким образом, на основании проведенных исследований можно говорить о возможности использования вторичного волокна в основной композиции при производстве древесноволокнистых плит, заменяя до 20 % свежей древесноволокнистой массы, без снижения прочностных характеристик готовых древесноволокнистых плит с использованием для обработки вторичной массы гидроразбивателя.

На втором этапе наших исследований для определения влияния технологических параметров процесса роспуска вторичного волокна в гидроразбивателе на бумагообразующие свойства получаемой вторичной массы, физико-механические характеристики отливок из данной массы и удельный расход электроэнергии был проведен активный многофакторный эксперимент.

Предварительно был произведен выбор основного направления исследований. Математическая модель процесса роспуска вторичного волокна в гидроразбивателе при производстве ДВП была построена на основании выбранных технологических факторов, оказывающих наибольшее влияние на изучаемый процесс (таблица 1).

Таблица 1 - Основные факторы и уровни их варьирования

Обозначения Уровень варьирования фактора

Наименование фактора р в ва I нормализованные 1 1 1 11-е- а нижний | (-0 основной (0) 1 верхний (+1)

Продолжительность разработки вторичного волокна, с X X, 9*102 6*102 15*102 24*102

Температура вторичной массы, °С Т х2 20 10 30 50

Концентрация вторичной массы, % с х3 1 1 2 3

Статистическая обработка экспериментальных данных позволила определить коэффициенты уравнений регрессии, получить соответствующие математические модели, адекватно описывающие процесс обработки вторичной массы в гидроразбивателе. Ниже приведены

полные регрессионные модели процесса обработки вторичной древесноволокнистой массы в гидроразбивателе с нормализованными обозначениями факторов для облегчения математического анализа моделей.

Зависимость степени помола вторичной массы

У] = 14,43 + 4,226X] + 1,9X2 + 3,18X5 + 0,36Х}2 + 0,Э6Х22 +0,56Х32 - (2) - 0,^5X^2 -0,35Х1Х3 +0,15X2X3.

Проанализируем уравнение (2). Очевидно, что зависимость У; от каждого из факторов X], Х2, Х3 является квадратичной, так как присутствуют соответствующие квадратичные члены. При этом можно утверждать, что при росте величины Х1 (г - продолжительность обработки вторичного волокна в гидроразбивателе), отклик возрастает всегда, при любых значениях остальных факторов. Дня этого достаточно убедится, что Ь] > О и Ь; > £ |б|у| • Действительно, имеем Ь; = 4,22 > 0 и 4,22 > (-1,21).

Аналогично, с ростом Х^ и Хз (Т — температура обработки и с — концентрация массы соответственно) отклик У/ (ДС - степень помола) тоже всегда возрастает. Зависимости отклика от каждого из факторов описываются уравнениями парабол, так как Ьц, Ь22 и Ъзз отличны от нуля.

Далее отмечаем, что наибольшее влияние фактора X] имеет место при Х2 — + I я Хз = + I, при этом Э1тах =6,15. Аналогично, наибольшее влияние факторов Х2 и Х3 имеет место при X/ -+ 1 ,Х$ = + 1 для Х21Л.Х\ = +1 ,Х2 - +1 для Х3. Наибольшее влияние по показателю Э1[ШИ имеет фактор Хь

Наглядное представление о влиянии факторов и их взаимодействий на отклик дает изучение графиков, построенных по полученным зависимостям (формулы 2 — 9). Рассмотрим семейство графических зависимостей У/ от X; при различных значениях фактора Х^ и фиксированных уровнях фактора Х3. При этом проявится эффект парного взаимодействия Ь;2. Итак, фиксируем значения фактора Х3 на уровне Хз = -1, а также = - 1. Подставляя эти значения в (2), получаем

У/ = 11,02 + 5,43Х/ + 0,36ХД (3)

Сначала выясним поведение данной параболы в интересующем нас диапазоне - 1 > Х1 > + 1. Для этого уравнения Ьц - 0,36 > 0, т.е. уравнение описывает вогнутую функцию (ветви параболы направлены вверх). Данная вогнутая парабола имеет вершину вне диапазона

варьирования фактора X; и, следовательно, уравнение (3) описывает монотонно возрастающую функцию, так как Ъ\ > 0. Для построения параболы воспользуемся точками: X] = -1, 30 = 5,66; X] = - 0.5, 30 = 8,13; X, = 0, У/ = 11,02; X] = 0.5, 30 = 13,92; = + 1, 30 = 16,81; (кривая 1 на рисунке 3).

Положим теперь Х^ = + 1, получим зависимость

Г/ = 14,82 + 3,73X1 + 0,36Х,2. (4)

По сравнению с (3) изменился не только свободный член, но и коэффициент Ъ], который вместо 5,43 принял значение, равное 3,73. Это произошло из-за наличия парного взаимодействия Ъ]2. В результате парабола, описываемая последним уравнением будет более пологой. Это означает, что с уменьшением фактора Х2, соответствующего температуре суспензии во время обработки, влияние продолжительности обработки на степень помола уменьшилось. В то же время значения степени помола возросли - это следует из увеличения свободного члена. Кривую 2 на рисунке 3 построим по следующим точкам: Л'/ = -1, 30 = 10,73; X] = 0.5, 30= 12,88; X, = 0, 30 = 14,82; X) = 0.5, 30 = 16,88; Л0 = + 1, 30 = 18,91.

-1 -0,5 0 0,5 1

♦ кривая 1 ■ кривая 2

Рисунок 3 - Графики зависимостей 30=/(АГ/) в двухмерной системе координат

Зависимость средней длины волокна от технологических параметров процесса с натуральными обозначениями факторов примет вид

ДС = 12,1 - 0,002т + 0,033 Г-1,8с + 0,0000024т2 + 0,00077* + с2-- 0,0000457т + 0,00045тс + 0,034Тс.

В трехмерной системе координат поверхность отклика включает в себя все кривые семейства 30 =/(г, 7) в диапазоне - 1 > т> +1 (рисунок 4)

при различных значениях фактора Т-температуры и фиксированных

ДС

Г,°С

Рисунок 4 - Поверхность отклика ДС ~/(т, Т) в трехмерной системе координат

значениях фактора концентрации. Так же трехмерный график позволяет оценить и парное взаимодействие. Рассматривая рисунок 4 можно определенно сказать, что влияние фактора продолжительности обработки на отклик увеличивается с ростом второго фактора — температуры. Это подтверждает выводы, которые мы сделали на основе математического анализа полученной модели.

Статистическая обработка экспериментальных данных позволила получить следующие математические модели с натуральными обозначениями факторов:

зависимость средней длины волокна вторичной массы

La = 9,42 + 0,012г- 0,187"- 2,98с + 0,0000015 г2 + 0,0037* + 0,096с2

(6)

(7)

+ 0,000001 Тт- 0,000008 тс- 0,003 Тс, зависимость прочности отливок Рг = 46,4 - 0,006 г- 0,11 Г- 2,6с + 0,0000035 г2 + 0,00257* + с2 -

- 0,0000027г-0,00025гс-0,004Тс, зависимость плотности отливок

PI = 477,4 + 0,09Г + 1,2474 23,6с + 0,00000001т2 - 0,00327е + 0,98с2 - (8)

- 0,0000287Y+ 0,024тс + 0,0025 Гс, зависимость разбухания отливок

Rz = 42,83 -0,003r - 0,36Г- 5,54с - 0,000001 г2 + 0,005 Т + с2 -

- 0,0000087V- 0,000056 гс- 0,003757с. На рисунке 5 показана поверхность отклика Рг =/{т, Т), построенная

при фиксированных значениях фактора концентрации на уровне с = 2%. Анализируя нредставленный график можно увидеть, что на начальной стадии роспуска вторичного волокна в гидроразбивателе прочностные

(9)

I Рисунок 5 - Поверхность отклика ДС —f (г, 7) в трехмерной системе

I координат

характеристики отливок из разработанной вторичной массы практически ■ не изменяются - это можно объяснить неоднородностью обрабатываемого

сырья. Однако, при дальнейшем увеличении продолжительности роспуска значения прочности возрастают. При увеличении значений температуры волокнистой суспензии в процессе роспуска величина прочности отливок плавно увеличивается. Одновременное увеличение значений этих факторов приводит к значительному росту величины прочности отливок.

Таким образом, полученные уравнения регрессии позволяют прогнозировать бумагообразующие свойства вторичной массы и физико-механические характеристики отливок в зависимости от технологических параметров процесса роспуска.

Четвертая глава. В данной главе представлена практическая реализация проводимых исследований. Так как процесс подготовки волокнистых материалов является очень энергоемким процессом, представляется целесообразным изучение влияния основных технологических факторов процесса роспуска на удельный расход электроэнергии.

Удельный расход электроэнергии определялся с помощью прибора К-50 и рассчитывался по формуле

! Е = (N*t) / ш, (10)

I где N - расходуемая мощность, определяется по формуле N = ViUIcoscp;

j cos<p = (Ра + Рв + Рс)/ЗШф;

Ра> Рв, Рс - мощность на соответствующих фазах, Вт; Ua = 220 В, U = 380 В; t - время, с;

m - масса, кг.

Уравнение регрессии, описывающее зависимость энергозатрат при роспуске вторичного волокна в гидроразбивателе от основных технологических параметров процесса принимает следующий вид:

Е = 18,84 + 0,0007г + 0Д9Г+ 0,3с + 0,0000009т2 + 0,00047* + 0,22с2 - (11) - 0,00008 2т + 0,0001 гс +0,0045с.

Из двухмерного сечения поверхности отклика (рисунок 6) видно, что основное влияние на снижение энергоемкости процесса роспуска вторичного волокна оказывает повышение температуры.

Рисунок 6 - Поверхность отклика Е =/(т, Т) в трехмерной системе координат

Таким образом, варьируя значения технологических параметров роспуска можно добиться снижение энергоемкости данного процесса.

Для решения задачи оптимизации процесса роспуска вторичной массы в качестве целевой функции был выбран удельный расход электроэнергии. Таким образом, решение задачи оптимизации сводится к отысканию экстремума целевой функции при условии соблюдения следующих ограничений: ДС > 18 ДС; Ьа > 8 мм; Рг > 33 МПа; Р1>800кг/м3; Яг <33 %; 600 с < г < 2400 с; 10 °С < Т< 50 °С; 1 % < с < 3 %.

В результате решения поставленной задачи, получаем следующие значения технологических параметров, обеспечивающих оптимальные условия проведения процесса роспуска: т = 2400 с; Т= 30 °С; С = 2 %.

Е, кВт-ч/кг

1-открытый склад щепы.2-пнеймотранспортер.З-гидромойка металлоулаВитель,5-дункер щепы,

6-пропщючная камера. 7-дефи5ратор,8-рафинатар. 9,10-проклеидающие установки, 11-нторный ящик. 12-формующая нашит, 13-прессобая часть. И-форматно-одрезная резка кобра. 15-горячий пресс. 16-загрузачная этажерка. 17-разгрузачная этажерка.

18-форматно-оВрезная резка. 19-закалачная камера. 20-термо-благоаВработка плиты.21-склад голодай продукции

Пятачки

.............7%

Рисунок 7 - Схема производства древесноволокнистых плит на ЗАО «Лесосибирский ЛДК-1»

При этом выходные параметры принимают следующие теоретические значения:

ДС = 23,4 ДС; Ьа= 10,1 мм; Рг = 44 МПа; Р1 = 892,2 кг/см3; 1*2=31,1 %; Е -=31,5 кВт-ч/кг.

Роспуск вторичного волокна в гидроразбивателе при оптимальных условиях показал следующие результаты:

ДС = 21,4 ДС; и = П мм; Рг = 40,8 МПа; Р1 = 912 кг/см3; Яг = 30,8 %; Е -=30 кВт-ч/кг.

Таким образом, теоретические значения данных показателей, рассчитанные по уравнениям регрессии, хорошо согласуются с экспериментальными, что еще раз подтверждает адекватность полученной математической модели процесса роспуска вторичного волокна в гидроразбивателе при производстве древесноволокнистых плит.

На основании полученных результатов, в технологическую схему современного производства древесноволокнистых плит мокрым способом, действующим на базовом предприятии (рисунок 7) необходимо включить гидроразбиватель как узел переработки вторичного волокна, заменив существующую коническую мельницу.

Проведение обработки вторничного волокна в гидроразбивателе при оптимальных условиях позволило снизить величину удельной энергоемкости процесса на 27%, в сравнении с существующим процессом ножевой обработки вторичного волокна в конической мельнице, удельная энергоемкость которого составляет 41 кВт-ч/кг.

Экономический эффект от замены ножевого оборудования для обработки вторичной массы на гидроразбиватель равен экономии условно-постояной части расходов в себестоимости за счет снижения удельного расхода электроэнергии и затрат на сырье, а также увеличении прибыли предприятия а счет улучшения качества готовых древесноволокнистых плит. Экономический эффект составит 320млн.руб./год.

Также, экономия средств предприятия происходит за счет снижения расходов на выплаты экологических штрафов, арендной платы за полигоны хранения отходов и транспортные расход па вывоз этих отходов. В настоящий момент на это расходуется около 390 рублей на 1м3 отходов, количество отходов около 425 м3 - это еще около 170 тыс. рублей ежегодно.

Таким образом, общая прибыль предприятия с учетом НДС (30%) составит Побщ = 3,3 млн.руб./год.

Выводы

В результате проведенных исследований процесса подготовки вторичного волокна в производстве древесноволокнистых плит мокрым способом были получены следующие результаты: ____

1. Изучена существующая технология использования вторичного волокна в производстве древесноволокнистых плит мокрым способом, научно обоснована нецелесообразность применения ножевого оборудования для обработки вторичного волокна.

2. На основании сравнительного анализа подготовки вторичного волокна различными способами и влияния использования вторичной массы на качественные характеристики готовой продукции был предложен безножевой способ обработки вторичного волокна. Данный способ обработки^ позволяет возвращать в основное производство весь объем вторичного волокна.

3. Определены основные закономерности процесса подготовки вторичного волокна в производстве ДВП при использовании безножевого способа его подготовки, которые позволяют прогнозировать качественные характеристики готовой продукции в зависимости от технологических параметров процесса.

4. Определены оптимальные режимы работы оборудования для подготовки вторичной волокнистой массы, позволяющие снизить энергоемкость процесса и сохранить качество готовой продукции на высоком уровне.

5. Изменена.^ технологическая схема производства ДВП мокрым способом в части обработки вторичного волокна с заменой ножевого оборудования на безножевой способ обработки вторичного волокна. Это позволило получить экономический эффект в 320 млн.руб./год, при этом прибыль предприятия с учетом НДС (30%) составит около 3,3 млн.руб./год.

Основное содержание диссертации отражено в следующих работах:

1 Чистова Н.Г., Петрушева H.A., Алашкевич Ю.Д., Былков С.Б., Зарипов 3.3. Решение проблем энергозатрат при размоле волокнистых полуфабрикатов в промышленных условиях // Вестник СибГТУ, - 2000. -№2.-С. 117-120.

2 Чистова Н.Г., Петрушева H.A., Алашкевич Ю.Д. Решение проблем энергозатрат при переработке низкокачественной древесины и отходов лесопиления // Промышленные и бытовые отходы: проблемы хранения, захоронения, утилизации, контроля: Сб. материалов междунар. науч.-практич. конференции. - Пенза, 2000. - С. 87-88.

3 Петрушева H.A., Чистова Н.Г., Алашкевич Ю.Д., Смирнов И.В. Электроэнергия как основной показатель в промышленном комплексе производства ДВП // Экологическая безопасность регионов России и риск от техногенных аварий и катастроф: Сб. материалов межрегионального постоянной действующего научно-технического семинара. - Пенза, 2001. -С. 125-127.

4 Petrusheva N.A., Alashkevich J.D., Saraskina LJ. How the technological and energetic parameters of sawmills depend on the geometrical positioning of blades // Human in Their Environment: Therese for the International Conference of Young Scientists. - Krasnoyarsk, 2001. - P. 78-79.

5 Петрушева H.A., Чистова Н.Г., Алашкевич Ю.Д., Былков С.Б., Зарипов 3.3. Снижение расхода электроэнергии на размол волокнистых полуфабрикатов при производстве древесноволокнистых плит // Вестник СибГТУ.-2001.-№ 1.- С. 117-120.

6 Петрушева H.A., Алашкевич Ю.Д., Зарипов 3.3. Возможность использования вторичного сырья при производстве древесноволокнистых плит // Вестник СибГТУ. - 2001. - № 2. - С. 128-131

7 Петрушева H.A., Чистова Н.Г., Алашкевич Ю.Д., Смирнов И.В. Зависимость прочности древесноволокнистой плиты от градуса помола древесноволокнистой плиты // Машины и аппараты целлюлозно-бумажного производства: Межвуз. сб. науч. тр. — СПб, 2001. - С. 61-65.

8 Петрушева H.A., Алашкевич Ю.Д., Барановский В.П. Влияние способа подготовки вторичного волокна на прочностные характеристики древесноволокнистых плит // Машины и аппараты целлюлозно-бумажного производства: Межвуз. Сб. науч. тр. - СПб, 2002. - С. 7-11.

9 Петрушева H.A., Алашкевич Ю.Д., Чистова Н.Г., Барановский В.П. Физико-механические характеристики древесноволокнистых плит при использовании вторичного сырья // Химико-лесной комплекс: проблемы и решения: Сб. статей по материалам Всероссийской научно-практической конференции, том 2. - Красноярск: СибГТУ, 2002. - С. 90 - 94.

10 Петрушева H.A., Алашкевич Ю.Д Вторичное волокно в производстве древесноволокнистых плит // Непрерывное экологическое образование и экологические проблемы Красноярского края: Сб. материалов 7-ой региональной научно-методической конференции. -Красноярск, 2002. - С. 40.

11 Петрушева H.A., Алашкевич Ю.Д., Чистова Н.Г. Математическая модель процесса обработки вторичного волокна в производстве древесноволокнистых плит // Химия растительного сырья: Журнал теоретических и прикладных исследований. - Барнаул: Алтайский государственный университет, 2002. - № 4. - С. 49 - 53.

Подписано в печать 12.08.03.Сдано в производство 18.08.03. Формат 60x84 1/16. Бумага типографская. Печать офсетная. Усл. печ. л. 1.0. Уч.-изд. л. 1.0. Тираж 80 экз. Изд № 186,Заказ № 4f f. Лицензия ИД № 06543 от 16.01.2002_

Редакционно-издательский отдел СибГТУ 660049, г. Красноярск, пр. Мира, 82, тип. СибГТУ

! i

?

i »

1

(

i, J

t

I í !

i 13 5 2ь -A

Введение.

1 Анализ исследований в области использования вторичного волокна.

1.1 Отдельные теоретические представления о процессе размола волокнистых материалов.

1.2 Особенности приготовления волокнистых полуфабрикатов в ножевых размалывающих машинах.

1.3 Особенности гидродинамического размола.

1.4 Особенности обработки вторичного волокна в целлюлозно-бумажной промышленности.

1.5 Способы обработки вторичного волокна в производстве древесноволокнистых плит.

2 Общая схема исследования процесса обработки вторичного волокна в производстве древесноволокнистых плит.

2.1 Программа и методика проведения эксперимента.

2.1.1 Выбор методов исследований.

2.1.2 Планирование однофакторного эксперимента.

2.1.3 Методика построения математической модели процесса роспуска вторичного волокна в производстве ДВП.

2.1.4 Анализ процесса обработки вторичного волокна.

2.2 Выбор основных характеристик моделей.

3 Экспериментальная часть.

3.1 Описание промышленных и экспериментальных установок.

3.2 Методика проведения эксперимента.

3.3 Методика определения бумагообразующих свойств массы, физико-механических характеристик отливок и удельного расхода электроэнергии.

3.4 Выбор оборудования для обработки вторичного волокна.

3.5 Оценка влияния технологических параметров на процесс разработки вторичного волокна.

3.6 Результаты экспериментальных исследований.

4 Практическая реализация результатов работы.

4.1 Исследование зависимости удельного расхода электроэнергии от технологических факторов процесса обработки вторичного волокна

4.2 Определение оптимального режима обработки вторичного волокна в гидроразбивателе при производстве древесноволокнистых ф плит.

4.3 Оценка экономической эффективности.

В современных условиях хозяйствования рациональное потребление материальных ресурсов предполагает принципиально новый подход к воспроизводству вещественных факторов производства. Острой становится проблема утилизации вторичных ресурсов, ее практическое решение особенно актуально для производства древесноволокнистых плит.

Производство древесноволокнистых плит - одна из наиболее динамично развивающихся подотраслей лесохимической промышленности, в связи с чем потребность в древесном сырье возрастает. Но часто затраты на доставку сырья превышают стоимость самого сырья, и предприятия выбирают варианты сиюминутно более выгодные для них экономически [1]. В результате вместо расширения использования малоценной дровяной древесины, тонкомерного сырья, лесосечных и лесопильных отходов в плитном производстве увеличивается применение балансов, круглых лесоматериалов и других видов сырья, предназначенных не для этого производства. Одним из путей сокращения расхода основного древесного сырья в производстве древесноволокнистых плит является максимально возможное использование отходов производства. До настоящего времени это не нашло широкого применения в производстве древесноволокнистых плит из-за отсутствия четко разработанных технологических схем переработки вторичного волокна для получения древесноволокнистых плит с необходимыми физико-механическими и геометрическими характеристиками. Использование вторичного волокна в композиции готовой продукции допускается только при условии сохранения качества продукции на уровне требований соответствующих стандартов.

В производстве древесноволокнистых плит доля материальных затрат на приобретение сырья в общей себестоимости продукции составляет 5070%. Причем удельный расход сырья, материалов, энергии и топлива неуклонно растет, а себестоимость плит соответственно увеличивается. Повышение эффективности использования сырья и материалов при одновременном улучшении качества древесноволокнистых плит становится одним из важных факторов выживаемости предприятий.

В настоящее время цены на отечественные древесноволокнистые плиты вплотную приблизились к мировым. Поэтому исключена возможность их повышения.

Важно учитывать, что рациональное вовлечение вторичных ресурсов в народнохозяйственный оборот позволит улучшить экономику предприятий, выпускающих древесноволокнистые плиты. Это может быть достигнуто за счет удешевления сырья путем перенесения стоимости отходов на получаемую продукцию, а также ликвидацией непроизводственных затрат, связанных с удалением производственных отходов. Народнохозяйственная эффективность от квалифицированного использования вторичных ресурсов достигается в результате предотвращения потерь сырьевых и топливных ресурсов.

В своей технологической и технической сущности утилизация производственных отходов тесно связана с мероприятиями по охране окружающей среды и рациональному использованию природных ресурсов, так как позволяет не только повысить эффективность производства древесноволокнистых плит, но и значительно снизить загрязнение биосферы [2].

В Лесосибирском промышленном узле основным и практически единственным крупным производством по переработке низкокачественной древесины и отходов лесопиления являются заводы по производству ДВП. Выпуск одного миллиона квадратных метров древесноволокнистых плит заменяет 16000 м3 высококачественных пиломатериалов. В состав данного промышленного узла входит перспективное деревообрабатывающее предприятие ЗАО «Лесосибирский ЛДК-1». Это предприятие уже более 30 лет успешно работает как на внутреннем, так и на внешнем лесных рынках. Для увеличения прибыли в состав предприятия в 1973 году был введен завод по производству древесноволокнистых плит.

Сырьем для завода ДВП являются отходы от основных производств: обрезки, торцы, горбыли, доски длиной менее 1,5 м. Однако при все возрастающем объеме производства древесноволокнистых плит использование всех видов сырья может оказаться совершенно недостаточным. При этом следует учесть существенные осложнения, обусловленные тем, что основные запасы древесины сосредоточены в малоосвоенных и труднодоступных районах страны.

В связи с этим возникает настоятельная необходимость более полно использовать дополнительные ресурсы волокнистого сырья, одним из которых является вторичное волокно.

Применение вторичного волокна в основном производстве значительно сокращает удельный расход электроэнергии, химикатов, воды, затрат живого и овеществленного труда. Максимальное использование вторичного волокна имеет большое экологическое значение в связи с сохранением лесных массивов, санитарной очисткой полигонов хранения отходов производства ДВП, подвергающихся гниению и засоряющих подземные воды, почву и атмосферу.

Основная цель обработки вторичного волокна заключается в создании условий для поглощения волокнами воды и максимального набухания, в придании волокнам формы, близкой к первоначальной. В процессе размола древесной массы вследствие механического воздействия на волокна и их ороговения при сушке капилляры разрушаются, сами волокна сжимаются, размеры их уменьшаются. Все это приводит к снижению способности волокон к набуханию. Изменения, происходящие с волокнами, являются необратимыми. Однако при соответствующей механической обработке можно частично улучшить механические свойства массы. При этом важно проводить обработку вторичного волокна при оптимальных технологических параметрах.

Правильное использование вторичного волокна представляет собой крупную технико-экономическую проблему. В связи с этим очевидна актуальность работ, посвященных разработке новых технологических решений в обработке вторичного волокна, разработке новых видов оборудования для решения данной проблемы, модернизации существующих машин и технологий.

На предприятиях по производству ДВП необходимо внедрять современное высокопроизводительное оборудование и прогрессивные технологические процессы. Важное значение имеет дальнейшее проведение реконструкции и технического перевооружения цехов по производству древесноволокнистых плит с повышением их мощности и улучшением качества выпускаемой продукции. Поэтому необходимо дальнейшее изучение и совершенствование данного производства.

Выводы к главе

Таким образом, в данной главе решены следующие задачи. 1. С помощью активного многофакторного эксперимента была получена математическая модель, устанавливающая зависимость удельного расхода электроэнергии от технологических параметров процесса роспуска вторичного волокна.

Уравнение может быть использовано для поиска оптимальных режимов работы оборудования для роспуска и энергоемкости данного процесса.

2. Решая совместно полученные регрессионные уравнения, получены значения технологических параметров, обеспечивающих оптимальные условия проведения обработки вторичного волокна в гидроразбивателе при производстве древесноволокнистых плит мокрым способом.

3. Изменена технологическая схема производства ДВП мокрым способом в части обработки вторичного волокна с заменой ножевого оборудования на безножевой способ обработки вторичного волокна. Это позволило получить экономический эффект в 320 млн.руб./год, при этом прибыль предприятия с учетом НДС (30%) составит около 3,3 млн.руб./год.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

В результате проведенных исследований процесса подготовки вторичного волокна в производстве древесноволокнистых плит мокрым способом получено следующее:

1. Изучена существующая технология использования вторичного волокна в производстве древесноволокнистых плит мокрым способом, научно обоснована нецелесообразность применения ножевого оборудования для обработки вторичного волокна.

2.На основании сравнительного анализа подготовки вторичного волокна различными способами и влияния использования вторичной массы на качественные характеристики готовой продукции был предложен безножевой способ обработки вторичного волокна. Данный способ обработки позволяет возвращать в основное производство весь объем вторичного волокна.

3. Определены основные закономерности процесса подготовки вторичного волокна в производстве ДВП при использовании безножевого оборудования, которые позволяют прогнозировать качественные характеристики готовой продукции в зависимости от технологических параметров процесса.

4. Определены оптимальные режимы работы оборудования для подготовки вторичной волокнистой массы, позволяющие снизить энергоемкость процесса и сохранить качество готовой продукции на высоком уровне.

5. Изменена технологическая схема производства ДВП мокрым способом в части обработки вторичного волокна с заменой ножевого оборудования на безножевой способ обработки вторичного волокна. Это позволило получить экономический эффект в 320 млн.руб./год, при этом прибыль предприятия с учетом НДС (30%) составит около 3,3 млн.руб./год.

1. Бекетов В.Д. Повышение эффективности производства древесноволокнистых плит. М.: Лесн. пром-сть, 1998. - 160 с.

2. Экономика использования вторичных древесных ресурсов / Спринцын С.М., Сапожникова Т.А., Литвиненко С.А., Малышкина В.К. М.: Лесн. пром-сть, 1990. - 240 с.

3. Вторичные материальные ресурсы лесной и деревообрабатывающей промышленности (Образование и использование). Справочник. -М: Экономика 1983. -224 с.

4. Лобовиков Т.С., Петров А.П. Экономика комплексного использования древесины. М.: Лесн. Пром-сть. - 1976. - 168 с.

5. Мосягин В.И. Экономические проблемы использования лигнина. Л.: Изд-во ЛГУ. - 1981. - 195 с.

6. Целлюлоза, бумага, картон. ВНИПИЭИлеспром. М. -1998. - вып.11.

7. Черенков В.Ф. Технология и оборудование для переработки макулатуры // Целлюлоза, бумага, картон 1995 - № 1-2 - С. 29-31.

8. Being competitive and profitable using small scale solutions -the continuous batch fiber recovery system (CBFRS), the tunnel washer / Braeuer R.E., Puhar E.M., Mulligan D.B. // Wochenbl. Papierfabr. 1998. - 126, 17. - C. 780-783.

9. Greenfield Konzept und Ergebnisse. Teil 2. Ergebnisse / Kleuser J. // Wochenbl. Papierfabr. - 1998. - 126, 23-24. - C. 1230-1235.

10. LAMORT: Neues aus der Stoffaufbereitung // Pap. Osterr. -1998.-6.-C. 65-66.

11. Lamort-Stand E 01 // Wochenbl. Papierfabr. 1998. — 126, 11-12.-C. 597-598.

12. Vorrichtung zum Verkleinem von Material, insbesondere von Altpapier: Заявка 19649764 Германия, МПКМПК{6} D 21 В1/32 / Hofer Hans,

13. Schneider Christian; ASK High Technologie Technische Entwicklungen GmbH & Co. Betriebs-KG. № 19649764.7; Заявл. 30.11.96; Опубл. 12.6.97.

14. Verfahren zum Deinking von Altpapier: Заявка 19718661 Германия, МПКМПК{6} D21 С 5/02 / Oppenlander Knut, Oetter Gunter, Beckmann Eberhard, Lorencak Primoz, Dyllick-Brenzinger Rainer, Biastoch Ralf; BASF AG.- № 19718661.0; Заявл. 2.5.97; Опубл. 5.11.98.

15. Данилов Г.Е., Солдатов Ю.Н., Суходеева И.А. Безотходное производство древесноволокнистых плит // Бумаж. пром-сть. 1989. - № 6. -С.11.

16. Гаврилиди Е.А., Евилевич М.А. Использование осадков сточных вод в производстве древесноволокнистых плит // Бумаж. пром-сть. -1983. -№ 1.-С. 28-29.

17. Лапин В.В., Смоляков А.И., Кудрина Н.Д. Загрязнения в бумажной массе из 100 % макулатуры: влияние на степень помола и прочность бумаги и картона // Целлюлоза. Бумага. Картон. 2001. - № 7-8. С 32-34.

18. Смоляницкий Б.З. Переработка макулатуры. М.: Лесн. пром-сть. - 1980. - 176 с.

19. Бывшев А.В., Мельничук Н.М. Влияние объемной массы отливок на прочность связи единичного волокна в листе.// Целлюлоза. Бумага. Картон.-1992.-№ 3.

20. Бекетов В.Д. Повышение эффективности производства ДВП. М.: Лесн. пром-сть, 1988. - 160 с.

21. Эмертон Х.В. Наружный слой вторичной стенки. Строение. М.: Гослесбумиздат, 1962. - С. 41-55.

22. Алашкевич Ю.Д. Основы теории гидродинамической обработки волокнистых материалов в размольных машинах // Дис. на соиск. учен. степ. докт. техн. наук. Красноярск, 1986. - 361 с.

23. Никольский С.Н. Беленая целлюлоза: соотношение между способностью к размолу и сопротивлением раздирания.//Химия древесины. -1992. №2.

24. Перекальский Н.П., Филатенков В.Ф. Влияние гемицеллюлоз на процесс размола и свойства бумаги. М.: ЦИНТИ, 1962. -36 с.

25. Хинчин Я.Г. О значении гемицеллюлоз в ЦБП // Бум. пром-сть.-1939.-№ 2.-с. 4-16.

26. Алашкевич Ю.Д. Исследование гидродинамических явлений в процессе размола волокон в ножевых и размалывающих машинах: Дис. на соиск. учен. степ. кан. техн. наук: 05.06.03. - Утв. 24.11.1970: -Д., 1970.- 143 с.

27. Фрей-Висслинг А. Общая структура волокон // Основные представления о волокнах, применяемых в бумажном производстве. -М.: Гослесбумиздат, 1962.-С. 9-13.

28. Блюхер Г. Прерывистость в микроскопической структуре древесных волокон. М.: Гослесбумиздат, 1962. - С. 14-40.

29. Emerton R.W. Удельная внешняя поверхность волокон -некоторые теоретические представления // Pulp and Paper Magazine of Canada. 1955,-№2.-P. 56.

30. Ястребов О.И., Волошин И.Е. Влияние межволоконных сил связи на механическую прочность бумаги // Бум. пром-сть., 1977. № 10. - С. 15-17.

31. Нордман Л. Связи в листах бумаги. Основные представления о волокнах, применяемых в бумажном производстве. М.: Гослесбумиздат, 1962. - С.346 - 361.

32. Корда И., Либнар 3., Прокоп И. Размол бумажной массы. -М.: Лесн. пром-сть, 1967. 420 с.

33. Schwalbe G.G. Die kolloidchemischen Eidenschaften des Fichtenholzes // Papier fabricant. 1934. -Nr 7. -S. 25-32.

34. Strachon I., Chem M. The Fundamentals of Beatuag process // The paper Maker. 1946. - № 2. - P. 13-14.

35. Campbell W.B. The mechanism of bonding // TAPPI. 1959. -42. № 12.-P. 999- 1001.

36. Clark James D.A. Fibrillation free water and fiber bonding // Tappi. 1969. - 52. -№ 2. - P. 335-340.

37. Перекальский Н.П., Филатенков В.Ф. Сущность процесса размола // Тр. ЛТИ ЦБП. 1956. - Вып. 4. - С. 21-32.

38. Джайме Г. Свойства древесной целлюлозы, ч. I, Химические факторы, влияющие на прочность целлюлозы // TAPPI.- 1958.- v. 41.- № 11.

39. Иванов С.Н. Современная теория размола // Бум. пром-сть. 1967.-№ 11.-С.11-13.

40. Перекальский Н.П., Филатенков В.Ф. Влияние лигнина на процесс размола и прочность бумаги // Труды ЛТИ ЦБП.- 1961.- № 8.- С.46

41. Хинчин Я.Г. О значении гемицеллюлоз в целлюлозно-бумажном производстве // Бум. пром-сть. 1939. - № 12. - С.4-16.

42. Process for enhancing the freenes of papermaking pulp/ Пат. 5507914 США, МКИ D 21М21/10/ Sarkar Jawed M., Didwania Hanuman P., Nalco Chemical Co. № 484112, Заявл. 7.6.95. Опубл. 16.4.96 НКИ 162/100.

43. Бывшев А.В., Савицкий Е.Е. Механическое диспергирование волокнистых материалов. Учеб.пособие. - Красноярск, 1991.-216с.

44. Cross, С. F. a Bevan, Е. J. A textbook of papermaking. London, E.&F.N. Spon 1920, str. 206.

45. Sindal, R. W. The manufacture of paper. London, Constable 1908 kapitola 9.

46. Schwalbe, C. G. Pap. Trade Journ. 72, c. 10, str. 58

47. Strathan, J. Proc. TS. Brit. Pap. Board Mak. Assoc. 6, c. 2. str, 139.

48. Kress, O. a Bialkowsky, H. Pap. Trade Journ. 93, c. 20. str. 35.

49. Kerr, T. Protoplasma 27, str. 229.

50. Young, G. H. a Rowland, B. N. Pap. Trade Journ. 97, c. 15, str. 44. 50 Simmonds, F. A. Pap. Trade Journ. 101, c. 3, str.-35—39.

51. Зотова H., Грингауз P. Материалы института ВНИИБ, 4, № 8, стр. 108-121.

52. Мое, С. Paper 15, с. 26, str. 18.

53. Gesell, W. Н. a Minor, J. Е. Paper 24, с. 12, str. 15—19.

54. Allison, W. Proc. TS. Brit. Pap. Board Мак. Assoc. 3, с. 1, str. 40—46.

55. Nakano, M. Pap. Ind. 19, c. 10, str. 4—10 а с. 11, str. 4—8. 56.Strachan, J. Proc. TS. Brit. Pap. Board Мак. Assoc. 6, c. 2, str. 139—167.

56. Campbell, W. B. a Pidgeon, M. L. Pulp Pap. Mag. Can. 29, str. 185—190.

57. Porrwik, G. Pulp Par. Mag. Can. 28, str, 133.

58. Urguhard, A. R. Journ. Text. Inst. 20, str. T. 125.

59. Бабкин В.А. Введение в механику волокнистых суспензий. С-Пб, 1993.-208 с.61 .Фляте Д.М. К вопросу о механической прочности бумажного листа / Материалы института бумаги. М.: Гослесбумиздат,1948.-Вып.36. - С. 137166.

60. Гиртц Г. Влияние размола на отдельные волокна представления о волокнах, применяемых в бумажном производстве. Гослесбумиздат, 1962. -С.402 422.

61. Refining of ECF and TCF bleached Scandinavian Softwood kraft pulps under the same conditions /Lumiainen Jorma// Pap. Ja puu., 1997. 79, № 2 -C. 109-114.

62. Van den Akker J. Et. Al. Importance of fiber strengrh to the sheet strength // Tappi. 1958/ 4. № 8. -P. 416-425.

63. Перекальский Н.П., Филатенков В.Ф. Об удельной поверхности целлюлозных волокон и ее изменении в процессе размола // Тр. ЛТИ ЦБП, 1961. Вып.8. - С. 34-42.

64. Кейси ДЖ.П. Производство полуфабрикатов и бумаги. T.I, кн.2. -М.; Л.: Гослесбумиздат, 1958. 338 с.

65. Алашкевич Ю.Д., Васютин В.Г., Мицкевич Ф.И., Мансурова JI.B. Влияние способа размола на бумагообразующие свойства волокна // Машины и аппараты целлюлозно-бумажного производства. Межвуз. сб. науч. тр., СПб, 1996.-С. 28-32.

66. Никитин Н.И., Кленкова Н.И. Влияние слабого алкилирования на свойства целлюлозного волокна // Журн. Прикладной химии, 1951. 24, № З.-С. 296-307.

67. Апсит С.О. Бумагообразующие свойства волокнистых полуфабрикатов. -М.: Лесн. пром-сть, 1972. 142 с.

68. Перекальский Н.П. Влияние целлюлозной слизи на размол и крепость бумаги // Тр. ЛТИ ЦБП. 1955. - Вып.З. - С.21-32.

69. Иншаков М.Д., Ханина В.М. К вопросу о фракционировании как методе контроля качества массы // ВНИИБ. Сборник трудов. М., 1971, -№59.-С. 119-122.

70. Новый лабораторный прибор для определения фракционного состава массы // Целлюлоза, бумага и картон: Экспресс — информ./ ВНИИИЭПлеспром М., 1966. Вып. 8.

71. Fur Pruftechnik und Prozesskontrole WEAP. Faserfraktioniergerat, System Bauer Mc Nett // Das Papier/ 1996/ - № 7. -S. 437 - 442.

72. Пашинский В.Ф. Машины для размола волокнистой массы. М., 1972.- 160 с.

73. Гаузе А.А., Ушаков А.А., Федоров Ю.М. Современное состояние и перспективы развития оборудования для роспуска макулатуры // Машины и аппараты целлюлозно-бумажного производства: Межвуз. сб тр. СПб. -1997.-С. 18-22.

74. Легоцкий С.С., Гончаров В.Н. Размалывающее оборудование и подготовка бумажной массы. М.: Лесн. пром-сть, 1990. - 224 с.

75. Машковский О.Д., Терентьев О.А., Гончаров В.Н., Лайко И.И. О соотношении нормальных и касательных сил при размоле на дисковой мельнице // Машины и аппараты целлюлозно-бумажного производства: Межвуз. сб. тр. СПб. - 1997. - С. 23-27.

76. Добровольский Д.С. Акустический способ размола. Красноярск, 1961.-45 с.

77. Швальбе X. Приготовление бумажной массы. М.: Гослесбумиздат, 1935.-С. 76-77.

78. Марков В.Г. Исследование гидравлического размола массы: Дис. .канд. техн. наук. Л.: ЛТИ, 1949. - 213 с.81 .Васютин В.Г. Интенсификация процесса комбинированного размола целлюлозных суспензий: Дис. .канд. техн. наук: 05.21.03. Красноярск, 1987. 166 с.

79. Гончаров В.Н., Гаузе А.А., Аликин В.П. Машины для роспуска и безножевого размола бумажной массы. Л.: ЛТА, 1979. - 106 с.

80. Шемякин Э.В. Исследование механизмов размола целлюлозных волокон в безножевых машинах: Дис. .канд. техн. наук: 05.06.03. - Утв. 12.06.1973.-Л., 1973.- 156 с.

81. Канавелис Р. Струйный удар и кавитационное разрушение // Теоретические основы инженерных расчетов. М., 1968. - Т. 90, № 3. - С.39-48.

82. Горбачев Л.А. Исследование гидродинамического кавитационного аппарата для обработки целлюлозы: Дис. .канд. тенх. наук: 05.06.03. Утв. 21.04.82.-Л., 1981.-209 с.

83. Иванов С.Н. Технология бумаги. М.: Гослесбумиздат, 1960. - 719с.

84. Штробах Н. Цитированно из : Богоявленский И.И. Технология бумаги. Т. 1. -М.; Л.: Гослесбумиздат, 1946. С. 43-52.

85. Фотиев С.А. Технология бумаги. Т. 1. -М.: Гослесбумиздат. 1933. -260 с.

86. Хлебников А.А., Пашинский В.Ф. Исследование механизма размола массы в мельницах // Тр. ЛТИ ЦБП, 1967. Вып. 20. - С. 115 - 118.

87. Иванов С.Н., Аким Л.Е. и др. Размол бумажной массы. Сборник статей. -М.: Гослесбумиздат, 1956.

88. Praff F. Uber die Bewegung der Papiermass im Rollapparat // Wochenbl. Papierfabr. 1907. -№ 37. -S. 30-32.

89. Schmidt S. Tendente in procesul de macinare // Celluloza Si Hirtie. -1966. № 11.-P. 433-439.

90. Быстрицкий И. Статистическая закономерность садкого помола: Дис. . .канд. техн. наук. Л., 1939.

91. Богоявленский И.И. Технология бумаги М.; Л.: Гослесбумиздат, 1946.- 172 с.

92. Никитин Н.И. Химия древесины и целлюлозы. М. - Л., 1962. - 622с.

93. Dalsell D.B. Qcomparison of Paper Mill Refining Eguipment // Tappi. -1961.-N 4.-P 44-47.

94. Пашинский В.Ф. Размол массы в конической мельнице // Бум.пром-сть. -1968. -№ 8. С.8-10.

95. Гончаров В.Н. Силовые факторы в дисковой мельнице и их влияние на процесс размола // Бум.пром-сть. -1971. -№ 5. -С.12-14.

96. Ребрин С.П., Мерсов Е.Д., Евдокимов Е.Д. Технология ДВП.-2-е изд. М: Лесн. пром-сть, 1982.- 272 с.

97. Ковальчук Т.А., Евдокимов М.И. Технология древесных плит и пластиков: МУ к вып.лаб. раб. для студ.спец. 26.02 всех форм обучен.-Красноярск: СТИ, 1994.-52 с.

98. Бюхер Г. Прерывистость в микроскопической структуре древесных волокон.-М.: Гослесбумиздат, 1962.- С.14-40.

99. Фляте Д.М. Свойства бумаги. М.: Лесн. пром-сть, 1976. - 648 с.

100. Алашкевич Ю.Д., Юртаева Л.В., Гунбина Л.Н. Влияние скорости остечения чтруи на физико-механические показатели отливок // Машины и аппараты целлюлозно-бумажного производства: Межвуз. сб. науч. тр. СПб.- 1997.-С. 54-58.

101. Юртаева Л.В., Алашкевич Ю.Д., Васютин В.Г. Зависимость физико-механических показателей бумажных отливок от длины волокна. -Красноярск: КГТА, 1997. 14 с. - Деп. в ВИНИТИ.

102. Данжуров Э.Д., Алашкевич Ю.Д., Кугушев И.Д. О размоле волокнистой массы в безножевых размалывающих машинах // Химия и химическая технология древесины. Красноярск, 1976. - Вып. 4. - С. 105108.

103. Тавырин Н.П. Исследование гидромониторных струй // Изв. АН СССР ОТН. 1939. - № 7. - С. 25-44.

104. Куклин И.С., Куликов Г.С., Падучев А.В. О давлении гидромониторной струи на плоскую преграду // Тр. ИГД АН СССР. Уральский филиал. 1962. - № 1. - С. 87-90.

105. Бабкин В.А. Сопротивление при стержневом течении волокнистой суспензии в трубе / Изв. АН СССР. Механика жидкости и газа.- 1974.-С. 23-25.

106. Бондаренко И.Ю. Улучшение физико-механических показателей // Целлюлоза. Бумага. Картон: Обзор. Информ. М.: ВНИПИЭИлеспром, 1991.-Вып. 20.

107. Аликин В.П., Бушмелев В.А., Глобина Т.Б., Головко В.Е. Влияние длины волокна на механические показатели // Химия и технология бумаги: Межвуз. сб. науч. тр. JL, 1982. - Вып. 10.

108. Пен Р.З., Менчер Э.М. Статистические методы в бумажном производстве. М.: Лесн. пром-ть, 1978. - 120 с.

109. Налимов В.В. Теория эксперимента. М.: Наука, 1965,- 207 с.

110. Налимов В.В., Чернова Н.А Статистические методы планирования экстремальных экспериментов. М.: Наука, 1965. - 340 с.

111. Планирование эксперимента./ Под ред. Круга Г.К. М.: Наука. -1966.-424 с.

112. Пижурин А.А., Розенблит М.С. Исследование процессов деревообработки. М.: Лесн. пром-сть. 1973, - 119 с.

113. Прокофьев Н.С. Исследование и разработка метода оценки структурной неоднородности твердых древесноволокнистых плит. // Дис. на соиск. учен. степ. канд. тех. наук. М, 1973.

114. Фергин В.Р. Методы оптимизации в лесопильно-деревообрабатывающем производстве. М.: Лесн. пром-сть, 1975. -215 с.