автореферат диссертации по энергетическому, металлургическому и химическому машиностроению, 05.04.02, диссертация на тему:Параметрический синтез поршневых двигателей с нетрадиционными конструктивными схемами

государственный комитет российской федерации по высшему образованию

рыбинская государственная авиационная

РГВ ОД технологическая академия

2 4 СНГ до*

На правах рукописи УДК 621.43.056:621.8.023.4.001.57,

ЯМАНИН Александр Иванович

ПАРАМЕТРИЧЕСКИЙ СИНТЕЗ ПОРШНЕВЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ С НЕТРАДИЦИОННЫМИ КОНСТРУКТИВНЫМИ СХЕМАМИ

Специальности: 05.04.02 — Тепловые двигатели; 05.07.05 — Тепловые двигатели летательных аппаратов

Автореферат

диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

Рыбинск 1994

Работа выполнена в Ярославском государственном техническом университете.

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор Н. Д. Ч а й нов,

доктор технических наук, профессор, действительный член Академии транспорта РФ В. Ф. К у те не в,

доктор технических наук, профессор В. Т. Ш е п е л ь.

Ведущее предприятие — Рыбинское конструкторское бюро моторостроения (РКБМ).

Защита состоится 1994 г. в час.,

па заседании Специализированного Совета Д064.42.01 Рыбинской государственной авиационной технологической академии по адресу: 152943, г. Рыбинск, Ярославской обл., ул. Пушкина, 53.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Рыбинской государственной авиационной технологической академии.

Автореферат разослан « ^ » )дд4

Отзывы па автореферат в двух экземплярах, заверенные печатью, просим направлять по указанному адресу Ученому секретарю Совета Д064.42.01.

Ученый секретарь

кандидат технических наук, доцент

«Б. М. Конюхов.

«ОПШИРОВКА ЛРСЙЛЕУЫ. ' оит ХАРМТЕРШШЛ РАБОТЫ

Согласно прогнозам развития поршневих двигателей (ГЩ) они сохранят доминирующее положение на наземном л водном транспорте при Boni.roгаюм расширений их применения в авиации.

В последние годы теша улучшения главных параметров ПД земет-но упали, а резервы их совершенствования по ряду показателей практически ПСЧерПШП! ИЛИ бЛИЗКИ К STOf/iy.

Актуальность проблем. В этих условиях существенное улучшение показателей ПЯ может быть достигнуто при использовании нотрэдациои-ннх кскструкгивных схем (НКС). В связи с этим актуальны работ« по изучении их потенциальных возмошюстеЛ, областей применения и соз-дагаш основ проектирования. При этом ЯД с ИКС но рассматриваются кок аяьтернатавныэ по отношена» к традшжешем конструкциям ГЩ.

Целью paûcxm является изучение потенциальных возмсмюстеЯ од с ИКС, рациональных областей их применения и разработка методов проектирования на основе САПР, вычислительного эксперимента и отдельных оперких натурных экспериментов. В соответствии с этим ставятся укрупненные направления исследования.

1« Обзор ЖС, классифицирование а внявлемю тенденция их применения. Оценка состояния расчетных методоз исследования НКС.

2. Разработка математических моделей к программных средств их реализации для проведогагя расчетного исследования ПД с НКС (;пя!9-матика, кденти&1каш!л паредатров дтгампэскпх моделей:, сзтловоЯ впали, уравнововепность) и их веркфжацля путем постановки спорхпхх натурних зкспержзнтсв.

3. Разработка алгоритма синтеза Ш1 с НКС и их механизмов.

4. Разработка принципиальных poserait конструкций ГЩ с ШС с переметами степенью сжатия я рабочим объемом. Оценка эфЗектквзое-тн таких схем с разработкой алгоритмов а соответствущого программного обеспечения. Проектирование ПД с KF.C различного назначения.

Научная новизна рябссы заключается в сяэдужях .пологэниях, выносимых ввторсм па заяату.

1. Сформулированы методологические основа •мшнппо-оряентировзяпого сш!теза и расчетного исследования ПД с НКС.

2. Рвзработага и верифицированы матричшэ алгоритма и соответствуйте программные продукты для проектирования п расчета ЦЦ с ШСС..

3. Разработана алгоритма расчетов параметров двигателей с рогули-

руокыш степенью скатал и рабочим объемом и их оригинальные конст-рукташша схеш.

4. Обоснованы силовые и кинематические граничные условия при прочностных расчетах деталей ДЦ с НКС на основе МКЭ. Конечно-элементные модели доталеп.

Б. Бшголнэш конструкторские разработки ЦД с НКС различного назна-чешш с оценкой та выходных параметров. Изучены потенциальные воз-моиноотм таких ыатш.

Досяюдерюсть тучяых резулшхяов подтверждается экспериментальной и расчетной проверкой, совпадением параметров спроектиро-ь апаше и исследованных конструкций с параметрами аналогов, использованием современных математического аппарата, вычислительной те-хнигш и средств Еарвфихащм. программ.

Практическая ценность .рабоки зщслшзется в комплексном анализе проблемы применимости ЦД с ИКС, алгоритмах их чпслзнного исследования и соответствующей програьалной реализации, апробированных в ходе проектирования к расчетов двигателей по роалышм заказам пред-ирш!т;а; разрабоисо мэтодологш прооктироршшя двигателей барабанного типа (ДБТ). выполненных на ео основа проектах ЦД различного назначен;«! при суцаственном сокращении сроков проектирования.

Реализация работ. Проекта ДБТ и 1Щ с бесиатушшм силовым, механизмом (БОН) С.С.Бапандиаа внедрены в СПМЕМ "Малахит" для разработки судовой ЗУ с улучаешшш массо-габ&риишш и дап&шчоскими показателями.

Авиислуоу Тушшского машиностроительного завода передана разработанная техническая документация па семейство малогабаритных ДБТ для легкошторной авиации,

Впрдренн в цифровой моделирующий комплекс ЦШЩН по . оптимизация ДЦ Стерлинга алгоритм и программное обеспечение для динамического расчета ВШ. В инженерном центре Тутаэвского шторного завода - програияше комплексы расчетов динамики и уравновешивания ДБТ я конечко-аломантние модели ах деталей; оптимизирована геометрия некоторых пз них.

Проведено расчетное исследование динамики ГЩ с ЕСЫ конструкции завода "Дагдозоль" (г. Каспийск).

Материалы работы используются в учебном процессе при обучении студентов специальности "Двигателя внутреннего сгорания".

Социальным и научно-техническим эффектом, достигнутым при про-

}

ведении работа, явилось повышение производительности труда конструкторов и расчетчиков.

Апробация рабск,ш. Основшо результаты работа оСсукдвни на Всесоюзных 1юучло-техлнчос;а!х конференциях по /лшамже и прочности ДВО (Л., 1978), проблемам создания ДВПТ (Ташкент, 1960). совромошшм проблемам кинематики и дииамизси ЛВС (Волгоград, 1984, 1985), перспективам развития ксмбгашровашшх ЛВС и двигателей новых схем и на иовмх тоштивах (М., 1937), актуальным проблемам развития ДВС (Л., 1930), поЕШпенкп надежности и экологических показателей автомобильных ЛВС (Горький, 1990), со?0рпюнстЕ0ваш!и мопшостгах, экономических и око?отаческмх показателей ЛВС (Владимир, 1991), Всесоет'па научно-технических совещшшлх по динамике и прочности автомобиля (М., 1904), прочности двиготслой (М., 1990, 1932), Всесоюзна научно-технических семинарах в НПУ им. Н.Э.Баумана (1980), научно-тэхиических конференциях ЯГО1 (1976- 1993).

Публикации. Материалы работа представлены в 70-ти работах (статьи, авторские свидетельства, учебшв пособия, отчеты по ЧИР).

Ся.рутура Оиссеряацш. Диссертация включает свидание, 5 глав, закл№ош:э, список использоввшш источников (233 напмоновенпЯ); содертат 401 е., в т.ч., 192 рисунка, 62 таблиш.

1. потищиллыив возжигает увеличш'д мощности

ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ УСТАНОВОК ТРАНСПОРТНЫХ СРЕДСТВ

Систематизация извести« способов прообразовали энергии топ-Л]шз в мехшагеоскуа работу в ПД (рис. 1) покизивает, ч.о трядэдя-ошше сродства улучшения их показателей (наддув, снижения потерь) составляют существенно меньау» часть ж ой;эго чадла (Солее 70-гл). Вместе с тем, ретроспективна»! обзор исследованиях ИКС свидетельствует о возможности существенного улучшения показателей ПЛ, а гакг» рэплкзацкн гоюпи полезных для практики мероприятия (регулирование степени сазтяя г, рабочего обдала и пр.) при :п исиольэовзшги. ГцСор для первоочередного изучения одп^1 по Ш(С затруднен отсутствие!! з ряда случаев пэобгодаой пяфор^дщк. Отсутствует тшжэ об-цоврзшятий ЯрПТЗрГЯ для сопостбвлокйя от по ксмвлэксу покезотолой. в сея;?!! с это.! в ряде робот рзкс\икдуз?ся проводить тп;:оэ сспссте-ВК5!ШЛ ИОТОДСМ ГЛЗЛЕ«Тр!Ш,р«8ДИЗу01'.!С1 ЯУЛ'^ЯЕЙ!«, К!уДЬПЯ:лга»7Ш5-

ега вгп таяйяпровзшам спооооесг (И.Л.Пзгаков, Л.».Соболев,

фрагмент классификации способов прэобразования анергии топлива в механическую р&боту в ранках конструкции поршневых двигатедзй

1 I '

Тактност 1,| Топливо 1

I

2-тактныа '♦-такткые Банзини

Лизэльиоа

6-тцктние Газовое

Спирт«

Гьэодизедь

Частота вращении Водород

Умзнькение}- | Повышение

К-цикл {алия

потерь

Ре

^"Уселлчокио С\ [ суммированио/,;

Тйпдобых! | Наддув | Кохшшческ]

На поршнях.

ПН

Конбинир.

Мехаиич.

X

11а штоках, (йа шатунах! крейцкопфах —

и т;п. деталях

Ступенчат.

Двойного действия

пцн

компресс

¡С враздт. [двиаеккэм

1андем.

двоЛ.чого

действия

Со связан, пораыями

Тандем с ПДП

На валах

С плоским движением

Со сферическим движением

Рио. I

И.А.Коваль. Ю.В.ДушпщиЯ). Еишлнеюша кватп-ютричвсхив оценки ра-злхчшх ИКС (п тазл. 1 приведены результаты такоЯ оценки'для поршней« апиадангато'лаЯ с близю&и мощностями и частотами вращения валов при уюте осредаотшх значений факторов) позволили установить определенную предпочтительность использования ДВТ и ПД с БСМ. Корректность этого вивода подтверждается проваленном песколысих расчетов по методикам рвзшх авторов и сравнении рлзлгошх ДД.

Таблица 1

з

Кволяметричоскак оценка V а4 ПД с ШС

^=l

Значения факторов

Двигателя АСсолюпше Относительные К2

% Н\ - кВт/и* с. кг/кВт % <Н*)' (ОТ

БСМ 0,34 600 0.7 1,000 0,8 0,85 2,66

ДБТ 0,92 1000 0,6 0,567 1,0 1.00 2,978

Н-о0раз1Шй двухвалышй 0,65 600 о.а 0,923 0,6 0,75 2,273

Оптимальное значение фактора 0,94 1000 0,6 - - - - -

Примечание: Т)м- мохещчосгсЯ 1ШД; .4*- гаСар-.ггная мощность ДЦ; С'- удельная масса ПД: относителыт значения фактороз.

Сфорлулфовшшая цоль исслэдоебния кошсретигируется здесь применительно к ДБТ л ПД с БСМ. Организация ах научения с позиций системного подхода позволила сформулировать частнцо зядзт.г исследования (рис.2). йтагио из пах района впоследствии (в то« числе, впор-выэ> с приненениэм .ЧКЭ, что доэт возможность говорить о зго комплексном использовании. упсмчиутсо исследование докзю ориентиром-ться па математическое ькншированиз, кгтсл:телышй эксперимент, САПР и отдельные опорные натурные эксперимента. По су ¡мечту идет речь о с;ор:!ттроЕ31ГЛ'; единой методологии кокиле шгсго исследования пд с гас.

2. ОБЗОР КОНСТРУКЦИЙ ОД С ИКС

Первым этапом реализация указанной методологии является анализ га конструкция я сценка натонтно-лздеазимщой ситуации по ГОСТ 15.011-82. Установлено, что изучение ДБТи БШ с 1875 г. регулярно, систематически и в шггоресах всех транспортных средств проводилось ведукчик могоростроцтолып&я фпрм&чи Франции, СДА, Канада, России и лр.

Анализ патонтно-ляцекзнониой ситуации, сведений о продакз лицензий по косвенным признакам (систематичность, детализация пагеи-тоезнйя, страны, в которих оно проведено) позволяй? продаыкшш>, что рядом $ирн осуществляется кга подготовлено серийное производство ДБТ, (формируются к зпщдавтся ршсш сбыта продукции. йшманкэ к Езучеяка ДБТ активизировалось в свйзи с созданном трзнспартшх двигателей Стерлинга (Ford, CSC, Philips), ЦД с измондомаш е в V^ (Scalzo ПеаеагсЬ, KAMîî), ammiçioiaïux ПД (Sullivan, I.Elet»«), на-лижепо серийное производство бароОвшшх порпшешх компрессоров (ПО "Компрессор", Technlquag Clrtxllii). Таким оОразоы, нзучеша вопроса о ъозкоыгасти производства ПД с IÏÏC, в частности, ДБТ. представляется объективно необходимым.

Ретроспективный обзор развитая ДБТ позесшл выделить в цоа тра основных стала и классифицировать их конструкции (рис. 3), Всо механизма ДБТ является рационалышми (по ЛЛЬРешетову) к ко содор-кат избыточных связей. Продпачтнтелываа для практического нспздь- . зовояьк явлпотся 5- п б-звгппше кехшшзша с качащойся найбой к передачей сушарно" дщегукей ешм l'g аа корпус двигателя, шцул вал. Пряморои MOXOT СЛУЫТЬ ПСКаЗВШШЯ Hü pi!C. 4 КрИПХ1ЕЗПП10-К0рД£ШШй ыэханкэы по а.с. 7GI771 МП, вклшенняй в состав рада упошишвяс • нкхо спроектированных автором ДБТ. Дополнением к &той кяасси&ша- • цил служит классификация средств рагулироеанмя е и V^, удачно реализуемого в ДЕЛ*. Наличие последней класси$ш<ащш сдолало ьозмозшш в дальшйзол проведение цело направленного ешмоза тшао. ¡,вхиш-.зиов в рьмках конструкции ДБТ. •

Необходимость применения 1Щ с IEC, в частности. ДБТ, в последний годи обосновывается в работах В.Ф.Кутенева, М.А.Злзшю (улуч-шзика окологачесюпс свойств); В.Р.Рагьговского (бкопошчность). Вопросы дшгаетш и проектирования таких порйнзсых ыаыан рассмотрен; е трудах С.л. Бераадшюго, В.А.Чатвсртвкова (силовой идагзз, кшэ-

Иерархическое дарено а динамичезких свииотя ПД с НКС

Рис. 2

Классификация пркзодных маханийяов ДБТ

отруктуриио

Киномаглч^ские (тип и особенности движения шзиби¿

АИ Я И S ОС íi'.í >j (способ 7:ОС-пря.чтяя;

о

Си

1 О

з а

<:í Ж О m Í« гс

9* ота ^ о

О ■ч « . • 01 'С

D M ! V, v. 'S

aar <3 О со

•J И U

CJ _J J а.

Рис. 3

а

Схема пд с кривошшшо-кардашшы механизмом; система сил в кем

матгаш, вопросы уравновешивания барабашшх ясыпроссоров); R.J.líel-jar, B.Zlph (определение коментоа инерции а условия балалсигровки качание:! ¡soñó); В.п.Ш'Л, A.O.üe Hart (условия уровжшешшостн ДБТ с врадахздикися шайбами) а др.

Ранее теоретическим исследованиям ДБТ были посвяаани работа И.И.Артоболевского, В,А.Добровольского. В.А.Зиновьева, ВЛГ.Ярового, Г.Г.Бэроново, K.Stehn, E.S.Hall, K.Fedarhorer. K.Kutzbach и др. В sTjîX роботах исследовались отдалышо частпиз вопросы кэхшшкп сферических приээдиых мэхытзыов. Ео многих работах спясвиы построение образцы конструкций, результаты кспагалия. Параметры осуществленных образцов ДБТ отличаются весьма ■ irapoicai спектром значений. Это свидетельствует об отсутствии какой-либо закономерности в èyôope их конструктивна* соояюнеиий. что, ю-видазому, обэдсияэтся отсутствие и алгоритмов, продназгшчешшх ш только для шшкза, но а двя синтеза конструкций. Кромо того, известные шггоршш

расчетов, большой частью, на ориентированы па применение вычислительная тохнгая.

: Вопроси динамики ЦД с БСЧ нзлошш в работах С.С.Баландина, И.А.Коваля, Ю.В.Лувдщкого; кромэ первоначального имеется огат постройки таких ВД на АМО ЗИЛ,- заводе "Дагдозэль".

Анализ известных расчетных алгоритмов - позволяет установить необходимость решения задач кинематики, силового пяалтза и уравновешенности ПД при учете всой совокупности сил, развито),та коедум цшетдром дьигагеля, в том числе. при'случайной изменении параметров, Необходима оптимизация конструктивных соотношений двигателя, юшмапяая опредолониэ глобальных параметров (число, размори цили-ппдров, тип приводного механизма); конструктивных параметров (диаметров блока цилиндров D1, качяхщейся safioa , угла наклона ипйби а, координат корешшх подзшпников h и пр.- см. ниже рис. 8) по условиям компактности двигателя и с учетом основных наваашх егрога-тов; конструктивного оформления деталей по условиям юшимума масса и при обеспечении прочности и кесткости.

3. АЛГОРИТМ!»' РАСЧЕТОВ 1Щ С ИКС

. Розработачц алгоритм* комплексных расчетов ДВТ с механизмами с качаюидамися шайба;« и двигателей с ECÜ, а такта отдалыше вопросы расчета ДД с некоторыми другими НКС.

В связи с реализацией этих алгоритмов на ОЕМ пр-д их разработке предусмотрено использование матричного способа переработки и храпения деформации. Это дало возмозкость для каждого значения угла поворота коленчатого вала иметь совокуппость значений параметров, относящаяся к разнив щигащрш двигателя. Это, в свою очередь. позволила выполнить расчеты то математическому моделирования ПД со аяучаЯиими значениями параэдтров (размера, масс« и пр.). относяааг-,'лса к раззшм цилиндрам; при отклглешм части цилиндров iura случа?.-тлх пропусках отдельных Bcniraoü.

Впервые исследовано относительное даакemse деталей ДБТ. Уста-говлеяо, что при соединении горяня и иг~уна внровнм порпирои по-:тоянно присутствует кинематически обусловленная состазлязоетя уг-:овой скорости относительного врацешся этих до гало а. Наряду с йныяйи значения® боковой сплн sto благоприятствует улучшении 'СловпЯ смазаввния и работоспособности даиноа кинематической пара.

Установлено, что юшоыатика сферических приводах механизмов не привносит дополнительной неравномерности врадоюш колончатого вала да.

Сферическое доаяепие качащейся шайбы представлено в ваде враезшш вокруг мгновенной оси скоростей, что связано с необходимостью разработки ддаадачэскоЯ моде-ли шайбы. Составляющие, модуль н ориентация мгновенной угловой скорости саИби существенно зависят от угла поворота вала, а тагско о? угла наклона кригогзша. Параду с переменностью расстояния от произвольной точзси поверхности шайбы, до мгновенной оси скоростей ото обусловливает слоашй характор ее цагрукзник распределенным! силами инерции, преноброхениа которая! при ана:;изе налрдаонно-дефорвфовшшого состояния (HSC) шайба и других деталей недопустало.

В ходе изучения кинематики ДБТ с шрокзншм углом наклона ко-чакчейся вайои, очеспечиващам регулирование е й V^, установлено,, что потенциально достгаики точности регулирования и идентичность виачвшй регулируемых параметров для различных цилиндров -ДБТ.

Дискретные данемичесюю модели ДБТ на основе но тс до зйыоняд-е?гх масс отличается более детальной дискретизацией качшздахся ЕаГ.0 что повышает точность расчета сил в сопряжениях механизмов, параметров уравновешенности, с также способсгвуот рационализации распределения материала и объеыэ детали на стадии проектирования дви-гытоля. Установлено, что ДБТ свойственна порокешгасть приведенного к оси вращения вала момента инерции сферического приводного »¿зха-шзма,которая, однако, лянызо таковой для ШШ.

Шюрцкотшз характеристики деталей, обладающих сдохгшми гоо-ыэтрнчесноо (¡,0'jíQíí, дашлтем и нагрукением, вычисляются с даыоцы) континуальных моделей и фрагментов конэчло-оломзн'пшх процедур.

Разработана математическая модель крутильной система ДБТ, вкдзчаюцвй коленчатый вал с наклонным крцвсдапоы.

Силовой анализ ДБТ и анализ уравиовевэнности выполнены в матричной форма и предусматривают определение в каждый момент времени как суммарных усилий в кинематических порах 1фиводацх механизмов и параметров внеашоа неуравновеаенности» так н их составляющих, обусловленных работой каждого цилиндра, в том числа при случайных значениях конструктивных параметров ила параметров настройки рабочего процесса, относящихся к леку.

На нагружекность кинематических пар сущастввяао шшот саста-

Сопоставлеииа расчетной а экспериментально определенно.! нагрузок на цапфу карданного подвеса опытного ДБТ 8Д7.6/7.6 и скорозтнач характеристика среднего давления механических потесь г нем

60° 120° №' 240° 300° ¿60'

_расчет; _____эксперимент

?.!С. 5

функции плотности (а, и гистограмма (и) распределения вероятностей остаточных сил инерции [ЦЧ ЯД с ИКС

^СО 150 10.) О

й)

Л А, И

КЕМ

БСМ

ДИН1

Г:!С. б

%

О т

га о

О .-(

см о от. . ._ 1Л о м | 1 ил

ги сч1

о ч

ил

г- сч

т

СМ

О I о сь | т

о" | -=г

>3

.¿о

. б)

СЛ

L¿

«а сил июрцки хачаяцейся внйби и крестовины карданного подвеса Д1?Г. Характер иагрухония корейцах1 подкшшшков коленчатого взла является более благоприятны« по сравнению с тсозшч для КШ.

С цель« ворифакади разработанные расчетных алгоритиов осуществлен опоршй натуриий эксперимент на опытном ЛБТ 8Д 7,6/7,6. При его разработка рад конструктивных реионка вщкдаюы на уровне изобретений. -При исштапиях. ДПТ на разягншх скоростных и нагрузочных режимах раоо'л! осуществлено тензометр; гровшпш деталей сферического i¡p;ii¡o,"S!oro механизма я определенно ызхаяичоских потерь. Подтверждали корректность рпзраЗотанзигх расчетных алгоритмов, a ïbksq прз-iv4y®acTiiii ДВТ по ыахышческоыу 1ЩД (pic. Б).

Расчетам путей установлены осоСоиюста уравцовошившшл различных ПД. В частности, урахшовевошюсть ДВТ шео при регулярной • процесс;^ ввйби по сравпоша с ое дугован движением. '

Iîjxt увеличении дяаш сатуна шуравиовешегпшй глвшщй . вектор сил ппорщк Щ,'4 оеивтво сгежаотся для обоих видов • довгапмя шайба. Величина критериев нзуршювешошюста. по S. С. Сточгсшу-Б.П.!Слжову, А.ц.кацу при этом отличаются менее, чем па 5

Еучислошшо плотности распределения вероятностей отпоситоль-ннх одштзшх сил Ш1зрц;о; ПДМ н гистограмм их распределения . (па рис. 6 показан их пржор пришпитслыга к конструкция авиационного ДБТ 5411 7,6/8,3 в сравнении с гипотогачоишми Ш1 с БСМ й -КИК upsi оданокошх значениях частот вращения валов и хода цоршюй) вбшш-îiûûT, что отклонения размеров и масс, вьапьор ПД с ííKO (вркнвиадцеь cooï eût с т »y кеда-к технологическим допускам современного массоього производства) но являйтел доподштолъшш источниками ta ш,броак-гиэностк. При организации серийного производства ио потребуется укесгочотш указаниях допусков по сршюка». с токоьыгщ для ЕД с JffiU. ДБТ при этек малочувствительны к колебания« долу ска да ьалл-4z)Vj угла ишикша кркклаша Да. Ври проведении рас-ютов принимало сь, что случайшэ паранотри распределена -но нормальному закону.

Экспорядеитальда исследована шброакт»Езпасть да при физическом ыодышровшш ого работа по циклам Ддзоля и Смцшшга. Иада-peifu уровни шброускореша (в 3-х шпровлаашд) корпуса и дадада-рноя ры.и ДБТ, статастическзайз ыэтодаш гшислеш нормированные автекорроллциошше <|>ушадш н ешктрашшо плотности шзроускоренал (рис. 7). Подтверздеиа в^фзкпшность ряда шропрпятиз по уравнога-юшанию (D частности, па шшлшо нкороактшзностй влияет jHsubüenae

Соотнесения О. амплитуд пиброускорен'лй корпус?! н роми Л.БТ при реализации э нем циклов Д>ЗС и ДБПТ пси жестком (пЛ амортизированном (б) креплении; рмортиэпцнл и урльшжезаь.'пгли (иу; пор>:п-рооаннне автокорреляционные пункции АоС (г) и ДЙ1Т (л/ и спект- г

' * 'I л«,. П -.ЛГ11 ...».Г*-

рольные плотности (е.) продольных ви^ишИ корпуса при И =400 мин"

т

300 /1, мин

-1

а

ш

¿00

П-ж яин"

а

5

т

300 п. мин'

-I

¿00

/ \ I 0 I

'Ч ✓О N

г'А 1

500

I

/ г v \

1 - ч \

500

<0 0,6

0,2 О -0,2.

• 0,6

4

г)

Тс

0,04 0,03 О,/2 0,"5' 3

I - корпус, продольные вибрации;

9 7 5

Л 1

- - * 0

- чЧ

'А* К V N

У

(СО

2 - коопус, вертикальные вибрация;

3 - корпус, горизонтальное вибрации; - рама, вертикальные яибряцма; 5 - ДБС ; 6 - ДБЛТ

Рис.7-

¿00 со, с1-,

О

аесткости pack)чого процесса). Яолучоишо даяпыо соответствует известим» практическим результатам (ПО "Компрессор").

Выполнена программная реализация разрэботанннх алгоритмов. Программа настсвпп па яаике Оортрзп-7? и адаптировали к £Ш ЕС и Ш типа Ih.'.i PC. Программное комклвкся структурировали и позволяют осуществлять расчет ДЗ? практически с лхсол кинематической схемой км при детерминированном воздействии, так п при случайна изменениях, входах параметров. Програ'.вл21й комплекс AXIAL предусматривает расчет кинематики всех поругай, ватукоз и точек их прицепа к кач^гцейсл иайбэ; сил инерции, развиваема звеньям! ДБТ при их vj.сской дискретизации; сил в кинематических парах призодпо-го механизма - сушарнпх и их составляших, соуслозлошшх работой хоздого цилиндра; суммарного.крутедзго момента и ого-гармонических составляли!; мгновогашх п средних- кагруоок нз коршша поЯка и подаипнапси коленчатого вала..

Комплекс УРЛВИ Епполняат анализ паопной ноурёваозотганности ДБТ с качявщашся пайбами, соверзазхзг-я г^эричес/.ое дакениэ по законам регулярной прецессии и дугового дшипия с расчетом суммарных неуравновешенных сил шорцим к их моментов, впаиваемых во только Д5иж>пнем ДЦМ, но л сферическим денжошам сайбп, а ?акжо критерии ноуравковеиогоюстя.

Комплекс ALPHA реализует расчета кшомахюм ДБТ с . перемешал! углом наклона вайбы; комплекс UGL - расчета мгновенной угловой скорости сферического движении качэиэдася иайбп и ориентации мгновенной сои скоростей. Разработан;; тага» отдалите псноыогатедыше программы.

Реализация расчетов па Ей! .отлячаотся оперативность». вцдачи . внходасй информации и ее наглядность«, что позволяет при ылагова-рлантша расчетах оперативно опрэдэлять стратеги» соотсэтсгиуюадх юмзкопкЗ конструктивна! параметров проектируемого двигателя. Цро-мя счета одного варианта динамики ДБТ на OEM ЕС-i 061 составдаоа' 12-16 с, ввод исходной информации в ит>рактквнси pernio - до 4-х мин, непродолжительна такад подготовка исходна дшшх, многие ¡а котерпх достаточно точно могут определяться на- пачалышх этапах проектирования двигателя.

Для БСИ разработана программа расчета кинематики, в том числа, при учете зазоров в кинематических парах недзф?рмировашк>го кязма; сплоаого анализа; уравновешвания к определения да формаций

колончатого вала с использованием на одноп :гз стадий конечяо-эле-?«зпткоЛ процедура. При прочностных расчетах деталей ПД использованы хороио зарексмэкдовавпше себя в лпконерноа практике пакетн пр.шла-ДИ1Х програ«<м, для которых разработана npirapna форптровшшя копе-' час-элементных моделей, обоснованы соответствующие гшекзткческия и силоБца граничные условия.

Прсгапетшо ККЭ позволяет сделать обосновали«! иыбор метода расчета кзХакизмз как статически определимого я®! как статически неопределимого.- Уточнена методика силового анализа БСМ, который рекомендуется рассчитать преимущественно как статически спроде-лияй.. Достопэрносп» втого положения подтверждена соответствием расчетной и приведенной разработчика«: дизеля с EGnS 24 9,5/3,0 (з-д "Дагдизель", г. Каспийск) величин его механического МП Д.

Наличие программного обеспечения позволяет реализовать процесс «й&шо-ориеняфованного синтеза ПЯ с ИКС.

4. ПАРАМЕТРИЧЕСКИ! СИНТЕЗ ДБТ

Синтез механизмов ДБТ реализуется в четыре Етапа. На первом яз них производятся анализ технического задания и выбор числа и размерности адшшдров, сбеспочазэвдз предэльну» компактность проектируемого двигателя. На основапка расчетных. схея ДВТ о качавдей-ся (рпс. 8) и врацавцейся. вяЯбсйа выведены выражения для кооф?мци-епта компактности основного объема Косй, зависящего от 'гасла I .размерности S/D цилиндров а относительных размеров оснознах деталей ДБТ (последние учитивактся хоз^пионтема а, Ь, с, ...). Еирахе-ние для Кося да с качаодейся ваябой имеет вад

■И

косн=--т.

[er* b+c+2»(S/D)]»[t+l]z

Максимизация Косн методом нелинейного прэграчаЕроБшшя при ограничениях, учнтиваидас размещав приводно: > механизма в объеме ко аду дояядрачя, возможности комлутацпп цилиндровых объеков в двигателе ЗткрляКга и пр.« позволяет найти роцконалыав о точки зрения контактности значения < и 3/D. Для практика представляет интерес оп-зодохениэ габаритшне характеристик ЛУГ с учетом осповпнх навесных

Максимизация основного объема ДЕТ

Расчетная габаритная мощность jj/ тд,3 барабанных дизелей

1бЬо

1400 12 ОС: IOOQ 800 600

750 1500 2250 3000 ^á, кВт

Кривая i S/B Ре, МПз

i 13 1.2 2,0'<

2 то же, 2 ТК

Э 13 1.2 1,8^

1 13 1.3 1,56

5 II 1,4 1,83 '

А - 16 ДН 15/16,2 (МВТУ, проект) В - 9-2 ДН 15,2/2-20,3 (SP£C) С - 18 ЧН 24/23 ( OirocLln. )

~ Ркс. 9

агрегатов (турбсхомпре ссорое, агрегатов внешнего контура ДВПТ). Расчета габаритной могзюсти по разработанному олгоригиу показывают, что п области еродакх значений мощюсти для дизелей (рис. 9) и иляшс зпачошй »оцпостм для двигателей Стерлинга потенциально до-cTi~o:,ii Kico'.HQ значения габаритной конностн, в 3-Q раз превосходяще такошо для традшсюшшх ЛВС. Совнадошга результатов расчетов с параметрам рзда осуяоствленпнх ДЗТ (to'oci A.D.С па рис. 9), n raicse с скпкротосгага дангаая D.H.Ярового, свидетельствует о корректности разработанного алгоритма я шкет, по-видамсну, рассматриваться сиоооСраэшй опорный экспорзмзнт. Результата расчетов удовлетворительно согласуется с современники представлениям о рзцяояашпк значениях отношения S/D (В.Р.Гальговсняй), опнтсм развитая судовнх иол.

Второй отел синтеза ^эхзплз'юв ДБТ заключается в нахождении ряда oneip'/KTirriш-гх параметров. определяющее поло-гопио .глаапих го-окэтряческях oeoft механизма угол: а наклона кршогата, дашотри В2 п D^ вайба. я Сяокп щипщроз, положение If крнвоянпа на валу н пр. Расчел: по вааедегашм Сор,гулам (рис.10) покагщзаиг, что при одном и тс« ко значении { увеличение S/D.ведет к увелачеугта а, умонызэ-нта п Dg. Это блэгопрлчтстзует увеличешт степени использования погчрэч?юго сечения, которая и 3-7 раз превосходит твковуа для ДВС с Kllt.i (р:ю. 11); данное свойство соответствуаг одному ез bcs-«ойких требошппй 1». авиедвхсатодпм и становится в последние года по мекео значпмйи для ДЦ нпзомкого транспорта. По степени пеполь-зовшшя основной.длюш ДБТ в 1,5-2.Б раза уступают ЛЕС традиционных схем, однако, при рассмотрена па основной, а габаритной дллш двигателя, их преимущества заметно осдабева Отпоаспиэ удельной с; едкзй тгшгсщлальноЛ «ил t it сродному эффективному давлоьи» (рте. 10) косвенно характеризует погруженность коленчатого вала и слугз:? для предварительного определения еэличшщ If, уточняемой ктослздотпгм в ходе внчислздалького жеперяшнта (доншгЯ копструк-тюпзий параметр является пшмзнзо <1ориаднзуешя1). Осущэствлаише дизоля Glrodln величину данного пзржегра, превосходящую та-конуа для ряда звездообразных ДВС, коленчатко валм которых работают d сходгшх у с ловлях.

Совпадение результатов расчетов с паршетраш! осуществленных конструкций ДБТ свидетельствует о корректности расчетов ц isorai рассматриваться ь качоство своеобразного спорного окспэржента.

Предварительный выбор параметров геометрии механизма ДБТ

16 14 12

10

8

/

3 И у

А л

/

О 0,2 0,4 0,6 0,6 J

7?

о- параметры построенных дизелей /¡¿rodin

6 12 16 201

Кривая! i г э

S/D 1 L.t 1.0 0.7

Рис. 10

Третий этап синтеза ДБТ предусматривает проведешю вычислительного вкспершента по определению влияния конструктивных параметров двигателя на его шходае показатели. При атом уточняются ана-чения указанных ранее конструктивных парамэтроз, а также определяются некоторые другие (координаты опор ватукоз относительно срадашюй плоскости иайСи, разворот й блока цилиндров относительно осей карданного подвеса, координаты расположения коронных под-шшаыксв h^. hg п пр.). Цродставллотся маловероятны формирование единого комплекса требований к двигателям разных. типов, назначений н размерностей, формализация его в виде какой-либо целевой функции

Зависимость степени использования поперечного сечения ДБТ от числа цилиндров

1 - СМД-60 (6ЧН I3/I5.5) ;

2 - PC2-5V Слечн 40/46) ;

■} - Ai-зга (14ЧН 15,5/15,5) ; .

4 - SMC 6V53T (6ДН 9,6/11,0;

5 - fiM3-238H СачН 13/14) ;

6 - ВЛЗ-2108 (44 7.6/7,1) ;

7 - АС-62ИР (94.1 15,5/17,'О ; б - М-14П (94 lO,5/i3) ;

9 -,Urnen А-5 (9-24 10,6/2-14) ; iO - Ай!-62ФЙ (if411 15,5/15,5) ;

11 - M-I27 (8411 16/17) ;

12 - OM-Í27o (12ЧН Хб/Хб) ; [3 - ГАЗ -21 (44 9,2/9.2) ;

14 - Qirodín.{.b-2ДН 23/2-Ю);

15 - M-503Г (42411 x6/l7 ) ;

17 •• 6Ö-A4 (ДИН 23/30) ;

18 - Б-1 (144 10,2/6,2);

19 - БК-Х05ПФ (Х24Н 13,7/15,4);

16 - 4одм агдн гз/зо) ;

20 - AM-3Ö (Í24H 13,9/15,4)

в - рядные; О- У-образныз; О- звездообразное; ö- Ш>1; О'- 4-аальный с параллельными рядами цилиндров; О - дБТ

Рис. II

я ео митг.изацпя методами математического программирования. Поэтому принятие конструктивных решения в хода такого вычислительного эксперимента представляется оправданна! осуществлять па основе эвристического моделирования. На рис. 12 представлены некоторые результаты такого численного зксшришкта пршеюггельно к конструкции авиадвигателя БЧП 7,6/8,3. Па гргфшах да!Ш значоюш отношегагт выходных показателей дьигателя применительно к исследуемому варианту конструкшш (т.е. с измеиенныж вначелияш конструктивных параметров) к токовым для базового варианта (которому соотвзтствовали их первоначально принятие значения), например, Т'=Ти„са/ТСаз - относительная средняя тангенциальная сила; И', R', М'/вЛ, П.„„.IU -

J J Ь 1 ср с „р

относительные иахскуллькак боковая сила, главные вектор и момент систеш сил Ензр;до1 ЩМ, степонь неравномерности 1срутядего шмзн-та, сродкиэ удельные нагрузки на коренныо подажшига.

Для упомянутого ¿3T, например, целесообразен разворот блока цилиндров относительно осей карданного подвоса по ходу врщения колоота^-ого вала, поскольку при этой уменьшается боковая сила и увеличивается сила Т' (при атом значений угла ß выгодно выбирать в пределах 1/4 от величины угла г.зггду смозяшвд циишдра'Я!). Умэньсо-кло сньопэнкя Dg/D., благогфинуствуот умэнькошсо неурявновоионпых сил инерции ЩСЛ и их момьнтоз. Координата CBJ точек прицепа шатунов при врецоесш и дуговом доплата: качащейся шайбы оказывает относительно малое влияшо на величину силы Т'; однако, для укеньпешм боковой силы (nj выгодно укзнызать, что одновременно благоприятствует уравновешенности ДБТ. Преимущества гадгаматиа ДБТ нроявляятся более выпукло. при их согласоьапки с порамотра'я:: реализуемого рабочего процесса. В частности, улучееж® динамических свойств благоприятствует повыггоняэ степени предварительного расигрэшгя р.

Четвертый этан синтеза механизмов ДБТ предусматривает определение принципиальных геомэтрпчосиос форм оригинальных деталей (ка-чащейся койбы, картера, подшшшков к пр., отсутствующи в составе традиционных ДЦ или кковда отличные от них условия работы) на основе кешшэхешго использовадая МКЭ.

Ваколпеи анализ влиянил геометрии шайбы на параметры ео нап-ря5я>дю-д8формироваш1ого состояния (НДС). В ходе такого численного вкспернмонта модели кайб с выпуклой п вогнутой боковыми поверхностями последовательно нагрузились распределенными инерциошшми на-хрузкеж! и сосредоточенными газовыми силами. Расчеты показывают.

Корректировка значений конструктивных параметров ДБ'Г 5ЧП7,6/6,3 а ходе вичиелитольного эксперимента •

i

1,06 1.0 1

1,02

1,00

Т.'Ы'

ч \

\

\

vj ч7" \ \

\ \ V

\ • Л

\

-3D0 -20° -10° 0° 10° 20° 3Q1 1,0

«J I.I

1,0

0,9

/ /.

л

И

Л,- Jy // /

/А V fb

0,0 0,6

0,1

0,2

0 1 Ф* ),8ó

—^SvrfCl

/

¿м i

/

- / ■

/

/

У

У

i

0,96 1,0 1,04 Ziep/fei ^ср/р,

1.04 1,02

1,00 0,98

M 1.0

0,9 0.8

Ш t8¡S

),76 0,7

ч /т'

X

/

О' 0.7

4.2

1.0

3,8

3,6

0,6

V,]

ц^ГТг^^Ць»,

fin ' г pi \^

1-г/л-1

i—

0

-W

/

¿jL

Л\

w

Y

V

1.

.A

4

h.,

1.0 1,05 i.IO i,í5 fi

1,0 I.I 1,8 2,2 í/s

— —^/qo/Pe ; ~-p<¿ ;

1 - дуговое движение ;

2 - регулярная прецессия

Рис. 12

что в обоях случаях недопустимо пренебрезмшш инерционными нагрузками, т.к. уровень обусловливаемых ими главных максимальных напряжений состашшот 28Х при шпуклой форяэ оайбы и 16S при вогнутой от уровней главных нахсималыщх напряжений, вызываемых в каадои случае сосродоточешпаи газоашл! силачи (рис. 13). Распределение шшряганий « деформаций вайбн при ее погружении сосредоточенными силами более благоприятно при шпуклой <£ор?гЭ. Повтор 'геометрия шайСн долита избираться с учетом уровня (¡орсировашзя проектируемого двигателя: дая шсокофорсированинх ДЕР с уморешпаш- частот«« врзпзння и, следовательно, уиоранзшми наорциошшки нагрузками цо-лососОразои шоор выпуклой форды ыайбн: для высокооборотннх ДБТ -вогнутой. Алгоритм численного исследования параметров НДС пайбы апробирован при оптимизации ее геометрии для проектируемого на Ту-тоовскон моторном завода опытного ДБТ 4-2Д 7,6/(2«7,6): в состав ого конструкции рекомендовано включение пайбп с вогнутой боковой поверхностью, обесгочквощой снлкзнив какспчальшх напряжений и дифорльций на 29 %. Проведенный на ТЫЗ штуршй эксперимент полностью подтвердил результата расчетов.

В года реализации 4-го этапа синтеза механизмов при необходимости следуют постановка и решвиио отдельных частных задач (расчет подлинников, контактных напряжений, частот и Сор:. колебаний и jTp.); алгоритмы п программное обеспечение сяоцифгаоскнх расчетов разработаны.

5. оотащшиш воеит'юааи двигатши с into

Изучена з ходе ых проектирования, п том числе, по реальным томгаческин заданиям различных организаций, и последушего расчетного исследования. В ходз тоюос работ Еайзлена принципиальная воз-иоиость организации ыо'дностшк рядов ДБТ к ПЯ с БСМ: разработаны и доведены до стад;1й йсхиззьк и технических проектов (в одном случае - до рабочего) копструкщи ряда транспортных'ДБТ а бэсаатушых ДВО с обосаовтжоы и оптимальным выбором параметров; подтверждена зозмомюст:» существенного улучшений массо-габаритных а динамических характеристик. Проанализирована возмокаость и практическая целесообразность реализации и ДБТ переменности степени скатил и рабочего объема; проработала принципиальные конструктивные. схемы механизмов, реадиэуюцах такие изйенения и пр. Во всех случаях проек-

Исследованные конфигурации качающихся сшиб ДБТ и поле глвБних максимальных напряжения в выпуклая шайба пр-л ее дуговом движении к нагрухении распределенными силам« инерции

Рис. 13

с

тарованна сопрововдоно соответствующие! динамическими, прочностными и др. расчетами.

При образовании мощиостных рядов Д5Т широкий диапазон мощностей может бить шрекрит при наличии двух-трох базовых моделей ДБТ различной мощности н их сокциоштровашш для получения всех проые-иуточных пначений последней. Для БСЫ мовдюстше ряды строятся тра-двдиошаш путем при увеличении числа Х- или У-образних отсеков в направлении увеличения длинн двигатоля. Основные параметра некоторых разработан¡нх конструкций ПД с ККС приведет в табл. 2.

Расчетные оценки давамичэеких свойств спроектировшпых двиге-телей внявили целесообразность (необходимость) использоьанич в их конструкциях нокоторнх усовершенствований. Применение . системного подхода позволяло осуществить при этом цеденаправлошшй синтез оригинальных решений ыо уровне изобретений, направленных на улучшение отделышх экономических, динамических, отологических показателей ДБТ и создзние их конструкций с переменными е и У^.В последнем случае предлокекн конструкции, реализующие как совместное, так н раздельное нозсшсимоэ регулирование этих перш,щуров £47]. Последнее вайю при создании дизеля с Ееремешими е и

В ходе реализации первого направления разработана конструкция ДБТ с качавдойся шайбой о дуговым движением, и механизмом уравновешивания переменного гиерционного ноиента крестовины карданного подвеса шайб« 1493.

О целью совершенствования системы газораспределения ДБТ пред-локоны конструкции двигателей с гильзовым газораспределением, в том числе, с рогул;груешми фазами [61.631.

При проектировании да с переменными е и подтверждена принципиальная осуществимость реализация такого регулирования много-численидаи способами. Праддакены признанные изобретения!.« конструкции ДВТ с перетакшш в и за счет изменения геометрии остова 146) и приводного механизма 148,52) (в последнем случае указываете регулирование осуществляется при перемене угла наклона иайбн вря помовд гидравлических или зубчатых механизмов). Для повышения сения ураЕновешонностй ДБТ с переменит е и У^ предложена конструкция механизма с изменяемой заклинкой противовесов на валу.

Установлено, что реализация цикла Кристяансена с продолженным расширением рабочего тела и переменной в никлз е потенциально до-стагашв не только в ДБТ с ирофалышми вращавдшпея, но и с качаю-

?аблздэ 2

Ларклзтри ыалогабЕрипшх ПД с Е-с5л и ДБТ

:<ар- дво Б/В, ЫМ ( «е. кВт п , тзГ1 Ре-КПа С, кг/кВт И*, кВт -.э _КВТ л кРт да2 е

Д-5 70/83 5 74 5000 1,64 0,8-0.9 700 39,3 32,6 9,0

д-и 70/83 5 100 ЕОС-О 1,84 0,6-0,7 900 63,1 44,1 10,5

Д-7 60/100 7 ,300 5500 1,60 0,6-0.8 903 69,4 54,6 10,0

Д-9 140/140 . 9 500 2200 1,50 1,2-1,б 650 25,6 33,1 14,0

Б-12 130/130 12 Е00 3000 1,19 1,2-1,5 600 29,2 38,0 14,0

В-4 100/100 4 7-1 2800 1,20 1,0 400 23,4 23,7 14,0

Примечание: Д-5, Д-7 - ОензтоНие ДБТ; Д-55 - бензикоСий ДБТ а бг.рыскивашсл всплива; Д-0 - дизель с наООивол, охлохвокиел найду вочново возОуха и всщреымил рсвукпорал; Ъ-4 - Л-сОрааный оОно-шсачн'лй йиээль с ЕС:{; Б-12 - Х-оСгоз:йЛ бзсаетунтй крехсегсцион->оий Сизель о наОдуСол и прохощпочиил схйахОегеивл воздуха.

хвшися г врицапднкяся найбами о шоеккм профилем. Применительно к пос,чодним выполнена расчетная оценка потерь на трэшм в сопряжениях врвтэдэйся пайба и подпятников Шигчолла. Расчеты ыойзюсти трогая а этой шгеыатетеской паре, шполнешшо при численном рсиогаст ураызеняй гадродинаикческой теории смазки, показали возмогиость иовшонил механического ШШ этого соединения до 0,09-0,91. Тшши образом, потери на трение в механизмах да и ногут препятствовать дд драктичоскоку крнмашгав. Зтот вывод соответствует результатам язшрецил давления механических ноторь опытного ДБТ и результатам других авторов.

Обоеновазшая постановка задач но разработке перспективных лонстругадл яка мх цршвдтмкльннх схем вогмокна только с позиций системного подхода: при ахсм техшибиенэ решения обладают патент-пой чистотой, яздяэтея технически обосновашг>®л и осугаесгвиймк /Ш изучения погеЕцяалыпгх бсчмоулостой ДБТ с перемешали е а бил шнолнеп чисяопшй Експеригзнт, в ходе которого в числе прочих определялась оптшэлышо значения отях величин, обзепечива-

щие минимум расхода топлива автомобильного дизеля. Параметры коя-стру!сции и условия работа последнего соответствовали теловш дуй двигателя автомобиля грузопода«мность» 8 т, поле скоростных и нагрузочных режимов работа которого принималось в качество исходны: дашшх. На каждом реюшэ работы двигателя при ограничения

по частоте вращения коленчатого вала (п) и крутящего момента н принятой значении днакетра цилиндра И определялся ансамбль параметров двигателя -(е, Ул, коеф^шяеат избытка воздуха а, средня; скорость порсшя ся ц пр.), обвсяочивахвда минимум расхода топлива

... ) - Шп .

Кшвшизация в проведена случайным, градиоптнш, последовательна симплексным способами. Идентичность значения параметров ДБТ, определенных'коаднм из них, подтверждает корректность расчета.

Результаты расчетов настроек параметров дизеля 74 13/14 (рис. 14) поквзшзавт возможность практическое реализации ДБТ с перемокни ш е и обеспечения в широком диапазоне скоростных и нагрузоч-нагрузочшх рогамов нзмоиэшэ величины в0 в узких пределах <около IX), что совпадает с результаты ряда исследования, в. тон числе, экспэр&чонталыпя: (В.Ф.Кутепов, П.^Неиег н др.).

В целом проведенный ко!.шлокс проектировочных работ позволяет заклютеь, что ДБТ обладают достаточно высокими потощкалышми во-вмояюстяш, реализация которых представляется перспективной для двигателей различных назначений, Возможно проседание оперативного проектирования ДБТ на основе всестороннего чнслешюго оксгориманто с использованием разработанного прогрЕ??.шого обеспечения. Системный подход дает возможность цоленаправлсшюй постановки задач практического проектирования па уровне изобретений, разработка которых генерирует носко идеи и намечает пути их репешя.

Проведенные исследования позволяют сделать следугедга выводы.

.1, Показано, что еволщионаоэ развмгла на обеспечивает существенного прогресса пареметров "транспортных ЦЦ. Его ннтонмфжацни способствует, в той числе, систематическое выполнение НИ01СР по разработке ЦЦ с ИКС, что является объективно иеоохадшм для ЭУ лог-кокоторной,авиация, средств наземного транспорта, а такке Д31ГГ.

2. Преобразование энергии топлива в механическую работу в рамках ЦЦ потенциально бозюено более, чем 70-в способа'«. При этом у ДБТ к ряда других ИКС существуют значительные нотеицпалыше воз-

арактеристики ДБТ о переменними степаньв сжатия и рабочим объемом

¡оста д.«.т улу'гяения лержмтров транспортшх ЭУ; одной из пах штся пзромегкость степени сжатия я ребочэго обгека. Изучошэ ! ГКО долге» осуществляться с едини кетододюгг.'зсюи позиций а гвшзаться на системном ту .одз.

3. Посладоватьлызнэ бианиз и ютсск^вдфовакио обгокпв лзу-:л; оцзнкз патептао-л<цеизпонноЯ ситуация; разработка пеобходи-олгорятков расчетного исследования, обеспФсгазгтцего параиэтри-зЯ синтез конструкции, и соотьетсгаупхего прогркгэтого обегпэ-я; оптимизация г.гастр?ктнш1Х соотпозевкЯ гтвягатся пзойходая-сюямтшжсг этаяа-а рззрабЕташзжой вдаяоЗ штодояогш локспого изучения ИД с НЕС.

гь

4. Единый методологический подход с ориентацией на совремер-ный уровень развития техники, компьютерные технологии, ЮЮ1СР. опорные натурные эксперименты позволяет выполнить расчетные исследования потенциальных возможностей ГЩ с ИКС на первоначальных этапах их разработки.

Б. Применение аппарата квадиметрии позволяет объективно сопоставить различена ЦЦ с ИКС и доказывает перспективность использования ДСГ. Последнее подтверждается оценкой патентно-лицензионной ситуации в этой области, выявлявдгй длительность, систематичность патентования их конструкций ведущими моторостроительными фирмами» формирование ими рынков сбыта, подготовку и, воэмолаю, организацию серийного произгодетва.

6. Суг^сгвуквде механизмы ДБГ классифицированы по Стругацкому, кинематическому и динамичоосому признакам, однако. какие-либо еакономерности в выборе их конструктивных соотношений, способствуйте организации г.араметричосшго синтеза, отсутствует.

7. Разработанные матричные алгоритмы расчета динамики и урав-новенавшв«' ДЕТ реализованы в пакетах прикладных программ; предусматривает определение динамических параметров с учетом дифференцированного вклада каждого цилиндра в формирование интегральных выходных показателей (в том числе, при случайных изменениях конструктивных факторов); оптимизации конструктивных параметров двигателя. Достоверность расчетных алгоритмов подтверждена экспериментально. Реализованы расчеты статически определимых и неопределимых ECU с определением условий статической определимости.

8. Разработаны и верифицированы методическое обоснование, алгоритмы и программное обеспечение для реализации многоэтапного параметрического синтеза ДБТ, предусиатриваюозго определение числа к размеров цилиндров проястнруемого двигателя и тип иштчземого в его состав приводного механизм; первоначальное обоснование геометрических пара^тров механизма; их рационализацию; опроделение принципиальных геометрических форм специфических детален. В связи

' с огим обоснованы их конвчно-эледаитниа модели, соответствующие кинематические и силовые граничные условие.

9. Иапряионно-доформироваииое состояние ¡сачагхгэйся вайбы ДЗТ сущестешю саг.иоит от. ее кагруггания распре деленными инерционным:': силами (до £01 от уровня ВДС, обусловливаемого действием сосредоточенных дзияугдах сил). Последние в значительной мэре определяется геометрической формой детали, выбор которой должен производиться, в том чагсхе, с учетом скоростных к нагрузочных режимов работы проецируемого двигателя.

10. В рамках ДБТ успешно рссается задача соадапия транспортных 1Щ различного назначения, обладающих Еисогажн потенциальными возможностями. Степень использовании поперечного сечения авиацион-

та ЛЕГ в 3-7 раз правьте? таковуо для двнгателэЯ иных типов. ДБТ наземного транспорта с перекекншн степеиьо с хат и я и рабочим объе-иоц обеспечивают избиение удельного расхода топлива в пределах 12 в широкой диапазоне ьюедостс-й и чгютот враг^нид вала, что подтверждается известными ош.'гнимн даннши ряда исследователей.

11. Проведению по реальным технический ваданшш ОКР, в ходе которда выполнен цёлеипправленннЯ поиск принципиальных I конструктивных решний на уровне изобретений, подтверждает техническую осу-кествшость ДБТ и их высокие потенциэлыш-з воамозоюсти» соответствуйте требованиям к перспективный ЗУ средств иазеиного и воз душного транспорта. Создана теоретическая база для проведения НИОКР по их разработке. Отсутстпуда прггшш, принципиально препятствующие подобный работай.

Осюпта гхиахвяна рзЗэте» апуОяагяюаии а сдадуедйх кздадяах:

1. Пжотш и компоновки порииевых май ш 1 / (>г е ¡1 аг. о во ки й Б. С., Истомин А. II. Ямании А. И; Яросл. политехи. ин-т. - Ярославль, 1975.-27 с. -Деп. 3 ШШИАвгопрои 5.05.75, ¡1 Д165.

2. сте4оиог.ский Б. С., Истомин А. И , Ямашн А. И. Барабаннш конпоновгот поршнесих иашш//Двигатвли внутреннего сгорания: ¡Агя-вуз. сб. науи. тр.- Ярославль, 1076.- С. 5-12.

а Динамика барабанных поригавнх двигателей/Шанин А. Я, Сте-4аповский Б. С., Истомин А. Л ; Яросл. политехи. ин-т. - Ярославль, 1976.- 13 е.- Леи. В НИШвтопрои 2.11.76. II Д227.

- -4. Кюгематшса двигателей-, с барабатшии компоновками/ Яггипш А. II, Стефаиовский В. С.» Истотш А. II; Яросл. политехи, кн-т. -Ярославль, 1976. - 12 е.- Деп. в ШИШвтопрои 2.11.76, Н Д224.

б. Развитие -приводных механизмов двкгателеП с барабанной компоновкой рабочих цилиндров /Яманин Л. II., Огефаноьский К С., Истомин А.П.; Яросл. политехи, ин-т. - Ярославль., 1970,- 8 о.-Дзп. в ШПШтэпром 2.11.76, » Д225.

6. Урашювешвзнне приводных механизмов барабаншх двигателей/ Яызнин А. Л , Стефановский Б. С., Истомин А. II; Яросл. политехи. !Ш-т. - Ярославль, 1970,- б с.-Деп. в ИШШАитспром 2.11.76, К }?-12й.

7. СтеашюЕСКИй Б. 0., Истомин А. 11, ¡Ьашт Л. И. Конструктивные соотношения и рациокаяьниз области пртинешга двигателей с барабанной га»шо1..ляюй ц!шшдров//Ди!гатзли внутреннего сгорания: 1/згауп. сб. паучн. тр. - Ярославль, 1975.- С. 12-15.

8. Яшшш Л. Л Об экономичоской целесообразности приизиеши барабанных ДБС на тг>3псп0рт*//8л,лго!.!ическг.э проблем интенсифика-щм проньаденного производства: Яэявуэ. сб. научи. тр. -Ярославль, 1976,- С. 211-217.

9. Сгефзяовсгай! К С., Истоьага А. Е , ГЪ'ЛШ'Л А. Л Выбор основных кокструюивпых соотпонеккй даотателя с барабанной коипоковкоЯ ра-боч:а цгшшдров//НзБесг-я ЕУЗов. ¡^цгострсзшге.-1977. -Н7. -С. 74-77.

10. Ямал mi А. Я 0 выборе рациональной компоновочной схемы транспортного двигателя//Гепл0нанря*еш10сть паролевых двигателей: Мех-вув. сб. научн. тр. - Ярославль, 1078.- С. 101-104.

11. А. с. 761771 СССР, ШШ F16H 21/18. Кривоьипно-карданный шха-низы привода для паролевых машин/А. И. Яманин, О. Р. Воронин, А-А-Мв-нев, Л. II 11итазев//0ткрытий. Изобретения. Прокалившие образцы. Товарные оншш. - 1Q80. - Н 33.- С. 118.

12. Опытный барабанный двигатель с кривошипно-кардаиньш привод-нш кехышэшд/Ямании А.Я и др.; Дросл. политехи. ии-т.-Ярославль, 1900.- 11 е.- Леи. в ШИНАвтопром 11.05.80, Н Д511.-

13. Испытания бараС.пиого двигателя с кривошпно-кардашши ш-хаинзыом/Ямашш А. И. и др.; Яросл. политехи, пн-г. - Ярославль, 1080.- Ос.- Деп. в ЮЙШАвтопром 11.05.80, Я №10.

14. йчашш A. IL О вьйоро рациональной компоновочной схемы двигателя двойного действия с внешним подводом теплоти// Дзигателест-рооиио. - 1980. - Н 7. - С. 18-20.

15. Истомин П. А. .Ямаиип А. И. Принципы классификация приводньс механизмов двигателей барабанного типа//Дгшгателестроенив. - 1980. -N2.- С. 40-51.

16. Кстомин IL А., Яыашт А. И. Синтез приводных механизмов двигателей барабанного типа// Известия ВУЗов. Ыажшостроение. -1031. -Н 4.- С. 68-73.

17. Янанин А. И. Установка для физического шделировшшя работа uopisaeBoro двигатем во различным термэдкнамичйским циклам и исследования его динамики/ Ярогл. Щ1П1 - Ярославль, 1QB2. - Шфорк. лист. Я 211-82. - 3 о.

18. Расчет возороз в кинематических парах не-декретированного Сесщтунаого егшзвого механизма /Ячанин А. К,; Яросл. политехи, ия-т. - Ярославль, 1933. - 7 с. - )'<зп. в ШОШЛвтопроы 24.10.83, li 0б4ан-Д83.

19. Яьюиин Л. IL Анализ уравновевонностл 4-цилиндрового денгате-ля с! беспатункнч а^хышаш^У/Дпкгателзстроениэ.-1034.-IJ7. -С. 16-18.

20. Яшки Л. 1L Анализ уравновегошюсти 4-цилиндровых даухва-льних двигателей Стир.ищга с кривогганю-Еэтушшм приводом nopsaicf: двойного деВствил//Дзигателестроение. - 19S4. - t! 5.- С. 16-1Е.

21. йманкн А, Ч Дш;амш\д авто^-обильних двиг&телой с нотродици-сгацагл lioncTpyin'iiBHiMi схе^-Ами// Динара и прошить автоиобкли: Тов. догис. Всосошн. научн. -техн. совея - Е. , 1S85. - С. 1С8-1СЗ.

72.. fixант A. JL Кокплексний подход к обоеполая;» рацкокагьаой ко:шоипвочшй схеш »згогоцплнкдрового транспортного ДИПУ/Совро-кс-пнш проблеыи шкиазикн и дкжшикн ДВС:Т£3. докл. Есесовэн. научи. - техк. кокф. - Волгоград, 1985. - С. 64-55.

23. Я»<&ннп A. И. Оценка норавноиераосгн хода двигателей барабанного типа, обуслоакаииой кинематикой сфзричйских иейашгашв с ду-

говш дп;таш!ем га.чохцаГ!ся сайби// Соарзиешшэ проблеш кинематики и динамики ДШ: Тез. дои. 1>сосс»зп. научн. -тень кон& - Волгоград, Ш25.- С. Б5-56.

24. Штоди;з Д!ота:.агческдго расчета двигателей с бэстатушшм ш-хш!Изиои/Шал:г)! А. 'I; Яро с л. политехи, ии-т. - Ярославль. 1085. - 51 е.- Доп. в НШИптопро« 12.05.85, И 1175ап-85Дэп.

25. Программное обеспечение динамических расчетов двигателей с беевзтутаым енловш механизмом /Пданин А. Я.; Проел, политехи. ш|-т.- Ярославль, 1805.-123 е.- Деп. в !<ТЗй1Автопром 17. 12.в5,М 1201ап-ебД.

25. Ямашга А. И. Сравнительная оцешеа виброактивности аксиалыю-парппеьоа нашнни, реализувдэй циклы Дизеля и Стирлннга/У Двигатели внутреннего сгорания: Ьйжиуз. сб. научн. тр. -Ярославль, 1985. -С. 138-141.

27, Ямзнин А. К-, Навешшкоа А. Л. Сборник задач по динамике Щк Учебное нособйе. - Прося.. политехи, ин-т. - Ярославль, 1080.- 59 с.

£0. Пиатт А. ]1 Силовой анализ двигателей с бесазтунным силовым мохшшзшм//ДвигателестроейИе. - 1985.- Я 5.- С.- Б0-52.

29. Я'.'лшш А. И. Анализ порядков работы и урашювепенкости мно-гоцилиидровше ДСС к ДШГ с беспзатунным силовым кехаяизюи//Пзрс:т-ктивы раавнтия иембинировакних н двигателей новых схем н на новых топдивах: Тез. докл. Взесоюзи. научн. -техн. ко?5& - М., МВТУ, ГС87. -С. 116.

30. Ямаяна А. И. Модель крутильной системы двигателя барабанного гипа//Шрспективи развития комбинировании* ДШ и двигателей новых :хем и на новых топлипах: Тез. докл. Всесоган. научн. -техн. ксиф. -II, ШУ, 1007.' С. 116,-

31.Ямашш А. И. Кинематика относительного дьикешш поршня м нагула акснально-поркневого дпигателя/7Кзвестия ПУУов. Калшострое-;ие.- 1087.- N а- С. 69-7а

32. Гранин А. 31 Система сил инерции и дашамичеогая юдоль бес-шуиного силового «ехшнгаш//Двнгателестрсеи«з. -1907. -!Ш. -С. 11-14.

53. Кинематический анализ равномэрноети хода еферичеаио; 1кха-пгашв с дугоз'-кч дздазнием качащгйся гаайбц в двигателях Оарабан-юго типз/йгашн А. Я; Яросл. политехи. нн-т. - Ярославль. 1937. -10 -Деп. в ЩШИТЭИАвтспром 17.11.87, Н 1622-ап37.

34. Я^!1П[ А. Я Динамическая шдель качащейса яайби борабшшо-'О дв1П,ателя//Дпигателестроенке. - 1988. - Н 4. - С. 18-20.

35.Пианиц А. И. Математическая шдель крутильной системы бара-онлого двпгателд/7Извест.чя ВУ2ов Машиностроение. - 1988. - К 4.- С. ¡3-83.

36. Яманин А. II Деформированное состояние коленчатого вала бес-атутшого двиг&теля//Двигателестроенке. - 1938.- П 9.-С. 17-19.

37. Барабанный поршневой двигатель для депангаторной авиации/ кашш Л.И. и др.; Ярее». политехи, нн-т.- Ярославль, 1989.-56 е.-

Леп. в ШЙЭиифоризнергомаш 15. Сб. 69, N 406-ТШ9.

38. Ямаяин А. И. Внбор порядка работы четырехтактных двигателей с бесшатунным мэхаиизмом//Двигателестроего!е. - 1989. - N 9. -С. 8-11.

30. Яманкн Л. 11 Избранные лекции по динамике ДОС: Колебания и вибрации в ЛВС: Яросл. политехи, ин-т. - Ярославль. 1990. - 58 с.

40. Здании А.Н. Проектирование и расчетное исследование малогабаритных порднених двигателей для судовых энергетических установок/ Актуальные проблемы развития ДОС и дизельных установок: Тез. дот. Всесован. научи, -техн. конф. -Л , 1930. -С. 120

41. А. И. Пакет прикладных программ для расчетного исследовали двигателей барабанного тиш//Двигателесгроениг. - 1990. - Н 8.- С. 10-21.

42. Ямаиия А. 11, Илачоз Л. А Опит проектирования и . расчетного исследования иаяогабаритшос транспортных двигателеП//1Ъвыаение на-деляоети и экологических показателей автомобильных двигателей: Тез. докл. Гйесогаи. научн.-техн. конф.- Горький,. 1990,- С. 23-24.

43: Ямашш А. И. Проблемы создания двигателей с переменными рабочим объемом и степень» скатил// Совершенствование мощностшд, экономических и экологических показателей ДЗС: Тез. докл. Всесохин. научн. -иракт. сем. - Йладимир, 1991. - С. 24.

44. Яманин А. И. Линамшса аксиально-поршневых двигателей: Учебное пособие.- Ярославль:Над-во Яроед. политехи. ин-та.- 1992.- 76 с.

45. Яианин А. II Исследование уравновешенности двигателей барабанного типа. Пшкт прикладных программ УРАБН//Двигателестроение, -1391.- N7.-0. 9-11.

• 46. А. с. 1613552 СССР, ИКИ Р01В 3/02, 3/14. Двигатель барабанного типа с переданной степенью сжатия/А. Ямашш//Ог»Фыгия. Изобретения.- 1990.- N 40. - С. 140,.

47. Д. с. 1643757 СССР, МШ Г02В 75/26. Аксиально-поршневой двигатель /А. И. ЗДанин//Откригия. Изобретения. - 1091. - Н 15. - С. 121.

48. А. с. 1701945 СССР, ШИ ГО1В 3/02, Р02В 75/04. Двигатель/ А. Я. Яманин//Огкрагия. Изобретения.- 1991.- II 4Б. - С. 124-125.

А. с. 1721269 СССР, ИКИ ГО1В 3/00, ГО2В 75/26. Поршневая ма-шпш'г1И.ЗДатш//ЙзоСретения.-1992. - N 11.' - С. 115.

ГО. А. с. 1728500 СССР, МШ Р01В 3/00, ГО2В 75/26. Аюиально-порше вой двигатель /А. И. Яшнин//Изобретения. - 1992.- И 15. - С. 138.

51. А. с. 1740699 СССР, ЫКИ Т01В 3/00, РХЭ2В 75/26. Лксиальпо-пор-аневой двигатель /А. И. Ялшш//Изобретепия. - 1992. - N 22. - С. 126.

52. А. С. 1728500 СССР, МКИ Р02В 75/04, ГО2В 75/26. Аксиально-поршевой. двигатель/А. И. Шанин//йзобретв1Шя. -1992. - V 15. - С. 140.

63. Пат. Ни 2009345 С1 РФ, ЫКИ ПЕВ 75/26. Двигатель барабанного типа с гильзовым газораспределением и регулируемыми фазами/ А. Я ЗДания//0ткрьггия. Изобретения. - 1994. -М5.

ВВВДЕНИЕ.

1. ПОТЕНЦИАЛЬНЫЕ ВОЗМОЖНОСТИ УВЕЛИЧЕНИЯ МОЩНОСТИ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ УСТАНОВОК ТРАНСПОРТНЫХ СРЕДСТВ.

1.1. Прогнозирование перспектив развития отрасли.

1.2. Изменение параметров транспортных ЭУ с ПД и резервы их улучшения

1.3. Классификация способов увеличения мощности ПД.

1.3.1. Резервы увеличения литровой мощности ПД: тактность двигателя, топливо, повышение частоты вращения вала

1.3.2. Резервы увеличения литровой мощности

ЦД за счет снижения потерь.

1.3.3. Резервы увеличения мощности ПД при увеличении рабочего объема

1.3.4. Резервы увеличения мощности ЦД при увеличении числа цилиндров и суммировании цилиндровой мощности.

1.4. Обзор методик сопоставительного анализа ЦД.

2. ОБЗОР КОНСТРУКЦИЙ ЦД С НКС.

2.1. Анализ патентно-лицензионной ситуации в области производства ЦД с НКС

2.2. Первоначальное развитие приводных механизмов

ЦД с НКС .у; *ласси(|нкация механизмов ДБТ

2.3. Последующее развитие механизмов ЦД с НКС и алгоритмов их численного исследования.

2.4. Классификация двигателей с переменными рабочим объемом и степенью сжатия

2.5. Постановка задач численного исследования ПД с НКС

3. АЛГОРИТМЫ РАСЧЕТОВ ЦД С НКС.

3.1. Алгоритмы кинематических расчетов

3.1.1. Кинематика ДБТ

3.1.1.1. Расчетные схемы. Кинематика точек качающейся шайбы.

3.1.1.2. Кинематика поршня ДБТ.

3.1.1.3. Кинематика относительного движения поршня и шатуна ДБТ.

3.1.1.4. Мгновенная угловая скорость сферического движения качающейся шайбы

3.1.1.5. Организация расчетов при случайном изменении конструктивных параметров.

3.1.1.6. Оценка равномерности хода ДБТ, обусловленная кинематикой их пространственных приводных механизмов

3.1.1.7. Расчет скорости относительного движения вращающейся шайбы и подпятника Митчелла

3.1.1.8. Кинематика шайбы ДБТ с переменными степенью сжатия и рабочим объемом.

3.1.2- Особенности кинематики ПД с БСМ

3.1.2.1. Кинематика плоско движущегося коленчатого вала БСМ

3.1.2.2. Кинематика недеформированного БСМ с учетом зазоров в парах "направляющая -крейцкопфы"

3.2. Идентификация параметров динамических моделей звеньев приводных механизмов ЦЦ с ИКС.

3.2.1. Дискретные модели звеньев ДБТ.

3.2.1.1. Динамическая модель качающейся шайбы.

3.2.1.2. Модель крутильной системы ДБТ.

3.2.2. Конечно-элементная модель качающейся щайбы.

3.2.3. Особенности идентификации параметров динамической модели БСМ.

3.3. О выборе порядков работы некоторых схем ЦЦ с НКС

3.4. Силовой анализ ДБТ.

3.4.1. Расчет сил инерции ПДМ и суммарных движущих сил

3.4.2. Определение усилий поршней на стенки цилиндров

3.4.3. Определение усилий в подпятниках шатунов и суммарных движущих сил

3.4.4. Усилия в кинематических парах сферического приводного механизма

3.4.5. Суммарный крутящий момент ДБТ

3.4.6.- Расчет нагрузок на коренные шейки и подшипники коленчатого вала

3.4.7. Определение нагрузок на неподвижные цапфы карданного подвеса

3.5. Силовой анализ БСМ.

3.5.1. Предпосылки к силовому анализу

3.5.2. Силовой анализ самоустанавливакщегося БСМ

3.6. Постановка опорного эксперимента. Тензометрия деталей опытного ДБТ.

3.7. Уравновешенность ЦЦ с НКС.

3.7.1. Анализ уравновешенности ДБТ.

3.7.2. Особенности уравновешивания ЦЦ с БСМ. p. 3.8. Постановка опорного эксперимента. Виброметрия

ДБТ при реализации в нем различных термодинамических циклов.

3.9. Программное обеспечение расчетов ПД с НКС.

4. ПАРАМЕТРИЧЕСКИЙ СИНТЕЗ ДБТ.

4.1. Оптимизация числа и размерности цилиндров ДБТ

4.2. Определение конструктивных параметров приводного механизма ДБТ

4.3. Уточнение значений конструктивных параметров

ДБТ в ходе численного эксперимента

4.4. Оптимизация формы деталей механизмов ДБТ в ходе численного конечно-элементного моделирования.

4.5. Организация вычислительного эксперимента по проектщюванию ДБТ и оптимизации его параметров.

5 . ПОТЕНЦИАЛЬНЫЕ ВОЗМОЖНОСТИ ДВИГАТЕЛЕЙ С НКС

5.1. Мощностной ряд ДБТ.

5.2. Барабанный дизель для привода электрогенераторов в составе судовой ЭУ.

5.3. Бесшатунный дизель для привода электрона генераторов в составе судовой ЭУ.

5.4. Проектирование авиационных малогабаритных поршневых двигателей.

5.5. Разработка принципиальных схем ДБТ с улучшенными показателями работы

5.5.1. Кривошипно-карданный приводной механизм с уравновешиванием м инерционного момента крестовины.

5.5.2. Двигатели с гильзовым газораспределением.

5.5.3. ДБТ с переменной степенью сжатия.

5.5.4. Двигатели с переменной в цикле степенью сжатия.

5.5.5. Двигатели с непрерывно и дискретно перемеянной степенью сжатия.

5.5.6. Двигатели с независимым регулированием степени сжатия и рабочего объема

5.5.7. О снижении виброактивности ДБТ с переменным углом наклона шайбы

5.6. Потенциальные возможности ДБТ с переменными рабочим объемом и степенью сжатия.

На протяжении всего периода своего развития поршневые двигатели (ЦД) транспортных энергетических установок (ЭУ) совершенствуются по мощностным, экономическим, экологическим показателям и пр. Прогнозы развития двигателе строения свидетельствуют о сохранении ЦД доминирующей роли в традиционных сферах их применения при одновременном расширении использования в авиации. По прогнозу ЦНИДИ потребность только в судовых дизелях (25 % продукции тяжелого машиностроения без учета автотракторных ДВС) к 2000-му году возрастет на 20 % по количеству и на 30 % по мощности. Это объясняется наиболее эффективным преобразованием энергии топлива в механическую работу в поршневых расширительных машинах. Преимущества последних обусловливают многочисленные попытки создания на их основе тепловых ЦД, реализующих иные термодинамические циклы, в частности, двигателей с внешним подводом теплоты (ДВПТ) с циклом Стерлинга.

По уровню форсирования современные ПД наземного и водного транспорта превзошли или достигли значений аналогичных параметров авиационных ЦД 40-х . 50-х г.г. Однако, резервы дальнейшего совершенствования параметров ПД в значительной степени исчерпаны, а дальнейшее улучшение их показателей связано со значительными затратами времени и материальных средств.

В связи с этим возможны два направления развития современных транспортных ЦД: совершенствование их традиционных конструкций путем повышения среднего индикаторного давления pmt при снижении всех видов потерь и уменьшении эксплуатационного расхода топлива (например, при регулировании степени сжатия и рабочего объема) и внедрение конструкций, реализующих нетрадиционные способы преобразования энергии [1-3]. Представляется, что эти направления совершенствования ГЩ не должны рассматриваться как альтернативные. В ходе развития ПД неоднократно предпринимались попытки реализации обоих указанных направлений. Некоторые из них были успешными (например, внедрение роторно-поршневых двигателей Ванкеля); часть работ (вначале рассматривавшихся как исключительно перспективные) впоследствии закончилась безрезультатно. По некоторым работам до сих пор не сформировалось еще окончательное суждение об их перспективности (неперспективности), и поэтому можно наблюдать их периодическое возобновление (например, попытки создания ПД с нетрадици-онными схемами) .

В ряде случаев применение НКС становится остро необходимым, т.к. традиционные конструкции оказываются не в состоянии решить ту или иную техническую проблему, особенно, при усложняющихся и часто противоречивых требованиях к ней. Так, одними из наиболее важных требований к авиационному ПД являются малые расход топлива, удельные масса и габариты двигателя. Известны конструкции поршневых двигателей барабанного типа, которые удовлетворяют этому комплексу требований, а потому, возможно, попытки создания (в том числе, весьма успешные) таких конструкций авиационного назначения предпринимались и предпринимаются неоднократно. Однако, осуществлявшиеся

1) Под нетрадиционными понимаются здесь ПД, реализующие иные способы преобразования энергии топлива в работу (или движения поршней во вращение вала) по сравнению с серийной продукцией двигателестроения . Так, рассматриваемая далее схема двигателей барабанного типа является нетрадиционной для тепловых двигателей, хотя известно ее широкое применение в компрессорах, гидроприводах и пр. без предварительных оптимизационных исследований, они зачастую не приводили к созданию конструкций, конкурентоспособных с кривошип-но-шатунными двигателями , доведенными в результате длительной эволюции до высокой степени совершенства. Методология комплексного исследования и проектирования ПД с НКС до настоящего времени не является сформированной.

В связи с необходимостью повышения эффективности эксплуатации двигателей активно обсуждается вопрос создания конструкций с регулируемыми параметрами. Здесь, по-видимому, можно усмотреть опредеI ленную временную аналогию между газотурбинными двигателями с изменяемым рабочим циклом в авиастроении и двигателями с переменными степенью сжатия и рабочим объемом в поршневом двигателестроении. Реализация тех и других требует также внедрения нетрадиционных решений. Применительно к авиастроению признано, что последние должны сопровождаться систематическими комплексными исследованиями1^.

Объективный вывод о перспективности какой-либо конструкции и ее потенциальных возможностях может быть сделан при наличии достаточного объема достоверной информации о ее показателях, а также общепринятых критериев оценки. Процесс получения такой информации (особенно, при создании новой техники) должен быть оперативным и не ориентированным только на экспериментальные работы (что в значительной мере имело место в истории развития традиционных ПД). В решении многих научно-технических конференций высшего уров-указывалось, что проектирование по аналогам влечет отставание в

1) См.: Новиков А.С., Буров Н.А. Основные направления развития газотурбинных двигателей: Учебное пособие/Яросл. политехи, ин-т. -Ярославль, 1988.- 80 с. техническом уровне машин; рекомендовано развертывание поисковых исследований по перспективным направлениям развития ДВС, их совершенствования за счет внедрения в практику проектирования методов математического моделирования, предметно-системного подхода.

Данный принцип создания новой техники может быть успешно реализован в процессе ее структурно-параметрического синтеза на основе математического моделирования, численного эксперимента и отдельных опорных натурных экспериментов. Исследования ПД должны проводиться, по-видимому, в рамках единой методологии, которая в настоящее время отсутствует. В связи с этим разработка метода такого структурно-параметрического синтеза ПД с НКС, изучение их потенциальных возможностей и рациональных областей их применения является целью настоящей работы, включающей следующие укрупненные направления исследования.

1. Обзор НКС, их классифицирование и выявление тенденций в их применении. Оценка состояния расчетных методов исследования НКС.

2. Разработка математических моделей и соответствующих программных средств для расчетного исследования ПД с НКС и их верификация путем постановки опорных натурных экспериментов.

3. Разработка алгоритма синтеза ПД с НКС и их механизмов.

4. Проведение НИОКР по разработке конструкций ПД с НКС, обоснование их принципиальных схем с оценкой эффективности и потенциальных возможностей.

Результаты, работ внедрены в Союзном проектно-монтажном бюро машиностроения "Малахит", авиаклубе Тушинского машиностроительного завода, ЦНМДИ, на заводах (иДагдизель", Тутаевском моторном), Ярославском политехническом институте.

Выводы, аналогичные приведенным выше, ранее приводились в ряде работ (см., в частности, [31]).

Ряд прогнозов показывает, что резервы дальнейшего совершенствования рассмотренных (и некоторых других) показателей ЦД в значительной степени исчерпаны, а реализация работ по такому совершенствованию сопровождается существенным ростом материальных затрат. В качестве примера на рис. 1.7 показано увеличение стоимости двигателей только при реализации различных мероприятий ограничения токсичности отработавших газов [323; с другой стороны, известно, что в таких случаях может наблюдаться одновременное увеличение расхода топлива (табл. 1.8), [333. Тот же вывод содержится и в работе [323.

В такой ситуации возникает вопрос об определении направлений дальнейшего совершенствования ПД транспортных ЭУ. Решение этого вопроса несколько осложняется снижением темпов улучшения основных показателей ДВС при одновременном ускорении сроков создания и внедрения новой техники (в [33 сообщается, например, о доводке семейства автомобильных дизелей Deimler-Benz 0M-442LA всего за 25 тыс. час. работы образцов моторов на стендах). Можно предположить, что существует несколько таких направлений. Одно из них включает традиционные методы, ориентированные на оптимизацию внутрицилиндфовых процессов, снижение удельного эффективного расхода топлива, токсичности ОГ, обеспечению многотошшвности,

Увеличение стоимости производства автомобиля ^ Ц в зависимости от эффективности П систем снижения токсичности т

100 80 60 40 20 О U, %

П = 100 % - без противотонсичных систем ;

1 - оптимизация конструкции и регулировок ЛВС ;

2 - применение электронных систем управления ;

3 - форкамерно-факельное зажигание ; 3'- то же с гомогенизацией смеси ;

4 - газовое топливо ;

5 - окислительная система нейтрализации ОГ ;

6 - трехкомпонентная система нейтрализации ОГ V уменьшению потерь теплоты и пр.

Другое направление включает работы по снижению металлоемкости конструкции при одновременном повышении прочностных качеств, снижении виброактивности, обеспечении ресурса за счет оптимизации распределения материала в объеме детали, подбора материалов, рационализации геометрии конструкции и пр.

Оба названные направления ориентированы на экстенсивное развитие техники.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Проведенные исследования позволяют сделать следующие выводы.

1. Существуют резервы для улучшения параметров ДВС транспортных ЭУ; экстенсивное развитие техники способствует лишь относительно несущественному их улучшению. Качественное улучшение параметров двигателей возможно при интенсификации совершенствования техники, достигаемого, в том числе, при реализации ПД с НКС. Разработка последних , таким образом, является объективно необходимой.

2. Преобразование энергии топлива в механическую работу в рамках ПД потенциально возможно более, чем 70-ю способами. Имеет место наличие значительных потенциальных возможностей для качественного улучшения параметров транспортных ЭУ у ДБТ; одной из них является реализация переменных степени сжатия и рабочего объема.

3. Квалиметричеекая многофакторная оценка свойств различных ПД с НКС показывает наличие у ДБТ существенных потенциальных возможностей; данное положение подтверждается также анализом патентно-лицензионной ситуации и сведениями о подготовке и организации их производства. Значительными потенциальными возможностями обладают также ПД с БСМ.

4. Расчетные исследования потенциальных возможностей ДБТ и других НКС должны строиться на основе единого методологического подхода, ориентироваться на структурно-параметрический синтез, математическое моделирование, численный эксперимент и отдельные опорные натурные эксперименты.

5. Ретроспективный обзор конструкций осуществленных ДБТ и их проектов позволил классифицировать их сферические приводные механизмы по структурному, кинематическому и динамическому признакам. Предпочтительными для практического использования являются 5- и 6-звенные механизмы с качающимися шайбами, не имеющие избыточных связей.

6. Разработаны и реализованы в пакетах прикладных программ матричные алгоритмы расчета кинематики, динамики и уравновешенности ДБТ; предусматривается определение динамических параметров с учетом дифференцированного вклада каждого цилиндра в формирование интегральных выходных показателей (в том числе, при случайных значениях конструктивных факторов). Достоверность расчетных алгоритмов подтверждена экспериментально при тензЬметрировании пространственного механизма опытного ДБТ 8Д7,6/7,6 при его испытаниях на различных скоростных и нагрузочных режимах; определении механических потерь и виброметрировании; результаты расчетов совпадают с данными об испытаниях осуществленных образцов.

Реализованы расчеты БСМ как статически определимых и неопределимых с определением условий статической определимости.

7. Кинематика ДБТ с переменным углом наклона качающейся шайбы обеспечивает возможность достижения требуемой точности регулирования степени сжатия и рабочего объема. Кинематика сферических приводных механизмов ДБТ не обусловливает дополнительной неравномерности вращения их коленчатых валов.

8. Обоснованы многомассовые дискретные и континуальные динамические модели пространственных механизмов ДБТ, модель колебательной системы коленчатого вала. Инерционные характеристики звеньев, совершающих сложные виды движения, определяются при этом с использованием конечно-элементных процедур.

8. Обоснованы принципы построения конечно-элементных моделей оригинальных деталей ДБТ и БСМ, соответствующие силовые и кинематические граничные условия для решения задач об определении параметров напряженно-деформированного состояния, а также частот и форм колебаний. Корректность моделирования подтверждена постановкой экспериментов на ТМЗ.

9. Разработаны алгоритмы и программное обеспечение многоуровневого структурно-параметрического синтеза ДБТ и их механизмов, включающего:

- выбор числа и размерности цилиндров с оценкой габаритных характеристик двигателя при учете основных навесных агрегатов; установлено, что габаритные преимущества ДБТ наиболее проявляются в области средних значений мощности для дизелей и малых - для ДВПТ;

- нахождение соответствующих значений конструктивных факторов, определяющих положение основных геометрических осей проектируемого ДБТ и его механизма: угол наклона кривошипа, диаметры качающейся шайбы и блока цилиндров и пр.;

- рационализация значений конструктивных параметров двигателя в ходе вычислительного эксперимента;

- определение принципиальных конструктивных форм оригинальных деталей с учетом уровней форсирования проектируемого двигателя по ре, п; анализ параметров напряженно-деформируемого состояния качающихся шайб следует осуществлять при этом с учетом системы распределенных сил инерции.

Достоверность алгоритма синтеза ДБТ подтверждена совпадением результатов расчетов значений параметров с таковыми для ряда спроектированных и построенных конструкций.

11. Методология рационального синтеза двигателей С НКС иллюстрируется серией принципиальных конструктивных решений по проектированию и расчетному исследованию ДБТ различного назначения, выполненных, в том числе, на уровне изобретений. Разработаны эскизные и технические проекты автомобильных, авиационных и судовых ДБТ и двигателей с БСМ по реальным техническим заданиям проектных организаций.

Установлено, что возможно развитие ПД с НКС в мощностные ряды, образуемые путем секционирования или образования многомашинных агрегатов при сохранении существенных массо-габаритных преимуществ (в 2 . 5 раз) перед другими типами ДВС.

12. Высокими потенциальными возможностями обладают ПД с НКС, ориентированнные на многопараметровое регулирование и управление при помощи средств микропроцессорной и электронной техники. Наиболее вероятными и достижимыми параметрами регулирования и управления являются степень сжатия, рабочий объем и фазы газораспределения. Реализация управления значениями указанных параметров успешно решается в рамках конструктивной схемы ДБТ. Предложены принципиальные схемы таких двигателей с дискретным (в зависимости от скоростного или нагрузочного режимов работы) и непрерывным (в течение длительности термодинамического цикла), совместным и раздельным регулированием степени сжатия и рабочего объема, гильзовым газораспределением, улучшенными параметрами уравновешенности и виброактивности и пр.

12. Создана теоретическая база для проведения НИОКР по разработке транспортных ПД с НКС (в частности, ДБТ); последние не рассматриваются при этом как альтернативные по отношению к традиционным конструкциям. Отсутствуют причины, принципиально препятствующие выполнению подобных работ.

1. Петров П.П. Ускорение научно-технического прогресса и свободно-поршневые двигатели//Известия ВУЗов. Машиностроение.- 1990.- N 3.- С. 74-78.

2. Гальговский В.Р. Пути и методы совершенствования экономических и экологических показателей транспортных дизелей: Дис. докт. техн. наук.- М., 1991.- 64 с.

3. Brown G., Swanson С.Н. Прогнозирование автомобильных силовых установок//Автомобильная промышленность США.- 1974.- 150.- N 3.- С. 4-7.1. II »!

4. Forster H.-J. Oieinsparung und Olsubstitution beim Stra(3en-verkehr//Automobil-Industrie.-1982.- 27.- N 1.- S. 77-88.

5. Прогноз развития дизелей в США//Двигателестроение.- 1988.- N 8. С. 58.

6. Small increase seen in general aviation activity//ICAO Bull. -1986.- 41.- N 6.- P. 48-49.

7. Evans H.G. The Merlyn diesel concept for propulsion//SAE Techn. Pap. Ser.- 1987,- N 871040.- 8 p.p.

8. Mount R.f., Gleiner W.L. High performance stratifield charge rotary engines for general aviation//AIAA Pap.- 1986.- N 1533.-P. 1-11.

9. P.J.Mullins. Нефть автомобилям//Автомобильная промышленность США.- 1980.- N 1.- С. 18-20.

10. Ф.Р.Патури. Зодчие XXI века: Смелые проекты ученых, изобретателей, инженеров.- М.: Прогресс, 1983.- 328 с.

11. Dietrich Н. Vergleich des Kreiskolbenmotors System NSU-Wankel mit dem Hubkolbenmotors//Kraftfahrzeugtechnik.-1970.- N 12.- S. 359-363, 381.

12. Combined cycle Diesel-Stirling heat engine/Carlqvist S.G., Kamo R.//SAE Techn. Pap. Ser.- 1985.- N 851821.- 9 p.p.

13. Kamo R. Can diesel and Stirling engines be combined?//Automo-bil. Eng.- 1985.- 93.- N 12.- P. 72-77.

14. Колбенев И.JT. Повышение энергоэкологических показателей автотракторных дизелей//Двигателестроение.- 1987.- N 12.- С. 53-56.

15. Мацкерле Ю. Современный экономичный автомобиль.- М.: Машиностроение, 1987.- 320 с.

16. Santini D.J. Commercialization of major effenciency enhancing vehicular engine innovations: past, present, and future micro-and macroeconomic considerations//Transp. Res. Rec. -1985.- N 1049.- P. 24-34.w

17. Bartsch C. Neues Motorconcept nutzt Keramik fur Kolben and Zylindern//VDI-Nachrichten.- 1988.- 42.- N 16.- S. 20.

18. Тер-Мкртичьян Г.Г. Сравнение термодинамических циклов поршневых двигателей//Труды НАМИ.- М.- 1978.- вып. 172.- С. 31-36.

19. What's aheard for ceramics in heat engines?//Adv. Mater, and Process in Metal. Progr.- 1988.- 134.- N 2.- P. 11-12, 14.

20. Peschka W. Hydrogen combustion in tomorrow's energy technolo-gy//Int. J. Hydrogen Energy.- 1987.- 12.- N 7.- P. 481-499.

21. Стефановский B.C. О показателях двигателей, использующих тепловое расширение твердых тел//Вопросы двигателестроения.- Ярославль, 1972.- Вып. XXIII.- С. 3-6.-(Сб. научн. тр./Яросл. тех-нологич. ин-т).

22. Heat drive engine using she are-memory alloy//Techn. Jap.-. 1989.- 22.- N 32.- P. 60-61.

23. Семенов Б.Н., Иванченко H.H. Задачи повышения топливной экономичности дизелей и пути их решения//Двигателестроение.- 1990.-N 11.- С. 3-7.

24. Изменение некоторых параметров малооборотных дизелей на временной оси/Жуков В.П., Чекедов И.В., Шостак В.П.//Двигателест-роение.- 1987.- N 8.- С. 3-5.

25. Авиационные двигатели: Сборник справочных материалов/Под ред. М.А.Левина, Г.В.Сеничкина.- М.: Машгиз, 1951.- 244 с.

26. Федышин В.И., Михайлов Л.И. Развитие среднеоборотных дизелей за рубежом//Двигателестроение.~ 1990.- N 1.- С. 53-59.

27. Фельдман В.И. Параметры современных авиадвигателей//Техника воздушного флота.- 1944.- N 5-6.- С. 11-15, 25.

28. Рапипорт М.С. Влияние изменения мощности мотора на максимальную мощность истребителя//Техника воздушного флота.- 1944.- N 7.- С. 13-14.

29. Чистяков В.К. Тенденции изменения некоторых параметров ДВС за 80 лет (с 1900 г. по 1980 г.)//Известия ВУЗов. Машиностроение.-1980.- N 3.- С. 63-67.

30. Кутенев В.Ф., Свиридов Ю.Б. Экологические проблемы автомобильного двигателя и путь оптимального решения их//Двигателестроение.- 1990.- N 10.- С. 55-62.

31. How soon clean englnes?//Automotive Eng.- 1973.- 81.- N 7.- P. 23-28.

32. Мани Л. Транспорт, энергетика и будущее.- М.: Мир, 1987.-160 с.

33. ConstгасtIon Specialities of Regenerative Piston Internal Combustion Engines//SAE Techn. Pap. Ser. 1986.- N 861193.- P. 1-6.

34. Kauder K. Die Hei|3gazschraubemaschine ein neues Antriebskon-zept//MTZ.- 1986.- 47.- N 7-8.- S. 269-274.

35. Судовые установки с двигателями внутреннего сгорания/В.А.Ван-шейдт, П.А.Гордеев, Б.А.Захаренко и др. Л.: Судостроение, 1978 г. - 368 с.

36. Пат. 3896775 США, МКИ F02B 75/02. Supercharged six-stroke cycle combustion engine.

37. Пат. 4736715 США, МКИ Р02В 75/26.

38. Waldmanis Е., Wulfhorst D.E. The effects of emulsified fuels and water Induction on diesel combustion//SAE Techn. Pap. Ser.-1971.- N 700736.- 10 p.p.

39. Bartsch C. Nur drei bewegte Teile//Krafthand.- 1987.- 60.- N 24.- S. 2138-2140,2142,2144-2146,2148.

40. Combat vehicle engines for the 1990s//Milit. Technology.-1986.- 10.- N 10.- P. 174-179,181-182,185.

41. Dewelopment of insulated components for temperature Engines/ Woods M.E., Glame P., Schwarz E.//SAE Techn. Pap.Ser.- 1989.- N 880191.- P. 109-121.

42. Болдырев И.В., Бабаев А.И. Тепловая изоляция стенок камеры сгорания и целесообразность ее применения//3арубежная военная техника: Транспортное двигателестроение.- 1987.- Вып. 12(72).1. С.23-37.

43. Stephen Н. Piston ring designs for reduced rriction//SAE Techn. Pap. Ser.- 1984.- N 841222.- P. 1-17.и

44. Ederer U.G. Lager fur hohe Belastungen in Zweitakt- und Viertakt-Dieselmotoren//MTZ.- 1983.- N 11.- S. 443-448,450.

45. Фомин В.И. Тенденции развития подшипников современного авиадвигателя//Техника воздушного флота.- 1944.- N 4.- С. 8-11.

46. Pischinger Р., Esch H.J. Е1пГ1и(3 der Zylinderzahl auf die Rei-bungsverluste von Personenwagenmotoren//MTZ.- 1981.- 42.- N 12.- S. 525-528.

47. Yalof S., Zimmerman M. The little engine that would//Chem. Techno1.- 1977.- 7.- N 7.- P. 403-404.

48. Bak D.J. Innovative engine eliminates lost motion//Design News.- 1988.- 44.- N 19.- P. 258-259.

49. Schenk R. Voiles Rohr//Motorrad.- 1987.- N 14.- P. 18-20.

50. Rawski F. Rozrzad nieconwecionalny w silniku cztwertosuwowyn. Propozycje nowych rozwiazan konstrukcyinych//Techn. Mot.-1974.- N 1.- S. 9-12.

51. Dietrich H. Vergleich des Kreiskolbenmotors System NSU-Wankel mit dem Hubkolbenmotor//Kraftfahrzeugtechnik.- 1979.- N 12.- S.- 359-363, 381.

52. Unterscheide im Reibungsverhalten zwischen Kreiskolbenmotoren und Hubkolbenmotoren Audi/Basshuysen R., Stutzenberger H., Vogt R.//ATZ.- 1982.- 84.- N 11.- S. 573-576.

53. Рабочий процесс высокооборотных дизелей малой мощности/Семенов Б.Н., Павлов Е.П., Копцев В.П. Л.: Машиностроение, 1990.- 240 с.

54. Баландин С.С. Бесшатунные двигатели внутреннего сгорания.- М.:

55. Машиностроение, 1972.- 172 с.

56. Чембарисов P.P. Разработка метода оценки и выбора параметров бесшатунного ДВПТ двойного действия: Автореф. дис. . канд. техн. наук.- Уфа, 1989.- 23 с.

57. Ehmsen К. Neue Super 1 anghubige Zweitakt-Dieselmotoren RTA mit Gleichstromspulung von Sulzer//MTZ.-1982.- 43.-N 3.-S. 105-106.

58. Kllntorp H., Grone 0. B&W 2-stroke low-speed diesel engines// Schlff und Hafen: Kommandobruke.- 1983.- 35.- N 5.- S. 133-136.

59. Hooker R.J. Orion A Gaz-generator Turbocompound Englne//SAE1. Transl.- 1957.- P. 293.

60. Bastlde M.P. Le mechanisme en barillet Glrodln//Nouveautes techniques maritimes.- Paris, 1967.- P. 141-167.

61. McElroy J. Автомобильные двигатели будущего//Автомобильная промышленность США.- 1980.- N 1.- С. 1-5.

62. Stefanldes E.J. Sinusoidal САМ engine gives high torque at low rpm//Des. News.- 1986.- 42.- N 23.- P. 62-64.

63. Франц. заявка 2579266, МКИ F02B 25/20. Moteur a explosion dont 1'alimentation est assure par un cylindre separe.

64. Пат. 4313403 США, МКИ F02b 25/12. Internal combustion engine.

65. Двухтактные карбюраторные двигатели внутреннего сгорания/В.М. Кондратов, Ю.С.Григорьев, В.В.Тупов и др.- М.: Машиностроение, 1990.- 272 с.

66. Ридер Г., Хупер Ч. Двигатели Стерлинга.- М.: Мир, 1986.- 464 с.

67. Уокер Г. Двигатели Стирлинга.- М.: Машиностроение, 1985.- 408 с.

68. Орлин А.С., Круглов М.Г. Комбинированные двухтактные двигатели.- М.: Машиностроение, 1968.- 576 с.

69. Кушуль В.М. Новый тип двигателя внутреннего сгорания.- Л.:

70. Судостроение, 1965.- 180 с.

71. Богушевич А.В., Сакин А.Е. Возможность повышения мощности и надежности тепловозов//Железнодорожный транспорт.- 1978.- N 3.- С. 61-63.

72. Ливенцев Ф.Л. Двигатели со сложными кинематическими схемами: Кинематика, динамика, уравновешивание.- Л.: Машиностроение, 1972.- 160 с.

73. Илей Л. Двигатель с переменным рабочим объемом//Автомобильная промышленность США.- 1986.- N 8.- С. 8.

74. Ziph В., Meijer R.J. Variable stroke power control for Stirling engines//SAE Techn. Pap. Ser.- 1981.- N 810088.- 8 p.p.

75. Бершадский С.А. Снижение вибрации и шума поршневых компрессоров.- Л.: Судостроение, 1990.- 272 с.

76. Демидов В.П. Двигатели с переменной степенью сжатия.- М.: Машиностроение, 1978.- 136 с.

77. Timoney S.G. Variable compression ratio diesel engine//Inter-soc. Convers. Eng. Conf., Boston, Mass.,1971.- New York, N.Y.- 1971.- P. 353-356.

78. Designing a variable stroke engine//Automotive Eng.- 1977.-85.- N 6.- P. 50-55.

79. Jante A. Kraftstoffverbrauchssenkung von Verbrennungsmotoren durch kinematische Mittel//Automobil-Industrie.-1980.- N 1.- S. 61-65.

80. Combustion igniton delay in engines with inconvectional piston motions//Craven К.К., Smith J.E. Clark N.N.//Proc. Inst. Mech. Eng. D. 1989.- 203.- N 3.- P. 193-196.

81. K48E 48-cylinder high speed horizontal two stroke diesel engine from China//Mot. Ship.- 1983.- 63.- N T51P. 28-30.

82. Ваншейдт В.А. Конструирование и расчеты прочности судовых дизелей.- Л.: Судостроение, 1969.- 639 с.

83. Мотор Нэпир-Сейбр ПА//Техника воздушного флота.- 1944.- N 10.- С. 32-35.

84. Назаренко Б.Д. Создание двухцилиндрового трехвального А-образного двухтактного двигателя и анализ его особенностей: Автореф. дис. . канд. техн. наук.- М., 1972.- 23 с.

85. McDowdy W., Nightingale N.P. Mod I automotive Stirling engine system performance//SAE Techn. Pap. Ser.- 1982.- N 820353.- 10 p.p.

86. Основы автоматизированного проектирования самолетов/С.М.Егер, Н.К.Лисейцев, 0.С.Самойлович.- М.: Машиностроение, 1986.-232 с.I

87. Trufanovic R. Komplekcni parametri pogonskog kvaliteta motora SUS//Technika.- 1971.- N 5.- S. 97-104.

88. Петухов В.А., Шегалов И.Л. Системный подход к выбору транспортных двигателей//Двигателестроение.- 1986.- N 7.- С. 57-58, 62.

89. Болвашенков И.М., Шегалов И.Л. Системный подход к выбору двигателей в САПР транспортных средств//Двигателестроение.-1988.- N 3.- С. 58-60, 62.

90. Прогнозирование себестоимости изготовления тракторных и комбайновых дизелей/Ю.Ф.Бойко, А.Н.Яшин, В.Н.Мокеева//Двигателестро-eHHe.-1987.-N 2.- С. 40-42.

91. Погодин С.И., Козлов С. И. Способ оценки габаритных размеров и массы транспортных двигателей при их проектировании//Двигате-лестроение.-1986.- N 10.- С. 18-19.

92. Истомин П.А., Яманин A.M. Синтез приводных механизмов двигателей барабанного типа//Известия ВУЗов. Машиностроение.- 1981.-N 7.- С. 68-73.

93. Петухов В.А., Шегалов И.Л. Методика сравнительной оценки тепловых двигателей различных типов (на примере СОД и газотурбинных установок с теплоутилизационным контуром)//Двигателестро-ение.- 1985.- N 9.- С. 57-62.

94. О методологии комплексной оценки технического уровня и качества двигателей/В.И.Федышин, В.Т.Бордуков, Г.Г.Азгальдов//Двига-телестроение.- 1979.- N 6.- С. 31-33.

95. Соболев Л.М. Оценка основных показателей автомобильных двигателей с различными способами сгорания и питания//Вопросы теории и эксплуатации тракторов и автомобилей.- Горький, 1978.-С. 4-8.- (Сб. научн. тр./Горьковск. политехн. ин-т).

96. Сутугин Б.В. Информация о новых двигателях Стирлинга//Двига-тели Стирлинга/Под ред. В.М.Бродянского.- М.: Мир, 1975.- С. 401-426.

97. Анализ металлоемкости дизелей для магистральных тепловозов с учетом расхода металла на стадии эксплуатации/В.Е.Витвинский, В.В.Никитин, А.С.Вершинин, В.И.Ефименко//Двигателестроение.-1989.- N 8.- С. 59-62, 51.

98. Проблемы сопоставимости параметров при сравнительной оценке отечественных и зарубежных дизелей/В.Т.Бордуков, В.И.Федышин, Л.И.Михайлов//Двигателестроение.- 1988.- N 7.- С. 37-44, 51.

99. Яманин А.И. О выборе рациональной компоновочной схемы двигателя двойного действия с внешним подводом теплоты//Двигателест-роение.- 1980.- N 7.- С. 18-20.

100. Файн М.А., Голованов О.И. Использование зарубежной патентной информации для определения тенденций развития двигателестрое-ния//Двигатели внутреннего сгорания.- Харьков, 1984.- Вып. 40,- С. 108-118.- (Респ. межвед. темат. научн.-техн. сб./Вища школа).

101. Определение состояния и первоочередных путей совершенствования двигателей с внешним подводом теплоты по анализу зарубежных патентов/А.Т.Амандыков, С.И.Ефимов, М.А.Файн//Двигателе-строение.- 1982.- N 1.- С. 47-50.

102. Пат. 4372116 США, МКИ F02G 1/06. Stirling engine control mechanism and method.

103. Заявка 3800001 ФРГ, МКИ F02F 7/00. Statik des Gehauses eines Axialkolbenmotor.

104. Заявка 3800002 ФРГ, МКИ F16C 3/12. Kurbelwelle eines Axialkolbenmo tor.

105. Заявка 3800003 ФРГ, МКИ F02D 1/10. Regelsgestange von Ein-spritzpumpenregler und Versteller der Pumpenelemente eines Axialkolbenmotor.

106. Заявка 3800004 ФРГ, МКИ F02D 1/02. Fliehkraftmechanismus furit1. Regelvorgange.

107. Заявка 3800005 ФРГ, МКИ F02B 75/26. Grundkonzept eines Axialkolbenmo tor.

108. Заявка 3800006 ФРГ, МКИ F02M 1/06. Kuhl- und Schmierkreislauf eines Axialkolbenmotor.

109. Заявка 3800007 ФРГ, МКИ FOIL 1/04. Steuerungvorrichtung fur Gaswechsel und Einsprltzung insbesondere eines Axialmotors.

110. Франц. заявка 2277233 МКИ F02B 15/02. Moteur a cylindree variable.

111. Girodin M.G.-H. Le moteur en barillet//Bull, Assoc. franc, techniclens petrole.- 1964.- N 164.- P. 189-207.

112. Аксиально-поршневой V-образный ДВС//Автомобильная промышленность США.- 1990.- N 3.- С. 31-32.

113. Воронков Ю.С., Дмитриевский В.И. Авиационное двигателестрое-ение.- В кн.: Развитие авиационной науки и техники в СССР.- М. Наука, 1980.- С. 146-238.

114. Hall E.S. Engines having the Cylinders parallel to the Shaft// SAE Journal.- 1930.- Vol. XXVII.- N 4.- P. 408-412.

115. Игумнов Г.С. Конструкция и результаты исследования бескривошипного дизеля "Стерлинг"//Дизелестроение.- 1939.- N 10-11.- С. 19-23; N 12.- С. 8-11.

116. Grashof F. Theoretische Maschinenlehre.- Bd. 2.- Leipzig, 1881.- 853 S.и

117. Beyer H. Zur Syntese ebener und raumlicher Kurbeltriebe//VDI Forschungsheft.- 1939.- N 394.- S. 22.

118. Beyer R. Zur Analyse raumlicher Kurbeltriebe//Getriebetechnik (Reuleaux-Mitteilungen).- 1939.- Bd. 7.- N 5.- S. 253-257.1. H »f

119. Federhofer K. Uber die Beschleunigung bei der raumlichen Be-wegung sparren Korpers//Zeitschrift fur angew. Math, und Mech. 1923.- Bd. 3.- S. 217-222.

120. Muller F.O. Beschleunigungsverhaltnisse beim spharischen Kur-beltrieb und verwandten Mechanismen//VDI Zeitschrift.- 1929.-Bd. 73.- N 4.- S. 117-125.

121. Stehn K. Getriebe mit raumlichen Drehstabbewegung//VDI Zeitschrift.- 1928.- Bd. 72.- N 14.- S. 459-463.

122. Altmann F.G. Kolbenmaschinen mit achsparallelen Zylindern// Reuleaux-Mitteilungen.- 1938.- Bd. 6.- N 9.- S. 477-480.

123. Артоболевский И.И. Структура и кинематика механизмов с качающимися шайбами//Труды ВВА.- 1936.- Вып. 15.- С. 38-88.

124. Артоболевский И.И. Теория пространственных механизмов.- M.-JI.: ОНТИ, 1937.- 235 с.

125. Есьман В.И. Бескривошипные поршневые насосы.- Баку: Изд-во АН АзербССР, 1958.-100 с.

126. Башта Т.М. К вопросу теоретического исследования ротационных гидравлических передач пространственного типа ( с качающимся диском)//Станки и инструмент.- 1934.- N 1.- С. 5-11.

127. Даидбеков С.-Г.Д. Кинематика и динамика косой шайбы в поршневых механизмах: Дис. . канд. техн. наук.- Баку, 1945.- 85 с.

128. Есьман В.И. Механические и гидравлические особенности бескривошипного насоса с автоматическим регулированием режима работы: Дис. . канд. техн. наук.- Баку, 1952.- 160 с.

129. Evaluation of the STM-120 kinematic Stirling engine/Linker K.L., RowllnsonK., Smith G.//Proc. 25th Intersoc. Energy Convers. Conf.- Reno, Nev., Aug. 12-17, 1990: IeCEC-90.- New-York (N.Y.), 1990.- P. 303-309.

130. Frlck E., Jante A. Kraftstoffverbrauchssenkung von Verbren-nungsmotoren durch kinematische Mittel//Maschinenbautechnik.-1978.- 27.- N 6.- S. 257-260, 242.

131. Пат. 4648358 США МКИ F02B 57/06. Rotary vee engine.

132. Пат. 1516578 США МКИ F02B 75/26,57/00,57/06,53/00,57/00,F.01 В 3/00. Rotary engine.

133. А.с. 1302051 СССР, МКИ F16H 21/16. Бесшатунный механизм для поршневой машины.

134. А.с. 1397645 СССР, МКИ F16H 1/28. Узел бесшатунного двигателя.

135. А.с. 1525283 СССР, МКИ Ю1В 9/02. Бесшатунный механизм.

136. А.с. 1606781 СССР, МКИ F16H 21/18. Бесшатунный механизм преимущественно для двигателя внутреннего сгорания.

137. А.с. 1626026 СССР, МКИ F16H 21/40. Бесшатунный механизм для преобразования возвратно-поступательного движения во вращательное .

138. Gray С. A rewiew ol variable engine valve timing//SAE Techn. Pap. Ser.- 1988.- N 880386.- 11 p.

139. Variable valve timing a possibility to control engine load without throttle/Lenz H.P., Wichart K., Gruden D.//SAE Techn. Pap. Ser. - 1988.- N 880388.- 7 p.

140. Variable controle valve timing//Automotive Eng.- 1987.- 12.-N 4.- P. 70-71.

141. Яровой B.H. Кинематика, динамика и габаритные характеристики двигателей внутреннего сгорания с качающейся шайбой: Дис. . канд. техн. наук.- М., 1962.- 200 с.

142. Катыс Г.П. Исследование кинематики и динамики пространственного коромыслового механизма//Двигатели внутреннего сгорания. -М., 1955.- Вып. 35.- С. 240-250.-(Уч. зап./МВТУ им. Н.Э.Баумана ).

143. Катыс Г.П. Исследование кинематики и динамики пространственного кривошипного механизма//Двигатели внутреннего сгорания. -М., 1955.- Вып. 35.- С. 251-265.-(Уч. зап./МВТУ им. Н.Э.Баумана).

144. Катыс Г.П. Пространственный механический преобразователь// Двигатели внутреннего сгорания. М., 1955.- Вып. 35.-С. 240-250.-(Уч. зап./МВТУ им. Н.Э.Баумана).

145. Катыс Г.П., Выставкин Я.П. Бесколенчатые двигатели внутреннего сгорания.- Новые книги за рубежом.- 1962.- Б.- N 8.- С. 56-58.

146. Коваль И.А., Лущицкий Ю.В. Сравнительная оценка двигателей различных кинематических схем//Двигатели внутреннего сгорания.-Харьков, 1975.- Вып. 21.- С. 109-118.-(Респ. межвед. темат. научн.-техн. сб./Харьковск. гос. ун-т).

147. Лущицкий Ю.В. Моменты сил инерции в бесшатунном двигателе с произвольным углом развала между цилиндрами//Двигатели внутреннего сгорания.- Харьков, 1973.- Вып. 18.- С. 163-166.-(Респ. межвед. темат. научн.-техн. сб./Харьковск. гос. ун-т).

148. Лущицкий Ю.В. Кинематика бесшатунного поршневого двигателя// Двигатели внутреннего сгорания.- Харьков, 1973.- Вып. 18.- С. 163-166.- (Респ. межвед. темат. научн.-техн. сб./Харьковск. гос. ун-т).

149. Мейер Р. Тепловой двигатель фирмы Филипс//Двигатели Стерлинга.- М.: Мир, 1975.- С. 17-180.

150. Чистяков В.К. Динамика двигателя с внешним подводом тепла сромбическим механизмом: Учебное пособие/МВТУ им. Н.Э.Баумана.-М., 1978.- 70 с.

151. Выбор основных параметров ромбического механизма двигателя Стирлинга/Звонов В.А., Сергеев П.В., Шмерельзон Я.Ф.//Двигатели внутреннего сгорания.- Харьков, 1973.- Вып. 18.- С. 98-111.- (Респ. межвед. темат. научн.-техн. сб./Харьковск. гос. ун-т).

152. R.J.MeJer, B.Ziph. A variable angle vobble plate drive for a stroke controlled Stirling engine//Proc. 14th Intersoc. Energy Convers. Eng. Conf., Boston, Mass.- 1979.- Vol. 1.-Washington,D.C.- P. 1197-1202.

153. Заявка 3420529 ФРГ, MKM F01B 3/02, F04B 1/28, F04B 27/08, F02B 75/26. Axlalkolbenmaschine mlt variablen Hub.

154. Исследование и оптимизация гидропередач горных машин/А.В.Докукин, В.М.Берман, А.Я.Рогов и др.- М.: Наука, 1978.- 196 с.

155. Колебания элементов аксиально-поршневых гидромашин/К.В.Фролов, А.С.Гельман, А.В.Синев, Ф.А.Фурман.- М.: Машиностроение, 1973.-280 с.

156. Хуциев А.И. Двигатели внутреннего сгорания с регулируемым процессом сжатия.- М.: Машиностроение, 1986.- 104 с.

157. Пат. 36366429 США, МКИ F02B 75/32, F16H 21/22. Piston stroke control mechanism.

158. Заявка 3030615 ФРГ, МКИ F02B 75/32, F01B 9/02. Hubkolbenmotor.

159. Заявка 2633618 ФРГ, МКИ F01B 3/02, F03C 1/06. Stufenlosregel-bares Drehmoment erzeugende Коlbenmaschine.

160. Пат. 4077269 США, МКИ F16H 23/00, F04B 1/12. Variable displacement and/or variable compression ratio piston engine.

161. A.c. 37421 СССР, НКИ 46a4, 11.Двигатель внутреннего горения.

162. Пат. 4100815 США, МКИ F16H 23/60. Variable displacement piston engine.

163. Пат. 4515113 США, МКИ F02B 75/04. Swach plate engine.

164. Пат. 4023542 США, МКИ Ю2В 75/26. Load responce variable stroke internal combustion engine.

165. Пат. 4094202 США, МКИ F16H 23/00. Piston stroke varyng mechanism» for expansible chamber energy conversion mashines.

166. Зленко M.A. Неконструктивная критика//Двигателестроение.-1990.- N 11.- С. 60.

167. Ответ оппоненту/В.А.Четвертаков//Двигателестроение.- 1990.- N 11.- С. 61, 64.

168. Четвертаков В.А. О применении аксиально-поршневых механизмов с качающейся шайбой в конструкциях тепловых машин//Двигателе-строение.- 1990.- N 3.- С. 13-15, 12.

169. Чистяков В.К. Динамика поршневых и комбинированных двигателей внутреннего сгорания.- М.: Машиностроение, 1989.- 256 с.

170. Яманин А.И. Пакет прикладных программ для расчетного исследования двигателей барабанного типа//Двигателестроение.- 1990.-N 8.- С. 18-21.

171. Хог Э., Аррора Я. Прикладное оптимальное проектирование.- М.: Мир, 1983.- 478 с.

172. Хокс Б. Автоматизированное проектирование и производство.- М. Мир, 1991.- 291 с.

173. Сойер В., Фостер Д.Л. Программирование экспертных систем на Паскале.- М.: Финансы и статистика, 1990.- 191 с.

174. Левитский Н.И. Теория механизмов и машин.- М.: Наука, 1979.-576 с.

175. Яровой В.Н. О законах движения поршня в сферических механизмах с дуговым движением качающейся шайбы//Известия ВУЗов. Машиностроение.- 1960.- N 9.- С. 62-73.

176. Яровой В.Н. 0 законах движения поршня в сферических механизмах с равномерным движением качающейся шайбы//Известия ВУЗов. Авиационная техника.- 1960.- N 2.- 0. 144-156.

177. Натанзон В.Я. Кинематика и динамика бескривошипного двигате-ля//Труды/Центральн. ин-т авиац. моторостроения им. П.И.Баранова.- М., 1934.- Вып. 9.- 0. 79-101.

178. Магнус К. Гироскоп: Теория и применение.- М.:Мир, 1974.-526 с.

179. Пат. 148466 Германии, НКИ 46а10, 5/01. Explosionskraftmaschineиmit mehreren parallel zur Kurbelwelle und gleichmapig urn dieselbe herum angeordneten Zylindern.

180. Пат.398177 Швейцарии, НКИ 46a4, 11.

181. Kutzbach К. Selbststatige Drehmomentumformer mit besondererи

182. Berucksichtigung des Lavaud- und Janney Getriebes//Maschinen-bau.- 1925.-4.- Heft 23.- S. 1139-1140.

183. Leitner A. Die kurbellose Kolbenmaschinen von Micnel//VDI Ze-itschrift.- 1927.- Bd. 71.-N 11.- S.366-367.

184. Барабанный поршневой двигатель для легкомоторной авиации/Яма-нин А.И., Иванов Л.Л., Мелькумов Ю.В. и др. -Яросл. политехи, ин-т.- Ярославль, 1989.- Деп. в НИИЭинформэнергомаш 15.05.89, N 406-ТМ89.

185. Решетов Л.Н. Самоустанавливающиеся механизмы.- М.: Машиностроение, 1985.- 272 с.

186. Минасян М.А., Истомин П.А. Динамические модели кривошипно-ша-тунных механизмов поршневых двигателей и их деталей//Двигате-лестроение.-1984.- N 9.- С. 20-24.

187. Фаворин М.В. Моменты инерции тел: Справочник.- М.: Машиностроение, 1977.- 511 с.

188. Development of barrel type crankless engine/Take Mlnory, Sa-egusa Morihiko, Daidoji Susumu,Yoshikawa Fumio//Rev. Electr. Commun. Lab.- 1962.- 10.- N 5-6.- P.279-299.

189. Опытный барабанный двигатель с кривошипно-карданным механиз-мом/Яманин А.И., Воронин О.Р., Ивнев А.А., Николаев А.Н. -Яроел. политехи, ин-т.- Ярославль, 1980.- Деп. в НИИНАвтопром 03.06.80, N Д511.

190. Румб В.К. Исследование связанных колебаний коленчатых валов двигателей внутреннего сгорания: Автореф. дис. . канд. техн. наук.- Л., ЦНВДИ, 1978.- 22 с.

191. Случанинов Н.Н. Оптимизация геометрии колен цельнокованых валов судовых дизелей: Автореф. дис. . канд. техн. наук.- Л., ЛКИ, 1980.- 20 с.

192. Рационализация математической модели , характеризующей упругие свойства остова дизеля/Бойко В.В., Чибор П.В., Истомин П.А.//Двигателестроение.- 1984.- N 9.- С. 8-11.

193. Яманин А.И. Анализ уравновешенности четырехцилиндрового двигателя с бесшатунным силовым механизмом//Двигателестроение.-1984.-N 7.- С. 16-18.

194. Абрамишвили М.М., Енукидзе В.М. Опыт доводки двигателя при определении порядка работы цилиндров//Двигателестроение.- 1986.-N 2.- С. 51-53.

195. Яманин А.И. Анализ уравновешенности 2-вальных Н-образных транспортных двигателей//Известия ВУЗов. Машиностроение.-1990.-N 9.- С. 59-63.

196. Лущицкий Ю.В. Оценка потерь от действия нормальной к оси цилиндра силы в бесшатунном двигателе //Двигатели внутреннегосгорания.- Харьков, 1972.- Вып. 16.- С. 47-52.- (Респ. меж-вед. темат. научн.-техн. сб./Харьковск. гос. ун-т).

197. А.с. 761771 СССР, МКИ F16H 21/18. Кривошшшо-карданный механизм привода для поршневых машин/А.И.Яманин, О.Р.Воронин, А.А.Ивнев,А.Н.Николаев//Открытия.Изобретения.Промышленные образцы. Товарные знаки.- 1980.- ЖЗЗ.- С.118.

198. Яманин А.И. Сравнительная оценка виброактивности аксиально-поршневой машины, реализующей циклы Дизеля и Стирлинга//Дви-гатели внутреннего сгорания.- Ярославль, 1985.- С. 138-141.-(Межвуз. сб. научн. тр./Яросл. политехи. ин-т).

199. Ефимов С.И. Термодинамические основы цикла Стирлинга:Учебное пособие/МВТУ им. Н.Э.Баумана.- М., 1979.- 71 с.

200. Вентцель Е.С. Теория вероятностей.- М.: Физматгиз,1958.-464 с.

201. Программное обеспечение динамических расчетов двигателей с бесшатунным силовым механизмом/Яманин А.И.- Яросл. политехи, ин-т.- Ярославль, 1985.- 123 с. Деп. в НИМНАвтопром 17.12. 85, N 1291 ап-85Деп.

202. Выбор основных конструктивных соотношений двигателя с барабанной компоновкой рабочих цилиндров/Б.С.Стефановский, А.Н. Истомин, А.И.Яманин//Известия ВУЗов. Машиностроение.- 1977.-N 7.- С. 74-77.

203. Турбокомпрессоры для наддува дизелей: Справочное пособие/Б.И. Байков, В.Т.Бордуков, П.В.Иванов, Р.С.Дейч.- Л.: Машиностроение, 1975.- 200 с.

204. Киркли Д. Выбор оптимальной компоновки двигателя Стирлинга// Двигатели Стирлинга/Под ред. В.М.Бродянского.- М.: Мир, 1975.-С. 181-203.

205. Двигатели Стирлинга/В.Н.Даниличев, С.И.Ефимов, В.А.Звонов идр.-М.: Машиностроение, 1977.- 150 с.

206. Сутугин Б.В. Информация о новых двигателяхСтирлинга//Двига-тели Стирлинга/Под ред. В.М.Бродянского.- М.: Мир, 1975.- С. 401-426.

207. Initial comparison of single cylinder Stirling engine computer model predictions with results/Tew Roy C., Thieme Lanny G., Miao D.//SAE Techn. Pap. Ser.- 1979.- N 790327.- P. 16.

208. Зленко M.A., Кутенев В.Ф. Аксиальный ДВС: новый взгляд на старую идею/7Автомобильная промышленность.- 1992.- N 6.- С. 9-12.

209. Пиранер И.Л. Влияние конструктивных параметров системы "коленчатый вал коренные подшипники ДВС" на ее работоспособность: Автореф. дис. . канд. техн. наук.- Л., ЦНИДИ.- 1988.-25 с.

210. Кутенев В.Ф. Концепция создания экологически чистого автомо-биля//Автомобильная промышленность.- 1992.- N 2.- С. 3-6.

211. Тер-Мкртичьян Г.Г. Т-01 дизель с управляемым движением поршней/ /Автомобильная промышленность.- 1992.- N 4.- С. 25-27.

212. Расчет на ЭВМ кинематики рычажного механизма, регулирующего степень сжатия двигателя/Яманин А.И.- Яросл. политехи, ин-т.-Ярославль, 1987.- 39 с. Деп. в НИИНАвтопром 17.12.85, N 1291-ап-87Деп.

213. Commercial Stirling engine development and applications/Ben-nethum J.E., Laumac T.D., Johansson L.N., Godett T.M.//SAE Techn. Pap. Ser.- 1991.- N 911649.- P. 1-5.

214. Пат 5014653 США, МКИ F02B 57/06. Rotary vee engine.

215. Погодин С.И. Рабочие процессы транспортных турбопоршневых двигателей.- М.: Машиностроение, 1978.- 312 с.218219220221222223224225226227228229230231

216. Thunder Engine development: Status report//Interavla Air Lett.- 1981.- N 9700.- P. 8-9.

217. Технические требования к авиационным поршневым двигателям// Крылья Родины.- 1988.- N 7.- С. 20.

218. Снитков А.А. Бесклапанный двигатель Геркулес Х1//Техника воздушного флота.- 1944.- N 4.- С. 33-37.

219. Пат. 2129488 Великобритании, МКИ F01L 7/04. Rotary cylinder valve internal combustion engine.

220. Пат. 3844109 США, МКИ P01L 3/00; P02C 5/00. Brayton engine. Chamberlain R.H.D. Sleeve drive crank mechanism//Des. Eng. (Gr. Br.).- 1974.- Nov.- P. 51-53.

221. Variable controle valve timing//Automotive Eng.- 1987.- 12.-N 4.- P. 70-71.

222. Slegla D.C., Slewert R.M. The variable engine problems and promlses//SAE Techn. Pap.Ser.- 1978.- N 7800700.- 11 p.p.

223. Редукторы энергетических машин: Справочник/Б.А.Балашов, P.P. Гальпер, Л.М.Гаркави и др.; Под общ. ред. Ю.А.Державца.- Л.: Машиностроение, 1985.- 232 с.

224. Орлов П.И. Основы конструирования. Кн. 2.- М.: Машиностроение, 1972.- 575 с.

225. А.с. 1744289 СССР, МКИ F02B 75/04,F02B 75/26. Аксиально-порш-невой двигатель/А.И.Яманин//Изобретения.- 1992.- .№24.- С.140.

226. А.с. 1728500 СССР, МКИ F01B 3/00,F02B 75/26. Аксиально-порш-невой двигатель/А.И.Яманин//Изобретения.- 1992.- .№15.- С. 138.

227. А.с. 1643757 СССР, МКИ F02B 75/26. Аксиально-поршневой двигатель/А. И. Яманин//Открытия. Изобретения.- 1991.- .№15.- С. 121.

228. Терещук А.Г., Сорокин В.П. Метод исследования режимов работы автомобильного дизеля в условиях эксплуатации//Двигатели внутреннего сгорания.- Ярославль, 1973.- С. 27-37.- (Межвуз. сб. научн. тр./Яросл. политехи, ин-т).