автореферат диссертации по обработке конструкционных материалов в машиностроении, 05.03.06, диссертация на тему:Особенности сопротивления хрупкому разрушению сварных соединений сталей повышенной прочности

Введение

ГЛАВА I. Влияние структурных факторов на сопротивление хрупкому разрушению сталей для газонефтехимического аппаратостроения

1.1» Применение в газонефтехимическом аппаратостроешщ сталей повышенной прочности

1.2. Микромеханизм разрушения и взаимосвязь его со структурными факторами

ГЛАВА П. Исследование кинетики фазовых и структурных превращений в металле околошовного участка сварных соединений сталей 16ГМЮЧ и 09ХГ2НАБЧ

2.1. Исследование кинетики роста зерна аустенита

2.2. Кинетика фазовых превращений в условиях непрерывного охлаждения при. сварке

2.3. Выводы по главе

ГЛАВА Ш. Исследование сопротивления хрупкому разрушению околошовного участка сварных соединений сталей 16ГМЮЧ и 09ХГ2НАБЧ.

3.1. Влияние параметров термического цикла сварки на сопротивление хрупкому разрушению

3.1.1. Микромеханизм хрупкого разрушения

3.1.2. Микромеханизм вязкого разрушения

3.2. Влияние последующего отпуска на сопротивление околошовного участка сталей 16ГМЮЧ и

09ХГ2НАБЧ хрупкому разрушению

3.3. Выводы по главе

ГЛАВА IУ. Исследование структуры и механических характеристик сварных соединений, выполненных электрошлаковой сваркой с регулированием термических циклов и автоматической сваркой под флюсом на форсированных режимах

4.1. Методики: исследования

4.2. Анализ термических циклов электрошлаковой сварка.

4.3. Механические свойства сварных соединений, выполненных электрошлаковой сваркой

4.4. Сопротивление коррозионному разрушению сварных соединений из стали 16ГМЮЧ

4.5. Применение электрошлаковой сварки с регулированием термических циклов к биметаллу на основе стали 16ГМЮЧ

4.6. Применение автоматической дуговой сварки на форсированных режимах с сопутствующим охлаждением к стали 16ГМЮЧ и биметаллу на её основе

4«7. Выводы по главе

Выводы

Решениями ХХУI съезда КПСС и Основными направлениями развития народного хозяйства., вплоть до 1990 года, предусматривается интенсификация процессов переработки нефти, газа и других продуктов топливно-энергетической базы страны.

В решении этой задачи, большая роль отводится созданию крупногабаритного оборудования, такого, как пылеуловители, адсорберы, реакторы и др.

Высокая металлоемкость производимого газонефтехимического оборудования требует применения толстолистового стального проката повышенной прочности и хладостойкости, что позволит решить проблемы его экономии, повышения надежности; и долговечности конструкций. В связи с чем, для создания указанного оборудования наряду с традиционными, низколегированными сталями типа'09Г2С, 16ГС и биметалла на их основе, находят применение специально созданные стали, типа 09ХГ2НАБЧД, 09ХГ2НАБЧ, 16ГМЮЧ и др., отличающиеся повышенными прочностью, пластичностью, сопротивление хрупкому разрушению и коррозионной стойкостью. Например, сталь марки 09ХГ2НАБЧ при толщинах до 70 мм наряду с высокими пластическими характеристиками имеет предел прочности не ниже 550 МПа. Применение подобной стали, взамен существующих, позволит на 20-30# снизить вес конструкций.

Экономическая эффективность применения этих сталей тем больше, чем больше расчётные толщины стенок аппаратов. При этом, рациональными способами сварки являются высокопроизводительные процессы, основанные на использовании повышенного тепловложения. Вместе с тем, внедрение указанных технологических процессов способствует развитию в данных сталях под воздействием термических циклов сварки значительной структурно-механической неоднородности. Это сдерживает применение сталей повышенной прочности в аппаратостроении •В настоящее время в ряде работ проведены исследования сопротивлению хрупкому разрушению сварных соединений с позиций линейной механики разрушения по статическому и динамическому коэффициентам интенсивности напряжений, J -интегралу, критической величине раскрытия трещины в её вершине /57,98,101/.

Вместе с тем, вопросы влияния структурных факторов на сопротивление хрупкому разрушению изучены недостаточно. В связи с чем, диссертационная работа, посвященная исследованию особенностей сопротивления хрупкому разрушению сварных соединений сталей повышенной прочности, является актуальной.

В работе производится выбор рациональных технологических процессов сварки сталей типа 09ХГ2НАБЧ и 16ГМЮЧ, позволяющих обеспечить заданный уровень механических свойств сварных соединений и, в частности, их сопротивление хрупкому разрушению.

Представляло интерес использовать результаты исследований при сварке биметалла на основе этих сталей.

В результате проведенных исследований показана возможность использования для производства газонефтехимической аппаратуры из сталей повышенной прочности высокопроизводительных технологий сварки: электрошлаковой с регулированием термических циклов и автоматической дуговой под слоем флюса на форсированных режимах с сопутствующим охлаждением.

Разработана технологическая инструкция на автоматическую дуговую сварку под слоем флюса на форсированных режимах стали 16ГМЮЧ и биметалла на её основе.

В настоящее время проведено внедрение данных технологий на ПО "Волгограднефтемаш" при изготовлении аппаратуры, работающей при отрицательных температурах.

Технико-экономическая эффективность от внедрения предлагаемых технологических процессов составляет 6-8 руб. на погонный метр»ью

ВЫВОДЫ

1. Регулирование параметров термических циклов при сварке сталей повышенной категории прочности марок 09ХГ2НАБЧ и 16ГМЮЧ позволяет ограничить рост аустенитного зерна в околошовном участке в 2,1-2,3 раза и в реально воспроизводимом диапазоне скоростей охлаждения получить в качестве основной структурной составляющей - бейнит.

2. Выявлено влияние параметров термического цикла сварки на фрагментацию бейнитной фазы (изменение размеров пакетов бейнита, ширины ферритных реек, расстояния между карбидами). Показано, что измельчение субзеренной структуры (пакетов бейнита) достигается путем уменьшения размеров аустенитных зерен (за счёт сокращения tH ). Увеличение дисперсности бейнитных реек феррита достигается за счёт повышения скорости охлаждения в интервале 800-500°С.

3. Установлено, что воздействие термического цикла сварки на ударную вязкость околошовного участка указанных сталей осущест вляется посредством двух факторов: уменьшением времени пребывания в интервале температур образования аустенита и увеличением скорос ти охлаждения при сварке. Причём неблагоприятное воздействие одного из факторов ( tH ), вызывающего рост зерна аустенита, можно компенсировать путем изменения другого ( w8„5), способствующего изменению морфологии структуры. Последующий отпуск усиливает положительное влияние сформировавшегося при сварке заданного структурного состава на ударную вязкость околошовного участка. С увеличением в структуре количества нижнего бейнита (за счёт повышения Wgs при сварке) его действие возрастает.

4. Показано, что обеспечение в процессе сварки формирования структуры с диаметром исходного аустенитного зерна не более 120 мкм и размером пакета бейнита не более 70 мкм в сочетании с отпуском при оптимальной температуре позволяет обеспечить заданный уровень значений КС1Г^ во всем реально воспроизводимом диапазоне скоростей охлаждения в интервале диффузионного превращения аустенита.

5. Рассмотрены особенности двух механизмов разрушения околошовного участка: вязкого и хрупкого транскристаллитного. Вязкое разрушение характеризуется смешанным строением излома: крупно- и мелкоямочным. Зарождение крупных пор связано с образованием несплош-ностей преимущественно у сульфидных включений, мелких - у карбидных частиц, доля участия которых в инициировании трещины уменьшается с изменением структурной формы бейнита (уменьшением размеров пакетов, ферритных реек, расстояния между карбидами) и может регулироваться скоростью охлаждения в интервале диффузионного превращения аустенита и параметрами отпуска. Для хрупкого предпочтительным является механизм разрушения путем эстафетного разрыва атомных связей в вершине трещины. Для зоны вязкохрупкого перехода, а также для участков транскристаллитного скола, граничащих с вязкими прослойками, характерен механизм разрушения путем зарождения лидирующих микротрещин перед макротрещиной, распространение которых навстречу обеспечивает её продвижение.

6* Показана роль структурных факторов в разрушении транскрис-таллитным сколом. В ферритоперлитной структуре основного металла разрушение контролируется размером зерен феррита. Микротрещина практически беспрепятственно пересекает тело зерна феррита, не изменяя направления транскристаллитного скола. При этом отношение размера единичного скачка трещины к размеру зерна феррита составляет

0,7-0,8. В бейнитной структуре ОШУ в каждом блоке бейнита имеет место многократное изменение направления движения трещины, что способствует повышению сопротивления хрупкому разрушению. При этом отношение размера единичного скачка трещины к размеру пакета бейнита составляет 0,1-0,4. Сокращение в 3 раза расстояния между карбидами и ширины рейки феррита позволяет уменьшить величину единичного скачка микротрещины с 24 до 7 мкм.

7. Рассмотрены особенности применения при изготовлении конструкций из сталей повышенной прочности и биметалла на их основе высокопроизводительных технологических процессов электрошлаковой сварки и автоматической дуговой сварки под слоем флюса на форсированных режимах.

8. Показана возможность обеспечения определенного структурного состава и заданного комплекса механических характеристик при рассмотренных способах сварки.

9. Разработана технологическая инструкция на автоматическую дуговую сварку под слоем флюса на форсированных режимах стали 16ГМЮЧ и биметалла на её основе, а также рекомендации по распространению РТМ 26-238-81 на электрошлаковую сварку указанных сталей.

10» Технико-экономическая эффективность от внедрения предлагаемых технологических процессов составляет 6-8 рублей на погонный метр.

1. Агафонов В.В., Крошкин В.А., Корж Т.Б. и др. Свойства околошовной зоны сварных соединений стали 16ГМЮЧ, выполненных электрошлаковой сваркой. - Автоматическая сварка, 1981, № 12, с.8-12.

2. Акритов А.С., Силаева И.Е., Белов Б.Б. Влияние высокого отпуска на качество зоны термического влияния при сварке низколегированных высокопрочных сталей. Автоматическая сварка, 1983, № 3,с.16-20.

3. Астафьев А.А. Водородное охрупчивание конструкционных сталей.-Металловедение и термическая обработка металлов, 1984, № 2,с.2-7.

4. Башмаков В.В., Георгиев М.Н., Колодюк В.П. Сравнение критических температур хрупкости, определенных на образцах с разными концентраторами напряжений. Заводская лаборатория, 1983, т.49, № 9, с.77-81.

5. Бельченко Г.И., Губенко С.И. Неметаллические включения и качество стали. Киев, Техника, 1980, 167 с.

6. Бичем К.Д. Микропроцессы разрушения. В кн.; Разрушение. Пер. с англ. / Под ред. А.Ю.Ишменского /. М.: Мир, 1973, т.1, с .265375.

7. Броек Д. Основы механики разрушения. / Пер. с англ. /. M.s Высш.школа, 1980, 368 с.

8. Бьючер Дж., Грознер Дж., Энриэтто Дж. Прочность и вязкость го-рячекатанных феррито-перлитных сталей. Б кн.: Разрушение. Пер. с англ. / Под ред.М.Л.Бернштейна /. М.: Металлургия, 1976, т.6, с.246-295.

9. Винокур Б.Б., Пилюшенко В.Л., Касаткин О.Г. Структура конструкционной легированной стали. М.: Металлургия, 1983, 215 с.

10. Георгиев М.Н., Догадушкин В.Ю., Менова Н.Я. 0 некоторых особен- 130 ностях разрушения поликристаллического железа при однократном нагруженин. Физика металлов и металловедение, 1980, т.49, вып.1, с.170-180.

11. Гладштейн Л.И., Горицкий В.М., Ковалев А.И. и др. Влияние величины зерна на размер фасеток хрупкого транскристаллитного скола. Проблемы прочности, 1979, № 3, с.60-62.

12. Голованенко С.А., Сергеева Т.К. Микроструктурные аспекты разрушения при водородном охрупчивании газопроводных сталей. -Сталь, 1984, № 7, с.73-78.

13. Голованенко С.А., Франтов И.И. Разработка высокоэффективных свариваемых сталей и расширение их производства в XI пятилетке. Сварочное производство, 1982, № 2, с.2-4.

14. Гордеева Т.А., Жегина И.П. Анализ изломов при оценке надежности: материалов. М.: Машиностроение, 1978, 200 с.

15. Горелик С.С. Рекристаллизация металлов и сплавов. М.: Металлургия, 1978, 568 с.

16. Горицкий В.М. Вязкохрупкий переход и неметаллические включения в материалах с ОЦК решеткой. Проблемы прочности, 1981, № I, с.89-97.

17. Горицкий В.М. Связь фрактографических параметров хрупкого излома со структурой термоулучшенной низколегированной стали. -Физика металлов и металловедение, 1982, т.53, вып.2, с.315-325.

18. Горицкий В.М., Гусева И.А. Влияние размеров частиц дисперсной фазы на микростроение чашечного излома. Физика металлов и металловедение, 1978, т.45, вып.5, с.1095-1103.

19. Горицкий В.М., Хромов Д.П. Структура и количественная фракто-графия изломов малоуглеродистых и низколегированных сталей.

20. Физика металлов и металловедение, 1983, т.55, вып.6, с .1169-1Г79.- 131

21. Горицкий В.М., Хромов Д.П. Влияние температуры испытаний на фрактографические характеристики хрупкого разрушения низкоуглеродистых и низколегированных сталей. Физика металлов и металловедение, 1984, т.58, вып.1, с.154-163.

22. Грабин В.Ф., Денисенко А.В. Металловедение сварки низко- и среднелегированных сталей. Киев: Наукова думка, 1978, 267 с.

23. Гуляев А.П., Голованенко Ю.С., Зикеев В.Ы. Влияние количества немартенситных продуктов превращения на сопротивление хрупкомуразрушению улучшаемой конструкционной стали. Металловедение и термическая обработка металлов, 1978, № 7, с.60-67.

24. Гуляев А.П., Гузовская М.А. Сопротивление разрушению углеродистых свариваемых конструкционных сталей с ферритно-перлит-ной структурой. Металловедение и термическая обработка металлов, 1977, № 12, с.17-20.

25. Драчинский А.С. Влияние элементов структуры на энергию межзе-ренного разрушения. Физика металлов и металловедение, 1983, т.55, вып.1, с.157-165.

26. Дьяченко С.С. Образование аустенита в железоуглеродистых сплавах. М.: Металлургия, 1982, 128 с.

27. Егорова С.В., Карета Н.А., Винокур Б.Б. Влияние основных следствий перегрева металла при электрошлаковой сварке на его хладностойкость. Автоматическая сварка, 1980, № 5, с.17-22.

28. Земзин В.Н., Шрон Р.З. Термическая обработка и свойства сварных соединений. Л.: Машиностроение, 1978, 366 с.- 132

29. Зикеев Б.Н. Легирование и структура конструкционных сталей, стойких к водородному охрупчиванию. Металловедение и термическая обработка металлов, 1982, № 5, с.18-23.

30. Зикеев В.Н. Новые конструкционные стали, стойкие против водородного охрупчивания. Сталь, 1982, № 3, с.64-68.'

31. Зима Н.Н., Зима Ю.В., Ковчик С.Е. Связь микрофрактографических особенностей разрушения с некоторыми характеристиками трещино-стойкости углеродистых сталей. Физико-химическая механика материалов, 1981, т.17, № 6, с.92-96.

32. Иванова B.C. Разрушение металлов. М.: Металлургия, IS79, 168 с.

33. Кальнер В.Д., Зильберман А.Г. Практика микрозондовых методов исследования металлов и сплавов. M.s Металлургия, 1981, 216 с.

34. Карзов Г.П., Леонов В.П., Тимофеев Б.Т. Сварные сосуды высокого давления (прочность и долговечность). Л.: Машиностроение, 1982, 287 с.

35. Кнотт Дж. Микромеханизмы разрушения и трещиностойкость конструкционных сплавов. В кн.: Механика разрушения. Разрушение материалов. М.: Мир, IS79, с.40-82.

36. Копельман Л.А. Сопротивляемость сварных узлов хрупкому разрушению. Л.: Машиностроение, 1978, 231 с.

37. Кошелев Н.Н., Антонов В.В. Методика имитации термических циклов с помощью установки токов высокой частоты. Труды Моск. ин-та нефтехимич. и газ. пром-ти им.И.М.Губкина, 1980, вып. 151, с.5-10.

38. Кошелев Н.Н., Хакимов А.Н., Ефименко Л.А. Электрошлаковая сварка в нефтехимическом аппаратостроении (Обзор). М.: ЦИНТИХИМНЕФТЕМАШ, 1979, 62 с.

39. Красовский А.Я., Степаненко В.А. Количественная электронная фрактография хрупкого разрушения и стали 15Г2АФДпс. Проблемы прочности, 1976, № б, с.122-124.

40. Лазько В.Г., Овсянников Б.М. Сопротивляемость разрушению стали с феррито-перлитной структурой. Проблемы прочности,1978, № 2, с.87-93.

41. Лившиц Л.С. Металловедение для сварщиков. M.s Машиностроение,1979, 253 с.

42. Лоу Д.Р. Обзор особенностей микроструктуры при разрушении сколом. В кн.: Атомный механизм разрушения. М.: Металлург-издат, 1963, с.84-108.

43. Макаров Э.Л. Холодные трещины при сварке легированных сталей. М.: Машиностроение, 1981, 247 с.

44. Металлография железа. Пер. с англ. / под ред. Ф.Н.Тавадзе /. М.: Металлургия, 1972, т.2, 478 с.

45. Мешков Ю.А. Физические основы разрушения стальных конструкций. Киев, Наукова думка, 1981, 236 с.46» Микляев П.Г., Нешпор Г.С., Кудряшов В.Г. Кинетика разрушения. М.: Металлургия, 1979, 278 с.

46. Мимура X. Факторы, определяющие вязкость разрушения. Тецу то хаганэ, 1978, т.64, К 7, с.906-916.

47. Морозов О.П., Кузнецов В.Ю. Кинетические особенности распада переохлажденного аустенита сталей после ускоренных режимов аустенизации. Физика металлов и металловедение, 1982, т.53, вып.5, с.966-976.

48. Накасима X. Бейнитное превращение. Нэцу сери, 1976, т.16, № 2, с.93-99.

49. Николе Р. Новые методы оценки сопротивления хрупкому разрушению. Пер. с англ. / Под ред. акад. Роботнова Ю.Н. /. М.: Мир, 1972, с.11-18.

50. Новиков И.И. Теория термической обработки металлов. М.: Металлургия, 1974, 400 с.

51. Нотт Дж.Ф. Основы механики разрушения. Пер. с англ. / Под ред. В.К.Кудряшова /. М.: Металлургия, 1978, 256 с.

52. Овсянников Б.М. О критериях оценки склонности к хрупкому разрушению низколегированных сталей. Заводская лаборатория, 1983, т.49, № 3, с.72-74.

53. Пикеринг Ф.Б. Физическое металловедение и разработка сталей. Пер. с англ. / Под ред. Г.В.Щербединского /. М.: Мир, 1982, 182 с.

54. Прохоров Н.Н. Физические процессы в металлах при сварке. М.: Металлургия, 1976, т.2, 600 с.

55. Романив О.Н. Вязкость разрушения конструкционных сталей. М.: Металлургия, 1979, Г76 с.

56. Романив О.Н., Ткач А.Н., Зима Ю.В. Структурные аспекты вязкости разрушения конструкционных сталей. Металловедение и термическая обработка металлов, 1976, $ 8, с.16-20.

57. Руководящий технический материал PTM26-238-8I. Сварка электрошлаковая с регулированием термических циклов нормализованных сталей марок 16ГС, 09Г2С, 20К, 20ЮЧ. Минхиммаш СССР, 1981,17 с.

58. Салтыков С.А. Стереометрическая металлография. M.s Металлургия, 1970, 376 с.

59. Сущук-Слюсаренко Н.И., Лычко И.И., Семенов В.М. Основные и сварочные флюсы для электрошлаковой сварки. Киев, Наукова думка, 1981, 210 с.

60. Трефилов В.Н., Белоус О.А., Минаков В.Н. О физической природе низкотемпературной хрупкости металлов с ОЦК решеткой. Физика металлов и металловедение, 1982, т.53, вып.1, с.164-173.

61. Увер Д. Влияние термообработки стали на вязкость зоны термического влияния сварных соединений. Чёрные металлы, 1980, № 9, с.16-20.

62. Утевский Л.М. Электронномикроскопическая фрактография (альбом). M.s Металлургия, 1973, 44 с.

63. Финкель В.М. Физические основы торможения разрушения. M.s Металлургия, 1982, 358 с.

64. Фонштейн Н.М., Бронфин Б.М., Шифман А.З. и др. Количественное микрофрактографическое исследование вязкого разрушения в низколегированных сталях. Физика металлов и металловедение, 1982, 53, № I, Г74-Г78 с.

65. Фор Х.К., Форх У., Пиль К.-Х. Изменение ударной вязкости свариваемых сталей в зоне термического влияния. Чёрные металлы, 1978, № 13, с.7-16.

66. Фрактография и атлас фрактограмм. Пер. с англ. M.s Металлургия, 1982, 488 с.

67. Фрейман Л.И., Макаров В.А., Брыксин И.Е. Потенциостатические методы в коррозионных исследованиях и электрохимической защи- 136 -те. Л.: Химия, 1972 , 239 с.

68. Хладостойкость зоны термического влияния стали 16ГМЮЧ при электрошлаковой сварке. / В.Б.Агафонов, В.А.Крошкин, Ю.А.Стеренбо-ген и др. Автоматическая сварка, 1982, № 2, с.7-9.

69. Хрупкое разрушение сварных конструкций. Пер. с англ. / У.Дж. Холл, Х.Кихара, В.Зут, А.А.Уэллс /. М.: Мир, 1974, 320 с.

70. Черепанов Г.П. Механика хрупкого разрушения. М.: Наука, 1974, 296 с.

71. Шмидтман 0. Влияние структуры на вязкость зоны термического влияния сварных соединений. Чёрные металлы, 1979, № 3, с.Г722.

72. Шмидтман 0., Тиннес В.Д. Вязкость разрушения в области крупного зерна околошовной зоны. Чёрные металлы, IS78, № I, с.9-14.

73. Шоршоров М.Х. Металловедение сварки стали и сплавов титана. М.: Наука, 1965, 335 с.

74. Шоршоров м.х., Белов в.в. фазовые превращения и изменения свойств стали при сварке (Атлас). М.: Наука, 1972, 220 с.

75. Шоршоров М.Х., Ерохин А.А., Чернышова Т.А. и др. Горячие трещины при сварке жаропрочных сталей. М.: Машиностроение, 1973, 222 с.

76. Шоршоров М.Х., Чернышова Т.А., Красовский А.й. Испытания металлов на свариваемость. M.s Металлургия, 1972, 240 с.

77. Явойский Б.И., Рубенчик Ю.И., Окенко А.Н. Неметаллические включения и свойства стали. М.: Металлургия, 1980, Г75 с.

78. Шур Е.А., Клещева И.И., Дудкина Г.П. Строение изломов сталис неоднородной структурой. Металловедение и термическая обработка металлов, 1978, № 2, с.26-28.

79. Burdekin F. Praktikal Applikation of Fxakture Test to Prevent servioe Failure. Welding Journal, 1968, No.3, s.375-398.- 137

80. Cottrell C.L.M. Assessment of weldability by Raped Dulatation Tests. Journal of the Iron and Steel Institute, 1953, v.173, No.5, s.231-238.

81. Curry D.A. Influence of hydrostatic tension on cleavage fracture of bainitic pressure vessel steel. Meraal Sci., 1982, 16, N 9, p.435-440.

82. Dolby R.E. The HAZ toughness of electroslag welds in C-Mn steels. Weld.Res.Int., 1977, 7, No.4, pp.218-313.

83. ERhW and Electroslag Welding. Meraal Constryction, 1977, N I, p.I9I-I92.

84. Gurland J., Plateau J. The mechanism of ductile rupture metals containing inclusions. Trans.Amer.Soc.Metals, 1963, 56, p. 442-454.

85. Hattangadi A.D., Seth Б.В. Lamellar tearing in fillet weld-ment of pressure vessel fabrications. Weld.J., 1983, 62, N 4, 89-96 p.

86. Honeycombe R.W.K. and Pickeiring F.B. Met.Trans., 1972, 3, 1099.

87. Ihagaki M. Approaches to quality scheme of pressure vessels and some cases foe evaluation of their welding quality in Japan. Transactions of National Research Institute for Metals, I960, 2, No.2, pp.40-64.

88. Kalna K., Munener L. Kr6h£ porusenie Zvaravych spojv. Bratislava, Alfa, Iydavutelsto technicky a ekonomikey literatury,1977, s.I22.

89. Low J.R. Fracture of Metals. Prog.Mater.Scien., 1963, v.12, No.I, p.96-109.

90. Mukae Shirio, Katoh Mitsuaki, Nishio Kazaraasa, Tashima Kiy-oshi. Есэцу гаккайси. J.Jap.Weld.Soc., 1982, 51, N I, p.75-83.

91. Nicolbs P.M. Selection of Steels for brittle fracture. -British Welding Journal, 1968, No.7, pp.I633-I649.

92. Pense A.W. 1980 Adame Lecture: Twenty Years of Pressure Vessel Steel Research. Supplement ot the Welding Journal, November, 1980, pp.314-325.

93. Phillips W.L. Effect of sulphur content and grain size on the fracture toughness of iron. Met.Trans., 1973, 4, pp. 388-390.

94. Plusquelles I.P. Hydrogene et Materiaux. Proc.III Int.Congress Paris, 1982, pp.31-46.

95. Ramos J.B. de S., Penac A.W., Stout R.D. Fracture Toughness of Electroslag Welded A537& steel. Welding Journal, 55 (I), January, 1976, pp.1-5.

96. Ritchie R.O., Knott J.F., Rice J.R. On the Relationship between critical tensile stress and fracture toughness in mild steel. J.Mech.Phys.Sol., 1973, 21, p.395-410.

97. Terasaki F., Ohtani H. Study on brittle fracture surface formed at low temperature in relation to microstructures of low carbon steels. Trans.Iron Steel Inst.Japan, 1972, 12, pp.45-53.

98. Vokobori Т., Sawaki Y., Nakanishi S. Criterion for brittle fracture of notched or cracked specimens based on combined micro and macrocrack mechanics. Eng.Fract.Mech., 1979, 12,1. N I, p.I25-I4I.

99. Watanabe K. , Lejuma L. , Kokura S., Faki I., Miyake H. Problems and improvement of large heat input electroslag welding. 2-nd Int.Symp.Jap.Weld.Soc., Osaka, 1975, L.I, pp. 519-524.

100. Wheatley J.M. and Baker E.G. Brit.Weld.J., 1963, 10 (I),23.

101. Yokobori Т., Sawaki Y., Nakanishi S. Criterion for brittle fracture of notched or cracked specimens based on combined micro- and macro-crack mechanics. Eng.Fract.Mech., 1979, 12, N I, p.I25-I4I.