автореферат диссертации по энергетическому, металлургическому и химическому машиностроению, 05.04.03, диссертация на тему:Особенности процесса получения твердого диоксида углерода в низкотемпературных турбодетандерах

УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ.

ВВЕДЕНИЕ.

1. СОВРЕМЕННЫЕ ПРЕДСТАВЛЕНИЯ О ПРОЦЕССАХ КОНДЕНСАЦИИ И КРИСТАЛЛИЗАЦИИ В ОБЪЕМЕ РАСШИРЯЮЩЕГОСЯ ГАЗОВОГО ПОТОКА.

1.1. Конденсация пара и кристаллизация влаги в турборасширительных машинах.

1.2. Особенности кинетики процесса гомогенной кристаллизации.

1.3. Вымораживание диоксида углерода в турбодетандерах.

1.4. Цель и задачи исследования.

2. КИНЕТИКА ПРОЦЕССА ГОМОГЕННОЙ КРИСТАЛЛИЗАЦИИ ДИОКСИДА УГЛЕРОДА.

2.1. Основные особенности образования твердой фазы диоксида углерода.

2.2. Скорость образования центров кристаллизации при вымораживании диоксида углерода. 2.3. Рост кристаллов диоксида углерода и его влияние на температуру потока.

3. МОДЕЛИРОВАНИЕ ПРОЦЕССА ВЫМОРАЖИВАНИЯ h ДИОКСИДА УГЛЕРОДА В ОБЪЕМЕ РАСШИРЯЮЩЕГОСЯ

ГАЗОВОГО ПОТОКА.

3.1. Математическая модель и алгоритм расчета процесса вымораживания диоксида углерода.

3.2. Результаты теоретического исследования процесса вымораживания диоксида углерода в проточной части центростремительного турбодетандера.

3.3. Особенности процесса вымораживания диоксида углерода в проточной части осевого турбодетандера.

4. СОПОСТАВИТЕЛЬНЫЙ АНАЛИЗ РЕЗУЛЬТАТОВ ИССЛЕДОВАНИЯ С ЛИТЕРАТУРНЫМИ И

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫМИ ДАННЫМИ.

5. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ПРАКТИЧЕСКОМУ ИСПОЛЬЗОВАНИЮ РЕЗУЛЬТАТОВ ИССЛЕДОВАНИЯ.

Твердый диоксид углерода (сухой лед) является высокоэффективным охлаждающим средством и находит широкое применение в различных отраслях хозяйства нашей страны. В виде углекислотного снега он может использоваться для охлаждения мясного фарша, для замораживания плодов и ягод, а также при дроблении, помоле и консервации карбида кальция. В прессованном виде (блоки, брикеты, гранулы) твердый диоксид углерода может быть использован в качестве охлаждающего средства при транспортировке скоропортящихся продуктов, при торговле мороженым, для замораживания мелкоштучных продуктов (птица, рыба, мясо), в машиностроении (при холодной закалке специальных сталей, при холодной посадке деталей), как реагент для вызывания искусственных осадков.

Производство твердого диоксида углерода остается в нашей стране дефицитным. Углекислотными заводами производится, в основном, жидкий диоксид углерода. Для его перевода в твердое состояние требуется дополнительное оборудование, производство которого в нашей стране не налажено. Имеющегося количества заводов (цехов) сухого льда недостаточно, в том числе и для такого города, как Санкт-Петербург.

В настоящее время наиболее распространенной является технология получения сухого льда, основанная на извлечении диоксида углерода из продуктов сгорания топлива (дымовых газов) химическим методом и превращении его в твердое состояние в цикле высокого давления паровой холодильной машины при дросселировании жидкого диоксида углерода в область агрегатного состояния «твердое тело - пар». Существующая технология устарела и является дорогостоящей, т.к. для химического извлечения диоксида углерода из газовой смеси требуется металлоемкая аппаратура из нержавеющей стали, теплота для выпаривания раствора, большое количество воды и дорогостоящий абсорбент. Полученный химическим путем углекислый газ конденсируют при высоком давлении (до

7106 Па). Эта технология характеризуется следующими удельными показателями:

- металлоемкость - 25 тонн на тонну суточной производительности;

- затраты электроэнергии - 600.800 кВт-ч на тонну сухого льда;

- расход топлива на процесс десорбции - 750. 1000 кг условного топлива (у.т.) на тонну сухого льда;

- расход воды - 170. 220 м на тонну сухого льда;

- расход химического поглотителя (абсорбента) - 8 кг на тонну сухого льда.

Зарубежная технология получения сухого льда от вышеописанной принципиально не отличается. По данным зарубежных производителей, удельные показатели производства сухого льда улучшены за счет интенсификации теплообмена в химической части установки, что позволило сократить металлоемкость производства, а также снижены затраты электроэнергии за счет совершенствования компрессорной и насосной техники. Эти величины на тонну сухого льда следующие:

- металлоемкость - 10. 15 тонн на тонну суточной производительности;

- затраты электроэнергии - 270 кВт-ч;

- расход топлива на процесс десорбции - 760 кг у.т.;

- расход воды - 380 м3;

- расход абсорбента - 6. 8 кг.

Одна из новых технологий получения сухого льда основана на вымораживании диоксида углерода из газовых смесей в цикле низкотемпературной газовой холодильной машины без химического разделения смеси. При расширении газовой смеси в турбодетандере газовой холодильной машины пары диоксида углерода, содержащиеся в этой смеси, кристаллизуются за счет холодопроизводительности расширяющегося потока. Установка для получения сухого льда по этой технологии значительно упрощается, в несколько раз снижается металлоемкость, уменьшается расход воды. Эта установка может быть привязана к отходящим дымовым газам любой котельной или ТЭЦ, к отходящим газам известково-обжигательных и карбидных печей, а также может быть включена в технологический процесс переработки биогаза в качестве разделительной установки. Удельные показатели подобной установки на одну тонну сухого льда следующие:

- металлоемкость - 5.8 тонн на тонну суточной производительности;

- затраты электроэнергии - 1280 кВт-ч;

- расход топлива - нет;

- расход воды - 40 м3;

- расход абсорбента - нет.

Таким образом, производство сухого льда по новой технологии дает возможность снизить его себестоимость почти в 2 раза.

Технология получения твердого диоксида углерода вымораживанием апробирована в лабораторных и опытно-промышленных условиях, причем во многих исследованиях активное участие принимал автор этой работы. В результате теоретических и экспериментальных исследований определены параметры, характеризующие процесс вымораживания диоксида углерода из расширяющегося потока газовой смеси. Однако, численные значения некоторых параметров, полученные разными исследователями на разных типах турбодетандеров, заметно отличаются друг от друга, принятые допущения представляются не вполне корректными, а многие вопросы, возникающие при более глубоком изучении этого процесса, остаются без ответа. Дальнейшему исследованию вымораживания диоксида углерода в объеме расширяющегося газового потока на основе универсальной для турборасширительных машин математической модели, а также оценке эффективности получения твердого диоксида углерода и посвящена эта диссертационная работа.

Основные результаты диссертационной работы заключаются в следующем.

1. Разработана математическая модель для оценки количественного и дисперсного состава кристаллического диоксида углерода, образующегося в объеме потока газовой смеси при ее течении через расширительное устройство с известным распределением давления и скорости потока вдоль проточной части. Математическая модель, учитывающая основные особенности образования твердой фазы диоксида углерода, позволяет отслеживать изменение вдоль проточной части расширительного устройства компонентного состава газовой смеси, размера кристаллов-зародышей диоксида углерода и скорости их образования, численной и массовой концентрации образующихся в каждом из последовательных сечений и растущих кристаллов, а также их размеров. Математическая модель позволяет определить место расположения и протяженность зоны кристаллизации, проследить за повышением температуры потока вследствие подвода к нему теплоты фазового перехода. Представлена блок-схема алгоритма расчета процесса вымораживания диоксида углерода в проточной части расширительного устройства и приведены подробные пояснения по составу параметров, входящих или определяемых в каждом блоке.

2. Предложено описание основных особенностей гомогенного образования твердой фазы диоксида углерода. Рассматривается равновесная форма кристалла-зародыша, которой для кристалла диоксида углерода является куб. Определены удельная свободная поверхностная энергия (поверхностное натяжение) граней кубического кристалла, которая представлена через энергию сублимации, а также критический размер кристалла. Кристаллзародыш рассматривается как кристалл, образовавшийся при дискретном увеличении молекулярного кристалла диоксида углерода. Определены размеры кристаллов-зародышей, на которые оказывает значительное влияние степень переохлаждения потока, а также скорость образования этих зародышей, обратнопропорциональная их размеру. В рассмотренном диапазоне изменения параметров газового потока ощутимо заметно образование кристаллов-зародышей, имеющих параметр а (размер грани куба), равный Ъам и 2ам (ам-размер грани молекулярного кристалла). При достижении потоком первого критического переохлаждения АТкр = 6,7.7,8 К образуются кристаллы-зародыши с параметром а = 3ам, когда же поток достигнет второго критического переохлаждения

TKf>2 = 10,2.11,6 К, начнут появляться кристаллы-зародыши с параметром а = 2ам, количество которых почти на десять порядков больше, чем ранее появившихся кристаллов.

Определено влияние начальных параметров газовой смеси на размер образующихся кристаллов и скорость их образования. Установлено, что количество образующихся кристаллов-зародышей не создает максимально неравновесную массовую концентрацию твердой фазы, которая может быть достигнута только за счет роста образовавшихся кристаллов.

Предложена методика оценки роста кристаллов диоксида углерода, позволяющая определить приращение массы кристаллов и увеличение их размера в любой момент роста кристаллов. Момент достижения термодинамического равновесия потока газовой смеси и находящихся в нем кристаллов, т.е. момент окончания роста кристаллов наступает тогда, когда переохлаждение потока исчезает за счет подвода к нему теплоты фазового перехода.

В результате теоретического исследования процесса вымораживания диоксида углерода в проточной части центростремительного турбодетандера установлено, что в исследованном диапазоне начальных параметров газовой смеси величина максимального переохлаждения потока АТтах = 11,4.19,6 К, причем эта величина увеличивается как с уменьшением начальной концентрации паров диоксида углерода, так и с увеличением начального давления газовой смеси. Переохлаждение потока достигает максимума (поток входит в зону Вильсона) тогда, когда удельная масса кристаллов достигает величины 1.8 г/м3. Дальнейшее увеличение массы кристаллов ведет к уменьшению переохлаждения за счет выделения теплоты кристаллизации. Чем ниже начальная концентрация паров диоксида углерода и начальное давление газовой смеси, тем больше зона Вильсона смещается в сторону выхода потока из проточной части турбодетандера.

Основное влияние на величину получаемой массы кристаллов оказывают те кристаллы, которые образовались при достижении потоком второго критического переохлаждения, т.е. первые кристаллы-зародыши с параметром а = 2ам. Так как количество этих кристаллов наибольшее, то можно сказать, что масса получаемых кристаллов зависит от их количества, т.е. от максимально достижимой скорости образования центров кристаллизации. Средний размер получаемых кристаллов также близок к конечному размеру вышеупомянутых кристаллов.

Установлено, что величина конечного размера основной массы кристаллов а = 0,005-Ю-6. 0,09 • Ю-6 м увеличивается с уменьшением начальной концентрации паров диоксида углерода и мало зависит от начального давления газовой смеси, особенно для смесей с высокой концентрацией паров диоксида углерода. Так как в зоне Вильсона кристаллы имеют размер от 0,002-Ю-6 до

0,032-10"^ м, то можно сделать вывод о том, что основной рост кристаллов происходит уже за зоной Вильсона. То же самое можно сказать и о приращении массы кристаллов.

Удельное количество получаемой массы кристаллов определено в пределах 0,055.0,103 кг/м или 0,021 .0,034 кг/кг, причем эта величина увеличивается с ростом начального давления газовой смеси и имеет максимум при использовании газовой смеси с объемной концентрацией паров диоксида углерода 10. .11 %. Определены основные особенности процесса вымораживания диоксида углерода в проточной части осевого турбодетандера. Более короткая проточная часть такого турбодетандера вызывает увеличение скорости расширения потока, поэтому в осевом турбодетандере с высокой степенью реактивности (Q = 0,6.0,8) процесс кристаллизации заканчивается только в выходном патрубке, а при малых начальных концентрациях паров диоксида углерода в газовой смеси (5. 10 %) процесс кристаллизации в проточной части может быть не завершен.

Величина максимального переохлаждения потока увеличивается до 13,5.21,8 К, причем эта величина заметно увеличивается при возрастании начального давления газовой смеси и очень мало зависит от начальной концентрации паров диоксида углерода для газовых смесей, в которых основным сопутствующим газом является азот (в газовых смесях, состоящих из диоксида углерода и метана, величина АТтах будет на 2,5.6,5 К меньше). Расположение зоны Вильсона почти не зависит от начальных параметров газовой смеси. Возрастает количество получаемой массы кристаллов (на 13. 18 %) и величина конечного размера кристаллов (в 2,4.3,6 раз) по сравнению с расширением в центростремительном турбодетандере газовой смеси с начальным давлением 2,5-106 Па. При более низких степенях понижения давления указанные преимущества уменьшаются.

5. Сопоставительный анализ представленных автором результатов исследования с литературными и экспериментальными данными подтвердил достоверность этих результатов, которые уточняют, дополняют и обобщают данные ранее проведенных исследований и углубляют понимание протекающих процессов.

6. Разработаны рекомендации по практическому использованию результатов исследования и организации процесса расширения газовых смесей в турбодетандерах с максимальной эффективностью получения твердого диоксида углерода.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1. Адамсон А. Физическая химия поверхностей.- М.: Мир, 1979.- 368 с.

2. Адлер М.В. Исследование дисперсности влаги в малоразмерном радиальном турбодетандере, работающем на влажном воздухе //Изв. вузов. Энергетика.- 1970.-№9.- С.43-45.

3. Адлер М.В., Соколов Ю.Е. К вопросу об образовании тумана на выходе из воздушного турбодетандера //Изв. вузов. Энергетика,- 1968.- №9.- С.58-62.

4. Алтунин В.В. Теплофизические свойства двуокиси углерода.- М.: Изд-во стандартов, 1975.- 546 с.

5. Амелин А.Г. Теоретические основы образования тумана при конденсации пара.- М.: Химия, 1966.- 294 с.

6. Андреев В А., Беленький С.З. Влияние конденсации паров воды на сверхзвуковые течения.- М.: Изд-во БНТ ЦАГИ, 1946,- 10 с.

7. Ардашев В.И., Бабичев М.С., Мамиконяц Л.А. Исследование работы турбодетандера на воздухе, насыщенном водяными парами //Глубокий холод и кондиционирование: Тр. МВТУ,- М., 1969.- №132.- С.191-204.

8. Ардашев В.И., Жолшараев А. Испытания турбодетандера в области влажного пара воздуха //Изв. вузов. Машиностроение.- 1974.- №11.- С. 105109.

9. Ардашев В.И., Жолшараев А., Плачендовский Д.И. Методика расчета параметров двухфазного потока в турбодетандере //Глубокий холод и кондиционирование: Тр. МВТУ.- М., 1979.- №296,- С.57-61.

10. Ардашев В.И., Микулин Е.И., Плачендовский Д.И., Жолшараев А. Исследование криогенных циклов с влажнопаровыми расширительными машинами//Изв. вузов. Машиностроение,- 1977.-№3.- С.87-92.

11. Ас. 109673 СССР, МКИ С 01 В 31/22. Способ получения твердой С02 из смеси газов /М.П.Ковалев (СССР).- 575568/246; Заявлено 16.03.40; Опубл. 1957. Б юл. №11.

12. А.с. 392297 СССР, МКИ F 25 В 29/00. Парогазовая установка для совместного производства электроэнергии, тепла и углекислоты /А.Н.Ложкин, Ю.А.Рахманов (СССР).- Опубл. 1973. Бюл. №32.

13. А.с. 851027 СССР, МКИ F 25 В 29/00. Теплохладоэнергетический агрегат /В.И.Гриценко, В.Д.Галдин, А.П.Болиггянский, Ю.Д.Терентьев (СССР).-2839052/23-06; Заявлено 11.11.79; Опубл. 30.07.81. Бюл. №28.

14. А.с. 1038757 СССР, МКИ F 25 В 29/00. Комбинированная установка для производства тепла и двуокиси углерода /В.И.Гриценко, Ю.Д.Терентьев, Е.Я.Борочин, В.Д.Галдин, А.В.Приходченко (СССР).- 3425713/23-06; Заявлено 16.04.82; Опубл. 30.08.83. Бюл. №32.

15. А.с. 1041832 СССР, МКИ F 25 В 29/00. Установка для совместного производства тепла и углекислоты /В.И.Гриценко, Ю.Н.Панин, А.В.Приходченко, В.Д.Галдин (СССР).- 3425712/23-06; Заявлено 16.04.82; Опубл. 15.09.83. Бюл. №34.

16. А.с. 1092337 СССР, МКИ F 25 В 29/00. Теплохладоэнергетический агрегат /Е.Я.Борочин, В.Д.Галдин, В.И.Гриценко, С.В.Растворов (СССР).-3562888/23-06; Заявлено 03.03.83; Опубл. 15.05.84. Бюл. №18.

17. А.с. 1229529 СССР, МКИ F 25 В 11/00. Способ получения тепла, холода и твердой углекислоты /Е.Я.Борочин, Я.В.Гааг, В.Д.Галдин, В.И.Гриценко (СССР).- 3646605/23-06; Заявлено 28.09.83; Опубл. 07.05.86. Бюл. №17.

18. А.с. 1537986 СССР, МКИ F 25 В 29/00. Теплохладоэнергетический агрегат /Е.Я.Борочин, В.Д.Галдин, В.И.Гриценко, С.В.Растворов (СССР).-4404143/23-06; Заявлено 05.04.88; Опубл. 23.01.90. Бюл. №3.

19. Бадылькес И.С. Способ производства сухого льда фракционной сублимацией с применением абсорбционно-компрессорной холодильной установки //Холодильное дело.- 1935.- №5.- С.28-33.

20. Белогуров Б.В. Применение зонной теории к расчету поверхностной энергии кристаллов.- Баку: КВВМКУ им.Кирова, 1971.-17 с.

21. Бенсон Г., Юн К. Поверхностная энергия и поверхностное натяжение кристаллических твердых тел //Межфазовая граница газ твердое тело: Сб. статей.- М.: Мир, 1970.- С. 72-79.

22. Бондарев И.Т., Ярошенко В.М. Влияние влажности воздуха на процессы расширения в детандерах турбохолодильных машин //Холодильная техника,- 1976,- №9.- С.14-17.

23. Варгафтик Н.Б. Справочник по теплофизическим свойствам газов и жидкостей.- М.: Физматгиз, 1963.- 708 с.

24. Варенков С.В. Турбодетандер газовой холодильной машины, работающий с вымораживанием диоксида углерода в проточной части: Дис. .канд. техн. наук.-Л., 1983.-216 с.

25. Варенков С.В., Медведков Е.А., Коробченко А.С. К определению параметров двухфазного потока в турбодетандере //Повышение эффективности холодильных машин: Межвуз. сб. науч. тр.- Л.: ЛТИХП, 1983.- С.91-94.

26. Вегенер П.П., Мак Л.М. Конденсация в сверхзвуковых и гиперзвуковых аэродинамических трубах //Проблемы механики: Сб. статей. Вып.З,- М.: Изд-во иностранной литературы, 1961.- С.254-367.

27. Волкова Е.М. К термодинамической оценке поверхностного натяжения твердых тел //Вопросы физики формообразования и фазовых превращений: Межвуз. темат. сб.- Калинин: КГУ, 1979.- С.40-45.

28. Галдин В.Д. Получение твердого диоксида углерода в процессе расширения газового потока в осевом турбодетандере: Дисс.канд. техн. наук,- Омск, 1988.- 221 с.

29. Галдин В.Д. Влияние параметров дымовых газов на процесс кристаллизации в турбодетандере //Холод народному хозяйству: Тез. докл. Всесоюз. науч.-техн. конф.- Л., 1991.- С.52-53.

30. Галдин В.Д. Получение твердого диоксида углерода из расширяющегося газового потока: Учеб. пособие,- Омск: ОмПИ, 1993,- 60 с.

31. Галдин В. Д. Результаты теоретического исследования процесса кристаллизации СО2 из расширяющегося потока дымовых газов //Динамика систем, механизмов и машин: Тез. докл. Междунар. науч.-техн. конф.- Омск, 1995.-Кн.1.- С.136.

32. Галдин В.Д. Разработка элементов теории и анализ процессов расширения парогазовой смеси в турбодетандере: Дис.докт. техн. наук.- Омск, 1998,410 с.

33. Галдин В.Д., Карачкова И.Р. Экспериментальный стенд для исследования турбодетандера //Совершенствование холодильных и компрессорных машин: Межвуз. сб. науч. тр.- Омск, 1984.- С.59-64.

34. Галдин В.Д., Терентьев Ю.Д. Особенности процесса расширения дымовых газов в турбодетандере //Науч. тр.- Вып.6.- Владивосток, 1995.-С.133-136.

35. Гриценко В.И. Исследование работы центростремительного реактивного детандера на влажном воздухе //Холодильная техника: Сб. докл. науч. конф.-Л., 1970.- С.43-51.

36. Гриценко В.И. Исследование радиального детандера воздушной холодильной машины в области умеренно-низких температур: Автореф. дис.канд. техн. наук,- Д., 1970,- 28 с.

37. Гриценко В.И. Энергетические установки для совместного производства тепла и холода: Учеб. пособие.- Омск: ОмПИ, 1980.-80 с.

38. Гриценко В.И. Энергетический агрегат для комплексного производства теплоты и диоксида углерода //Совершенствование холодильных и компрессорных машин: Межвуз. сб. науч. тр.- Омск, 1984.- С.4-9.

39. Гриценко В.И., Галдин В.Д. Результаты теоретического исследования двухфазного потока в осевом турбодетандере //Процессы переноса в системах кондиционирования воздуха, в холодильных и криогенных установках: Межвуз. сб. науч. тр.- JI., 1987.- С.45-50.

40. Гриценко В.И., Губайдулин H.JI., Терентьев Ю.Д., Приходченко А.В. Экспериментальное исследование осевого турбодетандера в области умеренно низких температур //Компрессорные машины и установки: Сб. науч. тр.- Краснодар, 1977,- Вып.246.- С.62-67.

41. Гриценко В.И., Терентьев Ю.Д. Анализ процесса получения твердой двуокиси углерода в теплохладоэнергетическом агрегате //Холодильные и компрессорные машины: Межвуз. сб. науч. тр.- Омск, 1980.- С.8-12.

42. Гриценко В.И., Терентьев Ю.Д. Определение выхода твердой двуокиси углерода в теплохладоэнергетическом агрегате, выполненном на базе авиационных ГТД //Повышение эффективности холодильных машин: Межвуз. сб. науч. тр.-JI., 1981.- С.67-71.

43. Гродник М.Г., Величанский А.Я. Проектирование и эксплуатация углекислотных установок.- М.: Пищевая промышленность, 1966.- 274 с.

44. Давыдов А.Б., Нагайцева Э.П. Работа центростремительного турбодетандера в области влажного пара //Химическое и нефтяное машиностроение.- 1975.- №1.- С.5-6.

45. Давыдов А.Б., Прохоров В.И. Результаты экспериментальных исследований центростремительного реактивного турбодетандера для систем кондиционирования воздуха //Кондиционирование воздуха,- М.: Стройиздат, 1966,- Вып. 18,- С.94-105.

46. Данилов М.М., Коробченко А.С., Суетинов В.П. Опытный стенд для получения сухого льда на Ленхладокомбинате //Интенсификация производства и применения искусственного холода: Тез. докл. Всесоюз. науч.-практ. конф.- Л., 1986.- С.41-42.

47. Данилов М.М., Коробченко А.С., Суетинов В.П. Шестаков Б.В. Холодильная машина для производства твердого диоксида углерода в промышленных условиях //Холодильные машины и установки: Сб. ЦИНТИхимнефтемаша Л., 1986.- № 1630.- С. 151 -155.

48. Даум, Дьярмати. Конденсация воздуха и азота в гиперзвуковых аэродинамических трубах //Ракетная техника и космонавтика,- 1968,- №3,-С.94-103.

49. Дейч М.Е. Техническая газодинамика.- М.- Л.: Госэнергоиздат, 1961,671 с.

50. Дейч М.Е., Салтанов Г.А., Филиппов Г.А. Анализ влияния давления на характер возникновения жидкой фазы в перенасыщенном паре //Теплоэнергетика,- 1972.- №10.- С.47-51.

51. Дейч М.Е, Филиппов Г.А., Степанчук В.Ф. Исследование структуры потока влажного пара в соплах за турбинной ступенью //Теплоэнергетика,-1966.- №8.- С.47-50.

52. Ермакова Е.А. Поверхностные явления и фазовые превращения.- М: МИХМ, 1970.-24 с.

53. Жолшараев А. Исследование рабочего процесса турбодетандера в области влажного пара: Автореф. дис. канд. техн. наук.- М., 1980.- 18 с.

54. Жолшараев А. Рост капель при конденсации воздуха в проточной части турбодетандера //Машины и аппараты холодильной и криогенной техники и кондиционирования воздуха: Межвуз. сб. науч. тр.- Д., 1983.- С.71-74.

55. Зарницкий Г.Э. Опытная турбодетандерная установка на природном газе //Промышленность Кубани.- 1962,- №6.- С.20-23.

56. Исследование потока влажного пара в турбинных ступенях части низкого давления. Приборы и вопросы методики исследования. Котлотурбостроение /Под. ред. Н.М.Маркова.- JL: Изд. ЦКТИ, 1966,- 88 с.

57. Капица П.Л. Турбодетандер для получения низких температур и его применение для сжижения воздуха //ЖТФ.- 1939.- IX., Вып.2.- С.99-123.

58. Кинан Д. Термодинамика.- М.- Л.: Госэнергоиздат, 1963,- 249 с.

59. Кириллов И.И., Амелюшкин В.Н. Метод расчета процессов конденсации влажного пара//Энергомашиностроение.- 1969.- №12.- С.10-13.

60. Кириллов И.И., Яблоник P.M. Основы теории влажнопаровых турбин.- Л.: Машиностроение, 1968.- 264 с.

61. Козлова О.Г. Рост и морфология кристаллов,- М.: Изд-во МГУ, 1980.368 с.

62. Кошкин Н.Н., Ложкин А.Н. Комплексные теплохладоэнергетические агрегаты средней производительности и перспективы их использования внародном хозяйстве //Тез. докл. 1-ой Всесоюз. конф. по холодильному машиностроению.- М., 1972.- С. 18-19.

63. Кошкин Н.Н., Суетинов В.П., Шестаков Б.В., Данилов М.М. Получение сухого льда вымораживанием в турбодетандере газовой холодильной машины //Исследование холодильных машин: Межвуз. сб. науч. тр.- Л.: ЛТИ им.Ленсовета, 1978.- С.50-57.

64. Ложкин А.Н., Рахманов Ю.А. Новый способ получения твердой двуокиси углерода из газовых смесей //Холодильная и криогенная техника и технология.-Л., 1975.- С.319-325.

65. Майборода А.Н. Исследование работы осевого турбодетандера на влажном воздухе в режиме кондиционирования //Холодильная техника.-1970,-№10.- С34-37.

66. Мартыновский B.C., Мельцер Л.З., Бондарев И.Т., Богодист Е.И., Ярошенко В.М. Опыт наземного применения авиационных турбоагрегатов в холодильной технике //Холодильная техника.- 1973,- №11.- С.4-9.

67. Михеев М.А., Михеева И.М. Краткий курс теплопередачи.- М.- Л.: Госэнергоиздат, I960,- 208 с.

68. Петровский В.А. Кинетика зарождения новой фазы: Автореф. дис. канд. физ.-мат. наук.- М., 1970.- 14 с.

69. Пименова Т.Ф. Производство и применение сухого льда, жидкого и газообразного диоксида углерода.- М.: Пищевая промышленность, 1982,208 с.

70. Плачендовский Д.И. Исследование двухфазных режимов работы криогенных турбодетандеров: Автореф. дис. канд. техн. наук,- М., 1981.16 с.

71. Постников B.C. Физика и химия твердого состояния.- М.: Металлургия, 1978.-544 с.

72. Прохоров В.И. Метастабильное состояние влажного воздуха //Кондиционирование воздуха.- М., 1969.- Вып.27.- С. 125-135.

73. Прохоров В.И. Особенности двухфазных процессов в системах кондиционирования с воздушными холодильными машинами //Холодильная техника.- 1969.-№9.- С.22-25.

74. Работа турбодетандера установок низкотемпературной сепарации в условиях гидратообразования //Экспресс-информация: Министерство газовой промышленности.- М., 1970.- №8.- С.30-32.

75. Рахманов Ю.А. Исследование характеристик теплохладоэнергетических агрегатов для комплексного производства энергии и твердой углекислоты: Дис. канд. техн. наук,- JI., 1972.- 232 с.

76. Ручкин А.В. Вымораживание СОг из дымовых газов //Холодильные машины и аппараты: Межвуз. сб. науч. тр.- JL: ЛТИ им.Ленсовета, 1975.-С.130-133.

77. Салтанов Г.А. Сверхзвуковые двухфазные течения.- Минск: Высшая школа, 1972.-480 с.

78. Семенченко В.К., Петровский В.А. Кинетика зарождения центров кристаллизации //Кристаллизация и фазовые превращения: Сб. статей,-Минск: Наука и техника, 1971.- С.54-61.

79. Современная кристаллография /Под ред. Б.К.Вайнштейна,- М.: Наука, 1980.-Т.З.- 407 с.

80. Справочник по физико-техническим основам криогеники /Под ред. М.П.Малкова.- М.: Энергоатомиздат, 1985,- 432 с.

81. Степанчук В.Ф., Салтанов Г.А. Расчет скачков конденсации в области небольших давлений //Инженерно-физический журнал.- 1965.- T.IX., №4.-С.438-443.

82. Страхович К.И., Ожигов Г.Е. Теоретические исследования расширения влажного пара воздуха в турбодетандере //Достижения и задачи в производстве и применении холода в народном хозяйстве СССР: Докл. конф.-Л., I960.- С.213-223.

83. Суетинов В.П. Исследование способа получения твердой двуокиси углерода методом расширения газового потока в турбодетандере: Дис. канд. техн. наук.- Л., 1978,- 191 с.

84. Суетинов В.П., Данилов М.М., Коробченко А.С., Шестаков Б.В. Повышение эффективности работы турбино-компрессорного агрегата в составе опытной сухоледной установки //Тез. докл. Всесоюз. науч.-техн. конф.-Л., 1988,- С.15.

85. Суетинов В.П., Данилов М.М., Коробченко А.С. Результаты испытаний сухоледного агрегата на Ленхладокомбинате №1 //Исследование и совершенствование конструкций холодильных машин: Межвуз. сб. науч. тр.- Л.: ЛТИ им.Ленсовета, 1990.- С.37-41.

86. Суетинов В.П., Данилов М.М., Шестаков Б.В. Нетрадиционные способы производства и применения диоксида углерода //Холод и пищевые производства: Тез. докл. Международ, науч.-техн. конф.- С.-Пб., 1996.-С.18-19.

87. Суетинов В.П., Прокофьев А.А., Данилов М.М. Новые направления использования и производства диоксида углерода //Новые исследования холодильных машин и аппаратов: Сб. ЦИНТИхимнефтемаша.-JI., 1985.-№1262,- С. 158.

88. Тезиков А.Д. Производство и применение сухого льда.- М.: Госторгиздат, I960.- 128 с.

89. Терентьев И.К. Определение степени влажности пара в проточной части турбины //Энергомашиностроение.- 1963.- №12,- С.39-40.

90. Терентьев Ю.Д., Гриценко В.И. Термодинамика процесса вымораживания двуокиси углерода из дымовых газов в теплохладоэнергетическом агрегате //Холодильные и компрессорные машины: Межвуз. сб. науч. тр.- Новосибирск, 1978.- С. 18-20.

91. Титов В.Б. Исследование процесса вымораживания двуокиси углерода из дымовых газов //Холодильная техника.- 1976.- №10.- С.22-27.

92. Утилизация твердых бытовых отходов /Под ред. Д.Вилсона,- М.: Стройиздат, 1985.- 336 с.

93. Филиппов ГЛ., Поваров О.А., Пряхин В.В. Исследование и расчеты турбин влажного пара.- М.: Энергия, 1973.- 232 с.

94. Филиппов Г.А., Салтанов Г.А., Игнатьевский Е.А. Анализ конденсации перенасыщенного пара в турбинных ступенях //Теплоэнергетика.- 1970.-№12.- С.22-26.

95. Френкель Я.И. Собрание избранных трудов /Под ред. Н.Н.Семенова.-М,- Л.: Изд-во АН СССР, 1959.- Т.З.- 460 с.

96. Френкель Я.И. Кинетическая теория жидкостей.- Л.: Наука, 1975.- 592 с.

97. Яблоник P.M., Лагерев В.В. Исследование течения влажного пара в направляющих каналах паровых турбин //Теплоэнергетика.- 1963.- №11.-С.55-60.

98. Язик А.В., Твердохлебов В.И., Еременко В.И. Работа турбодетандера установок низкотемпературной сепарации в условиях гидратообразования //Экспресс-информация: ВНИИЭгазпром.- М., 1970,- С.30-31.

99. Quin E.L., Jones C.L. Carbon dioxide.- New Jork: Reinhold Publiching Colp., 1936.-296 p.

100. Stodola A. Die Dampf-und Gasturbinen. 6 Auflage.- Berlin: Springer-Verlag, 1924.-XIV., 1109S.-32 s.

101. Vahl L. Novel Process for the Manufacture of Dry-ice in Crystal-Clear Blocks //Just Jntern du Froid.-Annexe, 1961.-№3.-P.359-369.