автореферат диссертации по машиностроению и машиноведению, 05.02.08, диссертация на тему:Основы обеспечения качества и повышения производительности механической обработки тонкостенных цилиндрических деталей специального назначения

ТУЛЬСКИЙ ГйСУДАРСТВЕШШ ТЕХНИЧЕСКИЙ УЬИЬРРСИТЕГ

Па правах рукописи

.!))' X/

НУРЖА1ЮВ Аб/лпшнап д А* 'А

I ' \

ОСНОВ!] ОБЕСЛУШН'Ш КАЧЕСТВА И ГЮВ[ШШ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ МЕХАНИЧЕСКОЙ ОПРАМГКИ ТОНКОСТЕННЫХ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ ДТАЛЫ СПЕЦИАЛЬНОГО НАЗНАЧЕ!1ИЯ

Специальность СЙ.02.СЙ - Технология машиностроения

Авторе ф <■-- р з т

диссертации на соискание ученой степени доктора технических няук

Т'у.чв - 1^-3

Ггботн выполнена ни кафедре "Технология машиностроения" Казахского ордена Трудового Красного Знамени политехнического института им.В.И.Ленина.

0{шг,ипльнне оппоненты: доктор технических: нпук, профессор '

В/иЗРОВ Е.М.;

диктор технических наук, профессор К0ГА1.0Н И.Л.;

доктор технических наук, профессор Султан-Заде И.М, Ведущее предприятие - ¡'.нженсрнИй центр института механики

Академии наук Республики Казахстан.

Зпдитп диссертпнии состоится нарта Н'?3 г. и 14-00

чес. ня заседании спрниалиЛйропянного совета Д СбЗ.^.ОЗ в Тульском государственном техническом университете СЗОСбОО, г.Туле., проспект им.Ленине, 1с, 9-ЮН.

С диссертацией мокно ознакомиться в библиотете Тульского : государственного технического университет.

Автореферат разослан " ,?Э" яниеря Кс..-3 г.

Ва;п отзыв на автореферат о одном окзе!'ш;!?ре проспи г-рся-.тать по указанному п-пе адресу.

У'-ений секретарь специализированного совета д.т.н. ",'-/7?/^''( " ' Г.В.й!адски!1

. -

I ■

г 3

1"л>./.7--:г:;:; ощя хдоддохят работы

Актуальность. В слоциаяышх отраслях машиностроения вое бояьщоа распространенна- подучавг .онкосгошша цпллндр^-чсокиа детали. Зтаиу способствовал!; два момента: во-п-зраух, курп ¡¡а снп::;е;ше ыаталдооыкооти наделил, -во-вторых, потребность в у.леньиошш массы, которая хжшот ¡¡а надежность и фучкщюналышо параметры изделия. -. .

.Снижение металлоемкости может бить достигнуто уменьшением толщины стенок цилиндров за счет применения для их изготовления высокопрочных материалов. .

Тонкостенные иилиндрйческие детали, применяемые в специальных отраслях машиностроения, по геометрическим параметрам можно разделить на -следующие группы:'

1. Крупногабаритные с диаметром м и длиной I = 4...6 м. Механической обработке подвергаются только базы для установки корпуса в оснастку, формирующею топливный заряд. Для этих деталей наиболее важно!! характеристикой качества является-отклонение формы. .

2. Среднегабаритнье- - диаметром с! = 0,3.. Л м и длиной t = .= 1.5...3 гл. Механической обработке подвергаются внутренняя'и Наружная-цилиндрические, поверхности. Для обработанных поверхностей наиболее важной- характеристикой являются отклонение формы, волнистость и шероховатость поверхности.

'З..а) (.¡алогабаритные - с диаметром <1 0,3 м и длиной

1,5 м. Механической'обработке подвергаются внутренняя и наружная цилиндрические поверхности. Важной характеристикой, пли-я'пщеи ня функциональные параметры изделия, является отклонение формы, особенно ряйиостенность, волнистость поверхности.

■б) Малогабаритные, с такими -ке размерами, как и в предыдущем случае. Механической (лезвийной) -обработай подвергается тол'ко -иарукная база с ториево»{ части на длине £ — ЯСО 1«м.

Наиболее сложными огшрргиями при механической обработке яз-= лястся внутреннее растачивание и наружное течение, которые составляют СО ^ от общей трудоемкости изготовления.

Эффективное функционирование рассматриваемых деталей р значительной степени определяется точность«' их геометрических параметров-. Задание величины отклонений формы, волнистости и шероховатости зависит прежде асего от степени влияния г-тих погрешностей .Ьормы на аэродинамические характеристики. Отклонения форлн и волнистость поверхности влияют на величину подъемной силы и мо -

момент япродинамических сил летательных аппаратов. Необходимость высоко!' точности геометрических размеров корпусов диктуется такие требованиями и точности взаимного расположения различию: злементов двигателя в изделии, чр^бопяниями обеспечения гпз-имозачонясчости и условиями соС-ираршсти'корлугг с.осиястксй, йор-нирупнеЯ тоилиеннй наряд.

Для гудоных аппаратов перохоряюсть и волнистость в.и'япт на погранич.ннй слой и вязкостное сопротивление. При лгмиипрном режиме течения в пограничном слое шероховатость не сказывается нп законе распределения скоростей .и величине сопротивления. В аош; турбулентного потока, когда обтекание происходит со срывом вихрей, . шероховвтея поверхность служит источником дополнительного пихре-обпязовпния внутри пограничного слоя и начинает оказывать влияние ня процессы турбулентного перемешивания.жидкости вблизи стенки, делая их более интенсивники. В результате вязкий подслои разрушается, что приводи? к резкому возрастание сопротивления трения.

Другой раднейшей характеристикой, влияющей на объективность ' функционирования изделия, является стабильность его маосн. Это■ ■ связано с тем, что'пасся изделия, входит в ословнне расчетные зависимости. функционирования параметров в качестве линейного «лена.. Обеспечение стабильности кассц достигается за счет повшения требования к точности геометрических параметров.

Анализ формообразования при механической обработке тонкостенных цилиндрических деталей показал, что отклонение форш, волнистость и шероховатость поверхности после резания имеет преимущественно деформаиионнрт природа. Ое'новным' препятствием повышения качество, дет р. лей, и-производительности обработки является дпформо-ция заготовки под действием силы тяжести, сил закрепления и резания, а также вибрация .технологической системы.

Искусственое поштоение к.есткости тонкостенных цилиндрических деталей при резании, используемое для повышения качества, речает в основном частные задачи снижения деформации. Фактически повше-нпе качества зтих деталей в данное время решается только снижением режимов резания. • .

До настоящего- времени не имеются системные Методы разработки технологии изготовления тонкостенных .цилиндрических деталей, что приводил' к значительному браку вследствие Возникновения недопустимых деформаций и вибррпий.

Разработка.надежных .пнсЬколроиЗводнтельдах операций механической обрабо'К и,, отыскание' зависимости параметров отклонений

формы, волнистости 41 шероховатости от геометрических параметров заготовки, ремимов резания, оборудования, оснастки и технологии в комплексе, а также иансктше технологич1\:ких средств (СОЕ, П'АВ, нагрев и т.д.), лоополяйцих повысить производительность и качество обработки, являются крупной научной проблемой, «мсчицгй парное народнохозяйственное' значение.

Цель -о р а б о .т н является технологическое огк-спе-чение качества тонкостенных цилиндрических деталей при механической обработке.

Автор з а щ и а е т:

1. Научные основы и'принципы технологического обеспечения качества тонкостенных цилиндрических деталей при механической обработке с интенсификацией режимов резания.

2. Аналитические зависимости н методики моделирования технологической системы и подсистем, включающие в себя обоснование следующих факторов:

а) точности без,

б) способа.закрепления заготовок, ,

в) динамики технологической системы при .обработке резанием тонкостеичнх цилиндрических деталей,

. г) геометрических Неточностей оборудования.

3. Аналитические зависимости для определения параметров подсистем (шпиндельный узел с заготовкой, суппорт с инструментом) при вибрации с учетом силы сопротивления и переменности момента инерции заготовки, определяющие отклонения формы, волнистость и ыероховптость поверхности при'обработке..

4. Метод оптимизации режимов резания при освоении новых ыпта-риглов или нота- типоразмеров -тонкостенных: цилиндрических четалей.

5. Рациональные' рекимн резания в зависимости от трес'усгшй точности изготовления с учетом точности и механических характеристик заготовки. - -

6. Кнтенсификйпго) процесса точения и растачивания тонкостенных цилиндрических" деталей технологическими методами.

7. Технологическую оснастку для механической обработки ти-повнх деталей специальных отраслей машиностроения и результаты их внедрения в производство.

Ос'.'чя метояиКа исследовании.

. Ногодологи"бской основой, • олределяюзей качество принимаема решений, явился системный анализ.'

Теоретическая и шсспернмзнтельнйя чести работы базировались ¡m основах теории технологи» машиностроения, теории реза- • ы:и, теории колебаний, теории j ¡¡pyrocui, теории вероятности и ¡¡(..тематической стс-тиеччиш u t рограю'.иропанил на оШ. При экспериментальных исследованиях использовались математические методы планирования г-чссперш.'.ента.

Исследование акугтичеекой динамики процессе» 'регшния ггроио-водилось посредством епеичрально-акуетичееко: о анализа с применением пысскогочннх згши'.-нн^ячих и регпстрируи^г/ приборов (кнели-.«.гор спектрон фирин "Гр^ль л m ер"). h.ripr.tfimr, лриннипов о(к:с~ пьчешш кечеетга юмкэг ifiturx г.:лкндрич>-скич деталей i.pi» точении и растачивании при вибрегпи тохнологкче 7Юй систеим и подсистем потребовала ислоль&ошший логического ытлизя, иетодоь илтемпти-'■еекого моделирования и мвтким'ического шкшша.

И с у ч и а я но 1) и я н а. Б работе мшилетш вявимо-сиязь погревшосгы' формы тонкоетенню: цилиндрических таяей с иоьч:и;.:ялмюй' величиной улругои деформации ро громя механической сбрйбсг.-ки я предложено'01р'.ч>ичеим- их установленной величиной (принцип продельной дес[ормар.!П/, найдено совокупное влияние по-грс.пностеи формы базовой поверхности и cxciiii приложения сил зп-умчи, yW'!,CiH, влияние ГЫ'МС 1рн<--еских погрешностей технологической системI, разработана н&*п';мг;п;«ескг>я модель динм'мки ч-ехноло-:то;ч;;;ой енот-, ьш с олр.-д^лог; ••.: лара".<..т;.on г-.ибр-ппи и ; ¡очело-нием с ccooiiHwC'ieii c.vaiiKct как колоо^тельцой с.пстег.:', июскокииц utiioai* -.¡¡тонепЬ'кап'.-ш и оптимизации ркпшоь резания, что позволило ре-1 jo'i ь KoyiiH;,';:, научно-! ехно.че» ¡.уе проблему - обеспечение качеотпг,

повнеенпе нро:::ц,о|ц:-к л; нос ; и г^хоппческой ^брабити тонкосчен-1:ю; цилиндрических деталей епог.иального назночпиш.

Il р а к т г. ч е с к о я н 'е н н о с т ь л р е а л и-о а пия р г; л у л ь т а т о б работы.

п диссертации разработаны научные основы и основные принципы технологического обеспечения кьчеотпп тонкостенных цилиндрических деталей. Для достижения качества тонкостенных цилиндрических деталей рекомендуется использовать обоснование точности базовых поверхностей в зависимости от необходимой точности изготовления, применять специальную оснэстку, умены!шюг>у-л деформацию заготовок, режимы резания, иек'лючелщие вибрацию-, использовать методы, ускоряющие процесс резания. Применение нового 'метода оптимизации режимов резания позволит сократить время освоения новых

изделий. В^е пто доло воямоттость обеспечить гпрпнтипсваиноя получение няру^инк и янутрс-шадх пилинприиеечих погерхнострП nt"> ."»ли. Ппи отом гоЕ«?п?»а производитрльчосг», 7счнг»сть с клчрстру изготовления тонкостенных ц"лиипри»еск|!х .гстплрР. Для реплипрщн» г:ро-1'рсссв. мруо(.ичст.ко{1 о^ггбшки тонкостгшч-'Х цилиндрически* дг м<-леп п прч'яполстрсшяпс уолочиях рязрпботгнн тсхноло! к"вскиг. комплексы, котспне рклчплпт приспособления, инструменты, cipjrrko-.w-у>=тели л '! .

Результата работы внедрены im предприятиях Министерства машиностроения, среднего иготшсп-троенип и Гинистсфотвя судостроения.

1.ко!кч«!иеский ^ftïieitT от пне,премил результатов работы я производство еостяяил Зг'5,-0 тыс.руб. я год.

Полсяител'лл.'е розульттк внедрения m 'еакопроизводительнкх операпип точения позволили отраслевым организациям принять описываемые разработки и широко внедрять я масштабах соответствующих отраслей.

0коно1!и»рсккй• !*?»{>пкт по отрасли отдается я размере b,-l'iO 'млн. руб.

Пришиты' проектирования технологических опергиг;": i иН'"",:то:т'' ' нили!!,;1]П1'!еских деталел п ■тяпого:1 оснастки использучтея » учебно;.: прсгессе грн курсопгч« и дипломом проектировании студшплги »/ппш-ностроителчв-х спеняу.мюстгИ Казахского политехнического институт«.

Л л р о б л г " л г a б о т н. Основные положения pvncfv-. t^tïîïïï до л о-я*' м "беу-лены на !:сеее"\"нык научно-техтят-скь'/. ich-»{сромшях' г» г.-!туцзс "3идеологически» гстодн порь^енип чр«гствг* мптин" ( 1С7Ь г.), р п.Риге "Проблемные вопросы алтоматизаиш яро-гагодетла" ( K7t< г.), а г.Риге "Кснгзктнел "<ссгкееть ь пггбага-страслич" il' ?•„ г. ), я г.Краснодаре "Проблемные вопросы аятс/ати-зп::ик.npoi'i'po^cf:>s" (Ivbl г.), я г.Запсрочье "ibnwe кгнетрукгпшн-нк? стала и еплаГ'1! п методы их обработки для порл-теени" нодегнос-т:: я долгглгл'ноетл изделий" (Iib3 г.), я r.h'crnne "Расчет прнпус-¡:оя в г/ят«'острорник" ( li'iib г.), а та:п:е па научно-технических ;:с1!Ьер'~-нш:ях ягес-ссорсяо-пррподаяат^льсяого состава Haaiïlîl я,и. В.И.Ленина в г.Алмо-ate (I-iv.', ■ litVi, . IcTO r.r.V.-

П У б л л к а п и и. По теме дш^сертеяляи опубликовано 10 печатных работ, г то;.' лпел'р 4 «>згоргк!1Х свидетельства на устройство и оснастку для сбюгчсгил обработки тоикостенгогс шшшнричее-Kjix деталей,' повышенна ироизьодителвмоети труда .и точности обра-

боткп, а такче одно положительное решение на способ определения отимяльной скорости резания.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, росьии рпялелос, зр.клч«ения, чч-водов, спискп литгрйтугп и при.т" -сипя. Содержит 'V'Q страниц мжи-ногиспо:о тркстг, IÍ7 рисунков, '¿А тгГлирн, слиегк литор-чу)»» ил ЗГО няименопенир и прило^ониг.

ОСЛОП!ЮБ OQ0FSAI33; РДР.Ш1

• 13 диссертации решается проблема гарантированного получения кпчрстрриннг тонкостешп-'Х цилиндрических детпле!! при механичсс-коП обработку.

Основная трудность изготовления рпсе^птривпмтх деталей в то).', "то они легко деформируйтея. Возникает вибрации, иг. поэио-лг'чие осупст.тьлять обточку с про иг» педителмжми режимами резания к пгопятству'отие получение высокого кп«естпп поверхности.

В ргботс JI0KU3PH0, что онллиз деформационного состояния на оскего исследования полевения геомвтришгскэР оси и срединной по-tf ргноп и за^оторки позяоляст клнсскЬнпировать детали типа tpj¡ / приняв по .кесткости но следуготе группн.

Í. Жесткие детали - это теля, у которых ver три намерения . - величин; oxiuro порядка, в кехепкке деформируемого "гордого тела они низгппвтея vrcciibhkmh или. ipext.'.epmwn толами. В vo-mmo-ctpociur.' яю детвли thiío „писков, жестких втулок толстостситечс колен и т.д. Б форкоебрипотиш участвует кроме пластических дефог--мвщт снесение геометрической оси детали,

П. fievcTKKC детали с большим соотношение!.« длпнн к диаметру. Х-.растер!г-г особенность в еммеле формообразования гмг-joHi'e и но- • гпб осп, плз^тлческлл дефоригщич.

!.'!. Нелгсткир детали с большим соотиспениок радиуса к толщине. В :Ър:/ообразовании участвует смешение гсомгтря«ргкой оси п изгиб срсдинноР поверхности, пластическая деформация.

ТУ. Пелесткне детали г. болычим соотноиеиием длины к ди&г.ет-ру и радиуса к. толщине. В формообразовании участвует сне^енис- и, изгиб геометрической оси к изгиб срединной' поверхности, пластическая деформация.

Гранине' соотношении геометрических параметров'¡иогут меняться в зависимости от требовании, предъявляемых к точности деталей. Такое разделение деталей типа тол прицепил имеют четко щ.феден-ннй технологический•смысл. Тек, например, перемещения оси форми-'

рует отклонение форни, изгиб приводит к сл.тча-м отклонениям фер-ш и, при определенных условиях, к волнистости иоперхиостй. 1Ь-г:и'> срс.эинной поверхности- ¡!С''--';стил1/ детялс.а при.юди? к обрлзси;.--нио р.плнпстэоти и ипкаюни« г>вроховатости поверхности. Плгстичес-кго- дс^срммшя для ус-ех групп деталей влияет нч фсркирмпмш и-гро-хпы'тссти поверхности. Работ;-: Г/.СЛ^лакиинв, Н.А.Ьородачрв.ч, КЛЗ.Во'мпюва,' А.Н.Гпвриловп, А.Н.Дгиьского, А.И.Кш''нрини, В.Ы.кована, В_.С.Корсакова, В.Н.Подураеьа, А.П.Соколовского, Л.Б.Яхинч и дпуги?: у^ет-пх создали основы науки- о точности механической обработки. На огноршшн лтих рлбот разработаны методи прзектлровр-ния. и еовер.ьенстрспяния теМк:логк,,еск;1х процессов, рюрабоадна новые более, прогрессивные способы пошдаиия точности и производительности обработки. Однако, анализ г>тих рябот показывает, что спи посвящены изучение точности обработки деталей группы 1,П,!|.

1 Механизм формирования отклонения формы волннстссти и шероховатости для деталей группа и предстоит разработать вновь, чему и посвчщбна настоящим работа.

Анализ литературных данных и исследования автором механизма формообразования при механической обработке тонкостенных цилиндрических деталей показывают, .что отклонения формы, волнистость и шероховатость поверхности порождаются следующими причинами и имеют такой баланс:

а) Отклонение формы.

I. Отклонения формы заготовки согласно теории "Технологической .наследствоннсгти" - 15.'';

2: Деформация' заготовки при ее закреплении но станочных приспособлениях - 15 7*;

3. Суммарная гесмегрическвя неточность станка - 1С

4. Ьибралия и деформация от сил резания - СО

б) Ьолнмстссть повг-рхности.• ■

I. Исходное .состояние поверхностного слол обрабатываемой заготовки - 15 ■ .

'2. Геометрия и кинематика инструмента - 10

3. Деформация заготовки при закреплении на станочтгх приспособлениях -.15

■1.. Вибрация и деформация от сил резания - 60

в) Шероховатость поверхности.

I. Геометрия инструмента и подача - 15 ■

Р.. Пластическая'деформация при. резании - 15

3. Износ инструмента -20 %;

4. Вибрация и деформация от сил резания - 50

В ¡зависимости от режимов обработки, материала и условии резания и геометрических параметров заготовки (длина, диаметр, тол-' ).,ння стенки и т.д.) влияние перечисленьъх факторов на образование о'1кл^:1е!,н.я ({iOpv.ii, волнистость и шероховатость поверхности будет меняться в некоторых пределах.

Дивл!'Г> показывает, «>то деформация заготовок от действующих сп.т при Закреплении и резании составляет '«'а с/■ величины отклонений формы, 7а У величины волнистости и ¿5 7 величины терпховг то с г ти поверхности. Следовательно, основным препятствием полутени11 качественной детали и псииченето производительности обработки ян- ' ляетея деформация заготел.ки от действующих сил при закреплении, резании и вибрации.

Следовательно, основной лринпип, обеспечивавший требуемое, качество тонкостенных цилиндрических детален, связен с регулировав-ем величины ее деформации на различных ятапах технологического процесса изготовления. Ге^лирсвенне величины деформации рое-емат;ч:ваи..ых деталей при их изготовлении возможно на основе предлагаемого в данной работе принципа предельной деформации заготовки.

Предлагаемый принцип предельной деформации тонкостенных цилиндрических деталей является основой- создания стабильного технологического процессе.

Оистли:£< анализ, проведенной -автором (рис Л), показывает структуру об',;,е-. о исследован»« и факторы, обоспечивт дое качество тонкостенных цилиндрических деталей.

II осипши» положениям, негХходикч-м для получения качественных юнкоптенн!« цилил.гра,!еск'.|Х детален после механической обработан, Тс-ь-ке мок но отнес!и обоснование отклонения формы базы за-10Т0ВКИ, обоснование конструкция оснастки и исследование влияния I ее.метрнческих неточностей оборудогчния приспособления на квчео-венные показатели рассматриваемых деталей.

Остальные факторы, указанные на рисунке I и влияющие на качество обработанных поверхностей, рассматриваются через деформацию заготовки при резании и вибрации. Применение технологических средств (ПАВ, еЗШ, нагрев и т.д.), стабилизирующих процесс деформаций и вибраций при резании, направлено на регулирование'нежелательных явлений, приводящих к браку.. .

Обработка металлов резанием является процессам с высоким силовым, скоростным и температурным направлением, приводящим к слож-

... .:<&••' _.. _ ■ ■ÉX ' -л" . ' •©

: . • : Y4

'¿'"ЭфвФ Ф^гл (-л

■ % ~ T

' - . ■ Y Y '.С - - ' !

■j ; .© " 'S¡.© <• <У- J - ■ ■ .5>@6> G® -è®®éèèôê'S & e ? I

Рис. 1- .'Системный анализ всрникнэпсния

•ícpí<r, полнистости и верахerarэсти порет)::н.!?"';'

1. Качегтвл д?тали

2. Отклонения fOD^H

3. Вол'-г'.'"тпсгь пэр-т'нсст!'

4. ¡Сгсс.'хск.т'ость коцсрх^лс4-!'

5. П-тгретн ~сть ycrajsrskf

6. Су •"< ар H'"? гесл'ятрччкскче неточности стглгга

7. йсгрегпззти нгг.тпгйт.!

Упругие ¿н'прчз'пп технологической ей??е»к

У. изнз'.:-чнетруч^нта

10. To'-'nspar.vpin-'s ."сйэрмвтшп тихнул а*"- • • ' ■'

11. Ilcrjrç3HOCï!i базовой пзяерхнггти ':. " • • .

12. Погре-йностй •обратот:'".!-гЕЛ^апп-'с с закрепление" ъгсгс--- *

13. Погрешности ирлскгосблег'л

ним видим деформации. Преимущественный вибродсформшчюннкй характер процесса резании тонкостенных цилиндрических деталей, де-. стабилизирующих геометрическую форму обработанной. поверхности, • является теоретической предпосылкой обеспечения качества на основе принкпа "предельной деформации" заготовки.

. Обк'но физическая и геокетричоекгл нелинейности свойств заготовки приобретаются в процессе ее получения. Изменение физи- . ческих и геометрических перг метров тонкостенных ггншцдри'гега'х деталей происходит в результате воздействия внешних усилий и функционально зависит от напряженно-,реформированного состояния, а такхе мот.ет быть проявлением зависимостей внешнего невручения в связанных задачах, например, от скорости и температуры деформиро--вания при резании. ■• ■

Учет физической и геометрической нелинейности сложной непрерывной технологической цепочки (прокат, гибка, сварка, механичес-. кал'обработка) изготовления спенилделий возможен на основе вариационного подхода с механических позиций. Для отого елочную непрерывную систему путем итерации сводят к последовательности более простых. ■

Будем считать в исходном деформированном состоянии известными все статико-геометрические параметры спеыизделий, в том число границы различных по типу деформирования (упругое, пластическое) объемов. При такой постановке расчет на новый вид.'погружения (текущее состояние) сводится, по существу, к определений приращений указанных параметров. Результирующее значение компонентов напряжений и перемещений определяется как сумма соответствующих величин исходного и текущего состояний.

Нелинейные геометрические, зависимости приняты по теории Кармана. Учитываются малые деформации при прогибах, соизмеримых с толщиной тонкостенной цилиндрической детали.

Нелинейные физические соотношения принять' в соответствии с деформационной теорией пластичности с упрочнением.-

Таким образом, предлагается основной принцип достижения /качества тонкостенных цилиндрических деталей, сытекомций из конструктивных и технологических особенностей детали и.базирующейся на основных положениях технологии'машиностроения, теории резания и механики деформируемого твердого тела.

Определенному значению отклонения формы, волнистости и шероховатости поверхности при различных комбинациях скорости, подачи

н глубины резания, механических характеристик и других условий резания, соответствует вполне определенная 1.'-.;лчинй деформации заготовки, зависящая от силы, температуры и скорости резания, я от схемы закрепления.

Если значения суммарного отклонения формы, волнистости и шероховатости поверхности приравнять дспуску на сбработ'-у, то отому допуску соответствует определенная предельная величины дефорыан.ш заготовки. Предложенный в р^оте принцип "предельной деформации" заключается в том, чтобы при л'обых сочетанияь схемы закрепления параметров заготовки и режимов рез^кня ни в одной точке обрвбагы-Вбеь'Ой поверхности упругие смещения инструмента относительно заготовки не превышали установленной величины (т.е.предельно допустимой деформации). Установленная предельная величина деформации заготовки, соответствующая допуску отклонения формы, волнистости и шероховатости, определяется критической силой, оптимальной температурой и скоростью, сто положение назовем принципом "идеальной деформации" заготовки для достижения качества деталей.

Существенное влияние на образование погрешностей формн при обработке оказывают отклонения формн базы заготовки.В процессе установки заготовок в приспособлениях для механической обработки отклонения формы, базн являятся причиной низкой точности центрирования. Погрешность центрирования заготовки ведет к ее дисбалансу, что приводит к вибрации тпингепьного узла с заготовкой. Еибрапил, в евоб очередь, является источником отклонения формы, волнистости и шероховатости обрабатываемой поверхности. Отсюда мчгкает необходимость регламентировать точность формы базн заготовки и зависимости о':' требуемого отклонение формы, волнистости и шероховатости обрабатываемой поверхности.

В диссертации разработана методика обновления требований к 'г.хшоетн базы, ич »споив исследование влияния исходного состояния базы и.» отклонения формы, волнистости и шероховатости поверхности методами корреляционного анализа.

Принято, что уравнением связи показателей входного (отклонения формы и 'йзиннного расположения базовой поверхности X ) и выходного качества (параметр точности обработанной поверхности У ) является линейная корреляционная зависимость ■

_у = л -ь -ЬУ ¡1)

В качестве базы используются внутренняя цилиндрическая поверхность и ось заготовки отклонения формн внутренней щшщири-

ческой ионсрхности и изогнутость acu оаготиьки часто нвля-отся .•¡ИГИМ'и v.:i i»pil>:Wl, (ОД Г М>&Л1№№ЦИХ ВСЫЫКНОЬеНИ«' Hü грешности фор,..] . fiphdr.i' ¡¡не.,'; ¡¡rpyvi.*:'- nnmifipiiiif-CKo'i iioi.fcrnwni пягчттки. По-;;¡-уГун>.•;•»¡> i>h\ генной ^илшдо-нщ-ской пои* ¡'ah'jcth заготовки хкр.чк-■(•. i: ¡а-си ¡¡ли ¡отв-грстногс. лр;.ы<. pr. средней ьиишиной ,X - IbO мш. ;.UtKo,.>v.' лвпая ii.ioi и;, тост.--, оси X - £00 Идаер^чия клрукной im-ли.^'.р'.моско,": шчч-р'сно -.и чр:шо.г.илос1> в W -ш с*«ишях в тенивль-УиГЛ лр.|Овособ.чени;а . ¿'eiгневлено, что при .оброботке н,>:ру:нсн ¡41-линтрнческой пош'рхнос'1 и нн?л тдае гея коррелянионнмя сдвиеп/.'оегь ЫОкДУ наричг'! p;u:n у и х . О'рИЧВН В ОРЧеНШГ Ü ¡; X . I Д" Hi: ¡Л v.'ctkucti, технологической сиочемй, ностс-г-впая соо.'тьсш1.- н j,i}iyvi~ кость операийи Ц = 3CG ыгм, то есть в пг»Грг.»а боями соотвочству-

ft величины сечсн.ш 1, аля которого ci = iCü м/ii. лооффини-ент погрешностей O'bJu 6 - 0,-10. L&nn мчбхо/ииш, touhociь эбр 6отйи наружной цилиндрической поверхности повысит;. во и«;«т

уье.ип'еник точности обработки технологической 6й:м\ унелдкенш; sec:?ости технологичбекой спетенм. • ■

Для исследуемого класс«, деталей в кччеотве ааготоыш применяется .Tiievi.'BOi; прокат, котор;;й ну; ем гибки профиля на ч</трохьг-л-Koaoi: .-иетогибочней могшие препр.'у;аетея в колмю, п в л.>следагам1 оьаривьется. Дли этих заготовок типичная погрешность формы наблюдается в виде огркнки н оллнпсв.

Отклонён,.,; формн поверхностей ааготонок, которые слукчт уа?и-nc-fiomiitn.*, ь внг.интельной степени принкняют хе>рпк;г.р u-l''jrmtii;:ui jh-r&roi.ini при закреплении и кпу яриться нрлчиной отклонений фермь:

И ВОЛНИСТОСТИ- обработаКпЬ'Х пон ахноетей.

Юоцслньоьньке процесса па ;ое::.>:о'нвл тонкое^ста-.!-:, шАтшр»1<-ос-кв-' ,uO'. влей с учетом pea.v )>}_■;>: I срочное;-Л: i't.i3!i ¡v.bkh bobkou:-

ло пр., вил л в.. врывать" фогМ1;)о1-'н.ю [;f.4i:CT«f! алей . М •!Тем>>тпЧгС)0.я ¿■o;if,.in. oi рапгл врннято в воде, с осп ветота;/!«;:,-.! i'.>..f'pb :;ен;1>ч фн-

и lift рисунке У-• Геомсуг.ииесиий нарвчет рн MC-iicMt огранки а , 6 , . ip o.iipf,пелень П}и условии, '-го .';>.j;ni.. маков; ¡¡'львие а мпнчывльнце отклонения рцаиуее (Rni-W ).

Родиалыигй гмещенил точек (,-ис.З), когда все три BepüiHW' or-

Pua. 2. Исходная пекругдость п впдэ огплшг-т.

д У

I*- 51 п (К - ¡1} и Ь) )_]

Липло I цчно («•; 'Ч'г.«1»лкс1> смешения других точек детали. Матггатштеьая м .'••■•ль пллиися принята в виде, нллютпнгпг-чь ном нл рисунке 4. Р.»,-'п.- л» нор смещение точки представлено риле

Б^Э. -1 >~ С мп М ^е (I . £со&ч>

Расчет деформации заготовки при наличии еллипсе и огр!,нки проведен па ЭВМ для рпзличшх значений величин огранки и зллипс.а. Анализ результате;) вычисления показывает, что изменяя конструкции-> зажимных устройств, 'вояно регулировать величину прогиба при достп-•гош'ой наде-лности закрепления заготовок.

Рациональная конструкция установачно-за-*;имного устройства приспособления позволяет управлять 'величиной возмогших деформаций

заготовки при закреплении.

В диссертант! разработан основной лриннип »«-ос.ра оенчетки дли тонкостей«« нилинпрических заготовок на основе реФенип уржшг.ния Равновесия оболочек. При этом лил устянсвочно-эаяинного уеоропгтвп приспособления заменяется характером действия нагруолк на стенку заготовки. При закреплении нежестких цилиндрических деталей применяется успноиочно-звнимнне олементн в виде .итыреи (сф-^'нчеоких, гладких), кулачков оправок, патронов и упруго-деформируемых уста-новочно-за:кимных элементов (пружина, резина и т.д.), при нтом характер (закон) действия нагрузки на стенку заготовки может Лить в виде синусоиды равномерно распределен!«ил, тралепнедальньм., •¡•ре-угольиым и т.д.

Наиболее рациональной конструкцией устаноиочно-зеу.имных устройств, позволяющей получить нинималывт дефо| !.'ац.'.:л заготовки, является конструкция, созда/щая равномерно рзонределенну) нагрузку. К таким конструкциям относятся,с некоторкл приближением,оправки с гидропластмассой и устройства, которые создает в полости заготовки противодавления при помощи жидкости, воздуха и сыпучих материалов и т.д. Для крупногабаритных заготовок яти методы но техническим соображениям неприменимы или применяются с некоторыми конструктшчдэш усовершенствованиями, усложняющими конструкцию -приспособления. Упростить конструкции приспособления возможно, если создать интервалы меиду контактами базы заготовки и установоч-но-за'тмныпн олеиептамп приспособления. Величина интервала выбирается в зависимости от допускаемой деформации заготовки при определенном законе действия нагрузок на стенк.у деталь Чем больне интервал мег-гду опор?.«» (контакт базы заготовки с уетановоччо-за- • "Ш'Н('!.;;[ уярийнтзш приспособления), тем больше деформация тч.-нки гштлоики пги резании, ьлил*чзя но отклонения фор;.«!, волнистость и .'егюхогатос]ь порерхкосги в зпвпсвмсоти от величины местного т-.'-и ибд. По п.-.:,то подобран. «пгкй шпервел, при котором величина :.роп;бч сте-нки заготовки буде'.' ь пределах рероховагости поверх- • но.ггп.

При решении уравнения равновесия цилиндрической обзлски вид нагрузки, действующей на заготовку, принят синусоидальным. При этом руководствовались следующими соображениями, во-первых, такой вид нагрузки наиболее распространен, во-вторых, остальные виды нагрузок мокно аппроксимировать синусои. небольшими

поправками.

f-'iiCCMOT] ИМ случай ИсМ-руЧбКИЯ нилиндрпчеекой оболочки по Ck-. -■'üi¡ii>i согласно рис.i;, ь ее геометрическая аппроксимация приведена на рис.Г. ¡грузка вдоль кочгдшмц! (обраг-у.т-;»«). изменио-тся произвольно. /иьлипри'Ское гыпгуьняе iьтметри». ской ытрс-ксика.-!чш получены при помог,и трш он^ьетричс-ской фуьхшш л виде

Cj^C^I+SUV^f-r-i-^n^pJa^'I'l^ И)

Для конкретного примера величина прогиба, когда по окр/уносы заготовки имеется три имepir-ла,еготиетстпснно тпи пнопн, при гйчи-чике удельного давления '/h кГо/мм^, наибольший прогиб -ц*" --- 0,5 мкм, что леяит ь диапазоне слабой волнистости. Г.лпн величина площади опорн 20 мм"', то действующая на заготовь viv.n состаь-ляет 5G0 кГс.

Если конструкция опоры оснастки ншюлнена тек, о ньгрузки на стенку заготовки передается равномерно ичи по оакоку трг-у [v-1'.ишка ,':'о радиальный прогиб определяется от той же сил»; умножением прогиба на поправочный кооф|)нние нт К .

Ь процессе токарной обработки тонксс-генних гилтшрпчеекнх деталей на обеспечение заданной точноми отклонения рорк.• ьлия-./i различные геометрические неточности технологической системы. ¡;а протяжении рабочего хода на отклонения формы влшгот неточности сборки шгатпельногс узла станка, перекосы и погрешности центрирования патрона, погрешности устп.овки заготовки и резпг., непарра-"лелпность .-(пицц центров инпрг >«Ш'«-;их ст.- ниш;, нгнрг нолинеНност1 и вмншетос-г« напрепля^ши?. и др. И голом укпаи.-'Нгге ¡{.якторн нриг-едят к г.тtiocn'i ельным смешениям мел «у инструментом t суппортный узел) и 3&.ПЧ or.hüíi {пгнпмюлый'Я узел), причем ппо*« r-япьуо coc¡;tf>.w"!;yii г того cMeueniip. /¡ля конкретного кспя обр.-бочки ностсяннул ос.ет.пг.я-тацуп смешений', в зависимости гт лпрпютр» технологии ckm'i трюмы, ио.'-кно определить лутвь митекатического мзделирл ншя.

. 5 диссертации с использование' кот одой аналитической п м.юг-рии опрелеляптся смещения оси заготовки от оси вращения пг.инделя станка при установке ее в распор в спиралыю-реечних патронах, который достигает величины 0,55 мм для заготовки t- = ССО мм. Получены конкретные расчетные формулы, позволяющие определять величины отклонение формы, волнистости и шероховатости при известных режимах резэния и параметрах технологической системы с учетом сил закрепления, резания, геометрии инструмента, погрешности установки заготовки и состояния исполнительных поверхностей (напр&влл-

Pro. -4, Иохгдптл кекр.'.тдссть йа?я заготовки в виде

эллипса.

о ш ъ

3

т

W ё

2Т if

Рис. 5. Интервал пегду опохпми в осеяом иапрашения.

6Т

p-ü

заготовку -нагрузки.

гл

ч,.':н<~>, ос- »<:-»,гарнпя :,'>пи>,",<"-"!г; i' т.д.) станса.

р бр ■¡:.1,||Ц|(-Ч'р(> pi-yii'jrp [;rlï ЯРХвНИ'ИЧ !«'.,'! ООГ'ГрТРе TOI1''!'!'",'"! -íu.p< ГЧР"Р!РРР"' pp ; p rp. г:м ;; ij;-,""!'!';] p pp p-.r 4'¡! Tr/TP'OP'1 PP1'r

l'!!'.', PP. РППДР "¡p" ■ (!]!". = Г лп.'п г, 'rifppvn !РЧ v, • :!••■ ■

И " ePvXOPP'l IM."! H-'i VY." С Т! 'Р Р"< р Пр Г-г Г * ' РРР TP . ' Р ' f I ~ : ''. , ь-pvprp,.-np- !<■, !гл:"Н'"Н!:1: (Ь'р'т, i < - j1 ï í : • с г с-п р е '<■■:■{ .'.л.- " р-ртр г; p-pv-С:"1 Ti 'ta" evp' i'T'f'T';!'к:'1 и , ^рлчрм.-г г'о^о-ч:яплеьД.Ч', о1'" ¡!cr¡'!;"' ' г\' рррг т) и их ч.'ч.нмег"'"',' г . '~î-p":-ppv'p ■ '

II.', оРр"':">:;Р!Р "¡т Г"1"Г" Г.'^Х.'- и; f С !' " Í1 cf'rv* '•(•'«, "'-.'.ГЛ 1-t« Г " -

Т'" í 1 irjT ï :-J.- ; ■ ; т.— ".'¡т H.v о л!-ч:тр1 коле^'Р'Р'е "нгг^.'чтч уола

C"v.HP' р За! "Г \Г|ГГ.;;. , 'Л РРРРТН Й П'УП!!!1 Р pl-'OPP!' p'pM'.pl'x Ч т.ч.

Игл1 отом оуде.чртч •• pii.iii.' [■;)гр<'"чоет^й и«"' пр"ото К":!пр\">г с -, ..„!,_, i ; pp< i¡p>rp PO >'■ .РРТ'\"Р Р''X П '(' ОЯ! :ТР; , К1!' 'л'.'' "У'.'.Н'Т''' ■ .г ^ ' —

¡'.село,1' >P"4pp";i, г- Н'ерч'рчтгя с чг'.-и в достаточна с яочной рррпр-'pvqpp, :;ля ан.лоое к '~'0пр."' и^т'ходи'-м егенргр кл^'Тгтп';iч■: р.'ч'пш'о о','г'':: : i'-га слекчра, относ:1': i ороч,v

Р>ЧИР НО точтсть Ф'-t-í !-', TV. :."Ч','С". О'"'; И "К ГОХР "РТ:""ГР Г'1 !'vi"vVl !! Pap'! II КОЛ'.'ЧОГ'ГРП ",'У ^ Г."? О'" Не-'ДУ Г',Г'.: '01 1 ' ".! Н'

гас'' нее Pi'^rai'o:' и л; р''."л,".п->"!; отклонения !" rv>', popw. : а' " и .

Зг'Д-Т'Т, уг\:;о-1', < О'р" а •ч:чао:1 их с поильное" ■■ п ■ ч ■^■■■е- pç-

З'.ЧИЧ, ДО.';-.''1 т.1-" Р:7 ' V ЧТ Р ^v'W'y.PMPf' 0"04ре F-ЛГЯЧРЯ . Ь ч f г; р1" í ' , р-i-- ч у - г i ■... :• ......;['-.; .. срг.!';":, " г' Vva Ч1,' п ( vГ| О'" '' "V " ■ v v "

!11 ( а КП f 1 V" Í Г; J |¡. , Г- ..^ т;f-_ ( .тп : Т.• ¡ .ТР'ГМf}ÍTО . :

р'.м j. !-'1 ' '! !Ч р р р 1 " р ' ' '! V1 РТ ! ' ^'Vr.'VI. p. V Л р;р Г] г'рС Г VI р I !'"JPр г. р ; — ': Р C'raf р 1 vbHi I!" Р ^ РРР 'С'.'Р РРГРр-'ОЛ "~тся -^гп.'рлтучдмр , •:П(ТГ.';рр

тч:г:Р! гмр-:"4-;¡','¡ р r'pv rs р'р-р-"рр их ;p;:poipp;; и гр'тродг п^раг.п-í'i'/Pií» нг-гнт.'ч'.^дч •;их лнн'р"' "чперхностн. FríC-rncf.?-

'". Ч i И >' , Х.'0РР1РР'Р''ЧР'РУ:'""1'Г' Т.-,:ЬГС1Ь Сбра.бРТУН, Р • PHP иРТПЛ Ь» !Р;" СТОЛО-Ш' С .''."^eJIC'TCB X^P'-'t'TPPPPT РКа1Л1 TPJXI-:o.r,pipppJf4 KOii СИр'ТРР'!'. /ÎMH'P;!-VCOÎ'P'P X-jp- 'р;рр;рргр''р Tí/ГОПО'РичесКОр .C'CTCf-t ;ррт.5:,!

оср'Дчр'ра ,ррнр!.'Р;р'-pí'pp' onvinça. Отрнок j»acw.TCH4PT0íí на лсч-pücti'.

с. J 'чшнтелыя'й урол Р PJ-POT. V-KO¡: ; ó) еуплорт с розном; р ) СТ'ГН»;НР..

•'•декпптноеть модели и рер-л'-но'": сиоеи! орртделяотоя погазр-

- ГЧ'ПСТ КОС Гу ! О тоь-чах ЛГРОРДГКт i.;PP:C,

- ьелр.чр.нр nept.Ptx еобсчг-енчнтс 'tpiCtct кслебянпн,

- .T.oriPT: колебании на собственных частотах.

За о с но пну о характеристику демпЛиропоиия при динамических

рпсчетгх пнинлто относительное рассеивание гшергии колебаний (ко-г"Мгнкент поглощения).

Ьнпу---деннге колебания шпиндельного узла при гплзх спроткр-ления ___ ,

определяется и Риде

ОЦ Vi vi —

- h (-i -f^o^-^j e^sinif ] =-0 •

Ll-(c< + cíe)'f j -z:/t2*c Up+ju<¡p+j>+(<<.+«*„) ¿p

- <\Xch~ ъ2, pVi -a h (есо&ц; +1 Сэ+р <*) + + ___

Г+ + ~ £+ ip V -i- [есоыу + ъ Lf^.y--

mxc - Q,X£ + аг £ + 2 u Xc+2. и Z tc [CK + ifip-t--t-ß 'f 1-е со if -h ( ( г-V- sv) 4 3

(ПУс- a,Ljc ц- с< -V р + j,ujс + Zß Ъсс (-vj _ ¿t ^ - ^ШК+^И^-еьту] ■

Система и'1 л^дстанляе'г сьбой дг^Мч-ршииг-лышо урксп-.-мия доиодшр патрона с аягоюькой при силах сг.цмтпплснкя, пр..ч-}рП!о-нальнпх первой степени скорости. П'ер.рне '¡¡и уравнения ссст'П'.'илн со теор, об абсолютном кинетическом моменте . Чепк-ртое и пятое •у{ акнг-мкя получекп по тсгрснв о дви-онии пеитрп масс.

Ггп рги точке агл отопки бормптангой в связи с нелочпоотвн и.чогоьлгмия и устаквркп со п таиншадь стачка волникгл.г м;к>-*;шн-П!:е колебания, опрелеляемне по уравнениям

(б^н^Ли/МЫ-ЬСиУМ" (?)

______2 е.(Сю'1)______<Ю

Ьинукденнко колебпиля суппорта (ррягедерммеля) оиредрдлйтгя в виде __

+ го.оьг.

I -о. о к э (^¿,2 V у) •+ 0.9 9 7 (Ю -V нМ Ю, о»г г 101

¿(,1 1 10

-v- 0л} - 0,04 9 . + с1'05г- ^ 0 'л>

(¡X'. = ] + 0,055 С^ ~О,0 5 С 0,95'1Сое-о

От и колебания обусловлены как упругой системой суппорта (С.^ С.| , Се )> так и угловнм.и ускорениями каретки фартука

( Мс.у.о , ¿-Ос,г.,о

При спокойном.плавном движении каретки с фартуком СОс,*.о - О К.у О - 0, = 0 уравнение Ы описывает собственнне

г г ~ 1 -. <"'• м:: I? реэ 1 ¡е д ериа тол я.

Установка для прождения оксперименталымх нсслэдоплниЬ поз-

валяет осуществить запись колебании узлсь ол янки, резца и заготовки ь течение ряда г.оследопательннх морентои обработки: пуска двн-гяяг-'-ля, ¡мгинделя, холостого хода о шб-я.»! суппорта, вг.емания и устоя'г,ко: о резания. Б уетрлогко применялись бесконтактные датчики, р£,зрА,Г)отя.ни.,е и Каунасе ("Ьибротехьикн") я комплекте с усилителем ;2-Г. сиск-мн "г.кбротехник а", г.ьезолр.еобразоьатель НД-ЗО в комплекте с тензоусшлпелеы М-11С04 и осииллогрсфсм сис?<н*п Г/!?. Датчики г-одклми/.лис;». к магнитофону "Тесла" }•':»?»!-141 пропзяодстяа Чехословакии. Спектральной анализ прог.одилпя на анялизатс ре спектров-фирмы "Б],юль и ¡{¡.ер" (Дания)'. Возникающие ьа холостом ходу стенка колебяния покапаны на рис.'/.

Экспериментн ¡¡оказали, что ь:браиии в технологическая системе при холостом ходе станка лиэы.чатся п основном злектродяигате-лем ['лапного прызсда, ¡чиициели.'Ш узлом с заготовкой и суппортом станка, причем слияния »тих подсистем на впбрапиз тсхпологическол сис-гаып в основном проьляются в низкочастотной области спектра.

• При обработке тонкостенных ыилиндрячееяи'х заготовок возникают интенсивные автоколебания технологической енетеь-ы. При резании, парциальная система шпиндельного узла с заготовкой, совершается наиболее интенсивные -по амплитуде колебания,' мохе? считаться доминирующей колебательной системой.

Ня доминирулцуп колебательную систему ¡шпинделя с заготовкой действулт силы инерыии, сопротивления, упругости и резания. Действие трех ne.pRi.ix сил на р.пиццелькый узел с заготовкой выведено ранее (£.), а силу резания опреяс-лям по методике ларкопа И.Г,

СР$П { а0 + £ Ыпа» 1-Ь -VI У,] -у и -Г) т

-Т-2Г I >о» • ' ' о; при I ав + £ь;Ь а^С-Ь-^У^И-У +

-Т-оСч.гПУ^*

ПРИ {а„ V £ Ып ю ti-T(y/¿) Ь» Lt -г- СУ,?. ) 3 v-У

о; при [ 'д;*)] v

.-\-y(> -T-t (у.гПЗ 4 o-,

гдп CXв ~ :'".'lí4!!"-f Tí r.'¡i;'србП.Ч, Ь - DlüpilH ' Грепр., "Y - PJVM.Î одного обоостл дм £ - пкгцг-нтрпситгт. со ~ у г.". от«т сксрсль, кругт"г.я ч-'ччпт;1, «О - '-•¡'ггег-гнис. m г-ригечи силы рогрння от н^нля толпшя-» ere.'í '.¡¡-зопйп х.чрпктггч'слн"* o'.'.ir геэгиия), 'Ь -течуг;ее прея, . Z. ••- прремрпенкя пдоль се ш>етстру*глих оси, 'Xfy . .Срь , Xpz. ~ ноетояннме, плвпарпне от геометрии инструмента и свойств обрпбптгрчгкогп нптгппшю.

С учетом формул (•') , ÍK5 и (И) д«ЭД"?г<п1г.и«лык>о угепненне движения и'линдельнпгс упля с 'зяютопкпП будет ш-р.ч'-^но " ридс:

+ л./j )-а,11 «j¿ -V ».j.Vi ■<< -

~ f\h y - + V T 1 - С V S i Л 'V 1 = It)

-[(-{■*+el0)l<'] -¿/-i +

- и -¿otäf - Cl, Xс h - счг ^ Il - a, h Le co&4> [Lp vj>,aH

)h'J = P£Ct).

Ю 'V " с v^ z $ + ^J* М+ЯргьсИГ + Гв) <f + fr if i- a, t-ecovy-Kcji+.M + U'**®) 'f 1 " Рн W m i-a ,yc +-а2<л P + ]..< ¿ « t- * 4 3 -

Система уравнений (12) ретеин на ЭВМ и получен,! различные п-арсмЕтрн евтоколебаний при резании жаропрочной стали 12ХШКЯ1 vî титанового сплава ВТ—^. Сильное влияние на амплитуда автоколебания оказывает фазовая характеристика силы резания, обобщенный коэффициент сопротивления и жесткость технологической систем)!.

При расточке крупных тонкостенных' цилиндрических деталей борч1Т."Ш-«ми заготовка не впедеетоя, а -«остко закрепляется на. призму, поэтому доминирующей системой является вибрация борптгнги. lia борттенту действует объемные сшн.', силы случайного характера и резания. Действия нв бор;итангу объемных и других сил приведены я . формулах (7) и (L), а действие силы резания в центре тяжести бор-штанги учитывается системой уравнений

= (13)

Вследствие действий сил резании первоначальный зксцентриси-тет центра тяжести боритенги S изменяется до Gj , причем >S

С учетом формул (71 и (t), п так'1''.: (13), получим

( ЬшМК^МИ&СиЛ) ' ' •

Значение силы резания берется из формулы (10). Составляющие Р^ и внра.чевы через Р^ .

Из уравнений (14) и (15) определяется амплитуды колебании борлтенги в точке зеделки.

Для крупногабаритных цилиндрических деталей влияния переменней массы .заготовок при снятии слоя металла'но моменты инерции значительны. Например, при черновом точении с большими'припусками ло 4 ш за один проход снимается 10-15 5? мессы заготовки. 11с-.— следование влияния переменной массы заготовки на автоколебания проведены "методом затвердевания массы". Будем считать, что поверхность обрабатываемой детали остается все время цилиндрической (ркс.Ь) " при г.еддацне подачи координата £ остается постоянной.

Pua. H. Модель .для расчета влплппя перомешюй uaccu заготовки на вибрации.

Когда будет сделан полный оборот обрабатываемой детали, следующий начнется со сдвинуто!! координатой £ на величину подачи S . Так . будет пр' исходить до координу.ы iL - <3 . Затем радиус цилиндра • плаып меняется и за один полный оборот уменьшается на толщину спим» fu.) го слоя MtT-Ji.'íii Vi . При такой модели за кош; изменения массы обрьоатипьекой детали выражается непрерывной функцией угла поворота патрона (обрабатываемой детали и величиной h . • ' Методом "затвердевания масс" получим все пять ypa¡ нений, и если их присовокупить к системе (12), то пелучгм дн^ффйнци"Л1ные уравнения движения и/яицдел? с. заготовкой с учетом измени ик массы и момента инерции заготовки. ' '

( у к (d ) -1¡> i Я ) - a ,h у с -V а zh л - L h L* ) -

-Cif -sin ;

- i • ■ (c¿ wJJ y - £ 21 c ( с £+p o ) t¡M- £ + ( c¿ + «¿o V £ ' ip - . oi - cx¿ j>ïi -a^i \e cos,vva-(iç>^0H

¿¡4 (j-j>\f 4-y- £ -vp 4-Г a ,ус(есоч.Ч1 V ViLp.

V h ( y b'0 ) «f i a.* с С Vi Í * - ) h T - 0 ь 1 n H' ^ * 2 £h > =■ К í-1 ]

-схД-е cosip-bltf-:^40'+-¡r0VJ I "P^í-t) mVci.âç+a^+p+zjWatc i-f-^Vl - .

m=JL 4 u (2 Ri)h -t,* »n + £ пг (иМ £ (j-¿) гп

7

4 ь'г-^) ^>

г ~ ^ - • - , •

Связь явтоксле!>■м'гС при обработке зяготово* с геомёгрией инструменте, рр--"ИУ"!'!' и условиями резания уСТбНРПЛИЯПЛПСЬ I а окспе-риментэльной устмр.чко,' описанной тс-ч, которая осненалг.с«- дополнительно' приспособлениями для измерения сил и температуры резания.

Как и я облеяаг.'ес'гьых случаях, нри обработке тонкостенных заготовок влияние переднего'угла .на интенсивность вибрации проявляется через силч резания. С увеличением ^ уменьшается сила резания, которая является -источником, поддер-чиветнич колебания. Иоме-нение сил резания при различных значениях угла , ответственно отражается на величине усадки струпкп. От вглтчим силы резания та:г;з зависит результирующая колеба!'ия обрабатываемой заготовки я резня - (рисЛ).'Анализ показывает, «то существует определений*

диапазон скоростей резания, когда развивается яибрэшн", причем, этот диапазон увеличивается с уменьшением жесткости и увеличение сечения среза." Пода«а не оказывает влияния на интенсивность вибрации, а с возрастанием глубины резания интенсивность вибрании увеличивается с одновременным умеНьтенксч чретоты.

Главный угол п плане «кт.вы влияет.на интенсивность либра-нии. С укеньмением ^ растет интенсивность вибраций. Изменение

4Ik

-------

V ->

V

mi

Ero. 9. График aacscauooifl й*ятх7лы ornee:'.- J

5ялья;а гопебшый загсгокк в ввоад'чогггь гол-/ЩЛ1 няотсоги «обсрляоотп ot «jotwnonçna сад.

угла соответствует изменению соотнотенгй сил Р^ и fy . На графике (рис.10) приведена зависимости амплитуда отпосителып.о: колебаний заготовки и инструмент-s - ДоТ„ и волнистости поверхности от отнесения сил ^/fy с ярко riir;;pvf-!:nori зоной минимальных »мплшуд и нолнистости. Из .ру.ссмг-тррптшх сталей наиболее г>а\:отнс сн:гевг-ие амплитуд гнСрашш при обработке таропрочней стали 1£?>[81!2Г.

Таким образом установлено), что при обработке тонкостенных цилиндрических деталей необходимо применят!, режущий инструмент с поло. ci ггяыты передним углем = TG—1.1° и анечителььг'ч з/^иг.н углом oi - 10-15°. В отом случае при сравнительно малом угле заострения j> =' 00-70° облегчается получение острого лезвия с малым радиусом округления и в результате снижается сил а резания, наклеп и вкброния в промессе резания. Угол в плане шбирпйтсл с учетом . жесткости технологической системы. Все ого способствует умеш иенпп трения, r:HJ!ma"w;ero вибраиип со всеми неделя тел ьпымн последствиями.

Амплитудно-частотный анализ либрации технологической системы позволяет уточнить закономерность на автоколебания. Амплитудно-частотный анализ показал, что амплитуда Еибрации релпа при резании, по с.равнешет с холостым'ходом применяется значительно. Ампли-тудно-частотпая характеристика (АЧХ) вибрации резп.а до '¿СО Гц остается неизменной, а далыме до 5000 Гц резко увеличивается.. Данное обстоятельство показывает, что упругая система технологической системы: ¡ппиндольнпй узел, станина и суппортная группа влиг-от на изменение АЧХ па низких частотах. В высокочастотной области спектрп . (более 't.СС0 Гц) изменение АЧХ происходит только за счет процесса резания.

Н."г.естьо, что »ибрчпия в нн.чгсгос-гогной области спектра формирует погрешности формы обрабо; ;л.ап; попсрхности.

АЧХ при резании с разными глубинами резания нмеот вил на частоте около -Î0CC 'ni. Наибольшая илпли-здпа вибрации на частоте 50-Ji;ù Г'н, т.е. ii низкочастотных областях вибрации, что близко к собственным частотам узлов станка.

Анализатор спектров фирмы"Ерпль и !пер"позволяет выделить ст суммарной пибрппии технологической системы долю колебаьия, вносимой отдельным'фактором. Такой анализ показал слабое влияние чисел оборотов шпинделя и движения подачи на АЧХ в широком диапазоне .спектров до ЬОСО Гц.

Амплитуда вибрации технологической системы с частотою вжге £000 Гц зависит от контактного взаимодействия рабочих поверхностей и обрабатываемой заготовки и связана со снятием слоя металла.(при-

íiycKf.) при резанни. Ото очень пенная кнформаппя о ходе процесса ■'¡рения ь f íoaiiun, о пгалиг.'-нссти выбора речным* роягния, геометрии т.с.'р;'" ента и т.д.-

Ь paíT.Te аналогична» г.брг.з;л; oiu-'нипчвтср !!Л1:«ние наноса ин-с-тру?.;.-.t.iíi, L\¿¡, ilflfc,tu->реь.* заголовки и т.д. нь образование отклонения формы, вилык-тосли и н.'ег.охоьа'ко.ги; г.оиерхности.

А:.!пл»г1удно-чйстоты'«.' исследования влияния износа р,\чц;-. при pew.nti.i на А ЧУ. покат шапт, ,;то критическая >,ж:-с1»» oí«-.:í;»í"íc»h до частоты CClO Гц, палее (до-ОССО Ги) 'зйп.'-тнн Сcat-rio'l ряамая '«1шщг тулу колеб&ний с однопремзкиым увеличением ее .¡оличины.

При всех окспериментах без износа ряаца ппкопал н,••>:••. отв »><- ' пдитуди находилась на чсс-н-ю 4СС0 Гц, н ври износе она смекается .Гимн ая частота очей. чувствительна к величине износа :-адн.\! грани, поэтому изменения пиковой частоты отражает шли»ио износа инструмента. По. этой причине частота 4CCJ f:i используется для опенки • процессе резания.и регулирования технологического процесса механической обработки, тонкостенных цилиндрических Деталей.

Изменение А'IX при наличии износа резня показывает, что все узлы станка полунаг.т сильное восмуцг-нио (увеличение амплитуды ко- • лебанпй в низких частотах), затрудняется процесс разрушения (ре*-зания) глеи лла, так как значителен .рост .'.м^иту/ш, который происходит в основном вследствие взаимодействия резня и заготовки, т.е. вследствие трения й разрушения-металла (резания).

t eay.ti.te'iн приведенных огглеримеш рльинх .иеследовышЛ под-тве~; -дачт ныесуш других после.: -нагелей с том, чю износ инструмента нес.днсгГ>н-1Чко влияет на емп.птуду колебания инструмента в различных »аотегнь-.х. диапазонах.

Паря i „у со Gi'oñKocTbir;. а г. т^ колебания сиамк-Р. степени нликюг на качестьо обработанной поверхности дет ел и. Стноептольное колебание заготош-и и инструмента зависит от сил и температуры резании., динамических характеристик, кесткс.е "-'н, условий, стмпск (¡шпиндельный узел, узел суппорта, станина). -.

анализ относительных колебаний заготовки и инструмента на холостом ходу позволил выявить также источники'погрешности -обработки , не связанные с процессом резания.

Как показали резул(^ты экспериментальных исследований,. узлы технологической системы окезывамт различное влияние на качество обработанной поверхности. Tai:, до ОС л о,па тли; ости в общем балансе упругих перемещений узлов технологиче-ско'" системы прихо--дится на шпшщельный узел с заготовкой, на долю узла суппорта с

резцом приходится до 30 * от»птий и остальные ?0 С приходится но долю остальных узлов технологической системы.

• Комплексным динамическим логпэптелем н'пинделыюго узла с заготовкой я"ляется траектория •! еспетрпчоекей ос.? шпинделя, о Дп" суппсптл с ровном - траектория вердины розг15 относительно оси йра'пения шпинделя. 13 работе проводится И"оледоп,чног 1 ет/етри'-ге-КСЙ ТОЧНОСТИ СбрабОТ.ОННГЙ повгрхнлети при допугю'",'!! , '."ГС етсутс?--ручт сстат сные деформпгки и ,дойстуч:"!<г факторы кеп.'ппс'/'"--.

1'сследогпния псказыгегаг, что при. иргененки траектории ¡-«-¡чт-т-рич'ссксй оси Г'пиыделя в покорном образуются отклонения ^ормы г гиде огранки или роЛ|'Истостк с неравномерным '''агом. Споктгпчмп " рнрли.лсм установлено, что колебания траектории гегт/ртри"ес!"0(1 осп рргт{ения шпинделя с заготовкой ыо низких «гстетах обуслердирп^т отклонения 'рогп-', нп средних чр-стот?.х - ролнистость, нп лысо»'«* частотах - пероховатость, и пр. всех частотах разброс диаметрального размера.

Ирупцгни» ТррИП'ОПИН ВГГ И'ЫК рвпгп Приводит К ДОЛОЛНИТеЛЬНОЙ продольной волнистости, сряг«чш.:и с нсропюкррч.;й контактной де-форктпИ' суппорте по нрнг.'нлт« .им ст.чнкг, о несрнчмергест^'1 скорости лода'",1 и дополнительней конуцнчетх-в.сея.'1 паю!» • : непяр-рялельность1н."пртрля^,гих г ее: " вращения тетинд-'ля.

Заготовка вгбригу"-''' в основном в попгр'~,;,'см ¡1 т";п"'Н!пч\-мгц направлениях:, а В .ос'Ч'ом колебания елм:;,

для крупных за при в:адо?-'нсм закреплении вооб: ,е ги;"ге'; но <'о-

лп. От гул следу "г, что )ч'.бр."гпд тг-"-1ст'Плч' г»с?'е-; и •<■>( гс!* с: и .,гг„,г;,,,г );:,,.0|,ог„ а тол,!И1|,5 п? пз'ты^-те;:,

так кпк нет остря;: ви^ттчч'й.

При инбр-тки резне увеличиваются как телдина, так и ¡"ирино срезаемого слоя. о'кспергменталвнге исследования поксярч" , что резеь' вибрирует по рс м трен и?нрорлп<иям, и ииюрироирчь осевые зпбрлгии не следует. |:ялпчне осеней зибрлпип изменяет рлечепу: в-ели"нпу подачи, псказывается нл изменении толдинн срезаемого слое, следовательно, изменяется характер и рели«ииа отклонг»»«*? дог:.''', волнистости 1 'орохоьатоети.

С'точки зрения • рлияния амплитуды автоколебаний на релни-стость и г;ерахсватостъ обработанной когерхнссти весь росе!, отрен- , ный'диапазон частот мо'чно разделить на три зон.".

Первая зоне колебаний (низких частот) с частотой колебаний ^ = 20 в 150 П-. При такой частоте допустим»« амплитуды колебании состарлзот значения Ддс>а = ЗС^-150 мм (здесь и в дальнейшем меньгше амплитуды относятся к "более высоким частотам колебаний и

наоборот).

' Iii opa я зона колебаний с частотой -j- = 150гТС00 Г'н (иногда до 3C0Ü Гн) охват» ач»вт i.'.apwM образом область (автоколебании. В я'ой зонг- допустими/и чяля'отся ок^леб'чяш г аыплитулами Л-40П = -- ï í С ¡/км. .Улучшение ибраДгггь í m¡ етг г зтой зоне достигается за с:ет облогчрняя пластияескаа де'отна; ни, снижения егл резания и ттечя.я, уншь.ю'.ил адгезионных яьлсииР. на шюVUSKI'X кенгекта инструмента с зяготоркой и сходядеи crrywoíi.

ljK-Tt-я зона включает я себя ультразвуковые колебания с частотами - Т5г35 кГц. Здесь допустимыми является колебания с амплитудами (\т-- 1кг) ыкм.

Яри точении tohkoctcíwx гилицпрических заготовок наиболее вот:»-vît факторами., ояределя 1и;ими режимн резания, я .«рится переменно чссткость обрабатываемой заытовки вдоль ее образующей, переменность припуска и твердости заготовки.

Учет -vec'iкости технологической системы, переменности припуска и твеглосли при точении заготовок приводит к следуюдей формуле тюгре мнаг.ти обработки: ■ — —

*1'ь~л г2 = * ' '1 £ ь = сх+ s'4 cl ^

•С (til, Г(t ч-&2ГЦI [Ч^ъ WW. + К )} • где с(' = аЛтЧ- S'^U^S^^^U

Ь -- а. ! 'п 5 s<{"ir, -v-^^-t^2- s^-v-a^ [р,

Г' а2 +гп-3 ^ + g2t1 S11 tu, -V- L

Ашлизсн усганонлено, '¡то существует ».(.перспективное иалрсдоле-ьис аян пеленяправленного изменения мехаш.;чч:ких евийстк ка-щри; лев в сгорсну их епикенил, что является актуальном для трусносбр -ваемнх материалов, принепяоммх для изготовления тонкчеи-нннх ни-линарвчоекпх дйтрлс-й. Cnocc6ii, ?:ременно енктк^пс мгхго.ичсакне с в с По т па материалов, гм.еот ctipn физпческуо основу иоздейс г в-:л на поверхность обрг-.батиьас-шго материала, евязаншп с nr>r.«>w.t :hv классических свойств кристаллов пол. действием. вльас: гвческого, магнитного и теплового нолей, жидких ср(д.

,'-'ял пелене яровленного ионенения иехсм1'<ескнх свойств .мате;и-алсв, позволя:-;: ,их интенси.'.и.пвровать прык-о* резания, в работе г. поведены оксвериментолвнне исследования с нримвньнич.' ПАЬ, îu-rpûi'cu во готе-, ни,' .аоовой среди и при комбинированном мс-тод и обргботки.

Пиген.чфве.гня ре-шмон резания происходит во всех случгяа со сравнению с обь-чш'м реяшшш с еднпврсчонпвм пошт.скием качества обработанной детали.

применение. ЛАВ при обработке деталей приводит к вн.ачв': ть.и.чу, почти в о раза, росту производительности трудя и. повволя'-л снизить размерный износ инструмента в среднем в ряза. (;k¡.;.üjoc4,

что предварительное воздействие tía материал заготовок .кл;иолоег достичь Необходимой точности и качества бео отава черноп> точения.

lio ¡:е;зулвг:агат: исследования ЛЧХ ври обработке ум-анио/ено, что воздействие ПАВ на амплитуду в исследуемом диапазоне спектра ib t:.nir>.>!i.i' н.;. 'iaic, в ниллочаг готп'.м диапазоне до IbO-^OO Гн явно м.р »тон'. снижение .••.;нли1уд{> вкбрагив. Слот :ке диапазон, в основном, и лге:>;е;ся про1плеойразук,:;,в:1 поверх,чостнзго слоя, огредоля'-ощни вJiвиг".оi . Таким образом, влияние ПАБ на ¡ил'естпс поверхности П(в;т'вар,:се .ся измененном динамических характеристик системы, евп-

них с ого воздействием процесс разрушения и трения о зоне регмолв. о средпсм диана.-,она аг.укоые: частот заметного воздействие ¡i.».:; на АЧХ не обнаружено, а в пнеокотеготнор области г-вбро-' акучтичееккие амплитуды ¡¡¿сколько превылепт без применения ПАВ. ■ Ь гаком т.о направлении действуют на интошификяпго процесса решения и друпю технологические методы, указанные вше.

В роботе такие обосновывается метод оптимизации режимов резе-ния. Существующие метод!,i оптимизации режимов резания имеют ряд недостатков,' связанных с созданием спениаяьнмх установок или требу--T'iiix значительного времени и расхода материалов. Для некотошх типов тонкостенных цилиндрических деталей.изготавливаемых мтучио или мелкими сериями, известкь'е методы неприемлемы, поэтому предла-

гается новый метод оптимизации режимов резания,' отличающийся от известных оперативностью, низкой трудоемкостью и большой точностью. С.)тк11и:-вци.' проводится на м<шшв трения, где создается пара: образец из обрабатываемого материала и реющая пластина.

Ь роботе разработана методика и получеш формулы для реализации предлагаемого метода оптимизации режимо!: резания, обоснованные теоретически и проворешпэкспериментально.

Реализация результатов теоретических и океперпмонтальннх ис-слецоьглий позволяет поддерживать келичнгу "иредин.кой деформации" тонкостенных деталей при г/еханиЧеской. ofр..б..чке, повышает качество деталей и увеличивает надежность технологических нрец«* сов.

а Ы Н О .Д I! ■

1. Тонкостенные цилиндрические детали, применяемые в спеии-• бльных отраслях машиностроения, представляют отдельный вид класса втулок, отличающийся тем, что при их-механической обработке су^г-'тненное влияние на образование погрешности формы окаяноалт • упругие изгибнке деформации; оси, детали срединной поверхности и локаш>нне. . .

Деформации вызываются действием сил закрепления, резания и др.; а такче вибрациями технологической системы. Основное влияние имеет силовой фактор, он образует до 75 f отклонения формы и волнистости и до 65 высоты микронеровксстей.

2. .Установлено, что ме.чду погрешностями формы и максимальной величиной деформации заготовки -он-отсд корреляционная связь. Предложен "приноип предельной деф^ рмаг.ии", сущность которого оаклыча-ется ь тем, что если при обраОтке заготовки ни' ь одной : о точке реформ.'.пня пь будет превышать » тмювлгннш г. цьт.гЫж, то псе-виды norpeiiiHCCTt ¡i .формы не буду- лг (ч.шать установленного допуск;:.

Применение принципа г.ргделгнел - д{ф\р.:г.:чп: при. анализе и разработке* технологических лроп.оео/в и cvnaeT¡:t n.^r-олили cb'-oít!, конструктивные; параметры заготовки ' приспособления с технолг; з-чесними параметрами промесса резанияото дало разработчикам, объективный инструмент для совершенствования оснастки и интеноифпчг.-ции режимов задания. •

3. Найдены расчетные зависимости, связывающие совокупное влияние погрешностей формы базовой поверхности затотонки и харктера приложения сил зажима с величиной и характером погрешности формы обработанной поверхности.

Fis осип ne этих ялоисгмострП рраргЛо'тпнг1 мподик« сорлшн'П срп-

1ШЯЛЬНГ>!1 ОРНЛСТКИ длп ГЛОГ'.!ЯТР'5РПО>/ОГО нид.п деталей (ft.c.;t [о'сзз?..

i'"'!g'.í3, тгг^.тг.з), гоорелрп".','-: лйгспг'итлть крготог.-п г» тонкостгччпиилендрич^ских детгл^З в продол»"., устгпюпда ■!."•' пусков Р'">ЛН1"""^0ГТ1'.

■•1. Ут-»НРНО ВЛР"ЧПО Го0Ь'Г'ГГПЧ(-,ГЧП1'< погрС'.ПОМГП ТСХНООС П"'Г'ОКО?

' снстт-м и» то'пюа'г fojvv r-Pp-^imoioP поверхности. Показано, vn их долг з чоге^оргчт: погрешности .!«?г».'ч д»трли походит до lt>"* re величины.

íi. Рпарнботон* »:пт<»»'йтииескрч модель' динамики сложной техголо-1 ичпеко» срстмы'и eö ппдеиекм (мк'ннде льнг'й узел, суппортп-'й упгл, стрчиро) но ос ног-. . тг«р«к ос' гбсо."!1тком кипрти'тском ьтонритр о шпгн пии 1'сятря ИНСрГКИ и мп'лдо "ортгч.фдгвлниг мссс".

Адекватность медали подтверждено зкп'прт.'рнтачьно с поыопьп COPpn.'PIOTlX 1К>К«рИТРЛМЙОС î* аналитических среде"'!!.

1.,олел|11ЯР.'Ч!|«9 Tcxtio.iot ¡г«гской сгауп'пн но ЭВМ пояиолсло выявить плит-nr» отдельных псдгистск из ге-ч/отрнчег-куч _погрешность обряботпниоЯ повер> но-'- и, но пример, ubi »1 члг»л ы узел С'нкп припо-д>зт к игкруглости, 'с.улн^рi'b'ii у;юл к конусности, п ст/шинл к волнистости.

Подтвержден", что нигог'-г ftOTi'vo РчСрщпш ггредспррдоля^т отклонение Фор'.», (чч\']не'Ь"сго!'м-'о - ролнистость и высокочастотны? -мерохопгтогть гопс;чипстп.

Определит ce1 rf''":oi!i<" пт^м^троя сгстемы и отклонения '*эр?'", волнистости и "Г;рг(',ч!';1леи'х тонкостеннмзс рилиняри-

«еских дет-члей.

6. Теоретические и зконергментзльнн? исследования, проведенные в'ребот», 1ч,знплг,;"л- устпнприть рапионельные ' ретимы ррп'чтя с у чет ci,î тр'буп/сй то'-нг»сти и.тоточлгпкч тонкостенных пилинпрических деталей •1\ч"гионзльные - r.r'-cvM ргзення уьяаея" с .•"»«гп'опп" и. состоянием технолог нчоокой сиотемн, ргзбцосг.м твердости заготовки и елучгпным изменением припуске и .т.д.

■ Аналитические н пкопер1с,'ентзлиИК'Э исследования с 'прпиенепнта методог корреляционного анализа позволил;1 выявить соотношение систематических и случайных состзпляч:чнх качества поперхности.

ВыяпленгО систем,'т^оских ссс^'авлгаг^'х.логро'лкостей формы, волнистости ' ¡i |"<?рс-хоч«'7',<Г и обгг.с'-V; иг-аемых поверхностей позволяет уточнить' тпебоиг-ння к кгчостлу сгёи^удовония, -приспособления и инструменту .

?. Устаноплено, «то ннте»«?к$т>пия.реггшов резтшя тонкостей-

ньг.с цилиндрических деталей с помощью ПАВ, нагрева заготовок, ис- • пользования газовой среди при одно- и многорезцовой обработке позволяет умгнопить интьпоипноеть вибрации,'paciiiiipaoT область применения принципа "предельной деформации", попинает • качество спец-изделнй.

0. Предложен новый метод оптимизации режимов резания, отличающийся от изветньпс оперативностью, простотой и дешегкзнг.й, за клочачциПоя п проведении стойкости!« исптшшй на машине трения, с учетом действующих'.сил на инструмент и образец.

Внедрение результатов ргб.йтк но пррдг.рия гилх милннослро-' ення позволило подучить фиктнчьгшЛ годовой аконоыическнй оф;ект ь сумме 215 тыс .руб., а принятие разработок- к ннедренил на предприятиях министерства судостроения позволит получить TSC тыс. руб. в год.

ОСНОВНОЕ С0ДЕИШ1ИЕ ДИССЕРТАЦИИ ОПШИ¡КОВАНО В СЛЩВД1Х РАЕ'ЛАХ:

1. Автоматизация токарных патронов / [.¡.Р.Туеупбеков, А.Нур-жанов и др. // В кн.: Оптимизация производственных процессов. -Тез.докл.Всес.конф. -Москва, Ыостанкнн. - 1177.

А.С; I.C60332 СССР. Рычажный сгшопентрирующий патрон / А. Нуржанов. - Опубл.ТЪЬЗ, Б.И. IT- 46.

3. A.c. IC656i2 СССР. Цанговый патрон / А.Нуржанов и др. -Опубл. НЫ. Б.И. 14. • '

4. A.n. T£IGC£-3 СССР. -Устройство для обработки .тонкостеннпс ' цилиндрических деткле!) / A.hj ¡r-аьов, \.1:,!.ЕимС1Диев. '- Опубл. ПЬ6. - L.H. р С. ■

5. A.c. I;.55£b3 СССР. У г рог.стно для поддержки нмадстких цилиндрических детален - н.Пу'"-;анои, А .Ь.Бнмендис в . •- Опубл. Б.Я. У- 53. '

с. Ь.п'ллние отклонения |«jpi:n i-F.306c.ii поверхности на точность обработки лопаток турбомлмин / В. С. 'Vма<? в,Р.;{.Мещеряков, Л.Нуржанов // Изнлузов. Машиностроение. - Ii72. --Г-5.

7. Влияние погрешности базирования на точность обработки чур-бинкых лопаток / Г.Егоров, Б.СЛ.'.амаев, Г.П.".ельников, АЛурт.аноь. // Изв.вузов. — Малшностроёние. - 1672. - Jf-,5.

В. Кслеба! !я суппортной'группы токарного'станка / Ы.М.Джака-шево, А.Нури.а'нов: Сб. Теория механизмов и мгкпин.. - Алма-Ата, 1984.

Ь.- Нуркан'ов А. Определение прогиб о п. лопаток с'начальной, закруткой при их закреплении на.станочных приспособления // Изв.ву-

зов, Машиностроение. - Г172. - !■' 6.

10. Нур'онов А., Гкз.чтуллин Ш.М. ГсргнптеПн Л.Б. Игсл^г-'Ш-1!ИС кочтпктных деформаций стыка базовая поверхность логгтозкк -

устеноло^ная призмл: Г'.б. Технология м.чн.тчсотроеиия и ггл. - Ал»ж-Атп. - - вып.7.

11. Гурманов А., Стагенко С.Л., Деревпгпн С.!'. Влияние •■•он-тактннх д«1юрмаш1й чп относительное поло »сыне дг-тал;: в прпг,!,.-. о закрепления: Сб. Технология мзпиностреения и автоматизация. -Алма-Ата, 1178. - Рыл.7.

12. ''уртанов А. Влияние контяктш-'х депорт.гмтП на процесс установки деталей на станках // В кн.: Технологические, методы попы-гения качества мотшн. - Тез докл.Ве.есоюзн.семин-рп. - ¡'рунзе, 1176. '

13. Цур^пнов- А. Особенности расчета точности установки слг-ц-ных деталей в приспособлении // В кн.: Проблемные вопроси авт'чм-

тизогни производства. - Теп.докл. Всессызн.научи.-техн.кон!). - Гига, 1^76.

М. Курганов А.', Стяценко С.А. Обеспечение качества обрабатываемой поверхг.огти путем управления контактной дрфрлч'итт стм-кр.• "опорп-детрль" // В кн.: Коиятктняя честность в приборостроении - Тез. докл. Всгсо«зн. сс;л1к;'рп. '•Рига, IV, 7У.

То. Ьурт.анов А. Точение нерж>1ье''«тх и п"-.гопро«!!к:< отп^й марок -ХТМ.'-И: и 1?:;ш ¡¡10']' // В кн.: Новые конеч рукынон»"о сг»ли и

СПЛЛВЧ Н !'СТОДК ИХ обработки для ПОИГеЫИ'Т ЫОДГ-'.'НОСТГ и ДОЛГ"':«<"-Ч-

ности' изделии.. - Топ .докл.- П-оП Всесокзн.ноучн.-тохн.ко'^. - Запорожье, Iе. ьз.

1С. 1'ур'коыов А. Динпдочесяая модель еттеп // Тоэ.псл.нгу'ч».-техн.гмн?. НПО К-зШИ »т..В.'Л.Лс!чтп. - Алыа-Атг-, ИсО.

17. Гур-анпп А. ыпчеекчл характеристика приспособ"ени?! // П?э.докя.нручп-теян.К"'-.|>. ГШ КазШИ гм.П.!!.Ленина, - Ал:п-Ат&, ГГВО. •

16. ¡¡урдякр1' Л. Динамическая характеристика токарных приспособлений // В -кн.: Проблемные вопросы ертекптиз«!ши производства. - Тез.докл.Всесоюзн.нвучн-техн.конф. - Краснодар, 1581.

19. ¡урагкнов А. По грешность. центрирования заготовок в спираль-но-рееинюс патронах: Сб. Подъемно-транспортные исотиЬн. - Алмл-Атл, ИМ. '

' Г:С. Курганов А., Дт.якшяева М.М. Расчет шпинделей станков на изгибнуп жесткость: Сб. Технология машиностроения и.автоматизация.

- Алма-Ата, IÍ.54.

21. ! Аржанов А. Кслебателыше движения шпиндельного узла станков: Сб. Технология машиностроения и автоматизация. - Алма-Ате, ИЬ4.

¿2. Нуржаиов А.', Аскаров Г..С. Исследование деформаций тонкостенных цилиндрических оболочек под /¡гЛстьи.-м растяпыяпцеи ра-дпы.ьно-налравленной имлн, прилжет»« в несьа льких рар номер: !•-• р£.е.п.,ло:кен!31Х тезисах // '/еэ.докя. ХУП юбилейной нау«н.-'»-ехк.кан,|). ППЗ КаяШ'Н км.В.И.Ленин?.. - Алма-Ате, Hfc4.

¿3. ¡Урманов А., Петр.г.ь b.Fi. Исследование спектра колебаний при точении. Деп. в KaaBl'HIi'iî. - Алма-Аю, НЕБ.

24. Гурканов Д., Гкме^ун.ен А.Iii. Комбинированный метод обработки тонкостенных цилиндрических деталей:. Сб. Обработка давлением и резание материалов. - Алма-Ата, П6С.

£5. .'урманов А., Петров В.В. Спектр, колебании при т-очении: Сб. .Обработка давлением и резание материалов. - Алма-Ата, Ií£f.

£6. Нурчтнор А. Погрешность базирования. 1.Т0 МА1|!пром. Университет технического прогресса в машиностроении. - М.: Мышшострое-пие, ItbL.

Полисам к печати ¿7.0I.93;. «оржмг бумаги ь0хЬ4 I/It. Буилга *.шогр. fá 2. Офсет.:io4.ycj:.ii.j4.л.2,3..Уч.-изд.л.U.U. 1'ирьи 100 з:£з. ■ Заказ и 51.

¡¡здй о в Тульской гозудярстизинии техьичиочл» уаивсроигею. Тучз.уг.Рс.ити, 131. (Спечатано из ротоприлочг в