автореферат диссертации по металлургии, 05.16.01, диссертация на тему:Оптимизация состава природнолегированных трубных сталей и технологии термомеханической прокатки в аустенитной области

ВВЕДЕНИЕ.

1. СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ ПРОИЗВОДСТВА ШТРИПСОВ ДЛЯ

ГАЗОНЕФТЕПРОВОДНЫХ ТРУБ БОЛЬШОГО ДИАМЕТРА.

1Л Требования нормативно-технической документации к трубным сталям.

1.2 Металловедческие основы исторического развития низколегированных трубных сталей.

1.2Л Упрочнение элементами, входящими в твердый раствор . 1.2.2 Упрочнение элементами, образующими карбиды и нитриды

1.3 Влияние химического состава и металлургических факторов производства стали на процессы структурообразования и формирование комплекса свойств.

1.3.1 Факторы, вызывающие упрочнение металла.

1.3.1.1 Измельчение зерна.

1.3.1.2 Дисперсионное упрочнение

1.3.1.3 Упрочнение за счет субструктуры.

1.3.2 Влияние основных и микролегирующих элементов.

1.3.2.1 Основные химические элементы.

1.3.2.2 Микролегирующие элементы.

1.3.2.3 Модифицирующие элементы.

1.3.3 Влияние горячей деформации на процессы рекристаллизации.

1.3.3.1 Влияние горячей пластической деформации на рекристаллизацию аустенита.

1.3.3.2 Влияние горячей пластической деформации на процессы у-а-превращения.•.

1.3.3.3 Влияние ускоренного охлаждения на структурные превращения.

1.3.4 Влияние технологических параметров термомеханической обработки на свойства низколегированной стали.

1.3.4.1 Нагрев слябов.

1.3.4.2 Прокатка в черновых клетях.

1.3.4.3 Прокатка в чистовых клетях.

1.4 Влияние химического состава трубной стали и металлургических факторов производства на технологические свойства стали.

1.4.1 Свариваемость стали.

1.4.2 Трещиностойкость.

1.5 Современное производство штрипсов для газонефтепроводных труб в России.

1.6 Постановка задач исследования.

2. МАТЕРИАЛ И МЕТОДИКА ИССЛЕДОВАНИЯ.

2.1 Химический состав исследуемых сталей, выплавка и термомеханическая обработка листового проката.

2.2 Методика исследования.

2.2.1 Определение прочностных и пластических свойств при растяжении. Оценка сопротивления хрупкому разрушению.

2.2.2 Металлографические и электронно-микроскопические исследования образцов металла.

2.2.3 Исследование структурных превращений аустенита при непрерывном охлаждении после нагрева.

2.2.4 Исследование свариваемости сталей.

2.2.5 Исследование роста зерна аустенита при нагреве.

2.2.6 Исследование влияния природного легирования, марганца и ниобия на интервал температур максимума выделения карбонитридов ниобия.

2.2.7 Определение показателей грещиностойкости при замедленном разрушении.

3. ИССЛЕДОВАНИЕ СВОЙСТВ АУСТЕНИТА МИКРОЛЕГИРОВАННОЙ СТАЛИ И ВЛИЯНИЕ ОСОБЕННОСТЕЙ ЕГО ПРЕВРАЩЕНИЯ НА МИКРОСТРУКТУРУ И СВОЙСТВА ГОТОВОГО ЛИСТА.

3.1 Исследование роста зерна аустенита при нагреве.

3.2 Влияние природного легирования, марганца и ниобия на интервал температур максимума выделения карбонитридов ниобия.

3.3 Исследование кинетики фазовых превращений при непрерывном охлаждении аустенита.

3.3.1 Определение критических температур.

3.3.2 Влияние химических элементов на кинетику фазовых превращений аустенита при непрерывном охлаждении.

3.3.2.1 Кинетика фазовых превращений при применении природного легирования.

3.3.2.2 Влияние марганца на кинетику фазовых превращений переохлажденного аустенита.

3.3.2.3 Влияние ниобия на кинетику фазовых превращений переохлажденного аустенита.

3.4 Механические свойства и структура металла штрипсов контрольных плавок.

3.4.1 Влияние природного легирования, марганца и ниобия на микроструктуру металла.

3.4.2 Влияние природного легирования, марганца и ниобия на комплекс свойств металла листового проката.

3.5 Определение служебных характеристик стали.

3.5.1 Свариваемость.

3.5.1.1 Изменение показателей свариваемости за счет природного легирования.

3.5.1.2 Изменение показателей свариваемости при увеличении содержания марганца.

3.5.1.3 Изменение показателей свариваемости при увеличении содержания ниобия.

3.5.2 Исследование сопротивления металла усталостному и замедленному разрушению.

3.5.2.1 Сопротивление металла циклическим нагружениям.

3.5.2.2 Исследование сопротивления разрушению металла образцов с заранее наведенной трещиной при замедленном нагружении.

3.5.3 Исследование сопротивления разрушению металла образцов Шарпи при замедленном нагружении.

3.5.3.1 Прочностные свойства.

3.5.3.2 Работа зарождения и распространения трещины.

3.6 Выводы по главе

4. ВЛИЯНИЕ ХИМИЧЕСКОГО СОСТАВА СТАЛИ И ТЕХНОЛОГИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ ПРОИЗВОДСТВА НА МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА

И СТРУКТУРУ МЕТАЛЛА ЛИСТОВОГО ПРОКАТА.

4.1 Определение влияющих на свойства факторов производства стали

4.2 Влияние изменения массовой доли марганца и ниобия в стали на комплекс свойств и структуру листов.

4.3 Сравнение преимуществ микролегирования стали ниобием и ванадием

4.4 Влияние технологических параметров прокатки штрипсов на механические свойства и структуру металла.

4.5 Выводы по главе.

5. РАЗРАБОТКА И ОСВОЕНИЕ ПРОИЗВОДСТВА ПРИРОДНОЛЕГИРОВАННЫХ ТРУБНЫХ СТАЛЕЙ

НА ОАО «НОСТА» (ОХМК).

5.1 Разработка технической документации на листовой прокат и сквозной технологии его производства.

5.2 Изготовление промышленных партий листового проката из сталей класса прочности К52(Х60) и К60(Х70).

5.2.1 Комплекс свойств и микроструктура металла штрипсов стали типа 09ГСНФ.

5.2.2 Комплекс свойств и микроструктура металла штрипсов стали марки 08Г1НФБ-ПЛ.

5.3 Выводы по главе

Сегодня направление развития отечественной металлургии в достаточно большой степени определяется интенсивным развитием нефтегазового комплекса промышленности и необходимостью реконструкции и прокладки новых трубопроводов для транспортировки нефти и газа. Для обеспечения высокой надежности нефтегазопроводов в различных климатических условиях листовой прокат, предназначенный для изготовления сварных труб, должен иметь повышенный уровень прочностных свойств, низкотемпературной вязкости (KCV20 до 100 Дж/см2), хладостойкости (ИПГ"21) > 70 %), а также обладать хорошей свариваемостью и стойкостью против коррозионного воздействия.

Необходимость достижения высокого уровня вязкости низколегированного листового проката и труб определяет задачи поиска новых технологий и снижение издержек металлургического передела за счет оптимизации состава применяемого шихтового материала, в том числе и легирующих 'элементов.

ОАО «НОСТА» (Орско-Халиловский металлургический комбинат) обладает уникальной возможностью производства низколегированных сталей из природнолегированных руд с обеспечением остаточного содержания хрома и никеля в стали на уровне 0,20-0,30 % каждого. Кроме того, комбинат имеет в своем составе толстолистовой стан «2800» с оборудованием, не позволяющим проводить классическую термомеханическую прокатку с ускоренным охлаждением. В связи с этим представляет научный и практический интерес выполнение работы по оптимизации состава природнолегированных трубных сталей и технологии термомеханической прокатки в аустенигной области.

Целью работы являлось изучение особенностей и закономерностей изменения структуры и свойств низколегированных трубных сталей в зависимости от легирования и тонкостей технологии изготовления; создание па основе анализа полученных результатов новых марок стали с повышенной прочностью и хладостойкостью, а также разработка технологических параметров термомеханической обработки листового проката, предназначенного для изготовления газонефтепроводных труб большого диаметра. Для изучения особенностей структурообразования и изменения свойств металла при варьировании элементов химического состава и технологических параметров производства листового проката были поставлены"следующие задачи: 7

- исследование возможностей использования природного легирования в сочетании с микролегированием ниобием и легированием марганцем для управления структурой и свойствами трубных сталей;

- определение роли элементов термомеханической прокатки в аустенит-ной области на формирование структуры и свойств природнолегированных трубных сталей;

- исследование механических, технологических и служебных свойств природнолегированных сталей;

- разработка химического состава стали и рекомендаций по технологии термомеханической прокатки;

- изготовление промышленных партий разработанных сталей.

Научная новизна и практическая значимость работы состоит в следующем. Исследованы особенности структурообразования и формирования свойств малоперлитной природнолегированной (с 0,20-0,30 % хрома и никеля) стали с микродобавками ниобия и ванадия при термомеханической прокатке в аустенитной области, на основании которых разработаны составы сталей, промышленная технология и освоено промышленное производство листового проката категории прочности К52-К60 для электросварных газонефтепроводных труб большого диаметра:

- впервые в отечественной практике установлена возможность получения в промышленных условиях по схеме термомеханической прокатки в аустенитной области природнолегированной мелкозернистой (с величиной зерна феррита 5-7 мкм) малоперлитной стали, удовлетворяющей требованиям, предъявляемым к металлу для труб магистральных газопроводов класса прочности К60(Х70) в «северном» исполнении;

- показано, что природное легирование за счет упрочнения твердого раствора и измельчения зерна феррита повышает прочностные характеристики стали на 20-30 Н/мм2 и низкотемпературную вязкость на 20-30 Дж/смг. Повышение уровня временного сопротивления природнолегированной стали до 600Н/мм2 и выше без ухудшения вязкости и хладостойкости возможно при одновременном повышении массовой доли марганца до 1,3-1,5 % и ниобия до 0,06% за счет формирования мелкозернистой феррито-перлитной структуры с размером зерна феррита 5-7 мкм, упрочнения твердого раствора и дисперсионного твердения; 8

- снижение температуры нагрева слябов под прокатку благоприятно для улучшения низкотемпературной вязкости и хладостойкости, за счет измельчения зерна аустенита и, как следствие, зерна феррита, но при этом снижается эффект от дисперсионного упрочнения из-за меньшего количества растворенных карбонитридов ниобия. Снижение температуры окончания чистовой прокатки в аустенитной области на каждые 10 °С, благодаря измельчению зерна феррита, повышает предел текучести на 10 Н/мм2, временное сопротивление на 8 Н/мм", ударную вязкость на 10 Дж/см".

- экспериментально получены соотношения между свойствами трубных природнолегированных сталей и содержанием марганца и ниобия, позволяющие выбирать содержание указанных элементов в зависимости от категории прочности (К52-К60) и предъявляемых требований по вязкости и хладостойко-сти. Показано, что для повышения временного сопротивления на 25 Н/мм" необходимо ввести в сталь 0,01 % ниобия или 0,20-0,30 % марганца.

С учетом результатов работы сформулированы и оформлены технические условия на сталь класса прочности К52-К56 (ТУ 14-1-5377-99) и К52-К60 (ТУ 14-1-5386-99). Проведено промышленное опробование композиций стали типа 09ГСНФ (К52) и стали 08ПНФБ-ПЛ (К60) в условиях металлургического комбината ОАО «НОСТА» (ОХМК). Установлено, что разработанная сталь марки 08Г1НФБ-ПЛ является наиболее предпочтительной для изготовления газонеф-тепроводных прямошовных сварных труб с локальной термомеханической обработкой сварного шва. Результаты лабораторных и промышленных исследований могут быть использованы при разработке новых марок стали на ОАО «НОСТА» (ОХМК), предназначенных для изготовления газонефгепроводных труб, в том числе хладостойких и с повышенной коррозионной стойкостью, а также при разработке технологических приемов выплавки и прокатки шгрипса для указанных труб. 9

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ ПО РАБОТЕ

1. Установлены закономерности структурообразования и формирования свойств малоперлитной природнолегированной (с 0,2-0,3 % хрома и никеля) стали с микродобавками ниобия и ванадия при термомеханической прокатке в аустенитной области, на основании которых разработаны составы сталей, промышленная технология и освоено промышленное производство листового проката категории прочности К52-К60 для электросварных газонефтепроводных труб большого диаметра.

2. Показано, что природное легирование за счет упрочнения твердого раствора и измельчения зерна феррита повышает прочностные характеристики исследованной стали на 20-30 Н/мм2 и низкотемпературную вязкость на 20-30Дж/см2.

Термомеханическая прокатка в условиях стана «2800» ОАО «НОСТА» (ОХМК) стали с низкой массовой долей ниобия на уровне 0,02-0,04 % может приводить к получению структурной неоднородности, обусловленной достаточно низкой температурой прекращения рекристаллизации. Одновременное повышение в такой природнолегированной стали массовой доли марганца до 1,3-1,5 % сопровождается образованием грубого верхнего бейнита. Суммарное влияние этих двух факторов приводит к резкому снижению вязких свойств и хладостойкости стали. Повышение уровня временного сопротивления природнолегированной стали до 600 Н/мм2 и выше без ухудшения вязкости и хладостойкости возможно при одновременном повышении массовой доли марганца до 1,3-1,5 % и ниобия до 0,06 % за счет формирования мелкозернистой ферри-то-перлитной структуры (размер зерна 5-7 мкм), упрочнения твердого раствора и дисперсионного упрочнения.

3. Снижение температуры нагрева слябов под прокатку благоприятно для улучшения низкотемпературной вязкости и хладостойкости, но при этом снижается эффект от дисперсионного упрочнения из-за меньшего количества растворенных карбонитридов ниобия. Снижение температуры окончания чистовой прокатки в аустенитной области на каждые 10 °С благодаря измельчению зерна феррита повышает предел текучести на 10 Н/мм2, временное сопротивление на 8 Н/мм2, ударную вязкость КСУ"20 на 10 Дж/см2.

164

Для получения зерна феррита менее 7.9 мкм температура нагрева слябов должна быть не более 1180 °С, а температура окончания чистовой прокатки 780-820 °С при условии 3-х кратной деформации при температурах ниже температуры полного торможения рекристаллизации.

4. Экспериментально получены соотношения между свойствами трубных природнолегированных сталей и содержанием марганца и ниобия, позволяющие выбирать содержания указанных элементов в зависимости от категории прочности (К52-К60) и предъявляемых требований по вязкости и хладостойко-сти. Показано, что для повышения временного сопротивления на 25 Н/мм" необходимо ввести в сталь 0,01 % ниобия или 0,3 % марганца.

5. Впервые в отечественной практике установлена возможность получения в промышленных условиях по схеме термомеханической прокатки в аусте-нитной области природнолегированной мелкозернистой (с величиной зерна феррита 5-7 мкм) малоперлитной стали, удовлетворяющей требованиям, предъявляемым к металлу для труб магистральных газопроводов класса прочности К60(Х70) в «северном» исполнении.

6. Методом имитации термических циклов сварки проведено исследование свариваемости и установлено, что наилучшей свариваемостью при всех видах сварки обладает природнолегированная сталь с содержанием марганца 1,31,5 % и ниобия 0,05-0,06 %.

7. Исследованием трещиностойкости установлено, что значение величины раскрытия трещины для стали без природного легирования и с природным легированием при повышенном содержании марганца и ниобия составляет 1,0 и 0,54 мм соответственно при прочности 520 и 600 Н/мм2, но, учитывая интенсивность напряжений, которые пропорциональны прочности, можно считать трещиностойкость обеих сталей равной.

8. При исследовании циклической прочности установлено, что наилучшими значениями, как по величине инкубационного периода зарождения трещины, так и по скорости ее роста, обладает природнолегированная сталь с повышенным содержанием марганца и ниобия.

9. Разработаны составы природнолегированных сталей, предназначенных для изготовления методом термомеханической прокатки в аустенитной области штрипсов для нефтепроводных труб марок 09ГСНФ, 14ГСНФ, 09Г1НСБ (ТУ 14-1-5377) и газопроводных труб марок ЮГНБ-ПЛ, 09ГНБ-ПЛ, 08Г1НФБ-ПЛ

165

ТУ 14-1-5386). В условиях ОАО «НОСТА» (ОХМК) освоено промышленное производство штрипсового проката из сталей марок 09ГСНФ и 08Г1НФБ-ПЛ, которые удовлетворяют всем требованиям, предъявляемым техническими условиями (ТУ 14-1-5386 и ТУ 14-1-5377).

Практическая значимость и реализация работы.

С учетом результатов работы сформулированы и оформлены технические условия на сталь класса прочности К52-К56 (ТУ 14-1-5377-99) и К52-К60 (ТУ 14-1-5386-99). Проведено промышленное опробование композиций стали типа 09ГСНФ (К52) и стали 08Г1НФБ-ПЛ (К60) в условиях металлургического комбината ОАО «НОСТА» (ОХМК). Установлено, что разработанная сталь марки 08Г1НФБ-ПЛ является наиболее предпочтительной для изготовления газонеф-тепроводных прямошовных сварных труб с локальной термомеханической обработкой сварного шва. Результаты лабораторных и промышленных исследований могут быть использованы при разработке новых марок стали на ОАО «НОСТА» (ОХМК), предназначенных для изготовления газонефтепроводных труб, в том числе хладостойких и с повышенной коррозионной стойкостью, а также при разработке технологических приемов выплавки и прокатки штрипса для указанных труб.

Апробация работы.

Основные положения работы доложены и обсуждены на XXXIV Научно-технической конференции молодых специалистов (Новотроицк, 1999 г.), Научно-практической конференции «Перспективы повышения качества и надежности бесшовных и электросварных труб большого диаметра для магистральных газонефтепроводов, в том числе и повышенной хладостойкости и коррозионной стойкости» (Челябинск, 1999 г.), Региональной научно-практической конференции молодых ученых и специалистов Оренбуржья (Оренбург, 1999 г.), 2-ой Всероссийской научно-практической конференции «Прочность и разрушение материалов и конструкций» (Орск, 2000 г.).

Публикации.

Основное содержание диссертации отражено в восьми печатных работах.

166

1. High strength large diameter pipe plate from standard production to X80/X100 // Niobium Information. - 1997. - № 13. - P.l-4

2. Инструкция по применению стальных труб в газовой и нефтяной промышленности. РАО Газпром. Москва. 1996.

3. API 5L. Технические условия на трубы для трубопроводов. Отдел разведки и добычи. изд. 42. 2000 г. Dallas.

4. Реферат. Низколегированные стали с карбонитридным упрочнением. -М.: ИНМТ. 1982.

5. Столяров В. И. Регулируемая прокатка сталей, цель обработки, тонкая структура, свойства сталей, пути повышения прочности и пластичности: Реферат. -М.: ЦНИИчермет, 1979. 20 с.

6. Матросов Ю.И. Разработка принципов микролегирования и режимов контролируемой прокатки малоперлитных сталей для труб магистральных газопроводов: Дис. на соискание ученой степени канд. техн. наук. -М.: 1982.-456 с.

7. Матросов Ю. И. Разработка принципов микролегирования и режимов контролируемой прокатки малоперлитных сталей для труб магистральных газопроводов: Автореф. дис. на соискание ученой степени доктора технических наук.-М.: 1982. С.12, 42

8. Матросов Ю. И., Литвиненко Д. А., Голованенко С. А. Сталь для магистральных газопроводов. -М.: Металлургия, 1989. 288 с.

9. Гольдштейн М.И., Емельянов А.А., Пышминцев И.Ю. Упрочнение малоуглеродистых сталей // Сталь. 1996. - № 6. - С.53-58

10. Потемкин В.К., Пешков В. А. Контролируемая прокатка. Термомеханическая обработка листов // Итоги науки и техники. Прокатное и волочильное производство. Том 14. -М.: 1986. с.3-55

11. Эфрон Л. И. Состав и свойства конструкционных сталей, получаемые ТМО в потоке стана // Сталь. 1996. - №1. - С.54-61

12. Гольдштейн М. И., Фарбер В. М. Дисперсионное упрочнение стали. -М.: Металлургия, 1985. 408 с.

13. Хирш П., Хови А., Никольсон Р., Пэшли Д., Уэлан М. Электронная микроскопия тонких кристаллов. -М.: Мир, 1968. 574 с.

14. Сорокин А.Н. Исследование влияния микродобавок титана, ниобия и ванадия на свойства малоперлитных сталей в состоянии после контролируемой прокатки // Дис. на соискание уч. ст. канд. техн. наук. Москва, 1981. С.147167

15. Том Jl. Карбиды и нитриды переходных металлов. -М:. Наука, 1974. 294 с.

16. Gladman I.I., Pickering F.B., Grain Coarsening of Austenite J.I.S.I., - 1967, v.205, № 7, p.653-657

17. Специальные стали: Учебник для Вузов // Гольдштейн М. И., Грачев С.В., Векслер Ю. Г. -М.: Металлургия, 1985. - 408 с.

18. Гладштейн Л. И., Литвиненко Д. А., Онучин Л. Г. Структура аустенита и свойства горячекатаной стали. -М.: Металлургия, 1983. С.10-11

19. Матросов Ю. И., Филимонов В. Н. Бюллетень НТИ ЦНИИ информатики и технико-экономических исследований черной металлургии. 1981. № 9. с.51-53

20. Manohar P.A., Chandra Т. Continuous Cooling Transformation Behaviour of High Strength Microalloyed Steels for Linepipe Applications // ISIJ International, Vol. 38 (1998), № 7, pp. 766-774

21. Стеценко Б.А. Пути экономии марганца при производстве низколегированных сталей // Сталь. 1983. -№ 11. - С.62-63

22. Хайстеркамп Ф., Хулка К., Морозов Ю.Д. и др. Ниобийсодержащие низколегированные стали. -М.: "СП' ИНТЕРМЕТ ИНЖИНИРИНГ", 1999. -С.37-40

23. Матросов Ю. И., Филимонов В. Н. , Бородкина. М. М. и др. Известия АН СССР. Металлургия. 1980. № 5. -С.99-104

24. Корректировка температуры горячей прокатки при колебании химического состава плавки. / Потемкин В. К., Поляновская Е. А., Полухин В. П. и др.// Сталь, 1986. -№ 10.

25. Физическое металловедение. Вып. 3: Пер с англ. / Под ред. Кана -М.: Мир, 1968. -426 с.

26. Контролируемая прокатка // Погоржельский В.И., Литвиненко Д.А., Матросов Ю.И., Иваницкий А.В. -М.: Металлургия, 1979. 184 с.

27. Матросов Ю. И. Бюллетень НТИ ЦНИИ информатики и технико-экономических исследований черной металлургии., 1981. №11. с. 16

28. Горелик С.С. Рекристаллизация металлов и сплавов. -М.: Металлургия, 1978.-556 с.

29. Nakamura Т., Ueki М. The High Temperature Torsional Deformation of a 0,06 %-C Mild Steel.-Trans I.S.I J. 1975, v. 15, p. 185-193

30. Priestner R., Earley C.C., Rendall J.H. Observations on the Behavior of Austenite During the Hot Working of Some Low-Carbon Steels J.I.S.I., 1968, v. 202, part 12

31. Irvine K.J., Pickering F.B., Gladman I.I. Controlled Rolling of Structural Steels. J.I.S.I., 1970, v. 208, № 8, p.717-726168

32. Соколов К.Н., Энтин Р.И., Хлестов В.М., Бетин Г.Я., Коган Л.И., Коноп-лева Е.И. Влияние пластической деформации на кинетику изотермического превращения аустенита. // МиТОМ. 1973. - № 1.-С.11-17

33. Ньюкирк Дж.Г. В кн. Старение сплавов. -М.: Металлургиздат, 1962. -С.41

34. Кушнаренко H.H., Фарбер В.М., Жезенин Г.Ф., Фрейдензон Ю.Е., Стра-женская О.Н. О влиянии состояния аустенита на параметры превращения и формирования структуры малоуглеродистых сталей. Известия ВУЗов, 4M, 1976. № 10. С.119-122

35. Хлестов В.М., Дорожко Г.К. Исследование закономерностей распада деформированного аустенита в зависимости от температурно-деформационных режимов прокатки. Реферат. Машиностроение и металлообработка. -Киев.: Вища школа, 1976. - в. 17, - С.27-29

36. Хлестов В.М., Дорожко Г.К., Подгайский М.С. и др. Изменение кинетики превращений аустенита и структуры стали 17 Г1С под действием деформации. ФММ, 1979. т. 47. в.5. с.998-1004

37. Матросов Ю.И., Филимонов В.Н., Голованенко С.С. Влияние деформации на распад аустенита низколегированных строительных сталей. Известия ВУЗов, 4M. 1981. № 7. с.99-103

38. Матросов Ю.И., Филимонов В.Н. В кн. Термическое и термомеханическое упрочнение металлов. Материалы семинара. -М.: МДНТП, 1978. с. 10-13

39. Эфрон Л.И., Литвиненко Д.А. Влияние параметров ускоренного охлаждения на структурообразование и механические свойства конструкционных сталей // Сталь. 1994. - № 1. - С.53-58

40. Голованенко С.А., Невская О.Н. Влияние контролируемой прокатки на характер разрушения малоперлитных сталей для сварных труб большого диаметра// Сталь. 1984. - № 12.-С.51-55

41. Морозов Ю. Д. и др. Повышение хладостойкости стали 09Г2С // Сталь. -1994.-№ 12.-С.54-59

42. Контролируемая прокатка листовой стали в условиях ОХМК. Отчет ЦЗЛ ОХМК. Новотроицк. -1976.

43. Матросов Ю.И. Влияние условий контролируемой прокатки на структурные превращения и свойства малоперлитных сталей // Сталь. 1985. - № 2. - С.68-72

44. Разработка и создание системы автоматического регулирования температуры конца прокатки на толстолистовом стане 2800 ОХМК. Отчет ЦЗЛ ОХМК. Новотроицк. -1976.

45. Гуркалов П.И., Голованенко С.А., Павлов В.В., Морозов Ю.Д. Рацио169нальная технология прокатки и термической обработки штрипсов из стали 12ГСБ категории прочности К52 в условиях ОХМК // Сталь. -1998. -№ 12.-С.40-45

46. Павлов В.В., Колоскова С.И., Москаленко В.А. и др. Совершенствование технологии производства листового проката из стали 12Г2СБ // Металлург. 1997. - № 9. - С.32-33

47. Контролируемая прокатка низколегированной стали. Отчет ЦЗЛ ОХМК. Новотроицк. -1974.

48. Исследование возможности улучшения механических свойств горячекатаных сталей. Отчет ЦЗЛ ОХМК. Новотроицк. -1979.

49. Хлыбов О. С. Разработка и применение математической модели прогнозирования механических свойств стали для разработки технологии широкополосовой горячей прокатки: Дис. на соискание ученой степени канд. техн. наук. -М.: -1995. 169 с.

50. Пикеринг Ф. Б. Физическое металловедение и разработка сталей: Пер. С англ. -М.: Металлургия, 1982. 184 с.

51. Hulka К., Heisterkamp F. // HSLA Steels'95: China Sei. & Techn. Press. Beijing (China). 1995. P.543-551

52. Heisterkamp F., Hulka K., Batte D. // Metallurgy Welding and Qualification of Microalloyed (HSLA). Steel Weldments: AWS. Miami (Fl). 1990. P.659-681

53. Akselsen O.M., Grong O., Rorvik G. // Scand. Journal of Metallurgy. 1990. - № 19.-P.258-264

54. Франтов И.И., Голованенко С.А., Моисеев Б.А. и др. // Сварочное производство. 1981. -№ 6. - С.11-13

55. Мандельберг С.Л., Сидоренко Б.Г., Лопата В.Е. и др. // Автоматическая сварка. 1983. -№ 6. - С.50-52

56. Столяров В.И., Голованенко С.А., Франтов И.И. и др. // Сталь. 1982. -№ 5. - С.70-73

57. Франтов И.И., Киреева Т.С., Столяров В.И., Назаров A.B., Закурдаев А.Г. Влияние легирования на свойства трубных сталей и проблемы их свариваемости // Сталь. 1986. -№11.- С.68-72

58. Литвиненко Д.Ф., Чу В.У., Ли C.B., Чевская О.Н. Качество феррито-бейнитной стали Х70 для сварных труб мощных арктических газопроводов//Сталь. 1996. -№ 7. - С.48-52

59. Нарусова Е.Ю., Филиппов Г.А. Замедленное разрушение высокопрочной арматурной проволоки из стали 85. // Транспортное строительство. -1991. -№ 4. С.30-32170

60. Глазкова С.М., Кислюк И.В., Филиппов Г.А. Влияние примесей и микролегирования на сопротивление замедленному разрушению сталей // МиТОМ.- 1987,-№ 12.-С.4-8

61. Филиппов Г.А., Саррак В.И. Локальное распределение водорода и внутренние микронапряжения в структуре стали. ФММ 1980, т. 49, Вып. 1. с.121-125

62. Шевцов А.З. Производство труб для нефтегазового комплекса // Сталь. 1999. № 6. - С.49-52

63. Кац Я.Л. Трубный сектор черной металлургии России // Металлург. -1999. № 4. - С.5-11

64. Мирочник В.А., Оненко А.П., Саррак В.И., Филиппов Г.А. Взаимодействие водорода с неметаллическими включениями разной формы в ферри-то-перлитных сталях. ФММ, 1983, т. 56, Вып. 2. с.308-314

65. ГОСТ 1497-84. Металлы. Методы испытаний на растяжение, -М.: Издательство стандартов, 1983.

66. ГОСТ 9454-78 Металлы. Метод испытания на ударный изгиб при пониженной, комнатной и повышенной температурах, -М.: Издательство стандартов, 1977.

67. РМИ 24628-96 Испытание крупномасштабных образцов типа DWTT на ударный изгиб. Рабочая методика, 1996.

68. Займовский В. А., Поляк С. А., Фалдин Строение и свойства металлов и сплавов. Лабораторный практикум № 917. МИСиС. 1988.

69. Маэбара Я и др. Рекристаллизация и выделение фазы в подшипниковой стали, содержащей ниобий, при высокотемпературной деформации. Тэцу тно хаганэ, 1981, т. 61. № 17. С.2182 - 2190. Перевод ND-03658,-М.: 1982,-39 с.

70. Изотов В.И., Поздняков В.А., Филиппов Г.А. Выявление и механизм образования хрупких микротрещин в феррито-перлитной трубной стали при растяжении в условиях наводороживания // ФММ. 2001, т. 91, Вып. 5. с.84-90

71. Нарусова Е.Ю., Филиппов Г.А. Замедленное разрушение высокопрочной арматурной проволоки из стали 85 // Транспортное строительство. -1991. № 4. - С.30-32

72. Металловедение. Сталь. Справ, изд. в 2-х томах.: Пер. с нем. -М.: Металлургия, 1995 -448 с.

73. Гольдштейн М. И., Попов В. В. Растворимость фаз внедрения при термической обработке стали. -М:. Металлургия, 1989. 200 с.

74. Лякишев Н. П., Тулин Н. А., Плинер Ю. Л. Легирующие сплавы и стали с171ниобием. -М.: Металлургия, 1981. 192 с.

75. Hullka К., Gray J. М., Heisterkamp F. Niobium technical Report NbTR 16/90: CBMM, San Paulo (Brasil), 1990.

76. Лахтин Ю. M. Металловедение и термическая обработка металлов: Учебник для ВУЗов. 3-е изд. -М.: Металлургия, 1984. 360с.

77. Степашин А. М., Гаврилов А. В., Пырова О. В., Александров С. В. Рациональная технологическая схема производства стали с нормированным уровнем неметаллических включений // Металлург. 2000. - № 2. -С.43-46

78. Шафигин Е. К., Степашин А. М., Александров С. В. Освоение производства штрипса из природнолегированных сталей для газонефтепроводных труб с повышенным ресурсом эксплуатации // Металлург. 2000. - № 9. - С.39-42

79. Шафигин Е. К., Степашин А. М., Александров С. В., Гаврилов А. В. Освоение производства листового проката класса прочности К52 для сварных газонефтепроводных труб из дисперсионно-упрочняемых сталей // Металлург. 2000. - № 2. - С.23-25

80. ОТКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО «НОСТА«1. ЩУ) ОРСКО-ХАЛИЛОВСКИИ

81. НОСПИ МЕТАЛЛУРГИЧЕСКИЙ КОМБИНАТ

82. Оптимизация состава природнолегированных трубных сталей и технологии термомеханической прокатки в аустенитной области»

83. Акт внедрения научно-технического мероприятия № 4.1.4.99 «Разработать и освоить производство листовой стали 09ГСФ, предназначенной для изготовления хладостойких коррозионностойких труб для газонефтепроводов»

84. В настоящее время разработки и положения, полученные в диссертационной работе, легли в основу создания двух новых технических условий на толстолистовой прокат для газонефтепроводных труб:

85. Технические условия «Прокат тол стол истовой для прямошовных газонефтепроводных труб диаметром 530 1220 мм с увеличенным ресурсом эксплуатации». ТУ 14-1-5377-99.

86. Технические условия «Прокат тол стол истовой хладостойкий для электросварных труб диаметром 530 1220 мм с повышенным ресурсом эксплуатации». ТУ 14-1 -5386-99.

87. Заместитель управляющего директора по качеству1. В. А. Москаленко

88. Начальник Центральной лаборатории комбината

89. Начальник технического управления1. СГП 104-118-941. УТВЕРЖДАЮ1. АКТансцрения научно-технического ксрогг^илткя / 4 .'¿. IV.

90. Разработать и освоить технологию производства листовой сталишифр н наименование мероприятия, х/д(тсыа город) с использованием чугуна из прнроднолегирсшайных руд Лал;;ловского

91. ТИ (изменение к ТИ), отчет (заключение)месторождения для изготовлении хладостойких коррозионное') оикихгазонефтепроводных труб диаметром мм"

92. Внедрение работы аронзаедсло ЛИЦ—1. '¿СПЦцех, участок, производство)

93. Датавнедрения 1У кв.' ¿ООЦгмесяц, год)

94. Краткое описание н преимущество внедренного мероприятия