автореферат диссертации по процессам и машинам агроинженерных систем, 05.20.01, диссертация на тему:Обоснование параметров и режимов работы рабочего органа для глубокой безотвальной обработки почвы в хмельниках

На правах рукописи &-^

ИВАНОВ ВЯЧЕСЛАВ МИХАЙЛОВИЧ

ОБОСНОВАНИЕ ПАРАМЕТРОВ И РЕЖИМОВ РАБОТЫ РАБОЧЕГО ОРГАНА ДЛЯ ГЛУБОКОЙ БЕЗОТВАЛЬНОЙ ОБРАБОТКИ ПОЧВЫ В ХМЕЛЬНИКАХ

Специальность 05.20.01. —технологии и средства механизации сельского хозяйства

Автореферат диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Чебоксары-2004

Работа выполнена в Федеральном государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Чувашская государственная сельскохозяйственная академия» на кафедре «Автомобили и тракторы»

Официальные оппоненты: - доктор технических наук, профессор

Ведущая организация Государственное научное учреждение "Научно-

Защита состоится « 28 » мая 2004 года в 10 часов на заседании диссертационного совета Д 220.070.01 при ФГОУ ВПО 'Чувашская государственная сельскохозяйственная академия" по адресу: 428000, г. Чебоксары, ул.К. Маркса, 29, ауд. 222.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ФГОУ ВПО 'Чувашская государственная сельскохозяйственная академия".

Автореферат разослан «27» апреля 2004г.

Научный руководитель

доктор технических наук, профессор Медведев Владимир Иванович

Матяшин Юрий Иванович

- кандидат технических наук, доцент Творогов Валерий Александрович

исследовательский проектно-технологический институт хмелеводства" (ГНУ НИПТИХ, г.Цивильск, Чувашская Республика)

Ученый секретарь диссертационного совета

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. Решение задач, направленных на полное обеспечение населения продовольствием, предполагает разработку перспективных технологических средств, обеспечивающих повышение плодородия почв. Однако процесс внедрения высокоэффективной техники и перспективных технологий возделывания сельскохозяйственных культур сопровождается, как правило, интенсивным разрушением структуры и чрезмерным уплотнением почвы на большую глубину из-за частых проходов с.-х. техники и транспортных агрегатов, образованием "плужной подошвы" под воздействием рабочих органов почвообрабатывающих машин. Это сильно проявляется при возделывании хмеля, ценной культуры, имеющей большое народнохозяйственное значение. Специфическая особенность технологии возделывания хмеля заключается в том, что в течение сезона проводятся до 20...30 механизированных операций по уходу, подкормке, борьбе с вредителями. При этом движение ходовых устройств используемой мобильной техники приходится на одни и те же площади междурядья хмельника, и кратность проходов достигает до 20 и более раз. Чрезмерное уплотнение почвы снижает плодородие почв, ухудшает их агрофизические свойства, нарушает водно-воздушный и пищевой режимы питания растений. Поэтому проблема разуплотнения почвы приобретает все большую актуальность и требует своего дальнейшего разрешения.

Работа выполнена по плану НИР ФГОУ ВПО "Чувашская государственная сельскохозяйственная академия".

Цель исследования. Обосновать параметры и режимы работы рабочего органа для глубокой безотвальной обработки почвы в хмельниках.

Объект исследования. Технологический процесс взаимодействия рабочего органа с почвенным слоем.

Научная новизна. Обоснованы форма, конструкционные параметры рабочего органа с зигзагообразной стойкой (РОЗС) и расположение их на раме орудия. При определении параметров наклонной площадки РОЗС использован графоаналитический метод. Разработана методика определения сил, действующих на РОЗС в зависимости от физико-механических свойств почвы, технологических параметров и режимов работы РОЗС.

Практическая ценность. Предложена схема рабочего органа с зигзагообразной стойкой для обработки почвы на глубину 0,50 м. Предложенная методика расчета энергетических параметров РОЗС с учетом неоднородного строения почвенного слоя может быть использована при проектировании ти-поразмерного ряда рабочих органов. Применение РОЗС позволит выполнить качественное крошение почвы.

Внедрение. Рабочий орган с зигзагообразной стойкой прошел полевые испытания в условиях ФГУП УОХ «Приволжское» Чувашской Республики. Методика обоснования параметров и режимов работы рабочего органа для глубокой безотвальной обработки почвы в хмельниках принята к внедрению ФГУП УОХ «Приволжское» при разработке перспективной системы глубо-

кой безотвальной обработки почвы в хмельниках. Материалы исследований по обоснованию параметров и режимов работы рабочего органа для глубокой безотвальной обработки почвы в хмельниках внедрены и используются в учебном процессе и исследовательской работе ФГОУ ВПО «Чувашская ГСХЛ».

Апробация. Основные положения работы доложены на научно-практических конференциях ФГОУ ВПО «Чувашская ГСХА» (1990-2003 г.г.), на региональной научно-практической конференции инженерного факультета Нижегородской государственной СХА (г. Нижний Новгород, 1999).

Публикация. Основное содержание работы отражено в восьми публикациях.

Структура и объем. Диссертация состоит из введения, шести глав, общих выводов, списка использованной литературы и приложений Основной текст диссертации изложен на 185 страницах, содержит 76 рисунков, 22 таблицы и 21 приложения. Список использованной литературы включает 155 наименований, из них 8 - на иностранном языке.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во ведении обосновывается актуальность проблемы разуплотнения почвы в междурядьях хмельника, определены вопросы, выносимые на защиту.

В первой главе «Состояния вопроса и задачи исследования» изложено состояние развития хмелеводства в Чувашской Республике.

Произведен анализ работ, посвященных вопросам переуплотнения почв, вЫЯБЛСКЫ основные причины, вызывающие переуплотнение, а также рассмотрены последствия, к которым приводит переуплотнение почвы, и способы ее разуплотнения. При этом установлено, что ведущая роль в комплексе агромелиоративных и агротехнических мероприятий, обеспечивающих разрушение плотного сложения слоя почвы, принадлежит глубокому рыхлению, проведение которого на глубину более 0,45 м способствует улучшению физико-механических свойств почвы и созданию благоприятного водно-воздушного и питательного режима растений. Применение глубокого рыхления почвы в хмельниках позволяет повысить урожайность хмеля до 2 п/га.

Выполнен подробный анализ существующих рабочих органов и орудий для глубокой обработки почвы, в результате которого установлено, что существующие глубокорыхлители не могут в полной мере обеспечить разуплотнение почвы в междурядьях хмельника вследствие специфических свойств культуры хмеля, имеющего глубокую и широко развитую корневую систему. Сформулированы основные требования к орудию для глубокого рыхления почвы в междурядьях хмельника. К ним отнесены:

1. Наличие исполнительных рабочих органов, обладающих в большей степени рыхлительными способностями и в меньшей - режущими, осуществляющих послойное рыхление с преимущественными деформациями на скалывание и сдвиг в сторону дневной поверхности поля, с

сохранением устойчивости в продольно-вертикальной и поперечной плоскостях;

2. Максимальное обеспечение индуктивного рыхления без блокировки частей почвы между рабочими органами;

3. Осуществить разуплотнение почвогрунта на глубину 0,50 и более метров.

Проделанный анализ рабочих органов и орудий с учетом этих требований позволил предложить конструктивную схему рабочего органа с поперечным профилем в форме зигзага, защищенного авторским свидетельством.

На основании изложенного анализа в диссертационной работе поставлены следующие задачи:.

1. Исследовать расположение корневой системы растения хмеля в междурядьях хмельника.

2. Дать агротехническое и технологическое обоснование формы, основных конструкционных параметров элементов и режима работы рабочего органа.

3. Разработать качественную оценку механизма взаимодействия рабочего органа с почвой и методику расчета силовых параметров в зависимости от изменения технологических параметров.

4. Дать обоснование размещения рабочих органов на раме орудия по ширине и по длине.

5. Изготовить рабочий орган с расчетными геометрическими параметрами и провести исследования с целью аппроксимации полученных аналитических расчетов.

6. Определить технико-экономические показатели.

Во второй главе «Теоретическое обоснование конструкционных параметров и режимов работы глубокорыхлителя» на основе анализа работ отечественных и зарубежных ученых, в которых значительное внимание уделено изучению процесса взаимодействия клина с почвой, разработке математических моделей для расчета силовых характеристик почвообрабатывающих машин, а также с учетом морфологического строения корневой системы хмеля и ширины междурядья хмельника, выполнено обоснование формы и параметров рабочего органа, приведенного на рис. 1.

Рис.1. Рабочий орган с зигзагообразной стойкой (РОЗС)

Обобщены работы многих авторов, занимавшихся изучением возделывания и развития хмеля, в частности, расположения корневой системы. Дан анализ влияния интенсификации производственных процессов на расположение наклонных боковых корней хмеля. Для снижения отрицательного влияния ходовых систем машинно-тракторных агрегатов на плодородие почвы предложено глубокое безотвальное рыхление.

Обоснована глубина обработки почвы в междурядьях хмельника в условиях Чувашской Республики, и она должна быть не более 0,5 м.

Обоснован поперечный профиль рабочего органа. На основе анализа работы различных чизельных рабочих органов был выбран рабочий орган с зигзагообразной стойкой РОЗС (рис. 1), состоящий из: верхней вертикальной части стойки 1; верхней 2, средней 3 и нижней 4 наклонных площадок, которые в поперечном профиле стойки образуют форму зигзага (рис 16); нижней вертикальной части стойки 5; долота 6. Поперечный профиль стойки влияет на крошение, коэффициент полноты рыхления и ровность обработанной поверхности. Основными конструкционными параметрами РОЗС являются: толщина стойки S,' угол наклона наклонных площадок у/0, ширина стойки а2, утол установки рабочего органа ßot угол наклона линии стыка наклонных площадок а,, длина линии стыка наклонных площадок ату, высота нижней вертикальной части стойки угол заточки режущих кромок длина долота

и ширина долота Ь. Косо наклонные площадки 2, 3, 4 работают в режиме трехгранного клина и деформируют пласт почвы в сторону дневной поверхности под углом уг', при этом угол наклона наклонных площадок Разнонаправленность наклонных площадок исключает влияние суммарной боковой силы на потерю устойчивости движения РОЗС, способствует созданию объемно-деформированного состояния и лучшему крошению почвы. Процесс разрушения слоев почвы показан на схеме (рис. 2). В зависимости от физико-механического состава обрабатываемый пласт почвы разбит на три слоя I, II и III. В слое I, где удельное давление Руд на почву, создаваемый РОЗС, не превышающее предела прочности почвы первого слоя на сжатие, т.е. Py,)<[acx], вероятность образования ядра из переуплотненной почвы незначительна. В слое II, где возможно образование ядра выпуклой формы из переуплотненной почвы. В средней части рабочей поверхности векторы сил параллельны друг другу, а на её боковых участках - расходящиеся. Третий слой III отличается от

поставленные

Рис. 2. Схема разрушения слоев почвы наклонными площадками в поперечной плоскости

остальных слоев большим содержанием частиц глины, т.е. безструктурно-стью. Долото и нижняя вертикальная часть стойки создают удельное давление р^, превышающее предел прочности почвы на сжатие, р^ [(7сж ]• На рабочей поверхности долота образуется ядро уплотненной почвы. В I и И слоях относительный сдвиг макроэлементов пласта происходит при предельном состоянии почвы по поверхностям и действия максимальных касательных напряжений, векторы элементарных давлений р1 направлены параллельно, и вращение частиц почвы не происходит, а в слое III на пласт действует давление р1 с радиально расходящимися векторами (рис.3), и сдвиг макроэлементов происходит по поверхностям логарифмических кривых с возможным вращением частиц материала. Отсюда следует вывод, что зигзагообразная форма стойки позволит деформировать значительный объём почвы путем создания новых семейств поверхностей сдвига, и при этом обеспечивая безглыбистостую, мелкокомковатую поверхность.

К основным параметрам, определяющим продольный профиль рабочего органа, относятся: угол установки стойки к дну борозды длина стыка в месте соединения наклонных рабочих площадок и угол И/, определяющий наклон линии стыка рабочих площадок относительно дна борозды. При угле Ро < 90° улучшаются: заглубляемость, устойчивость движения рабочего органа и качество обработки почвы; уменьшаются: энергозатраты, металлоёмкость рабочего органа. Улучшение качества обработки объясняется тем, что напряженно-деформированное состояние, созданное долотом, последовательно и разнонаправленно видоизменяется наклонными площадками. Это исключает образование крупных глыб как в обработанной среде, так и на поверхности поля. Длина стыка в месте соединения наклонных рабочих площадок выбирается из условий обеспечения прочности стойки и качества крошения пласта. Угол ОГ/, определяющий наклон линии стыка рабочих площадок относительно дна борозды, находится в прямой зависимости от угла крошения почвы наклонных рабочих площадок.

Ширима "живого сечения" стойки акак основной параметр РОЗС, определяется согласно чертежу (см. рис. I), зависимостью:

Рис. 3. Модель деформации почвы долотом в поперечном сечении

где /; - глубина обработки почвы; А/ - высота подъема почвы долотом; Ъг -высота нижней вертикальной части стойки; И4 - глубина погружения верхней вертикальной части стойки в почву.

Составляющие формулы (1) определяются из выражений: Ь,=1о5та+5со5а, (2)

Ь? =

_ КстБшРоЮ

-6

(3)

ЧР51п(Ро - а)

Ь^а^тс^+ДЬ. (4)

где Я<:т - боковая дестабилизирующая сила, действующая на рабочий орган, Н; р — удельное давление стойки на стенку почвы, МПа; Ак — минимальная глубина погружения верхней наклонной площадки, м.

К основным параметрам долота относятся: ширина Ь, длина 1Ч> угол заточки ¡0 и угол установки к дну борозды а (рис.1). Основное назначение долота - создание рыхлой зоны и заглубляющей силы в момент заглубления рабочего органа в почву и рыхления нижнего слоя при установившемся движении. С точки зрения напряженно-деформированного состояния пласта, при котором возможно разрушение почвы с меньшей энергоемкостью, наиболее приемлемым для глубокорыхлителей является верхняя заточка режущих кромок как долота, так и наклонных рабочих площадок стойки. Основным критерием при выборе ширины долота Ь (рис. 1) является наименьшее тяговое сопротивление и качество рыхления почвы, отвечающее агротехническим требованиям. От него зависит критическая глубина рыхления.

Длина долота складывается из длины заточки и расстояния от конца заточки до наклонной части стойки и из условия обеспечения нормального заглубления рабочего органа и определяется по уравнению:

За последние годы учеными выполнено достаточно много исследований рабочих органов, состоящих из рыхлительного элемента - долота и вертикальной стойки. Исследования рабочих органов, стойка которых имеет зигзагообразную форму, пока не проведены. При определении энергетических параметров рабочих органов, косо поставленных в поперечно-вертикальной плоскости и имеющих ассиметричную заточку наклонной стойки, рабо-таюющих в режиме трехгранного клина, многие ученые, в виду сложности расчетов, рассматривают их как двугранные клинья, что искажает действительность.

В целях более точного определения параметров наклонной площадки РОЗС использован графический способ (рис. 4), который позволяет по её ортогональным проекциям, базируясь на инвариантных свойствах ортогонального проецирования, определить её истинные значения.

Рис. 4. Графический способ определения размера наклонной площадки в трехмерном пространстве

На основе графического способа можно выразить параметры наклонной площадки зависимостями:

Ро

у = агс^(

БШ о

-ь

0 1 = агс^ а, =

Р

$¡11 ^ о СОБ Ytg р + СОБ 1|/ о

азш Р

сое у о вш а 1

АВ =-^-л/1ё2ч/0 + 5т2р0 ,

бшРо

¿А-«ей* ЕЕШЕЗ!),

вН! Р

(6)

(7)

(8)

(9)

(10)

где у - угол скоса кромки АВ (¿ВА2'\)\ а - длина наклонной части клина.

Для глубокой обработки почвы в междурядьях хмельника на глубину 0,50 м выбран РОЗС с параметрами: ¿=0,03 м; уо=450; аг2=0,16 м; Д=65°; «^10°; а 1=0,2 м; й2=0,04 м, /о=20°; /,=0,175 м и ¿=0,07 м.

Обоснована расстановка РОЗС на раме орудия как по ширине, так и по длине с учетом расположения наклонных боковых корней хмеля и ширины междурядья. Разработана номограмма по определению количества РОЗС на раме орудия в зависимости от залегания главных корневищ хмеля, от глубины обработки почвы и от ширины междурядья хмельника.

Оптимальная скорость обработки почвы составила 2 м/с.

В третьей главе «Силовой анализ РОЗС и экспериментального орудия» произведен силовой анализ РОЗС и экспериментального орудия. При определении тягового сопротивления РОЗС использована рациональная формула тягового сопротивления плуга, предложенная академиком В.П. Горячкиным. Отличие условий работы РОЗС от условий работы плужного корпуса, осуществляющего технологический процесс разрушения пласта в пределах прорези, расширяемой в сторону поверхности массива, не позволяет применять в явном виде формулу В.П. Горячкина. Для непосредственных расчетов тягового сопротивления рабочего органа отсутствуют: во-первых, сплошное резание почвы; во-вторых, рыхление происходит без оборота пласта; в-третьих, сплошное рыхление осуществляется до определенной критической глубины кк. РОЗС деформирует пласт почвы, который имеет по глубине разные физико-механические свойства. Обрабатываемый пласт почвы в зависимости от механических свойств и вида деформации условно разбит на четыре слоя: первый - легкий, верхний слой почвы толщиной 0,20 м; второй- - средний,-толщина слоя 0,10 м; третий - тяжелый, слой до критической глубины резания толщиной 0,06 м; четвертый - слой с блокированным резанием от критической глубины резания до дна борозды. Тогда формула для определения тягового сопротивления РОЗС, без учета сопротивления на передвижения, запишется в следующем виде:.

Яох=(к1+е|у2)Р|+(к2+£2у2)Р2+(кз+ЕзУ2)Рз+(к4+£4у2)Р4, (11)

где Рь Р2, Рз, Р4-соответственно, площади сечений деформированной почвы в слоях 1,2, 3 и 4 (рис. 5), мг; кь кг, кз, к4 - соответственно, коэффициенты, характеризующие способность слоев почвы сопротивляться деформации, Н/м2; £,, е2, Ез. соответственно коэффициенты, зависящие от формы рабочей поверхности элементов РОЗС, свойств слоев почвы и размеров деформируемого слоя почвы, Нс2/м\

Средние значения - коэффициентов и определены по методу наименьших квадратов для каждого слоя почвы при оптимальном угле крошения почвы. Так как при изменении глубины обработки изменяются площади сечений деформированных почв в слоях, то значения определяются

Рис. 5. Схема к определению площади сечения деформированной почвы

формулами:

Е,'и= 0,5 Ь-Ь1-Ь2)2+(Ь-ЬгЬ2-0,5а21§н'о)]+0,25а2(2Ь-2Ь1-2Ьг0>5а21£н;о)--О.ЗСЬ-ЬгЬгЬ.Лсг^о+^ч/'); (12)

Е,ц= 0,5 Ь-ЬгЬ2)2+(Ь-ЬгЬ2-0,5а21ЕН/о)2]+0,25а2(2Ь-2Ьг2Ь2-0,5а21еу0)--0,5(Ь-Ь|-Ь2-Ь1[)2(с1^0+с1в\(/')+0>5(К-Ь,-Ь2.Ь1!-0,5а21нч/0)2(^о-с1в\|/'); (13) ^3= 0,5 Ь-ЬгЬ2)2+(Н-ЬгЬг0,5а218уо)2]+О125а2(2Ь-2Ь1-2Ь2-О)5а21§чго)-

-0,5(Ь-ЬгЬ2-Н,)(с1сто+с1ву')+0,125Ь2^о+1§ч/');

(14)

Е|^=0,5с1вч»,[(Ь-Ь1-Ь2)2+(Ь-Ь1-Ь2-0,5а^о)]+0,25а2(2Ь-2Ьг2Ь2-0>5а^м/о)+

+0,125Ь20^О+1£М/')+(Ь1(+111+ЬгЬ)Ь; Е,= [(2Ь-2Ь,-2Ь2-Ьл-0,5а^н;0) ^+0,5]^;

Р'= [(2Ь-2Ь,-2Ь2-2Ьл- И« -0,5а21ёЧ;о) с1ёч/'+0,5а2]Ьс; Р21=Р123"Р1 -Рз!

Р'=0>5(Ь-Ьл-Ьс-И1-Ь2)2(С1^о+С1£Х}/')+(Ьк+Ь1+Ь2-Ь)Ь+0,125Ь2(1СТО+1ЕН/'); Ф^т-Ъ-Рг.

= [(2Ь-2ЬГ2Ь2-2ЬЛ- 2Ьс- Ьт-О^а^о) (^у'+О^аг]^;

Ез'у=0,5(Ь-Ьл-Ьс-ЬгЬ2)2(с12Ч;О+^П;')-0,5(11-ЬГ112-11«)2(С1СТО+СЛ8\|/');

(15)

(16)

(17)

(18)

(19)

(20) (21) (22) (23)

Г] = 0,5(Ь-Ь,-Ь2-Ь«)2(С1еуо+С1ВМ;')+(111+Ь2)Ь+0,125Ь2(1ст Р4а=0)5(Ь-ЬгЬ2-Ь1[-0)5а21£\1/о)2(с1СТо-с1Е\/)+0,5(Ь-ЬгЬ2-Ь1;)2(с1сто+с1ЕН/')+ +(Ь|+Ь2)Ь++0,125Ь2(1ёу0+18У); (24)

^"-(Ь-НОЬ, (25)

где Е]2з -площадь сечения деформированной почвы выше критической глубины резания, м2; Е|, Р2, Ез И соответственно, площади сечений деформированных почв в слоях 1, 2, 3 и 4, м2; Ьц- критическая глубина рыхления, м.

Ь.=0,36 м.

В таблице даны номера формул для определения значений Е|, Е2, Ез И Е4 в зависимости от

Таблица

Продолжение таблицы

1 2 3 4 5 6 7

0,45 16 18 19 25 15

70 0,50 16 17 21 23 12

0,55 16 17 21 23 12

0,45 16 18 19 25 15

75 0,50 16 18 22 23 - 12

0,55 16 17 21 23 12

Максимальная площадь сечения деформированной почвы по расчетным данным достигается при угле установки рабочего органа Д> =65° и глубине обработки почвы к > 0.45 м (рис. 6).

С учетом влияния затылочного угла и изменения угла крошения почвы р определены тяговые сопротивления Я* и удельные тяговые сопротивления для различных значений угла установки рабочего органа глубины обработки почвы к и скорости движения V. Анализ влияния скорости движения на

энергетические показатели работы РОЗС показывает, что с увеличением скорости движения удельное тяговое сопротивление пропорционально растет (рис. 7).

Рис. 6. Площадь сечения деформированной почвы в зависимости от

Чя- 85 кН/м2 75

65

55

45

< <

д»

>

»И К ^ ч

1 *

—у=1,5 м/с у=1,75 м/с —ч=2 м/с *у=2,25 м/с ■у=2,5 м/с

Ро, градусы

50

60

70

80

Рис. 7. Изменение удельного тягового сопротивления РОЗС в зависимости от Ро и V при Ь=0,5 м

С целью определения расчетного значения тягового сопротивления экспериментального орудия, выполнены расчеты по определению вертикальных составляющих тягового сопротивления каждого элемента РОЗС, предварительно определив площади сечений деформированных ими почв в различных слоях. Определены координаты XI И Хц точки приложения результирующей силы РОЗС относительно точки прицепа орудия (рис. 8).

Рис. 8. Схема экспериментального орудия: 1 - рама; 2 - рабочий орган с зигзагообразной стойкой; 3 - опорное колесо; 4 - механизм изменения глубины обработки с гидроцилиндром выглубления рабочего органа; 5 - механизм изменения угла наклона рабочего органа; 6 -тензоузел

Тяговое сопротивление экспериментального орудия

""— К"Р— Л°ч + Хц+г^ '

где - масса орудия, кг; - ускорение свободного падения, - коэффи-

циент сопротивления перекатыванию.

Выполнены расчеты по определению тягового и удельного тягового сопротивлений орудия для различных режимов работы. Анализ расчетных данных показывает, что оптимальным режимом работы для орудия является: глубина обработки почвы м, угол установки рабочего органа

= 65...70° и скорость движения V<2м/с.

В четвертой главе «Программа и методика экспериментальных исследований» изложена программа и методика экспериментальных исследований, перед которыми ставились следующие задачи:

1. Исследование корневой системы растения.

2. Определение твердости почвы по ширине междурядий хмельников.

3. Проектирование и изготовление рабочего органа с зигзагообразной стойкой.

4. Разработка и изготовление экспериментального орудия.

5. Проведение полевых испытаний экспериментального орудия для определения агротехнических, силовых и энергетических показателей работы рабочего органа с зигзагообразной стойкой.

6. Сравнительные испытания РОЗС и серийного рабочего органа плуга ПЧ-2,5.

Экспериментальные исследования проводились в полевых условиях, в два этапа. При этом экспериментальное орудие с РОЗС агрегатировался тракторами ДТ-175С и Т-150.

Программой предусматривалась оценка влияния глубины обработки, скорости движения и угла установки рабочего органа на агротехнические, силовые и энергетические показатели работы экспериментального орудия с РОЗС.

Условия испытаний выбирались в соответствии с рекомендациями ГОСТ 209.15-75. Энергетическая оценка работы экспериментального орудия проводилась согласно ОСТ 70.4.1-80. Общая методика испытаний и определение качественных показателей при агротехнической оценке процесса рыхления соответствовали ОСТ 70.4.1-80, ОСТ 70.4.2-80.

При проведении полевых испытаний регистрировалось и записывалось с помощью осциллографа тяговое сопротивление орудия. Обработка экспериментальных данных произведена с использованием ПЭВМ. Определены вероятные погрешности измерения исследуемых параметров.

В пятой главе «Результаты экспериментальных исследований» представлены результаты экспериментальных исследований и их анализ.

Исследованы размещения наклонных корней хмеля в междурядьях хмельника и установлены, что боковые наклонные корни хмеля вследствие чрезмерной уплотненности почвы в междурядьях вынужденно развиваются вглубь почвы под углом 45°.

Замеры твердости почвы в междурядьях хмельника в зависимости от центра ряда хмеля показали, что в слое почвы 0..0,25 м твердость почвы находится в пределах 1,8...3,5 МПа, а в слое — 0,25...0,50 м - в пределах 4,3...5,4 МПа. Наиболее сильному воздействию ходовых систем машинно-тракторных агрегатов подвержена полоса, находящаяся на расстоянии 0,40...0,90 м от центра ряда.

Целью первого этапа экспериментальных исследований было определение технологических возможностей РОЗС при различной глубине обработки, скорости движения и угле установки рабочего органа. Орудие агрегатирова-лось трактором ДТ-175С. Показатели агротехнической оценки качества работы орудия определялись по стерне озимой пшеницы. Почва - дерново-подзолистая. В слое 0...0,50 м влажность почвы составляла 24,6... 18,8 % , твердость почвы - 1,9...3,9 МПа.

Агротехнические показатели работы экспериментального орудия определены при различной глубине обработки, скорости движения и угле установки рабочего органа. При этом получены поперечные профили поля и дна борозды.

Анализ экспериментальных данных показывает, что технологические возможности РОЗС проявляются в полной мере, наибольшая площадь сечения деформированной почвы с меньшим удельным тяговым сопротивлением достигается при угле установки рабочего органа Ро=65 (рис. 9).

♦ Рс=55° ■ й.=60» * 00=65« х 33=70" Ж р^т?

Рис. 9. Экспериментальные зависимости удельного тягового сопротивления орудия от площади сечения деформированной почвы при агрегатировании трактором ДТ-175С на различных скоростях (у= 1,67...2,78 м/с): 1, 2, 3, 4 и 5 - линии тренда соответственно при р0=55°; ро=60°; Р,=65°; ро=70°; (Зо=750

♦ Р.-55' ■ 4 6.-65» 0^-70» Ж 3.-75'

Рис. 10. Экспериментальные зависимости удельного тягового сопротивления орудия от глубины обработки почвы при различных углах установки рабочего органа и скорости движения у=1,67...2,78 м/с: 1, 2,3,4 и 5 - линии тренда соответственно при ро=55°; ро=60°; ро=65°; Ро=70°; Р„=75°

Зависимости удельного тягового сопротивления от глубины обработки почвы (рис. 10) показывают, что обработку почвы на глубину 0,5 м необходимо проводить при угле установки

В целях подтверждения ранее полученных экспе_риментальных и расчетных данных был реализован дробно-факторный ЭКСпериментДФЭ-23 . В результате получены уравнения регрессии:

Ятяг=182,7-91Х/+152X2-3, 73Хг58Х,Х2+1,86Х,Х}

Г=1,6703-0,758Х, + 1,2355X2-0,03151Х}-0,4693Х,Х,+0.01511 ЗХ,Х3

Анализируя влияние факторов на показатели тягового сопротивления орудия и площади сечения деформированной почвы можно установить, что наиболее сильное влияние оказывает глубина обработки почвы (коэффициенты при имеют наибольшие значения)

Сравнительные испытания рабочих органов показали, что площадь сечения деформированной почвы РОЗС, полученная экспериментальным путем, больше теоретического - на 13% и на 16% - рабочего органа плуга ПЧ-2,5 (рис.11).

Расхождение значений теоретических и экспериментальных площадей сечения деформированной почвы связано с тем, что при расчетах она определялась при постоянном значении поперечного угла скалывания почвы а по результатам эксперимента граница зоны деформации почвы имеет форму параболы.

-60 -50 -40 -30 -20 -10 0 10 20 30 40 50 60 |1И(

----,-^ ' .......... V

У/

\ч - -3 „ уу

х 1— г—

' 1 ' "20 \/7

\ „ > Г 1 «Л У * \ \1_

11, си

--60-

--♦--ПН экс ■ РОЗСэкс —л—РОЗСтеор

Рис. И. Границы зон деформации почвы: 1 - РОЗС (экспериментальная) при Р0=65 \=2 м/с; 2 - рабочий орган плуга ПЧ-2,5 (экспериментальная); 3 - РОЗС (теоретическая)

Полученные экспериментальные исследования полностью подтверждают результаты теоретических исследований Об этом свидетельствует данные, полученные при испытании РОЗС на глубине 0,5 м со скоростью 2 м/с (рис. 12) Расхождение экспериментальных данных от теоретических при

Д,—60°...75° для удельного тягового сопротивления куц и площади деформации Ж составляет 9,3%, а для тягового сопротивления Ли«- 12 3%

120000 кулНЛ»' М»п«Вт ^■сН

100000

80000

60000

40 000

20000

0000

50

Рис. 12. Экспериментальные ( ) и теоретические (■■•■•••) зависимости площади сечения деформированной почвы Б, удельного тягового сопротивленяя Цд, потребной ТЯГОВОЙ МОЩНОСТИ Мп,г И ТЯГОВОГО сопротивления орудия Лги-от угла установки рабочего органа Р0 при обработке почвы трактором Т-150 на глубину Ь=0,5 м и скорости у=2,02 м/с (абсолютная влажность почвы

\У=18...19%)

В шестой главе «Показатели экономической эффективности» приводятся расчеты экономической эффективности глубокого рыхления почвы в междурядьях хмельника площадью 10 га с двумя РОЗС в агрегате с трактором ДТ-75М.

Для сравнения принята существующая технология возделывания хмеля, при которой рыхление междурядья хмельников осуществляют плугом ПРВМ-ЗХ в агрегате с трактором ДТ-75М на глубину 0,18-0,20 м.

Годовой экономический эффект от применения новой технологии при обработке почвы составит 160,15 тыс. руб на 10 га хмельника

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ ПО РЕЗУЛЬТАТАМ РАБОТЫ

1 Исследования расположения корневой системы хмеля показали, что наклонные боковые корни развиваются вглубь преимущественно под углом

в результате чего верхний слой почвы становится малодоступным для питания хмеля.

Для максимального разуплотнения почвы в междурядьях хмельника, восстановления водно-воздушного и режима питания хмеля предложен рабочий орган с зигзагообразной стойкой, новизна которого подтверждена авторским свидетельством.

2. Установлены взаимосвязи между основными конструктивными параметрами рабочего органа и качеством выполняемого технологического процесса. Обоснованы форма, параметры и технологический режим работы рабочего органа. При определении конструкционных и силовых параметров наклонных площадок использован метод начертательной геометрии, базирующийся на инвариантных свойствах ортогонального проецирования. Получены аналитические зависимости параметров наклонной площадки от угла крошения почвы ширины рабочего органа и угла наклона рабочих площадок в поперечно-вертикальной плоскости Обоснованы основные конструкционные параметры РОЗС с учетом агротехнических требований, а также в зависимости от глубины обработки почвы. Для междурядного рыхления почвы в хмельниках, предложен РОЗС с параметрами: толщина стойки ^30 мм, длина стыка наклонных площадок а/=200 мм, ширина РОЗС ^=160 мм, угол наклона рабочих площадок при угле установки РОЗС Дя=65°, угол крошения долота ^=10° при угле установки РОЗС Др65°, длина долота /=175 мм, ширина долота 6=70 мм, высота нижней вертикальной части стойки //¿=40 мм, высота стойки мм.

Обоснована оптимальная скорость движения машинного агрегата, которая СС£ТЗЗЛЯ£Т 2 м/с

3. Обоснована расстановка рабочих органов на раме по ширине и по длине орудия в зависимости от глубины обработки почвы, ширины междурядья хмельников, глубины залегания главных корневищ хмеля. Для обработки почвы на глубину 0,5 м в хмельниках с междурядьями 2,5 и 3 м необходимо установить соответственно 2 и 3 рабочих органа с междуследием 0,5 м и вылетом одного рабочего органа от другого 0,9 м по длине. Разработана номограмма для определения количества рабочих органов на раме орудия.

4. Установлено, что угол установки рабочего органа Др65...70° является оптимальным для обработки почвы на глубину Л=0,5 м, так как в этом случае максимальная площадь сечения деформированной почвы обработанного пласта соответствует минимальным удельному тяговому сопротивлению орудия.

5. Подтверждена правильность теоретических исследований и полученных зависимостей по определению силовых и энергетических параметров РОЗС. Изменения тягового сопротивления КШ1 удельного тягового сопротивления потребной тяговой мощности и площади сечения деформированной почвы F по теоретическим и экспериментальным зависимостям в целом подчиняются одной закономерности.

6. Установлены качественные показатели работы РОЗС в сравнении с рабочим органом плуга ПЧ-2,5: площадь рыхления в поперечном сечении РОЗС

больше на 16%; глыбистость обработанной поверхности поля 50% ниже, что не требует применения специального приспособления для разрушения крупных комков.

7. Годовой экономический эффект от применения разработанного рабочего органа с зигзагообразной стойкой для глубокой безотвальной обработки почвы в междурядьях хмельника составит 160,15 тыс. руб. (в ценах 2003 года) при возделывании хмеля на 10га.

Основные положения диссертации опубликованы в 8 научных печатных работах:

1. Иванов В.М., Медведев В.И. Определение параметров безотвального трехярусного глубокорыхлителя для обработки хмельников. Тезисы докладов, Чебоксары, 1990. С. 47 - 48.

2. Медведев В.И., Мазяров В.П., Иванов В.М. Разработка технологий и средств механизации для подпокровного рыхления почвы на основной обработке под зерновые, пропашные культуры, хмель. Отчет о НИР. Per. №02860090520 (промежуточный). Чебоксары, 1991.

3. Медведев В.И., Иванов В.М., Чегулов В.В. Разработка технологий и средств механизации для подпокровного рыхления почвы на основной обработке под зерновые, пропашные культуры, хмель. Отчет о НИР. Per. №02860090520 (промежуточный). Чебоксары, 1994.

4. Медведев В.И.,Мазяров В.П., Иванов В.М., Чегулов В.В. Разработка технологий и средств механизации для подпокровного рыхления почвы на основной обработке под зерновые, пропашные культуры, хмель. Отчет о НИР. Per. №02860090520 (заключительный). Чебоксары, 1994.

5. Иванов В.М. Определение параметров рабочего органа для глубокой безотвальной обработки почвы в хмельниках. Труды ЧГСХА. Том XII, выпуск III. Чебоксары, 1997. С. 31 - 35.

6. Иванов В.М. К вопросу определения параметров рабочей площадки глубокорыхлителя зигзагообразной стойкой. Материалы региональной научно-практической конференции инженерного факультета НГСХА. г. Нижний Новгород, 1999. С. 37 - 40.

7. Иванов В.М., Мазяров В.П., Медведев В.И. К вопросу определения технологических параметров рабочего органа с зигзагообразной стойкой. Труды ЧГСХА. Том XVIII, Чебоксары, 2003. С. 357 - 360.

8. Иванов В.М., Мазяров В.П., Медведев В.И. Размещение рабочих органов с зигзагообразной стойкой на раме орудия глубокорыхлителя. Труды ЧГСХА. Том XVIII, Чебоксары, 2003. С. 360 - 372.

Н-957В

Подписано в печать 20.04.2004г. Формат 60x84/16. Бумага офсетная. Усл.печ.л.1. Тираж 100 экз. Заказ №83

Полиграфический отдел ФГОУ ВПО

«Чувашская госсельхозакадемия», 428000, г.Чебоксары, ул.К.Маркса, 29.

ВВЕДЕНИЕ.

1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ.

1.1. Значение хмелеводства для народного хозяйства.

1.2. Проблема разуплотнения почвы в междурядьях хмельников.

1.2.1. Основные причины, вызывающие переуплотнения почв и их последствия.

1.2.2. Значения глубокого рыхления.

1.2.3. Анализ существующих орудий для глубокой безотвальной обработки почвы.

1.2.4. Чизельные орудия для основной обработки почвы.

1.2.5. Орудия для безотвальной обработки почвы с наклонными и криволинейными стойками в поперечной плоскости.

1.2.6. Итоги аналитического обзора глубокорыхлителей.

1.3. Цель и задачи исследования.

2. ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ОБОСНОВАНИЕ КОНСТРУКЦИОННЫХ ПАРАМЕТРОВ И РЕЖИМОВ РАБОТЫ ГЛУБОКОРЫХЛИТЕЛЯ.

2.1. Взаимодействие рабочего органа глубокорыхлителя с почвой.

2.2. Морфологические особенности корневой системы хмеля.

2.3. Обоснование формы и параметров рабочего органа с зигзагообразной стойкой.

2.3.1. Обоснование глубины обработки.

2.3.2. Обоснование поперечного профиля стойки.

2.3.3. Обоснование продольного профиля стойки.

2.3.4. Обоснование высоты рабочего органа.

2.3.5. Обоснование параметров долота.

2.3.6. Обоснование параметров наклонных площадок стойки.

2.4. Расстановка рабочих органов на раме орудия.

2.5. Выбор скорости движения РОЗС.

3, СИЛОВОЙ АНАЛИЗ РОЗС И ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО ОРУДИЯ.

3.1. Определение тягового сопротивления рабочего органа.

3.2. Определение составляющих тягового сопротивления РОЗС.

3.2.1. Определение тягового сопротивления верхней вертикальной части стойки и верхней наклонной площадки.

3.2.2. Определение тягового сопротивления средней наклонной площадки.

3.2.3. Определение тягового сопротивления нижней наклонной площадки.

3.2.4. Определение тягового сопротивления нижней вертикальной части стойки и долота.

3.3. Определение точки приложения равнодействующей силы к рабочему органу.

3.4. Определение тягового сопротивления экспериментального орудия с РОЗС.

4. ПРОГРАММА И МЕТОДИКА ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ.

4.1. Программа экспериментальных исследований.

4.2. Описание конструкции экспериментальной установки.

4.3. Методика проведения экспериментальных исследований.

4.3.1. Методика определения состояния почвы в междурядьях хмельников и участка поля.

4.3.2. Исследование распространения наклонных боковых корней растений хмеля в междурядьях хмельника.

4.3.3. Исследование состояния почвы до и после обработки экспериментальным рабочим органом и серийным рабочим органом плуга ПЧ-2,5.

4.3.4. Исследование вспушенности поверхности обработанного участка поля.

4.3.5. Определение скорости движения и тягового сопротивления на крюке.

4.4. Методика определения площади сечения деформированной почвы.

4.5. Планирование многофакторного эксперимента.

4.6. Методика обработки экспериментальных данных.

4.7. Методика определения погрешностей результатов опытов.

5. РЕЗУЛЬТАТЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ.

5.1. Основные результаты исследований размещения наклонных корней хмеля в междурядьях хмельника.

5.2. Результаты исследования твердости почвы в междурядьях хмельника.

5.3. Основные результаты полевых испытаний экспериментального рабочего органа.

5.3.1. Результаты первого этапа экспериментальных исследований.

5.3.2. Результаты второго этапа экспериментальных исследований.

5.4. Агротехнические показатели работы рабочих органов.

6. ПОКАЗАТЕЛИ ЭКОНОМИЧЕСКОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ.

Основными направлениями реализации Продовольственной программы в Российской Федерации на период до 2005 года и на другие периоды являются пропорциональное и сбалансированное развитие всех отраслей агропромышленного комплекса, их интенсификация, внедрение достижений науки, технического прогресса и передового опыта.

Значительное место в дальнейшем развитии пищевой промышленности принадлежит хмелю. Хмель - ценная сельскохозяйственная культура, шишки хмеля являются незаменимым сырьем для пивоварения. Без применения хмеля не обходится медицинская, парфюмерная и косметическая промышленности.

Основным хмелепроизводящим регионом России является Чувашская Республика [92]. За последние 12 лет (1990 - 2001гг.) 66,8% плодоносящих площадей хмелеплантаций в Российской Федерации приходилось на Чувашию. За это время валовой сбор чувашского хмеля составил 72% российского. В 90-е годы хмелеводство Чувашии претерпело рекордный подъем и небывалый спад производства хмеля.

Кризисные явления последних лет в экономике республики привели к снижению ресурсного обеспечения отрасли и, как следствие, к спаду объема производства хмеля, сокращению площади хмельников почти в 3 раза.

С целью сохранения и развития производственного потенциала, а также обеспечения роста сельскохозяйственной продукции Кабинет Министров Чувашской Республики своим постановлением утвердил целевую программу «Развитие агропромышленного комплекса Чувашской Республики на 2001 -2003 годы» [87]. В свою очередь коллегия Министерства сельского хозяйства Российской Федерации в целях создания необходимых условий для стабилизации и увеличения производства хмеля, перевода хмелевого рынка в легализованный режим функционирования утвердила отраслевую целевую Программу обеспечения устойчивого производства и развития хмеля в

Российской Федерации на 2003 - 2005гг. и на период до 2010 года (Программа «Хмель») [92].

В соответствии с Программой «Хмель» предусмотрено довести объем ежегодного производства хмеля в Чувашской Республике к 2005 году до 1,623 тыс. тонн, что составит 84,4% от общего объема производства хмеля в РФ.

В связи с этим планируется расширение производства хмеля на основе дальнейшей интенсификации отрасли: создания и внедрения в производство новых высокоурожайных сортов, современных технологий и технических средств по возделыванию и переработке продукции. В целом на развитие хмеля планируется выделить за период с 2003 по 2005 гг. 530,32 млн. рублей.

Хмель - не только ценная культура, имеющая большое народнохозяйственное значение, но и экономически выгодная, особенно в тех хозяйствах, где применяют научно - обоснованную технологию возделывания и прогрессивную организацию труда. В 70 - 80-е годы прошлого столетия во многих хозяйствах Чувашской Республики хмелеплантации занимали всего 0,3 - 0,6% от площади пашни, а доходы от реализации хмеля перекрывали убытки в растениеводстве и животноводстве вместе взятые. В целом по республике в этот период рентабельность его производства в среднем составила 60%.

Интенсификация отрасли хмелеводства предусматривает максимальную механизацию технологических процессов при производстве и переработке хмеля.

Специфическая особенность технологии возделывания хмеля заключается в том, что в течение сезона проводится до 20. .30 механизированных операций по уходу, подкормке, борьбе с вредителями [34,72]. При этом движение ходовых устройств используемой мобильной техники приходится на одни и те же площади междурядья хмельника и кратность проходов достигает до 20 и более раз [88].

Известно, что основными технико-экономическими показателями тракторов являются их тягово-сцепные свойства, определяемые конструктивными параметрами ходовой части и физико-механическими свойствами почвы. При взаимодействии движителя трактора с почвой, а также опорных колес сельхозмашин, происходит её деформация, которая остается в виде колеи, т.е. почва уплотняется, что сказывается на урожайности. И.Б. Ревут [113] отмечает, что увеличение или уменьшение объемной массы почвы от Л оптимальной на 0,1-0,3 г/см приводит к снижению урожая на 20-40 %.

С уплотнением почвы: усиливаются эрозионные процессы, за счет снижения инфильтрации; ухудшается аэрация; создаются неблагоприятные условия для развития корневой системы растения; увеличивается энергозатраты на обработку почвы.

Глубина распространения деформации в почве от воздействия ходовых систем машин, как показали отечественные исследования последних лет, значительно превосходит величину пахотного слоя и достигает 0,60. 1,20 м и более в зависимости от свойств почвы, массы и тягового усилия трактора, а также числа проходов по одному следу.

Вследствие чрезмерного уплотнения почвы в колее затрудняется равномерное распределение корневой системы по всему междурядью хмельников, в результате чего искусственно сокращается площадь питания растения хмеля.

Культурные растения могут нормально расти и развиваться только при благоприятных физических, химических и биологических условиях. Поэтому содержание почвы в рыхлом состоянии при определенной плотности имеет решающее значение для получения высокого, устойчивого урожая и достижения высокой рентабельности.

Следовательно, проблема разуплотнения почв, в особенности на хмельниках, является актуальной.

Одним из способов поддержания рыхлого состояния в 0,50 м слое почвы междурядий хмельников является глубокая безотвальная обработка почвы.

Выпускаемые нашей промышленностью машины для глубокой безотвальной обработки почвы на хмельниках обеспечивают рыхление почвы на глубину лишь 0,30 м, что недостаточно для устранения остаточных деформаций от ходовых колес трактора и плужной подошвы. Для рыхления почвы на глубину более 0,30 м рекомендуют изготовить щелерезы, представляющие собой стойку и нож, наклонно поставленные по ходу движения орудия [5].

Пока не разработан рабочий орган орудия, позволяющий проводить рыхление почвы с качественным крошением пласта, с минимальным повреждением боковых наклонных корней хмеля и с минимальным нарушением выровненности поверхности поля

Настоящая работа посвящена теоретическому и экспериментальному исследованию и обоснованию параметров и режимов работы рабочего органа для глубокой безотвальной обработки почвы в междурядьях хмельника.

На основе анализа существующих орудий для глубокого рыхления почвы, учета специфического строения корневой системы хмеля была выбрана конструкция рабочего органа, защищенная авторским свидетельством на изобретение [1].

Принципиальной особенностью рабочего органа является послойное разрушение пласта почвы долотом и стойкой. Стойка, состоящая из трех косо поставленных наклонных площадок с определенными углами крошения, создает напряженно-деформированное состояние пласта, при котором возможно его разрушение с меньшей энергоемкостью.

Научно-практические результаты исследований, выносимые на защиту:

1. Методика теоретического и экспериментального обоснования оптимальных параметров и режимов работы рабочего органа с зигзагообразной стойкой (РОЗС).

2. Графоаналитический метод определения геометрических параметров наклонной площадки рабочего органа.

3. Методика определения тягового сопротивления рабочего органа (РОЗС).

4. Обоснование расстановки РОЗС на раме орудия для обработки почвы на хмельниках с различной шириной междурядий хмеля.

5. Результаты производственной проверки экспериментального орудия.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ

1. Исследования расположения корневой системы хмеля показали, что наклонные боковые корни развиваются вглубь преимущественно под углом 45°, в результате чего верхний слой почвы становится малодоступным для питания хмеля.

Для максимального разуплотнения почвы в междурядьях хмельника, восстановления водно-воздушного и режима питания хмеля предложен рабочий орган с зигзагообразной стойкой, новизна которого подтверждена авторским свидетельством.

2. Установлены взаимосвязи между основными конструктивными параметрами рабочего органа и качеством выполняемого технологического процесса.

Обоснованы форма, параметры и технологический режим работы рабочего органа. При определении конструкционных и силовых параметров наклонных площадок использован метод начертательной геометрии, базирующийся на инвариантных свойствах ортогонального проецирования.

Получены аналитические зависимости параметров наклонной площадки от угла крошения почвы Д ширины рабочего органа а2 и угла наклона рабочих площадок в поперечно-вертикальной плоскости у/0. Обоснованы основные конструкционные параметры РОЗС с учетом агротехнических требований, а также в зависимости от глубины обработки почвы.

Для междурядного рыхления почвы в хмельниках, предложен РОЗС с параметрами: толщина стойки <£=30 мм, длина стыка наклонных площадок aj=200 мм, ширина РОЗС а2=160 мм, угол наклона рабочих площадок ^=45° при угле установки РОЗС Др65°, угол крошения долота /МО0 при угле установки РОЗС Др65°, длина долота /=175 мм, ширина долота 6=70 мм, высота нижней вертикальной части стойки hf=40 мм, высота стойки h= 925 мм.

Обоснована оптимальная скорость движения машинного агрегата, которая составляет 2 м/с.

3. Обоснована расстановка рабочих органов на раме по ширине и по длине орудия в зависимости от глубины обработки почвы, ширины междурядья хмельников, глубины залегания главных корневищ хмеля. Для обработки почвы на глубину 0,5 м в хмельниках с междурядьями 2,5 и 3 м необходимо установить соответственно 2 и 3 рабочих органа с междуследием 0,5 м и вылетом одного рабочего органа от другого 0,9 м по длине. Разработана номограмма для определения количества рабочих органов на раме орудия.

4. Установлено, что угол установки рабочего органа Д?=65. .70° является оптимальным для обработки почвы на глубину h=0,5 м, так как в этом случае максимальная площадь сечения деформированной почвы обработанного пласта соответствует минимальному удельному тяговому сопротивлению орудия.

5. Подтверждена правильность теоретических исследований и полученных зависимостей по определению силовых и энергетических параметров РОЗС. Изменения тягового сопротивления Rmnz, удельного тягового сопротивления куд, потребной тяговой мощности Ытяг и площади сечения деформированной почвы F по теоретическим и экспериментальным зависимостям в целом подчиняются одной закономерности.

6. Установлены качественные показатели работы РОЗС в сравнении с рабочим органом плуга ГГЧ-2,5: площадь рыхления в поперечном сечении РОЗС больше на 16%; глыбистость обработанной поверхности поля 50% ниже, что не требует применения специального приспособления для разрушения крупных комков.

7. Годовой экономический эффект от применения разработанного рабочего органа с зигзагообразной стойкой для глубокой безотвальной обработки почвы в междурядьях хмельника составит 160,15 тыс. руб. (в ценах 2003 года) при возделывании хмеля на Юга.

1. А.с. № 1545954 СССР, А 01 В 13/08. Рабочий орган для безотвальной обработки почвы/ В.И. Медведев, В.П. Мазяров. Опубл. 28.02.90. Бюл. № 8.

2. А.с. №1750440, А 01 В 13/08. Рабочий орган для безотвальной обработки почвы/ В.И. Медведев, В.П. Мазяров, B.C. Макаров, Иванов В.М. Б.И. №28,1992.

3. Акимов А.П., Майоров К.П. Машины для возделывания хмеля. М.: ВО Агропромиздат, 1988. - 136 с.

4. Александров Н.А. Формирование корневой системы хмеля в зависимости от глубины предпосадочной вспашки почвы // Труды РНИХС. М.: 1978. -Вып. 7-С.45.50.

5. Александров Н.А., Крылова М.И., Рупошев А.Р. Хмель. М.: Росагропромиздат, 1991. - 128 с.

6. Баграсаров Н.В. Плуги чизельные ПЧ-2,5 и ПЧ-4,5 с приспособлением ПСТ-2,5 и ПСТ-4,5 и для обработки засоренных камнями почв ПЧК-2,5 и ПЧК-4,5. АгроНИИТЭИИТО. М. 1988.

7. Бондарев А.Г., Бахтин П.У., Сапожников П.М., Уткаева В.Ф., Щепоть-ев В.Н. Изменение физических свойств и плодородия почв под воздействием движителей сельскохозяйственной техники // Сб. научных трудов. Т. 102. М.: ВИМ, 1984.-С.87. 104.

8. Вагин А.Т. и др. Механизация защиты почв от водной эрозии в нечерноземной полосе. Л. Колос, 1977. - С. 3.

9. Важават П.М., Савельев В.В. Чувашское золото.- Чебоксары: 1990. -114 с.

10. Василенко Е.И. Энергетические показатели ножа-щелереза // Сб. научных трудов. Т.96.- М.: ВИМ, 1983. С.82.88.

11. Веденяпин Г.В. Общая методика экспериментального исследования и обработки данных. — М.: Колос, 1973. 200 с.

12. Ветохин В.И. Обоснование формы и параметров рыхлительных рабочих органов с целью снижения энергозатрат на обработку почвы: Автореф. дис. канд. тех. наук. М.: ВИСХОМ, 1992.

13. Ветохин В.И. Малоэнергоемкие рыхлители почвы: форма продольного профиля рабочей поверхности // Тракторы и сельскохозяйственные машины, 1993, №6. — С. 14.16.

14. Ветохин В.И. Проектирование поперечного профиля стойки и ножа плуга-рыхлителя // Тракторы и сельскохозяйственные машины, 1993, №11. С. 18.20.

15. Ветохин В.И. Модель крошения почвы под действием клина // Тракторы и сельскохозяйственные машины, 1994, №10. С. 25. .27.

16. Ветров Ю.А. Резание грунтов землеройными машинами. М.: Машиностроение, 1971.-С.5.8, 53.58.

17. Виноградов В.И. Взаимодействие рабочих органов лемешного плуга и методы снижения энергоемкости пахоты. Автореф. дис. докт. техн. наук, М.: МИИСП, 1967.

18. Высоцкий А.А. Динамометрирование сельскохозяйственных машин. -М.: Машиностроение, 1968. 292 с.

19. Галлямов P.M. Методика экспериментального определения составляющих тягового сопротивления ярусных почвообрабатывающих орудий // Вестник с/х науки Казахстана. 1989, № 12. С.79. .82.

20. Галлямов P.M. Тяговое сопротивление двугранных клиньев в почве // Вестник с/х науки Казахстана. 1988, № 12. -С.72.75.

21. Глубокое рыхление почвы //Landtechnik, 1983, № 12. С. 521-524.

22. Гольдштейн М.Н. Механические свойства грунтов. — М.: Стройиздат, 1971.-368 с.

23. Горелова А.Г. Эстрогенная активность экстратов хмеля / Материалы X научной конференции по фармакологии. М.: 1966. - С. 114. 116.

24. Горячкин В.П. Собрание сочинений. М.: Колос, 1965. Т. 2. -С.67.74.

25. ГОСТ 20915 СТ СЭВ 5630-86. Сельскохозяйственная техника. Методы определения условий испытаний. Издание официальное. Государственный комитет Стандартов Совета Министров СССР. — М., 1987. - 24 с.

26. ГОСТ 24057 80. Техника сельскохозяйственная. Методы эксплуатационно-технологической оценки машин на этапе испытаний (с изменениями от 30. 03. 87, постановление № 1052). - М.: Изд-во стандартов, 1980.

27. ГОСТ 7.1 84. Сельскохозяйственная техника. Методы определения условий испытаний. - М.: Издательство стандартов, 1975. - 35 с.

28. ГОСТ 8.011 74. Показатели точности измерений и формы представления результатов измерений. - М., 1974. - 5 с.

29. ГОСТ II. 006-74. Прикладная статистика. Правила проверки согласия опытного распределения с теоретическим.

30. Доспехов Б.А. Методика полевого опыта. М.: Колос, 1979. - 416 с.

31. Дъяков В.П. Об « анормальных» отклонениях формулы Горячкина // Техника в сельском хозяйстве. 1989, № 1. С.10. 12.

32. Дъяков В.П. Сопротивление почвы деформации клином // Техника в сельском хозяйстве. 1988, № 3. С.26. .28.

33. Европейский патент № 0101245. МКИ А01В 13/08.

34. Ефимов А.Д., Коротков А.В., Иванов Е.И. Разноглубинное щелевание междурядий хмельников. Отчет о НИИР отдела агротехники за 1994 г. (рукопись) /НИПТИХ. Цивильск. 1994. - С.28.46.

35. Ефимов А.Д. Рекомендации по закладке и уходу за насаждениями хмеля в колхозах и совхозах Чувашской АССР на 1988 — 1990 годы. Цивильск. 1988. - 16 с.

36. Желиговский В.А. Элементы почвообрабатывающих машин и механической технологии сельскохозяйственных материалов. Тбилиси, 1960. 149 с.

37. Жук Я.М., Рубин В.Ф. О сопротивлении почвы различным деформациям // Почвообрабатывающие машины. Сб. научно-исследовательских работ.

38. ВИСХОМ; Под редакцией проф. Н.В. Щукина, М.: Машгиз. 1940. Вып.З. -С.35.58.

39. Завалишин Ф.С., Манцев М.Г. Методы исследований по механизации сельскохозяйственного производства. М.: Колос, 1982. — 232 с.

40. Зайка Н.Г, Оценка глубокого рыхления междурядий хмельников.// Хмелеводство. Киев. 1988. № 10. С. 24.27.

41. Заявка № 1493346 Англии. МКИ А01В 13/00.

42. Заявка № 2033192 Англии. МКИ А01В 19/00.

43. Заявка № 2100105 Англии. МКИ А01В 15/00.

44. Заявка № 2982033 Англии. МКИ А01В 17/00.

45. Зеленин А.Н. Физические основы теории резания грунтов. М.: Изд-во АН СССР, 1950.

46. Зеленин А.Н. Основы разрушения грунтов механическими способами. 2-е издание перераб. и доп.- М: Машиностроение, 1968. 375 с.

47. Зеленин А.Н. Резание грунтов,- М: АН СССР, 1959. С.62.69.

48. Зелинский С.Э. Самоучитель Microsoft® Excel 2002. Русифицированная версия. К.: Юниор, М.: Торговый дом Спаррк, 2002. - 416 с.

49. Иванов В.М. и Медведев В.И. Определение параметров безотвального трехярусного глубокорыхлителя для обработки хмельников. Тезисы докладов, Чебоксары, 1990. С. 47 48.

50. Иванов В.М. К вопросу определения параметров рабочей площадки глубокорыхлителя зигзагообразной стойкой. Материалы региональной научно-практической конференции инженерного факультета НГСХА. г. Нижний Новгород, 1999. С. 37-40.

51. Иванов В.М. Определение параметров рабочего органа для глубокой безотвальной обработки почвы в хмельниках. Труды ЧГСХА. Том XII, выпуск III. Чебоксары, 1997. С. 31 -35.

52. Иванов В.М., Мазяров В.П., Медведев В.И. К вопросу определения ^ технологических параметров рабочего органа с зигзагообразной стойкой. Труды ЧГСХА. Том XVIII, Чебоксары, 2003. С. 357 360.

53. Иванов В.М., Мазяров В.П., Медведев В.И. Размещение рабочих органов с зигзагообразной стойкой на раме орудия глубокорыхлителя. Труды ЧГСХА. Том XVIII, Чебоксары, 2003. С. 360 372.

54. Ивантаев П.В. Концепция структурной реформы отрасли хмелеводства Чувашской Республики. Чебоксары, 2002.- 20с.

55. Иофинов С.А., Бабенко Э.П., Зуев Ю.А. Справочник по эксплуатации машинно-тракторного парка. М.: Агропромиздат, 1985. - 272 с.

56. Иофинов С.А., Лышко Г.П. Эксплуатация машинно-тракторного парка.- 2-е изд., перераб. и доп. Колос, 1984. - 351 с.

57. Кацыгин В.В., Орда А.Н., Афанасьев Н.И., Подобедов И.И. Изменение свойств уплотненной ходовыми системами почвы в течение сезона роста растений//Сб. научных трудов. Т. Ю2.-М.:ВИМ, 1984. С. 114. 117.

58. Качановский Б.М., Рейтман Н.Г. Хмель, его лечебные свойства и перспективы использования // Раст. ресурсы.- JL: Наука. 1980. -Т 16. С.459. .465.

59. Колесников В.А. Влияние корневой системы на повышение урожайности плодовых деревьев.-М.: 1954. С.5. .6.

60. Кормщиков А.Д. Методы механики в сельскохозяйственной технике. -Киров, 1997.-217 с.

61. Кормщиков А.Д. Механизация обработки почвы на склонах. Чебоксары: Чувашское кн. Изд-во, 1981. - 128 с.

62. Кострицын А.К. О сопротивлении почвы рабочими органами почвообрабатывающих орудий / Труды ВИМ, Т. 35. М.: - 1964.

63. Кострицын А.К. Об угле сдвига почвы рабочими органами почвообрабатывающих орудий // Сб. научных трудов. Т.96. М.: ВИМ, 1983. - С.102. 107.

64. Кострицын А.К. Обоснование параметров дренажного рабочего органа // Сб. научных трудов. Т.96.- М.: ВИМ, 1983. С.71.82.

65. Кострицын А.К. Основные закономерности сопротивления почвы деформации и разрушению и их использование для обоснования типа и параметров почвообрабатывающих противоэрозионных рабочих органов: Автореф. дис. докт. техн. наук. М. 1986.

66. Коцюбинский А. О. Corel DRAW 10.: Новейшие версии программ. — М.: Издательство ТРУМФ, 2000. 320 с.

67. Кравченко В.И., Кулаков Я.А. Изменение физико-механических свойств и сопротивления обработке серозема при воздействии на него колесных тракторов // Сб. научных трудов. Т. 102. М.: ВИМ, 1984. - С.104. .113.

68. Кулен А., Купере X. Современная земледельческая механика. Пер. с англ. А.Э. Габриэлена; Под. ред. и с предисл. Ю.А. Смирнова. М.: Агропром-издат, 1986.-349 с.

69. Курсанов А.П. Корневая система растений как орган обмена веществ. -М.: 1967.-Вып. 6.-С.60.61.

70. Кушнарев А.С. Механическое воздействие сельскохозяйственной техники на почву. Сб. научных трудов. УСХА, Киев, 1982. С. 24.

71. Кушнарев А.С. Механико-технологические основы процесса взаимодействия рабочих органов почвообрабатывающих машин и орудий на почву: Автореф. дис. докт. техн. наук. Челябинск, 1981. 50 с.

72. Левин А. Самоучитель работы на компьютере 7-е издание. СПб.: Питер, 2002.-656 с .

73. Либацкий Е.П. Хмелеводство. М.: Колос, 1984. - 287 с.

74. Мазяров В.П. Обоснование параметров и режимов работы рабочего органа реактивного действия для основной безотвальной обработки почвы. Дис. канд. техн. наук. Чебоксары, 1994.

75. Майданников Ю.В. Почвозащитная эффективность орудий чизельного типа.// Мелиорация и урожай .-1987, №2. С. 29. .30.

76. Медведев В.И., Мазяров В.П., Иванов В.М. Разработка технологий и средств механизации для подпокровного рыхления почвы на основной обработке под зерновые, пропашные культуры, хмель. Отчет о НИР. Per. №02860090520 (промежуточный). Чебоксары, 1991.

77. Медведев В.И., Иванов В.М., Чегулов В.В. Разработка технологий и средств механизации для подпокровного рыхления почвы на основной обработке под зерновые, пропашные культуры, хмель. Отчет о НИР. Per. №02860090520 (промежуточный). Чебоксары, 1994.

78. Мельников С.В. и др. Планирование эксперимента в исследованиях сельскохозяйственных процессов. Л.: Колос.- 1980. — 168 с.

79. Методика полевых испытаний машин и орудий для защиты почв от водной эрозии. -М.: ВИМ, 1980. 52 с.

80. Методика экономической оценки сельскохозяйственной техники / Под общей ред. Власова Н.С., М.: Колос, 1979, 339 с.

81. Мишин П.В. Проблемы разуплотнения почвы и возможные пути ее разрешения. Чебоксары: Изд. Чувашского СХИ, 1986.

82. Морозов B.C. Особенности развития корневой системы хмеля // Труды РНИХС / Культура хмеля. 1976.-Вып. 6. - С.70. .75.

83. Новиков Ю.Ф. Некоторые вопросы теории деформирования и разрушения пласта под воздействием двугранного клина / Труды ЧИМЭСХ, вып.46, 1969. С. 20-28.

84. Новицкий П.В., Зограф И.А. Оценка погрешностей результатов измерений. -Л.: Энергоатомиздат. Ленинград, отд-ние, 1985. -248 с.

85. Новые виды продукции // Реферативный сборник. Пивоваренная и безалкогольная промышленность. М.: ЦНИИТЭИ пищепром, 1975. - Вып. 5 -С.14.20.

86. О мерах по развитию агропромышленного комплекса ЧР в 2002 году: постановление Кабинета Министров ЧР от 29.03.02. № 68. // Вести Чувашии.-2002. №14, апрель. - СЛ.

87. Операционная технология производства хмеля /. Шкурпела В.П. и др. Россельхозиздат, 1986. 167 с.

88. Орсик JI.C. Обоснование рационального междуследия и продольного расстояния между рабочими органами с наклонными стойками плуга рыхлителя / Научн. техн. бюл. ВИМ. Вып. 69. М., 1988. С. 30-31.

89. Орсик JI.C. Теоретическое определение тягового сопротивления рабочих органов наклонного типа и обоснование их расстановки на раме орудия / Труды ВИМ, Т. 120.-м.:- 1989.-С.78.86.

90. ОСТ 70.4. 1 80. Испытания сельскохозяйственной техники. Плуги и машины для глубокой обработки почвы. Программа и методы испытаний. — М.: ЦНИИТЭИ, 1981.-145 с.

91. Отраслевая целевая Программа обеспечения устойчивого производства и развития рынка хмеля в Российской Федерации на 2003-2005 годы и на период до 2010года (Программа "Хмель").- М.: Министерство сельского хозяйства Российской Федерации, 2002. 58 с.

92. Панов И.М. Современное состояние и пути развития техники для новых технологий возделывания сельскохозяйственных культур // Итоги науки и техники. Серия «Труды и сельскохоз. машины и орудия», т. 5. М.; ВИНИТИ, 1990.

93. Панов И.М. Нетрадиционные способы обработки почвы // Тракторы и сельскохозяйственные машины, 1998, №12, С. 70-76.

94. Панов И.М., Сучков И.В., Ветохин В.И. Вопросы теории взаимодействия рабочих органов глубокорыхлителей с почвой // Исследование и разработка почвообрабатывающих и посевных машин./ Юбилейный сборник трудов НПО ВИСХОМ.-М. 1988. С.43.60.

95. Патент № 2608105 ФРГ. МКИ А01В 13/08.

96. Патент № 4269274 США, МКИ А01В 13/08.

97. Писаренко Г.С., Яковлев А.П., Матвеев В.В. Справочник по сопротивлению материалов. Киев: Наука думка, 1975.

98. Плющев Г.В. Исследование процесса глубокого рыхления почвы и выбор оптимальных параметров рабочего органа пропашного культиватора -глубокорыхлителя для южной орошаемой зоны земледелия. Дис. канд. техн. наук. Алма-Ата. 1973.

99. Подскребко М.Д. Повышение эффективности использования тракторных агрегатов на основной обработке почвы. Дис. докт. тех. наук. Челябинск. 1975.-С.127.131.

100. Проспекты и каталоги фирмы "F. W. Мс Connel" 1985, (Англия).

101. Проспект и каталоги фирмы "Bomford & Evershed Ltd", (Англия) 1985.

102. Проспект и каталоги фирмы "John Deer & Со" (США), 1984.

103. Проспект фирмы "Dutzi", 1985 (ФРГ).

104. Проспект фирмы "Komatsu", 1986 (Япония).

105. Проспекты и каталоги фирмы "Howard Rotovator Со Ltd" (Англия), 1985.

106. Прочаев В.П. Особенности роста и развития корневой системы хмеля и их использование при выращивании высоких урожаев // Труды. Киев, 1959.-Вып. 6. -С.122.141.

107. Пупонин А.И. Обработка почвы в интенсивном земледелии Нечерноземной зоны. -М.: Колос, 1984, С. 70-76.

108. Пупонин А.И. и др. Деформация дерново- подзолистой почвы ходовыми системами тракторов и урожай // Земледелие, 1981, №6, С. 22-24.

109. ПО.Пупонин А.И. и др. Депрессия урожая сельскохозяйственных культур при уплотнении почвы и приемы ее снижения // Сб. науч. трудов ВИМ, т. 118, 1988, С. 75-86.

110. Пупонин А.И., Матюк Н.С., Липецкий Н.П., Манолий Г.Г. Эффективность агротехнических приемов снижения отрицательного действия тракторов на дерново-подзолистую почву // Сб. научных трудов. Т. 102. М-: ВИМ, 1984.-С.135.152.

111. Рациональное использование вторичных материальных ресурсов пивоваренного производства / Колпачков А.П., Голикова Н.В., Киреева Т.Н., Лаврова B.J1. и др. Сб. Пищевая промышленность.- М.: ЦНИИТЭИ пищепром, -1983. Сер. 10. - Вып. 6. - 24 с.

112. Ревут И. Б. Физика почв. Л. Колос, 1972. С. 368.

113. Резник Н.Е. Теория резания лезвием и основы расчета режущих аппаратов. М.: Машиностроение, 1975. 311 с.

114. Резников М.С. Результаты исследования чизельного рабочего органа // Почвообрабатывающие машины и динамика агрегатов / Сб. научн. трудов ЧИМЭСХ. Челябинск, 1985. С.34. .39.

115. Романовский В.И. Применение математической статистики в опытном деле.- М. Л., ГИТТЛ, 1947.

116. Рубин А.В. Обоснование конструкционных и технологических параметров глубокорыхлителя для разуплотнений подпахотного слоя почвы: Авто-реф. дис. канд. техн. наук. Челябинск, 1991.

117. Румшиский Л.З. Математическая обработка результатов эксперимента. М.: Наука, 1971. - 192 с.

118. Рыхляще-подрезающий рабочий орган (стойка СибИМЭ): Информ. сообщение. Новосибирск, 1985.

119. Сальников В.К. Пути повышения мощности корнеобитаемой зоны // Сельское хозяйство за рубежом. Растениеводство, 1977, №5. С. 8-11.

120. Сельскохозяйственная техника. Каталог. Том I. М.: ЦНИИТИЭИ, 1991.-326 с.

121. Синеоков Г.Н. Сопротивление почвы, возникающие при её обработке. Дис. докт. техн. наук/ АН СССР Т.1, 2.- М.: Почвенный институт им. В.В. Докучаева, 1954.

122. Синеоков Г.Н., Панов И.М. Теория и расчет почвообрабатывающих машин. -М. Машиностроение. 1977. 328 с.

123. Статистические методы обработки экспериментальных данных. Рекомендации. М.: Изд-во Стандартов, 1976. - 230 с.

124. Стрелянов А.И. Производство вычислений на программируемых микрокалькуляторах (МК-52, МК-54, МК-61). JI.: Машиностроение, 1990. -272 с.

125. Типовые нормы выработки и расхода топлива на сельскохозяйственные механизированные работы. Часть 1. — М.: Информагробизнес, 1994. 266 с.

126. Т.М.А. -1986. -№865, december. -S. 4.

127. Токушев Ж.Е. Теория и расчет орудий для глубокого рыхления плотных почв. М. 2003. - 300 с.

128. Тома Д. Методы и машины для глубокого рыхления почв // Доклад № 95. Европейская экономическая комиссия ООН, Нью-Йорк, 1978, т. 82.- С. 115-137.

129. Труфанов В.В. Глубокое чизелевание почвы. М.: ВО Агропромиз-дат, 1989.-С.8.

130. Труфанов В.В. и др. Рекомендации по применению чизельных орудий. М.: АгроНИИТЭИИТО, 1988. - С.26.

131. Труфанов В.В. Основные параметры симметричных лап и деформация почвы //Вестник сельскохозяйственной науки. 1963. № 9. - С.99.102.

132. Тряпицын Д.А., Майорова JI. М. Тенденция развития чизельных орудий. // Обзорная информ. М.: ЦНИИТЭИтракторосельхозмаш. Серия 2, вып. 8. 1987.-42 с.

133. Тряпицын Д.А., Майорова JI.M. Эффективность применения орудий типа PARAPLOW для улучшения посевов многолетних трав. // Экспрес-информация. М.: ЦНИИТЭИтрактосельхозмаш. Выпуск 21. 1986.

134. Флята Д.М. Технология бумаги. М.: Лесная промышленность. 1988. - 440 с.

135. Фридман Р.А. Парфюмерия и косметика. М.: Пищевая промышленность. - 1975. - 200 с.

136. Фролов В.П. О рациональном использовании отходов пивоваренной промышленности // Сб. Пищевая промышленность. М.: ЦНИИТЭ пищепром, 1983. -Сер. 10. - Вып. 4. -С.21.22.

137. Фролов С.А. Начертательная геометрия. М., Машиностроение. 1987.

138. Хайлис Г.А., Ковалев М.М. Исследования сельскохозяйственной техники и обработка опытных данных. М.: Колос. - 1994. - 170 с.

139. Хмель и его использование / А.А. Годованный, Н.И. Лещенко, И.Г. Райтман, И.С. Ежов; Под редакцией Ежова И.С. Киев.: Урожай. -1990. -335 с.

140. Хмель и хмельные препараты в пивоварении / Ежов И.С., Райтман И.Г., Аксенова З.Н. и др. М.: Легкая и пищевая промышленность, 1982. - 83 с.

141. Хмель обыкновенный и его применение при хроническом гастрите / Биологический журнал Армении. 1974. - № 3.- С.87.91.

142. Черепанов Г.Г., Чудиновских В.М. Уплотнение пахотных почв и пути его устранения // Обзорн. информа. М.: ВНИИТЭИагропром, 1987. 58 с.

143. Чичков П.С. Лекарственные растения. -М.: ВО Агропромиздат. -1989.-431 с.

144. Шпилько А.В., Драгайцев В.И., Морозов Н.М. и др. Экономическая эффективность механизации сельскохозяйственного производства. М.: Российская академия сельскохозяйственных наук, 2001. - 345 с.

145. Юзбашев В. А. И др. Особенности конструкций и тенденции развития чизельных орудий. Обзор / В. А. Юзбашев, А. В. Соколов. Ю. А. Кузнецов Ю.А.. -М.: ЦНИИТЭИ. Тракторосельхозмаш; 1977 45 с. ил.

146. Юрьев В.И. Агротехническое обоснование технологического процесса и рабочих параметров комбинированной машины для возделывания хмеля в условиях Нечерноземной зоны Российской Федерации / Дис. канд. тех. наук.-М.: 1997.

147. Arable Farming.- 1984.-Nll.-S. 7.

148. Gora A., Schwarz K., Werner D. Verfahrens und Bemessungsgrundlangen fuer die Komplexmelioration staunasser Boden // В кн. Труды международного конгресса почвоведов. М.1974, т. 10.- С. 25-29.

149. Hipps N. A., Hodgson D. R. Residual effects of a slant-legged subsoiler on some soil physical conditions and the root growth of spring barley // J. Agrc. Sci., 1988, p. 481-489.

150. James P. L., Wilkins D. E. Deep plowing an enginering apraisal // Trans. Ofthe ASAE , 1972, Vol. 15, N 3, p. 420-423.

151. Jhe Green Book 1986/1987 -V 32. -N 5.-P.177-179.

152. Ketchel W. H. Dreaking the hard pan // Word Crops, 1959, Vol. 11, N 10, p. 353-354.

153. Lowry F. Т., Tawlor H. H., Huch M. G. Growth rate and yield of cotton as influeneed by depth and bulk density of soil pans // Proc. Soil Sci. Soc Ameria, 1970, Vol. 34, N2, p. 306-309.

154. Uber die Wirkung der Tieflockerung und Tiefdungung auf einer Fahlerde // Труды международного конгресса почвоведов, 1974, т. 1.