автореферат диссертации по энергетике, 05.14.05, диссертация на тему:Низконапорные газовые эжекторы для электрохимических генераторов

Условные обозначения.

ВВЕДЕНИЕ.

1. АНАЛИЗ ЛИТЕРАТУРНЫХ ДАННЫХ ПО ИССЛЕДОВАНИЮ

ГАЗОВЫХ ЭЖЕКТОРОВ.

1.1. Назначение и анализ элементов эжектора.

1.2. Рабочий процесс и анализ критических режимов работы эжектора.

1.3. Расчёт газовых эжекторов.

1.3.1. Анализ допущений.

1.3.2. Двухмерные модели.

1.3.3. Одномерные модели. Изоэнтропное течение.

1.3.4. Одномерные модели. Течение с трением.

1.4. Определение оптимального положения сопла относительно камеры смешения.

1.5. Выводы и задачи исследования.

2. ТЕОРИЯ ГАЗОВОГО ЭЖЕКТОРА С ЦИЛИНДРИЧЕСКОЙ

КАМЕРОЙ СМЕШЕНИЯ.

2.1. Модель эжектора.

2.2. Основная система уравнений.

2.3. Потери в элементах эжектора.

2.3.1. Сопло рабочего потока.

2.3.2. Камера смешения.

2.3.3. Входной участок.

2.3.4. Диффузор.

2.3.5. Определение коэффициентов вязкости.

2.4. Определение физических свойств эжектируемого газа при работе эжектора в КЦ ЭХГ.

2.5. Оптимальное расстояние сопла до камеры смешения.

2.6. Оптимальная степень расширения сопла рабочего потока.

2.7. Проверка теоретической модели.

2.8. Выводы.

3. ОПЫТНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ НИЗКОНАПОРНЫХ ЭЖЕКТОРОВ.

3.1. Стенд для исследования низконапорных эжекторов.

3.2. Опытный эжектор.

3.3. Методика и схема измерений.

3.4. Методика проведения опытов.

3.5. Тарировка расходомеров.

3.6. Анализ погрешностей измерений.

4. РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЯ ЭЖЕКТОРОВ.

4.1. Исследование поля скорости в камере смешения.

4.2. Влияние положения сопла на коэффициент сопротивления входного участка.

4.3. Потери в соплах и диффузорах.

4.4. Характеристики низконапорных эжекторов.

4.4.1. Работа эжектора в условиях КЦ ЭХГ.

4.4.2. Сопоставление опытных и расчётных характеристик воздухо-воздушных эжекторов.III

4.5. Исследование регулятора давления.

4.6. Выводы.

Водородно-кислородные(воздушные) ЭХГ, в которых химическая энергия топлива непосредственно и с высоким к.п.д. преобразуется в электрическую, являются перспективными источниками электрической энергии космического и наземного назначения / 68 - 70,82,85,87 /. Расширение областей применения и улучшение характеристик существующих ЭХГ связано с совершенствованием отдельных его систем, в частности, системы удаления воды.

Одной из наиболее удачных, обеспечивающих высокие массо-габаритные характеристики, является динамическая система, в которой образующаяся в результате электрохимической реакции вода испаряется в поток одного или двух рабочих газов, проходящих через электродные камеры ТЭ. Практическое применение нашли системы с циркуляцией пароводородной смеси, создаваемой вентилятором / 68,85,87/.

Применение механических нагнетателей существенно снижает надёжность ЭХГ и связано с потреблением на привод до 5. 10 % вырабатываемой электроэнергии / 87 /. Для устранения этих недостатков в последних разработках ЭХГ / 70 / используются статические системы удаления воды, не содержащие движущихся частей, но вследствие малой интенсивности процессов диффузии имеющие большие поверхности массообмена, увеличивающие массу и объём ЭХГ.

Улучшение характеристик, ив первую очередь, надёжности динамических систем удаления воды в ЭХГ, где реагенты подводятся под давлением, может быть достигнуто применением эжекторов (эжекцион-ных циркуляторов) в качестве побудителей циркуляции / 82 /.В этом случае система не имеет движущихся частей и нет потребления электроэнергии. Схема циркуляции в водородно-кислородном ЭХГ с использованием эжекторов представлена на рис. BI.

Эжекторы для ЭХГ отличаются небольшими размерами, обусловлен

От системы хранения рабочих газов

Рис. BI. Принципиальная схема циркуляции рабочих газов водородно-кислородного электрохимического генератора I - регулятор давления, 2 - водородный эжектор, 3 -конденсатор, 4 - конденсатоотводчик, 5 - батарея топливных элементов, б - кислородный эжектор ными малыми расходами рабочего газа - водорода, идущего на реакцию, и должны обеспечивать большие коэффициенты эжекции.

Первое позволяет отнести такие эжекторы к малоразмерным или микроэжекторам. Например, для описанного в / 68 / ЭХГ мощностью 32 кВт диаметр критического сечения сопла рабочего потока не превысил бы 1,2 мм. Для ЭХГ меньшей мощности, в настоящее время наиболее распространённых, диаметр критического сечения будет ещё меньше.

Большие коэффициенты эжекции и связанные с ними кратности циркуляции (А ) характерны для низконапорных эжекторов. В существующих ЭХГ рабочие значения кратностей циркуляции изменяются в пределах 10.60 и в среднем составляют величину порядка 20 / 68,87 /, что обеспечивает устойчивую работу ЭХГ / 30 /. Гидравлическое сопротивление КЦ водорода при этом не превышает I кПа (соответствует степени повышения давления 1,002.Л,01) /82,87/, а параметры хранения реагентов обеспечивают характерное отношение давлений больше критического.

Известен ряд патентов / 4,92 /, в которых для создания циркуляции в ЭХГ предлагается использовать эжектор с регулятором давления. Однако существующие конструкции обеспечивают низкие (до 13 / 82 /) кратности циркуляции, недостаточные для удаления воды. Практическое применение эжекторы нашли лишь для увлажнения кислорода, при этом к = 2.8 / 68,87 /.

В литературе отсутствуют данные по иссследованию малоразмерных низконапорных эжекторов с указанными параметрами. Применение таких эжекторов помимо ЭХГ целесообразно в различного рода циркуляционных системах с источниками сжатого газа. Методики расчёта низконапорных эжекторов / 76,110 / подтверждены при сравнительно небольших коэффициентах эжекции и характерных отношениях давлений (U < 7,Д, <• 5). Опытные данные получены либо для микроэжекторов, обеспечивающих небольшие коэффициенты эжекции (Ц< 5) / 53,89, 115,116,126 / и имеющих худшие характеристики по сравнению с большими эжекторами, либо для больших эжекторов, позволивших достичь коэффициентов эжекции и = 15.45 / 78,121,142 /, но провести сопоставление с расчётом по / 76,110 / не представляется возможным.

В существующих методиках расчёта эжекторов не учитывается влияние положения сопла на характеристики эжектора и достижимые коэффициенты эжекции, хотя такое влияние, как показывают опыты / 56,98,110,116 / и другие, весьма существенное.

Предварительное исследование малоразмерного низконапорного эжектора в условиях, моделирующих его работу в КЦ ЭХГ / 28 /, показало возможность достижения больших коэффициентов эжекции и использования таких эжекторов в ЭХГ, а также заметное (до 30%) различие опытных и расчётных по / 110 / результатов. Использование методики / 110 / для расчёта эжекторов ЭХГ может привести к тому, что реальные эжекторы, имеющие более низкие коэффициенты эжекции по сравнению с расчётными, на которые должна проектироваться система термостатирования, не обеспечат устойчивую работу ЭХГ на всех режимах, так как с уменьшением коэффициентов эжекции уменьшается допустимый диапазон колебаний температур в ЭХГ / 30 /.

Перспективность применения эжекторов в динамических системах удаления воды и отсутствие данных по таким эжекторам, а также некоторые пробелы в существующих теориях определило цель работы -теоретическое и опытное исследование низконапорных газовых эжекторов малых размеров и разработка регулятора давления для работы эжектора в контуре циркуляции электрохимического генератора.

Научные положения, защищаемые в диссертации:

I. Использование при записи уравнения сохранения количества движения минимального (сжатого) сечения эжектируемого потока во входном участке позволяет более точно учитывать потери смешения в газовых эжекторах.

2. Уменьшение сжатого сечения при приближении сопла к камере смешения увеличивает скорость эжектируемого потока и, с одной стороны, снижает потери смешения, увеличивая коэффициент эжекции, с другой стороны, увеличивает потери во входном участке, уменьшая коэффициент эжекции. Противоречивое влияние этих двух факторов определяет оптимальное положение сопла.

Исследования проводились расчётно-теоретическим и опытным путём. Получены следующие основные научные и практические результаты:

1. Одномерная модель и методика расчёта низконапорных газовых эжекторов, более точно учитывающие потери смешения и потери в отдельных элементах эжектора.

2. Данные по определению оптимальных степеней расширения сопл рабочего потока.

3. Данные по влиянию положения сопла, числа Рейнольдсав сжатом сечении и формы образующей на коэффициент сопротивления входного участка эжектора.

4. Опытные характеристики низконапорных малоразмерных и микроэжекторов для широкого диапазона изменения параметров состояния смешиваемых газов и геометрических размеров.

5. Программа расчёта низконапорных газовых эжекторов на основе разработанной методики.

6. Конструкция блока эжектора с регулятором давления для создания' циркуляции в водородно-кислородных(воздушных) ЭХГ.

Результаты выполненных исследований использовались во Всесоюзном научно-исследовательском и проектно-технологическом институте электроугольных изделий, Центральном аэрогидродинамическом институте им. проф. Н. Е. Жуковского, предприятии п/я В-2572.

Материалы диссертационной работы докладывались на:

1. б-й Всесоюзной конференции по теплообмену и гидравлическому сопротивлению при движении двухфазного потока в элементах энергетических машин и аппаратов. Ленинград, 1978.

2. 19-й научно-технической конференции молодых учёных и специалистов ЭНИНа им. Г. М. Кржижановского. Москва, ЭНИН, 1979.

3. 41-й.52-й научно-технических конференциях профессорско-преподавательского состава и научных сотрудников ОТИХП. Одесса, ОТИХП, 1972.1983 гг.

Основные результаты работы изложены в 7-и публикациях.

Диссертация состоит из введения, четырёх глав, выводов и приложений, изложенных на 175 с. машинописного текста, включая34 рисунка, 10 таблиц, список основной использованной литературы (142 источника) на 14 с. и 34 с. приложений.

ВЫВОДЫ ПО РАБОТЕ

1. Введение в рассмотрение сжатого сечения позволяет более точно учитывать потери смешения в газовых эжекторах и по-новому, в рамках одномерной модели, объяснить оптимальное расположение сопла относительно камеры смешения. Разработанная методика расчёта также более точно, на основе известных литературных и собственных зависимостей по определению коэффициентов потерь, учитывает потери в отдельных элементах эжектора и позволяет (впервые) рассчитывать характеристики эжектора и =f( ic ) •

2. При течении с трением оптимальным сверхзвуковым соплам рабочего потока во всех случаях соответствует условие pps>pHst а оптимальная степень расширения сопла зависит от отношения давлений на сопле и коэффициента расхода, стремясь с увеличением ро ир.р к степени расширения сопла при изоэнтропном течении. При небольших отношениях давлений и коэффициентах расхода целесообразно использование звуковых сопл рабочего потока.

3. В низконапорных эжекторах струя рабочего газа при оптимальном расположении сопла относительно камеры смешения занимает только незначительную часть её входного сечения, поэтому расчётные зависимости по определению 1С0ПТ » основанные на предположении о заполнении струёй рабочего газа входного сечения камеры смешения, не могут быть использованы при расчёте низконапорных эжекторов. Оптимальное расстояние сопла до камеры смешения может быть определено из решения системы уравнений, описывающих работу эжектора.

4. На коэффициент сопротивления входного участка значительное влияние оказывает положение сопла относительно камеры смешения. Это влияние увеличивается с уменьшением геометрического параметра эжектора. Коэффициент сопротивления, обусловленный наличием сопла во входном участке, определяется числом Рейнольдса в сжатом сечении, степенью сужения входного участка и в исследованных условиях не зависит от формы образующей входного участка. Для снижения потерь во входных участках следует использовать сопла с минимальными толщинами стенок и профилированные входные участки.

5. Низконапорные малоразмерные и микроэжекторы при параметрах контура циркуляции водородно-кислородных электрохимических генераторов обеспечивают большие коэффициенты эжекции и могут использоваться для создания циркуляции. Хорошее согласование расчётных и опытных характеристик как исследовавшихся эжекторов, так и известных из литературы, подтверждает справедливость разработанных модели и методики расчёта низконапорных газовых эжекторов. При наличии надёжных данных по сопротивлению входных участков при больших степенях повышения давления предложенная методика может быть использована и для расчёта высоконапорных эжекторов.

6. Использование в регуляторе давления игольчатой клапанной пары обеспечивает пропорциональный режим регулирования во всём диапазоне изменения нагрузок ЭХГ, а разработанная компактная конструкция блока эжектора с регулятором давления может использоваться для обеспечения циркуляции в водородно-кислородных(воздушных) электрохимических генераторах.

1. Абрамзон Л. С. Графоаналитический метод расчёта входного участка камеры смешения эжектора. Теплоэнергетика, 1961, № 4, с. 89 - 91

2. Абрамович Г. Н., Крашенинников С. Ю., Секундов А. Н., Смирнова И. П. Турбулентное смешение газовых струй. М.: Наука, 1974. - 272 с.

3. Абрамович Г. Н. Прикладная газовая динамика. 4-е изд., испр. и доп. - М.: Наука, 1976. - 888 с.

4. АКЦ № 48-33820 (Япония). Топливная батарея. -Заявл. 25.12.68 № 43 95631; Опубл. 17.10.73; МКИ HOI 27/12; НКИ 57E9I. -Изобрет. за рубежом, 1974, № 2, ч. 2, с. 104

5. Альтшуль А. Д. Гидравлические сопротивления. 2-е изд., пе-рераб. и доп. - М.: Недра, 1982. - 224 с.

6. Аркадов Ю. К. Исследование газового эжектора с винтовым соплом. В кн.: Промышленная аэродинамика. М.: Машиностроение, 1973, вып. 30, с. 82 - 91

7. Аркадов Ю. К. Газовый эжектор с нецилиндрической перфорированной стенкой на границе смешиваемых струй. Учёные зап. ЦАГИ, 1976, т. 7, № 3, с. 137 - 141

8. Аркадов Ю. К. Оптимальный газовый эжектор с диффузором. -Учёные зап. ЦАГИ, 1980, т. II, № 2, с. 37 45

9. Арутюнов В. А., Перепелкин Ю. М. Распространение турбулентной струи в камере. Изв. вузов. Чёрная металлургия. 1970, № 4, с. 167 - 169

10. А.с. 877144 (СССР). Эжектор/ Ю. В. Захаров, А. А. Лехмус,

11. Н. И. Радченко. Открытия, изобретения, промышленные образцы, товарные знаки, 1981, № 40, с. 166

12. Байков В. С., Васильев Ю. Н. Исследование газового эжектора смногоствольным сверхзвуковым соплом высоконапорного газа. В кн.: Лопаточные машины и струйные аппараты. М.: Машиностроение, 1968, вып. 3, с. 147 - 180

13. Байков В. С., Васильев Ю. Н. Одномерная теория сверхзвукового газового эжектора с изобарической камерой смешения. Учёные зап. ЦАГИ, 1983, т. 14, № I, с. 26 - 38

14. Байков В. С., Васильев Ю. Н. Оптимальный газовый эжектор с изобарической камерой смешения. Учёные зап. ЦАГИ, 1983, т. 14, № 2, с. 77 - 85

15. Байков В. С., Васильев Ю. Н. Сравнение предельных теоретических характеристик сверхзвуковых газовых эжекторов с изобарической и цилиндрической камерами смешения. Учёные зап. ЦАГИ, 1983, т. 14, № 5, с. 47 - 57

16. Баланин Б. А. 0 присоединённой массе сверхзвуковой струи на нерасчётных режимах истечения. Инж. физ. журн., 1965, т. 8, № 5, с. 574 - 578

17. Баланин Б. А. 0 длине камеры смешения сверхзвукового(газового) эжектора при нулевом коэффициенте эжекции. Инж. физ. журн., 1967, т. 13, № 4, с. 564 - 567

18. Баланин Б. А. Истечение сверхзвуковой струи в каналы различной формы. Инж. физ. журн., 1968, т. 15, № I, с. 91 - 97

19. Баланин Б. А. Исследование присоединённой массы сверхзвуковой струи, истекающей из сопла на нерасчётных режимах. Инж. физ. журн., 1970, т. 18, № 3, с. 453 - 458

20. Баланин Б. А., Шляхтина К. М. К расчёту присоединённой массы на начальном участке нерасчётной сверхзвуковой струи. Учёные зап. Ленингр. гос. ун-т., 1973, № 369, с. 101 - 105

21. Берман Л. Д. Работа пароструйных эжекторов конденсационных установок при переменных режимах. Изв. ВТИ, 1949, № 3, с. 16 - 22

22. Бернстейн, Хайзер, Хавнер. Сжимаемое составное течение в сопле. Приклад, механика, 1967, № 3, с. 99 - 107

23. Бондаренко В. В., Лысенко В. Г., Китаев Б. И. Исследование эжектирующей способности эжектора с короткой камерой смешения. Сб. научн. тр. / Перм. политехи, ин-т, 1971, № 91, с. 207 - 212

24. Бородовицын Ю. А., Ковальногов А. Ф., Филин В. А. Влияние формы сопла активного газа на характеристики газового эжектора с короткой камерой смешения. Тр. Казанск. авиац. ин-та, 1969, вып. ПО, с. II - 15

25. Букреев Э. Н., Тонконогий Ю. Л., Гарбуз А. А. О параметрах массообмена в ЭХГ. Минск, 1982. - 7 с. - Рукопись деп. в ВИНИТИ 3.01.83, № 33 - 83 Деп.

26. Бутенко В. А., Рылов Ю. П., Чиков В. П. Экспериментальное исследование характеристик малоразмерных сопл. Изв. АН СССР. Механика жидкости и газа, 1976, № 6, с. 137 - 140

27. Варгафтик Н. Б. Справочник по теплофизическим свойствам газов и жидкостей. 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Наука, 1972. -720 с.

28. Васильев Ю. Н. Теория сверхзвукового газового эжектора с цилиндрической камерой смешения. В кн.: Лопаточ. машины и струйн. аппараты. М.: Машиностроение, 1967, вып. 2, с. 171 -235

29. Гарбуз А. А., Тонконогий Ю. Л., Горбис 3. Р., Шаленый Э. Г., Овчинников В. С., Григоров Э. И., Щербаков В. И., Соболев В. М. Экспериментальное исследование парогазового эжектора с малой степенью сжатия. Изв. вузов. Энергетика, 1973, № II, с. 100 - 105

30. Гарбуз А. А., Тонконогий Ю. Л. Исследование характеристик низконапорного газового эжектора. Изв. вузов. Энергетика, 1978,2, с. 75 79

31. Гарбуз А. А., Тонконогий Ю. Л. О влиянии кратности циркуляции на работу водородно-кислородного ЭХГ. М., 1980. - 13 с. -Рукопись деп. в ИНФ0РМЭНЕРГ0 30.06.80, № Д/752

32. Гарбуз А. А., Тонконогий Ю. Л. О влиянии положения сопла на коэффициент сопротивления входного участка эжектора. Изв. вузов. Энергетика, 1982, № 2, с. 51 - 56

33. Гарбуз А. А., Тонконогий Ю. Л. К вопросу об оптимальном расстоянии сопла от камеры смешения в газовых эжекторах. Изв. вузов. Энергетика, 1982, № 4, с. ИЗ - 115

34. Гелет1'й М. Г., Гуменюк Г. Г., Стасик!в Я. Т. Графоанал|'тичний метод розрахунку газового ежектора. В (сник Льв|'в. пол i техн. Iн—ту, 1974, № 84, с. 3 - 9

35. Гервасьева М. М. Расчёт воздушного эжектора на оптимальный режим работы. Водоснабжение и сан. техника, 1968, № II, с. 25 - 28

36. Глотов Г. Ф., Фейман М. И. Исследование параметров оеесиммет-ричных недорасширенных струй газа, истекающих в затопленное пространство. Учёные зап. ЦАГИ, 1971, т. 2, № 4, с. 69 - 75

37. Гонек Н. Ф. Манометры. Л.: Машиностроение, 1979. - 176 с.

38. Горлин С. М., Слезингер И. И. Аэромеханические измерения. -М.: Наука, 1964. 720 с.

39. Горностаев В. И., Ефремов Г. В., Новиков В. И., Фанков Ф. Н. Выбор оптимального профиля микросопл. В кн.: Вопр. проектирования и доводки малоразмерн. ГТД и их элементов. Куйбышев, 1975, с. 181 - 183

40. Гродзовский Г. Л. К теории газового эжектора большой степени сжатия с цилиндрической камерой смешения. Изв. АН СССР. Механика жидкости и газа, 1968, № 3, с. 35 - 44

41. Гродзовский Г. Л., Кехванянц В. Г., Лашков Ю. Л. и др. Экспериментальное исследование газового эжектора с перфорированным соплом высоконапорного потока. Учёные зап. ЦАГИ, 1972, т.3, № 5, с. 69 - 71

42. Гусев В. Н. К теории критического режима газового эжектора при больших перепадах давления. Учёные зап. ЦАГИ, 1970, т. I,3, с. 91 96

43. Давыдов Р. Н. Метод расчёта газового эжектора для реальных газов. В кн.: Вопр. гидродинамики и теплообмена вкриоген. системах. Харьков, 1974, вып. 4, с. 54-56

44. Дейч М. Е., Поликовский М. В. К расчёту переменного режима эжектора. Теплоэнергетика, 1954, № 3, с. 41-48

45. Дейч М. Е., Кох А. А., Робожев А. В., Степанчук В. Ф. Исследование структуры потока в ступени эжектора с изобарическим начальным участком смешения. Теплоэнергетика, 1954, № 10, с. 24 - 32

46. Дейч М. Е., Робожев А. В. К вопросу о предельном режиме струйных компрессоров. Научн. докл. высш. школы. Энергетика, 1959, № I, с. 175 - 180

47. Дейч М. Е., Зарянкин А. Е. Газодинамика диффузоров и выхлопных патрубков турбомашин. М.: Энергия, 1970. - 384 с.

48. Дейч М. Е. Техническая газодинамика. 3-е изд., перераб. -М.: Энергия, 1974. - 592 с.

49. Емин 0. Н., Зарицкий С. П. Исследование рабочего процесса в эжекторе с малым значением коэффициента эжекции. Теплоэнергетика, 1969, № 4, с. 77 - 79

50. Емин 0. Н., Зарицкий С. П., Моровский А. В. Экспериментальное исследование работы эжекторов на режимах с отрицательным значением коэффициента эжекции. Теплоэнергетика, 1972, № 10, с. 51 - 53

51. Жадан С. 3., Красюк Л. С. Влияние размеров проточной частиэжектора на его характеристики. -Холодил, техн. и технология: Респ. межвед. научн.-техн. сборн., 1968, вып. 6, с. 69 72

52. Жадан С. 3., Петренко В. А., Китаев В. Д., Васильев И. Г. Испытание эжекторной холодильной машины на фреоне-142. Холодил. техн. и технология: Респ. межвед. научн.-техн. сборн., 1976, вып. 23, с. 3 - 7

53. Загоренко Д. П. Некоторые закономерности эжекции и их использование для повышения к.п.д. струйных аппаратов. Стр-во и архитектура, 1961, № 5, с. 118 - 125

54. Зайденштейн Д. X., Калмыков И. И., Жаринов В. Г., Стрижков А. Г. О влиянии числа Рейнольдса на характеристики эжектора. В кн.: Физика и техника вакуума. Казань, 1974, с. 355 - 363

55. Захаров Ю. В. Пути повышения эффективности эжекторных холодильных машин. Тр. Николаевск, кораблестроит. ин-та, 1972, вып. 55, с. 3 - II

56. Зеленков 0. С. Коэффициент трения и присоединённая масса сверхзвуковой струи. Учёные зап. Ленингр. гос. ун-та, 1973, № 369, с. 105 - ИЗ

57. Зингер Н. М. Выбор оптимального расстояния сопла от камеры смешения в струйных аппаратах. Изв. ВТИ, 1949, №6, с. 17-19

58. Зингер Н. М. Экспериментальное исследование пароструйных компрессоров с различной длиной камеры смешения. Изв. ВТИ, 1950, № 10, с. 6 - 10

59. Идельчик И. Е., Гинзбург Я. Л. Основные результаты новых экспериментальных исследований конических диффузоров. Вкн.: Ме-хан. очистка промышл. газов. М.: Машиностроение, 1974, с. 178-210

60. Идельчик И. Е. Справочник по гидравлическим сопротивлениям. -2-е изд., перераб. и доп.-М.: Машиностроение, 1975. 559 с.

61. Ионин А. А. Оптимальное расстояние между соплом и камерой смешения эжектора. Сан. техника, 1953, № 4, с. 84-91

62. Исаков А. Л., Степанов А. С. О расчёте присоединённой массы сверхзвуковой газовой струи. Инж. физ. журн., 1983, т. 45, № 3, с. 365 - 370

63. Калмыков И. И. К расчёту газового эжектора. Изв. вузов. Авиац. техника, 1958, № 2, с. 93 - 103

64. Калмыков И. И. Теоретический анализ высоконапорной ступени эжектора с конической камерой смешения. Тр. Казанск. авиац. ин-та, 1968, вып. 98, с. 3 - 14

65. Калмыков И. И., Мосин И. И. К расчёту максимальной степени сжатия эжектора. Тр. Казанск. авиац. ин-та, 1969, вып. НО, с. 27 - 34

66. Калмыков И. И., Мосин И. И. Влияние некоторых геометрических параметров на работу эжектора с конической камерой смешения. Изв. вузов. Авиац. техника, 1971, № I, с. 104 - 112

67. Коган П. А., Якушин А. Н. К расчёту предельных режимов газоструйных аппаратов. Теплоэнергетика, 1969, №11, с. 86-88

68. Коровин Н. В. Электрохимические генераторы. М.: Энергия, 1974. - 207 с.

69. Коровин Н. В. Новые электрохимические источники тока. М.: ИНФ0РМЭЛЕКТР0, 1974. - 45 с.

70. Коровин Н. В. Новые химические источники тока. М.: Энергия, 1978. - 184 с.

71. Кремлёвский П. П. Расходомеры и счётчики количества. 3-е изд., перераб. и доп. - Л.: Машиностроение, 1975. - 776 с.

72. Кузнецов Ю. М., Успенский В. А. Расчёт и конструирование пароструйных эжекторов. Сб. научн. тр./Всесоюз. н.-и. ин-т металлург, теплотехн., 1968, № 15, с. 230 - 254

73. Кулува, Хосэк. Коэффициент расхода сверхзвукового сопла при малых числах Рейнольдса. Ракет, техника и космонавтика, 197I, т. 9, № 9, с. 267 - 270

74. Курц мл. Теоретическая модель для расчёта характеристик пароструйного эжектора. Конструирование и технология машиностроения, 1976, т. 98, № 2, с. 282 - 288

75. Лапин Ю. Д. К расчёту газового эжектора со смешением в пассивном сопле и камере. Изв. вузов. Энергетика, 1971, № 5, с. 44 - 49

76. Лапин Ю. Д. К расчёту низконапорного газового эжектора. Изв. вузов. Машиностроение, 1972, № 4, с. 115 - 120

77. Лапин Ю. Д. Исследование работы низконапорных газовых эжекторов. Изв. вузов. Машиностроение, 1972, №5, с. 90-94

78. Лашков Ю. А., Шумилкина Е. А. Экспериментальное исследование тяговых и расходных характеристик многоствольных низконапорных эжекторов. Учёные зап. ЦАГИ, 1980, т. II, № 4,с. 154 158

79. Левин В. Я., Нигодюк В. Е., Пирумов У. Г. и др. Исследование течений в соплах Лаваля при низких числах Рейнольдса. Изв. АН СССР. Механика жидкости и газа, 1980, № 3, с. 90-97

80. Лехмус А. А., Рашевский И. А. Выбор рациональной геометрии проточной части фреонового эжектора. Тр. Николаевск, кораблестроительного ин-та, 1972, вып. 55, с. 20 - 23

81. Лехмус А. А. Разработка и исследование судовой безнасосной фреоновой эжекторной холодильной машины: Автореф. дис. . канд. техн. наук. Николаев, 1973. - 39 с.

82. Лидоренко Н. С., Мучник Г. Ф. Электрохимические генераторы.

83. М.: Энергоиздат, 1982. 448 с.

84. Лобынцев Ю. Л., Лычагин В. Ф. О длине камеры смешения эжектора. Тр. Всесоюз. н.-и. ин-та переработки и использования топлива, 1962, вып. II, с. 254 - 259

85. Макарон В. С., Козлова Т. Н. Определение минимальных потерь при смешении спутных турбулентных струй в каналах с профилированными стенками. В кн.: Турбулентные течения. М.: Наука, 1970, с. 190 - 194

86. Матвеенко П. С. Некоторые вопросы исследования эжекторных воз-духосмесителей. Сан. техника. Отопление и вентиляция, 1965, вып. I, с. 127 - 132

87. Морозенков Ю. М., Малашенко В. И., Станьков В. X. Динамические системы удаления воды водородно-кислородного электрохимического генератора тока. М.: ИНФ0РМЭЛЕКТР0, 1971. - 12 с.

88. Мунштуков Д. А., Сманцер В. В. Модель движения двухкомпонент-ной струи в эжекторе. В кн.: Газотермодинамикамногофаз. потоков в энергоустановках. Харьков, 1982, вып. 5, с. 136 - 142

89. Наталевич А. С. Экспериментальное исследование воздушного микроэжектора. Тр. Куйбышевск. авиац. ин-та, 1965, вып. 22,с. 140 152

90. Опрев М., Узуков Д. Изследване на статичното налягане в сме-сительната камера на пароструен эжектор. Годышник Маш.-еле-ктро-техн. ин-т., 1961(1962), т. 10, № 3, с. 85 - 92

91. Парих, Моффат. Резонансная эжекция для пульсирующей струи в ограниченном пространстве. Теорет. основы инж. расчётов,1982, т. 104, № 4, с. 148 156

92. Пат. № 3368923 (США), регулятор подачи жидкости и система топливного элемента, в которую входит этот регулятор. За-явл. 30.04.64; Опубл. 13.02.68; МКИ H0I ; НКИ 136 - 86. -Официальн. газ. Химия, 1968, № 2(7), с. 16

93. Пешкин М. А. Расчётное исследование инжектора для подачи газовоздушной смеси с максимальной скоростью. Газ. пром-сть, 1963, № 7, с. 25 - 29

94. Пешкин М. А. Теоретическое и экспериментальное исследование работы инжектора для подачи газовоздушной смеси с максимальной скоростью. В кн.: Геолог, разраб. трансп. и использование природн. газа, 1965, вып. 5, с. 177 - 193

95. Пилипко Н. К., Сардак А. И., Рыбак Ю. А. Исследование эффективности эжектора с пульсирующим потоком активного газа. -Изв. вузов. Энергетика, 1981, № 5, с. 100 102

96. Повх И. Л. Аэродинамический эксперимент в машиностроении. -3-е изд. Л.: Машиностроение, 1974. - 480 с.

97. Путилов М. И. Расчёт оптимального расстояния сопла от камеры смешения в струйных аппаратах. Теплоэнергетика, 1967, № 7, с. 74-77

98. Путилов М. И. К вопросу о расстоянии сопла от камеры смешения в струйных аппаратах. Теплоэнергетика, 1967, № 12, с. 64-66

99. Разински, Брайтон. Смешение струй в условиях безотрывного течения в трубе. Теорет. основы инж. расчётов, 1971,т. 93, № 3, с. I - 14

100. Разински, Брайтон. Теоретическая модель безотрывного смешения струй в трубе. Теорет. основы инж. расчётов, 1972, т. 94,3, с. 40 47

101. Рассказов В. Е., Чехранов С. В. Метод исследования сопел микротурбин. В кн.: Судовые энерг. установки. Владивосток, 1978,вып. I, с. 126 130

102. Рид Р., Шервуд Т. Свойства жидкостей и газов. Л.: Химия, 197I. - 704 с.

103. Робожев А. В. Расчёт и проектирование проточной части эжекторов паротурбинных установок. Тр. Моск. энерг. ин-та, 1956, вып. 28, с. 301 - 325

104. Робожев А. В. О выборе формы проточной части сверхзвукового эжектора. Тр. Моск. энерг. ин-та, 1963, вып. 47, с. 129 -143

105. Розеноер Т. М., Усанов В. В. Об условиях запирания камеры смешения эжекторов. Гидравлика: Межвуз. научно-техн. сб., 1977, № 6, с. 141 - 150

106. Сафонов А. П. Выбор оптимального положения сопла в приёмной камере водоструйных элеваторов ОРГРЭС, Центроэнергостроя и Госсантехстроя. Теплоэнергетика, 1957, № 7, с. 19-25

107. Соколов Е. Я. Расчёт и построение характеристик пароструйных компрессоров и водоструйных насосов с цилиндрической камерой смешения. Изв. ВТИ, 1948, № 9, с. 19 - 25

108. Соколов Е. Я. Предельные режимы работы пароструйных компрессоров. Изв. ВТИ, 1950, № 10, с. I - 6

109. Соколов Е. Я., Андреева К. С. Теоретическое и экспериментальное исследование газоструйных эжекторов. Изв. ВТИ, 1952,4, с. 14 17

110. НО. Соколов Е. Я. Зингер Н. М. Струйные аппараты. 2-е изд. -М.: Энергия, 1970. - 288 с.

111. Спиридонов Е. К., Темнов В. К. Характеристики клапанного эжектора. Изв. вузов. Энергетика, 1976, № 6, с. НО - 115

112. Столяров А. А. О термическом энергоразделении в газовом эжекторе. Изв. АН СССР. Энергетика и трансп., 1981, № 4,с. 141 147

113. ИЗ. Танг С. П., Фенн Дж. Б. Экспериментальное определение коэффициента расхода осесимметричного сверхзвукового сопла. -Ракет, техника и космонавтика, 1978, т. 16, № I, с. 53 60

114. Усанов В. В., Байков В. С., Розеноер Т. М., Щербаков В. Д. Опыт создания и экспериментальное исследование газовых микроэжекторов. В кн.: Аппараты и маш. кислород, и криоген. установок, М.: Машиностроение, 1974, вып. 14, с. 137 - 163

115. Усанов В. В., Розеноер Т. М. Влияние положения высоконапорного сопла на эффективность работы эжектора. Изв. АН СССР. Энергетика и трансп., 1976, № 5, с. 122 - 128

116. Фабри, Феджер. Смешение системы струй в ограниченном объёме. Теорет. основы инж. расчётов, 1974, т. 96, № 2, с. 71 - 75

117. Форсайт Дж., Малькольм М., Моулер К. Машинные методы математических вычислений. М.: Мир, 1980. - 279 с.

118. Хеджес, Хилл. Газоструйные эжекторы. Часть I. Разработка ко-нечностно-разностной модели течения. Теорет. основы инж. расчётов, 1974, т. 96, № 4, с. 191 - 201

119. Хеджес, Хилл. Газоструйные эжекторы. Часть 2. Экспериментальное исследование картины течения и анализ. Теорет. основы инж. расчётов, 1974, т. 96, № 4, с. 202 - 209

120. Хикмен, Хилл, Джилберт. Теоретическое и экспериментальное исследование струйного эжектора для сжимаемой жидкости со смесительной трубой переменного сечения. Теорет. основы инж. расчётов, 1972, т. 94, № 2, с. 164 - 175

121. Христианович С. А. О расчёте эжектора. В кн.: Промышл. аэродинамика. М.: ЕНТ НКАП, 1944, с. 3 - 17

122. Цыганков Г. Т. Длина проточной части инжекционной горелки. -Вопр. химии и хим. технол., 1981, № 63, с. 97 100

123. Чичов Емануил. Някои особености при смесване на две струи в цилиндрична тръба. Електроенергия, 1965, т. 16, № II,с. 19 21

124. Шерстюк А. Н., Усанов В. В., Розеноер Т. М. Приближённый перерасчёт характеристик эжектора при изменении физических свойств газа. Хим. и нефтяное машиностроение, 1978, № 6, с. 25 - 27

125. Шерстюк А. Н., Усанов В. В., Розеноер Т. М. Расчёт характеристик малоразмерных эжекторов. Изв. АН СССР. Энергетика и трансп., 1979, № 2, с. 166 - 171

126. Шестаков В. Т. 0 связи коэффициентов (р , б иju газовых потоков в каналах. Тр. Куйбышевск. авиац. ин-та, 1965, вып. 22, с. 71 - 79

127. Шкловер Г. Г., Росинский А. 3., Герасимов А. В. Безразмерные характеристики пароструйных эжекторов КТЗ. -Теплоэнергетика, 1966, № 3, с. 42 48

128. Щукин В. К., Калмыков И. И. Газоструйные компрессоры. М.: Машгиз, 1963. - 148 с.

129. Эксли, Брайтон. Отрыв и повторное присоединение потока при смешении струй в трубе. Теорет. основы инж. расчётов, 1971,т. 93, № 2, с. 79 85

130. Brandon Н. J. Turbulunt coaxial jet mixing in a constant areaduct. J. Aircraft, 1972, v. 9, N. 2,p. 188 - 189

131. Emanuel G. Optimum performance for a single-stage gaseous ejector. AIAA Pap., 1976, N. 361, 6 pp.135* Haan R. E. Supersonic ejectors with mixing at constant gross -section. 1. Theoretical part. Appl. Scient. Res., 1963 -1964, A12, N. 3, p. 293 - 313

132. Tomczak W., Surmacz P. Model matematyczny komory mieszania strumienicy. 2. Zagadnienia numeryczne. Inz. chem. i proces. , 1980, 1, N. 2. s. 317 - 330

133. Williams G. C., Becker H. A. Ducted jet mixing. Tappi, 1963, v. 46, N. 8, p. A153 - A158

134. Y/right W. A., Shahrokhi P. Experimental and analytical investigation of high mass ratio multi-nonzle air ejector systems. AIAA Pap., 1970, N. 579, 11 pp.