автореферат диссертации по химической технологии, 05.17.07, диссертация на тему:Неадиабатический совмещенный процесс конденсации и испарения углеводородной смеси

Государственный комитет Российской Федерации по высшему образованию ^дарственный нефтяной технический университет

Неадиабатический совмещенный процесс конденсации и исйареиип углеводородной смеси

05.17.07 • Химическая технология топлива и газа

05.17.08 - Процессы и аппараты химической технологии

Автореферат диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

На правах рукописи

Умергплии Талгат Галеевич

Уфа - 1995

Работа выполнена в Уфимском государственном нефтяном техническом университете

Официальные оппоненты:

доктор технических наук, профессор Теляков Э.Ш. доктор технических наук, профессор Максименко М.З. доктор теошческих наук, профессор Валитов Н.Ш.

Ведущее предприятие - АО "Башнефтехнм" (г. Уфа)

Защита состоится " 1995 г. в часов

на заседании специализированного Совета Д.063.09.03 при Уфимском нефтяном техническом университете по адресу: 450062, г. Уфа, ул. Космонавтов, I

С диссертацией можно ознакомиться в техапхиве У ГНТУ Автореферат разослан " " сиуз^А «£ 1995 г.

Ученый секретарь

специализированного Совета доктор технических наук, профессор

- г -

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

актуальность генц исследования. Процессы фракционирования смесей: являются одними из распространенных и энергоемких процессов химической технология. Используемые процессы в большинстве олуча&в основаны на потреблении високоготенциалъного тепла, которое затем необходимо рекутп гроза- ь с минимальными потерями я капнтальнимн затратами. Большая энергоемкость схем разделения связана а низкой эффективностью термодинамического коэффициента работа разделения, которую можно повысить путем орг газами по адиабатического характера фракционирования смеси. Учитывая, что в посл&дшк года стоимость энергии возрастает значительно бистрае, чем стоимость оборудования, разработки более аконошпвш: п совершенных схем и способов разделения, в тем числе и конструктивно более сложных, актуальны.

Работа выполнена в соответствия с Ко ор,)^шзциашшм планом АН СССР по направлению 2.Я7 "Теоретичесгаге оснош хнмяч&ской технологии" (проблема 2.27.2.6.28 "Разработка энергосберегающей техяоло-пш фракционирования дафтяянх углеводородных смесей") на Т981-1ЭЭ0 гт., Координационным планом Проблемного Совета АТН РФ "Кнтбнеифи-кацяя массообменного оборудования в процессах нвфто,.эр&работю1 и нефтехимии'', Комплексной научно- технической програшоЛ Минвуза РСФСР п. 5П от I5.IQ.8I г.

цель работы. Разработка энергосберегающей технологии, боле совершенных и экономичных схем и способов фракционирования многокомпонентно1* смэги.

научная новизна. Разработан методологически обоснован процесс. фракционирования многокомпонентной см&сн - неадиабатическиЯ совмещешшй процесс ковдйпсйцки и испарения, лазволягаднй приблн-

;шть процесс разделения смеси к ретину разделения с рьвновесгшш

/

ьптрйчшмк потоками пара и шдооста на конечном числе совмещэяних стуи&н&й шнденсецак и испарения.

Выявлены совокупность с .кономьрностей и z случены аналитические уравнения для расчета основных регашов совмещенного процесса. Показано, что предпочтительным распределением тепла и холоде по ступеням является линейное распределение, наиболее легко реализуемое на практике.

Р&зработая и технологически обоснован горизонтальный ашарат ссБмегдэшого ирода coa кондансацил и испарения, характеризующийся вводом тепла и колода-в ступени по всей его длине одним теплоносителем и одшвл хладопосктелем, что позволяет более полно использовать внергетический потенциал теплоносителей.

На основа организацш шадиабатшеского характера разделения разработаны более акоаошчннэ схэш отаарки легких углеводородов

комбинлроЕаняш вводом тепла к водяного пара, улавллвашхя бензшо-

/

вих фракций кз газов однократной абсорбцией, промысловой подготовки нефта и ее фракционирования d горизонтальном аппарате.

Разработаны устойчивые алгоритма.расчета совмещенного процесса конденсации. и испарения, ступени 'разделения шюгокошонентаой смвси, трехфазной углеводородной скаси в присутствии води н оптимального управления процесса?® испарения и конденсации. Показана возйошгость применения дискретного принципа максимума Понтрягана при оптшазвцид слоашх протквоточвых ректификационно- конденсационных систем.

практическая ценность. ЗКОИОМИЧ&СКИЙ вффект от рвКОНСТруКЦШ!

установки Ж-6У Цажейкского НПЗ, основанной на вводе часта пенаг-сирьб!х>го потока в промежуточное сеч&шге колонны К-Т02, c.TFt'iin р пенях Т^87 года 1055,8 тис. рублей в год.

Технологический регламент фракционирования нйфттт совньщонннм процессом конденсации и испарения принят институтом ЕйиГИПРСИЗФТЕ-ХИМ дня проектирования установки, о условием обеспечения заказчика и финенсирования.

Пакет прикладных прсн-ршм "Расчет ретификационннх и абсорбци-ошшх колош и их комплексов" используется в АО "Уфавдфтехим" и АО УШВ при анализе я интенсификации работы Фракциопнруюцэго оборудования технологических установок.

апроеашя работы . Реаудугято работа чокладавалясь на Всесоюзном совецатш "Повышение эффективности и надежности машин и аппаратов в основной химии", г. Сумы, и80,1382 гг.; на Всесоюзном семинаре "Совершенствование процессов сероочистки углеводородного сырья и газофракционарования", г. Казань, 1980,193"? гг.; на Всесоюзной конференции по теории и практике ректификации, г. Северо-допэцк, 1934 г.; на всесоюзной конференции "Математические проблемы в химии", г. Казань, 1991 г.; на межгосударственной научно-технической конференции, посвященной 30-летш Тюменского индустриального института, г.Ттаень, 1993 г.; на 1Г мездународной конференции по химии нефти, г.Томск, 1994 г.; на Республиканских научно- технических конференциях, носвяценных проблемам моделирования и интенсификации процессов нефтепереработки и нефтехимии, г. Уфа, 1981,...,1994 гг.

публикации. Основное солер&ашэ работы изложено в I моногра-фхгл, 4? статьях и тезисах докладов и 22 авторских' свидетельствах СССР. ...

ре"ем работы. Диссертация состоит из введения, 6-ти глав, выводов, списк? ллтерэтуры 21В наименований и приложения. Работа изложина на 262 г границах машинописного текста и воичает 43 рисун-кч, 39 таблиц / 25 страниц приложения.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

В ВВЕДЕНИИ обоснована актуальность теш диссертации, изложены цели и задачи работы.

I. ;ШИ? НЕКОТОРЫХ СХЕМ ФРАКЩОНИРОВЛНШ НЕФТЯНЫХ УГЛЕВОДОРОДНЫХ СМЕСЕЙ

Исследователями установлено, что путем организации промэжу-тот:ного ввода тепла или холода в систему разделения можно повысить ч .)Ткость фракционирования смэси. В главе анализируются некоторые схемы, основанные на таком нйадаабатичаском характере разделения.

Простейшим способом разделения смеси является процессы однократного (одаостуденчвтото) фракцио^ировгния. Однако четкость одноступенчатого фракционирования низка. Для повышения четкости разделения применяют многоступеи1атое фракционирование. В этом случае возможен возврат неосновного потока из последующей ступени в предыдущую, что позволяет уменьшить потери целевых компонентов, повысить эффективность разделения. По такому принципу работают процессы прэтивоточного многоступенчатого фракционирования, например, ректификации. >

.Четкость разделения смеси можно повысить путем объединения различных процессов фракционирования, в частности, объединением простейших процессов- однократного испарения и однократной абсорбции с одновременным отводом тепла. Разработана технология отбензи-ниватая гвзо) сепарации нефти путем нчадиабатической однократной абсорбции товарной нефтью, согласно которой для онятчя тепла абсорбции смесь нефтяного газа и нефти-абсорбента охлаждается в конденсаторе-холодильнике. Холод в систему абсорбции может быть введен также предварительно охлажденной нефтью, подаваемой на абсорб-

цию. Если при подготовке нефти используются несколько параллельных потопов, то на ябсорбцшо можно подавать холодную нефть с предыдущей ступени сепарации с последующим ее возвратом на начало параллельного потока. Возврат насиненного нефгл-абсорбьчтч в параллельный поток предпочтителен во жзбезиние циркуляционного накопления в системе низкокипящих компонентов.

Расчетные исследования проведена на нефти Сергеевского месторождения. При подаче нефти- абсорбента в 3,3...10,0 % маос. на исходную нефть и его охлаждении до смешения с газом до 10...20 °0 выход стабильной нефти по данной технологии бил больше но 0,24... 0,41 % по сравнению с сепарацией традиционным способо... При атом содержание виоокоюшяздк компонентов Сб+ в газе сепарации снижается в данном примерз в 3...5 раза.

Этот способ позволяет тага» уменьшить потери нефти при испарении газовых л бензиновых фракций из сырьевых и товарных резервуаров. Так, при подаче нефти на абсорбции в соотношении к газу равной 10:1 масс, и охлаждении полученной смеси на 10...30' градусов ниже темдаратуры см&са, расход гяэа уменьшается на 50...80 %, что позволяет также улучшить экологическую обстановку в товарных парках.

Таким образом, объединение процессов однократного испарения и однократной абсорбции с одновременным отводом тепла позволяет успешно рвиач., задачи нечеткого фракционирования смеси при незначительных капитальных затратах. Проведенные исследования фименени.. в данном способе многоступенчатой абсорбции показали, что многоступенчатая абсорбция несколько эффективней одноступенчатой. При этом вид распределен'.«*' абсорбента по ступеням не имеет особого значения.

Эффективность фракционирования даже простейших одноетупеета- -•¡■их процвссов разделана0 можно повысить, если учесть особенности разделения смеои. Так, разработан способ комбинированного ввода в ректификационную колонну тепла и водяного паре, ъозволяющий уменьшить отложения продуктов термического превращения на поверхности тедлообм&на юшятншьннха н снизить температуру остатка путам ввода водяного пара под трубшь пучки кипятильника с паровые пространством. При атом имеет место снижение парциального давления углеводородных компонентов, а тага» снижение температуры их кипения, что в свою очередь обеспечивает снижение температурного потенциала теплоносителя, используемого для обогрева кипятильника. Одновременно интенсифицируется процесс отпарки углеводородов и перемешивания фаз в объеме кипятильника.

В более сложных процессах фракционирования имеется возможность ввода тепла (холода) в промежуточные сечения систему разделения. Тек, при одновременном вводе в отгоннув секции ректификационной колонны водяного пера и горячей струн вффективность работы колонии возрастает при подаче горячей струи в среднее сечение секции и вводе в низ колонии водяного пара. Такой способ позволяет более полно использовать -тепло горячей струи на отпарку углеводородов водяным паром на большем числе ступеней контакта. Так, при частичном отбензишвант нефти работа колонны К-1 установки АВг по данной схема позволяет уменьшить расход водяного пара или горячей струи примерно в 2 раза.

При разделении высококипявдх смесей, остаточные фракции которых кипят при температурах, близких к температурам термического различная кла коксования, предлагается вводить в среднюю зону отгонной секция нагретую промежуточную фракции, в частности, в вакуумной колонне АВТ- гвзойлевую фракции.

При ректификационной стабилизации нефти, • дизельного топлива, бензина, десорбции тазов из насыщенного абсорбента отгоннви сэчция колонн перегружена по жидкости при острой недостаче паров. Во избежание ухудшения четкости фракционирования, приходится увеличивать подвод тиши в низ колонны, основная часть которого уходит на нагрев остатка. Отмечается,- что при стабилизации дизельного тон.пи -ва устойчивую работу колонны можно обеспечить путем ввода в среднюю часть отгонной секции нагретой и очищенной от сероводороде бензиновой Фракцга.

Рвсход водяного пара, подаваемого на отпарку в низ колонны с боковыми отпарныма стрипшшг- секциями установок АВТ, ограничен возможной перегрузкой го пару верхней часта колонны. Предварительная отпарка легких фракцай из жидкой фазы сырья о послэдумцим вводом остатка в вакуумную колонну, а обезвоаенной паровой фазы в атмосферную, позволяет увеличить отбор светлых фракций за счет увеличения кратности парового орошения в отгонной секция атмосферной колонны. Использование многоступенчатого сепаратора позволяет значительно уменьшить содержание легких фракций в атпериввзмой жидкости. ' „

уменьшение тернодинлншескт необратимости разделения снеси.

При адиабатическом разделений смеси ректификацией практически в каздом сечении колонны имеет место неравновесно между встречными потоками пара и жидкости, что приводит к термодинамическим, следовательно, и к энергетическим потерям. В литературе отмечают, что потеря минимальны при организации термодинамически обратимого разделения. Дня атого режима характерным является равновесие встречных фаз в кавдом сечении колонны. Теоретически термодинамически тратимый процесс может быть реализован в бесконечной колонне пут"и организация в каждой ступени промежуточного под-

вода или отвода теша, то есть при нвадааббтическом режиме работы колонны. Причем дня идеальных смесей в ступенях выделения высоко-кипящих компонентов осуществляется только ввод тепла, а в ступенях выделения шзкокипящих компонентов- отвод тепла.

Мгшмгшчому суммарному орошению в схеме с конечным числом ступеней контакта соответствует так называемый режим идеального квскада, аналогичный режиму идеальных каскадов в теории разделения изотопов.

Ьа практике минные-ышх энергетических затрат можно достичь при использовании схем наадиабатического разделения с лротшюточ-ной конденсацией и противоточньда испарением, возводящие реализовать режим, близкий к режиму идеального каскад^. В этих схемах в зоне выделения низкокипящтс коияонс-.ггов >существл..этся последовательная конденсация паров, а в зоне выделения- высококипяэдих компонентов- последовательное испарение штока жидкости. Исследования данных режимов для процесса ректификации проведены в нашей стране Петлшом О.Б.

Термодинамические потери смешения можно уменьшить путем организации обратных потоков из зоны ввода смеси оддой колонны к зоне вывода ее из другой колоша. Надежность работы системы колонн .южно повысить путем организации однонаправленного движения парового потока, без возврата его обратно в колонну, из которой он был выведан.

Таким образом, эффективность разделения смеси может быть повышена как изменением схемы фракционирования, промежуточным вводом тепла и холода, так и применением в комбинации с другими процессами простейших способов фракционирования, одними из которых являются процессы конденсации и испарения.

- У -

2.ХАРАКТЕРИСТИКИ МНОГОСТУПЕНЧАТОГО ИСПАРЕНИЯ И МНОГОСТУПЕНЧАТОЙ КОНДЕНСАЦИИ. ССВШЩЖЕ ПРОЦЕССОВ

Анализируются справедливость некоторых вмпнрнчвсюи правил ректификации дая процессов многоступенчатого ис-пврения и многоступенчатой конденсации: равный отбор паровой и яшц, г. ' ч т каждой ступени- деление 50 на 50 (режим I); потенциальный! отбор- расход пршвой фазы равен количеству нкзкоюлящп компонента» о ш;та-нии ступени разделения (ражим 3); равномерный подвод тешгз (холода) по ступеням (ража» 3); распределение тепла (холода) по ступеням обратно распределешго по режиму 2 (режим 4). -

Расчетными исследованиями установлено, что деление смеси па кэздой ступени в соотношении 50 на 50 (раяим I) нваффакт1т1Ю из-за больших потерь целевых компояечтов побочтт продуктом. При большом содержании целевых компонентов в исходной смеси (более 80Я коль.) вид распределения теплг. (холода)' по режимам 2, 3 и 4 не имеет принципиального значения. В этом случав можно рекомендовать прос-тейнше равномврпов распределение по режиму 3. При малой содержании целевых компонентов (до 20 % моль.) предпочтителен потенциэт шй отбор фаз по режиму 2. Так, при последовательной пятиступенчатой конденсации паров смеси гекс-ан - октан о начальными составами 20 и 80 % моль., содержание гексана в паровой фазе на выходе из последней ступени при равном отборе составило 90,0 и 82,4 % моль, по режимам 2 и 3 соответственно. При равном содержании в исходной смеси компонентов ре:кш.ы 2 и 3 примерно равнозначны.

Таким образом, при многоступенчатом испарении и многоступенчатой конденсации рабочий режим предпочтительно вести в соответствии с потенциальным делением фаз, а именно: долю отгона смеси р ступени, предпочтительно поддерживать соответствующей полузмпирн ческому уравнегог')

VW

"Л

ь v;

ГА

2

W

d*

vi

2

/Ок

If

yj

i:

u

3} ^

ú

v;

Щ

В,

v*

4

а».

Ц

Рис.. I. Схема объединения ступеней конденсации и испарения

Рис. 2. Схема совмещенного процесса конденсации и испарения смаси

е., * , .1 . 1 , •

где е- доля отгона; а- долп низкокигащях компонентов в питании ступени; номер ступени; К- число ступеней.

В процессах многоступенчатого испарения и многоступэичвтсй конденсации потери целевых компонентов велики, в связи о чей выход целевого продукта мал, Потеря можно уменьшить путем объединения этих процессов в . сдан совмещенный. Совмещение процессов возда«ю несколькими способами. Один го ш приведен на рио.Х. Здесь расход исходной смеси, пара и яидкооти; В й- величина подвода тепла и холодз; индексы "+", , относятся к ступени испарения, конденсации и питании; цифрами помечен 1 номера ступеней.

Жидкая фаза каздоЯ ступени конденсации направляется в совмещенную ступень испарения и, соответственно, паровая фаза со ступени испарения направляется в совмещенную ступень конденсации. Учитывая, что смешение основного и побочного потоков пара з жидкости осуществляется на каздой ступени и на каздую ступень вводится тепло или холод, данный процесс фракционирования можно нязв:.ть иэ а диабетическим совмещенным процессом конденсации н исшцйния. Схема процесса приведена на рио.2. По вналогил с процессом ректификации, поток легкого продукта обозначен О, тяжелого- Я,

Анализ совмещегтого процесса »южно проводить о помощь» комбинированной энтальпийной и изобарной диаграммы, уравнений рабочих линий, кривой равновесия и других закономерностей, используэмчх при анализе процесса ректификации. •

Комбинированная диаграмме для совмещенного процесса многоступенчатой конденоации и испарения имеет ровно столько спаренных полюсов Р" и Р*,с колько имеется совмещенных ступеней. Каждому тепловом"/ режиму работы еистемы совмещенных ступеней соответствует определенной р'.опрвдолениб» тепла н холода по ступеням. Соотплт-

отвеяно казвд <у ввду теплового распределения соответствует определенное построение комбинированной диаграммы.

Особенностью режимов совмещенного процесса является убывание расходов потоков пара и жидкости от зоны ввода смеси к конечным о?} <евям. В связи с этим рабочие линии на X - У диаграмме для совмещенного процесса всегда выпуклы в сторон}' кривой рввновесия. На рис. 3 приведен фрагмент X - 7 диаграммы для совмещенного процесса. Ступенчатые линии для ступеней конденсации и испарения строятся по

Рис. 3. Диаграмма X - для совмещенного процесса

общепринятым правилам, заключая их между кривой равновесия I и рабочей линией конденсации и испарения 2. На рисунке непрерывной ступенчатой лютой приведены построения для ступеней конденсации, пунктирной - для ступеней испарния. Концентрациям встречных потоков пара и жидкости внутри совмещенной ступени соответствуют координаты точек пересечения горизонтальной части ступенчатой линии испаришя с вертикальной частью ступенчатой линии конденсации (кривая 3). Координаты точек пересечения вертикальной части сту ленчатой линии испарения с горизонтальной частью ступенчатой линии конденсацгч соответствуют концентрациям встречных потоков смежных (соседних) совмещенных ступеней (кривая 4). Совмещенные ступени конденсации и испарени- выделены ломаной линией.

Для совмещенного процесса также можно выделить предельные режимы. Режимы, эквивалентные режимам полного а минимального орошений процесса ректификации, описываются аналогичными уравнениями.

режимы Рлваоьеснт встречных потоков, Для совмещенного процесса конденсации и испарения возможны три условных режима о равновесными встречными потоками,а именно:

1) режим с равновесными встречными потоками пара 7^ и жидкости Ь*, выводимых со смежных ступеней (тип I);

2) режим с равновесными встречными потоками пара V* я жидкости Ь" р совмещенной ступени (тип Я);

3) режим с равновесными потоками 7^ и Ъ~ в ступенях конденсации и равновесными потоками V* и в ступенях испарения (тип 3).

Схема потоков и изобарная диаграмма для режима равновесных встречных потоков еммыых ступеней (режим типа I) приведены на рисунках 4 и 5. В соответствии с условием равновесия для этого случая справедливы ряв'-нствя

У]*1 _

(2) —I— о —и— О —

О) -{Ь-ь- (2) ЧН--

А/-1

Рио. 4. Схема равновесии: встречных потоков смежных ступеней. Потоки одинаковых концентраций помечены равными штрихами

Х,у—

Рис. Б. Изобарная диагреша равновесных встречных потоков м®£Ш£х отупенэй. Цифраьш в диаграмме указаны номере совкеи^нных ступеней

Г> -»+ V- „-

уз. в кл-1 хз-1 ' кз хз-1' 5з-1 я V уз-1 - уз- гз Г

23-1 = У3' = е3' 3 - (П

где у,х - мольная доля иизкошшлщвго компонента в паровой я гшйчоа фазах; К- константа фазового равновесия.

Рамам раЕновэсшх встэчпых потоков пара и жидкости еовмчща« ной ступени (резин 2) описывается уравнениями

уз я уз • хз = х~з • ^ • ез = вз •

узй= - 3=3-!'-2- • (я)

Равенства (2) верш для всех совмещенных ступеней, исключая конечные - первув п последнюю совмещенные ступени.

Рассмотренные режима равновесных встречпих потоков, в отл5Гше от рэжама СПК в процессе ректификации, могут быть осуществлены пп конечном числе совмещенных ступеней.

Равновесие фаз для ранима и та 3 имеет вцд

Так как по допущению на каждой.ступени выходящие потоки ннр»> и жидкости равновесны, то

к?э " уз ■ кз-1хз-1 = уз-1

3з-1= уз = *• = уз:1 /Кз!1 = -

Дашшй режг.1 возможен лишь па бесконечном число ступеней. Учитывая, что при равновесии встречных потоков умэншзкгто.п чмрчоданамэтeck.se потери смешения, первые два режима предстеюгют практический т- ерес.

3. Р<7Н0Б.Ж РАБОЧИЕ РЕЖИМЫ СОВМЕЩЕННОГО ПРОЦЕССА КОНДЕНСАЦИИ И ИСПАРЕНИЯ

равнш подвод тепла и холода в совмещенную ступень :

^ - В3 . 3 - . (3)

Если полагать, что на каждой ступени тешюта испарения равна теплоте конденсации, то и совмещенной ступени величина испаренной жидкости примерно равна величине сконденсированных паров. Тогда

г3 * 7х ' * 0 ' ч. й \ ' ч. * 0 • '

где п^ номер ступени ввода паровой фазы исходной смеси.

Общая эффективность ступеней соответствует эффективности сырьевой ступени и равна лишь одной теоретической тарелке. Причина неудовлетворительной работы системы ступеней заключается в отсутствии или малом обратном перетоке жидкости в Первом (Ь* и 0) и пара во втором (У^ О) случаях в последующие смежные ступени. Обратный переток возможен лишь при выполнении условий ■ оц n n •

¿VIе* • ХЛ'ХЛ'. <4>

то есть при преобладании в ступенях выделения низкокипящх компонентов суммарной величины теплоотвода над суммарной величиной теп-доподвода и в ступенях выделения высококипящих компонентов суммарной величины теплоподвода над суммарной величиной теплоотвода.

равномерно—ступенчатый подвод тепла и холода по ступеням. подВОД тепла и холода по ступеням осуществляется в соответствия с условиями (4) и, кроме того, равномерно-ступенчато

а,-...- сц , В,-...- В^ , ^ ' Вп1+Г---=ВН • <5>

Дм этого распределения возможны два предельных режима работы. При ре>5от& по первому предельному режиму в ступенях выделения

гозкокипящого компонента отсутствует ташюподвод ( В^ ■ 0 ) я в ступенях выделения шсококипящего компонента отсутствует теплсот-вод ( с1к n Q ). Тагам образом, N-n¿ ступеней конденсации и nf ступеней испарения исключены из работы. Очевидно, что такой режим работы системы ступеней не эффективен.

Другой предельный режим соответствует работе ступеней по распределению (3). При таном распределения доля подводимого холода в ступени выделения ньакокипящэго компонента ровна nf/N от общего его количества.Доля гв подвода-даго тепла в ступени выделения шсо-кокппящего компонента рзв a (N-nf)/K от общего теплоподвода.

Для успешной работа тепло и холод следует подводить в пропор-цш1, промежуточной вышеуказанным. Пусть С,- доля подводимого холода в первые nJ ступеней, С2 - доля подводимого тепла в последующие N-nf ступеней. Тогда

(N

d.

nf / М < С, < С.

Пг> / Н < с2 < 1 ;

в.

(1-с2)

Bv

3 - 1,п.

nf (1-е,)

N-n,

N-п,

k = nf+1,N ,

где с! л, Во- сушарная величина подвода холода и теплэ в ступе пи.

При принятых допущениях расходы потоков из ступенен могут быть приближенно рассчитаны следующим образом

r-ru

V3~ * D + (3-1 )-

¿¿(С, С,-1) г-п„

V" * (К+1-k)-

BE(ct+c2-i)

r(N-hf)

I+» Я + (И+2-k)-i • .

В2(С1+Сг-1) rdí-np '

ry-I.N ,

f

С

k

гдъ ï- переданное тепло кочденсащш-испарения смеси.

При расчетном анализе разделения смэсой бензол-толуол и гек-сак октан наилучшие качества прдунтов разделения наблвдаюлись при мочениях 0, и С2 равным 0,6 ..0,8.

м1нейнуй подвод тепла и холода по ступенях :

d^ Cts(a~+ Dj «. В^а* + J«b+) , J*.T~N . (6)

Расходы потоков можно приблш'внно определять по уравнениям

d. ' а'+з-Ъ" , В, a++j.b+

Lj , J- . d, ; В, ,

з з з з

в 3

L^ Ъ. + • (J.(0.a~-a+) •+ ? к. (C.b~-b+)) , 5 1 г ltSl

d n _

Г. * 4. + -JL . (;J.(-I a+-a~) + V b+-b")) , t ,N ,

} 1 г 0 ksj С

где С - dj, / Bj,.; г* - тепло kohjl,жеацци паров и тепло испа-

рения гэддкости в j-oîî совм&щенной ступени.

При расчете потоков шдкости, виводяшх из ступеней выделения низкошшящих компонентов, н пара, выводимых из ступеней выделения высококшя1щх компонентов, в последних двух уравнениях будут отсутствовать первые слагаемые.

эквитлярноЕ деление снеси. На квэдой ступени конденсации п испарения следует

е~ - 0,5 , - 0.5 , ) ~N , (7)

где е", в4" - доля отгона смеси в ступенях конденсации и испарения.

Виражения для расчета расхо, ,э потоков и величин теплоотвода и уешюподвода имеот вид

L* % 0,5.J.D , V^ * 0,5.(j+1)*D,

* 0,5* (N+2-M-W , * С,5- (H+1-k)-W , * O.S.fj+lbiyD , 0,6-3-iy])

0,5.(K+1-k}-rk>i , Ъу» , к-

При этом даобходимыэ условия (4) соблюдаются.

потенциальное деление снеси. В ЭТОМ рв&ИМЭ доля ОТГОНЯ Прл порциона льне доле яизкокяпящего компонента в омвси

- , е* - , J - ÍTÑ. (8)

Количество сконденсированных паров в J-I-ой ступени равно количеству испаренной жидкости в J-oft ступени

L"j-, " ^ • . J - Р •

Если тепло конденсации соответствует тэплу испарения, то

Vi * ' • 3 - 2Д» ■

Для банерной смеси вырэ&эниэ для расчета величину тэшюотвода

равно

* v~i'ri'—-- • 3 - vi . хз

Расхода потоков пара, и жидкости определяются так .

Vo + - v< > ' í - ^ <

Проведен сопоставительный расчетный анализ работы ступив 3 при различных тепловых режимах. В анализируемой системе уствноштв-яы б совмещенных ступеней конденсации и испорения. Рабочее давлэ-ние в система р>^деления принято равным О.Г Мпа. Составы разделяемой смеси бенс-л? ia-толуола (а -2,5) равны 20, 80 (смесь I),60, G0

ср

(смесь 2) и 8П, 20 % моль. (смг<сь 3), Расход исходной -шеи равен

100 моль. Анализировалась работа системы в следующих режимах.

Режим-1. Тешгоподвод в ступени обогащения пара кизкокшдадам^ и теплоотвод из ступеней обогащения жидкости высок»" чалящими компонентами отсутствуют. 8 остальные ступени тепло и холод распределяются разномерно.

Режим 2. Pi-аный подвод тепла и холода (3).

Режим 3. Равномерно-ступенчатый подвод тепла и холода (5).

Режим 4. Линейное распределение тепла и холода (6).

Режим 5. Эквимолярное деление смеси (7).

Режим 6.-Потенциальное деление смеси (8).

Режима' 7 и 8. Разделение смеси ректификацией (в режиме 7 принято Б теоретических тарелок, в режиме 8- 5 тарелок).

Расчет подводимого в ступени Тепла и холода осущестьлялся с учетом изменения теплота ковд^нсации-испарения смеси и охлаждения парового и нагрева жидкостного потоков при их движении по ступеням. Качества продуктов разделения (55 моль) приведены в табл. I.

Таблица I

Режимы

1 I 2 3 4 5 6 7 8

Олесь I

У® 64,6 32,7 79,8 78.3 76,7 81,0 76,9 83,7

91,3 83,2 94,9 94,6 94,1 83,7 94,2 95,9

Смесь 2

ух> 83,9 61,5 92,6 92,6 93,5 81,1 89,0 92,4

84,1 61,3 92,6 92,5 93,4 80,7 88,9 92,3

Смесь 3

У® 91,9 83,6 95,3 95,1 94,8 84,0 94,7 96,1

I-v 06,3 34,0 81,5 80,3 79.5 80,8 73,7 84,9

Кап следует из таблицы, наихудшие качества продуктов разделения получаются при работе по резиму 2, который по зффэктивнгсти соответствует оджлсратному испарзшш исходной смеси. Наилучшее разделение обеспечивают режимы 3 - 5, в которых аффен-чшность одной совмэщошюй ступени равна■0,60...0,75 теоретическим тарелкам (см. режимы 7 и 8).

... РЕЖИМЫ РАВНОВЕСНЫХ ВСТРЕЧНЫХ потоков

Вине отмечалось, что минимальному суммарному орошшппс в конечной колонне соответствует режим идеального каскада. В диссертации ана-лз режима идеального каскада для сопмэщетгаш процесса проведен с использованием подхода, предложенного для анализа это э роима в ректификации: Платонов В.М., Бэрго Б.Г. Разделение многокомпонентной смеси.- М.: Химия, 1965.- 368 е.; Петлюк Ф.В., Серафимов Л.А. Многокошпцэнтпая ректификация. Теория и расчет.- М.: Химия, 1983.- 303 с.

режим равновесных встречных потоков смежных совмещенных ступеней. В данном режиме равновесными являются ветреные потоки '

й УТ, в связи с чем вводимые на разделение в ступень испарения по-э

токи и Ь~ являются потоками равного состава. Аналогично смешиваемые в ступени конденсации потоки V* и также являются потоками равного состава (см.(I), режим типа I).

При эт->м выполняется равенства

,= • • <9>

справедливые как для режима идеальных каскадов, так и для реяима равновеешх встречных потоков смежных совмещенных ступеней.

Уравнение рабочей линии идеального каскада для рассматриваемого процесса совпадает с уравнением рабочей линии для аналогичного режима процесса гактификацяи

+ -ГсГ Х- -

у+ - -3 } _ , к,

где сх~ относительная летучесть компонентов.

Для совмещенного процесса конденсации п испарения справедливо

ур _ ан/г+1 ^

в связи с чем число совмещенных ступеней равно N = 2 Нт1п - 2 , что на единицу меньше, чем число тарелок в ректификационной колонне, работающей также в режиме идеального каскада. Составы фаз определяются по уравнениям

или

+ ^Н? — ^т? ■ ■ -

Расходы потоков равны

^ - тг=г(Ув + <1-У0>«(;М )/г) (а - ас,-п/г ) . м • V

^ - - а=Г К + "Л)аи''''3)1(а,^-з,/г 1 «]•

Расхода внутренних потоков совмещенных ступеней удобно опреем 1 -е-делать по до в отгона = —» Ь~ = —V" .

* 1-е* 3 3 е~ 1

Доля отгона счеса в ступенях кюжет быть определена по уравнениям

—(i+y:tl(VTT-D). —<l+xt ЛУсГ-О), (10)

3 -Га>1 Jv J /1Г+1 31

Из (10) следует, что при а-* 1 е^ 0,5, при а-> « я , где Zj - доля НИЗК01СШШЦ9ГО ког.тонэнта в питании ступени. '

Таким образом, режим идеального каскада располагается мевд реаишми эквимолярного л потенциального деления смеси.

Величины подводимого и отводимого тепла могут быть приближенно определены по уравнениям

Для режима вдвального каскада совмещенного процесса справедливо ■ •

- Vi п di* •

Доля отгона d ступенях линейно, зависит от состава смеси, разделяемой в ступени. Причем, при концентрации низкокппщего компонента в смеси больше 50%, доля отгона больше 0,5, в при моиь ¡из

\

концентрациях- меньше 0,5. Чем больше относительная летучесть компонентов, тем больше': доля отгона и дальше" степень конденсации для потока с большим содержанием пизкокипяздего компонента, и тем меньше доля отгона и больше степень конденсации для потока с малым содержанием пизкокипящего компонента. И наоборот, для потока с малой относительной летучесть» компонентов доля отгона и степень конденсации близки к 0,5.

Проведен расчет режима /деального каскаде для разделения смеси бензол- толуол. Относительная летучесть компонентов и теплота испарения- конденсации приняты постоянными и равными 2,6 и 25,1 V-ДЖ/моль соответственно. Расход исходной смеси равен 100 моль,значение у принято равным 0,95. Результаты расче- ов приведены в табл. 2. Здесь концентрации бензола и доля отгона приведены в

Режим равновесия встречных потоков смэгных совмещенных ступеней

Номер ступени т - V

1 0,95 0,88 0,92 0,82 83 84 52 35 20 14 874 515 0,60 0,59

2 0,92 0,82 0,88 0,74 84 86 66 46 35 26 1162 874 0,59 ",57

3 0,88 0,74 0,82 0,64 86 88 78 57 46 37 1444 1162 0,57 0,56

4 0,82 0,64 0,74 0,52 . 88 92 89 71 57 51 1785 1444 0,56 0,53

•-> 0,74 0,52 0,64 0,40 92 95 102 50 71 70 2264 1785 0,53 0,50

ввод Р 0,64 0,00 0,00 0,40 95 95 121 0 0 119 0 0 0,50 0,50

6 0,64 0,40 0,52 0,30. 98 71 70 90 99 1751 2266 0,50 0,48

7 0,52 0,30 0,40 0,21 . 98 102 51 ' 55 70 84 1391 1751 0,48 0,45

8 0,40 0,21 0,30 0,14 102 104 36 44 55 73 1103 1391 0 45 0,43

9 0,30 0,14 0,21 0,09 104 106 25 33 44 62 821 1103 0,43 0,42

10 0,21 0,09 0,14 0,06 1С6 108 14 19 33 48 480. 821 0,42 0,40

мольных долях, расходы потоков в молях, величины подвода и отвода тепла в Мдя.

При равновесном смешения в зоне ввода сырьевого потока деля низкокипящего компонента в исходной атси равна 0,52 моль. доля, доля отгона при этом равна 0,50. Суммарные затраты тепла составили 13111, холоди- 13076 Мдж.

Итоги расчетов показывают, что величины тешюподвода и тепло-отводв возрастают в направлении от концевых ступеней к зоне ввода исходной смеси. Ьри этом условия (4) выполняются.

реши равновесных встреч у потоков совмещенной ступени.

В данном режиме равновесными являются рстречяые потоки совмощеятой ступени Ь" и в связи с чем состав потока пара V", выводимого из совмещенной ступени, равен составу потока Аналогично состав выводимой из совмещенной ступени жидкости Ь* равен составу потока Ъ" (см. (2), резям типа 2). Исключения составляют конечные ступени, в которых отмеченные равновесия потоков невозможны. В связи с этим число совмещенных ступеней на единицу больше, чем для режима с равновесными встречными потоками смешых ступеней.

Равенства (Э), справедливые для режима идеальных каскадов, для совмещенных ступеней, отличных от концевых, также выполняются.

Рабочая линия конденсации п испарения для данного режима определяется формулой

пг X,- -

У+ ----1=1— , 3=2, n-1.

3 1+(-ГеГ-1

Экстраполируя условия равновесия на первую ступень конденсации и на последнюю ступень испарения, расчет доли низкокипниу»-го компонента а фазах может быть проведен по прлближенгаг< у\чв-н-эниям

УБ _-

Xj * V(1-yi))aU+1,/2 ' d=1 ,N_1 '

v+ a ___-j-p v

Значения X* и jn задаются априори, удовлетворяй;™ условиям

х; > х; > 5Ç , 4 < у- < . Доли отгона определяются также уравнениями (10). Проведенные расчеты режима показали , что суммарные затраты тепла и холода составили 15240 и I5I20 Мда соответственно, т.е. на 16% больше, чем в равновесном режима типа I.

усредненный режим рабновесного раздеяения. "рактический интерес представляет усредненный режим равновесных встречных потоков.В этом режима часть потока пара Т^ смешивается с штоком пара , выводимого из смежной ступени конденсации, а остальная часть смешивается с основным потоком пара образованного в данной совмещенной ступени. Аналогичным образом часть потока жидкости L" смешивается с потоком жидкости другой смежной ступени, а остальная ча^ть- с потоком L*. В простейшем случае потоки моьло делить поровну. Тогда половина ттока направляется на смешение с входящим в совмещенную ступень потоком, вторая половина- с выходящим из ступени потоком. Такая схема процесса может быть реализована в аппарате горизонтального исполнения.

по разработанным алгоритмам проведен сопоставительный расчет разделения с равновесными потоками, а "акже при линейном распределении тепла и холода (6) с 10 совмещенными ступенями и при разделении ректификацией с 7 теоретическими тарелками. Данные по сопоставляемым режимам приведены в таблице 3.

Как видно из таблицы, эффективность одной со вмещенной ступени

Режима разделения 20, Мбйй • ДОЛИ 2й, ПП 7ТТ ТТ долэ Ме'мс мольн. доли ч мольн. |ДОЛЖ

Равновесна потоков смежных ступеней (тип I) 13Ш 13076 0,95 0,06

Равновесие потоков совмещенной ст} юпи (тш1 2) 15240 15120 0,95 0,09

Усредненный рэяпм 13454 13330 0,95 0,08

Динейпое распределение 13111 13076 0,94 0,07

Ректификация 13Ш 13076 0 95 О.ОБ

в режима с равновестю встречными потоки.® смэхных ступеней равна 0,7 теоретических тарелок. Такую же эффективность обаспачивает линейное распределена тепла п холода. Эффективность ступеней, работавших в усредненном режиме, незначительно уступает зффектгашос-ти по режиму типа I.

Ражими с павповоснимл встречными потоками тк .а I и -2 возмогяш только при разделении Сшарпой смеси. Для шогокошонэнтной смеси выполнение условий равновесия как встречных потоков, так и штоков, покидаищдх ступени «спареши и конденсации, невозможны. Может быть реализован лищь реапш, близкий к усредненному режиму. В атом случае рас :ет■можно проводить на основа псевдобянарного представления смеет.

5.СХЕМНОЕ И АППАРАТНОЕ ИСПОЛНЕНИЕ СОВМЕЩЕННОГО ПР0Т1ЕССА КОН ДЕНСЛВДИ И ИСПАРЕНИЯ

Совмещенный процесс конденсации и испарения может бить реализован в аппарате горизонтального исполнения. В диссертация приводятся разработанные схемы аппарата (а.с. 1452536), по принципу работы соответствующие схеме рис. 2.

Установкой внутренних поперечных перегородок, смвщашшх от-носитильно друг друга, е парат по дайне делится на ряд срвмвцвщшх ступеней конденсации и испарения. В верхней части аппарата по всей его длино смонтирован пучок труб /тя последовательной частичной конденсации паров, в низшей части- пучок труб для последовательного испарения наадкостц. в трубное пространство пучков протшзототао подаются хладо- и теплоносители. О конца аппарата, соответствующего вводу хладоносителя, выводятся в паровой фаза низкокшящце фракции, с противоположного конца, соответствующего вводу теплоносителя,- в жидкой фазе высокоюшящяв фракции. Цбкду ступенями кон-дэисации и испарения возможно размещение массообменншс контактных устройств.

Реализация совмещенного процесса конденсации и испарения ч аппарате горизонтального исполнения позволяет более полно использовать тепло п холод теплоносителей. Действительно, введенный в аппарат теплоноситель частично ооаадается за счет теплоотдачи в Н-ой стунени испарения, затем передает дополнительно часть тепла в N-1 -ой, 11-2 -ой ступенях и т.д. В итоге на выходе из первой ступени испарения температура использованного теплоносителя будет ниже, чем на выходе из Я-ой ступени. В. ректификационной же колонне тепло вносится в нижнюю часть аппарата, в связи с чем температура использованного теплоносителя на выходе выше температуры в кипятильнике. Следовательно, степень использования тепла теплоносителя в горизонтальном аппарате будет выше, ¿нелогичным образом следует, что степень использования холода хладоносителя в горизонтальном аппарате вше, чем в ректификационной колонне.

Возможен рахим, при котором температура теплоносителя на выходе из аппарата будет меньше, чем конечная температура хладоносителя. Тогда экономически выгодным может оказаться способ охлаж-

д

Рис 6. Схема подвода в аппарат тепла и холода цирку лиру щим теплоносителем

дения отработанного теплоносителя для последующего его использования в качестве хладоносителя, а отработанный хладовоситель пос.:в нагрева использовать в качестве теплоносителя, т.е. использовать замкнутый в цгш один и тот яэ теплоноситель (рис. 6).

Проведена оценка эффективности использования теплоносителей в горизонтальном аппарате и в ректификационной колонне' по величине коэффициента эксэргии

¿=(V tK)/(tH+ 273),

где tH, t - начальная и конечная температура теплоносителя.

В горизонтальном armapt э принято линейное распределение -еп-ла и холода. Начальная температура теплоносителя принята на 100 градусов больше температуры остатка, конечная- на 50 градусов дольше температуры дистиллята для горизонтального аппарата но> татка для ректификационной колонны. Исходные из рассмотренных ра-1юе примеров и расчетные данные представлены в таблице 4.

Горизонтальный аппарат Ректификационная колонна

«н 2 V г

Смесь I 208 140 0,141 208 156 0,108

Смесь 2 21; 134 0,152 207 154 0,110

Смесь 3 202 133 0,145 202 146 0,118

Как следует из таблицы, в данном примере степень использования теплоносителя в горизонтальном апнарь/е-в 1,3 ьыше, чем в ректификационной колоше.

При использовании низкопотенциатьдаго теплоносителя, начальная и конечная температуры которого приняты еэ.50 и на 25 градусов ниже температуры предыдущего теплоносителя, степень использования тепла в горизонтальном аппарате оказалась в 1,6 раза выше, чем в ректификационной колонне.

Аналогичным образом показано, что если начальная и конечная тешеры'уры хладоносителя ниже текюратура гоотвг-тствущих ступе-' ней на 50 и 30 градусов, степень использования холода в горизонтальном аппарате будет в 1,6 раза выше.

Таким образом, горизонтальный аппарат позволяет более полно использовать тепло и холод теплоносителей. При этом для низкопо-тенцирльного теплоносителя степень теплсюъема выше, чем для высокопотенциального. Эффективность использ' ваиия теплоносителей тем вше, чем больна разность температуры кипения компонентов разделяемой смеси, характерных для шрококипящих многокомпонентных смесей. В этом случае в качестве хладоагента может быть использован поток с низкой температурой, направляемый на подогрев, например,

поток исходной смеси.

Проведена также оценка расходов тепло- и хладоносителеЛ в аппаратах. Если теплоноситель не меняет фазового состояния, например, находится в жидкофазном состоянии, то его расход может быть определен на основе изменения значений энтальпий теплоносителя. В таблице 5 приведены начальные а конечные значения энтальпий (кдж/лг) для ранее ррссмотренного примера. Здесь же представлены расходы теплоносителя. В качестве теплоносителя принята масляная фракция углеводородов. Суммарные тепловые затраты равны Ш8Я, 16326 и 1^437 Ида для смеси Г, 2 и 3 соответственно.

Таблице 5

Горизонтальный а те, арат Ректификационная колонна

1гн К а Ьп ** а

Смесь I 435,3 2/6,4 70,4 435,3 312,4 91,0

Смесь 2 432,9 263,2 96,2 432,9 307,3 . 130,6

Смэсь 3 420,7 261,0 65,4 420,7 289,8 79,7

При одном и том зга введенном количество тапла расход теплоносителя в горизонтальном аппарате в 1,3 раза меньше, Чим в ректификационное колонне. При использовании низкопотенцнального теплоносителя его расход в горизонтальном аппарате бил в 1,6 раза меньше, чем в ректификационной колонне, т.е. совпал с данями эксер-гетического анализа вследствие принятого постоянства фазового состояния теплоносителя.

Уменьшение рас-хо/а теплонось еля позволяет использовать насосы, трубопроводы, арматуру и другое сопутствующее оборудование м&тьших рясччеров, в связи о чкм капитальные аатратн до полните лько

уменьшаются.

Показано такав, что при постоянном коафЕйцианте твплсш-родячи для рассматриваемого примера поверхность теплообмене в крайни ступенях различается в 1,3 ваза. При р&.¡ш поверхностях теплообмена в ступенях коэффициенты теплопередачи различаются так-

£8 во столько 2ш раз.

Из-за различия теплового потенциала теплоносителя по длина аппарата обеспечение строго линейного распределения тепла пввоз-ыешо. Более интенсивная теплопередача будет осуществляться в ступенях с болышш ташературпнм напором, в связи с чем организуется нелинейное распределение, что в общем-то является более благоприятным распределением, чем линейное.

Преимущества аппарата выше при делении шрококшшцей смеси, при фракционировании которой выделяют продукты с сильно различающимися средними температурами гашения. Экономические показатели работы аппарата по сравнении о аппаратрчш других процессов Фракционирования возрастают прп использовании не рекуперируемых теплоносителей, тепловой потенциал которых в дальнейшем не используется. Кроме того, в последнем случае решается гакка одна из задач экология - уменьшение теплового загрязнения окрукающей среди.

Следует оеидвть аффективного применения в совмещенных процессах конденсации и испарения тепловых насосов. По сравнению с ратификацией в таких схемах расход теплоносителя намного меньше. Меньшим является и перепад температура при компремировашш или дросселировании рабочего потока, что является благоприятным при рьботв тепловых насосов, так как при использовании теплового на-« >са эффективность его тем выше, чем меньше разность между рабочими тьмпоратурамн кипятильника и конденсатора.

стабилизация и фракционирование нефти конденсащ-.:й и испарение*. Проведен анализ возможности снижения энергетических потер}, путем использования в технологии промысловой стабилизации и совмещенного процесса конденсации и испарения. Для сопоставления проведены также расчеты процесса двухступенчатой сепарации, включающей горячую концевуэ ступень сепарации.

При одном и том же расходе тепла совмещенный процесс конденсации и испарения позволяет существенно облегчить состав нефтяного газа при мвньшем его расходе и, соответственно, увеличить выход товарной нефти. Так, при стабилизации нефти з горизонтальном аппарате, включающем 6 совмещенных ступеней, и нагреве до 60 Г'С, выход нефти был на 0.37 % больше, а газа на 40 % меньше, чем при традиционной двухступенчатой сепарации.

Таким образом, применение аппарата многоступенчатой конденсации и испарения в технологической схеме подготовки нефти позволит повысить качество стабильной нефти. Этот процесс может быть использован такав и при промысловой подготовке газоконденсата.

Проведен также сопоставительный анализ выделения часта дио-тиллятных фракций из нефти в ректификационной колонне в в горизонтальном аппарате для собственных нужд нефтегазодобывающих предприятий. Продуктами разделения являются бензиновые фракции-раствори-тэль парафяноотложений в трубопроводах и в приствольной зоне скважин, осветительный керосин, Фракции дизельного топлива и . утяжеленная нефть- котельное топ,: .во. При отсутствии необходимости отбора керосиновой фракции оба боковых погона смешиваются и выводятся в качестве прямогонныя фракций дизельного топлива.

Число теоретически тарелок в ректификационной колонне принято равным 15, совмещенных ступеней конденсации и испарения в го-ризонтзлыюм ащарате- 30. Дополнительное тепло в ректифякацяон-

кую колонну е одатся циркуляцией горячей струи, в горизонтальном аппарате теплоносителем - ..агретой в печи честью утяжеленной дафти. Тепло в ректификационной колоше снимается в парциальном конд&нса-торе и циркуляционным орошением. В горизонтальном аппарате в ка-чес 3е хладоносите.;я используется часть исходной н&*ти.

Расчетный анализ, проведанный на примерах Фракционирования нефти Арланского месторождения и смеси Западно- Сибирских нефтей, показал, что при примерно равных отборах дастшшятшх фракций качества продуктов разделения практичеокл одинаковы, за иснлнч -нием содержания затемненных фракций (фр. 380 - кк) в дизельном топливе. Их содержание, в дизельном топливе ректификационной колонны больше, Ч9ь< в горизонтальном аппарате: 3,74 и 2,18 % для Арланской и 8,90 и 7,17 % масс, для смэся Западно -Сибирских нефтей.

Это обстоятельство объясняется тем, что в ректификационной колонне на тарелках, заключенных между выводом дизельного топлива и вводом ноф/ги, низко жидкостное орошение, в связи с чем асфальто-смолистые соединения попадэот в дизельное голливо. Уменьшение же расхода нижнего бокового погона приводит к снижению его отбора. Частично ота проблема мокет быть решена путем подачи части нона-гретого сырьевого потока в промежуточное сечение. указанной .юны колойны. При этом более холодный поток жидкости способствует более интенсивному переходу из паровой в жидкую Фазу наиболее высококи-шпцих компонентов. В зтом случае имеет место применения одного из способов неадиабатического разделения. Данный способ использован при реконструкции установки ЛК-6У Маж&йкского НПЗ, что позволило увеличить производительность установки на 5,6 %.

В горизонтальном аппарате на каждой ступени осуществляется неадиабатич&ское фракционирование, что способствует более полному переходу в жидкую фазу наиболее высококипящих компонентов. 3 скя-

зи с 8тт™ рассматриваемая проблема для него не столь остра.

Половина тепла, снимаемого в ректификационной колонне, уходит на тепловое загрязнение окружающей среди в парциальном конденсаторе и лшць вторая половина снимается в циркуляционных орошениях на нагрев исходной снеси. В горизонтальном аппарате высокопотенцналь-иое тепло снимается в 2,5...2,8 раза больше, причем конечная температура нагретого гог. эка намного выше, чем в ректификационной колонне (в примерах 249 и 279 °С). В ректификационной № колонне температура нагреваемого т9фкуляционним орошением потока намного меньше.

Тагам образом, процесс совмещенной конденсации я испарения позволяет фракционировать нефть с монышшп затратами. Кроме того, горизонтальное расположение аппарата позволяет обойтись без массивных опорных фундаментов. Исключается таюго ветровая нагрузка, что характерна для ректификационных колонн. Упрощается монтаж и техническое обслуживание оборудованы.

6.УПРАВЯЕШ ПРОЦЕССАМИ ИСПАРЕНИЯ И КОНДЕНСАЦИИ. МЕТОДЫ Р'СЧЕ-ТА ПРОЦЕССОВ ФРАКЦИОНИРОВАНИЯ

УПРАВЛЕНИЕ ПРОЦЕССАМИ ИСПАРЕНИЯ И КОНДЕНСАЦИИ, В раЗДОЛЫШХ

процессах конденсации и испарения качества продуктов разделения будут наилучшими, если отбор продуктов осуществлять и соответствии с потенциальным содержанием компонентов в исходной смеси. Доля отгона смеси удоалбгворяйт уравнениям

г. - х

л _ I — п

У - х

Необходимую температуру нагрева (охлавдетгая) смеси, обеспечивающую оптимальный отС.»р продуктов разделения, мояю определить по уравннютй

гцй С - коаффмциент, ХЕрактеризуицнй теп смеси и зависящий от состава исходной смеси; „, г „ - температуры кипения низкокипяще-

оКК ВКК

гс, л высококилящого компонентов; Р - рабочее давление.

Способ определения значений коэффициента С гриводится в диссертации. Многокомпонентная смесь может быть представлена псевдо-¡кшврной на основе ключевых компонентов.

Для процесса многоступенчатого испарения уравнения, позволяющие рассчитать необходимую долю отгона смеси в ступенях испарения и учетом лзмзнания составе исходной смеси и режимов работы предыдущих ступеней, имеют вид

Величины подвода тепла при потенциальном отборе могут быть с достаточной точностью определены по уравнению

Аналогичные зависимости для процесса многоступенчатой конденсация имеют вид

итерационный расчет процессов фракционирования. ОДНИМ ИЗ эффективных "методов расчете процессов фракционирования является модифицированный метод релаксации. При расчете совмещенного процесса конденсации и испарения метод имеет следующий общий вид.

Решать уравнение материального и теплового балансов ступени, мшсиваешх упавнеиями:

для ступени конденсации

VI+ - Ъ - гзв Чй+ «Г- ~-0 •

д-пя ступени испарения

+ - - Ъ' 4 - < - < + ^ -0 -

при совладении условий

г» п __

У х,. = 1, У у.. - 1, 3-1 ,

1ЁГ1. к

где 0- тепло потока.

При наличии в рассчитываемой системе обратных и рецикловых потоков возможна раскачка нэ начальных итерациях расчета. Раскачку можно уменьшить, если решать систему из уравнений теплового баланса и видоизмененного уравнения однократного испарения

з - г Не. ХЛО - 1) " 0

Л=1 л 1 3

с учетом ограничения на переменную

С « е^ < 1

При наличии в системе разделения воды возникают определенные трудности расчет«. Расчет ступени разделения в присутствии насыщенного водяного п:'па проводят методом, в которой наличие водяного по ра на ступени учитывают снижением расчетного давления на величину упругости нясЫ'';.'яного водяного пара ?.= ? - ?и г:?льяуп доли

водяного парг в паровой фазе определяют из условия, что парциальное давление водяного пара равно давлении насыщенного водяного пара. В атом случав на ступени разделения присутствует третья фаза-слой воды. Если вода полностью находится в паровой фазе в пере-грс ом состоянии, то упругость водяного пара пологают равной большой величине V расчетное давление принимают равным давлению ступени Р^- Р^0. При этом на отупени имеется лишь одна жидкая фаза углеводородов.

При температурах, Низких к тэшературе перехода водяного пара из насыщенного в перегретое состояние .расчет системы разделения может и не сойтись. В этом случае необходимо использовать итерационную процедуру, удовлетворяющую определенным условиям сходимости.

Показано, что итерационный процесс

(к+1 ) (к) (к) ■ ?, -Р, -ДР,

(к)

будет оходиться, если ведичшу ЛР3 определять следующим образом (к) (к) 1к) -«и**,-**» ! '

при соблюдении условия 0 < q < 1 , где к - номер итерации.

''Следующая особенность возникает при уете теплового баланса ступени. Вычислительный процесс будет устойшвым, если корректировку теплосодержания смеси проводить го уравнению

где суммарное тепло води в паровой и жидкой фаз«.

При анализе систем фракционирования используются различные методы оптимизации, однако один из аффективных методов оптимизации - принцип максимума Понтрягина не применялся. Основной трудностью,

сдергивающей использование» метода, является противоточность (про-тивонаправленнозть) слоте.® разделения.

В диссертации функции Гамильтона, в отличие от известного выражения, разработанного для однонаправленного щоцеоса, введена в виде

Н(Ь,7,®,Р,и,;1Ь уГ'Оу ^^(Ь^Д^,.^) ^ ,

где Эу Р^ - векторы сопряженных перемешшх; и^ - вектор управляющих переменных; ко- отрицательная константа; Ф - критерий оптимизации; т - символ тр^нспопироваши.

Сопряженные переменяю определяются по уравнениям

911 ое ш ---Р

Отличительной особенностью модифшации метода является проти-вонаправленность кчк основных переменных Ь , 7., так и сопряженных Р^. Причем компоненты потока жидкости Ь и вектора сопряшшшх переменных Р определены на множестве индексов <0,1,... ,$-, компоненты потока пара V и вектора сопряженных переменных ® - на множестве (N+1 ,1ь

Проведенные расчетные исследования показали, что по сравнению с методом минимизации дисперсии примесей в продуктах разделения от их заданных значений, данный метод потребляет машинного времени на 20% больше. Однако рем^ие сходится более плавно.

0СН0ВНЫЕ-ВЫВ0ДЫ

I. Разработан и л тодологаче^ни обоснован процесс фракционирования многокомпонентной смеси - невдиебатический совмещенный процесс конденсации и испрренмя. Выявлены совокушг'еть бйконом&р-

жкл-йй и получены аналнтичэскиэ уравнения для расчета ого анализа разделения снеси совместным процессом. Проведены исследсвашгя основных рабочих режимов, определяемых видом распределения тепла и холода по ступеням испарения и конденсации, и усыновлено:

- нвадиабатический характер фракционирования совмещенного процесса, основанный на одновременном подводе тепла и холода во все совмещенные ступени, способствует уменьшению необратимости разделения еиэск;

- «шейное распределение тепла и холода по ступеням является предпочтительным распределением, наиболее легко реализуемое на практике. Для рассмотренных примеров аффективность одной совмещенной ступени составила 0,6.'..О,В теоретических тарелок;

- для совмещенного процесса, в отличие от процесса ректификации, можно выделить три условных рекима с равновесными встречнши потоками пара и жидкости, два из которых могут быть реализованы на конечном числе соиа&щешшх ступеней конденсации и испарения.

2. На основе выявленных особенностей совмещенного процесса " конденсации и испарения разработана ц технологически обоснована конструкция аппарата горизонтального исполнения.характеризующаяся:

- вводом тепла п холода в ступени аппарата по всей его длинэ одним теплоносителем и одним хладоноентелем, что позволяет более пошо использовать энергетический потенциал теплоносителей и ■уменьшить их расход;

- налой разностьв температур мезду температурами ввода одного и выводи друтого теплоносителей, что способствует применения в 1ч.вмещенном процессе тепловых насосов;

- отсутствием ветровой нагрузки и массивных опорных фундам&н-т, в, малыми '"■абаритама и меньшими монтажными и эксплуатационными

.^•'¡'рЬТЬЦИ.

- —

•3. На основ© организации неадиабатического характера разделе-шм разработаны более экономичные схемы и способы фрекционяровькия углеводородных нефгяпых смесей:

- отперта легких углеводородов комбинированным вводом тепла а водяного пэра, пооволлщие более полно использовать тепло остатка

колонны;

-- улавливания бензиновых фракций неадиабатической однократной абсорбцией из газов, выделяемых при промысловой стабилизации нефти и из товарных регервуарор, с малыш капитальными затрата?.®;

- пр-омысловой подготовки нефти и ее фракционирования в горизонтальном аппарате совмещенного процесса конденсации и испарения при меньших энергетически*. затратах, чем схемы, включающие процесс ректификации. Показано, что содержание есфальто - смолистых соединений в дизельном топливе горизонтального аппарата вследствие многоступенчатой неадиабатической конденсации паров меньше, чем ректификационной колонны.

4. Разработаны алгоритма расчета различных режимов разделения бинарной и многокомпонентной смеси совмещенным процессом к н-двнсации и испарения, модификация алгоритма расчета ступени разделения многокомпонентной смэси методом релаксации я устойчивый алгоритм расчета трехфазной углеводородной смеси и присутствии вода-

5. Разработаны математические метода оптимального управления режимами одно- и многоступенчатого испарения и конденсации, основанные на потенциальном делении паровой и жидкой (фаз разделяемой смеси. Показана возможность применения дискретного принципа максимума Понтрягинн для решения зада4« оптимизации схам и режимов разделения много кг «тонентной смеси в сложных протнвоточных роктлф'/ко-циодаю - к^нд^-мвциоиных системах.

ОСНОВНЫЕ ПУБЛИКАЦИИ ПО ТЕМЕ ДИССЕРТАЦИИ

1. Кондратьев А.»..Умергалин Т.Г.,Беликова И.А. Опыт моделирования на ЭВМ сложных колонн для ректификации углеводородных газов // Совеошенстиование процессов сероочистки углеводородного сырья и тазофракционироьлшя/ М.: ЦНИИТЭНефтвхим, 1980.- С.74-31.

2. Кондратьев A.A. Умергалин Т.Г. Разработка васокоэДек-т. вных и надежных в работе сложных ректификационных колонн // Пути сс^риенствования, интенсификации и повышения надежности аппаратов в основной химии: Тез.. докл. Всесоюз. совещ. / Сумы, 1980, Ч.1.- С.75-76.

3. A.c. 837349 СССР. Способ разделения смечи ректификацией / Кондратьев A.A., Дюрик Н.М., Лазарет A.B., Умерга-ю Т.Г.// Б.И.-1901, № 22.

4. Кондратьев А.А.,Уморгалин Т.Г. Программа автоматизированного расчета статики сложных ректификационных колонн // Применение ЭВМ, математических моделей в автоматизации проектирования и в автоматизации управления организационными и техническими системами: Tos. докл. Республ. науч.-практ. конф./ Уфп, 19Я1.- С. 9.1-93.

■ 5. Коядратьев А.А.Дмергалин Т.Г. .Деменков В.Н. Повышение надежности работы сложных ректификационных колонн со связанными материальными и тепловыми потоками // Пути совершенствования, интенсификации и повышения надежности аппаратов в основной химии: Тез. докл. Второго Всесоюз. совещ. / Сумы, 1982, С.6.

6. A.c. 929137 ССОР. Сложная рект фкационная колонна / Кондратьев A.A..Лазарев А.В.,Муху'гданов Р.Х. .Умергаллн Т.Г. // Б.И.-1982, £ 19.

7. A.c. 936959 СССР. Способ автоматического управления ректификационной установкой / Кондратьев A.A., Кривошеев В.П., Попков

- -

В.Ф..Умергалин Т.Г. // Б.Й.- 1982, » 23.

8. Демэюгав В.Н., Вагапов И.Х., Умэргалин Т.Г. Схемы фракционирования нэ^гги и газоконденсата // Проблемы глубокой переработки остатков сернистых и высокосеротстых неф/гей: Tea. дс л. Четвертой Ресцубл. науч.-техн. конф./ Уфа, 1982.- С.6-7.

9. Умергалин Т.Г., Кондратьев А.Л, Комарова Т.З. Расчет на ЭВМ сложных ратификационных колонн со связанными материал;,ними и тепловыми потоками // Химическая технопогил нефти и газа: Мажвуз. нвуч.-тэмвт.сб./Казанск. хим. технол. ин-т.- Казань, 1982.- С.6-8.

10. .".с. 967498 СССР. Способ осуществления парового орошения в отгонной секции ректификационной колонны / Кондратьев А.А.,Галтт-мов Ж.Ф., Умергалин Т.". и др. // Б.И.- 1982, Й 39.

11. A.c. 978886 СССР. Ректификационная установка / Кондратьев A.A. .Кршюшеев В.П.,Богатых К.Ф..Умергалин Т.Г.// Б.И.-1982, № 45.

12. A.c. 9Э7713 СССР. Способ автоматического управления ректификационной установкой / Кондратьев A.A., Кривошеев В.П., Попков В.Ф., :>лерг8лин Т.Г. // В.И.- 1983, №7.

13. Кривошеев Г.П., Кондратьев A.A., Грязнов A.A., Умер.ълин Т.Г. Моделирование статических режимов ректификационных колонн со взаимосвязанными тепловыми и материальными потоками для решения задач управления // Информационно-измерительна^ техника в нефтяной и нефтехимической промышленности: Межзуз. науч.-темат.сб./ Уфимск. нефт. ин-т.- Уфа, 1963. С.-169-173.

14. Д&менкоп В.Н..Кондратьев A.A..Умергалин Т.Г. Ректификация нефтяных Фракций в сложных колоннах // V Всесоюзная коференция по теории и практике ректификации: Т&з. докл./ Северодонецк, 1984.- ч.З.- С. 267-7X3.

15. A.c. П74378 СССР. Способ перегонки н&фгги /Деменков В.Н., Кондратьев A.A. .Умергалин Т.Г. и др. П БЛ.- T9R5, Я 31.

i"6 A.c. I177336 СССР. Способ перегонки мазута/Деманкоа В.Н., Кондратьев A.A. ,Умергалин Т.Г. и др. // Б.И, - 1965, J6 33.

17. A.c. II7I047 СССР. Ректификационная колонна/Богатых К.Ф., Долматов В.Л. .Самойлов H.A. .Умергалая Т.Г. к др..7Б.И.-1985,£ 29.

13. А.о. 1159942 СССР. Способ перегонки мазута / Кондратьев Д.А,, Демакков В.II., Умергалин Т.Г. и др. // БИ- 1985, & 21.

19. A.c. IÏ6II28 СССР. Тешюмассообменный аппарат / jwepra-лин Т.Г.,.Богатых К.Ф. и др. // Б.И.- 1985, & 22.

20. Дэменков В.Н. .Умергалин Т.Г..Закиров U.M. Практика расчета на ЕС ЭВМ статики ректификации // Применение ЭВМ в решении науч.-техн. и народно-хоз. задач: Тез докл./ Баш ФАН СССР.- Уфа, 1985 - С.136.

?Т. A.c. II94438 СССР. Способ подвода тепла в отгонную секции ректификационной колонии / Кондратьев A.A. .Умергалин Т.Г..Ужалив». Н.Б. и др. П Б.И.- 1985, » 44.

22. A.c. I2I472I СССР. Способ фракционирования термически нылойких-углеводородных смесей широкого фракционного составе/Кондратьев А.К..Деменков В.Н..Умергалин Т.Г. и др.// В.И.- 1986, № 8.

• 23. A.c. 1273377 СССР. Способ стабилизации дизельного топлива / Рахимов М.Г., Уразаев Ф.Х., Умергалин Т.Г. и др. // Б.И.-1986, Й 44.'

24. A.c. I28I279 СССР. Способ автоматического управления 1{р£.к1и(1нируицими колоннами / Кондратьев A.A., Ахмадеев М.Г., Деменков В.Н.,'Умергалин Т.Г. // Б.И.- 1987, S I.

25. A.c. I2866I4 СССР. Способ стабилизации нефтяного сырья / Цимйнлкв В.Н., Кондратьев A.A., У ¡ергалин Т.Г. и др. // Б.И.-Г->87, ß 4.

P.S. Мух..«юдэянов А.Х., Хвфизов А.Р., Умергалин Т.Г. Стабили-••! ¡щи нефти с подачей нефтяного газа // Нефтяное хозяйств..., 1587,

» Б.- 0. 39-4Г.

27. Мухамэдзянов А.Х.,Умергалин Т.Г. .Хвфязов А.Р. Оптимизация схемы выработки ПШУ иа промыслах ■// Совершенствование ноцоссов газофракционированля и сероочистки легкого углеводородного сырья: Тез. докл. 17 Всесоюзного семинара/ М.: ЦНИИТЗнефтвхим,T9S7.~г..Г/.

28. Умергалин Т.Г.,Гаг»шэ Г.И. К применен™ дискретного, принципа максимума Понтрягнав ири оптимизация протавоточкой системы ректификации / Депон. ВИНИТИ (б/о 552), 1987 Я 8.

29. Умергалин Т.Г. Оптимизация режима ректификации принципом максимума Понтрягина // Средства оптемизгции технологических процессов в н фтяной промышленности: Неквуз. науч.-точат, сб./ У<1им. нефр. ин-т- Уфа, 1987.- С.186-188.

30. Мухачедзянов А.Х.Дафизов А.Р.,Умергалин Т.Г. Оптимизация работы нэфтестабилизеционноа колонны // Проблемы углубления переработки нефти: Тез. докл. 711 Feспубл. научн.-'уехп. конф./ Уфе, 198Я, С. 12-13.

31. Умергалин Т.Г. Дафязов А.Р., Мухамедзянов АД. Повышении качества нефти на промыслах // Издание п.ЗО.- С. 81.

32. A.c. 1442535 СССР. Способ стабилизации нефти / Абизгиль-дин О.М., Мухамедзянов АД., Умергалин ?.Г. и др.//Б.Я.-Т938,Я 45.

33. A.c. Т452536 СССР. Тепломассообменный аппарат / Умергалин Т.Г., Хафизов А.?,и др. // Б.И.- 1989, Я 3.

34. Абнзгильдин D.M., Умергалин Т.Г., Мухамедзянов А.Х. и др. Интенсификация процесса стабилизации нефти // Нефтяное хозяйство, 1389, № 6.- С. 54-57.

35. Умергалин Т.Г.Дафизов А.Р., Мухвметзянов А.Х., Абызгиль-~ин Ю.М. Технология улавливания низкоклпящих бензиновых фракций из резервуаров // Нефтяное хозяйство, 1989, № 10.- С 5-10.

36. Умерг'-.лин Т.Г., ХчФизов А.?. Оптимальное распределение

тепла в аппарате многоступенчатой конденсации и испарения // Приборы и устройстве автоматики для нефтяной и тазовой промышленности: Межвуз. науч.-темат.сб./ Уфим. нефт. ин-т.- Уфа, 1989. C.I5I-I55.

37. Умергалин Т.Г.,Хафизов Á.P. Разработка промышленных схем стя^или^ации лафти // Проблемы нефти и газа: Тез. докл. Республ. научн.-техн. конф. / Уфа, 1990, С.45-46.

38. A.c. 1560253 СиСР. Способ разделения многокомпонентной смеси / Умергалин Т.Г.Дафизов А.Р , Теляшева Л.Г.//Б.И.-1990,tó 16.

39. Умергалин Т. Г., Хафизов АР, Аппарат многоступенчатого испарения и конденсации смеси У/ Не^л-епереработкл и нефтехимия,

1990. » 5.- С.41-43.

40. Хьфизов А.Р. .Умергалин Т.Г. Технология промысловой стабилизации нефти многоступенчатом испарением и лонденсацией // Нефтяная промышленность, 1990, шп. 10.- 0. 50-54.

41. Умергалин Т.Г.Дафизов А.Р. Ч автоматическому регулированию процессов конденсации а испарения // Нефтепереработка и нефтехимия, 1990, й 9.- С.37-39.

42. A.c. 1595878 СССР. Способ стабилизации,нефти / Умергалин Т.Г.Дафизов А.Р..Абызгильдин Ю.М. и др. // Б.И.- 1990, » 36.

43. Умергалин Т.Г. Применение дискретного принципа максимума при оптимизации схемы ректификации // Математические методы в химии: Тез. докл. VII Всесоюзной конф. / Казаш , 1991,- C.II0-II2.

44. Умергалин Т.Г. О сходимости расчета процесса ректификации ь присутствии насцшенного водяного мра // ТОХТ, 1991, т.25,

а г.- с. soscos.

45. Умергалин Т.Г. Оптимизация режима многоступенчатого испарения и конденсации смеси // Нефтепереработка и нефтехимия,

1991. № 8.- С.57-60.

46. Хафизов А.F.,Умергалин Т.Г. Отбензиниваю'б газов сенарз-

ции установок подготовки нефти // Нефтяная и газовая промышленность, 1991, вып.7.- С. 25-29.

47. Умергалин Т.Г. К оптимальному управлению режимов сепарации // Автоматизация технологических процессов и объектов нефтяной л газовой промышленности : Меназуз. науч.-томат. сб. / Уфпмок. иефг. ин-т.- Уфа, IS9I.- С. 138-142,.

48. Уморгалин Т.Г. Рэсчэт параметров процесса совмещенной конденсации и испарения смеси // Издание п. 47.- 0. 143-148.

49. A.c. 1643035 СССР. Способ автоматического регулирования процесса разделения многокомпонентной смеси в аппарате многоступенчатой конденсации и испарения / Умергалин Т.Г.Дафизов А.Р., Абызгильдин D.M. и др. // В.IL- 1931, й 15.

50. A.c. 1698273 СССР. Способ промысловой стабилизации нефти / лафкзов А.Р. Дмчргелш Т.Г. ,Абызгильдин D.M.//В.И.-1991,й 46.

51. Уморгалин Т.Г. Процесс совмещенной т.шогосгупенчатой конденсации и испарения смеси.- Уфа: Башкнигоиздат, 1991.- 150 с.

52. Умергалин Г.Г.Дэфизов А.Р..Слесарева С.Г. Фракционирований многокомпонентной смеси в малогабаритном горизонтальном аппарате // Материалы I съезда химиков, нефтехимиков, нефтепереработчиков и работников промышленности стройматериалов Республшш Башкортостан / Уфа, 1992.- С.39-44.

53. Уь..<ргалш Т.Г..Слесарева СЛ. Комбинированная диаграмма, уравнения равновесия и рабочих лшпй процесса совмещенной конденсации и испяреяи.. // Физике- математические проблем л модолдро Bamie нефтепромысловых и нефтехимических процоссов: Межвуз, томат, сб. няучн. тр./ Уфим. нефт. ин-т.- Уфа, 1992.- С.87-94.

54. Умергалин Т.Г. Режимы равновесных потоков процесса многоступенчатой конденсации и испарения // Издание'п. 53.- С.95-100.

55. Умергалин i .Г. .Слесарева С.Г. Дафичов А.Р. Т-ракциониро-

ваши* нефти в горизонте^ъном аппарате // Падание п. 53.- С-,87-94.

68. Умергалян Т.Г. Дафизов А.Р. .Слесарева С.Г. я др. ^акционирование нефти и газокондансата р малогабаритном горизонтальном аппарате // Нефть и газ Западной Сибири. Проблемы добычи и транспортировки: Тез. докл. мвйгосуд. н.-техн. кон&-ии / Ттоэнок. ивдустр. ш-т.- Тюмень, 1993.- С.173-774.

57. Уморгалин Т.Г., Хафизов А.Р,, Слесарева С.Г. Технология многоступенчатого испарения и конденсации для разделения нефтега-3'ibui ом&сей // II международная конференция по химии нефти: Тез. докл. научн. конф-ш / Ин-т хишш нефти.- Томск, 1994.- С. 174-175,

58. Умэргалин Т.Г., Хафизов А.Р., Слесарева С.Г. Возмо.таости использования блочной установки для получения прямогоиных фракций моторных тошшв на прошслах // Вопросы интенсификации и разработки газових и газокоцдансатонефтяшге местороздений: Мажвуз. т&мат. со. научн. тр./ Уфш. гос. нефг. техн. уннв-т.- Уфа, 1994.- С. 157-163.

Цоддаошю к печати ¿9.0b. 95. ,

£v>[>m;iT бумаги 60x84 1/16. Бумага писчая. Печать офсетная.

Иеч. jaiaTOB 2,0. Тираж 100 екз. Заказ .

Уфимский государственный нефтяной технический университет.

Соискатель

Гтаирин? УГНТУ. Адрес: "150062, г. Уфа, ул. Космонъитчи, 1.