автореферат диссертации по энергетике, 05.14.01, диссертация на тему:Методы и средства повышения эффективности энергетического использования углей Канско-Ачинского бассейна

На правах рукописи

ДУБРОВСКИЙ Виталий Алексеевич

МЕТОДЫ И СРЕДСТВА ПОВЫШЕНИЯ ЭФФЕКТИВНОСТИ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО ИСПОЛЬЗОВАНИЯ УГЛЕЙ КАНСКО-АЧИНСКОГО БАССЕЙНА

05 14 01 - энергетические системы и комплексы

Автореферат

диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук

Красноярск 2008

22с^2й№

003446660

Работа выполнена в ФГОУ ВПО «Сибирский федеральный университет»

Официальные оппоненты доктор технических наук, профессор

Кулагин Владимир Алексеевич

доктор технических наук, профессор Охорзин Владимир Афанасьевич

доктор технических наук, профессор Серант Феликс Анатольевич

Ведущая организация ГОУ ВПО «Новосибирский государственный

технический университет»

Защита состоится 16 октября 2008 г в 14 часов на заседании диссертационного совета ДМ 212 099 07 при ФГОУ ВПО «Сибирский федеральный университет» по адресу

660074, г Красноярск, ул акад Киренского, 26, ауд ДЮЗ Тел (3912) 91-27-56, факс (3912) 43-06-92 (для кафедры ТЭС) E-mail boiko@kgturu

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Сибирского федерального университета

Автореферат разослан «_»_2008 г

Ученый секретарь диссертационного совета канд техн наук, доцент

Е А Бойко

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность. В соответствии с «Энергетической стратегией России на период до 2020 года» структура топливно-энергетического баланса страны на долгосрочную перспективу предусматривает значительное увеличение использования угля Вместе с тем расширение потребления угольного топлива в нашей стране, прежде всего, обусловлено освоением углей Канско-Ачинского бассейна - крупнейшего буроугольного бассейна России Общие геологические запасы бассейна составляют около 640 млрд тонн, из них пригодны для добычи наиболее дешевым открытым способом 140 млрд тонн, что составляет более 70 % общероссийских запасов углей открытой разработки

Многолетний опыт использования канско-ачинских углей (КАУ) на тепловых электростанциях показал, что традиционные способы их подготовки и сжигания не в полной мере соответствуют современным требованиям обеспечения надежности, эколого-экономической эффективности работы котельных агрегатов Возрастающая роль углей Канско-Ачинского бассейна в ТЭБ РФ на первый план выдвигает целый ряд вопросов, связанных с их эффективным энергетическим использованием В первую очередь к ним следует отнести шлакование и загрязнение поверхностей нагрева котлоагрегатов, обусловленные специфическим составом минеральной части канско-ачинских углей, в результате чего значительно уменьшается коэффициент использования установленной мощности тепловых электростанций, снижение содержания оксидов азота как наиболее вредных газовых выбросов в уходящих дымовых газах на ТЭС, вовлечение в ТЭБ России забалансовых окисленных углей, которые при добыче КАУ вместе с пустой породой уходят в отвал, замена мазута при растопке и подсветке факела топочных камер котельных агрегатов углями Канско-Ачинского бассейна, стоимость которых более чем на порядок ниже стоимости жидкого топлива - мазута

В связи с этим возникает необходимость проведения исследований, направленных на совершенствования технологии энергетического использования КАУ на тепловых электростанциях (ТЭС), позволяющих разработать научно обоснованные технические решения, обеспечивающие надежность, экономичность и экологическую безопасность работы котельного оборудования энергетических систем и комплексов, внедрение которых вносит значительный вклад в экономику России

Основанием для выполнения диссертационной работы послужили федеральная целевая комплексная научно-техническая программа 0 Ц 008 («Энергия»), утвержденная ГКНТ, Госпланом СССР и АН СССР (№ 474/250/132 от 12 12 1980 г),

отраслевые программы Министерства угольной промышленности СССР на 1985-1990 годы,

программа «Энергосбережение» Минобразования РФ,

тематический план научно-исследовательских работ по заданию Федерального агентства по образованию на 1995-2009 годы

Объектом исследования являются устройства по сжиганию углей на тепловых электростанциях

Предметом исследования являются технологические процессы топли-воподготовки и сжигания канско-ачинских углей

Цель работы состоит в разработке методов и средств повышения эффективности работы котельных агрегатов современных тепловых электростанций при сжигании углей Канско-Ачинского бассейна

Основные задачи исследований

1 Провести комплексные физико-химические исследования особенностей вещественного состава канско-ачинских углей по высоте пласта и глубине его залегания

2 Усовершенствовать технологию сжигания КАУ, обеспечивающую надежность, экономичность и экологическую безопасность энергетических систем и комплексов

3 Разработать технологические схемы и устройства по термической подготовке КАУ в условиях энергетических систем

4 Выполнить трехмерное математическое моделирование аэродинамики топочной камеры котла, оборудованного системой термической подготовки углей

5 Разработать мероприятия по практическому использованию технических предложений по применению усовершенствованной технологии сжигания КАУ на действующих ТЭС

6 Обосновать экономическую эффективность использования технологии предварительной термической подготовки канско-ачинских углей в условиях ТЭС и на основе модифицированной энергетической модели России определить рациональные масштабы тиражирования и приоритетные регионы России по внедрению этой технологии на долгосрочную перспективу

Методы исследований

В работе использованы экспериментальные методы исследований, выполненные на тепловых электростанциях и на специально созданной полупромышленной установке, а также методы математического моделирования

Научная новизна.

1 Установлены закономерности влияния окислительного выветривания на состав и физико-химические свойства органической и минеральной частей канско-ачинских углей на основе исследований угля Березовского месторождения по высоте и глубине залегания угольного пласта

2 Обоснована технология сжигания канско-ачинских углей с применением термической подготовки в условиях тепловой электростанции, направленная на комплексное решение вопросов их энергетического использования снижение загрязнения поверхностей нагрева котлов, уменьшение концентра-

ции оксидов азота в уходящих дымовых газах до нормативных значений и вовлечение в ТЭБ РФ забалансовых окисленных углей

3 Разработан номограммный метод определения конструктивных решений по компоновке пароперегревательных поверхностей нагрева котельных агрегатов на основе обобщения результатов исследований по образованию натрубных отложений при сжигании канско-ачинских углей, что обеспечивает на стадии проектирования создание котельных агрегатов повышенной эффективности

4 Полученные результаты численного эксперимента показали, что предложенная конструкция топочного устройства котельного агрегата с внутрито-почной термической подготовкой позволяет организовать эффективную аэродинамику топочного пространства с равномерным заполнением его объема продуктами горения и повышает эффективность процесса сжигания КАУ

5 На основании проведенной экономической показана высокая эффективность применения технологии сжигания с использованием термической подготовки КАУ в энергетических комплексах Определены наиболее приоритетные регионы России по ее тиражированию на долгосрочную перспективу с помощью модифицированной энергетической модели России

Практическая значимость и использование результатов работы.

1 Усовершенствована технология сжигания канско-ачинских углей с применением термической подготовки, что позволяет осуществить их эффективное использования в энергетических системах и комплексах

2 Разработана техническая документация на установку системы термической подготовки углей для котельных агрегатов КВТК-100 «Крастяжмаш-энерго», БКЗ-420-140 Красноярской ГРЭС-2, ПК-40-1 Беловской ГРЭС и передана заказчикам (патенты № 2113655, 2317485, 2313034 и др)

3 Результаты исследований внедрены на котле БКЗ-420-140-ПТ1 Красноярской ТЭЦ-2, ПК-40-1 блока 200 МВт Томь-Усинской ГРЭС с применением термоподготовки углей для организации энергосберегающей технологии муфельной растопки и подсветки факела топочных камер (патенты №2200950,2294484, 2310125 и др )

4 Разработан метод определения компоновки пароперегревательных поверхностей нагрева котельных агрегатов, который позволяет повысить тепловую эффективность их работы при сжигании канско-ачинских углей

5 Создана полупромышленная экспериментальная установка (патенты № 2072479, 2088851), прототип которой рекомендуется использовать для разработки эколого-экономичных режимов подготовки и сжигания энергетических углей новых месторождений

6 Результаты исследования использованы в учебном процессе ФГОУ ВПО Сибирского федерального университета при изучении специальных дисциплин студентами направления 140100 «Теплоэнергетика»

Положения, выносимые на защиту:

1 Результаты исследований закономерностей влияния окислительного выветривания на состав и физико-химические свойства углей Канско-Ачинского бассейна по высоте угольного пласта и глубине его залегания

2 Технология сжигания канско-ачинских углей с применением термической подготовки в условиях ТЭС по результатам исследований энергетического использования КАУ и их полукоксов в промышленных котлах и экспериментальных установках

3 Результаты исследований процесса термической подготовки КАУ на основе численного эксперимента и созданной полупромышленной экспериментальной установки

4 Технологические схемы и технические устройства с применением термической подготовки как эффективного элемента процесса сжигания КАУ в условиях ТЭС

5 Результаты промышленного использования термической подготовки углей на котлах тепловых электростанций России, показывающие возможность решения проблем экономичности, надежности работы энергетических систем и комплексов

6 Результаты исследований по оценке эффективности применения технологии сжигания с использованием предварительной термической подготовкой канско-ачинских углей в условиях тепловых электростанций, определение рациональных масштабов освоения и наиболее приоритетных регионов России по ее тиражированию

Достоверность результатов обеспечена комплексным характером исследований, обоснованными технологическими схемами, подтверждается метрологическими характеристиками используемого оборудования и современных приборов, аттестованных Госстандартом, удовлетворительным совпадением результатов численных и экспериментальных исследований, положительными результатами опытно-промышленной эксплуатации технических разработок на тепловых электрических станциях

Апробация работы Результаты диссертационной работы докладывались и обсуждались на следующих российских и международных конференциях 2-4-й Всесоюзных конференциях «Влияние минеральной части энергетических топлив на условия работы парогенераторов» (Таллинн, 1974, 1980, 1986), Всесоюзной конференции «Современные процессы переработки и физико-химические методы исследования угля, нефти и продуктов их превращения (Иркутск, 1982); 5-й Всесоюзной конференции по горению органического топлива (Новосибирск, 1986), ежегодных научно-технических совещаниях по программе «Энергия» (Ленинград, 1982-1989), 2-й Всесоюзной конференции «Теплообмен в парогенераторах» (Новосибирск, 1990), Всесоюзной конференции «Минеральная часть топлива, шлакование, загрязнение и очистка котлов» (Челябинск, 1992), 26-м Международном теплотехническом коллоквиуме (Дрезден, 1994), Научно-техническом Совете Харбинского

технического университета (Харбин, 1991-1994), Ежегодной всероссийской НТК «Энергоэффективность систем жизнеобеспечения города» (Красноярск, 1999-2007), 2- и 3-м Международных форумах стратегических технологий (Улан-Батор, 2007 и Новосибирск, 2008)

Личный вклад автора Автору принадлежат постановка проблемы и задач исследований, разработка, обоснование всех положений, определяющих научную новизну и практическую значимость, постановка экспериментов, анализ и обобщение результатов, формулировка выводов и рекомендаций для принятия решений, автор принимал непосредственное участие в создании экспериментальной установки и проведении стендовых и промышленных исследований

Автор выражает благодарность канд техн наук профессору И С Де-рингу за неоценимые консультации и содействие в работе В решении отдельных задач принимали активное участие ст науч сотр Л Ф Бугаева, канд хим наук Ж Л Евтихов, мл науч сотр Г А Потехин, Б А Яцевич, С М Куликов, А А Князев, Е А Бойко и М В Зубова, которым автор также глубоко признателен

Публикации По теме диссертации опубликовано 152 научные работы, в том числе 1 монография, 10 статей в периодических изданиях из перечня ВАК, 65 - в центральных журналах, сборниках научных трудов Всероссийских и международных конференций, 76 авторских свидетельств и патентов

Объем и структура работы Материалы диссертации изложены на 310 страницах основного текста, включающего 125 рисунков, 33 таблицы Работа состоит из введения, семи разделов, заключения, списка использованных источников из 316 наименований и приложений

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обосновывается актуальность работы, сформулированы цель и задачи работы, научная новизна и практическая ценность полученных результатов, приводятся сведения о результатах внедрения, сведения о публикациях, объеме и структуре диссертации

В первом разделе проведен анализ результатов исследований энергетического использования канско-ачинских углей и проанализирована их значимость для топливно-энергетического баланса восточных районов РФ Установлено, что освоение сжигания углей Канско-Ачинского бассейна ставит целый ряд вопросов их эффективного энергетического использования

Прежде всего, к ним следует отнести шлакование и загрязнение поверхностей нагрева котельных агрегатов, что обусловлено специфическим составом минеральной части канско-ачинских углей Для их решения в свое время было предложено на некоторых тепловых электростанциях провести довольно дорогую реконструкцию топочных камер котлоагрегатов с переводом их на жидкое

шлакоудаление В результате реконструкции снизилась скорость роста прочно-связанных отложений на высокотемпературных поверхностях нагрева, но одновременно возросла их прочность и значительно увеличилась концентрация оксидов азота в уходящих дымовых газах На сегодняшний день различными организациями проведено огромное количество исследований по изучению механизма образования и упрочнения натрубных отложений при сжигании кан-ско-ачинских углей Тем не менее вопросы шлакования и загрязнения поверхностей нагрева котлов остаются далеко не решенными и ощущается дефицит работ в этой области по обобщению и практическому применению результатов исследований

В настоящее время требуется разработка высокоэкономичных технических решений по существенному снижению оксидов азота как наиболее вредных газовых выбросов с уходящими дымовыми газами на ТЭС Химические методы очень эффективные, но слишком дорогие, поэтому различными организациями основное внимание уделяется разработке технологических методов подавления оксидов азота Наиболее существенного снижения оксидов азота добились на котлах с кипящим слоем, но внедрение кипящего слоя в большую энергетику сопряжено со значительными трудностями

Не находят применения в энергетике огромные запасы забалансовых сажистых (окисленных) углей Канско-Ачинского бассейна, превратившихся в результате сильного окислительного выветривания в рыхлую бесструктурную массу, которые при добыче товарного угля вместе с пустой породой уходят в отвал Весь уголь, лежащий ниже сажистого, считается плотным, неокислен-ным Для каменных углей имеются данные, свидетельствующие о том, что между слоями сажистого и рядового существует значительная по мощности переходная зона угля разной степени окисленности Использование углей этой зоны совместно с рядовыми углями под общим названием «товарные канско-ачинские угли», на наш взгляд, является одной из причин ненадежной работы энергетических котлов

Ежегодно на пылеугольных ТЭС РАО «ЕЭС России» для растопки котлов, подсветки факела и стабилизации выхода жидкого шлака расходуется более 5 млн тонн мазута, стоимость которого непрерывно растет и составляет около десяти тысяч рублей за тонну В связи с этим становится очевидным актуальность замены мазута при растопке и подсветке факела топочных камер котельных агрегатов дешевыми углями Канско-Ачинского бассейна, стоимость которых более чем на порядок ниже стоимости жидкого топлива -мазута

Большой вклад в освоение сжигания углей внесли ученые Г П Алаев, А Н Алехнович, Д Б Ахмедов, В И Бабий, В В Васильев, М И Вдовенко, И С Деринг, Э П Дик, А С Заворин, В Г Каширский, И К Лебедев, Ю Л Маршак, С А Михайленко, А А Отс, К Я Полферов, М С Пронин, А В Прошкин, В В Померанцев, Л И Пугач, А С Ривкин, Ю А Рунды-

гин, Ф А Серант, И И Федецкий, Ф 3 Финкер, М С Шарловская, С М Шестаков, И А Яворский и др

Для решения вопросов эффективного использования КАУ на ТЭС существуют различные энергетические технологии Однако до настоящего времени не разработана такая технология энергетического использования КАУ, которая могла быть приемлемой для комплексного решения вышеуказанных вопросов энергетического освоения КАУ

В связи с этим необходимо проведение исследований по разработке эффективных методов и средств, направленных на совершенствование технологии сжигания углей Канско-Ачинского бассейна на ТЭС, что определяет актуальность диссертационной работы как в теоретическом, так и в прикладном аспектах

На основе анализа работ по современным способам сжигания КАУ обоснована постановка цели и сформулированы основные задачи исследований

Второй раздел посвящен изложению результатов исследований особенностей вещественного состава и свойств углей Канско-Ачинского бассейна по высоте угольного пласта, глубине его залегания и характеру распространения окислительного выветривания на примере самого мощного и наиболее перспективного угольного разреза «Березовский» Для проведения исследований Алтатской геолого-разведочной партией по договору с Красноярским государственным техническим университетом (КГТУ) пробурено 34 скважины с разделением керна на несколько проб по высоте пласта разреза «Березовский» Отбор проб углей производился по следующей схеме первая - сажистый уголь, затем 5 проб через 1 м, остальные - через 5 м В результате керновая проба делилась на 10-15 проб в зависимости от толщины пласта В конечном итоге исследовано более 500 керновых проб Мощность угольного пласта в местах отбора проб изменялась от 26 до 55,6 м, мощность вскрыши - от 6,2 до 29 м Из 34 скважин 29 показали наличие сажистого угля Первые пробы верхней части керна из остальных скважин представлены высокоокисленным углем Запасы сажистого угля, подсчитанные в зоне отбора проб из скважин, составляли около 5 % от суммарных Окисленность угля определялась петрографическим методом по ГОСТ 8930-70 Проведенные исследования показали, что степень окис-ленности проб угля изменяется от 43 до 89 % Верхний слой пласта представлен так называемым сажистым углем Мощность слоя этого угля колеблется по исследованному участку Березовского месторождения от 0,3 до 16 м

Впервые установлено, что ниже слоя сажистого угля находится зона угля со степенью окисленности более 70 % с теплотехническими характеристиками, близкими к сажистому забалансовому углю На рис 1 показана зависимость степени окисленности угольных проб по высоте пласта, которая носит нелинейный характер С учетом этой зоны окисления запасы высокоокисленных углей увеличиваются практически вдвое Исследования состава и свойств керновых проб березовского угля, отобранных по высоте и глубине залегания пласта, показали, что угли Березовского месторождения необходимо разделять по степени

окисленности на три зоны верхняя - сажистый уголь, средняя - окисленный (степень окисленности более 70 %), нижняя - рядовой уголь (со степенью окисленности менее 70 %

Глубина пласта, м

Рисунок 1 - Степень окисленности проб березовского угля по глубине пласта

При увеличении глубины залегания пласта угля свыше 100 м следует выделить четвертую зону - зону высокощелочного угля с содержанием оксидов натрия и калия более 2 % (рис 2)

Рисунок 2 - Вертикальное сечение угольного пласта «Березовский» 1 - вскрыша, 2 - сажистый уголь, 3 - степень окисленности угля более 70%, 4 - рядовой уголь, 5 - щелочной уголь (£N820 + КгО до 2 % и более)

Окислительное выветривание приводит к значительным изменениям в элементном составе органической части при повышении степени окисленно-сти более 50 % При этом содержание кислорода (О^) при переходе угля от слабоокисленного к сильноокисленному вначале уменьшается в среднем с 22 до 20 %, а затем, при увеличении степени окисленности более 60 %, возрастает, достигая в сажистом угле 34 % (рис 3)

Противоположную зависимость от степени окисленности по сравнению с кислородом имеет углерод (), количество которого при переходе угля от слабоокисленного к сильноокисленному вначале увеличивается с 71 до 74 %, а затем, при степени окисленности более 80 %, уменьшается, достигая в сажистом угле 62 % При увеличении степени окисленности березовского угля наблюдается интенсивный рост содержания гуминовых кислот от 40 до 96 % (рис 3)

76 68 60

ОМ, %

' 36 28 20 12

42 52 62 72 82 92 Степень окисленности,%

Рисунок 3 - Содержание гуминовых кислот, кислорода и углерода в пробах березовского угля разной степени окисленности • - содержание гуминовых кислот (НА^°Г), о - содержание кислорода (0*а/ ), А - содержание углерода (С^ )

Для сажистого угля характерно некоторое снижение содержания гуминовых кислот, что объясняется окислительно-гидролитической деструкцией гуминовых кислот до более простых водорастворимых соединений и последующим их вымыванием пластовыми водами

Снижение содержания водорода начинается в образцах угля, степень окисленности которых превышает 60% Для сажистого по сравнению с рядовым снижение водорода происходит вдвое (рис 4)

Установлено, что в процессе окислительного выветривания угля увеличивается содержание в нем азота, связанного с гуминовыми кислотами, в которых носителем азота являются аминогруппы

Поскольку содержание оксидов азота в дымовых газах напрямую связано с количеством азота в топливе, сжигание окисленных углей, расположенных ниже слоя сажистых, в смеси с рядовыми в настоящее время усугубляет экологическую обстановку вокруг тепловых электростанций

Рисунок 4 - Содержание водорода, азота в пробах березовского угля разной степени окисленности • - содержание водорода (Н^), ° - содержание азота (Ы^)

По высоте пласта угля содержание серы очень неравномерное В сажистом угле содержание общей серы (Б?) достигает 1 % Высокая концентрация серы (5/ более 2 %) приходится на более глубокие слои пласта неокисленного угля, где она представлена в виде колчеданной серы, что объясняется ослаблением окислительных процессов к основанию пласта

По высоте пласта наблюдается значительное колебание теплотехнических характеристик березовского угля Для окисленного и сажистого углей характерно резкое увеличение рабочей влаги (Ж/) с 35 до 51 %, гигроскопической влаги (Ж/,) с 6 до 18 %, зольности (Адо 14 % Выход летучих веществ увеличивается при переходе к сильноокисленному углю, и для сажистого угля он составляет 55 % При повышении степени окисленности уменьшается теплота сгорания рабочей массы топлива (рис 5) Сажистый уголь имеет самую низкую теплоту сгорания ((?,г = 7000-7800 кДж/кг), в связи с чем он в настоящее время при добыче угля с пустой породой уходит в отвал Тем не менее, как показали исследования, коксовый остаток, полученный при температуре 800 °С, имеет высокую теплоту сгорания, независимо от степени окисленности исходного угля (рис 5)

Это доказывает, что при окислительном выветривании подвержена изменению в основном периферийная часть макромолекулы угольного вещества

Выход летучих веществ окисленных углей повышается за счет увеличения в их составе балластных и низкокалорийных кислородосодержащих соединений, что в конечном итоге увеличивает время выгорания частиц угольной пыли в топках котлов

<210"2, кДж/кг 340

280

220

160

100 40

42 52 62 72 82 92 Степень окисленности, %

Рисунок 5 - Теплота сгорания исходных проб березовского угля разной степени окисленности, их коксовых остатков и летучих веществ о - теплота сгорания исходных проб угля

на горючую массу (б^)). • - теплота сгорания коксовых остатков (Од^ ), А - теплота сгорания летучих веществ ©лет)> о - теплота сгорания исходных проб угля на рабочую массу (£)

Установлено, что в процессе окислительного выветривания березовского угля повышается содержание в нем низкореакционного петрографического компонента - инертинита, наиболее устойчивого к окислительным процессам, который, как известно, является основным источником механического недожога (<54) Окисленный уголь является неблагоприятным с точки зрения его использования в энергетике не только по теплотехническим характеристикам, а также и по составу и свойствам минеральной части На основании проведенных исследований установлено, что для окисленных КАУ характер зависимости химического состава минеральной части от зольности совершенно иной, чем для рядовых неокисленных углей При увеличении зольности березовского угля (л) от 4 до 7 %, что соответствует интервалу степени окисленности менее 70 %, изменение химического состава минеральной части аналогично неокисленным кан-ско-ачинским углям При более высокой степени окисленности, что соответствует дальнейшему повышению зольности, происходит аномальное изменение химического состава золы Так, в более зольном окисленном угле наблюдается

рост оксидов кальция и магния и снижается содержание оксидов кремния, алюминия, железа Установленный факт повышения зольности КАУ за счет соединений кальция и магния объясняется привнесением их поверхностными и грунтовыми водами в составе гидрокарбонатов, прореагировавших с гуминовыми кислотами с образованием гуматов Минеральная часть окисленного угля является тугоплавкой (¿с > 1500 °С) из-за преобладания соединений кальция и магния Для этих углей характерным является появление жидкой фазы при сравнительно низких температурах < 1100°С), что приводит к образованию «длинных» шлаков (Дг = ?с + превышает 450 °С)

Для окисленных углей характерным является резкое снижение их реакционной способности по отношению к кислороду воздуха Установлено, что реакционная способность коксовой основы канско-ачинского угля практически не зависит от степени окисленности Из-за низкой реакционной способности летучих веществ при сжигании окисленных углей будет происходить затягивание факела, что приведет к интенсификации загрязнения поверхностей нагрева и увеличению потерь с химическим и механическим недожогами и

Это хорошо подтверждается исследованиями, проведенными при сжигании окисленного березовского угля на огневом стенде, входящем в состав специально смонтированной на кафедре ТЭС Красноярского государственного технического университета (КГТУ) полупромышленной экспериментальной установки (рис 6)

Рисунок б - Экспериментальная установка по термической подготовке и сжиганию углей 1 - камеры сгорания жидкого топлива, 2 - дробилка, 3 - циклон, 4 - бункер дробленого угля, 5 - шаровая барабанная мельница, 6 - циклон-сепаратор, 7 - бункер угольной пыли, 8 - тканевые фильтры, 9 - циклонная топочная камера, 10 - экспериментальный газоход, И - экспериментальные зонды, 12 - воздухоподогреватель, 13 - камера термической подготовки топлива, 14 - горячий циклон, 15 -бункер термоугля

Огневой стенд, оборудован индивидуальной системой пылеприготовле-ния с шаровой барабанной мельницей производительностью 3 т угля в час, циклонной топочной камерой и экспериментальным газоходом Циклонная топочная камера огневого стенда рассчитана на сжигание до 500 кг топлива в час в зависимости от режима сжигания

Установленные закономерности влияния окислительного выветривания на состав и физико-химические свойства органической и минеральной частей канско-ачинских углей на основе проведенных комплексных исследований представительного количества проб углей Березовского месторождения, отобранных как по высоте угольного пласта, так и по глубине его залегания, позволили определить направление дальнейших исследований по разработке эффективных способов их энергетического использования

Реальным средством повышения эффективности энергетического использования канско-ачинских углей различной степени окисленности будет получение облагороженного топлива путем предварительной термической подготовки Кроме того, термическая подготовка позволит реализовать возможность вовлечения в топливно-энергетический баланс (ТЭБ) России огромнейших запасов забалансовых сажистых углей

В третьем разделе приведены результаты исследований, позволяющие обосновать технологию сжигания канско-ачинских углей на ТЭС с применением термической подготовки

Для этого были проведены обширные исследования по сравнительному сжиганию канско-ачинского угля и его полукокса, как в условиях тепловых электростанций, так и на экспериментальной полупромышленной установке кафедры ТЭС КГТУ

Сжигание полукокса ирша-бородинского угля на Егоршинской ГРЭС показало его высокую реакционную способность, надежное воспламенение пыле-воздушного потока и большую стабильность факела по сравнению с кузнецким углем при одинаковом содержании летучих веществ

Результаты опытного сжигания полукокса КАУ на котле БКЭ-320 Красноярской ТЭЦ-1 показали устойчивый режим выхода жидкого шлака в диапазоне нагрузок котла (D = 160-300 т/ч) и глубокое выгорание топлива Содержание горючих в уносе уменьшилось в 1,5 раза по сравнению с исходным ирша-бородинским углем Кроме того, было установлено снижение скорости роста гребневидных натрубных отложений на выходной ступени пароперегревателя в среднем в 1,5 раза, значительное уменьшение их прочности, повышение температуры начала шлакования на 30-40°С по сравнению с ирша-бородинским углем Визуальный осмотр топочной камеры котла БКЗ-320 после проведения исследований по сжиганию полукокса показал отсутствие шлакования экранных поверхностей нагрева

Для более детального установления положительного влияния процесса термической подготовки КАУ на последующие свойства термоуглей были проведены комплексные исследования по сравнительному сжиганию канско-ачинского угля и его полукокса на огневом стенде экспериментальной установки (рис 6)

Полукокс ирша-бородинского угля в количестве 10 тонн был получен на опытно-промышленной энерготехнологической установке завода «Сибэ-лектросталь» г Красноярска Учитывая, что полукокс имел довольно грубый помол (i?9o = 85-90 %, J?2oo = 5-10 %), до проведения исследований его размалывали в вентилируемой шаровой барабанной мельнице огневого стенда до различной тонины помола (R90 ~ 13,2-49,5 %, R2oo= 1,6-7 %)

По сравнению с исходным ирша-бородинским углем при сжигании полукокса при различных температурах в топочной камере (Т = 1305-1540 °С) в условиях огневого стенда было установлено следующее первичный слой на-трубных отложений на зондах с различной температурой стенки (100—600 °С) в диапазоне температур дымовых газов от 700 до 1000 °С не имел прочной связи с поверхностью труб, повышение температуры стенки, при которой начинается образование первичных отложений, в пределах 50-60 °С, снижение скорости роста как первичных, так и гребневидных натрубных отложений в среднем в 1,5-1,7 раза (рис 7-9). Кроме того, было получено снижение концентрации оксидов азота в уходящих дымовых газах почти в 2 раза

g, мг/см2ч

25 20 15 10

5

100 200 300 400 500 600 700 800

Рисунок 7 - Зависимость скорости роста первичных отложений от температуры стенки трубы (Iг = 1020 - 1060 °С) 1 - ирша-бородинский уголь, 2 - полукокс ирша-бородинского угля

Исследования по сравнительному сжиганию КАУ и их полукоксов в промышленных котлах и экспериментальной установке позволили установить преимущества использования твердых продуктов термической

у

№

ч

О

Ч2 О о

подготовки канско-ачииских углей на ТЭС Это дало возможность обосновать технологию сжигания канско-ачинских углей на ТЭС с применением термической подготовки, как средства повышения эффективности их использования в современных энергетических системах и комплексах

Рисунок 8 - Зависимость скорости образования гребневидных отложений от температуры сжигания 1 - ирша-бородинский уголь, 2 - полукокс

Рисунок 9 - Влияние температуры дымовых газов на скорость роста вторичных отложений 1-ирша-бородинский уголь, /т = 1550 °С, 2-полукокс, и = 1540 °С, 3-полукокс, Гт= 1300 °С

Четвертый раздел посвящен исследованию процесса термической подготовки как эффективного элемента технологии сжигания КАУ на ТЭС

Несмотря на значительные преимущества полукокса, получать его на энерготехнологическом комбинате, а затем использовать в качестве энергетического топлива на тепловых электростанциях не эффективно по целому ряду причин К ним следует отнести огромные потери физического тепла полукокса при его охлаждении перед поступлением на тепловую электростанцию, необходимость организации дополнительного размола полукокса в связи

с невозможностью получения на энерготехнологической установке требуемой тонины помола, повышенную взрывоопасность горячего полукокса при его транспортировке от химико-энерготехнологического комбината (ЭТХ) до тепловой электростанции

В связи с этим основное внимание было направлено на разработку технологии предварительной подготовки угольной пыли КАУ в устройствах по термической подготовке применительно к условиям ТЭС

Математическое моделирование процесса термоподготовки КАУ было проведено для прямоточного реактора при следующих допущениях скорости движения частицы и газовой среды - одинаковы, форма частицы сферическая, в рассматриваемой системе отсутствует конвективный перенос теплоты, гетерогенное реагирование происходит на поверхности частиц Математическая модель процесса теплообмена в камере термоподготовки основана на системе дифференциальных уравнений (1-4), которые описывают изменения температуры газовой среды и частиц угольной пыли во времени, концентрации и состава выделяющихся летучих веществ, влажности угольных частиц

сСГт ек '

ааБ С V

6№Д.Г

{Та

г } , СюУчувТг <Ш , Ссм^см

¿-1 С V 1-1 "-см'см

с/т

(1)

<?ГЧ

аак К,

6 №Л.Г

ск С.г,^^ 502УчС,Кч (&+С?ТчУ(?Гч Счуч ск

СГ,+СВПТЧУ/ВУЧ аи,

-ь

Сч1ч

ск

(2)

г!Г ы м С

"■С /-1 J^\ I

Ей.

КТЦ

(3)

.А.

(4)

Здесь начальные условия т = О, Тг = 7}0, Тц = Гчо, С/; = [/да, О

Система уравнений была решена методом Рунге-Кутга-Фельдберга На основе математической модели теплообмена была решена задача по определению необходимых режимов подготовки КАУ в камере термоподготовки в условиях ТЭС При этом должны быть выполнены следующие условия полное удаление из угольной частицы влаги и балластных летучих веществ, обеспечение стабильного воспламенения топливных частиц при минимальной

концентрации в них летучих веществ, отсутствие неполноты сгорания топлива Решение уравнений (1-4) с учетом выбранных условий позволило определить необходимый режим термоподготовки КАУ, а именно при времени термообработки угольных частиц 0,8-1,2 с рекомендуемая температура обработки для рядового березовского угля при крупности помола, принятой для КАУ на ТЭС, составляет 460-480 °С, для окисленного угля - 580-610 °С, для сажистого угля - 630-650 °С

Экспериментальные исследования по термической подготовке канско-ачинских углей проводились как в лабораторных условиях, так и на специально созданной экспериментальной установке производительностью до 500 кг угля в час (рис 6) Установка позволяла изменять режимы размола, термоподготовки и сжигания углей в широких пределах

Для проведения исследований были взяты две партии березовского угля различной степени окисленности (окисленный и рядовой) После размола и предварительной подсушки угля в системе пылеприготовления топливо поступало в специальное устройство по термической подготовке (рис 6, поз 13) Узел термоподготовки обеспечивал термодеструкцию бурого угля в потоке дымовых газов в интервале температур от 300 до 900 °С при времени пребывания угольных частиц в нем от 0,6 до 1,2 с Он прошел успешные испытания на различных режимах и защищен патентами на изобретение

Сравнительное сжигание исходных углей и твердых продуктов их термической подготовки проводили в циклонной топочной камере экспериментальной установки На рис 10 представлены результаты исследований интенсивности образования вторичных золовых отложений на экспериментальных зондах огневого стенда в зависимости от температуры обработки березовского угля различной степени окисленности

Установлено, что глубина термоподготовки оказывает значительное влияние на снижение скорости роста вторичных отложений (рис 10) с одновременным уменьшением их прочности при сжигании как рядового, так и окисленного КАУ Полученные результаты исследований объясняются тем, что при сжигании КАУ с применением предварительной термической подготовки превращения в минеральной части с образованием легкоплавких соединений, способствующих загрязнению, перемещаются из факельной области горения топлива в отдельную предтопочную стадию Последующее формирование состава и свойств летучей золы при горении топлива протекает в окислительной среде, в результате чего в ее составе практически будут отсутствовать соединения, принимающие активное участие в образовании прочных натрубных золовых отложений

Для одинаковых значений тонины помола Лад, глубины термоподготовки Т0бр, режимов сжигания (температуре сжигания /т и коэффициенте избытка воздуха в топочной камере о^) было установлено, что сжигание термоуглей по сравнению с исходными топливами приводит к снижению содержания горючих веществ в летучей золе в 2-2,5 раза

g, мг/см2ч

60 50 40 30 20 10

300 400 500 600 \бр, °С

Рисунок 10 - Зависимость интенсивности образования вторичных отложений от температуры термической обработки березовского угля (температура в ядре горения Тсж= 1240-1275 °С), Д - рядовой уголь, о - окисленный уголь

Исследовано и изучено влияние режимов предварительной термической обработки канско-ачинских углей на образование оксидов азота N0^ как наиболее токсичных газовых выбросов котельных агрегатов Следует отметить, что сжигание березовского угля и его термоуглей проводилось в циклонной топочной камере экспериментальной установки, поэтому выход оксидов азота несколько превышает значение N0*, характерное для прямоточного факела На рис 11 представлена зависимость содержания оксидов азота в дымовых газах от глубины предварительной подготовки березовского угля

N0«, мг/нм3

600

400

200

300 400 500 600 700 То6р,°С

Рисунок 11 - Содержание оксидов азота N0* в дымовых газах в зависимости от температуры термической обработки березовского угля (Тсж = 1200 °С, а = 1,24, т0бР = 0,6-1,2 с) 1 - рядовой, 2 - окисленный уголь

Образование оксидов азота в дымовых газах при увеличении температуры термоподготовки КАУ заметно снижается Так, например, при сжигании предварительно обработанного березовского угля при температуре 700 °С, независимо от степени его окисленности, концентрация оксидов азота уменьшается практически в два раза по сравнению с исследованиями по сжиганию исходного угля (рис 11)

Анализ результатов аналитических исследований и полученных экспериментальных данных позволяет отметить их удовлетворительное совпадение при относительной погрешности менее 7 % при 95 % доверительном интервале

При получении термоуглей на экспериментальной установке, как уже было отмечено, время термической подготовки угольных частиц составляло 0,6-1,2 с, что значительно превышает время предпламенного периода при факельном сжигании топлива В результате организации термической подготовки углей при небольших значениях коэффициента избытка воздуха (а « 1) образуется самостоятельный, довольно длительный период термического разложения угольной пыли, позволяющий до воспламенения топлива в топке организовать в узле термоподготовки условия для перехода значительной части «материнского» азота исходного топлива и быстрых N0 в гемиоксид азота (М20), который практически весь затем переходит в молекулярный азот за счет его последующего восстановления радикалами О, ОН, Н Таким образом, чем больше «материнского» азота топлива и быстрых оксидов азота на предпламенной стадии горения перейдет в N20, тем меньше будет конечная концентрация оксидов азота в дымовых газах

По мнению многих исследователей, для более глубокого связывания оксидов азота азотосодержащими веществами (аммиаком, мочевиной и др) последние следует вводить в объем топочной камеры с инертной средой (дымовые газы, водяные пары)

При внедрении предлагаемого способа сжигания с использованием предварительной термической подготовки углей при а « 1 в условиях действующей ТЭС нет надобности в специальной подаче азотистых соединений, поскольку за счет разложения органической части на предпламенной стадии горения будет происходить их образование в смеси с водяными парами в составе дымовых газов при незначительном содержании кислорода.

Таким образом, результаты проведенных исследований показали, что использование термической подготовки канско-ачинских углей как эффективного элемента технологии сжигания обеспечивает снижение загрязнения поверхностей нагрева котлов более чем в 2 раза, уменьшение концентрации оксидов азота в уходящих дымовых газах в 2-2,5 раза и вовлечение в ТЭБ РФ забалансовых окисленных углей

Пятый раздел посвящен изложению результатов исследований по разработке технологических схем и устройств для эффективного энергетического использования КАУ с целью повышения экономичности работы котлов и решения вопросов энергоресурсосбережения и защиты окружающей среды

На основе обобщения многочисленных результатов исследований по изучению механизма образования отложений на поверхностях нагрева котельных агрегатов при сжигании углей Канско-Ачинского бассейна впервые

установлены зависимости критического значения температуры стенки характеризующие начало образования прочного первичного слоя натрубных отложений от величины температурного напора (Л?)

где Д/ = /г - tcт, Гг - температура газов вблизи теплообменной поверхности, °С, - температура стенки труб, °С, к и Ь - константы При проектировании котлоагрегатов необходимо выполнять такую компоновку пароперегрева-тельных поверхностей нагрева, которая соответствовала бы минимальному их загрязнению летучей золой Для этих целей разработана специальная номограмма (рис 12), с помощью которой достаточно просто определить величину запаса температуры стенки (8зап) пароперегревательных поверхностей нагрева до критического значения

где =Дгст, гг, Т7) - значение критической температуры стенки для каждой

марки сжигаемого угля, °С, Гст - температура стенки поверхности нагрева, °С, ?г - температура дымовых газов на том участке, где расположена поверхность нагрева, °С, Гт - температура в топочной камере, °С

Разработанный номограммный метод определения конструктивных решений компоновки пароперегревательных поверхностей нагрева котлов позволяет на стадии проектирования заложить основы создания котельных агрегатов тепловых электростанций повышенной эффективности

Все предложенные технологические схемы и устройства по термической подготовке канско-ачинских углей в условиях ТЭС следует разделить на три группы устройства по внешней, внутритопочной термической подготовке, и устройства, обеспечивающие безмазутную (муфельную) растопку топочных камер

К наиболее перспективным из предложенных технических решений следует отнести котельный агрегат с внутритопочной термической подготовкой углей Канско-Ачинского бассейна и систему термоподготовки для организации безмазутной растопки и подсветки факела топочных камер котельных агрегатов

с =-кА1 + Ь,

(5)

(6)

Рисунок 12 - Номограмма для определения а - величины запаса температуры стенки пароперегревателя до критического значения, б - границы безопасной температуры дымовых газов при компоновке пароперегревателя 1 - березовский уголь, Аа = 4,9 %, 2 - ирша-бородинский уголь, Ас1 = 7,9 %

На рис 13 приведена принципиальная схема по внутритопочной термической подготовке канско-ачинских углей применительно для котлоагрега-та Е-500-140 Для того чтобы существенно увеличить время пребывания топливных частиц в восстановительной среде, обеспечить более глубокое снижение образования оксидов азота, уменьшить шлакование топки и загрязнение высокотемпературных поверхностей нагрева, предлагается совместить внут-ритопочную термоподготовку потока угольной пыли в угловых камерах с последующим концентрическим сжиганием, которое зарекомендовало себя как один из эффективных способов энергетического использования углей

Разработана и защищена патентами на изобретение система термоподготовки углей для обеспечения муфельной (безмазутной) растопки и подсветки факела топочных камер котлов, опытно-промышленный образец которой был впервые реализован в 2001 году на Красноярской ТЭЦ-2 (рис 14) на котле БКЗ-420-140-140 ПТ1 (ст № 1)

С помощью запально-сигнального устройства (ЗСУ) воспламеняется мазут, который подается через пароакустическую минифорсунку производительностью 250-300 кг в час За счет сжигания небольшого количества жидкого топлива нагревается внутренняя футеровка муфеля

Рисунок 13 - Принципиальная схема термической подготовки угольной пыли в угловых камерах топки котла 1 - настенные экраны, 2 - двухсветные газоплотные экраны, 3 - топочная камера, 4 - камеры термоподготовки, 5, 6 - верхние и нижние перепускные окна, 7 - горелочные устройства, 8 - верхние сопла вторичного воздуха, 9,10 - скаты пода камеры термоподготовки, 11 - вершины выступов пода, 12, 13 - сопла третичного дутья, 14 - нижние воздушные сопла

После прогрева муфеля (температура стенки около 600 °С) включается на малых оборотах (100-150 оборотов в минуту) пылепитатель, оборудованный приводом с частотным управлением, и угольная пыль высокой концентрации по патрубку поступает в разогретый муфельный предтопок Мазутная форсунка отключается и растопка котла производится за счет газифицированного в муфельных предтопках потока угольной пыли при коэффициенте избытка воздуха значительно меньше единицы и последующего его сгорания в объеме топочной камеры

Таким образом, при растопке котла сжигается всего несколько сотен килограмм жидкого топлива, вместо десятков тонн

Рисунок 14 - Принципиальная схема термоподготовки канско-ачинских углей для обеспечения муфельной (безмазутной) растопки и подсветки факела топочных камер котла БКЗ-420-140 ПТ1 Красноярской ТЭЦ-2 1 - бункера угольной пыли, 2 - пылепитатель, 3 - переключатель пыли, 4 - пропановый баллон для запально-сигнального устройства (ЗСУ), 5 - запально-сигнальное устройство, 6 - мазутная линия, 7 - короб вторичного воздуха, 8 - смеситель, 9 - пылепровод ПВК растопочной линии, 10 - муфельная горелка, 11 - муфельный предтопок

В итоге расход растопочного мазута составляет 2-3 % от прежнего расхода, а при использовании газовых горелок мазут исключается полностью Опыт эксплуатации муфельной горелки на котле БКЗ-420-140 Красноярской ТЭЦ-2, установленной с наклоном к поду топочной камеры, показал, что подсветка пылеугольным факелом из горелки при малых нагрузках котла или поступлении топлива с повышенными плавкостными характеристиками минеральной части (увеличении позволяет обойтись без расхода мазута и обеспечить устойчивое вытекание жидкого шлака В 2005-2006 годах была разработана и внедрена на Томь-Усинской ГРЭС система термической подготовки каменного газового угля перед его сжиганием для организации муфельной растопки двух корпусов котла ПК-40-1 (ст № 12) энергетического блока 200 МВт На разработанную систему термоподготовки получено два совместных патента на изобретение (КГТУ и ТУ ГРЭС) Принцип работы системы растопки аналогичен тому, что был впервые реализован нами на

котле БКЗ-420-140 Красноярской ТЭЦ-2 Однако имеются существенные отличия в конструктивном оформлении муфельных горелочных устройств, которые позволяют их использовать как растопочные, так и при работе котла в качестве основных горелок Следует отметить, что это первый случай в энергетике России, когда растопочные горелки используются и в качестве основных пылеугольных горелок при сжигании углей Исследования показали, что при работе в штатном режиме двух растопочных горелок из десяти, установленных на котле, происходит снижение оксидов азота в дымовых газах на 60-80 мг/м3 Это является хорошим подтверждением вышеприведенных исследований по снижению оксидов азота при использовании термической подготовки углей как эффективного элемента процесса сжигания В настоящее время работы по внедрению системы термоподготовки углей с применением муфельной растопки и подсветки факела продолжаются на котлах Беловской ГРЭС ОАО «Кузбассэнерго», Красноярских ГРЭС-2 и ТЭЦ-2

В шестом разделе рассмотрено трехмерное численное моделирование аэродинамики топочной камеры котла, оборудованной системой термической подготовки топлива (рис 13), для получения данных о структуре пылеуголь-ного потока, необходимых при огневом моделировании

Согласно существующим представлениям достаточно реалистичная картина трехмерных реагирующих течений может быть получена на основе совместного решения системы уравнений динамики вязкого газа и движения частиц в потоке, которые можно представить в виде одного уравнения

дрФЦ, дх,

Г.

дФ дх,

дх.

(7)

где Ггг - коэффициент переноса, 8Ф - источниковые члены

Запись уравнений в общем виде позволяет создать единый метод решения для зависимостей различного физического наполнения Приведенные выше математические выражения записаны в декартовой системе координат, однако топка парового котла с камерами термической подготовки топлива представляет собой сложный геометрический объект, который можно описать только при использовании криволинейных координат При переходе к криволинейной системе координат уравнение (7) трансформируется к виду

дрФЦ; _д[Гчк"^] | [ дг]] дг/ J J '

где / = а(т1,,т12,т|з)/Э(д:,у, г) - якобиан перехода

Представленные дифференциальные уравнения нелинейны и взаимосвязаны Особый характер имеет взаимная зависимость составляющих скорости, так как каждая из них содержит неизвестный градиент давления, и при этом все составляющие скорости дополнительно связаны уравнением сохранения массы, в котором отсутствует давление Вследствие невозможности получения аналитического решения для получения результатов часто применяют численные методы В данной работе использовалась процедура БГМРЬЕС, предназначенная для решения уравнения скорости и давления

При описании движения частиц в потоке использовалось следующее уравнение

(9)

где С* =24(1 + 0 1511е''<'"7)/Кер - коэффициент сопротивления, / 7}\ат - число Рейнольдса для частиц Вектор V учитывает влияние турбулентных флуктуаций скорости газа на движение частиц и находится на основании случайного распределения Гаусса для всех трех направлений в зависимости от известной локальной турбулентной энергии и масштаба турбулентности Время, в течение которого случайная флуктуация скорости газа воздействует на частицу, определяется, как минимум, между временем жизни соответствующего турбулентного вихря и временем пересечения частицей этого вихря

Источник импульса для газового потока в некотором контрольном объеме АУ от частиц одного класса равен разнице импульса потоков частиц на входе для данного объема

^ =¿7 II - к^У (10)

¿1У11=оу=о

Уравнения (7)—(10) составляют численную модель трехмерного стационарного течения газа при наличии угольных частиц, основанную на использовании полных осредненных уравнений Навье-Стокса, замыкаемых полуэмпирической к-Е моделью Уравнения решаются в обобщенной криволинейной системе координат Для построения расчетной сетки топочной камеры котла Е-500-140 применительно к прорабатываемому техническому решению возникла необходимость использования алгебраических методов Для детального описания геометрии топки с выделенными отсеками под термическую подготовку топлива применялся блочный метод Низ камеры термоподготовки располагается на отметке 18 м (15-я ячейка), а верх на отметке 26,5 м (21-я ячейка) Сопла воздушного дутья располагаются в два яруса на высотах 13,6 м (8-я ячей-

ка) и 18 м (13-я ячейка) Верхние сопла направлены по касательной к воображаемой окружности с диаметром 1,1 м, а нижние - повернуты относительно верхних на 7 градусов, за счет чего образуется концентрическое сжигание

Численные исследования аэродинамики выполнены в два этапа На первом этапе моделировалась картина течения воздушных струй при измененной конфигурации топочной камеры На втором - осуществлялась проверка работоспособности и надежности аэродинамической схемы предлагаемой системы при наличии угольных частиц различного размера и плотности Проведенные исследования показали, что в горизонтальных сечениях образуется устойчивый вихрь, заполняющий топочную камеру и распространяющийся до ширм Так как топка котла в области камер термоподготовки имеет восьмигранную форму, близкую к цилиндрической, то в отличие от типовой топочной камеры прямоугольной формы в ней будет происходить более полное заполнение топочного пространства, характеризующееся отсутствием застойных зон и прямого набро-са факела на стены Получено равномерное заполнение потоком как по сеченшо камер термоподготовки, так и по их высоте В верхней части камер термоподготовки наблюдается устойчивая эжекция топочных газов в зону термообработки Доля эжекции по результатам материального баланса составляет 10-15% от общего расхода продуктов сгорания в верхнюю часть топки Средние скорости пылегазового потока в камерах термоподготовки составляют 7-8 м/с Доля эжекции газов в каждую камеру одинакова Для составления реальной картины поведения частиц в потоке расчет выполнен на различный размер частиц 30, 100, 300, 500, 800 мкм, а также на различную плотность 1200 и 2400 кг/м3 Установлено, что угольные частицы с размером менее 500 мкм подчиняются аэродинамической структуре газового вихря, а общий вектор скорости направлен в сторону выходного окна, что вполне согласуется с траекторией таких частиц в существующей схеме сжигания Частицы с размером 500 мкм и выше выпадают из газового потока и сепарируются на подовую часть топки, что может вызвать ужесточение требований к тонине помола угля

Таким образом, численный эксперимент показал, что предложенная конструкция топочной камеры котельного агрегата с внутритопочной термической подготовкой позволит организовать эффективную аэродинамику топки и обеспечить более равномерное заполнение объема топочной камеры продуктами горения, тем самым появляется реальная возможность ликвидировать образование локальных высоких лучистых тепловых потоков Это приведет к дополнительному уменьшению концентрации N0* за счет снижения образования термических оксидов азота и более полному выгоранию потока угольной пыли, равномерной и глубокой термической обработке минеральной части, что значительно снизит шлакование экранных труб и уменьшит загрязнение конвективных поверхностей нагрева котельного агрегата

В седьмом разделе приведены результаты исследований по экономической оценке эффективности применения предварительной термической подготовки в технологии сжигания канско-ачинских углей в условиях тепловых

электростанций. При этом термоподготовка как элемент технологии сжигания КАУ рассматривается одновременно с двух позиций - локальной, как самостоятельные инвестиционные проекты, обеспечивающие возможность возмещения затрат на их осуществление за счет снижения топливной составляющей и общесистемной, - как элемента системы топливообеспечения энергетики страны.

На рис. 15 приведены результаты исследований величины чистого дисконтированного дохода (ЧДД) применения термоподготовки КАУ для различных технологических вариантов - для организации безмазутной (муфельной) растопки котлов (БМРК) на примере котельных агрегатов Е-420-140 ПТ1 Красноярской ТЭЦ-2 (рис. 14) и использовании её при создании высокоэффективного котельного агрегата (ВЭКА), оборудованного внутритопочной системой термоподготовки (рис. 13).

Рисунок 15 - Величина чистого дисконтированного дохода проектов при различных технологических вариантах применения термической подготовки КАУ

Полученные результаты оценки коммерческой эффективности внедрения технологии термической подготовки КАУ на тепловых электростанциях России показали, что она обладает высокой инвестиционной привлекательностью при различных технологических вариантах.

Для определения общесистемного эффекта от замены традиционных технологий предлагаемой технологией энергетического использования КАУ была модифицирована разработанная в ИЭиОПП СО РАН оптимизационная энергетическая модель России. В региональные блоки энергетической модели России, описывающие топливоиспользование на ТЭС, введены: переменные, уравнения и ограничения, отражающие условия производства электроэнергии и тепла с применением этой технологии; дополнительное ограничение на использование топлива для подсветки факела, позволяющее выбирать между

традиционной мазутной технологией и новой безмазутной технологией, в целевой функции, помимо затрат на подготовку и сжигание угля, учтены затраты на создание и эксплуатацию системы муфельной растопки котлов

В табл 1 представлен фрагмент модифицированной энергетической модели России, отражающий возможность использования термической подготовки как эффективного элемента технологии сжигания канско-ачинского угля на ТЭС

Таблица 1 - Фрагмент модифицированной энергетической модели России

Условия Способы сжигания топлива по видам Значения правых частей

Уголь бурый рядовой Мазут ВЭКА БМР к

1 Приведенные затраты, руб /тут dmk dmk dmk dmk

2 Баланс бурого рядового угля, млн тут -1 -1 -1 >0

3 Баланс мазута, млн тут -1 £0

4 Ограничения на потребление топлива, млн тут Kin А, и Хт

5 Ограничения снизу на интенсивность использования способа, млн тут Am

б Ограничение на подсветку топлива, млн тут A in Хт > 0,05Пл

Для растопки и подсветки факела топочных камер котлов предусматривается обязательное сжигание мазута в объеме < 5% от общего потребления топлива (П„(.) Разные виды угля и мазут различаются эффективностью сжигания по отношению к газу (к), эффективность использования которого принята за 1

Для отражения возможности использования технологии БМРК модель была модифицирована следующим образом введено дополнительное ограничение (пункт 6 табл 1) на использование топлива для подсветки факела, позволяющее выбирать между традиционной мазутной технологией и новой безмазутной технологией (БМРК)

С помощью параметра g (0 < g < 0,05) можно управлять соотношением между мазутной и новыми технологиями В целевой функции, помимо затрат на подготовку и сжигание угля, учтены затраты на создание и эксплуатацию систем безмазутного розжига (d ink > d тк )

По технологии ВЭКА («Высокоэффективный котельный агрегат») в модель вводится новая технология и дополнительные объемы отпуска электро- и теплоэнергии на единицу дополнительного расхода условного топлива,

требующегося при реализации этой технологии Величина предотвращенного экономического ущерба от снижения выбросов в окружающую среду понижает приведенные затраты на производство электро- и теплоэнергии

В работе было рассмотрено четыре сценария, предусматривающих постепенное освоение предлагаемых технических решений к 2020 году Базовый сценарий предусматривал применение только традиционных технологий энергетического использования угля с учетом строительства новых и реконструирующихся тепловых электростанций

Анализ полученных результатов по модифицированной оптимизационной энергетической модели России показал, что федеральное значение Кан-ско-Ачинского бассейна в перспективе будет усиливаться

К 2020 году канско-ачинский уголь будет конкурентоспособен не только на сибирских рынках топлива, но и в европейской части России (Центральном, Приволжском районах), на новых ТЭЦ, в Центральном районе на реконструирующихся КЭС, а также на Дальнем Востоке на действующих ТЭЦ и КЭС и реконструирующихся ТЭЦ Влияние применения технологии термической подготовки КАУ на структуру их энергетического использования по регионам России определено по разным вариантам Технологический вариант применения системы термоподготовки с использованием безмазутной муфельной растопки котлов (БМРК) угольных ТЭС РФ показывает, что доля использования канско-ачинских углей будет значительно увеличиваться, вытесняя мазут, и уже в первом временном периоде максимальный объем КАУ составит 3,83 млн тут, сохраняя его во всех трех временных периодах Муфельная растопка котлов с использованием КАУ будет распространена на ТЭЦ и КЭС в пропорции 62 % и 38 % соответственно При этом 31 % будет приходиться на действующие станции, 40 % - на новые, 28 % - на реконструирующиеся По регионам технология БМРК распространяется преимущественно в Европейскую часть России (30 %), Западную Сибирь (24 %), на Урал (18 %), на Дальний Восток (12 %) и в Красноярский край (16 %) В первую очередь целесообразно тиражировать технологию на Алтай (удельная экономия приведенных затрат 3,3 тыс руб/тут), в Красноярский край (3,2 тыс руб /т у т) и в Омскую область (2,9 тыс руб /т у т)

Наибольший масштаб применения технологии термоподготовки с использованием высокоэкономичного котельного агрегата (вариант ВЭКА), оборудованного внутритопочной подготовкой КАУ, будут иметь в третьем временном периоде (2020г) - 1,95 млн тут, когда предполагается ее тиражирование на всей территории России Технология увеличивает свою географию и тиражируется на Урал (0,25 млн т у т), в Приволжье (0,15 млн тут), Новосибирскую область (0,1 млн т у т) и Центральный (0,02 млн тут) районы Увеличивается использование КАУ на Алтае (0,26 млн т у т) и к 20 Юг оно составит 116% (или в 2,2 раза) Самый большой процент использования технологии ВЭКА наблюдается в Иркутской области (23%), затем в Омской области (18%), Красноярском крае (16,4%), Алтае (13,3%) и на Урале (12,8%)

Наибольший предотвращенный экологический ущерб от тиражирования технологии прогнозируется в 2010 г и 2020 г в Иркутской (22,5 млн руб), Омской (24,5 млн руб) областях и на Урале (27,7 млн руб) Наиболее эффективно использование этой технологии в Красноярском крае (удельная экономия приведенных затрат 3,8 тыс руб /т у т) и на Алтае (3,1 тыс руб /т у т)

Таким образом, проведенные исследования показывают высокую коммерческую эффективность использования термической подготовки как элемента технологии сжигания канско-ачинских углей на ТЭС и большие перспективы ее тиражирования в энергетических системах и комплексах по регионам России

В заключении приведены основные результаты исследований и выводы по работе

Приложения содержат материалы по практическому использованию результатов работы

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ

1 Впервые определены основные закономерности изменения теплотехнических характеристик, химического и петрографического состава, реакционных свойств канско-ачинского угля (на примере наиболее мощного и перспективного угольного разреза Канско-Ачинского бассейна - Березовского) по высоте пласта и глубине залегания Показано, что ниже слоя забалансового сажистого угля расположена зона высокоокисленного угля, который по теплотехническим характеристикам приближается к сажистому и совместно с товарным углем в настоящее время поступает на тепловые электрические станции

2 Установлено, что энергетическое использование канско-ачинских углей без учета их качественного состава и теплофизических свойств по высоте угольного пласта и глубине его залегания является одной из основных причин низкоэкономичной и ненадежной работы котельных агрегатов тепловых электростанций по условиям шлакования, загрязнения поверхностей нагрева и экологической безопасности

3 Создана полупромышленная экспериментальная установка, включающая систему пылеприготовления с промежуточным бункером, оборудованная шаровой барабанной мельницей, узлом по термической подготовке углей и огневым стендом Установка защищена патентами на изобретение (№2072479, 2088851) и может служить прототипом экспериментальных установок по отработке режимов термической подготовки и сжигания углей новых месторождений

4 Впервые установлено, что предварительная термическая подготовка канско-ачинских углей является эффективным средством комплексного решения вопросов их энергетического использования на ТЭС и позволяет повысить эффективность энергетического использования канско-ачинских углей снизить в 2-2,5 раза выбросы оксидов азота, значительно увеличить коэффици-

ент использования установленной мощности энергетического оборудования ТЭС за счет уменьшения шлакования и загрязнения поверхностей нагрева котлов более чем в 2 раза, вовлечь в ТЭБ России забалансовые сажистые угли, организовать безмазутную растопку и подсветку факела топочных камер котельных агрегатов за счет замены дорогостоящего мазута угольной пылью

5 Предложено использовать технологию термической подготовки непосредственно на тепловых электростанциях в качестве эффективной ступени процесса сжигания КАУ и как приоритетного направления в современных энергетических системах и комплексах

6 Предложены технические решения по сжиганию КАУ с использованием термической подготовки в условиях тепловых электростанций, позволяющие значительно повысить эффективность энергетического использования канско-ачинских углей К наиболее перспективным из них следует отнести котельный агрегат с внутритопочной термической подготовкой углей Канско-Ачинского бассейна (патенты № 2113655, 2317485, 2313034 и др) и систему термоподготовки для организации муфельной (безмазутной) растопки и подсветки факела топочных камер котельных агрегатов (патенты № 2292740, 2200905, 2294484 и др )

7 Разработан номограммный метод определения конструктивных решений компоновки пароперегревательных поверхностей нагрева котлов, позволяющий на стадии выполнения конструкторской документации заложить основы по созданию котельных агрегатов тепловых электростанций повышенной эффективности

8 Выполнено численное моделирование аэродинамики топочной камеры котла, оборудованной системой внутритопочной термической подготовки канско-ачинских углей с применением трехмерной математической модели Показано, что предлагаемая технология сжигания дает возможность организовать эффективную аэродинамику топочной камеры с равномерным заполнением ее объема и обеспечить глубокое выгорание потока угольной пыли

9 Разработанная технология сжигания КАУ с использованием предварительной термической подготовки КАУ для организации муфельной растопки и подсветки факела топочных камер внедрена на котлах БКЗ-420-140-ПТ1 Красноярской ТЭЦ-2 и ПК-40 Томь-Усинской ГРЭС энергоблока 200 МВт Проводятся работы по ее тиражированию на котлах Красноярских ТЭЦ-2, ГРЭС-2 и Беловской ГРЭС ОАО «Кузбассэнерго»

10 Обоснована эффективность применения технологии сжигания с использованием термической подготовки канско-ачинских углей, предложена модифицированная энергетическая модель России, с помощью которой определены рациональные масштабы ее тиражирования технологии на тепловых электростанциях и выявлены приоритетные регионы РФ для ее внедрения на перспективу до 2020 года

Основное содержание работы изложено в публикациях:

1 Дубровский, В. А Повышение эффективности энергетического использования углей Канско-Ачинского бассейна монография / В А Дубровский -Красноярск ИПЦКГТУ,2004 - 184с

2 Дубровский, В. А Внедрение системы термической подготовки углей для организации муфельной растопки и подсветки факела топочных камер котлов на современных ТЭС / В А Дубровский, М В. Зубова, В А Глинчи-ковидр //Электрические станции -2007 -№8 - С 31-32

3 Дубровский, В. А Оценка эффективности новых технологий сжигания углей на ТЭС / В А Дубровский, М В Зубова // Вестник СибГАУ Вып 6(13) -Красноярск, 2006 - С 129-134

4 Глубокая термоподготовка угольной пыли - путь уменьшения шлакования и вредных выбросов паровых котлов / И С Деринг, В. А. Дубровский, Е А Бойко и др //Изв вузов Сер Энергетика -1984 -№12 -С 99-102

5 Проблемы внедрения безмазутной растопки котлов, сжигающих кан-ско-ачинские угли /НА Сеулин, В М Иванников, Ю В Видин, В. А. Дубровский//Электрические станции - 1990 - № 6 - С 29-31

6 Влияние термической подготовки на свойства полукокса канско-ачинских углей / В. А. Дубровский, И С Деринг, Г А Потехин, О Н Едем-ский//Изв вузов Сер Энергетика - 1994 -№ 1 -С 5-6

7 Безмазутная растопка котлов / Ю В Видин, Н А Сеулин, И С Деринг, В. А. Дубровский//Наука производству -2000 -№3 -С 29-31

8 Дубровский, В. А Эколого-экономическая эффективность инвестиций в перспективные технологии подготовки углей в условиях современных ТЭС / В А Дубровский, М В Зубова // Вестн Краснояр Гос аграрного ун-та Вып 15,-Красноярск,2006 -С 57-63

9 Деринг, И С Спекание различных фракций летучей золы бурых углей/И С Деринг, В. А. Дубровский, Э П Дик//Теплоэнергетика - 1972 -№ 12 - С 48-51

10 Деринг, И С Анализ причин различного поведения минеральной части топлива в газоходах парогенераторов, сжигающих назаровские угли / И С Деринг, В. А. Дубровский//Теплоэнергетика-1975-№ 10 - С 62-64

11 Дубровский, В. А Характеристики летучей золы некоторых каменных и бурых углей Сибири / В А Дубровский, И С Деринг, Л И Пугач // Теплоэнергетика -1976 -№6 -С 36-38

12 Потехин, Г А Исследование петрографического состава узких фракций угольной пыли некоторых бурых углей /ГА Потехин, В. А. Дубровский//Химия твердого топлива - 1980 -№5 -С 53-54

13 Вещественный состав при размоле окисленного угля Березовского месторождения КАбасса / В. А. Дубровский, Потехин Г А, Суслова М Г, Горбунова Э Э //Химия твердого топлива - 1983 -№1-С 20-25

14 Особенности состава и свойств минеральной части окисленных кан-ско-ачинских углей / В. А. Дубровский, Г А Потехин, С М Куликов и др // Горение органического топлива сб науч трудов / Новосибирск' СО АН СССР, 1984 -Ч 2-С 151-156

15 Термическая подготовка как метод вовлечения в энергетику углей, подвергшихся значительному окислению в пласте / ГА Потехин, В. А. Дубровский, А В Иванченко, В П Киселев // Химия твердого топлива 1986 - № 4. - С 116-118

16 Дубровский, В.А Влияние окислительного выветривания на состав и свойства золы березовского угля / В А Дубровский, Г А Потехин, С А Михайленко // Влияние минеральной части энергетических топлив на условия работы парогенераторов материалы IV Всесоюзной конференции -Таллинн, 1986 -С 16-23

17 О минеральном составе и реакционной способности углей Канско-Ачинского бассейна / В. А. Дубровский, Е Б Калючкина, С А Крапивина идр //Журнал прикладной химии -1987 -№ 7 -С 1563-1567

18 Пат № 1740869 Российская Федерация, Б23 С 5/08 Топочное устройство / В. А. Дубровский, И С Деринг, С А Михайленко и др , заявитель и патентообладатель КГТУ, опубл 20 04 88 Бюл № 22 - 4 с ил

19 Дубровский, В. А Исследование процесса термической подготовки углей Канско-Ачинского бассейна / В А Дубровский, С М Куликов // Журнал прикладной химии - 1989 -№4 - С 937-939

20 Дубровский, В. А. Увеличение тепловой эффективности поверхностей нагрева котельных агрегатов / В А Дубровский // Сибирский физико-технический журнал -1991 -Вып 5 - С 7-9

21 Пат № 1746136 Российская Федерация, МКИ Б23 К 1/00 Система пы-леприготовления котла / В. А. Дубровский, С А Михайленко, Ж Л Евтихов и др, заявитель и патентообладатель КГТУ, опубл 07 07 92 Бюл № 25 - 5 с ил

22 Термическая подготовка углей для повышения эффективности их использования на тепловых электростанциях / В. А. Дубровский, Е А Бойко, С А Михайленко и др // Материалы 26-го теплотехнического коллоквиума -Дрезден, 1994 - С 62-63

23 Термическая подготовка канско-ачинских углей - эффективный способ решения проблем современной энергетики / В. А. Дубровский, Е А Бойко, И С Деринг, Ж Л Евтихов // Вестник КГТУ Вып 3 - Красноярск, 1996 -С 136-137

24 Пат № 2072479 Российская Федерация, МКИ Р23 К 1/00 Пылеси-стема / В. А. Дубровский, Б А Яцевич, С М Куликов и др заявитель и патентообладатель Политехнический институт СФУ - опубл 27 01 97 Бюл № 3 - 4 с ил

25 Пат № 2088851 Российская Федерация, Р23 К 1/00 Котельный агрегат / В А. Дубровский, И С Деринг, С А Михайленко и др , заявитель и патентообладатель КГТУ - опубл 27 08 97 Бюл № 24 - 5 с ил

26 Численное моделирование аэродинамики топочной камеры, оборудованной системой термической подготовки топлива / Е А Бойко, В. А. Дубровский, А А Дектерев, Ж Л Евтихов // Вестник КГТУ Вып 14 Теплоэнергетика -Красноярск ИПЦКГТУ, 1998 - С 96-103

27 Пат № 2113655 Российская Федерация, МКИ F23 С5/08 Топка котла / В. А. Дубровский, И С Деринг, Ж JI Евтихов и др , заявитель и патентообладатель КГТУ, № 95119229/06, заявл 20 06 1993, опубл 20 06 1998 Бюл №17 -5с ил

28 Пути снижения содержания оксидов азота в котельных агрегатах / В. А. Дубровский, Ю В Видин, И С Деринг, Ж Л Евтихов // Вестник КГТУ Вып 14 -Красноярск, 1999 - С 158-159

29 Оценка экономической эффективности и условий шлакования котельного агрегата, оборудованного внутритопочной термической подготовкой / В. А. Дубровский, И С Деринг, M В Зубова, В H Чурашев // Минеральная часть топлива, шлакование, загрязнение и о чистка котлов сб науч тр в 2 т Т 1 -Челябинск, 2001 -С 61-72

30 Дубровский В. А. Особенности и условия перехода теплоэнергетики России на приоритетное использование угля в перспективе до 2020 года / В А Дубровский, M В Зубова // Вестник КГТУ Вып 28 - Красноярск, 2002 - С 33-36

31 Пат 2200905 Российская Федерация, МПК F 23 К 1/04/ F 23 D 1/02 Система безмазутной растопки котла / В.А.Дубровский, Ю В Видин, И С Деринг и др , заявитель и патентообладатель КГТУ - № 2001110310/06, заявл 16 04 01, опубл 20 03 03, Бюл № 8 -4 с ил

32 Дубровский, В. А. Использование муфельных предтопков - один из эффективных способов решения проблем энергосбережения современной энергетики / В А Дубровский // Управление, качество и эффективность использования энергоресурсов труды III Всероссийской НТК с международным участием Секц Энергетика - Благовещенск, 2003 -Т 2 С 307-308

33 Пат 2248501 Российская Федерация, МПК F 23 С 5/08 Топка / В. А. Дубровский, M В Зубова, И С Деринг и др, заявитель и патентообладатель КГТУ -№2003122395/06, заявл 16 07 03, опубл 20 03 05, Бюл №8 -4 с ил

34 Пат 2249767 Российская Федерация, МПК F 23 К 1/00 Система пы-леприготовления котла / В. А. Дубровский, M В Зубова, И С Деринг и др , заявитель и патентообладатель КГТУ - № 2003123585/06, заявл 24 07 03, опубл 10 04 05, Бюл № 10 - 4 с ил

35 Дубровский, В. А. Конкурентноспособность углей Канско-Ачинс-кого бассейна на фоне глобальных тенденций / В А Дубровский, M В Зубова//Вестник КГТУ Вып 12 -Красноярск,2005 -С 98-104.

36 Пат 2294484 Российская Федерация, МПК F 23 С 5/08 Топка / В. А. Дубровский, M В Зубова, Ю В Видин и др , заявитель и патентообладатель КГТУ № 2005121185/06, заявл 06 07 05, опубл 27 02 07, Бюл № 6 -5 с ил

37 Пат 2310125 Российская Федерация, МГПС Р 23 С 5/08 Топка / В. А. Дубровский, М В Зубова, Г М Анохин и др , заявитель и патентообладатель КГТУ - №2006100943/06, заявл 10 01 2006, опубл 10.11 07, Бюл №31 - 4 с ил

38 Термическая подготовка как способ комплексного решения проблем современной теплоэнергетики / В. А. Дубровский, М В Зубова, В А Глинчиков и др // Материалы 2-го Международного форума стратегических технологий, Улан-Батор, 2007 - С 59-60

39 Дубровский, В. А. Повышение эффективности энергетического использования углей с применением нового способа многостадийного сжигания / В А Дубровский // Вестник КрасГАУ Вып 2 - Красноярск, 2007 -С 244-247

40 Дубровский, В. А. Внедрение технологии КГТУ по термической подготовке углей - реальный способ повышения их энергетического использования на современных ТЭС / В А Дубровский//Вестник КрасГАУ Вып 2 -Красноярск, 2007 -С 241-244

41 Пат 2313034 Российская федерация, МПК Б 23 С 5/08 Топка / В. А. Дубровский, Ж Л Евтихов, Г М Анохин и др , заявитель и патентообладатель КГТУ - № 2006123281/06, заявл 29 06 2006, опубл 20 12 07, Бюл №35 - 5 с ил

42 Пат 2317485 Российская федерация, МПК Р 23 С 5/08 Топка / В. А. Дубровский, Ж Л Евтихов, Г М Анохин и др ; заявитель и патентообладатель КГТУ - № 2006133670/06, заявл 20 09.2006, опубл 20 02 08, Бюл №5 - 5 с ил

Подписано в печать 02 09 2008 г Заказ № Формат 60 х 90/16 Уел печ л 2,1 Уч-изд л 1,75 Тираж 100 экз Отпечатано в ИПК СФУ

Введение

1 Анализ исследований энергетического использования канско-ачинских углей

1.1 Этапы развития топочных технологий сжигания углей на тепловых электростанциях

1.2 Угли Канско-Ачинского бассейна и их энергетическое использование

1.3 Технологические способы подавления оксидов азота.

1.3.1 Ступенчатое сжигание

1.3.2 Подача воды или пара в зону горения

1.3.3 Рециркуляция дымовых газов

1.3.4 Сжигание топлив в кипящем слое

1.4 Шлакование и загрязнение поверхностей нагрева котельных агрегатов при сжигании канско-ачинских углей

1.5 Вовлечение в энергетику сажистых (окисленных) углей Канско-Ачинского бассейна

1.6 Исключение мазута при растопке и подсветке факела топочных камер котлов

1.7 Выбор цели и постановка задач исследования

2 Особенности вещественного состава и свойств углей Канско- 81 Ачинского бассейна по высоте пласта и глубине залегания

2.1 Оценка величины запасов сажистых и окисленных углей Канско- 81 Ачинского бассейна

2.2 Состав и свойства березовского угля по высоте пласта и глубине 86 залегания

2.2.1 Органическая часть

2.2.2 Теплотехнические характеристики

2.2.3 Состав и свойства минеральной части

2.2.4 Особенности распределения органической и минеральной 99 частей бурых углей при размоле

2.2.5 Реакционная способность

2.3 Особенности сжигания окисленного березовского угля

2.3.1 Экспериментальная установка и методика исследований

2.3.2 Работа топочной камеры

2.3.3 Поведение минеральной части

2.3.4 Загрязнение поверхностей нагрева

2.3.5 О роли механического недожога в формировании отложений летучей золы при сжигании канско-ачиыских углей с высоким содержанием кальция 119 2.4 Анализ результатов исследований

3 Экспериментальные исследования по сжиганию ирша-бородинского угля и его полукокса

3.1 Сжигание кузнецкого угля и полукокса ирша-бородинского угля на Егоршинской ГРЭС

3.2 Сжигание ирша-бородинского угля и его полукокса на Красноярской ТЭЦ

3.3 Сжигание ирша-бородинского угля и его полукокса на огневом стенде

3.4 Выводы

4 Исследования по термической подготовке углей Канско-Ачинского бассейна

4.1 Математическое моделирование процесса термоподготовки углей

4.2 Исследования по термоподготовке канско-ачинских углей в слоевом реакторе

4.3 Исследования по термоподготовке и сжиганию канско-ачинских углей на полупромышленной установке

4.4 Выводы

5 Технологические схемы и устройства по повышению эффективности энергетического использования углей Канско-Ачинского бассейна

5.1 Увеличение тепловой эффективности поверхностей нагрева котельных агрегатов

5.2 Технологические схемы и устройства по термической подготовке канско-ачинских углей как эффективной ступени их сжигания на теп- 183 ловых электростанциях

5.2.1 Технологические схемы и устройства по внешней термоподготовке

5.2.2 Внутритоночная термическая подготовка

5.2.3 Система термоподготовки углей с применением муфельных предтопков

5.3 Выводы

6 Трехмерное численное моделирование аэродинамики топочной камеры, оборудованной системой термической подготовки топлива

Выводы

7 Экономическая оценка эффективности технологии сжигания с использованием термической подготовки углей Канско-Ачинского бассейна и определение перспектив ее тиражирования

7.1 Оценка коммерческой эффективности технологии сжигания с использованием термической подготовки канско-ачинских углей с учетом риска и неопределенности

7.1.1 Финансово-экономическая оценка технологии сжигания с внутритопочной термической подготовкой канско-ачинских углей с примененением высокоэкономичного котельного агрегата

7.1.2 Финансово-экономическая оценка технологии муфельной растопки канско-ачинских углей

7.2 Применение специализированной модели межотраслевого комплекса - Энергетической модели России для определения эффективности различных энерготехнологий

7.3 Формирование исходных параметров и определение экономических последствий тиражирования технологии термической подготовки канско-ачинских углей на пылеугольные тепловые электростанции России

7.4. Предотвращенный экологический ущерб от реализации технологии термической подготовки канско-ачинских углей

7.4.1 Экологическая оценка проекта «Высокоэффективный экологически чистый котельный агрегат» (ВЭКА)

7.4.2 Экологическая оценка проекта «Безмазутная растопка котельных агрегатов» БМРК

7.5 Выводы

Общая характеристика работы

Актуальность. В соответствии с «Энергетической стратегией России на период до 2020 года» структура топливно-энергетического баланса страны на долгосрочную перспективу предусматривает значительное увеличение использования угля. Вместе с тем расширение потребления угольного топлива в нашей стране, прежде всего, обусловлено освоением углей Канско-Ачинского бассейна - крупнейшего буроугольного бассейна России. Общие геологические запасы бассейна составляют около 640 млрд. тонн, из них пригодны для добычи наиболее дешевым открытым способом 140 млрд. тонн, что составляет более 70% общероссийских запасов углей открытой разработки.

Многолетний опыт использования канско-ачинских углей (КАУ) на тепловых электростанциях показал, что традиционные способы их подготовки и сжигания не в полной мере соответствуют современным требованиям обеспечения надежности, эколого-экономической эффективности работы котельных агрегатов. Возрастающая роль углей Канско-Ачинского бассейна в ТЭБ РФ на первый план выдвигает целый ряд вопросов, связанных с их эффективным энергетическим использованием В первую очередь к ним следует отнести: шлакование и загрязнение поверхностей нагрева котлоагрегатов, обусловленные специфическим составом минеральной части канско-ачинских углей, в результате чего значительно уменьшается коэффициент использования установленной мощности тепловых электростанций; снижение содержания оксидов азота как наиболее вредных газовых выбросов в уходящих дымовых газах на ТЭС; вовлечение в ТЭБ России забалансовых окисленных углей, которые при добыче КАУ вместе с пустой породой уходят в отвал; замена мазута при растопке и подсветке факела топочных камер котельных агрегатов углями Канско-Ачинского бассейна, стоимость которых более чем на порядок ниже стоимости жидкого топлива - мазута.

В связи с этим возникает необходимость проведения исследований, направленных на совершенствования технологии энергетического использования КАУ на тепловых электростанциях (ТЭС), позволяющих разработать научно обоснованные технические решения, обеспечивающие надежность, экономичность и экологическую безопасность работы котельного оборудования энергетических систем и комплексов, внедрение которых вносит значительный вклад в экономику России.

Основанием для выполнения диссертационной работы послужили: федеральная целевая комплексная научно-техническая программа 0.Ц.008 («Энергия»), утвержденная ГКНТ, Госпланом СССР и АН СССР (№ 474/250/132 от 12.12.1980 г.); отраслевые программы Министерства угольной промышленности СССР на 1985 - 1990 годы; программа «Энергосбережение» Минобразования РФ; тематический план научно-исследовательских работ по заданию Федерального агентства по образованию на 1995 - 2009 годы.

Объектом исследования являются устройства по сжиганию углей на тепловых электростанциях.

Предметом исследования являются технологические процессы тогшивоподготовки и сжигания канско-ачинских углей.

Цель работы состоит в разработке методов и средств повышения эффективности работы котельных агрегатов современных тепловых электростанций при сжигании углей Канско-Ачинского бассейна.

Основные задачи исследований:

1. Провести комплексные физико-химические исследования особенностей вещественного состава канско-ачинских углей по высоте пласта и глубине его залегания.

2. Усовершенствовать технологию сжигания КАУ, обеспечивающую надежность, экономичность и экологическую безопасность энергетических систем и комплексов.

3. Разработать технологические схемы и устройства по термической подготовке КАУ в условиях энергетических систем.

4. Выполнить трехмерное математическое моделирование аэродинамики топочной камеры котла, оборудованного системой термической подготовки углей.

5. Разработать мероприятия по практическому использованию технических предложений по применению усовершенствованной технологии сжигания КАУ на действующих ТЭС.

6. Обосновать экономическую эффективность использования технологии предварительной термической подготовки канско-ачинских углей в условиях ТЭС и на основе модифицированной энергетической модели России определить рациональные масштабы тиражирования и приоритетные регионы России по внедрению этой технологии на долгосрочную перспективу.

Методы исследований.

В работе использованы экспериментальные методы исследований, выполненные на тепловых электростанциях и на специально созданной полупромышленной установке, а также методы математического моделирования.

Научная новизна.

1. Впервые установлены закономерности влияния окислительного выветривания на состав и физико-химические свойства органической и минеральной частей канско-ачинских углей на основе исследований угля

Березовского месторождения по высоте и глубине залегания угольного пласта.

2. Обоснована технология сжигания канско-ачинских углей с применением термической подготовки в условиях тепловой электростанции, направленная на комплексное решение вопросов их энергетического использования: снижение загрязнения поверхностей нагрева котлов, уменьшение концентрации оксидов азота в уходящих дымовых газах до нормативных значений и вовлечение в ТЭБ РФ забалансовых окисленных углей.

3. Разработан номограммный метод определения конструктивных решений по компоновке пароперегревательных поверхностей нагрева котельных агрегатов на основе обобщения результатов исследований по образованию натрубных отложений при сжигании канско-ачинских углей, что обеспечивает на стадии проектирования создание котельных агрегатов повышенной эффективности.

4. Полученные результаты численного эксперимента показали, что предложенная конструкция топочного устройства котельного агрегата с внутритопочной термической подготовкой позволяет организовать эффективную аэродинамику топочного пространства с равномерным заполнением его объёма продуктами горения и повышает эффективность процесса сжигания КАУ.

5. Па основании проведенной экономической показана высокая эффективность применения технологии сжигания с использованием термической подготовки КАУ в энергетических комплексах. Определены наиболее приоритетные регионы России по её тиражированию на долгосрочную перспективу с помощью модифицированной энергетической модели России.

Практическая значимость и использование результатов работы.

1. Усовершенствована технология сжигания канско-ачинских углей с применением термической подготовки, что позволяет осуществить их эффективное использования в энергетических системах и комплексах.

2. Разработана техническая документация на установку системы термической подготовки углей для котельных агрегатов КВТК-100 «Крастяжмашэнерго», БКЗ-420-140 Красноярской ГРЭС-2, ПК-40-1 Беловской ГРЭС и передана заказчикам (патенты № 2113655, 2317485, 2313034 и др.).

3. Результаты исследований внедрены на котле БКЗ-420-140-ПТ1 Красноярской ТЭЦ-2, ПК-40-1 блока 200 МВт Томь-Усинской ГРЭС с применением термоподготовки углей для организации энергосберегающей технологии муфельной растопки и подсветки факела топочных камер (патенты №2200950, 2294484, 2310125 и др.).

4. Разработан метод определения компоновки пароперегревательных поверхностей нагрева котельных агрегатов, который позволяет повысить тепловую эффективность их работы при сжигании канско-ачинских углей.

5. Создана полупромышленная экспериментальная установка (патенты № 2072479, 2088851), прототип которой рекомендуется использовать для разработки эколого-экономичных режимов подготовки и сжигания энергетических углей новых месторождений.

6. Результаты исследования использованы в учебном процессе ФГОУ ВПО Сибирского федерального университета при изучении специальных дисциплин студентами направления 140100 «Теплоэнергетика».

Положения, выносимые на защиту:

1. Результаты исследований закономерностей влияния окислительного выветривания на состав и физико-химические свойства углей Канско-Ачинского бассейна по высоте угольного пласта и глубине его залегания.

2. Технология сжигания канско-ачинских углей с применением термической подготовки в условиях ТЭС по результатам исследований энергетического использования КАУ и их полукоксов в промышленных котлах и экспериментальных установках.

3. Результаты исследований процесса термической подготовки КАУ на основе численного эксперимента и созданной полупромышленной экспериментальной установки.

4. Технологические схемы и технические устройства с применением термической подготовки как эффективного элемента процесса сжигания КАУ в условиях ТЭС.

5. Результаты промышленного использования термической подготовки углей на котлах тепловых электростанций России, показывающие возможность решения проблем экономичности, надёжности работы энергетических систем и комплексов.

6. Результаты исследований по экономической оценке эффективности применения технологии сжигания с использованием предварительной термической подготовкой канско-ачинских углей в условиях тепловых электростанций, определение рациональных масштабов освоения и наиболее приоритетных регионов России по её тиражированию.

Достоверность результатов обеспечена комплексным характером исследований, обоснованными технологическими схемами, подтверждается метрологическими характеристиками используемого оборудования и современных приборов, удовлетворительным совпадением результатов численных и экспериментальных исследований, положительными результатами опытно-промышленной эксплуатации технических разработок на тепловых электрических станциях. Исследования состава и свойств проб углей выполнялось лабораториями СибВТИ и ЦветметНИИпроекта, аттестованных Госстандартом.

Апробация работы. Результаты диссертационной работы докладывались и обсуждались на следующих российских и международных конференциях: 2-4-й Всесоюзных конференциях «Влияние минеральной части энергетических топлив на условия работы парогенераторов» (Таллин, 1974, 1980, 1986); Всесоюзной конференции «Современные процессы переработки и физико-химические методы исследования угля, нефти и продуктов их превращения (Иркутск, 1982); 5-й Всесоюзной конференции по горению органического топлива (Новосибирск, 1986); ежегодных научно-технических совещаниях по программе «Энергия» (Ленинград, 1982- 1989); 2-й Всесоюзной конференции «Теплообмен в парогенераторах» (Новосибирск, 1990); Всесоюзной конференции «Минеральная часть топлива, шлакование, загрязнение и очистка котлов» (Челябинск, 1992); 26-м Международном теплотехническом коллоквиуме (Дрезден, 1994), Научно-техническом Совете Харбинского технического университета (Харбин, 1991 - 1994); Ежегодной всероссийской НТК «Энергоэффективность систем жизнеобеспечения города» (Красноярск, 1999-2007), 2-и 3-м Международных форумах стратегических технологий (Улан-Батор, 2007 и Новосибирск, 2008).

Личный вклад автора. Автору принадлежат: постановка проблемы и задач исследований, разработка, обоснование всех положений, определяющих научную новизну и практическую значимость, постановка экспериментов, анализ и обобщение результатов, формулировка выводов и рекомендаций для принятия решений, автор принимал непосредственное участие в создании экспериментальной установки и проведении стендовых и промышленных исследований.

Автор выражает благодарность канд. техн. наук профессору И. С. Дерингу за неоценимые консультации и содействие в работе. В решении отдельных задач принимали активное участие ст. науч. сотр. Л. Ф. Бугаева, канд. хим. наук. Ж. Л. Евтихов, мл. науч. сотр. Г. А. Потехин, Б. А. Яцевич, С. М. Куликов, А. А. Князев, Е. А. Бойко и М. В. Зубова, которым автор также глубоко признателен.

Публикации. По теме диссертации опубликовано 152 научные работы, в том числе 1 монография, 10 статей в периодических изданиях из перечня ВАК, 65 - в центральных журналах, сборниках научных трудов Всероссийских и международных конференций, 76 авторских свидетельств и патентов.

Объем и структура работы. Материалы диссертации изложены на 310 страницах основного текста, включающего 126 рисунков, 33 таблицы. Работа состоит из введения, семи разделов, заключения, списка использованных источников из 316 наименований и приложений.

ОСНОВНЫЕ РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫВОДЫ

1. Впервые определены основные закономерности изменения теплотехнических характеристик, химического и петрографического состава, реакционных свойств канско-ачинского угля (на примере наиболее мощного и перспективного угольного разреза Канско-Ачинского бассейна - Березовского) по высоте пласта и глубине залегания. Показано, что ниже слоя забалансового сажистого угля расположена зона высокоокисленного угля, который по теплотехническим характеристикам приближается к сажистому и совместно с товарным углем в настоящее время поступает на тепловые электрические станции.

2. Установлено, что энергетическое использование канско-ачинских углей без учета их качественного состава и теплофизических свойств по высоте угольного пласта и глубине его залегания является одной из основных причин низкоэкономичной и ненадежной работы котельных агрегатов тепловых электростанций по условиям шлакования, загрязнения поверхностей нагрева и экологической безопасности.

3. Создана полупромышленная экспериментальная установка, включающая систему пылеприготовления с промежуточным бункером, оборудованная шаровой барабанной мельницей, узлом по термической подготовке углей и огневым стендом. Установка защищена патентами на изобретение и может служить прототипом экспериментальных установок по отработке режимов термической подготовки и сжигания углей новых месторождений.

4. Впервые установлено, что предварительная термическая подготовка канско-ачинских углей является эффективным средством комплексного решения вопросов их энергетического использования на ТЭС и позволяет: повысить эффективность энергетического использования канско-ачинских углей: снизить в 2-2,5 раза выбросы оксидов азота; значительно увеличить коэффициент использования установленной мощности энергетического оборудования ТЭС за счет уменьшения шлакования и загрязнения поверхностей нагрева котлов более чем в 2 раза; вовлечь в ТЭБ России забалансовые сажистые угли; организовать безмазутную растопку и подсветку факела топочных камер котельных агрегатов за счет замены дорогостоящего мазута угольной пылью.

5. Предложено использовать технологию термической подготовки непосредственно на тепловых электростанциях в качестве эффективной ступени процесса сжигания КАУ и как приоритетного направления в современных энергетических системах и комплексах.

6. Предложены технические решения по сжиганию КАУ с использованием термической подготовки в условиях тепловых электростанций, позволяющие значительно повысить эффективность энергетического использования канско-ачинских углей. К наиболее перспективным из них следует отнести: котельный агрегат с внутритопочной термической подготовкой углей Кан-ско-Ачинского бассейна (патенты №2113655,2317485,2313034 и др.) и систему термоподготовки для организации муфельной (безмазутной) растопки и подсветки факела топочных камер котельных агрегатов (патенты №2292740, 2200905, 2294484 и др.).

7. Разработан номограммный метод определения конструктивных решений компоновки пароперегревательных поверхностей нагрева котлов, позволяющий на стадии выполнения конструкторской документации заложить основы по созданию котельных агрегатов тепловых электростанций повышенной эффективности.

8. Выполнено численное моделирование аэродинамики топочной камеры котла, оборудованной системой внутритопочной термической подготовки канско-ачинских углей с применением трехмерной математической модели. Показано, что предлагаемая технология сжигания дает возможность: организовать эффективную аэродинамику топочной камеры с равномерным заполнением её объёма и обеспечить глубокое выгорание потока угольной пыли.

9. Разработанная технология сжигания КАУ с использованием предварительной термической подготовки КАУ для организации муфельной растопки и подсветки факела топочных камер внедрена на котлах БКЗ-420-140-ПТ1 Красноярской ТЭЦ-2 и ПК-40 Томь-Усинской ГРЭС энергоблока 200 МВт. Проводятся работы по её тиражированию на котлах Красноярских ТЭЦ-2, ГРЭС-2 и Беловской ГРЭС ОАО «Кузбассэнерго».

10. Обоснована эффективность применения технологии сжигания с использованием термической подготовки канско-ачинских углей, предложена модифицированная энергетическая модель России, с помощью которой определены рациональные масштабы тиражирования технологии на тепловых электростанциях и выявлены приоритетные регионы РФ для её внедрения на перспективу до 2020 года.

1. Котлер, В. Р. Развитие технологии факельного и вихревого сжигания твердого топлива / В. Р. Котлер // Теплоэнергетика. 1998. - № 1. - С. 67-72.

2. Опытное сжигание березовского угля в вихревой топке ЦКТИ / Н. В. Голованов, М. А. Ицковский, А. А. Попов, Н. Н. Прокофичев, Ю. В. Вайнер // Электрические станции. 1981. - № 11. - С. 9-12.

3. О модернизации оборудования Иркутской ТЭЦ 10 / В. П. Рыбалко, В.В.Поляков, В.В.Померанцев и др. // Электрические станции. - 1981. -№ 10.-С. 20-23.

4. Сжигание немолотых азейских бурых углей в низкотемпературной вихревой топке по схеме ЛПИ ИТЭЦ - 10 / Ф. А. Серант, С. М. Шестаков,

5. B. В. Померанцев и др. // Теплоэнергетика. 1983. - № 7. - С. 35-41.

6. Рундыгин, Ю. А. Исследование работы двухсветных поверхностей нагрева, размещённых в зоне активного горения низкотемпературной вихревой топки / Ю. А. Рундыгин // Теплоэнергетика. 1980. - № 5. - С. 22-26.

7. Модернизация котла ПК-38 (ст.4Б) Назаровской ГРЭС с переводом его на низкоэмиссионное вихревое сжигание назаровского бурого угля: Отчет о НИР/ООО «Политехэнерго»; Ф. 3. Финкер. Санкт-Петербург, 2004. -67 с.

8. Перспективы использования ВИР технологии сжигания угля / Ф. 3. Финкер, И. Б. Кубышкин, А. Г. Митрюхин, В. М. Кацман. - 2006. - № 8.1. C. 38-42.

9. Алёшинский, Р. Е. Вихревые технологии сжигания и результаты их внедрения на Рязанской ГРЭС / Р. Е. Алёшинский, Е. Р. Говсиевич, В. В. Морозов // Энергия. 2006. - №1. - С. 25 - 29.

10. Обеспечение экологических требований при производстве тепла и электроэнергии на тепловых электростанциях / А. Г. Тумановский,

11. B. П. Глебов, А. П. Чугаева и др. // Теплоэнергетика. 2006. - № 7.1. C. 35-41.

12. Результаты освоения опытно-промышленного (головного) котла 820 т/ч с кольцевой топкой / Ф. А. Серант, О. И. Будилов, В. Е. Остапенко // Доклад на 6-й Всероссийской конференции «Горение твердого топлива» -Новосибирск, 2006. 26 с.

13. Энергетическая стратегия России на период до 2020 года. Распоряжение Правительства России от 28.08.2003 № 1234-Р, 2003. 118 с.

14. Томилов, A.A. Запасы угля Канско-Ачинского бассейна / А. А. Томилов, К. В. Гаврилин // Проблемы развития Канско-Ачинского топливно-энергетического комплекса: тез. докл. науч.-техн. конф.: в 2 ч. Ч 2. -Красноярск, 1976. С. 91-94.

15. Гаврилин, К. В. Канско-Ачннский угольный бассейн / К. В. Гаврилин, А. Ю. Озерский. М.: Недра, 1996. - 272 с.

16. Экономика Красноярского края в 2007 г. // Статистический ежегодник. Красноярск: Красноярский крайкомстат. - 2007. - 56 с.

17. Концепция развития угледобывающей промышленности Красноярского края на период 2004 2010 гг.

18. Работы ВТИ по снижению выбросов оксидов азота технологическими методами / Ю. П. Енякин, В. Р. Котлер, В. И. Бабий и др. // Теплоэнергетика. 1991. -№ 6. - С. 33-38.

19. Котлер, В. Р. Снижение выбросов окислов азота при сжигании кузнецких каменных углей / В. Р. Котлер, Г. В. Лобов, И. А. Гедике // Теплоэнергетика. 1983.-№2.-С. 51-53.

20. Котлер, В. Р. Опыт компании Mitsui Babcock по снижению выбросов оксидов азота на угольных электростанциях / В. Р. Котлер // Теплоэнергетика. 2005. - № 12 - С. 67-71.

21. Котлер, В. Р. Усовершенствованный метод двухступенчатого сжигания топлива / В. Р. Котлер // Теплоэнергетика. 2007. - № 2. - С. 73-75.

22. Буров, Д. В. Новый подход к проблеме регулирования топочного процесса / Д.В.Буров, В. Р. Котлер // Теплоэнергетика. 1993. - № 1 -С. 73-75.

23. Котлер, В. Р. Подавление оксидов азота путем использования новых конструкций пылеугольных горелок / В. Р. Котлер, С. Д. Камеров, JI. Л. Грехов // Теплоэнергетика. 1996. - № 7. - С. 75-80.

24. Котлер, В. Р. Реализация и эффективность технологических методов подавления оксидов азота на ТЭС / В. Р. Котлер, Ю. П. Енякин // Теплоэнергетика. 1994. - № 6. - С. 2-9.

25. Росляков, П. В. Новый способ снижения выбросов оксидов азота при сжигании органических топлив в топках котлов / П. В. Росляков, А. В. Буркова // Теплоэнергетика. 1991. - № 5. - С. 9-14.

26. Росляков, П. В. Регулирование выбросов оксидов азота вводом аммиака в продукты сгорания / П. В. Росляков, В. А. Двойнишников, А. В. Буркова // Теплоэнергетика. 1989. - № 9. - С. 61-64.

27. Росляков, П. В. Расчёт образования топливных оксидов азота при сжигании азотосодержащих топлив / П. В. Росляков // Теплоэнергетика. -1986.-№ 1,-С. 37-41.

28. Котлер, В. Р. Исследование концентрической системы сжигания снизкими выбросами оксидов азота / В. Р. Котлер, А. В. Еремеев // Энергохозяйство за рубежом. 1992. - № 3. - С. 7-10.

29. Енякин, Ю. П. Малотоксичные горелки как средство снижения выбросов оксидов на ТЭС Российской Федерации / Ю. П. Енякин, В. Р. Котлер // Энергетик. 2006. - № 12. - С. 6 - 7.

30. Кормилицын, В. И. Влияние добавки влаги в топку на интенсивность лучистого теплообмена / В. И. Кормилицын, М. Г. Лысков, А. А. Румынский // Теплоэнергетика. 1992. - № 1. - С. 41-44.

31. Подавление оксидов азота дозированным впрыском воды в зону горения топки котла / В. И. Кормилицын, М. Г. Лысков, В. М. Новиков, Н. Ю. Кудрявцев // Теплоэнергетика. 1990. - № 10. - С. 73-78.

32. Кубин М. Сжигание твердого топлива в кипящем слое / М. Кубин; ред. В. Р. Котлер; пер. с чешского. М.: Энергоатомиздат, 1991. - 144 с.

33. Техническое перевооружение ТЭС с использованием технологии сжигания углей в циркулирующем кипящем слое / Г. А. Рябов, И. И. Надыров, Б. Л. Кадников, И. Б. Годик // Электрические станции. 1996. -№8. - С. 58-61.

34. Саламов, А. А. Котлы с циркулирующим кипящим слоем, эксплуатируемые в США / А. А. Саламов // Теплоэнергетика. 2006. - № 6. -С. 69-70.

35. Саламов, А. А. Парогазовые установки со сжиганием топлива в кипящем слое под давлением / А. А. Саламов, В. М. Фильков // Теплоэнергетика. 1998.-№ 8. - С. 71-76.

36. Рябов, Г. А. Сжигание угля в циркулирующем кипящем слое в котлах фирм Штейнмюллер (Германия) и Бабкок Вилькокс (США) / Г. А. Рябов, В. Г. Елфимов, Е. Л. Ференец // Энергохозяйство за рубежом. - 1992. -№6.-С. 10-1.

37. Заворин, А. С.Теплофизические процессы и физико-химические превращения минеральной части канско-ачинских углей в технологиях топи-восжигания: автореферат дис. . д-р. техн. наук / А. С. Заворин; ТПИ. -Томск, 2007. 37 с.

38. Шарловская, М. С. Влияние минеральной части Сибирских углей на загрязнение поверхностей нагрева парогенераторов / М. С. Шарловская, А. С. Ривкин. Новосибирск: Наука, 1973. - 242 с.

39. Лебедев, И. К. Особенности сжигания углей Канско-Ачинского бассейна в топках энергетических котельных агрегатов большой производительности: автореферат дис. . д-р техн. наук / И. К. Лебедев; ТПИ. Томск, 1971. -43 с.

40. Деринг, И. С. Поведение минеральной части твердого топлива в парогенераторах: учеб. пособие / И. С. Деринг. Красноярск, 1973. -215 с.

41. Отс, А. А. Процессы в парогенераторах при сжигании сланцев и канско-ачинских углей / А. А. Отс. М.: Энергия, 1977. - 312 с.

42. Дик, Э. П. Шлакующие свойства ирша-бородинского и березовского углей Канско-Ачинского бассейна / Э. П. Дик, А. Н. Соболева // Теплоэнергетика. 2004. - № 9. - С. 34-40.

43. Оценка ресурсов окисленных углей Канско-Ачинского бассейна с целью использования их в качестве удобрений в сельском хозяйстве ЮжноСибирского региона: отчет о НИР / ВНИИГРИуголь; рук. J1. Л. Тимофеев, Н. Н. Уланов. Красноярск, 1982. - 90 с.

44. Дубровский, В. А. Повышение эффективности энергетического использования углей Канско-Ачинского бассейна: монография / В. А. Дубровский. Красноярск: ИПЦ КГТУ, 2004. - 184 с.

45. Теплотехнические свойства и рекомендуемый способ сжигания окисленного березовского угля / Б. В. Цедров, С. А. Михайленко, Г. Г. Бруер и др. // Оборудование ГРЭС и передача энергии КАТЭКа: сб. науч. статей. -Красноярск, 1983.-С. 127-129.

46. Bonafede, G. Survey of some physico-chemical problems associated with boiler fouling Report NIR-8SECV. Copy N 35. Australia, 1968. - 39 p.

47. Замена мазута пылью бурого угля при растопке котлов ТЭС Ниде-рауссом // Теплоэнергетика за рубежом. 1985. - С. 12-17. (Экспресс-информация).

48. Плазменная безмазутная растопка пылеугольных котлов и подсветка факела / М. Ф. Жуков, Е. И. Карпенко, В. С. Перегудов и др. Новосибирск: Наука, 1995. - 304 с.

49. Мессерле, В. Е. Состояние и перспективы освоения плазменных технологий безмазутного воспламенения углей в энергетике /

50. B. Е. Мессерле // Материалы 2-го международного симпозиума по теоретической и прикладной термохимии (15 ТАРС-95). Иваново: ИГХТА, 1995.1. C. 17-21.

51. Карпенко, Е. И. Плазменно-энергетические технологии топливо использования / Е. И. Карпенко, В. Е. Мессерле. Новосибирск: Наука; Сиб. предприятие РАН, 1998.-385 с.

52. А. с. № 1732119, РФ МКИ Е23 К 1/00. Устройство для воспламенения пылеугольного топлива / В. В. Булгаков, А. Н. Волобцев, Л. И. Пугач и др. Опубл. 20.10.93, Бюл. № 14.

53. Бушуев, В. В. Исследование плазменного розжига и стабилизациигорения пылеугольных топлив / В. В. Бушуев, М. Ф. Жуков, В. П. Лукашов и др. // Теплообмен в парогенераторах: материалы всесоюз. конф. Новосибирск, 1988.-С. 72-81.

54. Утович, В. А. Исследование плазменного розжига и стабилизации горения пылеугольного факела / В. А. Утович, Н. Л. Новиков, В. С. Перегудов и др. // Теплоэнергетика. 1990. - № 4. - С. 20-23.

55. Карпенко, Е. И. Введение в плазменно-энергетические технологии использования твердых топлив / Е. И. Карпенко, В. Е. Мессерле. Новосибирск: Наука, 1997. - 118 с.

56. Эффективность пылеугольных ТЭЦ с новыми эколого-обеспечи-вающими технологиями / В. Е. Томилов, П. А. Щинников, Е. В. Ноздренко и др. Новосибирск: Наука; Сиб. изд. фирма РАН, 1999. - 97 с.

57. Грачев, С. П. Технология ЭСЖОХ для снижения выбросов оксида серы и азота на тепловых электростанциях / С. П. Грачев // Энергохозяйство за рубежом. 1992. - № 2. - С. 11-16.

58. Амосов, И. И. Окисление и выветривание ископаемых углей / И. И. Амосов, И. В. Еремин. М., 1960. - 87 с.

59. Григорьев, К. И. Канско-Ачинский угольный бассейн. Геологическое строение, угленосность и перспективы развития / К. И. Григорьев. -М.: Недра, 1963.- 183 с.

60. Дубровский, В. А. Сажистые и окисленные угли Канско-Ачинского бассейна, их влияние на рядовой при разубоживании / В. А. Дубровский, А. А Князев, К. В. Гаврилин; Краснояр. гос. техн. ун-т. Красноярск, 1989. -Деп. в ВИНИТИ // Б. И. - № 2. - С. 158.

61. Ларина, А. В. Исследования кинетики и механизма окисления ископаемых углей / А. В. Ларина, В. И. Касаточкина. М., 1960. - С. 98-108.

62. Оптимизация развития топливно-энергетического комплекса / ред. А. С. Некрасов. -М.: Энергоатомиздат, 1981. 240 с.

63. Серова, Н. Б. Сырьевая база окисленных углей, пригодных для использования в сельском хозяйстве / Н. Б. Серова // Геология, методы поисков и разведка месторождений неметаллических полезных ископаемых. 1976. -№ 1.- 17 с.

64. Носоченко, В. С. Изменение состава и свойств бурых углей Абанс-кого месторождения при окислении в пласте / В. С. Носоченко // Химия твердого топлива. 1970. - № 1. - С. 30-34.

65. Биргауз, Р. Я. Бурые угли Канско-Ачинского бассейна и окисление их в пласте: автореферат дис. . канд. техн. наук / Р. Я. Биргауз; МГТУ. М., 1973.-25 с.

66. Биргауз, Р. Я. Окисление бурых углей Канско-Ачинского бассейна при хранении в тонком слое / Р. Я. Биргауз, Т. А. Кухаренко // Труды института горючих ископаемых. 1971. - Т. 27.-Вып. 1.-С. 163-171.

67. Предварительная разведка участка Устьянский Абанского буро-угольного месторождения: отчет о НИР / ВНИИГРИуголь; рук. Н. Б. Сако-вич; КГТУ. Красноярск, 1984. - 62 с.

68. Еремин, И. В. Петрография и физические свойства углей / И. В. Еремин, В. В. Лебедев, Д. А. Цыкарев. М.: Недра, 1980. - 263 с.

69. Камнева, Л. И. Химия горючих ископаемых / Л. П. Камнева. М.: Химия, 1974.-272 с.

70. Амосов, И. И. Определение степени окисленности и прогноз качества угля по петрографическим признакам / И. И. Амосов, И. В. Еремин // Окисление и выветривание ископаемых углей. М.: Изд-во АН СССР, 1960. -С. 3-20.

71. Кухаренко, Т. А. Химические преобразования органического вещества топлив при литогенезе и гипергинезе / Т. А. Кухаренко // Химия твердого топлива. 1981.-№ 1.-С. 121-128.

72. Кухаренко, Т. А. Выветривание каменных углей различных стадий метаморфизма / Т. А. Кухаренко, 3. А. Рыжкова // Окисление и выветривание ископаемых углей. М.: Изд-во АН СССР, 1960. - С. 18-31.

73. Дроздова, Т. В. Значение гуминовых кислот в концентрации редких элементов в почвах / Т.В.Дроздова // Почвоведение. 1968. - № 10. -С. 60-64.

74. Кухаренко, Т. А. Угли Канско-Ачинского бассейна как сырье для химической переработки / Т. А. Кухаренко, Р. Я. Толчинская // Комплексное использование бурых углей Канско-Ачинского бассейна. Новосибирск: Наука, 1968.-С. 186-191.

75. Кухаренко, Т. А. Особенности окисления бурых углей Канско-Ачинского бассейна в пласте / Т. А. Кухаренко, Р. Я. Толчинская, Т. В. Чес-нокова, И. В. Левина // Химия твердого топлива. 1967. - № 2. - С. 20-30.

76. Кучер, Р. В. Структура ископаемых углей и их способность к окислению / Р. В. Кучер, В. А. Компанец, Л. Ф. Бутузова. Киев: Наукова думка, 1980.-60 с.

77. Митор, В. В. Проектирование топок с твердым шлакоудалением / В.В.Митор, Б. Д. Кацнельсон, Ю.Л.Маршак. Л.: ВТИ, ЦКТИ, 1981. -118 с.

78. Еремин, И. В. Изменение петрографических особенностей углей при окислении их в естественных условиях / И. В. Еремин. М.: Изд-во АН1. СССР, 1956.-272 с.

79. Агроскин, А. А. Химия и технология угля / А. А. Агроскин. М.: Недра, 1961.-295 с.

80. Русчев, Д. Д. Химия твердого топлива / Д. Д. Русчев. Д.: Химия, 1976.-253 с.

81. Влияние строения ископаемых углей на их горение / И. А. Яворский, Г. П. Алаев, М. С. Оренбах и др. Новосибирск: Изд-во АН СССР, 1963.- 175 с.

82. Бабинкова, Н. И. Микрокомпонентный состав бурых углей / Н. И. Бабинкова, С. А. Мусял // Материалы к IX совещанию работников лабораторий геологических организаций. Л.: Недра, 1965. - Вып. 8. - С. 4-11.

83. Лившиц, М. М. Состав и номенклатура микроингредиентов каменных углей / М. М. Лившиц // Материалы к IX совещанию работников лабораторий геологических организаций. Л.: Недра, 1965. - Вып. 8. - С. 12-17.

84. Белосельский, В. С. Энергетическое топливо / В. С. Белосельский, В. К. Соляков. М.: Энергия, 1980. - 168 с.

85. Быкадорова, В. И. О влиянии петрографического состава на размо-лоспособность углей / В. И. Быкадорова, И. И. Матвеева, К. Я. Поферов // Химия твердого топлива. 1970. - № 4. - С. 28-33.

86. Дубровский, В. А. Распределение минеральной части по фракциям пыли некоторых бурых углей / В. А. Дубровский, И. О. Деринг // Вопросы загрязнения конвективных поверхностей нагрева парогенераторов: сб. науч. тр. Красноярск, 1972. - С. 59-74.

87. Дубровский, В. А. Пиролиз как способ снижения склонности минеральной части КАУ к загрязнению поверхностей / В. А. Дубровский, Г. А. Потехин, О. Н. Едемский; Краснояр. гос. техн. ун-т. Красноярск, 1984. -Деп. в ВИНИТИ // Б. И. 1984.-№7.-С. 141.

88. Дубровский, В. А. Исследование состава и свойств летучей золы на образование прочносвязанных отложений при сжигании некоторых бурых углей: автореферат дис. канд. техн. наук / В. А. Дубровский; Краснояр. гос. техн. ун-т. Красноярск, 1973. - 21 с.

89. Камнева, А. И. Обнаружение комплексно-связанного железа в водорастворимых органоминеральных соединениях бурых углей / А. И. Камнева, Г. С. Власова, И. В. Александров // Химия твердого топлива. -1973.3. С. 47-50.

90. Гордон, С. А. О гуматных соединениях кальция, магния, железа и некоторых других элементов в бурых углях и магнитах / С. А. Гордон,

91. Л. П. Никонорова // Материалы к IX совещанию работников лабораторий геологических организаций. Л., 1966. - Вып. 7. - С. 156-158.

92. Красильникова, Л. Г. Исследование минерального состава Канско-Ачинских углей как энергетического топлива (применительно к углеразрезам Урюпскому и Ачинскому): автореферат дис. . канд. техн. наук / Л. Г. Красильникова; ТПИ. Томск, 1982. - 18 с.

93. Смуткин, 3. С. Применение метода дериватографии для оценки активности по отношению к кислороду воздуха бурого угля и продуктов его переработки / 3. С. Смуткин, Н. В. Фролова, Н. Н. Добровольский // Химия твердого топлива. 1979. - № 3. - С. 17-20.

94. Потехин, Г. А. Термическая подготовка как метод вовлечения в энергетику углей, подвергшихся значительному окислению в пласте / Г. А. Потехин, В. А. Дубровский, А. В. Иванченко, В. П. Киселев // Химия твердого топлива. 1986. - № 4. - С. 116-118.

95. Носоченко, В. С. Изменение состава и свойств бурых углей Абанс-кого месторождения при окислении в пласте / В. С. Носоченко // Химия твердого топлива. 1970. - № 1. - С. 30-34.

96. Потехин, Г. А. Исследование органической части березовского угля из зоны окисления / Г. А. Потехин, В. А. Дубровский, Л. Л. Бугаева, М. Г. Суслова, Э. Э. Горбунова // Химия твердого топлива. 1986. - № 3. -С. 36-39.

97. Белосельский, В. С. Энергетическое топливо / В. С. Белосельский,

98. B. К. Соляков. -М.: Энергия, 1980. 168 с.

99. Исследования в области пылеугольного топлива: пер. с англ. // Энергетика и электрофикация. Сер. Теплоэнергетика за рубежом. Вып. 3. -М.: Информ-энерго, 1981. - С. 20-23.

100. Деринг, И. С. Результаты стендовых исследований низкотемпературного сжигания березовского угля / И. С. Деринг, С. А. Михайленко, А. К. Вахтель и др. // Результаты исследования процессов сжигания Канско-Ачинских углей. Красноярск: КПИ, 1975. - С.41-55.

101. Хзмалян Д. М. Теория горения и топочные устройства / Д. М. Хзмалян, Я. А. Каган. М.: Энергия, 1976. - 488 с.

102. Иванов, А. Г. Опытное сжигание экибастузского каменного угля с зольностью более 50 % на котле П-57 энергоблока 500 МВт / А. Г. Иванов, Л. А. Кисельман, М. И. Лужнов и др. // Теплоэнергетика. 1980, - № 1.1. C. 4-11.

103. Чуханов, 3. Ф. Некоторые проблемы топлива и энергетики / 3. Ф. Чуханов. -М.: АН СССР, 1961.-480 с.

104. Теория топочных процессов / Г. Ф. Кнорре, К. М. Арефьев, А. Г. Блох и др.; ред. Г. Ф. Кнорре, И. И. Палеев. М.-Л.: Энергия, 1966. -491 с.

105. Пугач, Л. И. Энергетика и экология: Учебник /Л.И.Пугач. Новосибирск: Изд-во НГТУ, 2003. - 504с.

106. Саломатов, В. В. Природоохранные технологии на тепловых и атомных электростанциях: монография /В. В.Саломатов. Новосибирск: изд-во НГТУ, 2006. - 853 с.

107. Михайленко, С. А. Исследование влияния газовой среды на образование и упрочнение золовых загрязнений на поверхностях нагрева котлоагрегатов при сжигании углей Канско-Ачинского бассейна: дис. . канд. техн. наук. Томск, 1981. - 190 с.

108. Лебедев, И. К. Особенности сжигания углей Канско-Ачинского бассейна в топках энергетических котельных агрегатов большой паропроиз-водительности: автореферат дис. . д-р техн. наук. Томск, 1971.-43 с.

109. Травин, А. Б. О первичном окислении ископаемых углей / А. Б. Травин // Геология и геофизика. 1960. - № 6. - С. 3-20.

110. Влияние строения ископаемых углей на их горение / И. А. Яворский, Г. П. Алаев, М. С. Оренбах, В. И. Елчина. Новосибирск: СО АН СССР, 1963.- 175 с.

111. Еремин, И. В. Петрография и физические свойства углей / И. В. Еремин, В. В. Лебедев, Д. А. Цыкарев. М.: Недра, 1980. - 263 с.

112. Еремин, П. В. Прогноз технологических свойств углей на основе петрографических характеристик / П. В. Еремин, Д. А. Цыкарев // Обогащение и брикетирование угля. 1980. - № 10. - 25 с.

113. Яворский, И. А. О влиянии петрографического состава и структуры каменных углей на процесс горения / И. А. Яворский // Теплоэнергетика. -1958.-№2.-С. 16-22.

114. Бруер, Г. Г. Исследование влияния технологических параметров скоростного пиролиза Канско-Ачинского угля на физико-химические свойства полукокса: автореферат дис. . канд. техн. наук / Г. Г. Буер; МГУ. М., 1974.-30 с.

115. Каширский, В. Т. Распределение серы в продуктах скоростного пиролиза бурого угля / В. Т. Каширский, Е. И. Соколова, Н. Б. Лобачева // Химия твердого топлива. 1972. - № 2. - С. 29-32.

116. Каширский, В. Г. Распределение серы в продуктах высокоскоростного пиролиза карбонатных сланцев / В. Г. Каширский, Е. И. Соколова // Химия твердого топлива. 1971. - № 2. - С. 117-120.

117. Шибаев, Р. М. Сера в процессе пиролиза ирша-бородинского угля / Р. М. Шибаев, А. М. Кунин // Применение торфа и продуктов его химическойпереработки в народном хозяйстве. Калинин: Изд-во Калинин, гос. ун-та, 1978.-С. 52-55.

118. Ривкин, А. С. Поведение серы канско-ачинских углей в процессе их пиролиза / А. С. Ривкин // Влияние минеральной части энергетических то-плив на условия работы парогенераторов: в 2-х т. Т. 2. Таллин, 1974. -С. 53-54.

119. Ривкин, А. С. Распределение разновидностей серы в полидисперсных твердых продуктах пиролиза бурых углей / А. С. Ривкин, О. П. Волкова // Повышение экономичности и надежности тепловых электрических станций. -Иваново, 1977.-С. 40-41.

120. Шевченко, Г. Г. Особенности поведения фракций забитуйского угля в процессе термической деструкции / Г. Г. Шевченко, А. П. Барановский // Труды Саратовского политехнического института. Вып. 6. - Саратов, 1978. -С. 39-45.

121. Соколов, М. Б. Исследование золы различных фракций углей / М. Б. Соколов, М. Ф. Лебедева, И. Я. Залкинд // Наладочные и экспериментальные работы ОРГРЭС. Вып. 1. -М.-Л.: ГЭИ, 1950. - С. 25-28.

122. Rayner J. E., Markshell W. G. The distribution of Mineral matter in pulverized fuel and Solid products of Combustion. Lecture at the Central Electricity Generation Board Conference in Matchwood 20 to 24 May 1963, London, 1963.

123. Toy, M. Коррозийные действия примесей, содержащихся в топливе / М. Toy, П. Джексон, П. Стрит. М.: БТИ, ОРГРЭС, 1965. - 38 с.

124. Ыйспуу, Л. М. Исследование процесса размола эстонских сланцев: автореферат дис. . канд. техн. наук / Л. М. Ыйспуу; ТГТИ. Таллин, 1966. -25 с.

125. Zittlejohn, К. F. Mineral Matter and Distribution in Asfired samlies of

126. Pulverized Fuels, Journal of the Institute of Fuel. Vol. 39 № 301, London, 1966.

127. Кулешова, И. А. Изучение состава и свойств фракций угольной пыли, сжигаемой в топках парогенераторов / И. А. Кулешова, К. Я. Полферов, Б. С. Белосельский // Горение твердого топлива. Новосибирск: Наука, 1969. - С. 137-144.

128. Яворский, И. А., Физико-химические характеристики пыли наза-ровского угля / И. А. Яворский, А. С. Ривкин // Горение твердого топлива. -Новосибирск: Наука, 1969. С. 202-211.

129. Яворский, И. А. Исследование назаровского угля после его подготовки к пылеугольному сжиганию / И. А. Яворский, А. С. Ривкин // Химия твердого топлива. 1970. -№ 2. - С. 125-133.

130. Кулешова, И. А. Исследование фракционного состава и свойств угольной пыли / И. А. Кулешова, К. Я. Полферов, Б. С. Белосельский // Теплоэнергетика. 1970. - № 6. - С.24-27.

131. Безденежных, А. А. Экспериментальное исследование превращений в минеральной части при размоле и сжигании канско-ачинских углей: автореферат дис. . канд. техн. наук / А. А. Безденежных; ТГТИ. Таллин, 1971.-26 с.

132. Эпик, И. П. О распределении минеральной части размолотых горючих сланцев в тонких фракциях пыли / И. П. Эпик, А. В. Прикк // Изв. вузов. Энергетика. 1971. -№ 9. С. 46-48.

133. Дубровский, В. А. Распределение минеральной части по фракциям пыли некоторых бурых углей / В. А. Дубровский, И. С. Деринг // Вопросы загрязнения конвективных поверхностей нагрева парогенераторов: сб. науч. тр. -Красноярск: КПИ, 1972. С. 59-74.

134. Едемский, О. Н. Исследование отдельных фракций пыли бурых углей Канско-Ачинского бассейна / О. Н. Едемский // Расширение добычи и использование канско-ачинских углей: в 2 ч. Ч. 1. Красноярск, 1972. -С. 200-206.

135. Прикк, А. В. Процессы размола и сепарации забалластированных горючих сланцев: автореферат дис. . канд. техн. наук / А. В. Прикк; ТПИ. -Таллин, 1972. 27 с.

136. Шарловская, М. С. Распределение минеральной части по фракциям угольной пыли некоторых сибирских углей / М. С. Шарловская, JI. И. Пугач, В. В. Лисицин и др. // Теплоэнергетика. 1973. - № 3. - С. 44-48.

137. Рундыгин, Ю. А. Исследование минерального балласта фракций твердых натуральных топлив / Ю. А. Рундыгин, В. В. Манцев, А. М. Павлов и др. // Горение твердого топлива. Новосибирск, 1974. - С. 118-122.

138. Ривкин, А. С. Исследование физико-химических характеристик буроугольного полукокса по фракциям / А. С. Ривкин, А. С. Ткаченко, Р. М. Шибаев // Тез. докл. науч. техн. конф. Иваново, 1976. - С. 24-25.

139. Baragwanath, G. Е. Austr: Institute of Mining and Metallurgy Proc. 1962. №202. P. 131-135.

140. Клейменова, И. И. Характеристика углей Канско-Ачинского бассейна как энергетического топлива / И. И. Клейменова // Материалы науч.-техн. совещания по сжиганию канско-ачинских углей. Красноярск, 1967. -С. 14-29.

141. Лебедев, И. К. Распределение минеральной части в углях Канско-Ачинского бассейна / И. К. Лебедев, С. К. Карякин // Влияние минеральной части энергетических топлив на условиях работы парогенераторов: в 2 т. Т. 1. -Таллин, 1974. -С. 33-41.

142. Карякин, С. К. Исследование минерального состава канско-ачинс-ких углей в связи с их энергетическим использованием: автореферат дис. . канд. техн. наук / С. К. Карякин; ТПИ. Томск, 1975. - 25 с.

143. Шибаев, Р. М. Исследование минеральной части ирша-бородинского угля в процессе пиролиза / Р. М. Шибаев // Применение торфа и продуктов его химической переработки в народном хозяйстве. Калинин, 1977.-С. 95-100.

144. Елчина, В. И. Особенности воспламенения и горения полукокса бурых углей Канско-Ачинского бассейна / В. И. Елчина, А. А. Сидоров, И. А. Яворский // Горение топлива. Новосибирск: Наука, 1968. - С. 210-215.

145. Елчина, В. И. Реакционная способность полукокса углей Канско-Ачинского бассейна / В. И. Елчина, И. А. Яворский, А. П. Кузнецов // Комплексное энерготехнологическое использование топлив: в 2 ч. Ч. 1. Калинин, 1973.-С. 101-109.

146. Бруер, Г. Г. Исследование изменения реакционной способности состава твердых продуктов в процессе пиролиза / Г. Г. Бруер, Е. И. Казаков,

147. B. С. Кудрявцев // Расширение добычи и использования канско-ачинских углей: в 2 ч. Ч. 2. Красноярск, 1972. - С. 342-348.

148. Козлов, С. Г. Результаты исследования характеристик полукокса, продукта энерготехнологической переработки канско-ачинских углей /

149. C. Г. Козлов, А. А. Книга, А. М. Калмару и др. // Сжигание канско-ачинских углей в мощных парогенераторах: тез. докл. краевого научно-технического совещания: в 2 ч. Ч. 1. Красноярск, 1976. - С. 66-69.

150. Вахтель, А. К. Результаты опытного сжигания полукокса ирша-бородинского угля на промышленных котлоагрегатах: тез. докл. краевого совещания / А. К. Вахтель, Г. В. Лобов, А. И. Гончаров и др. Красноярск, 1978. - С. 200-203.

151. Маслов, В. Е. Сжигание углей назаровского и ирша-бородинскогоместорождений в шахтно-мельничной топке с жидким шлакоудалением /

152. B. Е. Маслов, М. Я. Процайло, В. И. Мансуров // Повышение технического уровня сжигания канско-ачинских углей: материалы науч.-техн. совещания. -Красноярск, 1963. С. 64-66.

153. Залкинд, И. Я. Исследование физико-химических свойств золы, шлаков и уносов при сжигании назаровских углей / И. Я. Залкинд, М. Ф. Лебедева // Наладочные и экспериментальные работы ОРГРЭС. М.: Энергия, 1966. - Вып. 34. - С. 3-10.

154. Шарловская, М. С. О распределении основных компонентов минеральной части топлива между шлаком и летучей золой в современных топках / М. С. Шарловская // Горение твердого топлива: в 2 ч. Ч. 2. Новосибирск, 1969.-С. 212-221.

155. Безденежных, А. А. Стендовое исследование процессов превращения минеральной части назаровского угля в вертикальной циклонной топке /

156. A. А. Безденежных, И. С. Деринг // Горение твердого топлива: в 2 ч. Ч. 2. -Новосибирск, 1969.-С. 192-197.

157. Юровский, А. 3. Поведение минеральных компонентов твердого топлива / А. 3. Юровский, И. Г. Греков, М. Я. Шпирт и др. // Горение твердого топлива. Новосибирск, 1969. - С. 59-66.

158. Деринг, И. С. Сравнительный анализ загрязнения поверхностей нагрева парогенераторов, работающих на бурых углях различных месторождений / И. С. Деринг, В. А. Дубровский // Исследование канско-ачинских углей: сб. науч. тр. Красноярск, 1971. - С. 3-12.

159. Сморгунов, М. П. Результаты исследования работы топочной камеры на березовских углях / М. П. Сморгунов, О. Н. Едемский, И. С. Деринг // Исследование канско-ачинских углей: сб. науч. тр. Красноярск, 1971.1. C. 3-12.

160. Вдовченко, В. С. Характеристика вязкости золы углей Канско-Ачинского бассейна / В. С. Вдовченко, И. Я. Залкинд // Энергетическое использование углей Канско-Ачинского бассейна. М.-Л.: Энергия, 1970. -С. 76-81.

161. Залкинд, И. Я. Поведение минеральной части твердых топлив при их сжигании в топках современных котлов / И. Я. Залкинд, Э. П. Дик,

162. B. С. Вдовченко и др. // Теплоэнергетика. 1971. - № 7. - С. 47-52.

163. Воррес, К. С. Влияние состава золы угля на поведение ее при плавлении / К. С. Воррес // Труды АОИМ. М.: Мир, 1979. - № 4. - С. 1-4.

164. Пайст, А. А. Плавкостные характеристики золы березовского угля / А. А. Пайст, А. П. Пообус, М. П. Нуутра // Труды Таллинского политехи, инта. 1980. - № 483. - С. 31-42.

165. Колобова, К. К. Диаграмма равновесия Ca0-Si02 / К. К. Колобова // Журнал прикладной химии. 1941. - Т. XIV. - № 7-8. - С. 928-936.

166. Байнгартер, Е. С. Эмпирическое исследование зависимости между химическими свойствами и температурами плавкости золы / Е. С. Байнгартер, В. Г. Роудз // Труды АОИМ. М.: Мир, 1975. - № 3. - С. 102-113.

167. Залкинд, И. Я. Вязкость и структура шлаковых расплавов при жидком шлакоудалении / И. Я. Залкинд, В. С. Вдовченко // Минеральная часть топлива и ее роль в работе энергетических устройств. Алма-Ата, 1971.-С. 97-105.

168. Виккерт, К. Загрязнение конвективных поверхностей нагрева паровых котлов при сжигании угля / К. Виккерт // Теплоэнергетика. 1962. -№ 41. - С. 122-154. (Экспресс-информация).

169. Grant, К., Weymouth, J. Н. The nature of Inogranic Deposits Formed During the use of Victorian Brown Coals in Large Industrial Boilers / Journal of the Institute of Fuel, 1962. April. - Vol 35. -№ 255. - P. 154-160.

170. Radway, I. E. Effictiveness of fireside additivies in coal-fired boilers. Power Eng (USA). 1978. 82. N 4. - P. 72-75.

171. Radway, J. E., Boyce, T. Reduction of Coal Ash Deposits with magnesia Treatment / Combustion (USA). 1978. 49. N 10. - P. 24-30.

172. Wittingham, J. One-day meeting: High temperature corrosion and deposits by fuel impurities / Journal Institute of Fuel. 1971. Vol 44. - N 365.1. P. 316-318.

173. Снижение натриевой коррозии при сжигании мазута в крупных котлах США // Энергетика и электрификация. Теплоэнергетика за рубежом. -М.: Информэнерго, 1980. Вып. 8. - С. 14-17.

174. Гумц, В. Минеральная часть угля и ее влияние на конструкцию и эксплуатацию котлов. Влияние минеральной части топлива на работу котло-агрегатов / В. Румц // Энергетика и электрификация. Сер. Энергетика за рубежом. М.: Госэнергоиздат, 1959. - 87 с.

175. Ширчиков, H. М. О влиянии температуры стенки трубы на образование натрубных отложений при сжигании назаровского угля / H. М. Ширчиков, И. С. Деринг // Процессы в минеральной части энергетического топлива: сб. науч. тр. Таллин, 1969. - С. 12-17.

176. Едемский, О. Н. Поведение минеральной части березовского и ирша-бородинского угля при сжигании их в циклонной топке / О. Н. Едемский, И. С. Деринг // Изв. вузов. Энергетика. 1974. - № 4. - С. 55-60.

177. Деринг, И. С. К вопросу о механизме образования гребневидных отложений на высокотемпературных поверхностях нагрева парогенераторов, сжигающих угли с высоким содержанием окиси кальция / И. С. Деринг,

178. B. А. Дубровский, О. Н. Едемский, Г. А. Потехин // Вопросы сжигания КАУ в мощных парогенераторах: в 2 ч. Ч. 2. Красноярск, 1978. - С. 258-266.

179. Вдовенко, М. И. Прогноз влияния минеральной части энергетических углей на работу котлоагрегатов по ее физико-химическим характеристикам: автореферат дис. . д-р техн. наук / М. И. Вдовенко; ТПИ. Таллин, 1970.-69 с.

180. Деринг, И. С. Использование роли спекания в образовании натрубных отложений / И. С. Деринг // Опыт сжигания и результаты исследования канско-ачинских углей: сб. науч. тр. Красноярск, 1970. - С. 113-121.

181. Деринг, И. С. Спекание различных фракций летучей золы бурых углей / И. С. Деринг, В. А. Дубровский, Э. П. Дик // Теплоэнергетика. 1972. -№ 12. - С.48-51.

182. Лебедев, И. К. Влияние газовой среды на склонность золы к загрязнению поверхностей нагрева котлов / И. К. Лебедев, С. А. Михайленко // Теплоэнергетика. 1982. -№ 1. - С. 63-65.

183. Криволуцкий, Д. Е. Влияние тонкости помола угольной пыли на образование сыпучих золовых отложений / Д. Е. Криволуцкий, И. С. Деринг // Расширение добычи и использования канско-ачинских углей: в 2 ч. Ч. 1. -Красноярск, 1972. С. 196-201.

184. Агроскин, А. А. Химически связанная влага бурых углей /

185. A. А. Агроскин, В. И. Лошенко, И. Е. Святец // Химия твердого топлива. -1979,-№6.-С. 79-84.

186. Белосельский, Б. С. Энергетическое топливо / Б. С. Белосельский,

187. B. И. Соляков. М.: Энергия, 1980. - 168 с.

188. Дубровский, В. А. Исследование процесса термической подготовки углей Канско-Ачинского бассейна / В. А. Дубровский, С. М. Куликов // Журнал прикладной химии. 1989. - № 4. - С. 937-939.

189. Пат. № 207 2479 ¥23 К 1/00. Пылесистема / В. А. Дубровский, Ж. А. Евтихов, С.М.Куликов, Б. А. Яцевич, Е. А. Бойко. Опубл. 21.01.97, Бюл. № 3.

190. Пат. № 208 8851 ¥23 К 1/00. Котельный агрегат / В.А.Дубровский, И. С. Деринг, С. А. Михайленко, Г. А. Потехин, Б. А. Яцевич, Е. А. Бойко, С. М. Куликов, Ж. А. Евтихов. Опубл. 21.08.97, Бюл. № 24.

191. Деринг, И. С. Глубокая термоподготовка угольной пыли путь уменьшения шлакования и вредных выбросов паровых котлов / И. С. Деринг, В. А. Дубровский, Е. А. Бойко, С. М. Куликов, С. А. Михайленко // Изв. вузов. Энергетика. - 1984. - № 12. - С. 99-102.

192. Дубровский, В. А. Влияние термической подготовки на свойства полукокса канско-ачинских углей / В. А. Дубровский, И. С. Деринг, Г. А. Потехин, О. Н. Едемский // Изв. вузов. Энергетика. 1994. - № 1. - С. 5-6.

193. Дубровский, В. А. Термическая подготовка канско-ачинских углей -эффективный способ решения проблем современной энергетики /

194. B. А. Дубровский, Е. А. Бойко, И. С. Деринг, Ж. Л. Евтихов // Вестник КГТУ. -Вып. 3. Красноярск, 1996. - С. 136-137.

195. Бойко, Е. А. Повышение эффективности и надежности работы паровых котлов / Е. А. Бойко, В. А. Дубровский, И. С. Деринг, С. А. Михайленко, Ж. А. Евтихов // Вестник КГТУ. Вып.8. - Красноярск, 1977.1. C. 127-131.

196. Бабий, В. И. Влияние предварительного подогрева угольной пыли на выход топливных окислов азота / В. И. Бабий, П. И. Алавердов, В. М. Бар-бараш, Г. В. Канаева // Теплоэнергетика. 1983. - № 6. - С. 10-12.

197. Бабий, В. И. Горелка с предварительной термоподготовкой угольной пыли для снижения образования оксидов азота / В. И. Бабий, Э. X. Вербовецкий, Ю. П. Артемьев // Теплоэнергетика. 2000. - № 10. -С. 33 -38.

198. Бабий В. И., Титов С. И. Кинетика образования топливных окислов азота при горении угольной пыли // Сб. статей «Проблемы тепло- и мас-сообмена в процессах горения, используемых в энергетике». Институт тепломассообмена. АН БССР, 1980. 290с.

199. Патент. №4115 Российская федерация. Способ сжигания пылевидного топлива / В.И. Бабий, П.И. Алавердов // Открытия. Изобретения. 1991. № 12.

200. Hiltunen, М. NOx Abatement in Ahlstrom Pyroflow Circulating luid-ized Bed Boilers // Presented at the II Intern. Conf. On CFB, 14-18 March, 1988. Compienge, France.

201. Suzuki Т., Hirose R., Takemura M. Comparison of NOx Emissions between Laboratory modeling and Full Scale Pyroflow Boilera / Presented at the III Intern. Conf. On CFB, 15-18 Oct., 1990. Nagoya, Japan.

202. Енякин, IO. П. Технологические методы сокращения выбросов оксидов азота / Ю. П. Енякин, В. П. Котлер // Энергетик. № 7. - С. 17-20.

203. Роджерс, Л. У. Снижение выбросов оксидов азота точечными методами / Л. У. Роджерс, Т. А. Морисс // Теплоэнергетика. 1994. - № 6. -С. 11-15.

204. Росляков, П. В. Основные закономерности конверсии оксидов азота в топках и камерах сгорания / П. В. Росляков, Бэйцзин Чжун // Теплоэнергетика. 1994. - № 8. - С. 18-22.

205. Сарв, Г. Образование и подавление оксидов азота в стационарных системах сжигания / Г. Сарв, И. Дж. Кампобенедетто // Электрические станции,- 1994.-№ 5.-С. 60-65.

206. Росляков, П. В. Способ ступенчатого сжигания органических топ-лив с восстановлением оксидов азота / П. В. Росляков, А. В. Буркова // Тез. докл. на всесоюз. конф. по теплообмену в парогенераторах. Новосибирск, 1990. - С. 106-107.

207. Титов, С. П. Исследование образование N0* из азота топлива при горении пыли каменных углей / С. П. Титов, В. И. Бабий, В. М. Барбараш // Теплоэнергетика. 1980. - № 3. - С. 64-67.

208. Сигал, И. Я. Развитие и задачи исследований по изучению условий образования окислов азота в топочных процессах / И. Я. Сигал // Теплоэнергетика. 1983. - № 9. - С. 5-10.

209. Мунц, В. А. Образование оксидов азота при сжигании твердых то-плив / В. А. Мунц, Ю. Г. Лекомцева, А. П. Баскаков // Теплоэнергетика. -1997.-№ 12.-С. 26-30.

210. Росляков, П. В. Расчет образования топливных оксидов азота при сжигании азотосодержащих топлив / П. В. Росляков // Теплоэнергетика. -1986.-№ 1.-С. 31-41.

211. Оренбах, М. С. Исследование причин и расчет внутреннего горения / М. С. Оренбах, А. П. Кузнецов, В. А. Злобинский // Горение твердого топлива. Новосибирск: Наука, 1974. - С. 107-123.

212. Кузнецов, А. П. Внутреннее реагирование при горении углей в области высоких температур / А. П. Кузнецов, М. С. Оренбах // Горение твердого топлива. Новосибирск: Наука, 1974. - С. 99-107.

213. Дубровский, В. А. Увеличение тепловой эффективности поверхностей нагрева котельных агрегатов / В. А. Дубровский // Сибирский физико-технический журнал. 1991. - Вып. 5. - С. 7-9.

214. Прасолов, Р. С. Массо- и теплоперенос в топочных устройствах / Р. С. Прасолов. М.-Л.: Энергия, 1964. - 236 с.

215. А. с. № 1372153 СССР, МКИ F23 К1/00. Система пылеприготовле-ния котла / В. А. Дубровский, С. А. Михайленко, Г. А. Потехин, Ж. Л. Евти-хов, Г. П. Кобелева, В. М. Иванников. Опубл. 07.02.88, Бюл. № 5.

216. А. с. № 1467324 СССР, МКИ F23 К1/00. Система пылеприготовле-ния котла / В. А. Дубровский, С. А. Михайленко, Г. А. Потехин, Ж. Л. Евти-хов, Г. П. Кобелева, В. М. Иванников. Опубл. 23.03.89, Бюл. №11.

217. Пат. № 1746136 СССР, МКИ F23 К1/00. Система пылеприготовле-ния котла / В. А. Дубровский, С. А. Михайленко, Г. А. Потехин, Ж. Л. Евтихов. Опубл. 07.07.92, Бюл. № 5.

218. А. с. № 740886 СССР, МКИ F23 К 1/00. Система пылеприготовле-ния / В. А. Дубровский, Ж. Л. Евтихов, С. М. Куликов, Е. А. Бойко. Опубл.1506.92, Бюл. №8.

219. А. с. № 1760252 СССР, МКИ F23 К1/00. Пылесистема / В. А. Дубровский, Ж. Л. Евтихов, С. М. Куликов, Е. А. Бойко. Опубл. 07.09.92, Бюл. №33.

220. А. с. № 1760253 СССР, МКИ F23 К1/00. Пылесистема / В. А. Дубровский, Ж. Л. Евтихов, С. М. Куликов, Е. А. Бойко. Опубл. 07.09.92, Бюл. №33.

221. А. с. № 1768877 СССР, МКИ F23 К1/00. Пылеконцентратор / В. А. Дубровский, Ж. Л. Евтихов, С. М. Куликов, Е. А. Бойко. Опубл. 15.10.92, Бюл. №38.

222. А. с. № 1774132 СССР, МКИ F23 К1/00. Делитель-пылекон-центратор / В. А. Дубровский, С. А. Михайленко, Ж. Л. Евтихов, Е. А. Бойко,

223. Г. А. Потехин. Опубл. 07.11.92, Бюл. № 41.

224. А. с. № 1765223 СССР, МКИ ¥23 К1/00. Пылеконцентратор / В. А. Дубровский, Г. А. Потехин, Ж. Л. Евтихов. Опубл. 30.09.92, Бюл. № 36.

225. А. с. № 1483175 СССР, МКИ ¥23 К1/00. Делитель-пылеконцент-ратор / В. А. Дубровский, С. А. Михайленко, Г. А. Потехин, Ж. Л. Евтихов. Опубл. 30.05.92, Бюл. № 20.

226. А. с. № 1393995 СССР, МКИ ¥23 К1/00. Делитель-пылеконцент-ратор Дубровского / В. А. Дубровский. Опубл. 07.05.83, Бюл. № 17.

227. А. с. № 1521987 СССР, МКИ ¥23 К1/00. Котельный агрегат / В. А. Дубровский, С. А. Михайленко, Г. А. Потехин, Ж. Л. Евтихов, Г. П. Кобелева, В. М. Иванников. Опубл. 15.11.89, Бюл. № 42.

228. А. с. № 1751605 СССР, МКИ ¥23 К1/00. Делитель-ныле-концентратор / В. А. Дубровский, Ж. Л. Евтихов, С. М. Куликов, Е. А. Бойко, М. 3. Зарипов. Опубл. 30.07.92,. Бюл. № 28.

229. А. с. № 1751604 СССР, МКИ ¥23 К1/00. Делитель-пылекон-центратор / В. А. Дубровский, Ж. Л. Евтихов, Е. А. Бойко, С. М. Куликов. Опубл. 30.07.92, Бюл. № 28.

230. А. с. № 1740884 СССР, МКИ ¥23 К1/00. Пылеконцентратор / В. А. Дубровский, С. А. Михайленко, Г. А. Потехин, Ж. Л. Евтихов, И. С. Деринг. Опубл. 15.06.92, Бюл. № 22.

231. А. с. № 1740885 СССР, МКИ ¥23 К1/00. Пылеконцентратор / В. А. Дубровский, Ж. Л. Евтихов, С. М. Куликов, Е. А. Бойко, М. 3. Зарипов. Опубл. 15.06.92, Бюл. № 22.

232. А. с. № 1751604 СССР, МКИ ¥23 К1/00. Делитель-пылекон-центратор / В. А. Дубровский, Ж. Л. Евтихов, Е. А. Бойко, С. М. Куликов. Опубл. 30.07.92, Бюл. № 28.

233. А. с. № 1830436 СССР, МКИ ¥23 К1/00. Система пылеприготовле-ния котла / В. А. Дубровский, С. А. Михайленко, Г. А. Потехин, Ж. Л. Евтихов. Опубл. 30.07.93, Бюл. № 28.

234. А. с. № 1805268 СССР, МКИ Б 23 К1/00. Пылеконцентратор / В. А. Дубровский, С. А. Михайленко, Г. А. Потехин, Ж. Л. Евтихов. Опубл. 30.03.93, Бюл. № 12.

235. А. с. № 1815504 СССР, МКИ ¥23 К1/00. Пылеконцентратор / В. А. Дубровский, Ж. Л. Евтихов, С. А. Михайленко, Г. А. Потехин, Ж. Л. Евтихов. Опубл. 15.06.93, Бюл. № 18.

236. А. с. № 1270490 СССР, МКИ Б23 К 1/00. Циклонная топка / В. А. Дубровский, Ж. Л. Евтихов, С. А. Михайленко, Г. А. Потехин. Опубл. 15.11.86, Бюл. №42.

237. А. с. № 1332099 СССР, МКИ F23 С5/32. Циклонная топка / В. А. Дубровский, Ж. JI. Евтихов, С. А. Михайленко, Г. А. Потехин. Опубл. 23.08.87, Бюл. №31.

238. А. с. № 1379570 СССР, МКИ F23 С5/32. Циклонная топка / В. А. Дубровский, И. С. Деринг, С. А. Михайленко, Г. А. Потехин, Ж. Л. Евтихов. Опубл. 25.04.86, Бюл. № 9.

239. А. с. № 1413359 СССР, МКИ F23 С5/32. Циклонная топка / В. А. Дубровский, И. С. Деринг, С. А. Михайленко, Г. А. Потехин, Ж. Л. Евтихов. Опубл. 02.07.86, Бюл. № 28.

240. А. с. №2079781 СССР, МКИ F23 С5/32. Циклонная топка /

241. B. А. Дубровский, Ю. В. Видин, И. С. Деринг, Ж. Л. Евтихов. Опубл. 20.05.97, Бюл. № 14.

242. А. с. № 1280267 СССР, МКИ F23 С5/08. Топка / В. А. Дубровский,

243. C. А: Михайленко, Г. А. Потехин, Ж. Л. Евтихов. Опубл. 30.12.86, Бюл. № 48.

244. А. с. № 1320592 СССР, МКИ F23 С5/08. Топка / В. А. Дубровский, С. А. Михайленко, Г. А. Потехин, Ж. Л. Евтихов. Опубл. 30.12.87, Бюл. № 24.

245. А. с. № 1714293 СССР, МКИ F23 С5/08. Топка / В. А. Дубровский, С. А. Михайленко, Г. А. Потехин, Ж. Л. Евтихов. Опубл. 23.02.92, Бюл. № 7.

246. А. с. № 1298480 СССР, МКИ F23 С5/08. Топка котла / В. А. Дубровский, С. А. Михайленко, Г. А. Потехин, Ж. Л. Евтихов. Опубл. 23.03.87, Бюл. № 11.

247. А. с. № 1379569 СССР, МКИ F23 С5/08. Топка котла / В. А. Дубровский, И. С. Деринг, С. А. Михайленко, Г. А. Потехин, Б. А. Яце-вич,

248. Ж. Л. Евтихов. Опубл. 07.03.88, Бюл. № 9.

249. Пат. № 1740869 СССР, МКИ F23 С5/08. Топочное устройство / В. А. Дубровский, И. С. Деринг, С. А. Михайленко, Ж. Л. Евтихов, Е. А. Бойко, Г. А. Потехин. Опубл. 20.04.88, Бюл. № 22.

250. Пат. № 2064128 СССР, МКИ F23 С5/08. Топка котла / В. А. Дубровский, Ю. В. Видин, Ж. Л. Евтихов, В. А. Харламов. Опубл. 20.07.96,1. Бюл. № 20.

251. Пат. № 2064127 СССР, МКИ F23 С5/08. Топка котла / В. А. Дубровский, Ю. В. Видин, Ж. Л. Евтихов, В. А. Харламов. Опубл. 20.07.96,1. Бюл. № 20.

252. Пат. № 2064126 СССР, МКИ F23 С5/08. Топка / Ю. В. Видин, В.А.Дубровский, Ж. Л. Евтихов, В.А.Харламов. Опубл. 20.07.96,1. Бюл. № 20.

253. Пат. № 2088845 СССР, МКИ F23 С5/08. Топка котла / В. А. Дубровский, И. С. Деринг, Ж. JI. Евтихов. Опубл. 27.08.97,. Бюл. № 24.

254. Пат. № 2097651 СССР, МКИ F23 С5/08. Топка котла / В. А. Дубровский, Ю. В. Видин, Ж. JI. Евтихов, В. А. Харламов. Опубл. 27.11.97,1. Бюл. № 33.

255. Пат. № 2113655(РФ) МКИ F25 С5/08. Топка котла /

256. B. А. Дубровский, Ж. Л. Евтихов, И. С. Деринг, Е. А. Бойко, С. Г. Козлов, М.

257. C. Пронин, А. А. Дектерев, А. М. Ковалевский. Бюл. № 17.

258. Холл, Р. Е. Снижение выбросов оксидов на тепловых электростанциях / Р. Е. Холл, В. Р. Котлер // Теплоэнергетика. 1994. - № 2. - С. 63-67.

259. Пат. № 2092740 РФ, МКИ F23 К1/00. Пылесистема / Ю. В. Видин, В.А.Дубровский, Ж. Л. Евтихов, В. А. Харламов. Опубл. 10.10.97, Бюл. № 28.

260. Пат. № 2095691 РФ, МКИ F23 К1/00. Система пылеприготовления котла / В. А. Дубровский, Ю. В. Видин, Ж. Л. Евтихов, В. А. Харламов. Опубл. 10.11.97, Бюл. №31.

261. Пат. № 2064131 РФ, МКИ F23 К1/00. Устройство для приготовления пыли для растопки и стабилизации работы котла / В. А. Дубровский, Ю. В. Видин, Ж. Л. Евтихов, В. А. Харламов. Опубл. 20.07.96, Бюл. № 20.

262. Пат. № 2095684 РФ, МКИ F23 С7/02. Топка / Ю. В. Видин, В. А. Дубровский, Ж. Л. Евтихов, В. А. Харламов. Опубл. 10.11.97, Бюл. № 31.

263. Пат. № 2096687 РФ, МКИ F23 К1/00. Котельный агрегат / Ю. В. Видин, В. А. Дубровский, Ж. Л. Евтихов, В. А. Харламов. Опубл. 20.11.97, Бюл. №32.

264. Пат. № 2095683 РФ, МКИ F23 С5/08. Топка / Ю. В. Видин, В.А.Дубровский, Ж. Л. Евтихов, В.А.Харламов. Опубл. 10.11.97, Бюл. № 31.

265. Пат. № 2176360 РФ, МКИ F23 К 1/00. Пылесистема / В. А. Дубровский, Ю. В. Видин, И. С. Деринг, М. П. Федченко, Ж. Л. Евтихов. Опубл. 27.11.2001, Бюл. № 33.

266. Пат. № 2181182 РФ, МКИ F 23 К 1/00. Пылесистема / В. А. Дубровский, И. С. Деринг, Ж. JI. Евтихов. Опубл. 04.04.2002, Бюл. № 10.

267. Пат. № 2181183 РФ, МКИ F 23 К 1/00. Пылесистема / В. А. Дубровский, И. С. Деринг, Ж. Л. Евтихов, М. В. Зубова. Опубл. 04.04.2002, Бюл. № 10.

268. Пат. № 2191950 РФ, МКИ F23 С5/08, 9/00. Топка / В. А. Дубровский, М. В. Зубова, И. С. Деринг, Ж. Л. Евтихов. Опубл.2710.2002, Бюл. № 30.

269. Пат. № 2200905 РФ, МКИ F23 Kl/04 F23 Д 1/02. Схема безмазутной растопки котла / В. А. Дубровский, Ю. В. Видин, И. С. Деринг, М. В. Зубова, Ж. Л. Евтихов. Опубл. 20.03.2003, Бюл. № 8.

270. Пат. № 2206824 РФ, МКИ F23 С5/08, 6/04. Топка / В. А. Дубровский, М. В. Зубова, И. С. Деринг, Ж. Л. Евтихов. Опубл.2006.2003, Бюл. № 17.

271. Пат. 2248501 Российская Федерация, МПК F 23 С 5/08. Топка / В. А. Дубровский, М. В. Зубова, И. С. Деринг и др.; заявитель и патентообладатель Политехи, ин-т Сиб. федер. ун-та. №2003122395/06; заявл. 16.07.03; опубл. 20.03.05, Бюл. №8.-4 е.: ил.

272. Пат. 2294484 Российская Федерация, МПК F 23 С 5/08. Топка / В. А. Дубровский, М. В. Зубова, Ю. В. Видин и др.; заявитель и патентообладатель Политехи, ин-т Сиб. федер. ун-та, № 2005121185/06, заявл. 06.07.05, опубл. 27.02. 07, Бюл. №6.-5 с.:ил.

273. А. с. № 1210001 СССР, МКИ F 23 D 1/00. Пылеугольная горелка / Н. А. Сеулин, Л. Г.Осокин, В. К. Шнайдер и др. (СССР). № 3635118/24-06; заявл. 18.08.83; опубл. 07.02.86, Бюл. №5.-3 е.: ил.

274. Внедрение системы термической подготовки углей для организации муфельной растопки и подсветки факела топочных камер котлов на современных ТЭС / В. А. Дубровский, М. В. Зубова, В. А. Глинчиков и др.// Электрические станции. 2007. № 8. С.31 32.

275. Пат. 2313034 Российская федерация, МПК F 23 С 5/08. Топка / В. А. Дубровский, Ж. JI. Евтихов, Г. М. Анохин и др.; заявитель и патентообладатель КГТУ. №2006123281/06, заявл. 29.06.2006, опубл.2012.07, Бюл. №35. 5 е.: ил.

276. Пат. 2317485 Российская федерация, МПК F 23 С 5/08. Топка / В. А. Дубровский, Ж. JI. Евтихов, Г. М. Анохин и др.; заявитель и патентообладатель КГТУ. №2006133670/06, заявл. 20.09.2006, опубл.2002.08, Бюл. №5. 5 е.: ил.

277. Численное моделирование аэродинамики топочной камеры, оборудованной системой термической подготовки топлива / Е. А. Бойко,

278. B. А. Дубровский, А. А. Дектерев, Ж. J1. Евтихов // Вестник КГТУ. Вып. 14. Теплоэнергетика. Красноярск: ИПЦ КГТУ, 1998. - С. 96-103.

279. Патанкар, С. В. Численные методы решения задач теплообмена и динамики жидкости / С. В. Патанкар. М.: Энергоатомиздат, 1984. - 487 с.

280. Дектерев A. A. Aero Chem-программа для расчета трехмерных турбулентных течений газа при наличии распыленных частиц / А. А. Дектерев,

281. Л. П. Каменщиков, А. М. Ковалевский // Труды РНКТ. М.: МЭИ, 1998.1. C. 86-90.

282. Сполдинг, Д. Б. Горение и массообмен / Д. Б. Сполдинг. М.: Машиностроение, 1985. - 420 с.

283. Мелентьев, Л. А. Системные исследования в энергетике / Л. А. Мелентьев. М.: Наука, 1983. - 456 с.

284. Методические рекомендации по оценке эффективности проектов. -М.: Экономика, 2000. 421 с.

285. Методика определения валовых выбросов загрязняющих веществ в атмосферу от котельных установок ТЭС. РД 34.02.305-98. Офиц. издание. АООТ ВТИ, 1998.-37 с.

286. Методика определения предотвращенного экологического ущерба. Государственный комитет по охране окружающей среды. М., 1999.

287. Положение об оценке эффективности инвестиционных проектов при размещении на конкурсной основе централизованных инвестиционных ресурсов бюджета развития РФ (Постановление Правительства РФ от 25.05.98, №467).

288. Практические рекомендации по оценке эффективности и разра-ботке иинвестиционных проектов и бизнес-планов в электроэнергетике. М., 2000.

289. Коммерческая оценка инвестиционных проектов. Основные положения методики. — Спб: ИКФ "АЛЬТ", 1993. — 98 с.

290. РД. 50831-95. АООТ ВТИ, 1995.-42 с.

291. Дубровский, В. А. Эколого-экономическая эффективность инвестиций в перспективные технологии подготовки углей в условиях современных ТЭС / В. А. Дубровский, М. В. Зубова, В. Н. Чурашев // Вестник Сиб-ГАУ. 2006. - № 16. - С. 27-32.

292. Дубровский, В. А. Высокоэкономичный экологически чистый котельный агрегат / В. А. Дубровский // Энергосбережение на рубеже веков: сб. науч. ст.— с.117.

293. Пригожин, А. И. Нововведение: стимулы и перспективы /

294. A. И. Пригожин. М.: Политиздат, 1998. - 148 с.

295. Коссов, В. В. Методические рекомендации по оценке эффективности инвестиционных проектов (Вторая редакция) / В. В. Коссов,

296. B.Н.Лившиц, А. Г. Шахназаров. М.: ОАО «НПО Изд-во «Экономика», 2000.-290 с.

297. Термическая подготовка как способ комплексного решения проблем современной теплоэнергетики / В. А. Дубровский, М. В. Зубова, В. А. Глинчиков и др. // Материалы 2-го Международного форума стратегических технологий, Улан-Батор, 2007 - С. 165-167.

298. Дубровский, В. А. Внедрение технологии КГТУ по термической подготовке углей реальный способ повышения их энергетического использования на современных ТЭС / В. А. Дубровский // Вестник КрасГАУ. Вып. 2. - Красноярск, 2007. - С. 241-244.

299. Методика определения предотвращенного экологического ущерба. Государственный комитет по охране окружающей среды. 1999. -45 с.

300. Типовая методика определения эффективности капитальных вложений. -М., 1960.-23 с.

301. Воропай, Н. И. Проблемы обоснования развития электроэнергетики Дальнего Востока в новых условиях / Н. И. Воропай, В. М. Малич, А. Ю. Огнев., А. М. Тришечкин // Изв. вузов РАН. Энергетика и транспорт. -1994,-№2.-С. 8-16.

302. Беренс, В., Хавранек, П. М. Руководство по подготовке промыш-леных технико-экономических исследований / В. Беренс, П. М. Хавранек. -М.: АОЗТ «Интерэксперт», 1995. 343 с.

303. Дубровский, В. А. Повышение эффективности энергетического использования углей с применением нового способа многостадийного сжигания / В. А. Дубровский // Вестник КрасГАУ. Вып. 2. Красноярск, 2007. - С. 244-247.1. ШОГК-Б1. КРАСНОЯРСКАЯ ГРЗС-2

304. Открытое акционерное общество «Шестая генерирующая компания оптового рынка электроэнергии»

305. Филиал ОАО «ОГК-6» Красноярская ГРЭС-21. Филиал КГРЭС-2)1. АКТг. Зеленогорск Красноярского края

306. Об использовании результатов | диссертационной работы

307. Разработанная система растопки и подсветки факела топочных камер котлов основана на организации предварительной термической подготовки угольной пыли в муфельных предтопках и защищена патентами на изобретение.

308. Использование муфельных горелок даст возможность организовать безмазутную (муфельную) растопку и подсветку факела топочных камер котельных агрегатов.

309. Открытое Акционерное Общество «Енисейская территориальная генерирующая компания (ТГК-13)»

310. ФИЛИАЛ «КРАСНОЯРСКАЯ ТЭЦ-2»

311. Россия, 660079, г. Красноярск, ул. Лесопилыциков, 156. Факс (3912) 56-64-46, теп. (3912) 36-32-65. Е-таН: DQSt@tec2.tokl3.ru справочное АТС ТЭЦ-2 (3912) 36-55-88. ОГРЭН 1051901068020, ИНН/КПП 1901067718/246402001- ^

312. Переоборудование существующих пылеугольных котельных агрегатов позволит организовать безмазутную (муфельную) растопку и подсветку факела топочных камер, что даст возможность повысить эффективность энергетического использования канско-ачинских углей.

313. Начальник ПТО ^ А.К.Малашенко

314. Начальник ФЭО — С ' Н.В.Пель1. Начальник КЦ1. Г.П.Елисеев

315. КУЗБАССКОЕ ОТКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО ЭНЕРГЕТИКИ И ЭЛЕКТРИФИКАЦИИ (ОАО «КУЗБАССЭНЕРГО»)1. ФИЛИАЛ ТОМЬ-УСИНСКАЯ ГРЭС

316. Россия, 652845, г. Мыски Кемеровской области E-mail: root@tugres.kuzbe.elektra.ru тел. (38474) 9-33-59 факс (38474) 9-38-071. На№от1. Утверждаю»

317. Директор филиала ОАО «Кузбассэнерго» Томь^Усинская ГРЭС1. Глухов В.Ф.1. М 200*г.1. АКТоб использовании результатов докторской диссертационной работы Дубровского Виталия Алексеевича

318. Характеристика масштабов внедрения: Промышленныйэбразец.

319. Форма внедрения: монтаж на котле № 12 ТУ ГРЭС муфельных брелочных устройств

320. Новизна результатов научно-исследовательских работ.

321. Система растопки котлов основана на организации предварительной термической подготовки угольной пыли в муфельных предтопках.

322. Манахова Н.В. начальник производственно-технический отдела. I 'лебов С.А. начальник котельного цеха. Сизых Н.В. начальник экономического отдела.

323. Составила настоящий акт о следующем:

324. Р&зработшшая система растопки и подсветки факела топочных камер котлов основан, на организации предварительной термической подготовки угольной пыли в муфельиы: предтопках и защищена патентами на изобретение.

325. Использование муфельных горелок даст возможность организовать безмазутнуи (муфельную) растопку и подсветку факела топочных камер котельных агрегатов.

326. Начальник производственно-технический отдела1. Начальник котельного цеха

327. Манахова И. Г лебов С.А. Сизых Н.В

328. Комиссия в сосіавс: ('маков А.М.

329. Разработанная система растопки и подсветки факела юночных камер ко!лов основана на организации предварительной термической но/и оювки ч і оль пой ныли в муфельных пред гонках и иинишепа двчмя наїеніами на и ю-бреіеіпіе.

330. Счілков \.М. С плел ьп і ІКОН С. Л Чиєї якова І {.В.

331. ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ

332. Федеральное государственное образовательное учреждение высшегопрофессионального образования

333. Сибирский федеральный университет» (СФУ)1. ПОЛИТЕХНИЧ ЕСКИЙ ИНСТИТУТ1. Утверждаю

334. Декан ТЭФ, зав каф. ГЭС д.т.н. профессор