автореферат диссертации по энергетическому, металлургическому и химическому машиностроению, 05.04.02, диссертация на тему:Методологические основы проектирования систем воздушного охлаждения поршневых двигателей внутреннего сгорания транспортных машин
- доктора технических наук
- Закомолдин, Иван Иванович
- город
- Челябинск
- год
- 2010
- специальность ВАК РФ
- 05.04.02
Автореферат диссертации по теме "Методологические основы проектирования систем воздушного охлаждения поршневых двигателей внутреннего сгорания транспортных машин"
На правах рукописи
Закомолдин Иван Иванович
УДК 621.436.714.001.5 (043.2)
МЕТОДОЛОГИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ СИСТЕМ ВОЗДУШНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ ПОРШНЕВЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ ВНУТРЕННЕГО СГОРАНИЯ ТРАНСПОРТНЫХ МАШИН
05.04.02 - "Тепловые двигатели"
АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени доктора технических наук
2 5 ФЕВ 2010
Барнаул - 2010
003492268
Челябинское высшее военное автомобильное командно-инженерное
училище (военный институт) имени Главного маршала бронетанковых войск П. А. Ротмистрова
Научный консультант: доктор технических наук, профессор
Синицын Владимир Александрович
Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор
Мироненко Игорь Геннадьевич
доктор технических наук, профессор Попович Валерий Степанович
доктор технических наук, профессор Эфрос Виктор Валентинович
Ведущая организация: ООО "ГСКБД Трансдизель'
Защита состоится " 16 " апреля 2010 г. В 11-00 на заседании диссертационного совета Д 212.004.03 при Алтайском государственном техническом университете имени И.И. Ползунова по адресу: 656038, г. Барнаул, пр. Ленина, 46 (тел/факс (3852) 260516, e-mail: D21200403@mail.ru)
С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Алтайского государственного технического университета имени И.И. Ползунова
Отзывы на автореферат в двух экземплярах, заверенные печатью учреждения, просим направлять по указанному адресу на имя учёного секретаря диссертационного совета
Автореферат разослан "/У" февраля 2010 г.
Ученый секретарь диссертационного совета
доктор технических наук, профессор
ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ
Актуальность темы. Установлено, что 85...90 % машин выходят из строя в результате изнашивания деталей. Известно, что из общих затрат, связанных с техническим обслуживанием при эксплуатации двигателей внутреннего сгорания (ДВС), около 43 % приходится на детали цилиндропоршневой группы (ЦПГ). Процесс изнашивания деталей ЦПГ и затраты на обслуживание двигателей воздушного охлаждения (ДВО) колёсных и гусеничных машин в полной мере сопоставимы с отмеченными затратами. По данным отечественных и зарубежных ученых, стабильное поддержание теплового состояния ДВС, обеспечивающего минимальное изнашивание деталей ЦПГ, позволяет экономить топливо на 3 %, предотвратить падение мощности на 2 % и снизить износ деталей ЦПГ на 10...40 %, т. е. существует резерв улучшения эффективных показателей и повышения безотказности, долговечности двигателей.
В связи с этим актуальность научно-технической проблемы - обеспечение безопасного интервала температур деталей ЦПГ ДВО в различных условиях эксплуатации - объясняется наличием следующих противоречий.
1. Противоречие между необходимостью улучшения эффективных показателей, повышения безотказности, долговечности ДВО и существующей вероятностью перегрева деталей ЦПГ, особенно при их работе в условиях предельных рабочих температур окружающего воздуха и перегрузках.
2. Противоречие между наличием новых способов и устройств организации движения теплоносителя через проточную часть системы охлаждения, в частности, вентилятора с радиально-осевым входным устройством (РОВУ), охладителей наддувочного воздуха (ОНВ), и несовершенством традиционных методов проектирования систем, связанных с обеспечением безопасного теплового состояния ДВО.
Традиционные методы проектирования систем, связанных с обеспечением безопасного теплового состояния ДВО, не учитывают возросшую степень сложности систем и возможности системного подхода к определению геометрических, аэродинамических параметров в системах, подсистемах, элементах воздушного тракта.
Цель работы. Разработать основы проектирования систем охлаждения, обеспечивающих безопасную температуру деталей ЦПГ двигателей применительно к различным климатическим условиям использования на основе современных знаний о процессах тепловыделения, теплообмена и регулирования, анализа динамических особенностей течения охлаждающего воздуха и результатов экспериментальных иг-следований.
Основы проектирования систем охлаждения, обеспечивающих безопасную температуру деталей ЦПГ двигателей применительно к различным климатическим условиям использования, могут быть разработаны на базе гипотезы - концепции формирования исходных параметров и системный подход к решению проблемы. (Безопасная температура - это температура деталей ЦПГ, которая в процессе эксплуатации ДВО не вызывает нарушения их работоспособности (отказа) в течение заданного времени или срока службы).
Реализация поставленной цели и предложенная гипотеза предопределили решение следующих задач.
1. Разработать концепцию формирования исходных параметров для определения
поверхностей оребрения цилиндров, головок цилиндров и проектирования системы охлаждения ДВО в целом, для чего:
- определить влияние температуры окружающей среды toc на температуру характерных точек деталей ЦПГ tqnr;
- обосновать дифференцированный подход к выбору температуры окружающего воздуха в качестве исходного параметра;
- выявить влияние относительного значения нагрузки двигателей, соответствующей номинальной (расчётной) частоте вращения коленчатсго вала, на температуру характерных точек деталей ЦПГ. Полученная зависимость позволит определять температуру характерных точек деталей ЦПГ в процессе расчёта рабочего цикла ДВО;
- установить закономерность связи точки росы продуктов сгорания (паров воды и серной кислоты) с давлением газов в цилиндре и содержанием воды в них, по которой в процессе расчёта рабочего цикла ДВО определяются границы критических и предельных температур деталей ЦПГ в зависимости от максимального давления газов;
- обосновать необходимость разработки и ввода системы автоматического регулирования температурного состояния (САРТС) деталей ЦПГ по нижнему пределу.
2. Разработать методологию основ проектирования систем, обеспечивающих отвод необходимого количества теплоты и безопасную температуру деталей ЦПГ в различных условиях эксплуатации ДВО путём совершенствования геометрических параметров и аэродинамических характеристик, для чего:
- на базе теории промышленной аэродинамики и системного подхода разработать универсальную расчётно-экспериментальную методику для определения аэродинамической характеристики воздушного тракта любой степени сложности.
- установить закономерность связи геометрических и аэродинамических параметров в РОВУ, разработать математическую зависимость на основе теории планирования и проведения факторного эксперимента, реализуемую при выборе габаритов, профиля осесимметричного канала и определения КПД вентилятора;
- из условия постоянства полного давления, а также линейного изменения площади канала вдоль потока, разработать основы проектирования проточной части ради-ально-осевого осесимметричного канала, обладающего минимальными аэродинамическими потерями.
- в результате исследований разработать основы проектирования и аэродинамического расчёта вентилятора с радиально - осевым входом потока теплоносителя, обеспечив повышение его КПД.
- с целью обеспечения согласования характеристик воздушного тракта и вентилятора создать универсальные расчётно-экспериментальные методики расчёта, проектирования и оценки эффективности системы охлаждения с учётом новых способов и устройств организации движения охлаждающего воздуха вдоль тракта (в частности, использования вентиляторов с радиально-осевьш входным устройством, ОНВ), базируясь на теории промышленной аэродинамики и системном пэдхсде.
3. В процессе исследований выявить новые признаки и дополнить существующую классификацию воздушных трактов ДВО.
4. Разработать алгоритмы и пакет программ для расчёта и проектирования систем, связанных с обеспечением безопасного температурного состояния ДВО.
Объектом исследования являются аэродинамические процессы в системах ох-
лаждения и подсистемах (воздушный тракт, охладители, оребренные детали и их элементы, осевой вентилятор, в том числе с РОВУ), структура изотермического и неизотермического потока теплоносителя в элементах воздушного тракта разной степени сложности.
Предметом исследования являются закономерности взаимосвязей геометрических, аэродинамических параметров составных частей воздушного тракта и температура характерных точек деталей ЦПГ дизелей воздушного охлаждения 8ЧВН 15/16, 8ЧВ, 8ЧВН 12/12,5 и др.
Методы исследования (научного познания) базируются на системном подходе к решению задач, связанных с проектированием систем охлаждения ДВО. В теоретических исследованиях использовались основные положения теории ДВС и аэрогидродинамики; методы математического моделирования, математической статистики, численные методы решения линейных и нелинейных уравнений. Экспериментальные исследования проводились на натурных образцах двигателей, агрегатов, оребренных деталей и их элементов с использованием теории планирования эксперимента, корреляционного и регрессионного анализа экспериментальных данных.
Достоверность полученных результатов обоснована:
- использованием апробированных методов исследования на основе законов аэрогидродинамики и опыта, накопленного учеными при изучении систем ДВС;
- использованием теории математического планирования эксперимента, современного оборудования и средств измерений - приборов, прошедших сертификацию согласно стандарту;
- строгостью математического аппарата, используемого в работе, разработанных методик, программ, проверкой расчетов с помощью персонального компьютера (ПК);
- использованием методов математической статистики, корреляционного и регрессионного анализа при обработке экспериментальных данных с помощью ПК по разработанным программам "MNK. BAS" и "MNKOR. BAS";
- исследованием погрешностей; хорошей сходимостью расчетных и экспериментальных данных, а также их совпадением с результатами расчета и эксперимента других авторов.
На защиту выносятся следующие положения, составляющие научную новизну.
1. Концепция формирования исходных параметров для определения поверхностей оребрения цилиндров, головок цилиндров и проектирования системы охлаждения ДВО в целом, включающая основные составляющие:
- выявленное влияние относительного значения нагрузки двигателей, соответствующей номинальной (расчётной) частоте вращения коленчатого вала, на температуру характерных точек деталей ЦПГ;
- установленную закономерность связи точки росы паров воды и серной кислоты с давлением газов в цилиндре и содержанием воды в газах, выраженную в виде математических зависимостей;
- обоснованную необходимость разработки и ввода САРТС деталей ЦПГ по нижнему пределу.
2. Методология основ проектирования систем, обеспечивающих отвод необходимого количества теплоты и безопасную температуру деталей ЦПГ в процессе эксплуатации ДВО, включающая основные составные части:
- универсальную расчётно-экспериментальную методику для определения аэродинамической характеристики воздушного тракта любой степени сложности, разработанную на базе теории промышленной аэродинамики и системного подхода;
- математическую зависимость, разработанную в результате установления закономерности связи геометрических и аэродинамических параметров в РОВУ на основе теории планирования и проведения факторного эксперимента;
- основы проектирования проточной части радиально-осевого осесимметричного канала, разработанные из условия постоянства полного давления, а также линейного изменения его площади вдоль потока, обладающего минимальными аэродинамическими потерями;
- разработанные, в результате исследований, основы проектирования и аэродинамического расчёта вентилятора с радиально - осевым входом потока теплоносителя, обеспечив повышение его КПД.
3. Предложенные технические решения, новизна которых подтверждена двумя авторскими свидетельствами, одним патентом, одним положительным решением на предполагаемое изобретение и свидетельством на полезную модель.
Практическая ценность и реализация результатов работы. Методы проектирования и методики расчёта, а также пакет программ, разработанные в процессе теоретических и экспериментальных исследований позволяют на стадии предпроектных и проектных исследований расчётным путём определить численные значения конструктивных параметров систем, связанных с охлаждением, которые обеспечивают безопасное тепловое состояние двигателей в различных условиях их эксплуатации.
Большое количество исходных данных, выраженных в виде графиков и таблиц, заменены одно и многофакторными зависимостями, которые позволяют создать программный продукт для ПК, обеспечивающий непрерывный процесс расчёта.
Всё это позволяет сократить время и материальные затраты на проведение опытно-конструкторских и научно-исследовательских работ (ОК и НИР) при создании ДВО. Ускоряют процесс постановки ДВС на производство, освоения новых и совершенствования существующих двигателей, что является существенным вкладом в развитие экономики.
Полученные практические результаты исследовательской работы использовались и внедрены:
- при создании и совершенствовании двигателей воздушного охлаждения типа ЧВН 15/16 (8ДВТ-330, 8ДВТ-400), на ВгМЗ, ЧВН 15/16 (8ДВТ-330, 8ДВТ-400 и 12ДВТ-500), на ЧТЗ, в ЧФ НАТИ;
- при выполнении ОК и НИР в процессе повышения технического уровня двигателей типа ЧВН 15/16, ЧН и ЧВН 12/12,5 и др. в ГАБТУ МО РФ, ООО НИИ АТТ, ФГУП 21 НИМИ МО РФ, ЧТЗ, ЧВВАКИУ, а также отдельных агрегатов, в ОАО "ШААЗ", ОАО "ПО АМЗ", ООО НИИКрносгрсения;
- в учебном процессе ЧВВАКИУ, ОТИИ и РВАИ.
Отдельные результаты исследований реализованы на двигателе 8ДВТ-330.
Апробация работы. Основные результаты исследований докладывались и обсуждались:
-на заседании кафедры "Тракторы и автомобили" Челябинского ордена Трудового Красного Знамени института механизации и электрификации сельского хозяйства (ЧИМЭСХ) (февраль 1989 г.); на кафедре ДВС Южно-Уральского государственного
университета - ЮУрГУ (г. Челябинск, апрель 1998 г., декабрь 2004 г., апрель 2007 г.); на расширенном заседании кафедры "Двигатели" ЧВВАКИУ (г. Челябинск, февраль 2007 г., 2008 г.); на 43-й научно-технической конференции Сибирского ордена Трудового Красного Знамени автомобильно-дорожного института имени В.В. Куйбышева (г. Омск, февраль 1983 г.);
- научно-технических конференциях "Повышение эффективности работы агрегатов мобильных сельскохозяйственных машин" (ЧИМЭСХ, г. Челябинск, февраль 1982 г., февраль 1987 г., март 1988 г.); "Повышение топливной экономичности двигателей внутреннего сгорания" (Уральский Дом научно-технической пропаганды, г. Челябинск, ноябрь 1982 г.); "Актуальные проблемы формирования профессиональных мотивов и пути их решения" (Челябинский военный автомобильный институт им. Главного маршала бронетанковых войск П.А. Ротмистрова, 11 февраля 2000 г.); "XXV Российская школа по проблемам науки и технологий, посвященная 60-летию Победы, РАН" (г. Миасс, Челябинской обл., июнь 2005 г.);
- на всесоюзном научно-техническом семинаре "Диагностика, повышение эффективности, экономичности и долговечности двигателей" (ЛСХИ, г. Ленинград-Пушкин, январь 1989 г., март 1989 г., апрель 1990 г.);
- международной научно-технической конференции "Актуальные проблемы теории и практики современного двигателестроения", посвященной 100-летию со дня рождения дважды героя социалистического труда конструктора танковых дизелей И.Я. Трашугина, ЮУрГУ, 26 - 28 апреля 2006 г.
Публикации. По результатам исследований опубликовано 66 научных работ общим объемом 26,96 печ. л., в их числе 18 статей в рецензируемых изданиях, рекомендованных высшей аттестационной комиссией (ВАК) для докторских диссертаций. Одна монография (в соавторстве, 15,5 печ. л.), четыре учебно-методических пособия (в соавторстве, общим объёмом 15,03 печ. л). Получены два авторских свидетельства, два патента на изобретение, одно положительное решение на предполагаемое изобретение и одно свидетельство на полезную модель.
Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, восьми глав, выводов и рекомендаций, списка использованной литературы, включающего 318 наименований и трёх приложений. Содержит всего 414 страницы текста, из них 117 рисунков, 39 таблиц, 12 актов внедрения результатов научно-исследовательской работы.
Во введении обоснована актуальность проблемы, поставлена цель, сформулированы научная новизна и практическая ценность работы, дана её общая характеристика и изложено краткое содержание.
В первой главе рассмотрено состояние обозначенной научно-технической проблемы. Отмечается вклад: отечественных и зарубежных ученых, которые внесли в развитие теории и методов решения проблемы обеспечения стабильного теплового состояния ДВС, а также в совершенствование их систем и агрегатов, в том числе систем охлаждения. К ним относятся: Вибе И.И., Гаврилов А.К., Драгунов Г.Д., Жмудяк Л.М., Иванченко H.H., Иващенко H.A., Козлов Л.А., Костин А.К., Круглов М.Г., Кукис B.C., Куликов Ю.А., Лаврик H.A., Лазарев Е.А., Матиевский Д.Д., Мац-керле Ю., Мироненко И.Г., Николаенко A.B., Петриченко P.M., Петриченко М.Р., Попов В.Н., Попович B.C., Роганов С.Г., Рудой Б.П., Семёнов B.C., Синицын В.А., Чайнов Н.Д., Чернышев Г.Д., Шароглазов Б.А., Шиткей Г.Л., Эфрос В.В. и многие другие; институтов, имеющих научные школы, занимавшихся разработкой, исследо-
ванием и доводкой систем ДВО. Это ВлГУ, МГТУ, СПбГАУ, ЧГАУ, ЮУрГУ; научно-исследовательских институтов (ВФ НАТИ, МФ ЦАГИ, НАТИ, НИИД, ЦНИДИ, ЦНИГДЧФ НАТИ и др.).
Однако, исследования в данной области были направлены, в основном, на организацию процессов рабочего цикла, оребрения цилиндров с головками и, как правило, в отрыве от систем, связанных с отводом теплоты и регулированием температурного состояния ДВО. В связи с этим следует уточнить требования, предъявляемые к системам, обеспечивающим тепловое состояние двигателей воздушного охлаждения.
Из-за наличия перегрева ДВО проанализированы причины, в том числе изменение температуры окружающего воздуха на территории России и в странах с тропическим климатом, исходные параметры, связанные с расчетом поверхности оребрения цилиндров, головок цилиндров и системы охлаждения в целом. В результате выявлена целесообразность дифференцированного подхода к выбору температуры окружающего воздуха в качестве исходного параметра в зависимости от географической зоны, места эксплуатации и назначения машин.
Температуру характерных точек деталей ЦПГ предлагается определять по результатам расчёта рабочего цикла в зависимости от относительного значения среднего эффективного давления и литровой мощности ДВС, как наиболее общих параметров, влияющих на температуру деталей ЦПГ. Кроме того, необходимо уточнить границы предельных и критических их температур. Отмечено, что на автотракторных двигателях вентиляторы, в основном, с листовыми лопатками. Коэффициент полезного действия таких вентиляторов составляет 0,32-0,40, а вентиляторов с литыми профильными лопатками - 0,55-0,65 и выше. Это говорит о необходимости выбора концепции проектирования и методики расчёта вентилятора с учётом системного подхода и современных технологий изготовления.
На основе анализа работ рассмотрен вопрос о целесообразности использования новых способов и устройств, организующих движение теплоносителя вдоль проточной части системы охлаждения. В качестве критериев целесообразности использования осевого вентилятора с РОВУ приняты его коэффициент полезного действия (КПД) и конструктивная схема могорно-трансмиссионной установки (МТУ). Значение КПД вентилятора должно быть не ниже 0,7...0,8. Первые вентиляторы с РОВУ имели КПД, равный 0,35...0,42 (рис. 1).
Отмечаются ученые: Альтшуль А.Д., Бак О., Башта Т.М., Брусиловский И.В., Бушель А.Р., Вознесенский И.Н., Гембаржевский М.Я., Гиневский A.C., Гольнев B.C., Жуковский Н.Е., Идельчик И.Е., Куликов Ю.А., Поспелов Д.Р., Руфицкий В.М., Солома-хова Т.С., Столбов М.С., Ушаков К.А., Экк Б., Эккерт Э.Р., Эфрос В.В., Яшин Ю.Н. и др., которые внесли существенный вклад в развитие теории аэродинамики, методов исследования, разработки конструкции и технологии изготовления вентиляторов, в том числе и для ДВС.
Анализ результатов экспериментальных исследований показывает, что существующая методика расчёта аэродинамической характеристики воздушного тракта, которая основана на выборе прототипа, не способна учесть изменения в воздушном тракте современных ДВО.
Оценена эффективность систем регулирования температурного состояния ДВО. Из-за ряда положительных качеств наиболее широкое применение в САРТС ДВО нашёл гидродинамический привод вентилятора.
Одним из основных его недостатков является неспособность полной остановки колеса вентилятора из-за циркуляции остаточной воздушно-капельной смеси в проточной части гидромуфты. Этот факт является причиной увеличения времени прогрева при пуске двигателя, необоснованного расхода энергии на его привод и может стать причиной работы ДВО при недопустимых низких температурах деталей ЦПГ, вызывающих интенсивный коррозионный из нос стенки цилиндра и поршневых колец. Обзор работ, связанных с решением научно-технической проблемы, подтвердил актуальность поставленных задач, необходимость разработки концепции формирования исходных параметров и методологии системного подхода к решению проблемы.
Во второй главе рассмотрена предложенная концепция формирования исходных параметров при проектировании систем, связанных с обеспечением температурного состояния ДВО, которая включает следующие основные составляющие:
- влияние температуры окружающей среды на температуру характерных точек деталей ЦПГ;
- обоснование дифференцированного подхода к выбору температуры окружающего воздуха в качестве исходного параметра;
- решение задач по разработке математических зависимостей с целью уточнения температур характерных точек деталей ЦПГ и их границ на стадии эскизного проекта.
Уточнены требования, предъявляемые к системам, обеспечивающим температурное состояние двигателей воздушного охлаждения. Одно из основных - способность систем поддерживать безопасное тепловое состояние двигателя при работе на неустановившихся режимах и в условиях предельных температур окружающей среды. Следовательно, при работе ДВО на отмеченных режимах и температурных условиях окружающей среды, системы должны обладать возможностью подать дополнительное количество воздуха для сохранения прежней температуры деталей (снизить температурную амплитуду).
Экспериментально установлено влияние температуры окружающей среды на температуру характерных точек деталей ЦПГ. Повышение температуры окружающей среды на 1 °С вызывает увеличение температуры характерных точек деталей ЦПГ на 1,7-2,0 "С.
В настоящее время в качестве исходного параметра для расчёта системы охлаждения принято использовать рабочую температуру окружающей среды, которая составляет 35...40 °С. Но в большей части климатических районов существует непродолжительное время года, когда температура окружающей среды достигает 45...50 (в тропиках даже 60 °С). Данную температуру окружающей среды называют предельной рабочей температурой. При предельной рабочей температуре окружающей среды 45...50 °С температура деталей ЦПГ возрастает на 10...20 °С, да повышение температуры деталей из-за кратковременной работы при максимальном вращающем моменте возникает нарушение масляной пленки на стенках цилиндра, что вызывает
4р 0,15
0,10
аР, КПа 1,50
1,00
0,50
> ь
\ ^¡Л "в.
/ \
/ \
л .0,4 0,3 'пл -0,1 X V
У Г Ч <
( А J л>
/
и
1,0 2,0 3,0 <3,мЗ/с
Рис. 1. Аэродинамическая
характеристика вентилятора двигателя 8ДВТ-330
потерю работоспособности двигателя. Это подтверждено, например, эксплуатационными испытаниями трактора Т-330 при температуре окружающего воздуха 45 °С и выше (рис. 2). Данная задача решается за счёт повышения скорости потока воздуха при движении автомобиля, увеличением производительности вентилятора, что повышает уровень шума и расход энергии на его работу, либо дифференцированным подходом к выбору температуры окружающего воздуха в качестве исходного параметра, что влечёт незначительное, но увеличение габаритов и массы ДВО.
С целью сравнительного анализа выполнен расчёт параметров цилиндра при температурах окружающей среды 40 и 60 °С и В = 98658,3 Па. При этом высота ребра увеличилась на 2,5 мм (5 %), что в пределах рекомендуемого, их число соответственно,
Рис. 2. Состояние головки и поршня 7-го цилиндра
уменьшилось с 33 до 29 шт.при одинаковой высоте цилиндра, а ширина межрёберного канала у основания рёбер увеличилась с 4,3 до 4,8 мм, межосевое расстояние цилиндров увеличилось на 5 мм. Необходимое количество охлаждающего воздуха на один цилиндр увеличилось с 0,245 м3/с при toc = 40 °С до 0,310 м3/с - при toc = 60 °С, т. е. на 0,065 м3/с. В связи с этим рекомендуется:
- использование рабочей температуры (35 ... 40 °С) для расчёта системы охлаждения двигателей автомобилей и двигателей с малым ресурсом и жёсткими требованиями к его массе, например, военных машин;
- использование предельной температуры 45 ... 50 °С (318 ... 323 К) для расчёта системы охлаждения двигателей тихоходных колёсных (тягачи) и гусеничных машин, без жёстких требований к массе, с нормальным ресурсом, либо вентилятора с повышенной производительностью для машин с жёсткими требованиями к габаритам;
- использование предельной температуры 55 ... 60 °С (328 ... 333 К) для расчёта системы охлаждения двигателей для машин, эксплуатируемых в странах с тропическим климатом. Атмосферное давление во всех случаях В = 98658,3 Па.
Температуру деталей ЦПГ выбирают но среднестатистическому её значению. Диапазон температур сравнительно широк. Известно, что расчёт системы охлаждения ведётся на номинальном режиме работы ДВС с проверкой на режиме максимального вращающего момента. Согласно гипотезе экспериментально установлена корреляционная связь между температурой характерных точек деталей ЦПГ и относительным значением эффективного давления ( ре), соответствующего номинальной частоте вращения коленчатого вала (наиболее общий параметр, влияющий на температуру деталей ЦПГ):
t = а + b ре + с ре2, (1)
10
где a, b, с - эмпирические коэффициенты; ре = ре/р™, здесь реи рен - эффективное давление цикла, соответствующее какой-либо i-ой нагрузке и номинальному режиму работы двигателя. На номинальной частоте вращения коленчатого вала наиболее высокая температура деталей ЦПГ (рис. 3).
Результаты обработки экспериментально полученных температур, в том числе из литературных источников, иллюстрируются графиками, на которых представлены зависимости температур центра днища поршня t,u (рис. 4, а), верхнего торца канавки первого компрессионного кольца t„i (рис. 4, б), цилиндра в зоне верхнего компрессионного кольца при положении поршня в верхней мёртвой точке (ВМТ) (рис. 5, а) и межклапанной перемычки головки цилиндра (рис. 5, б).
Рис. 3. Изменение температуры межклапанной перемычки головки цилиндра (а) и цилиндра (б) в зоне верхнего компрессионного кольца при положении 02 04 06 08 р поршня в ВМТ в зависимости от относительного значения нагрузки при различных значениях относительной частоты вращения коленчатого вала
Рис. 4. Влияние среднего эффективного давления (относительного значения) на температуру центра днища поршня (а) и температуру поршня в зоне верхнего торца канавки первого компрессионного кольца (б)
Полученное уравнение позволяет определить температуру характерных точек деталей на стадии расчёта рабочего цикла.
С увеличением литровой мощности возрастает температура характерных точек деталей ЦПГ (рис. 6). В связи с этим и с целью снижения относительной погрешности при определении температуры характерных точек теплонапряженных деталей ЦПГ предлагается ДВС разделить на четыре группы по литровой мощности. В каждой группе ДВО температура характерных точек деталей ЦПГ определяется по одной и той же формуле, но с разными значениями коэффициентов (табл. 1).
Анализируя критерии теплонапряженности деталей, отмечается, что теплонапря-жённость косвенно характеризуется отдельными факторами или производными теплонапряженности. К ним относятся: температура точки росы паров воды и серной кислоты; температура начала разрушения плёнки цилиндрового масла; температура лако - и нагарообразования и т. п.
О-ЯМЗ-238, • - 8ДВТ-330, + -Д-160, Ж - Урал 974 , г
, « и J 1—-~ г ^J t
п » <
а
0,2 0,4 - 0,6 0,8 р.
Рис. 5. Влияние среднего эффективного давления (относительного значения) на температуру цилиндра в зоне верхнего компрессионного кольца при положении поршня в ВМТ (а) и температуру межклапанной перемычки головки цилиндра (б)
tin. rpoii.
200
too
tiw.
грая.
300
200
tr.
гРад Температура точки росы паров воды и сер-3SC> ной кислоты с точки зрения интенсивно го коррозионного и абразивного износа деталей 250 ЦПГ является определяющей для поверхностей поршня в зоне верхней канавки под компрессионное кольцо и стенки цилиндра в зоне верхнего компрессионного кольца при положении поршня в ВМТ. На основе регрессионного анализа результатов экспериментальных исследований, изложенных в работах Поспелова Д.Р., Непогодьева A.B., Митина И.В., Тинякова А.Н., Семенова B.C., разработаны математические зависимости. Полученные зависимости позволяют определить предельные, критические границы температур характерных точек деталей ЦПГ в процессе расчёта рабочего цикла, т. е. на стадии проектирования ДВО.
tin,
град. 250 200
10 15 N11. кШ'.'л
Рис. 6. Влияние литровой мощности двигателей воздушного охлаждения на температуру характерных точек деталей ЦПГ Критическая температура поршня в канавке верхнего компрессионного кольца I,
Таблица 1
Коэффициенты уравнения (1) для оценки температур деталей
№ группы ДВО Литровая мощность, кВт/л Обозначение Коэффициенты Относительная погрешность оценки температур 5 = (t/O*-100,%
a b с
1 5,0...8,5 tn;[ 122,454 5,552 114,482 -9,5...+9,5
tnl 135,045 85,293 -1,438 -1,5...+4,7
till 66,035 5,642 70,138 -8,2...+7,0
tr 87,279 -17,403 113,821 -11,0...+9,0
2 8,5...10,5 ^ПД 131,381 54,427 73,287 -9,4+9,4
158,856 48,718 23,140 -5,7...+6,3
1ц1 129,501 -72,423 124,975 -8,0...+7,0
и 90,304 154,803 19,284 -10,7...+8,8
3 10,5...16 ^пд 153,728 125,301 13,888 -3,0...+2,4
1п1 150,569 93,558 24,864 -9,8...+4,2
1ц1 110,081 0,283 113,152 -6,0...+5,2
и 135,324 54,182 101,586 -7,9...+6,8
4 >16 1ц1 120,630 62,536 56,637 -0,9...+0,5
135,065 89,557 71,090 -0,6...+0,9
* (- по результатам эксперимента; ^ - по расчёту (град) деталей ЦПГ.
по нижнему пределу описана верхней кривой 2 (рис. 7), которая соответствует темпе-
м о
ратуре начала точки росы паров воды ^ 2 . Она определяется по формуле
1к„пк = 87,8 + 8,41-рг + - 0,23-рД (2)
где 1цнпк -критическая температура поршня в канавке верхнего компрессионного кольца по нижнему пределу, °С; рг ~ 0,9рти - давление газов в канавке верхнего (первого) компрессионного кольца, МПа; ртах - максимальное давление сгорания, МПа.
При снижении температуры верхней поверхности канавки поршня до температуры точки росы паров воды, например, 130...150 °С при давлении газов 10 МПа, (ниже верхней кривой 2), на ней выпадают капельки воды. Соединяясь с серной кислотой, вода снижает её концентрацию, которая при 20...60 - и процентном растворе наиболее агрессивна. В связи с этим интенсивность
Рис. 7. Температура точки росы ^ паров воды и серной кислоты в зависимости от давления газов в верхней канавке поршня и содержания в них паров воды: кривые 1 и 2 соответствуют 5 и 3 % воды в газах
коррозионного износа поверхностей деталей ЦПГ существенно возрастает. Чтобы избежать данного явления, температура их характерных точек не должна быть ниже температуры точки росы паров воды.
Предельная температура поршня 1,1Ш1К в канавке верхнего компрессионного кольца по нижнему пределу, т. е. без конденсации паров НгО, но с присутствием незначительного количества конденсата серной кислоты (между нижней кривой 1 и верхней кривой 2), определяется по формуле
1пнпк ^КНПК ( 1 0... 1 5) С.
(3)
Безопасная температура поршня в канавке верхнего компрессионного кольца по нижнему пределу 1б,шк (кривая 3) только по признаку точки росы паров воды определяется по формуле
1б„пк= 103 + 7,88рг-0,19рЛ (4)
где 1б,шк - безопасная температура поршня в канавке верхнего компрессионного кольца по нижнему пределу, °С.
Смесь незначительного количества кислоты с парами воды (поле между верхними кривыми 1 и 2) существенно повышает температуру конденсации по сравнению с одним водяным паром. Выпадаемая в конденсат концентрированная серная кислота во взаимодействии с маслом способствует интенсивному нагарообразованию с последующим абразивным и коррозионным износом.
При высоких температурах преобладает абразивный износ.
Чтобы избежать конденсации и образования на стенках концентрированной серной кислоты и, как следствие, интенсивного абразивного и коррозионного износа деталей, температура характерных точек поршня и цилиндра не должна быть ниже точки росы паров серной кислоты (верхняя кривая 1).
Верхний предел температуры поршня в зоне первой (верхней) канавки ^впк ограничивается, с одной стороны, точкой росы паров серной кислоты 1Н2804 (верхняя кривая 1),
а с другой - температурой начала разрушения пленки масла на стенке цилиндра 1„м. Следовательно, критическая температура поршня в канавке верхнего компрессионного кольца по верхнему пределу, с одной стороны, соответствует температуре точки росы серной кислоты ^ш,, т. е.
^мшк = 162 + 7,73-рг - 0,22-рЛ (5)
а с другой стороны - температуре начала разрушения пленки масла, т. е.
*квпк -1™> (6)
■ в
здесь 1квпк , 1квпк - критическая температура поршня в канавке верхнего компрессионного кольца, соответственно, по признаку точки росы НгЗО* и разрушения пленки
масла, °С; 1км - критическая температура масла, которая соответствует температуре начала разрушения пленки масла, Ь™, °С.
Предельное значение температуры поршня в зоне первой канавки компрессионного кольца по верхнему пределу определяется:
- по признаку точки росы паров серной кислоты:
/,«« = /,иЯс + (10...15)оС> (7)
- по признаку нарушения пленки масла:
Рпвпк = ("кет - (10. ..15) °С, (8)
где {\в„к, т"„„пк - предельная температура поршня в канавке верхнего компрессионного кольца, соответственно, по признаку точки росы НгБОд и разрушения пленки масла. Безопасная (целесообразная) (кривая 4) температура поршня в канавке верхнего компрессионного кольца по верхнему пределу 1г,впк по признаку точки росы паров серной кислоты определяется
ебвпк=173 + 6,19рг-0,149рг2, (9)
а по признаку разрушения пленки масла безопасная температура поршня должна удовлетворять требованию
^бвпк — ^км (10...15) °С, (10)
где 1бвпк - безопасная температура поршня в канавке верхнего компрессионного кольца по верхнему пределу, °С. Относительная погрешность оценки температур не превышает 2 %.
Предельные температуры используются в качестве исходного параметра при расчете системы охлаждения и её агрегатов, при этом повышается достоверность формирования поверхностей оребрения ДВО. В процессе эксплуатации ДВО рабочий интервал температур деталей ЦПГ поддерживается разработанной САРТС по нижнему (патент № 2328606) и верхнему пределу - существующей САРТС.
При работе двигателя на неустановившихся режимах и при изменении температуры внешней среды возникает потребность в поддержании заданного температурного состояния деталей ЦПГ двигателей, как с жидкостным, так и воздушным охлаждением. Необходимость этого обусловлена стремлением получить наилучшие эффективные (мощность, удельный расход топлива, КПД) и эксплуатационные (долговечность, безотказность) показатели в процессе работы ДВС.
Из рассмотренных способов регулирования температурного состояния ДВС наиболее целесообразным является изменение подачи количества охлаждающего воздуха за счёт изменения частоты вращения рабочего колеса вентилятора.
На современных ДВО, например, дизелях семейства 413 фирмы Дойтц, Д - 37Е, Д - 144 и др. Владимирского тракторного завода, 8ДВТ-330, 8ДВТ - 400 ЧТЗ, САРТС регулирует температуру межклапанной перемычки головки цилиндра, не допуская её выше предельной. Наличие критических температур вызывает коробление огневой поверхности, появление трещин из-за интенсивного снижения механической прочности Датчик температуры на двигателях семейства 413 установлен в коллекторе выхлопных газов одного из рядов цилиндров, а на двигателях ВТЗ и ЧТЗ датчики температуры установлены на головке цилиндра.
Чтобы не допустить работу ДВО при критических температурах головки цилиндра по верхнему пределу, подаётся световой или звуковой сигнал (например, на двигателях ВТЗ). Сигнал оповещает оператора о приближении температуры головки цилиндра к критической по верхнему пределу.
Как отмечалось (см. разд. 1) на данном этапе практически отсутствует эффективная система контроля и регулирования температуры деталей ЦПГ по нижнему пределу (ниже верхней кривой 2, см. рис. 7). Из-за наличия циркуляции остаточной воздушно - капельной смеси в проточной части гидромуфты колесо вентилятора, даже в холодное время года, полностью не отключается. В связи с этим дополнительно необходима САРТС по нижнему пределу, которая отключает вентилятор при безопасной температуре (кривая 3, рис. 7).
В данной работе предлагается дополнительная САРТС дискретного действия по
нижнему пределу. САРТС отключает вращение вентилятора при приближении температуры верхней канавки поршня к предельной по нижнему пределу (кривая 3), например к 166 °С для двигателя с давлением газов 10 МПа. Если при отключенном вентиляторе температура деталей остается на уровне критической, оператор должен предпринять меры, связанные с повышением температуры деталей ЦПГ, либо прекратить эксплуатацию ДВО.
В настоящее время существуют эффективные способы отвода теплоты от днища головки цилиндра маслом или топливом. В связи с этим, а также с точки зрения снижения скорости изнашивания деталей ЦПГ интервап температур цилиндра от
верхнего предельного значения по признаку точки росы серной кислоты 1„вц\ (кривая 4) до предельного значения по признаку нарушения плёнки масла является
наиболее благоприятным. Именно этот интервал температур следует поддерживать на ДВО в процессе их эксплуатации. При этом следует использовать САТРС по верхнему и нижнему пределу или одну из них дискретного типа. Датчик температуры в данном случае целесообразно установить на цилиндр. Данное положение требует дополнительных исследований, особенно, по степени изнашивания и инерционности САРТС.
Предложенная САРТС по нижнему пределу обеспечивает снижение изнашивания деталей ЦПГ и, следовательно, повышает безотказность и долговечность ДВО.
Таким образом, решены все составляющие концепции формирования исходных параметров для определения поверхностей оребрения цилиндров, головок цилиндров и проектирования системы охлаждения ДВО в целом.
В третьей главе рассмотрена общая характеристика исходных параметров, в том числе температуры окружающей среды, характерных точек деталей ЦПГ с учётом их границ В основу определения теплоотдачи ребристой поверхности положен закон Ньютона. Существующий расчет оребрения цилиндров создан на основе исследований А. Бирмана и Б. Пинкеля по теплопередаче различных ребристых цилиндров. Они отличались геометрическими параметрами ребер: высотой (9,4...37,3 мм), шагом (2,54...15,2 мм), толщиной в (1,01...6,85 мм), формой сечения (треугольная и прямоугольная с в = 1,01 мм).
Необходимая поверхность охлаждения, т. е. поверхность обтекаемая охлаждающим воздухом, состоит из ребер и их элементов. Площадь поверхности охлаждения (Рь м2) [66] определяется с учетом отвода количества теплоты по выражению:
Рг=Осо/[ат2-(1ь-128)], (11)
где а,2 - средний коэффициент теплоотдачи охлаждаемой поверхности цилиндра, кДж/(м2-ч°С); ^ - средняя температура поверхности охлаждения, °С; - средняя температура охлаждающего воздуха в межреберных каналах, °С.
Приведенный коэффициент теплоотдачи апр определяется по формуле:
аяр= т^-(2Мг + Ь5), (12)
ъг+ъ5
где агт - уточненный (с учетом искривления канала) коэффициент теплоотдачи от внешней поверхности, кДж/(м2-ч-°С); Ьг - средняя толщина ребра, м; Ь5 = Ширина межреберного канала у основания ребер, м; - средняя высота ребра, м; т|г - коэффициент эффективности ребра.
В четвёртой главе с целью более глубокого анализа систем, как жидкостного, так и воздушного охлаждения, на основе существующих научных работ предложена единая обобщённая классификация систем охлаждения различных по назначению ДВС. На основе выявленных новых признаков в процессе исследований дополнена существующая классификация воздушных трактов ДВО.
С целью обеспечения наглядности отличительной особенности методологии системного подхода к проектированию систем, обеспечивающих безопасное температурное состояние ДВО, разработана её структурная схема. Системы управления температурным состоянием деталей ЦГ1Г по функциональному признаку разделены на две группы: системы, агрегаты и детали, обеспечивающие отвод необходимого количества теплоты (1-я группа); системы, обеспечивающие безопасный интервал температур деталей ЦПГ (2-я группа). Контроль и поддержание в определённом пределе температуры в характерных точках поршня и цилиндра обеспечивается двумя системами терморегулирования по нижнему и верхнему пределу.
Новизна предложенной методологии заключается:
- в разработке методики расчёта аэродинамической характеристики для воздушного тракта любой степени сложности;
- в выявлении закономерности связей трёх основных геометрических параметров с аэродинамическими потерями в РОВУ, получении на этой основе и факторного эксперимента, математической зависимости (а. с. № 1825902);
- в обеспечении температуры деталей ЦПГ в процессе эксплуатации ДВО в определённом интервале с помощью САРТС по верхнему и нижнему пределу (патент № 2328606).
Поток воздуха в системе воздушного охлаждения двигателя является несвободным, турбулентным и неизотермическим. Воздушный тракт системы охлаждения у современных рядных, У-образных и других ДВО представляет собой сложную сеть с аэродинамическими сопротивлениями Др (рис. 8).
В связи с этим и согласно гипотезе о системном подходе к решению проблемы:
- проектирование геометрии ВНУ предлагается осуществлять на основе теории распределения потока воздуха по отдельным аппаратам или отверстиям одинаковой площади;
- тракт разделён на зоны и участки, на каждом участке выделена характерная площадь, где рассчитывается средняя скорость потока воздуха с целью определения потерь давления;
- разработан метод расчета аэродинамической характеристики воздушного тракта на основе существующих и полученных экспериментальных данных элементов конструкций деталей, устройств (труб, каналов, входных устройств и т. п.), влияющих на скорость, направление потока, его разделение и слияние.
В отличие от существующих методов, при расчете аэродинамической характеристики тракта, элементов, его составляющих, скорости потока теплоносителя, с помощью предложенного метода:
- учитываются форма, размеры, количество, площадь поперечного сечения межрёберных каналов, изменение направления, слияния, деления потока;
- учитываются потери давления не только в межреберных каналах цилиндров, головок, но и охладителей;
- проводится расчет аэродинамических потерь не в одном цилиндре и головке, а во всех цилиндрах с головками, учитывая конструктивную особенность их элементов; - учитываются местные потери давления от наличия бобышек под анкерные болты
(1.ПУ) -
(ВУ)-
(В)-
(ВНУ)
(ИП (ОТ) -(ОМ)-(ТНВД) ния.
воздухозаборное устройство; входное устройство; вентилятор; - воздухонаправляющее устройство
. ДРУП . Д Р|
нк
ДРи
(ВЗУ) (ВУ) (В)
цилиндры с головками; отводной трубопровод; охладитель масла; ОНВ; - топливный насос высокого давле-
ДГии(ОТ)
(ЕНУ) 5
Д Р|У (Ч.Г) }
1 2 I3 , и ч- (ОНВ)
Дрщ _ Г (1НВД) ДР1Х|
§| ДГу(ОМ)
д р« (Ц.Г)
Д (от)
Рис. 8. Аэродинамическая схема обобщённого воздушного тракта системы охлаждения ДВО
(шпильки), ТНВД и других элементов деталей, находящихся в воздушном потоке.
Влияние топливного насоса высокого давления, расположенного в зоне воздушного потока, например, в развале У-образного ДВО, учитывается потерями на удар (расстоянием от границы выхода потока воздуха из вентилятора до первой по потоку воздуха торцевой поверхности насоса) и на разделение потока воздуха.
Рассмотрены теоретические основы проектирования ВНУ как самостоятельного элемента воздушного тракта. При этом решаются две задачи - прямая и обратная:
- имея геометрические параметры ВНУ, цилиндров, их головок, определялась степень равномерности раздачи охлаждающего воздуха;
- по заданной в определенных пределах степени равномерности распределения воздушного потока по цилиндрам с головками рассчитывались геометрические параметры ВНУ.
Исследовались воздушные тракты системы охлаждения объёмного (8ДВТ-330, 8ЧВН 12/12,5) и распределительного (например, Д-37М) типа. В качестве оценочного параметра выбраны степень равномерности раздачи, скорости истечения охлаждающего воздуха, аэродинамические характеристики воздушного тракта и его элементов, температура межклапанной перемычки головки цилиндра. Описана конструктивная особенность трактов. Отмечается, что в тракте распределительного типа с ВНУ № 4 (рис. 9) повышается равномерность распределения воздуха по цилиндрам с головками по сравнению с трактом объемного типа (отклонение от средней скорсти составило 8,5 ... 9 %). Однако тракт распределительного типа обладает повышенным аэродинамическим сопротивлением примерно на 32 %. Это отрицательно влияет на температуру межклапанной перемычки головки цилиндра, повышая её на 2...18 °С.
На данном этапе рекомендовано для У-образных двигателей использовать тракт объёмного типа (обладает меньшими аэродинамическими потерями), но дальнейшие исследования целесообразно вести в направлении совершенствования ВНУ распределительного типа (выше степень равномерности распределения охлаждающего вевду-ха).
В пятой главе приведены основные уравнения расчёта и проектирования воздушного тракта системы охлаждения. Потеря полного давления для тракта любой схемы составляет:
Др = Дрс + Дрд = Др1 + Дрн + Дрш + Др1у + Дру+ Др\ч + Друп + Друш + Дрк + Др№1 + Дрш2 + Дрц + Дрд, (13)
•Загг ¡,
и5
Рис. 9. Изменение расхода и скорости истечения ш воздуха вдоль двигателя (в относительных вели- 1 чинах):
1...4 - кривые распределения (скорости истечения) воздуха в тракте с ВНУ № 1...4 (тракт 2...4 распределительного типа); 5 - расчетная кривая распределения (скорости истечения) воздуха для 0 ВНУ № 1 (тракт объемного типа)
где Дрс - потеря статического давления, Па; Дрд - потеря динамического давления Па; (Дрь Дрн, Дрш, Apiv, Дру, Друь Друн, Друш, Дрк, Apwi, Др«2, Дри, Дрд, - потери давления в вентиляторе (Api, Дрн), в ВНУ, головках и цилиндрах, ОМ, ОНВ, на входе в вентилятор, на выходе из двигателя, от расположения ТНВД, от нагрева охлаждающего воздуха на участке от окружающей среды до входа воздуха в межреберные каналы цилиндров с головками, то же на участке от входа в межреберные каналы цилиндров с головками до выхода из них. Потери в вентиляторе (Api, Дри) определяются при расчёте вентилятора.
Зоны VII и VIII, с точки зрения наличия и определения в них аэродинамических потерь, целесообразно рассматривать при установке ДВО в моторном отсеке с ограниченным воздухообменом, т. е. на машинах. В данном случае аэродинамические потери будут зависеть от конструктивных особенностей отводного трубопровода.
Учитываются дополнительные потери давления от нагрева охлаждающего воздуха на участке от окружающей среды до его выхода из межреберных каналов цилиндров с головками.
Площадь проходного сечения каналов деталей и агрегатов воздушного тракта на j-ом участке определяется:
FHiíFk+FjrHFjy+FjJ-lO-6, (14)
где Fj ц>, Fj г - средняя площадь проходного сечения одного цилиндра, одной головки цилиндра на j-ом участке, мм2; FjM - площадь проходного сечения в ячейках масляного радиатора, мм2; FjH - площадь проходного сечения в ячейках охладителя наддувочного воздуха, мм2.
Средняя скорость охлаждающего воздуха vj (м/с) на j-ом участке межреберных каналов цилиндров с головками и агрегатов двигателя определяется:
V^Qairj/Fj, • (15)
где Qairj - расход охлаждающего воздуха на j-ом участке межреберных каналов деталей и агрегатов двигателя.
Степень несоответствия расчетной скорости воздуха фактической для 8ДВТ - 330 (рис. 10) при его расходе 2,78 м3/с составило 7,4 %, дня дизелей типа 8ЧВ 12/12,5
(рис. 11) 8,8 на входе и 3,0 % на выходе. Средняя теоретическая скорость в межрёберных каналах деталей и агрегатов составила 31,021 м/с.
0,00
И 2 | 3 14
---—-§
3|6|7|«|^
I; 5
3;7
4; 8
№ цил.
Степень несоответствия значений аэродинами-
Рис. 10. скорость охлаждающего воздуха на выходе из цилиндров и головок цилиндров двигателя 8ЧВН 15/16: -•--левый ряд; - Х-- правый ряд; —О- - по двигателю в целом
ческих сопротивлении, полученных расчетом и опытным путем: на расчетном расходе охлаждающего воздуха при уровне доверительной вероятности 95 %, составила для цилиндра примерно 6, головки примерно 4,2...7 %
Э, м/с
9, м/с 10.0 0.00
^тг-МзЬи
а д
Н5|6|7|8
10.0 0,00
.......-и.
4
Гш 2|3|4
б ДН'!'!1!»
1:5 2; 6 3; 7 4; 8 1;5 2; 6 3; 7 4; 8
№цп;| Л'5ЦИЛ.
Рис. 11. Средняя скорость охлаждающего воздуха на входе (а) и на выходе (б) из цилиндров с головками двигателя 8ЧВ 12/12,5: - цилиндры № 1-4; -х- - цилиндры № 5-8; -о- - по двигателю в целом
(рис.12); для цилиндров, минус 11,6, плюс 9,0 %; головок цилиндров минус 0,6, плюс 0,73 %; для цилиндра совместно с головкой минус 3,3, плюс 1,6 %; радиатора масла двигателя - минус 1,9, плюс 3,7 % (рис. 13); охладителя наддувочного воздуха - минус 14 плюс 6,3 % (рис. 14). Исследования и сравнительный их анализ показал, что получены более достоверные результаты по сравнению с существующими методами, следовательно, этим подтверждается правомерность выбранной концепции, а разработанный метод целесообразно использовать в инженерных расчетах. Выявлено, что поверхности, омываемые охлаждающим воздухом, являются гидравлически шероховатыми. Из анализа графиков (рис. 15, 16) видно, что разработанная методика расчёта аэродинамической характеристики тракта, в целом, позволяет получить более точные результаты по сравнению с существующими методами. Степень несоответствия рас чётных характеристик экспериментальным характеристикам составляет:
- для воздушного тракта двигателя 8ДВТ-330 примерно 2,7 %, тогда как по существующим методам - около 30 %;
- для двигателя типа 8ЧВН 12/12,5 с трактом воздушного охлаждения простого типа (только цилиндры с головками) - от минус 3,1 до плюс 6,0 %;
- с трактом воздушного охлаждения, состоящим из цилиндров с головками, масляного радиатора и ВНУ (первой степени сложности) - от плюс 2,0, до плюс 3,8 %;
- с трактом воздушного охлаждения, состоящим из цилиндров с головками, масляного радиатора, ВНУ и ОНВ (второй степени сложности) - минус 5,0 плюс 2,4 %.
/А У
/
1 23 4 5 //»/ \\\Х*//Т )
а
0,1
0,2 <3,М3/С
Рис. 12. Аэродинамическая характеристика дефлектированното цилиндра (а), головки цилиндра (б): опытная - □; расчетная по методу Н.И. Маликова - О; Д.Р. Поспелова - А; А.Н. Шерспока - ■; по данному методу -•. ДВО 8ДВТ-330
0,2 О, м
-¿г-
¥
¡рд
с дефлеыором". •В - расчетная; жспсршснтальная. Головня и» ш вира: расчстая;
Цилиндр совмесшо с головкой: • А * расчетная; •А- ¡жсперниента.ъная.
0 0,1 0,2 СЫг.м'/с
Рис. 13. Аэродинамическая характеристика цилиндра и головки двигателя 8ЧВ 12/12,5
-1-!-1-1-1-1-1-- Радиатор масла двигателя: расчетная; . -О-экспериментальная. Охладитель наддувочного " воздуха: -А-расчетная; -А- экспериментальная.
?
г
гг1
0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 Оа1Г, мЗ/с
Рис. 14. Аэродинамическая характеристика ОМ и ОНВ двигателя 8ЧВН 12/12,5
&Р. кПа
2,0
1,0
1Р. КПа
1.5
1.0
0 1,0 2,0 3,0 (},м¥с
Рис. 15. Аэродинамическая характеристика воздушного тракта 8ДВТ-330.
0 0,5 1.0 1.5 2,0 <3.„.мУс
Рис. 16. Аэродинамическая характеристика воздушного тракта двигателя 8ЧВ 12/12,5
Основываясь на данных результатах, и базируясь на системном подходе к решению обозначенной проблемы, отмечается, что созданы универсальные расчётно-теоретические методы проектирования и оценки эффективности в целом СО с учётом новых способов и устройств организации движения охлаждающего воздуха вдоль тракта, в частности, использования вентиляторов с радиально-осевым входным устройством, ОНВ.
В шестой главе рассмотрена конструктивная особенность, обоснована целесообразность использования и сформированы основы проектирования специально разработанного сдвоенного осевого вентилятора (рис. 17) оригинальной конструкции (а. с. № 534576). По траектории движения потока воздуха на входе выделены два типа осевых вентиляторов: с осевым входом потока воздуха - 1-й тип; с радиально-осевым входом потока воздуха - 2-й тип.
В меридиональной плоскости сечения (плоскость, проходящая через ось) РОВУ представляет собой осесимметричный канал криволинейной формы. Как и с осевым входом, вентилятор с РОВУ может иметь направляющий (НА), спрямляющий аппарат (СА) и рабочее колесо (К). Входной направляющий аппарат может быть расположен на входе в РОВУ (РНА), либо на выходе из него, т. е, перед рабочим колесом (ОНА). У сдвоенного осевого вентилятора с РОВУ левая и правая его части могут выполняться по любой аэродинамической схеме. Например, левая часть осевого вентилятора изготовлена по схеме К, а правая - К+СА. Тогда данный вентилятор будет иметь условное обозначение К/К+СА.
Перемещаясь в РОВУ, поток охлаждающего воздуха изменяет направление движения, переходя из радиального направления в осевое. При этом происходит перераспределение значений меридиональных
Рис. 17. Вентилятор с радиально-осевым входом потока воздуха: 1 - радиально-осевое входное устройство; 2 - рабочее колесо; 3 - спрямляющий аппарат
ч
ч
скоростей. Они увеличиваются в направлении от втулки к наружному диаметру колеса, поэтому эпюра осевых скоростей перед колесом становится неравномерной. В связи с этим расчёт вентилятора необходимо вести с учетом наличия неравномерного поля осевых скоростей, что в значительной степени изменяет существующие методики. Отмечены недостатки и основные достоинства осевого вентилятора с РОВУ. Учитывая конструктивную особенность вентилятора с радиально-осевым входом потока теплоносителя, его положительные качества и положив в основу теорию аэрогидродинамики, созданы универсальные расчётно-экспериментальные методики расчёта, проектирования и оценки эффективности СО на стадии предпроектных исследований. Они включают: математическую зависимость по определению аэродинамических потерь в РОВУ и его КПД, основы проектирования проточной части РОВУ, обоснованный метод расчета поля осевых скоростей перед колесом вентилятора, аэ-
родинамический расчёт вентилятора при необходимости с направляющим и спрямляющим аппаратами.
Математическая зависимость по определению аэродинамических потерь в РОВУ и его КПД получена на основе теории математического планирования и проведённого факторного эксперимента. С целью повышения точности расчёта разработанная математическая зависимость учитывает влияние трёх геометрических параметров на коэффициент аэродинамического сопротивления (а. с. № 1825902). Она устанавливает закономерность связей геометрических и аэродинамических параметров в РОВУ:
06)
где В - коэффициент; £к, ¿^, - коэффициенты аэродинамического сопротивления в зависимости от степени поджатия канала к, относительного значения радиуса кривизны г0 , внутренней образующей и относительной радиальности канала О. Здесь к = Бв/Та; г0 = гоЮ; Г> = Вв/Б; РВ=71-0„ ЬВ - площадь входа в РОВУ, м2; = я(Б2-
с!2)/4 - активная (ометаемая) площадь вентилятора, м2; Ьв, Бв - ширина и диаметр радиально-осевого входного устройства (осесимметричного канала) на входе воздуха, м; Б, (1 - наружный (внешний) диаметр и диаметр втулки рабочего колеса вентилятора, м; го - радиус кривизны внутренней образующей канала, м.
Исследовались два типа РОВУ. Для первого типа расчет проточной части выполнен из условия постоянства полного давления вдоль канала, для второго - из условия линейного изменения площади проходного сечения по его длине. Для первого типа РОВУ коэффициент В = 38,9604, для второго - В = 37,4974. В результате эксперимента получены графики (рис. 18), которые аппроксимированы уравнениями (17). ..(22) (индекс 1 и 2 соответствуют первому и второму типу РОВУ). Математическая зависимость (16) реализуется при проектировании РОВУ с обеспечением минимальных аэродинамических потерь, расчете КПД вентилятора:
§Гв1= 0,56-6,23 г0 +20,5 г02, (17)
4Го2 = 0,52-5,51 Г0 +17,8 Г02, (18)
^1= 1,32-1,09к,+0,24к2,, (19)
^и=1,48-1,29к2+0,29к22, (20)
¿¡ц =2,01-2,86 Ё>+1,101) 2 (2,1)
2 =-6,03+9,42 С)-3,58 В2. (22)
При повороте воздушного потока в РОВУ может образоваться отрывное течение, которое существенно увеличивает потери давления. В связи с этим на основе анализа каналов (постоянной площади, диффузорного и конфузорного) разработаны основы проектирования проточной части радиально-осевого осесимметричного канача (рис. 19), с изменением или без изменения площади. В результате вывода получено уравнение для определения ширины каналов ^ первого и второго типа в .¡-ом сечении
Ь0 -l0s\na.j ±-Л(£0 —10 Биш^) -4кsmajFj
2ж зт а у
о.г 0.1 0,0
1.34
где и = яО0,1„ = 2кга - длина окружности диаметром 00 и радиусом г0 м; а, -текущий угол расположения ]-го сечения; /уГл - кольцевая площадь ]-го сечения; м2; 0„ -диаметр, на котором расположен центр кривизны внутренней ^образующей канала, м; г0 - радиус кривизны внутренней образующей, ы\ /¡-относительная кольцевая площадь ^м сечении.
Относительная кольцевая площадь в .¡-ом сечении определяется: - для канала первого типа:
Рис. 18. Зависимость коэффициента аэродинамического сопротивления £,к £г и Ш от геометрических параметров РОВУ: экспериментальные значения РОВУ 1 -го типа (—•—); 2-го типа (—х—); расчетные значения (—о—)
//
1-
_1_
I
1--
(24)
- для канала второго типа:
(25)
1
где 1 - длина внутренней образующей; Д1 - расстояние между двумя соседними ^ми секущими плоскостями (сечениями), отложенное на криволинейном участке по внутренней образующей м; ^-порядковый номер секущей плоскости.
После вписывания окружностей диаметром сУ наружная образующая канала очерчивается плавной кривой, проводимой касательно к окружности в точке пересечения с диаметральной З-ой плоскостью. В работе дана подробная методика расчёта РОВУ.
Обоснована концепция метода расчета поля осевых скоростей перед колесом вентилятора с РОВУ на базе анализа теории аэродинамики, используемой при проектировании вентиляторов, гидротурбин и т. п., а также экспе риментальных исследований. Из наиболее распространённых, известны три типа радиально-осевых осесим-меТричных конфузорных каналов. Канал, образованный параллельными линиями (внутренней и внешней образующей), выполненными радиусами из одного центра -
канал первого типа. Канал, построенный идущими на конус внутренней и внешней образующими (линиями), выполненными радиусами из двух центров, - канал второго типа. Канал произвольной формы, который выполнен внутренней и внешней образующими, проведенными определенным способом, - канал третьего типа.
С целью обоснования метода расчёта и формирования поля осевых скоростей перед колесом вентилятора с РОВУ в работе подробно рассмотрен первый и третий тип каналов. Для первого типа исходим из условия: момент меридиональной скорости ст относительно центра вращения радиуса - постоянная вели-
Рис. 19. Меридиональное сечение осесимметричного конфузорного канала
величина cmi-rii = const = М.
Принимая, что поток охлаждающего воздуха в РОВУ сдвоенного осевого вентилятора является осесимметричным и потенциальным (канал третьего типа), учитывая урав-
Ос ос ос с
нение неразрывности потока —- + —— + —— + — = 0 , функция тока v|/ удовлетворяет
дг гд<р dz г
52хР 52vP дЧ
уравнению Стокса —— + —----= 0. Физический смысл функции тока заключа-
8г2 dz1 гдг
ется в том, что она позволяет графоаналитическим методом численно определить расход жидкости или газа в каждом элементарном канале (каждой струйке).
Задача заключается в том, чтобы, имея готовое очертание контура РОВУ, построить очертания ряда элементарных каналов и определить эпюру скоростей потока, удовлетворяющих уравнению Стокса (метод В. Бауэрсфельда - И.Н. Вознесенского). Теоретические данные подтверждены экспериментальными исследованиями (рис. 20).
Экспериментально установлено значение радиального зазора для колеса, охлаждающего двигатель, si = 0,60 и для колеса, охлаждающего масло двигателя, трансмиссии и коробки передач, S2 = 0,8 мм. При этом КПД вентилятора в рабочей точке сети повышается на 10...20 % и снижаются потери подачи охлаждающего воздуха на 5...7 %.
В результате обработки экспериментальных данных получены эмпирические зависимости, и численные значения коэффициентов для колес, которые позволяют сценить влияние радиального зазора на гидравлический КПД вентилятора. Изложены и проиллюстрированы результаты экспериментальных исследований влияния кольцевых направляющих (дефлекторов) в количестве пяти штук, установленных в РОВУ, на структуру потока воздуха. Полученная эмпирическая зависимость позволяет оценить влияние степени поджатая конфузора РОВУ с кольцевыми направляющими на КПД
вентилятора при любом значении к в ин- К'м тервале от 1,5 до 3,0. Учитывая ограничен- 022 ность увеличения габаритов, для РОВУ 02о рассматриваемого сдвоенного осевого вентилятора величину степени поджатия кон- 018 фузора к целесообразно выполнять, равную
Рис. 20. Поле меридиональной скорости: 1 - по методу Бауэрсфельда - Вознесенского; 2 - по закону Cm r=const; 3 - по методу А.Н. Шерспока; 4 - по опытным данным
1,5, тогда как минимальные потери при к = 2,2 - 2,3. Установлены последовательность и основные этапы проектирования вентилятора с РОВУ.
Таким образом, в результате исследований разработаны основы расчёта и проектирования радиально-осевого входного устройства, обеспечившие существенное увеличение КПД вентилятора.
В седьмой главе приведена методика оценки предельных расчетных параметров осевых вентиляторов. Величиной и сочетанием расчетных параметров - коэффициентов теоретического давления, осевой скорости потока, относительного диаметра втулки и др. определяется аэродинамическая нагруженность лопаточных венцов.
Окружная скорость на наружном диаметре колеса U2 ограничивается требованием к уровню шума вентилятора. Уровень звукового давления вентилятора не должен превышать так называемую кривую 80. Ориентировочно иг не должно превышать ЮОмЬ
Согласно рекомендациям МФ ЦАГИ выбираются исходные данные для аэродинамического расчёта осевого вентилятора. Как отмечалось, к элементам вентилятора относятся:
- входное устройство;
- лопаточные венцы НА, К и CA;
- выходное устройство. Учитывая аэродинамические потери в элементах вентилятора, определяют КПД вентилятора.
Приводятся уравнения для определения аэродинамических потерь для входных устройств вентиляторов с осевым входом потока, полученные соискателем, т. е. данная методика универсальна. Она позволяет рассчитывать, как РОВУ, так и осевое входное устройство.
В восьмой главе изложена методика расчета аэродинамических и геометрических параметров осевого вентилятора с радиально-осевым входом потока охлаждающего воздуха. Дана оценка качества осевого вентилятора с РОВУ. Предложенный метод позволяет проектировать и осевой вентилятор с осевым входом потока теплоносителя наиболее распространенных схем. Колесо, рассчитанное из условия са = const (кривая 2, рис. 21), обеспечивает подачу охлаждающего воздуха Q = 6,168 м3/с ( Q = 0,265) при аэродинамическом сопротивлении в рабочей точке Ai Др = 2,204 кПа (Д р = 0,213), что не соответствует исходным (потребным) параметрам. Коэффициент полезного действия вентилятора Г| с этим колесом равен 0,593, а мощность, расходуемая на его работу, - 22,9 кВт. Колесо, рассчитанное из условия са const, обеспечи-
л
о.б вает подачу охлаждающего воздуха Q = 6,84 м3/с ( Q = 0,294) при аэродинамическом сопротивлении в рабочей точке А2 Др = 2,597 кПа (Д р = 0,251), что соответствует исходным данным. При этом КПД вентилятора равен 0,675, а максимальный КПД равен 0,72.
В результате исследований разработаны научные основы проектирования и аэродинамического расчёта вентилятора с радиально-осевым входом потока теплоносителя, которые позволяют обеспечить высокий КПД, расчётные параметры, т. е.
; Рис. 21. Аэродинамическая характеристика вентиляторов в сети 1 (F, = 0,0974): — • — са = const; —X— са Ф const.
согласование характеристик вентилятора и воздушного тракта (точка Аг), полученных теоретически и экспериментально.
Основные выводы, результаты и рекомендации
На основе предложенной концепции формирования исходных параметров и методологии основ проектирования систем, а также в результате теоретических и экспериментальных исследований, решена научно-техническая проблема - обеспечение безопасного температурного состояния деталей ЦПГ ДВО в различных условиях эксплуатации, что является существенным вкладом в развитие экономики страны. В ходе решения задач достигнута поставленная цель.
Получены следующие научные и прикладные результаты.
1. Разработана концепция формирования исходных параметров для определения поверхностей оребрения цилиндров, головок цилиндров и проектирования системы охлаждения ДВО в целом, отличающаяся тем, что предложен дифференцированный подход к выбору температуры окружающей среды в качестве исходного параметра, температура характерных точек и их границы определяются по результатам расчёта рабочего цикла.
1.1. Обоснован дифференцированный подход к выбору температуры окружающего воздуха в качестве исходного параметра. При расчёте СО в качестве исходного параметра выбирается предельная или рабочая температура окружающей среды в зависимости от климатических факторов места эксплуатации и назначения машин. В результате дифференцированного подхода исключается возможность перегрева ДВО при эксплуатации в условиях предельных температур, при этом повышается возможность унификации двигателей.
1.2. Разработана экспериментально-теоретическая методика определения температур характерных точек деталей ЦПГ в зависимости от относительного значения эффективного давления, соответствующего номинальной частоте вращения коленчатого вала (1). Полученная зависимость позволяет определить температуру характерных точек деталей ЦПГ, используя результаты теплового расчёта на стадии проектирования ДВО.
1.3. Получены математические зависимости в виде полинома второй степени, описывающие закономерность связи температур точки росы продуктов сгорания (паров воды и серной кислоты) с давлением газов в цилиндре и содержанием воды в
газах. Они позволяют определить границы критических, допустимых и безопасных значений температур в характерных точках деталей ЦПГ (2) ... (10) в зависимости от давления газов в цилиндре. Определяется по результатам расчёта рабочего цикла. Данные температуры используются в качестве исходных параметров при проектировании СО, при этом повышается точность формирования поверхностей оребрения ДВО.
2. Разработана методология основ проектирования систем, обеспечивающих отвод необходимого количества теплоты и безопасную температуру деталей ЦПГ в различных условиях эксплуатации ДВО путём совершенствования геометрических параметров и аэродинамических характеристик.
2.1. Разработана универсальная методика для определения аэродинамической характеристики воздушного тракта любой степени сложности на базе системного подхода и теории промышленной аэродинамики. Степень несоответствия значений аэродинамического сопротивления полученных расчётным и экспериментальным путем на расчетном расходе охлаждающего воздуха, составила для воздушного тракта в целом 2,0...6,0 %, что говорит о целесообразности использования в инженерных расчётах (по существующим методикам - около 30 %).
2.2. Установлена закономерность связи трёх основных (вместо существующих двух) геометрических и аэродинамических параметров в РОВУ, разработаны математические зависимости (16) ... (22) на основе теории планирования и проведения факторного эксперимента. Уравнения реализуются при проектировании радиально-осевого осесимметричного канала проточной части турбомашин и расчете КПД вентилятора (а. с. 1825902). Зависимости позволяют выбрать основные геометрические параметры РОВУ, обеспечивающие при этом либо малые габариты, либо минимальные аэродинамические потери.
2.3 Разработаны основы проектирования проточной части радиально-осевого осесимметричного канала, обладающего минимальными аэродинамическими потерями (23) ... (25) и др. из условия постоянства полного давления (существует для прямолинейных каналов), а также линейного изменения площади канала вдоль потока.
2.4. Обоснована концепция метода расчета поля осевых скоростей перед колесом вентилятора с РОВУ, в основу которого положен графоаналитический метод Бауэрс-фельда - Вознесенского.
2.5. Экспериментально установлено оптимальное значение радиального зазора для колеса, охлаждающего двигатель в! = 0,60 и для колеса, охлаждающего масло двигателя, трансмиссии (коробка передач и гидротрансформатор) - вг = 0,8 мм. При этом КПД вентилятора в рабочей точке сети повышается на 10...20 % и снижаются потери подачи охлаждающего воздуха на 5...7 %. Установка кольцевых направляющих (дефлекторов) в РОВУ повышает КПД на 14,0%.
2.6. В результате исследований разработаны основы проектирования и аэродинамического расчёта вентилятора с радиально - осевым входом потока теплоносителя, обеспечившие увеличение его КПД с 0,35. ..0,4 до 0,72, т. е. на 44. ..51 %.
2.7. Созданы универсальные расчётно-экспериментальные методики проектирования и оценки эффективности системы охлаждения с учётом новых способов и устройств организации движения охлаждающего воздуха вдоль тракта (в частности, использования вентиляторов с радиально-осевым входным устройством, ОНВ). Они базируются на системном подходе к решению обозначенной проблемы, что позволило согласовать характеристики воздушного тракта и вентилятора, обеспечить регулировку температуры деталей ЦПГ по верхнему и нижнему пределу (эффективность СО).
3. Разработан пакет программ для решения задач, связанных с расчетом и проектированием систем управления тепловым состоянием ДВО, например, MNK.bas, ONV.bas, MNKOR.bas, mein.exe и др.
4. Методы проектирования, методики расчёта, полученные основные практические результаты исследовательской работы, а также пакет программ для решения задач, связанных с проектированием систем управления температурным состоянием двигателей, уже на стадии предпроектных и проектных исследований дают возможность расчётного определения численных значений конструктивных параметров СО, которые обеспечивают безопасное температурное состояние двигателей в различных условиях использования машин. Они позволяют сократить время и материальные затраты на проведение OK и НИР при создании ДВО. Ускоряют процесс постановки ДВС на производство, освоения новых и совершенствования существующих двигателей, что является существенным вкладом в развитие экономики.
5. Предложенные технические решения, новизна которых подтверждена двумя авторскими свидетельствами, одним патентом, одним положительным решением на предполагаемое изобретение и свидетельством на полезную модель.
Рекомендации.
Концепция формирования исходных параметров для определения поверхностей оребрения цилиндров, головок цилиндров и проектирования системы охлаждения в целом, методология основ проектирования систем, обеспечивающих отвод необходимого количества теплоты и безопасную температуру деталей ЦПГ двигателей в различных условиях эксплуатации, могут быть использованы в организациях и НИИ, занимающихся проектированием и совершенствованием ДВО.
Целесообразно в характеристику масел ввести температуру начала и конца разрушения плёнки на поверхностях трения.
Методику аэродинамического расчёта вентилятора с РОВУ, как показала практика, рекомендуется использовать при аэродинамическом расчёте осевого вентилятора с осевым входом потока теплоносителя.
Основные результаты диссертации опубликованы в следующих работах.
1. Закомолдин И.И. Двигатели внутреннего сгорания с воздушным охлаждением [Текст] / Закомолдин И.И., Осипов Г.Л., Закомолдин Д.И. Расчет аэродинамической характеристики воздушного тракта: Монография. - Челябинск: ЧВВАКИУ, 2006.-248а ил. - Библиогр.: с. 188 - 196. - ISBN 5-903122-01-9.
Статьи, напечатанные в ведущих рецензируемых научных журналах согласно утвержденному "Перечню..." ВАК.
2. Закомолдин И.И. Аналитическая модель системы охлаждения двигателя воздушного охлаждения в составе моторно-трансмиссионной установки трактора [Текст] / И.И. Закомолдин // Двигателестроение. - 1990. - № 7. - С. 9 -13.
3. Закомолдин И.И. Влияние радиального зазора на характеристики осевого вентилятора [Текст] / И.И. Закомолдин, Д.В. Гаев, Г.П. Мицын, М.С. Левин // Двигателестроение,—1981.—№ 8.—С. 28 - 30.
4. Закомолдин И.И. Результаты продувок головок цилиндров тракторного дизеля воздушного охлаждения [Текст] / И.И, Закомолдин, Д.В. Гаев, А.И. Смирнов // Двигателестроение. 1982. - № 10. - С. 57—59.
5. Закомолдин И.И. Аэродинамический расчет вентилятора [Текст] / И.И. Закомолдин, Д.И. Закомолдин // Тракторы и сельхозмашины. - 1999. - № 8. - С. 18 - 20.
6. Закомолдин И.И. Выбор исходных параметров для расчета системы воздушного охлаждения ДВС [Текст] / И.И. Закомолдин, Д.И. Закомолдин // Тракторы и сельхозмашины. - 2005. - № 11. - С. 24 - 25.
7. Закомолдин И.И. Классификация воздушных трактов системы охлаждения двигателей [Текст] / И.И. Закомолдин, Д.И. Закомолдин // Тракторы и сельскохозяйственные машины. -2004. - № 3. - С. 18 -19.
8. Закомолдин И.И. Математическая модель радиально-осевого осесимметричного конфузорного канала [Текст] / И.И. Закомолдин, Д.И. Закомолдин // Тракторы и сельхозмашины. - 2001. - № 4 - С. 3 - 5.
9. Закомолдин И.И. Потери воздуха в системе охлаждения ДВС [Текст] / И.И. Закомолдин, Д.И. Закомолдин // Тракторы и сельхозмашины. 2005. - № 4. - С. 19.
10. Закомолдин И.И. Системы охлаждения двигателей внутреннего сгорания и их классификация [Текст] / И.И. Закомолдин, Д.И. Закомолдин // Двигателестроение. -2005.-№. 1.-С. 18-20.
11. Закомолдин И.И. Элемент САПР двигателей с воздушным охлаждением [Текст] / И.И. Закомолдин, Д.И. Закомолдин // Тракторы и сельхозмашины. - 2000. -№ 8. - С. 28 - 29.
12. Закомолдин И.И. Метод расчета скоростей в радиально-осевом входном устройстве осевого вентилятора [Текст] / И.И. Закомолдин, В.И. Коляденко // Тракторы и сельхозмашины. - 1981. -№ 11. - С. 11 -15.
13. Закомолдин И. И. Результаты исследования радиального направляющего аппарата тракторного вентилятора [Текст] / В. И. Коляденко, Л,К. Лейни, И.И. Закомолдин // Двигателестроение. 1979. - № 9 - С. 32 - 34.
14. Закомолдин И.И. Основы методики теоретического определения аэродинамических характеристик воздушного тракта форсированных дизелей. [Текст] / И.И. Закомолдин, Г.Г. Меньшенин, Б.Л. Арав, Н.Е. Александров, Д.И. Закомолдин // Двигателестроение. - 2004. - № 2. - С. 7 - 10.
15. Закомолдин И.И. Сравнительный анализ теоретических и экспериментальных аэродинамических характеристик деталей и агрегатов двигателей типа ЧВ 12/12,5 и ЧВН 12/12,5. [Текст] / И.И. Закомолдин, Г.Г. Меньшенин, Б.Л. Арав, Н.Е. Александров, Д.И. Закомолдин // Двигателестроение. - 2004. - № 4 - С. 6 - 9.
16. Закомолдин И.И. Методика расчета геометрических параметров вязкостной муфты [Текст] / И.И. Закомолдин, В.А. Гусятников, Д.И. Закомолдин // Тракторы и сельскохозяйственные машины. - 1997. - №11. - С. 29 - 31.
17. Закомолдин И.И. Теоретические основы и методика расчета колес гидромуфты с радиальными наклонными лопатками [Текст] / И.И. Закомолдин, Г.Ф. Сидоров, Д.И. Закомолдин // Тракторы и сельскохозяйственные машины. - 2009 - N° 3 -С. 24-25.
18. Закомолдин И.И. Снижение шума двигателя воздушного охлаждения за счет изменения конструктивных элементов вентилятора [Текст] / И.И. Закомолдин // Тракторы и сельхозмашины. - 1990. - №5. - С. 23 - 26.
Основные статьи
19. Закомолдин И.И. Концепция расчета аэродинамической характеристики тракта системы воздушного охлаждения ДВС [Текст] / И.И. Закомолдин // XXV Российская школа по проблемам науки и технологий, посвященная 60-летию Победы. Краткие сообщения. - Екатеринбург: УрО РАН, 2005. - 380 с.
20. Закомолдин И.И. Концепция формирования отдельных исходных параметров при расчете системы воздушного охлаждения [Текст] / И.И. Закомолдин // Актуальные проблемы теории и практики современного двигателестроения: Труды Международной научно-технической конференции, 26-28 апреля 2006 г., г. Челябинск. -Изд-во ЮУрГУ, 2006. - С. 134 - 137.
21. Закомолдин И.И. Методика расчёта тракта системы охлаждения двигателя 8ДВТ-330 [Текст] / И.И. Закомолдин // Повышение топливной экономичности двигателей внутреннего сгорания. Тезисы докладов научно-технической конференции. Ноябрь 1982 г. г. Челябинск. - С. 27 - 28.
22. Закомолдин И.И. Оценка эффективности работы системы охлаждения ДВС [Текст] / И.И. Закомолдин. Научно-технические достижения и передовой опыт в области сельскохозяйственного и тракторного машиностроения. Информационный сб. ЦНИИТЭИавтосельхозмаш. Вып. 5. - М„ 1991. - С. 14 - 27.
23. Закомолдин И.И. Повышение экономичности дизеля за счет привода вентилятора через гидромуфту [Текст] / И.И. Закомолдин. "Всесоюзный постоянно действующий научно-технический семинар диагностика, повышение эффективности, экономичности и долговечности двигателей". Тезисы докладов, апрель 1991 г. Ленинград-Пушкин, 1991. - С. 124 - 125.
24. Закомолдин И.И. Потери давления в воздухораспределительном кожухе двигателя воздушного охлаждения [Текст] / И.И. Закомолдин; Ред. ж. "Тракторы и сельхозмашины". М.: 1983. - 13 с. деп. в ЦНИИТЭИтракторосельхозмаш 16мая 1983г., № 348 тс.
25. Закомолдин И.И. Расчет геометрии и построение профиля радиально-осевого осесимметричного конфузорного канала [Текст] / И.И. Закомолдин // Улучшение тя-гово-динамических качеств сельскохозяйственных тракторов: сб. науч. тр. / ЧИ-МЭСХ. - Челябинск, 1989. - С. 54 - 65.
26. Закомолдин И.И. Сравнительный анализ скорости охлаждающего воздуха в межреберных каналах деталей и агрегатов двигателя [Текст] / И.И. Закомолдин, Б.Л. Арав, Н.Е. Александров, Д.И. Закомолдин //Научный вестник Челябинского ВАИ. - 2004. - №17. - С. 103 - 105.
27. Закомолдин И.И., В.И. Повышение работоспособности двигателя путем выравнивания распределения потоков охлаждающего воздуха в моторной установке трактора [Текст] / И.И. Закомолдин, В.И. Вольных //Повышение технико-экономических показателей сельскохозяйственных тракторов: науч. тр. / ЧИМЭСХ. -Челябинск, 1985. - С. 102 - 109.
28. Закомолдин И.И. Анализ температуры деталей цилиндропоршневой Труппы двигателей внутреннего сгорания [Текст] / И.И. Закомолдин, Д.И. Закомолдин // Научный вестник Челябинского ВАИ. - 2006. - №18. С. 75 - 92.
29. Закомолдин И.И. Повышение экономических показателей двигателя за счет снижения потерь в вентиляторе [Текст] / И.И. Закомолдин, Д.И. Закомолдин // Челябинск. ЦНТИ, № 61-98 Серия Р.55.43.41.
30. Закомолдин И.И. Потери давления в межреберных каналах деталей и агрегатов тракта воздушного охлаждения двигателя [Текст] / И.И. Закомолдин, Д.И. Закомолдин // Научный вестник Челябинского ВАИ. - 2004. - №17. - С. 85-91.
31. Закомолдин В.А. Программа аэродинамического расчета осевого вентилятора [Текст] / В.А. Закомолдин, И.И. Закомолдин // Челябинский центр научно-технической информации (ЦНТИ), №216-92, - 1992 г.
32. Закомолдин И.И. Скорость потока охлаждающего воздуха в каналах деталей и агрегатов ДВО [Текст] / И.И. Закомолдин, Д.И. Закомолдин // Научный вестник Челябинского ВАИ. - 2004. - №17. - С. 91 - 102.
33. Закомолдин И.И Методология проектирования систем, связанных с обеспечением нормального теплового состояния двигателей воздушного охлаждения [Текст] / И.И. Закомолдин, Д.И. Закомолдин, Д.В. Авилов // Вестн. - Челябинского ВАИ. -2001. -№12. - С. 41 - 44.
34. Закомолдин И.И. Использование математического аппарата при решении графоаналитических задач в расчете осевого вентилятора с РОВУ [Текст] / И.И. Закомолдин, Д.И. Закомолдин, Д.В. Авилов, А.Н. Торопов // Вестн. Челябинского ВАИ. -2001. -№12. - С. 60-68.
35. Закомолдин И.И. Выбор геометрических параметров воздухораспределительного кожуха двигателя с воздушным охлаждением [Текст] / И.И. Закомолдин, Г.П. Мицын. М.: ЦНИИТЭИтракторосельхозмаш. 1989. - Вып. 1. - с.21-24.
36. Попов В.Н. Расчет аэродинамической характеристики цилиндра и головки двигателя воздушного охлаждения [Текст] / В.Н. Попов, И.И. Закомолдин, Д.В. Гаев; Ред. журн. "Тракторы и сельхозмашины". М., 1983. 19 с. - Деп. в ЦНИИТЭИтракто-росельхозмаше 16 мая 1983г., №349 т.е.
37. Попов В.Н Расчёт скоростей воздуха по длине межрёберных каналов цилиндра с головкой двигателя воздушного охлаждения [Текст] / В.Н. Попов, И.И. Закомолдин, Г.П. Мицын; Ред. ж. "Тракторы и сельхозмашины". М.: 1990. - 13 с. - Деп. в ЦНИИТЭИтракторосельхозмаше 1990 г., № 1219-тс 89.
38. Закомолдин И.И. Система автоматического регулирования частоты вращения валов агрегатов ДВС и ее исполнительный механизм [Текст] / И.И. Закомолдин, Г.П. Мицын, Н.И. Никифорова, Д.И. Закомолдин, Д.В. Авилов, И.Т. Хакимов // Вестник Челябинского ВАИ. -2001.-№12. - С. 55-60.
Авторские свидетельства, патенты свидетельство па полезную модель
39. А. с. 534576, СССР, кл2. Р01Р5/06 Устройство для воздушного охлаждения двигателя и трансмиссии тракторного средства [Текст] / Д.В. Гаев, И.И. Закомолдин, М.С. Левин, Г.П. Мицын, Н.С. Мороцкий (СССР) — № 2173094 / 11; заявл. 12.09.75; опубл. 05.11.76, Бюл. №41. -4 с.
40. А. с. 1825902, СССР, кл. Р 04 О 29/54. Радиально-осевой осесимметричный канал проточной части турбомашины [Текст] / И.И. Закомолдин, Г.П. Мицын, ТИ Крупская (СССР). - № 4699135/06; заявл. 31.05.89; опубл. 07.07.93, Бюл. № 25 - 4с.
41. Патент на изобретение МПК6 Р16 Б 31/00. Управляемая вязкостная муфта [Текст] / И.И. Закомолдин, Г.П. Мицын, Н.И. Никифорова. Положительное решение на заявку № 05028335/28 (077378) Приоритет от 25.11.91 Получено 25.11.96.
43. Свид. № 16531 на полезную модель. 7 Р 16 Э 31/00. Управляемая вязкостная муфта Текст] / И.И. Закомолдин, Г.П. Мицын, Н.И. Никифорова; заявл. 10.07.2000; опубл. 10.01.2001. Бюл. № 1.
44. Патент № 2328606. Система регулирования теплового состояния ДВС [Текст] / И.И. Закомолдин, Б.А. Шароглазов, А.Е. Попов, В.В. Шишков заявл. 21.02.07, опубл. 10.07.08. Бюл. № 19.
Подписано в печать 15.01.2010. Печать - цифровая. Усл.п.л. 1,86. Тираж 100 экз. Заказ 2010-12
Отпечатано в типографии АлтГТУ, 656038, г. Барнаул, пр-т Ленина, 46 тел.: (8-3852) 36-84-61
Лицензия на полиграфическую деятельность ПЛД №28-35 от 15.07.97 г.
У,
Оглавление автор диссертации — доктора технических наук Закомолдин, Иван Иванович
ОСНОВНЫЕ УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ, СОКРАЩЕНИЯ
И ИНДЕКСЫ.
ВВЕДЕНИЕ.
1. УПРАВЛЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРНЫМ СОСТОЯНИЕМ ДЕТАЛЕЙ ЦПГ ДВИГАТЕЛЕЙ ВОЗДУШНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ.
СОСТОЯНИЕ ПРОБЛЕМЫ.
1.1. Принципы проектирования поверхностей оребрения цилиндров, головок цилиндров и системы охлаждения в целом на стадии. разработки.
1.1.1. Исходные параметры окружающей среды.
1.1.2. Исходные параметры температур характерных точек деталей
ЦПГ, границы критических и предельных их значений.
1.2. Методы расчета аэродинамической характеристики. воздушного тракта системы охлаждения.
1.3. Анализ методов проектирования осевого вентилятора.
1.4. Анализ систем регулирования температурного состояния ДВО.
2. КОНЦЕПЦИЯ ФОРМИРОВАНИЯ ИСХОДНЫХ ПАРАМЕТРОВ
ПРИ ПРОЕКТИРОВАНИИ СИСТЕМ ОХЛАЖДЕНИЯ.
2.1. Общая характеристика систем, обеспечивающих температурное состояние ДВО и требования, предъявляемые к ним.
2.2. Концепция формирования исходных параметров при. проектировании систем, связанных с обеспечением. температурного состояния ДВО.
2.2.1. Влияние температуры окружающей среды. на температуру характерных точек деталей ЦПГ.
2.2.2. Обоснование дифференцированного подхода к выбору. температуры окружающего воздуха в качестве исходного., параметра.
2.2.3. Взаимосвязь относительного значения нагрузки двигателей и температуры характерных точек деталей ЦПГ.
2.2.4. Критические и предельные температуры характерных. точек деталей ЦПГ по верхнему и нижнему пределу.
2.3. Необходимость и способы регулирования температурного состояния ДВО.
3. ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ИСХОДНЫХ ПАРАМЕТРОВ,.
МЕТОДИКА ПРОЕКТИРОВАНИЯ ОРЕБРЕНИЯ ЦИЛИНДРОВ.
И ГОЛОВОК.
3.1. Выбор исходных данных для расчёта поверхности. оребрения цилиндров и их головок.
3.2. Теплота, отводимая системой охлаждения и необходимое количество воздуха для её рассеяния.
3.3. Температуры охлаждающего воздуха, характерных точек деталей ЦПГ, их предельные и критические границы.
3.4. Температура цилиндра и геометрические параметры. его оребрения.
3.5. Теплоотдача ребристой поверхности цилиндра.
4. МЕТОДОЛОГИЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ СИСТЕМ,.
ОБЕСПЕЧИВАЮЩИХ БЕЗОПАСНОЕ ТЕМПЕРАТУРНОЕ.
СОСТОЯНИЕ ДЕТАЛЕЙ ЦПГ ДВО.
4.1. Системы охлаждения двигателей внутреннего сгорания. и их классификация.
4.2. Классификация воздушных трактов ДВО.
4.3. Методология проектирования систем и её. составляющие.
4.4. Основы проектирования воздухонаправляющего устройства.
4.4.1. Структура и выбор аэродинамической схемы воздушного. тракта системы охлаждения ДВО.
4.4.2. Влияние воздухонаправляющего устройства на скорость истечения и аэродинамические характеристики тракта.
5. РАСЧЕТНСКЭКСПЕРИМЕНТА ЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ВОЗДУШНОГО ТРАКТА СИСТЕМЫОХЛАЖДЕНИЯ.
5.1. Универсальная расчётно-экспериментальная методика. определения аэродинамической характеристики воздушного тракта любой степени сложности.
5.1.1. Основные уравнения определения потерь полного. давления в тракте воздушного охлаждения двигателей.
5.1.2. Площадь проходного сечения. характерных участков воздушного тракта.
5.1.3. Сравнительный анализ скорости охлаждающего воздуха. на выходе из межреберных каналов цилиндров, головок. и агрегатов двигателя.
5.1.4. Сравнительный анализ потери давления. в характерных участках воздушного тракта.
6. ОСНОВЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ РАДИАЛЬНО-ОСЕВОГО ВХОДНОГО УСТРОЙСТВА ВЕНТИЛЯТОРА.
6.1. Осевой вентилятор с радиально-осевым входным устройством. и целесообразность его использования.
6.2. Основы проектирования геометрических параметров РОВУ с целью улучшения его аэродинамических характеристик.
6.2.1.Закономерность связи геометрических и аэродинамических параметров в РОВУ, математическая зависимость и её реализация.
6.2.2. Расчёт и проектирование профиля проточной части радиально-осевого входного устройства.
6.2.3. Методы формирования поля осевых скоростей перед колесом вентилятора с РОВУ.
6.2.4. Влияние радиального зазора и степени поджатия канала. на КПД вентилятора.
7. ОСНОВЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ОСЕВЫХ ВЕНТИЛЯТОРОВ.
7.1. Оценка предельных расчетных параметров осевых. вентиляторов.
7.1.1. Исходные данные.
7.1.2. Выбор оптимальных расчетных параметров.
7.2. Теоретические посылки расчета гидравлического КПД. вентилятора.
8. ГЕОМЕТРИЯ РЕШЁТОК РАБОЧЕГО КОЛЕСА,
НАПРАВЛЯЮЩЕГО И СПРЯМЛЯЮЩЕГО АППАРАТОВ.
8.1. Основные параметры решеток профилей и потока воздуха.
8.2. Теоретические посылки формирования углов входа. и выхода решетки профилей.
8.3. Выбор густоты кольцевых решеток.
8.4. Выбор относительной толщины профиля лопатки. и угла атаки.
8.5. Формирование угла установки лопатки и относительной. ее кривизны.
8.6. Разработка аналитического метода определения угла. установки лопатки и относительной её кривизны.
8.7. Число лопаток, их геометрические параметры и профиль.
8.8. Оценка качества осевого вентилятора по результатам. расчетных и экспериментальных исследований.
Заключение диссертация на тему "Методологические основы проектирования систем воздушного охлаждения поршневых двигателей внутреннего сгорания транспортных машин"
ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ, РЕЗУЛЬТАТЫ И РЕКОМЕНДАЦИИ
На основе предложенной концепции формирования исходных параметров и методологии основ проектирования систем, а также в результате теоретических и экспериментальных исследований, решена научно-техническая проблема - обеспечение безопасного температурного состояния деталей ЦПГ ДВО в различных условиях эксплуатации, что является существенным вкладом в развитие экономики страны. В ходе решения задач достигнута поставленная цель.
Получены следующие научные и прикладные результаты.
1. Разработана концепция формирования исходных параметров для определения поверхностей оребрения цилиндров, головок цилиндров и проектирования системы охлаждения ДВО в целом, отличающаяся тем, что предложен дифференцированный подход к выбору температуры окружающей среды в качестве исходного параметра, температура характерных точек и их границы определяются по результатам расчёта рабочего цикла.
1.1. Обоснован дифференцированный подход к выбору температуры окружающего воздуха в качестве исходного параметра. При расчёте СО в качестве исходного параметра выбирается предельная или рабочая температура окружающей среды в зависимости от климатических факторов места эксплуатации и назначения машин. В результате дифференцированного подхода исключается возможность перегрева ДВО при эксплуатации в условиях предельных температур, при этом повышается возможность унификации двигателей.
1.2. Разработана экспериментально-теоретическая методика определения температур характерных точек деталей ЦПГ в зависимости от относительного значения эффективного давления, соответствующего номинальной частоте вращения коленчатого вала (2.10). Полученная зависимость позволяет определить температуру характерных точек деталей ЦПГ, используя результаты расчёта рабочего цикла, т. е. на стадии проектирования ДВО.
1.3. Получена математическая зависимость в виде полинома второй степени, описывающая закономерность связи температур точки росы продуктов сгорания (паров воды и серной кислоты) с давлением газов в цилиндре и содержанием воды в газах. Она позволяет определить границы критических, допустимых и безопасных значений температур характерных точек деталей ЦПГ (2.12) . (2.20) в зависимости от давления газов в цилиндре. Определяется по результатам расчёта рабочего цикла. Данные температуры используются в качестве исходных параметров при проектировании СО, при этом повышается точность формирования поверхностей оребрения ДВО.
2. Разработана методология основ проектирования систем, обеспечивающих отвод необходимого количества теплоты и безопасную температуру деталей ЦПГ в различных условиях эксплуатации ДВО путём совершенствования геометрических параметров и аэродинамических характеристик агрегатов систем охлаждения.
2.1. Разработана универсальная методика для определения аэродинамической характеристики воздушного тракта любой степени сложности на базе системного подхода и теории промышленной аэродинамики. Степень несоответствия значений аэродинамического сопротивления полученных расчётным и экспериментальным путем на расчетном расходе охлаждающего воздуха, составила для воздушного тракта в целом 2,0.6,0 %, что говорит о целесообразности использования в инженерных расчётах (по существующим методикам — около 30 %).
2.2. Установлена закономерность связи трёх основных (вместо существующих двух) геометрических и аэродинамических параметров в РОВУ, разработаны математические зависимости (6.5) (6.6) (6.9) . (6.14) на основе теории планирования и проведения факторного эксперимента. Уравнения реализуются при проектировании радиально-осевого осесимметричного канала проточной части турбомашин и расчете КПД вентилятора (а. с. 1825902). Зависимости позволяют выбрать основные геометрические параметры РОВУ, обеспечивающие при этом либо малые габариты, либо минимальные аэродинамические потери.
2.3 Разработаны основы проектирования проточной части радиально-осевого осесимметричного канала, обладающего минимальными аэродинамическими потерями (6.26), (6.32), (6.43), (6.47) из условия постоянства полного давления (существует для прямолинейных каналов), а также линейного изменения площади канала вдоль потока.
2.4. Обоснована концепция метода расчета поля осевых скоростей перед колесом вентилятора с РОВУ, в основу которого положен графоаналитический метод Бауэрсфельда - Вознесенского.
2.5. Экспериментально установлено оптимальное значение радиального зазора для колеса, охлаждающего двигатель Б] = 0,60 и для колеса, охлаждающего масло двигателя, трансмиссии (коробка передач и гидротрансформатор) - Бг = 0,8 мм. При этом КПД вентилятора в рабочей точке сети повышается на 10.20 % и снижаются потери подачи охлаждающего воздуха на 5.7 %. Установка кольцевых направляющих (дефлекторов) в РОВУ повышает КПД примерно на 14,0%.
2.6 В результате исследований разработаны основы проектирования и аэродинамического расчёта вентилятора с радиально - осевым входом потока теплоносителя, обеспечившие увеличение его КПД с 0,35.0,4 до 0,72, т. е. на 44.51 %.
2.7. Созданы универсальные расчётно-экспериментальные модели проектирования и оценки эффективности системы охлаждения с учётом новых способов и устройств организации движения охлаждающего воздуха вдоль тракта (в частности, использования вентиляторов с радиалъно-осееым входным устройством, ОНВ). Они базируются на системном подходе к решению обозначенной проблемы, что позволило согласовать характеристики воздушного тракта и вентилятора, обеспечить регулировку температуры деталей ЦПГ по верхнему и нижнему пределу (эффективность СО).
3. Разработан пакет программ для решения задач, связанных с расчетом и проектированием систем управления тепловым состоянием ДВО, например, МЫК.Ьаз, ОЫУ.Ьаз, МЫКОЯ-Ьав, mein.exe и др.
4. Методы проектирования, методики расчёта, полученные основные практические результаты исследовательской работы, а также пакет программ для решения задач, связанных с проектированием систем управления температурным состоянием двигателей, уже на стадии предпроектных и проектных исследований дают возможность расчётного определения численных значений конструктивных параметров СО, которые обеспечивают безопасное температурное состояние двигателей в различных условиях использования машин. Они позволяют сократить время и материальные затраты на проведение ОК и НИР при создании ДВО. Ускоряют процесс постановки ДВС на производство, освоения новых и совершенствования существующих двигателей, что является существенным вкладом в развитие экономики.
5. Предложены технические решения, новизна которых подтверждена двумя авторскими свидетельствами, одним патентом, одним положительным решением на предполагаемое изобретение и свидетельством на полезную модель.
Рекомендации
Концепция формирования исходных параметров для определения поверхностей оребрения цилиндров, головок цилиндров и проектирования системы охлаждения в целом, методология системного подхода к проектированию систем, обеспечивающих отвод необходимого количества теплоты и безопасную температуру деталей ЦПГ двигателей в различных условиях эксплуатации, могут быть использованы в организациях и НИИ, занимающихся проектированием и совершенствованием ДВО.
Целесообразно в характеристику масел ввести температуру начала и конца разрушения плёнки.
Методику аэродинамического расчёта вентилятора с РОВУ, как показала практика, рекомендуется использовать при аэродинамическом расчёте осевого вентилятора с осевым входом потока теплоносителя.
Библиография Закомолдин, Иван Иванович, диссертация по теме Тепловые двигатели
1. Автомобильные двигатели Текст. / В.М. Архангельский, М.М. Вихерт, А.Н. Воинов, Ю.А. Степанов, В.И. Трусов; под ред. М.С. Ховаха. - М.: Машиностроение, 1977. - 591 с.
2. Автомобильные и тракторные двигатели Текст.: в 2 ч. Ч. 2. Конструкция и расчет двигателей. Учебник для втузов / К.Г. Попык, К.И. Сидорин, A.B. Костров; под ред. И.М. Ленина. 2-е, изд., доп.иперераб.М.:Высш.шк, 1976.-280с.
3. А. с. 222883, СССР, кл. F01P5/06, 1966. Устройство для воздушного охлаждения двигателя и трансмиссии транспортного средства Текст. / Д.В. Гаев, Г.М. Голубев, В.В. Емельяненко и др.; заявл. 11.12.68; опубл. 8.06.69,РЖ№ 10.
4. А. с. 276313, СССР, МПК F 04d29/52. Вентиляторная установка Текст. / Д.В. Гаев, Г.М. Голубев, Ю.И. Маргулис. (СССР) № 1313594/26-6; заявл. 03.03.69; опубл. 14.07.70, Бюл. № 23 - 2 с.л
5. А. с. 1825902, СССР, кл. F 04 D 29/54. Радиально-осевой осесимметрич-ный канал проточной части турбомашины Текст. / И.И. Закомолдин, Г.П. Мицын, Т.И. Крупская (СССР). № 4699135/06; заявл. 31.05.89; опубл. 07.07.93, Бюл. № 25 - 4с.
6. Айзенберг A.C. К определению оптимального оребрения цилиндров двигателей воздушного охлаждения Текст. / A.C. Айзенберг, И.В. Маркова, Сун Чен-Юй. // Автомобильная промышленность. 1959. - № 4. - С. 11 - 14.
7. Александров Н.Е. Повышение эффективности функционирования дизелей воздушного охлаждения в отсеке с ограниченным воздухообменом Текст.: дис. . канд. техн. наук: 05.04.02 / Н.Е. Александров. Челябинск: ЧВВАКИУ, 1996.-178 с.
8. Альтшуль А.Д. Гидравлика и аэродинамика Текст.: учеб. для вузов / А.Д. Альтшуль, Л.С. Животовский, Л.П. Иванов. — М.: Стройиздат., 1987.-414с.
9. Андрианова Т.Н. Сборник задач по технической термодинамике Текст.: учебное пособие для студентов теплоэнергетических специальностей / Т.Н. Андрианова, Б.В. Дзампов, В.Н. Зубарев, С.А. Ремизов. -2-е изд., пере-раб. и доп. М.: Энергия, 1971, - 264 с.
10. Арав Б.Л. Методы и средства совершенствования и стабилизации характеристик моторно-трансмиссионных установок Текст.: Монография / Б.Л. Арав. Челябинск: ЧВВАКИУ, 2006. - 288 е.: ил. - Библиогр.: с. 270 - 285. -18ВЫ 5-903122-07-8.
11. Артамонов М.Д. Основы теории и конструирования автотракторных двигателей Текст.: Конструирование и расчет автомобильных и тракторных двигателей / М.Д. Артамонов, М.М. Морин, Г.А. Скворцов М.: Высшая школа, 1978. - 133 с.
12. Артамонов М.Д. Теория, конструкция и расчет автотракторных двигателей Текст. / М.Д. Артамонов, Г.П. Панкратов. М.: Государственное научно-техническое издательство машиностроительной литературы, 1963. - 520 с.
13. БажанП.И. Справочник по теплообменным аппаратам Текст./
14. П.И. Бажан, Г.Е. Каневец, В.М. Селиверстов. М.: Машиностроение, 1989. -365 с.
15. Байбурин Ф.З. Математическое моделирование неустановившихся режимов работы судового дизеля, общие принципы Текст. / Ф.З. Байбурин, P.M. Васильев-Южин // Двигателестроение. 1987. - № 9. - С. 30-33.
16. Бак О. Проектирование и расчет вентиляторов Текст. / Бак О. -М.:Уг-летехиздат, 1958. 363 с.
17. Белов П.М. Двигатели армейских машин Текст.: в 2 ч. Ч. 1. Теория / П.М. Белов, В.Р. Бурячко, Е.И. Акатов. М., Воениздат, 1971.-512 с.
18. Белов П.М. Двигатели армейских машин Текст.: в 2 ч. Ч. 2. Конструкция и расчет / П.М. Белов, В.Р. Бурячко, Н.К. Константинов, В.А. Коровин. -М., Воениздат, 1972. 568 с.
19. Бельских В.И. Коррозионный износ тракторного двигателя и мероприятия по его снижению Текст. / В.И. Бельских // Тракторы и сельхозмашины. -1958.-№ 11.-С. 7- 11.
20. Бойко В.В. Основы системного подхода к расчету остовов дизелей методом суперэлементов Текст. / В.В. Бойко // Двигателестроение. 1979. - № 8. -С. 15 - 16.
21. Болвашенков И.М. Системный подход к выбору двигателей в САПР транспортных средств Текст. / И.М. Болвашенков, И.Л. Шегалов // Двигателестроение. 1988. - № 3. - С. 58-60.
22. Болдырев И.В. Математическая модель пуска двигателя Текст. / И.В. Болдырев, Т.Н. Смирнова, С.Б. Пушкин // Двигателестроение. -1984. № 6. - С. 14-16.
23. Болтинский В.Н. Теория, конструкция и расчет тракторных и автомобильных двигателей Текст. / В.Н. Болтинский. М.: Издательство сельскохозяйственной литературы, журналов и плакатов, 1962. - 391 с.
24. Брусиловский И.В. Аэродинамика осевых вентиляторов Текст. / И.В. Брусиловский. М.: Машиностроение, 1984. - 240 с.
25. Брусиловский И.В. Аэродинамический расчет осевых вентиляторов
26. Текст. / И.В. Брусиловский. М.: Машиностроение, 1986. - 288 с.
27. Брусиловский И.В. Аэродинамические схемы и характеристики осевых вентиляторов ЦАГИ Текст.: Справочное пособие / И.В. Брусиловский. М.: Недра, 1978.- 198 с.
28. Брусиловский И.В. Определение предельных расчетных параметров осевых вентиляторов Текст. / И.В. Брусиловский // Промышленная аэродинамика. -М.: Машиностроение, 1975. Вып.№32. С. 123 - 146.
29. Будим В.А. Исследование тепловых потоков системы охлаждения дизеля с воздушным охлаждением Текст. / В.А. Будим // Двигателестроение. -1981.-№2.-С. 19-21.
30. Будим В.А. Снижение затрат мощности на систему охлаждения дизеля с воздушным охлаждением 8ЧВН 15/16 Текст. / В.А. Будим // Двигателестроение.- 1981.-№ 11. С. 17- 19.
31. Бурков В.В. Автотракторные радиаторы Текст. / В.В. Бурков, А.И. Ин-дейкин — JL: Машиностроение, Ленинградское отд-ние, 1978. — 216 с.
32. Бурячко В.Р. Научные основы формирования рациональных эксплуатационных характеристик двигателей военной автомобильной и специальной техники Текст.: Автореф. дис. . д-ра техн. наук / В.Р. Бурячко — М.: БТА, 1988.-31 с.
33. Бусленко Н.П. Лекции по теории сложных систем Текст. / Н.П. Бус-ленко, В.В. Калашников, H.H. Коваленко. М.: Сов. Радио, 1973. - 440 с.
34. Ваншейдт В.А. Судовые двигатели внутреннего сгорания Текст. / В.А. Ваншейдт. Л.: Судостроение, 1977. - 392 с.
35. Васильев В.Д. Кибернетические методы при создании поршневых машин Текст. / В.Д. Васильев, Е.Д. Соложенцев М.: Машиностроение, 1978.- 120 с.
36. Ващенко К.И. Влияние теплового режима работы цилиндров мотоциклетного двигателя на их износостойкость Текст. / К.И. Ващенко, А.Н. Фирстов, В.Н. Авдокушин, В.Д. Дупляк. // Автомобильная промышленность. 1966. -№ 11.-С. 9- 10.
37. Вернигор В.А. Исследование на математических моделях процесса переключения передач в тракторных трансмиссиях Текст. / В.А. Вернигор // Тракторы и сельхозмашины. 1977, № 5. - С. 8 - 10.
38. Вернигор В.А. Математическое моделирование тракторного двигателя Текст. / В.А. Вернигор // Тракторы и сельхозмашины. 1977, № 12. - С. 5 - 7.
39. Взоров Б.А. Зарубежные методы термометрии поршней и анализа теплопередачи Текст. / Б.А. Взоров // Автомобильная промышленность. 1966. -№ 3. - С. 45 - 47.
40. Взоров Б.А. Исследование теплонапряженности деталей цилиндро-поршневой группы двигателя М21 Текст. / Б.А. Взоров // Автомобильная промышленность. 1963. - № 3. С. 3 - 7.
41. Взоров Б.А. Форсирование тракторных двигателей Текст. / Б.А. Взоров, М.М. Мордухович. М.: Машиностроение, 1974. - 151 с.
42. Гавриленко Б.А. Гидравлические муфты Текст. / Б.А. Гавриленко, В.А. Минин. М.: Оборонгиз, 1959. - 273 с.
43. Гавриленко Б.А. Гидравлический привод Текст. / Б.А. Гавриленко, В.А. Минин, С.Н. Рождественский. М.: Машиностроение, 1968. - 502 с.
44. Гавриленко Б.А. Гидродинамические муфты и трансформаторы Текст. / Б.А. Гавриленко, И.Ф. Семичастнов. — М.: Машиностроение, 1969. 392 с.
45. Гавриленко Б.А. Гидродинамические передачи. Проектирование, изготовление и эксплуатация Текст. / Б.А. Гавриленко, И.Ф. Семичастнов. — М.: Машиностроение, 1980. 224 с.
46. Гаврилов А.К. Исследование элементов воздушного тракта двигателя Д-37М на интеграторе ЭГДА Текст. / А.К. Гаврилов, Ю.А. Зензин // Тракторыи сельхозмашины. 1965. - № 2. - С. 7 - 9.
47. Гаврилов А.К. Системы жидкостного охлаждения автотракторных двигателей Текст.: Теория, конструкция, расчет и экспериментальные исследования / А.К. Гаврилов. М.: Машиностроение, 1966. - 162 с.
48. Герб С.И. Математическая модель и анализ динамики гидромеханического регулятора частоты вращения Текст. / С.И. Герб // Двигателестроение. — 1988. № 2. - с.31-33.
49. Гершович В.Е. Опыт применения математической теории планирования эксперимента при снятии токсических характеристик дизелей Текст. / В.Е. Гершович, А.И. Френкель // Тракторы и сельхозмашины. -1977. №3.-С. 12-14.
50. Гиневский A.C. Исследование аэродинамических характеристик решеток профилей направляющего аппарата и рабочего колеса осевого компрессора: Текст.: Автореф. дис. . канд. техн. наук: / А.С.Гинешкий.-М:ЦАГИ, 1956.-17с.
51. Голубков Н.И. Определение температур в стенках цилиндра быстроходного судового дизеля Текст. /Н.И. Голубков, Ю.В. Кулик // Труды Ленинградского института водного транспорта, Вып. 133, часть 2, 1972. — С. 25 — 29.
52. Гольнев B.C. Исследование устойчивости и качества регулирования САР теплового состояния двигателей Текст. / B.C. Гольнев // Тракторы и сельхозмашины. 1977. - № 2. - С. 9 - 11.
53. Гольнев B.C. О значении температуры окружающей среды при эксплуатации тракторного дизеля Текст. / B.C. Гольнев // Тракторы и сельхозмашины. 1971.-№ 10.-С. 3-5.
54. Гольнев B.C. Система автоматического регулирования теплового состояния двигателей Текст. / B.C. Гольнев. М.: ЦНИИТЭИтракторосельхоз-маш, 1972. - 46 с.
55. Гоц А.Н. Снижение теплонапряженности головки цилиндров дизеля с воздушным охлаждением Текст. / А.Н. Гоц, O.A. Григорьев, С.И. Некрасов // Двигателестроение. 1988. - № 7. - С. 47 - 51.
56. Григорьев М.А. Исследование температурного режима цилиндропорш-невой группы двигателя ЗИЛ-130 Текст. / М.А. Григорьев, А.И. Пименов // Автомобильная промышленность. 1966. - № 7. С. 1 - 4.
57. Григорьев М.А. Износ и долговечность автомобильных двигателей Текст. / М.А. Григорьев, H.H. Пономарев. М.: Машиностроение, 1976.-246 с.
58. Григорьев М.А. Об износе цилиндров автомобильных двигателей Текст. / М.А. Григорьев, H.H. Пономарев, Е.И. Шанин // Автомобильная промышленность. -1966. № 3. С. 4-7.
59. Гуревич A.M. Исследование влияния различных методов форсирования двигателя на температуру деталей гильзо-поршневой группы Текст. / A.M. Гуревич, А.К. Болотов // Тракторы и сельхозмашины. 1968. - № 7. - С. 9 - 10.
60. Гутовский Е.В. Теория и гидродинамический расчет гидротурбин Текст. / Е.В. Гутовский, А.Ю. Колтон. Л.: Машиностроение, Ленингр. отд-е, 1974. - 368 с.
61. Давыдов Г.А., Овсянников М.К. Температурное напряжение в деталях судовых дизелей Текст. / Г.А. Давыдов, М.К. Овсянников. Л.: Судостроение, 1969.-245 с.
62. Двигатели внутреннего сгорания с воздушным охлаждением Текст. / Д.Р. Поспелов. 2-е изд. перераб. и доп. М.: Машиностроение, 1971. — 536 с.
63. Двигатели внутреннего сгорания: Учебник для вузов по спец. "Строительные и дорожные машины и оборудование" / A.C. Хачиян., К.А. Морозов, В.Н. Луканин и др.; Под ред. В.Н. Луканина. 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Высш. шк., - 1985.-311 с.
64. Дельник Л.Б. Оптимизация параметров ДВС на основе симплексного метода Текст. / Л.Б. Дельник, Ю.Э. Исерлис // Двигателестроение. 1980. - № 6.-С. 3 -5.
65. Дерябин A.A. Смазка и износ дизелей Текст. / A.A. Дерябин. Л.: Машиностроение, Ленингр. отд-ние, 1974. — 184 с.
66. Дехович Д. А. Математическая модель характеристик К ДВС с различными системами турбонаддува Текст. / Д.А. Дехович, К.Ю Перов // Двигателестроение. 1988. - № 7. - С. 9 -12.
67. Дизель 8ДВТ-330. Техническое описание и инструкция по эксплуатации Текст. / Под редакцией Г.Г. Меныпенина. М.: Машиностроение, 1986.- 144 с.
68. Добровольский В.В. Методология проектирования оптимальной системы воздухоснабжения ДВС Текст. / В.В. Добровольский // Двигателестроение -1981.-№6.-С. 20-23.
69. Драгунов Г.Д. Методика и программа математического моделирования рабочего цикла с газотурбинным наддувом Текст. / Г.Д. Драгунов, Л.К. Зайцев, Е.Ж. Васильев // Межвузовский сборник, НИСИ, Новосибирск. — 1978. 137 с.
70. Дунин-Барковский И.В. Теория вероятностей и математическая статистика в технике Текст. / И.В. Дунин-Барковский, Н.В. Смирнов. М.: Гостех-издат, 1955. - 556 с.
71. Дьяченко Н.Х. Теплообмен в двигателях и теплонапряженность их деталей Текст. / Н.Х. Дьяченко, С.Н. Дашков, А.К. Костин, М.М. Бурин. Л.: Машиностроение, Ленингр. отд-ние, 1969. — 247 с.
72. Ждановский Н.С. Надежность и долговечность автотракторных двигателей Текст. / Н.С. Ждановский, А.В. Николаенко. Л., Колос, 1974.-213 с.
73. Ждановский Н.С. Неустановившиеся режимы поршневых и газотурбинных двигателей автотракторного типа Текст. / Н.С. Ждановский, А.И. Ковригин, В.С. Шкрабак, А.Д. Соминич. Л.: Машино строение. Ленинградское отделение, 1974.-224 с.
74. Жмудяк Л.М. Зависимость оптимального форсирования дизеля от Ртах и КПД турбокомпрессора Текст. / Л.М. Жмудяк // Двигателестроение. 1988, № 12.-c.8- 10.
75. Жмудяк Л.М. Общий подход к оптимизации дизеля на его математической модели Текст. / Л.М. Жмудяк // Двигателестроение. 1981.-№3.-С. 8-10.
76. Закомолдин И.И. Анализ температуры деталей цилиндропоршневой группы двигателей внутреннего сгорания Текст. / И.И. Закомолдин, Д.И. Закомолдин // Научный вестник Челябинского ВАИ. 2006. -№18. С. 75 - 92.
77. Закомолдин И.И. Аналитическая модель системы охлаждения двигателя воздушного охлаждения в составе моторно-трансмиссионной установки трактора Текст. / И.И. Закомолдин // Двигателестроение. 1990. - №7.-С.9-13.
78. Закомолдин И.И. Аэродинамический расчет вентилятора Текст. / И.И. Закомолдин, Д.И. Закомолдин // Тракторы и сельхозмашины. -1999. -№ 8. С. 18 -20.
79. Закомолдин И.И. Влияние радиального зазора на характеристики осевого вентилятора Текст. / И.И. Закомолдин, Д.В. Гаев, Г.П. Мицын, М.С. Левин // Двигателестроение. 1981. - № 8. - С. 28 - 30.
80. Закомолдин И.И. Выбор геометрических параметров воздухораспределительного кожуха двигателя с воздушным охлаждением Текст. / И.И. Закомолдин, Г.П. Мицын. М.: ЦНИИТЭИтракторосельхозмаш. 1989.-Вып. 1.-с21-24.
81. Закомолдин И.И. Выбор исходных параметров для расчета системы воздушного охлаждения ДВС Текст. / И.И. Закомолдин, Д.И. Закомолдин // Тракторы и сельхозмашины. 2005. - № 11. - С. 24 - 25.
82. Закомолдин И.И. Использование математического аппарата при решении графоаналитических задач в расчете осевого вентилятора с РОВУ Текст. / И.И. Закомолдин, Д.И. Закомолдин, Д.В. Авилов, А.Н. Торопов // Вестн. Челябинского ВАИ. 2001. - №12. - С. 60 - 68.
83. Закомолдин И.И. Классификация воздушных трактов системы охлаждения двигателей Текст. / И.И. Закомолдин, Д.И. Закомолдин // Тракторы и сельскохозяйственные машины. 2004. - № 3. - С. 18 - 19.
84. Закомолдин И.И. Математическая модель радиально-осевого осесим-метричного конфузорного канала Текст. / И.И. Закомолдин, Д.И. Закомолдин // Тракторы и сельхозмашины. 2001. - № 4 — С. 3 - 5.
85. Закомолдин И.И. Метод расчета скоростей в радиалыю-осевом входном устройстве осевого вентилятора Текст. / И.И. Закомолдин, В.И. Коляденко // Тракторы и сельхозмашины. 1981. - № 11, С. 11 - 15.
86. Закомолдин И.И. Метод расчета геометрических параметров и статической характеристики центробежного регулятора Текст. / И.И. Закомолдин, Д.И. Закомолдин // Челябинский ЦНТИ. №344-97. Серия Р.55.57.29
87. Закомолдин И.И Методология проектирования систем, связанных с обеспечением нормального теплового состояния двигателей воздушного охлаждения Текст. / И.И. Закомолдин, Д.И. Закомолдин, Д.В. Авилов // Вестн. -Челябинского ВАИ. 2001. - №12. - С. 41 - 44.
88. Закомолдин И.И. Обоснование исходных параметров расчета автоматического регулятора частоты вращения ротора генератора Текст. / И.И. Закомолдин, В.А. Гусятников, Д.И. Закомолдин // Челябинский ЦНТИ. №148-97. Серия Р.55.43.03.
89. Закомолдин И.И. Оценка эффективности работы системы охлаждения ДВС Текст. / И.И. Закомолдин. М.: ЩИИТЭИавтосельхозмаш, 1991.-Вып5.-40с.
90. Закомолдин И.И. Повышение КПД вентилятора за счет снижения потерь в радиально осевом входном устройстве Текст. / И.И. Закомолдин, Д.И. Закомолдин // Челябинский ЦНТИ, ИЛ № 60-98. Серия Р.55.37.33.
91. Закомолдин И.И. Повышение экономических показателей двигателя за счет снижения потерь в вентиляторе Текст. / И.И. Закомолдин, Д.И. Закомолдин // Челябинск. ЦНТИ, № 61-98 Серия Р.55.43.41.
92. Закомолдин И.И. Потери воздуха в системе охлаждения ДВС Текст. / И.И. Закомолдин, Д.И. Закомолдин // Тракторы и сельхозмашины.—2005-№4.-С. 19.
93. Закомолдин И.И. Потери давления в воздухораспределительном кожухе двигателя воздушного охлаждения Текст. / И.И. Закомолдин; Ред. ж. "Тракторы и сельхозмашины". М.: 1983. — 13 с. деп. в ЦНИИТЭИтракторосель-хозмаш 16 мая 1983 г., № 348 тс.
94. Закомолдин И.И. Потери давления в левой группе межреберных каналов цилиндров двигателей с воздушным охлаждением Текст. / И.И. Закомолдин, Д.И. Закомолдин //Научный вестник ЧелябинскогоВАИ.-2006.-№18 —С.92-115.
95. Закомолдин И.И. Потери давления в межреберных каналах деталей иагрегатов тракта воздушного охлаждения двигателя Текст. / И.И. Закомолдин, Д.И. Закомолдин // Научный вестник Челябинского ВАИ. -2004.-№17. С. 85-91.
96. Закомолдин В.А. Программа аэродинамического расчета осевого вентилятора Текст. / В.А. Закомолдин, И.И. Закомолдин // Челябинский центр научно-технической информации (ЦНТИ), №216-92, 1992 г.
97. Закомолдин И.И. Расчет геометрии и построение профиля радиально-осевого осесимметричного конфузорного канала Текст. / И.И. Закомолдин // Улучшение тягово-динамических качеств сельскохозяйственных тракторов: сб. науч. тр. / ЧИМЭСХ.
98. Закомолдин И.И. Результаты продувок головок цилиндров тракторного дизеля воздушного охлаждения Текст. / И.И. Закомолдин, Д.В. Гаев, А.И. Смирнов // Двигателестроение. 1982. - № 10, С. 57 - 59.
99. Закомолдин И.И. Система автоматического регулирования теплового состояния ДВС Текст. / И.И. Закомолдин, П.Н. Кривошеев, C.B. Тимофеев, Д.И. Закомолдин // Челябинск. ЦНТИ, № 83-072-00.
100. Закомолдин И.И. Системы охлаждения двигателей внутреннего сгорания и их классификация Текст. / И.И. Закомолдин, Д.И. Закомолдин // Двигателестроение. 2005. - № 1, С. 18-20.
101. Закомолдин И.И. Скорость потока охлаждающего воздуха в каналах деталей и агрегатов ДВО Текст. / И.И. Закомолдин, Д.И. Закомолдин // Научный вестник Челябинского ВАИ. 2004. - №17. - С. 91 - 102.
102. Закомолдин И.И. Снижение шума двигателя воздушного охлаждения за счет изменения конструктивных элементов вентилятора Текст. / И.И. Закомолдин // Тракторы и сельхозмашины. 1990. - №5. - С. 23 - 26.
103. Закомолдин И.И. Трубки для замера скорости газа или жидкости в каналах малого сечения Текст. / И.И. Закомолдин // Челябинский межотраслевой территориальный центр научно-технической информации и пропаганды № 7283, январь, 1983 г.
104. Закомолдин И.И. Улучшение эффективных показателей тракторного дизеля воздушного охлаждения путем совершенствования агрегатов системы охлаждения Текст.: дис. . канд. техн. наук: / И.И. Закомолдин Челябинск: ЧИМЭСХ, 1989.-235 с.
105. Закомолдин И.И. Элемент САПР двигателей с воздушным охлаждением Текст. / И.И. Закомолдин, Д.И. Закомолдин // Тракторы и сельхозмашины. -2000. № 8. - С. 28 - 29.
106. Заробян С.Р. Об оптимизации основных параметров моторно-трансмиссионной части сельскохозяйственного трактора промышленной модификации Текст. / С.Р. Заробян // Тракторы и сельхозмашины. 1978. - № 10. -С.11 - 12.
107. Зелинский В.М. Исследование характеристик теплообмена цилиндра дизеля с воздушным охлаждением Текст.: Автореф. дис. . канд. техн. наук / В.М. Зелинский Харьков: ХАДИ, 1979. - 24 с.
108. Зензин Ю.А. Стенд для контроля по аэродинамическим сопротивлениям цилиндров и головок двигателей воздушного охлаждения Текст. / Ю.А. Зензин, В.П. Бобров, А.К. Гаврилов, П.И. Чирик, В.М. Котельник // Тракторы и сельхозмашины. 1965. - № 8. - С. 14 - 15.
109. Иванов О.П. Аэродинамика и вентиляторы Текст.: учеб. для студентов вузов, обучающихся по специальности "Холодильные и компрессорные машины и установки" / О.П. Иванов, В.О. Мамченко. Л.: Машиностроение, Ленингр. Огд-ние, 1986.-280 с.
110. Иващенко H.A. Методика и результаты математической оптимизации рабочего процесса тепловозного дизеля Текст. / H.A. Иващенко, H.A. Горбунова // Двигателестроение. — 1989. № 5. - С.10 - 12.
111. Идельчик И.Е. Аэродинамика промышленных аппаратов Текст.: Подвод, отвод и равномерная раздача потока / И.Е. Идельчик. М.-Л.: Энергия, 1964.-286 с.
112. Идельчик И.Е. Справочник по гидравлическим сопротивлениям Текст. / И. Е. Идельчик. М.: Машиностроение, 1975. - 559 с.
113. Иргашев У. Исследование теплового состояния экспериментальной головки цилиндра для дизеля Д-37 Текст. / У. Иргашев, Е.П. Ершов // Тракторы и сельхозмашины. 1967. - № 8. - С. 7 - 10.
114. Исаков П.П. Трактор ДЭТ-250 и его модификации Текст. / П.П. Исаков, И.С. Кавъяров, B.C. Болынухин и др., под ред. A.C. Писаревского. Изд. 2-е, перераб. и доп. М.: Машиностроение, 1975. 424 с.
115. Исерлис Ю.Э. Системное проектирование двигателей внутреннего сгорания Текст. / Ю.Э. Иссерлис, В.В. Мирошников. Л.: Машиностроение. Ленингр. отд-ние, 1981.-255 с.
116. Исследование системы охлаждения тракторного двигателя с воздушным охлаждением Текст. // Труды НАТИ. Владимирский филиал. М.: 1968. -Вып. 198.-90 с.
117. Ицкович A.M. Техническая термодинамика Текст. / A.M. Ицкович. 2-е, изд. перераб. и доп., М.: Колос, 1970. 240 с.
118. Казачков Р.В. Определение теплонапряженности поршня дизеля, форсированного наддувом Текст. / Р.В. Казачков // Автомобильная промышленность. 1964. - № 7. С. 7-10.
119. Калинушкин М.П. Вентиляторные установки Текст. / М.П. Калинушкин. M.: Высшая школа, 1979. - 223 с.
120. Калицун В.И., Дроздов Е.В. Основы гидравлики и аэродинамики Текст.: Учебник для техникумов / В.И. Калицун, Е.В. Дроздов. — М: Стройиз-дат, 1980.-247 с.
121. Каминский В.Н. Оптимизация некоторых конструктивных параметров системы воздухоснабжения восьмицилиндровых V-образных дизелей с наддувом Текст. / В.Н. Каминский, А.Х. Галеев, C.B. Огибенин // Двигателестрое-ние. 1983. - № 10.-С.17-19.
122. Кардашев A.A. Синтетические клеи. Текст. / A.A. Кардашев М.: Машиностроение, 1968.-223 с.
123. Кассандрова О.Н. Обработка результатов наблюдений Текст. / О.Н. Кассандрова, В.В. Лебедев.- М.: Наука, 1970. 104 с.
124. Катольник В.М. Исследование работы дизеля Д-37Е с турбонаддувом Текст. / В.М. Катольник, В.П. Пучков, A.M. Бакалейник, A.A. Гаврилов // Тракторы и сельхозмашины. 1967. - № 7. - С. 14 - 16.
125. Кац A.M. Автоматическое регулирование скорости двигателей внутреннего сгорания Текст. / A.M. Кац. М.: МАШГИЗ, 1956. - 302 с.
126. Керн Д.И Краус А. Развитые поверхности теплообмена Текст.: Пер. с англ. / Д.И. Керн, А. Краус. М.: Энергия, 1977. - 464 с.
127. Клиланд Д. Системный анализ и целевое управление Текст.: Пер. с англ. / Д. Клиланд, В.М. Кинг. М.: Сов. Радио, 1974. - 280 с.
128. Кожевников А.П. Пути снижения теплонапряженности головки цилиндра тракторного двигателя с воздушным охлаждением Текст.: дис. . канд. техн. наук: / А.П. Кожевников. Челябинск: - ЧИМЭСХ, 1974. - 191 с.
129. Козлов С.И. Некоторые результаты оптимизации параметров рабочего процесса транспортных турбопоршневых двигателей с высоким наддувом Текст. / С.И. Козлов, С.И. Погодин // Двигателестроение. 1983. - №2.-00-13.
130. Колесников A.B. Влияние зазора между колесом и кожухом на характеристику осевого вентилятора Текст. / A.B. Колесников // Промышленная аэродинамика. М.: Оборонгиз, 1960. - Вып.17. - С. 20 - 32.
131. Колесников A.B. Влияние радиального зазора на структуру потока и потери давления в осевом вентиляторе Текст. / А.В Колесников // Промышленная аэродинамика. М.: Оборонгиз, 1962. - Вып.21. - С. 5 - 31.
132. Колтон А.И. Основы теории и гидродинамического расчета водяных турбин Текст. / А.И. Колтон, И.Э. Этинберг. M.-JL: Государственное научно-техническое издательство машиностроительной литературы. - 1958. - 357 с.
133. Колчин А.И. Расчет автомобильных и тракторных двигателей Текст. / А.И. Колчин, В.П. Демидов. М.: Высшая школа, 1971. - 344 с.
134. Колчин А.И. Расчет автомобильных и тракторных двигателей Текст.: учебн. пособие для вузов / А.И. Колчин, В.П. Демидов.-2-е изд., пере-раб. и доп. М.: Высш. шк., 1980. - 400 с.
135. Коляденко В.И. Исследование полей скоростей в радиальном направляющем аппарате вентилятора двигателя воздушного охлаждения Текст. / В.И. Коляденко, В.В. Филимонов, Д.В. Гаев, Ю.И. Маргулис // Тракторы и сельхозмашины. -1973. № 2. - С. 9-12.
136. Коляденко В.И. Результаты исследования радиального направляющего аппарата тракторного вентилятора Текст. / В.И. Коляденко, JI.K. Лейни, И.И. Закомолдин // Двигателестроение. 1979. - № 9. - С. 32 - 34.
137. Костин А.К. Сравнительная оценка теплонапряженности двигателей с наддувом Текст. / А.К. Костин // В кн.: Газотурбинный наддув двигателей внутреннего сгорания. М.: 1961. — С. 112 124.
138. Костин А.К. Теплонапряженность двигателей внутреннего сгорания Текст.: Справочное пособие / А.К. Костин, В.В. Ларионов, Л.И. Михайлов. -Л.: Машиностроение, Ленингр. отд-ние, 1979. 222 с.
139. Кочкарев А.Я. Гидродинамические передачи Текст. / А.Я. Кочкарев -М.: Машиностроение, 1971. — 336 с.
140. Крутов В.И. Сборник задач по теории автоматического регулирования двигателей внутреннего сгорания Текст. / В.И. Крутов. М.: Машиностроение, 1972.-209 с.
141. Кузовлев И.А. Техническая термодинамика и основы теплопередачи Текст. Учебник для техникумов / И.А. Кузовлев. М.: Высш. шк., 1975. —303 с.
142. Кузьмин H.A. Разработка научных основ обеспечения работоспособности теплонагруженных деталей автомобильных двигателей Текст.: автореф. дис. . док-ра техн. наук: / H.A. Кузьмин / Нижний Новгород: ГТУ, -2006.-31 с.
143. Кузьминов Г.П. О расчете теплопередачи автотракторного двигателя воздушного охлаждения Текст. / Г.П. Кузьминов //Автомобильная промышленность.-1959.-№ 1.С. 15 -18.
144. Куликов Ю.А. Системы охлаждения силовых установок тепловозов Текст. / Ю.А. Куликов. М.: Машиностроение, 1988 - 280 с.
145. Куртесова A.A. Исследование возможностей расширения пределов форсировки транспортного двигателя с воздушным охлаждением Текст. / A.A. Куртесова//Тр. ЦНИДИ. 1966. - Вып. 51. - С. 125 - 134.
146. Куртесова A.A. К вопросу о выборе регулируемого параметра в системе терморегулирования дизеля с воздушным охлаждением Текст. / A.A. Куртесова //Тр. ЦНИДИ. 1964. - Вып. 50. - С. 20 - 27.
147. Куртесова A.A. К расчету систем охлаждения дизеля с камерой сгорания в поршне Текст. / A.A. Куртесова//Тр. ЦНИДИ. 1967.-Вып.53.-С. 128-140.
148. Кустарев Ю.С. Развитие систем охлаждения наддувочного воздуха дизелей с турбонаддувом Текст. / Ю.С. Кустарев, Г.М. Поветкин, A.C. Дроздова, В.Н. Куликов. М.: ЦНИИТЭИтракторосельхозмаш, 1981. - 41 с.
149. Куцевалов В.А. Упрощенная математическая модель выгорания топлива в цилиндре дизеля Текст. / В.А. Куцевалов, P.M. Петриченко, В.Н. Степанов, С.Н. Уваров // Двигателестроение 1988. - № 8. - С.6 - 8.
150. Лазарев Е.А. Основные принципы, методы и эффективность средств совершенствования процесса сгорания топлива для повышения технического уровня тракторных дизелей Текст.: Учебное пособие / Е.А. Лазарев. ЧГТУ, 1995.-360 с.
151. И.М. Ленин. Автомобильные и тракторные двигатели Текст.: в 2 ч. Ч. 2. Конструкция и расчет двигателей / К.Г. Попык, К.И. Сидорин, A.B. Костров, под ред. И.М. Ленина. Учебник для вузов. 2-е изд., доп. и перераб. М.: Высшая школа, 1976. - 280 с.
152. Лившиц С.П. Влияние радиального зазора на работу осевого компрессора Текст. / С.П. Лившиц // Энергомашиностроение. 1956. - № 1. - С. 14-18.
153. Лимонад Ю.Г. Профилирование входных участков туннелей и капотов Текст. / Ю.Г. Лимонад // Техника воздушного флота, 1942. № 2. - С. 59 - 70.
154. Луканин В. Н. Шум автотракторных двигателей внутреннего сгорания Текст. / В.Н. Луканин. М.: Машиностроение, 1971. - 271 с.
155. Луков Н.М. Автоматическое регулирование температуры двигателей Текст. /Н.М. Луков. М.: Машиностроение, 1977. - 224 с.
156. Лышевский A.C. Изменение температуры по длине оребренного цилиндра Текст. / A.C. Лышевский, В.М. Зеленский // Двигателестроение. 1980. - № 1.-С. 15 - 16.
157. Лышевский A.C. Тепловой расчет ребер цилиндров двигателей воздушного охлаждения Текст. / A.C. Лышевский // Тракторы и сельхозмашины. -1965.-№4.- С. 14-16.
158. Маликов Н.И. Гидравлическое сопротивление оребренного цилиндра Текст. /Н.И. Маликов //Изв. Вузов, сер. Машиностроение. 1969.-№8.-С69-74.
159. Маликов Н.И. Температурное состояние цилиндра с разновысоким оребрением Текст. / Н.И. Маликов // Тракторы и сельхозмашины. 1965. - № 4. -С 11 - 13.
160. Маликов Н.И. Тепловая эффективность оребренных каналов Текст. / Н.И. Маликов // Двигателестроение. 1981. - № 1. - С 17 - 20.
161. Марков М.В. Повышение эффективного КПД тракторного дизеля воздушного охлаждения с газотурбинным наддувом путем улучшения теплоис-пользования Текст.: Автореф. дис. . канд. техн. наук: / М.В. Марков Челябинск: ЧИМЭСХ, 1978.-204 с.
162. Маркова И.В., Сун Чен-Юй. Влияние теплового состояния двигателя с воздушным охлаждением на его рабочие показатели и теплопередачу Текст. / И.В. Маркова, Сун Чен-Юй // Тр. НАМИ. 1961. - Вып. 25. - 16 с.
163. Мацкерле Ю. Автомобильные двигатели с воздушным охлаждением Текст. / Ю. Мацкерле М.: Государственное научно-техническое издательство машиностроительной литературы, 1959. - 392 с.
164. Мацкерле Ю. Автомобиль сегодня и завтра Текст.: / пер. с чешек. К.К. Семенова / Ю. Мацкерле. М.: Машиностроение, 1980. - 384 е.
165. Мацкерле Ю. Современный экономичный автомобиль Текст.: / пер. с чешек. В.Б. Иванова; Под ред. А.Р. Бенедиктова / Ю. Мацкерле. М.: Машиностроение, 1987. - 320 с.
166. Методологические основы системно-термодинамического подхода при исследовании и оценке эффективности рабочего процесса ДВПТ Текст. / В.И. Баландин, В.Д. Добросоцкий, C.B. Бойко // Двигателестроение. 1982. -№ ll.-C.ll - 15.
167. Мидзумати К. Исследование радиальных газовых турбин Текст. / К. Мидзумати. М.: Машгиз, 1961. — 119 с.
168. Михеев М.А. Основы теплопередачи Текст. / М.А. Михеев, И.М. Ми-хеева. 2-е изд., стереотип. М.: Энергия, 1977. - 344 с.
169. Мурин Г. А. Теплотехнические измерения Текст. / Г.А. Мурин. М.: Энергия. 1979. 424 с.
170. Нарусбаев A.A. Введение в теорию обоснования проектных решений Текст. / A.A. Нарусбаев. Л.: Судостроение, 1976. - 224 с.
171. Нащокин В.В. Техническая термодинамика и теплопередача Текст.: Учебн. пособие для неэнергетических специальностей вузов / В.В. Нащокин. -М.: Высшая школа, 1975. 496 с.
172. Немчинов В. Н. Возможность и преимущества работы дизеля NVD36 при высокотемпературном охлаждении Текст. / В. Н. Немчинов // Энергомашиностроение. 1967. - №9. - С. 40 - 42.
173. Непогодьев A.B. Допустимый предел понижения температуры поршня в дизелях. Текст. / A.B. Непогодьев, И.В. Митин, А.Н. Тиняков // Двигателестроение. 1987. -№ 8. - С. 9-11.
174. Нечаев JI.B. Использование некоторых критериев теплонапряженно-сти деталей ЦПГ дизелей с наддувом при выборе способа их дальнейшего форсирования Текст. / JI.B. Нечаев, C.B. Лебедев, В.И. Решетов // Двигателестроение.- 1983.-№ 1.-С. 14-18.
175. Новенников А.Л. Физическое моделирование на стенде теплового состояния головок цилиндров при их термоусталостных испытаниях Текст. / А.Л. Новенников, А.И. Яманин, В.И. Пикус, A.A. Иванов. // Двигателестроение. 1989. -№3. - с. 3-5.
176. Об испытании воздухо-воздушных охладителей рабочего воздуха на двигателе 8ДВТ-330 Текст.: отчет о НИР (заключ.): рук. Н.М. Ашмарин; ис-полн. Н.С. Мороцкий, Г.И. Золин [и др.]. Челябинск: ЦЗЛИД ОП ЧТЗ, 1982. -15 с. - Арх. № 3260.
177. Окунев Н.Д. Обоснование параметров автоматического терморегулирования тракторных двигателей с воздушным охлаждением Текст.: Автореф. дис. канд. техн. наук: / Н.Д. Окунев. Челябинск: - ЧИМЭСХ, 1973. - 24 с.
178. Орлин A.C. Температурное напряжение в днище головок цилиндров двигателей внутреннего сгорания Текст. / A.C. Орлин, Н.Д. Чайнов, Ю.С. Мо-син // Вестник машиностроения. 1970. - № 9. - С 13 - 15.
179. Пахомов Э.А. Влияние температурного режима дизеля Д-37Е на скорость изнашивания цилиндров и колец Текст. / Э.А. Пахомов // Тракторы и сельхозмашины. 1969. - № 3. - С 12 - 13.
180. Петриченко М.Р. Гидравлика неизотермических потоков в системах жидкостного охлаждения поршневых двигателей Текст.: Автореф. дис. . док. техн. наук / М.Р. Петриченко Ленинград: ЛГТУ, 1990. - 33 с.
181. Петриченко P.M. Конвективный теплообмен в поршневых машинах Текст. / P.M. Петриченко, М.Р. Петриченко. Л.: Машиностроение, 1979.-231 с.
182. Петриченко P.M. Потокораспределение в зарубашечном пространстве двигателя Текст. / P.M. Петриченко, В.К. Аверьянов. М.: НИИинформтяж-маш, сер. ДВС. - 1972. - Вып. 4-72-23. - С. 18 - 21.
183. Петриченко P.M. Система жидкостного охлаждения автотракторных двигателей Текст.: Теория, конструкция, расчет и экспериментальные исследования / P.M. Петриченко. М.: Машиностроение, 1966. - 162 с.
184. Петриченко P.M. Системы жидкостного охлаждения быстроходных двигателей внутреннего сгорания Текст. / P.M. Петриченко. Л.: Машиностроение, Ленинградское отд-ние, 1975. 224 с.
185. Повх И.Л. Аэродинамический эксперимент в машиностроении / 3-е изд., доп. и исправл. - Л.: Машиностроение, Ленингр. отд-е, 1974. - 480 с.
186. Повх И.Л. Техническая гидромеханика Текст. / И.Л. Повх Л.: Машиностроение, Ленингр. отд-е, 1976. - 504 с.
187. Пономарев H.H. Математическая модель пористых фильтров ДВС и ее практическое применение Текст. / H.H. Пономарев, И.В. Купершмидт // Двигателестроение. 1985, № 9. - с.31-34.
188. Попык К.Г. Конструирование и расчет автомобильных и тракторных двигателей Текст.: / К.Г. Попык. 2-е изд., перераб. и доп - М.: Высшая школа, 1973.-400 с.
189. Поспелов Д.Р. Конструкция двигателей внутреннего сгорания с воздушным охлаждением Текст. / Д.Р. Поспелов. М.: Машиностроение, 1973-352 с.
190. Поспелов Д.Р. Масляное охлаждение головки цилиндра дизеля с воздушным охлаждением Текст. / Д.Р. Поспелов, Е.П. Ершов, И.И. Смирнов, Л.А. Лебедева // Тракторы и сельхозмашины. 1977. - № 7. - С 6 - 7.
191. Поспелов Д.Р. Метод расчета осевого вентилятора двигателя с воздушным охлаждением Текст. / Д.Р. Поспелов, И.И. Смирнов // Тракторы и сельхозмашины. 1960. - № 8. - С 8 - 12.
192. Поспелов Д.Р. Распределение температур в головках и цилиндрах маломощного двигателя с воздушным охлаждением Текст. / Д.Р. Поспелов // Автомобильная и тракторная промышленность. 1957. - № 9. - С. 24 - 27.
193. Поспелов Д.Р. Влияние диаметра цилиндра на уровень форсирования двигателя с воздушным охлаждением Текст.: / Д.Р. Поспелов, В.В. Эфрос, М.Б. Будунов // Двигателестроение. 1986. - № 5. - С. 3 - 6.
194. Правила 28-64 измерения расхода жидкостей, газов и паров стандартными диафрагмами и соплами Текст. М.: Издательство комитета стандартов, мер и измерительных приборов при Совете Министров СССР, 1968. - 151 с.
195. Рабинович С.Г. Погрешность измерений Текст. / С.Г. Рабинович. JL: Энергия, 1978. - 262 с.
196. Рахубовский Ю.С. Влияние низких температур на износ базовых деталей двигателей ЯМЭ-238А Текст. / Ю.С. Рахубовский // Автомобильная промышленность.-! 967. № 8. - С. 6 - 8.
197. Рахубовский Ю.С. Долговечность V-образных автомобильных дизелей при эксплуатации в условиях Крайнего Севера Текст. / Ю.С. Рахубовский // Автомобильная промышленность. 1966. - № 8. - С. 4 - 7.
198. Райков И.Я. Испытания двигателей внутреннего сгорания Текст.: Учебник для вузов / И.Я. Райков. М:, Высшая школа, 1975. - 320 с.
199. Рис В. Ф. Центробежные компрессорные машины Текст. / В. Ф. Рис. 3-е изд., перераб. и доп. Л.: Машиностроение, Ленинградское отд-ние, 1981. -351 с.
200. Роганов С.Г. Методика исследования равномерности воздухоснабже-ния цилиндров многоцилиндровых двигателей Текст. / С.Г. Роганов, B.C. Рогов //Изв. Вузов, сер. Машиностроение. 1967. - № 12. - С. 121 - 125.
201. Розанов И.С. К вопросу замера температур в поршнях дизелей рыболовных траулеров Текст. / И.С. Розанов, Т.К. Сауль // тр. Таллинского политехнического института. 1965. - Вып. 224. - С 57 - 65.
202. Рудой Б.П. Математическая модель течения газов в эжекторных системах выпускного тракта ДВС Текст. / Б.П. Рудой, А.К. Хамидуллин // Двига-телестроение. 1982.-№ 10.-С.15 17.
203. Румшиский JI.3. Математическая обработка результатов эксперимента Текст. / JI.3. Румшиский. М.: Наука. 1971. - 192 с.
204. Румянцев C.B. Системное проектирование авиационного двигателя Текст. / C.B. Румянцев, В.А. Сигилевский. М.: Изд-во МАИ, 1991. - 80 с.
205. Руфицкий В.М. Аэродинамические схемы и элементы конструкций вентиляторов Текст. / В.М. Руфицкий, Ю.Н. Яшин. М.: ЦНИИТЭИтракторо-сельхозмаш, 1973. —61 с.
206. Рыбкин. A.A. Справочник по математике для учащихся-заочников средних специальных учебных заведений Текст. / A.A. Рыбкин, А.З. Рывкина, под общ. ред. JI.C. Хренова. -М.: Высш. шк., 1964.- 519 с.
207. Семенов B.C. Теплонапряженность и долговечность цилиндропорш-невой группы судовых дизелей Текст. / B.C. Семенов.-М: Транспорт, 1977.- 182 с.
208. Семичастнов И.Ф. Выбор гидротрансформаторов и гидромуфт для гидропередач тепловозов Текст. / И.Ф. Семичастнов, С.С. Голованов. М.: Машиностроение. 1965. - 198 с.
209. Семичастнов И.Ф. Гидравлические передачи тепловозов Текст.: / И.Ф. Семичастнов. 3-е изд. перераб. - М.: Государственное научно-техническое издательство машиностроительной литературы. 1961.-331 с.
210. Силаев A.A. Жидкостные системы охлаждения танковых двигателей Текст. / A.A. Силаев. М.: Машгиз, 1948. - 127 с.
211. Сильнов В.В. Износ цилиндров дизеля Д-37М Текст. / В.В. Сильнов // Тракторы и сельхозмашины. 1971. - № 2. - С. 17 - 18.
212. Смазочные материалы: Антифрикционные и противоизносные свойства Текст.: Методы испытаний: Справочник / P.M. Матвеевский, В.Л. Лашхи, И.А. Буяновский, И.Г. Фукс, K.M. Бадыштова. М.: Машиностроение, 1989.224 с. (Основы проектирования машин).
213. Смирнов В.Н. Системное исследование влияния показателей сырья и материалов на качество готового изделия Текст. / В.Н. Смирнов, Т.И. Ермолина, С.С. Кукоба, В.В. Шимин // Двигателестроение. 1982. - № 12. - С.41 - 44.
214. Смирнов М.С. Влияние температуры охлаждающей жидкости на износ и отложение в дизеле Текст. / М.С. Смирнов, И.Т. Очертяный // Автомобильная промышленность. 1968. - № 8. - С. 3 - 4.
215. Смирнов Н.В. Курс теории вероятностей и математической статистики для технических приложений Текст. /Н.В. Смирнов, И.В. Дунин-Барковский. -М.: Наука, 1965-512 с.
216. Соломахова Т.С. Центробежные вентиляторы Текст.: Аэродинамические схемы и характеристики: Справочник / Т.С. Соломахова, К.В. Чебышева. -М.: Машиностроение, 1980. 176 с.
217. Специальные исследования температурных режимов и режимов на-гружения трактора Т 330 в условиях Средней Азии. /Заключ. отчёт по договору № 116/2647 между Челябинским филиалом НАТИ и ПО "ЧТЗ имени В.И. Ленина". - Челябинск. - 1977. - 42 с. (Рукопись).
218. Справочник по гидравлическим расчетам Текст.: / под ред. П. Г. Киселева. 5-е. изд. М.: Энергия, 1974. - 312 с.
219. Степанов А.И. Центробежные и осевые компрессоры, воздуходувки и вентиляторы. Теория конструкция и применение. М.: Государственное научно-техническое издательство машиностроительной литературы, 1960. - 347 с.
220. Степанов М.Н. Статистическая обработка результатов механических испытаний Текст. / М.Н. Степанов. М.: Машиностроение, 1972. - 232 с.
221. Стесин С.П. Гидродинамические передачи Текст. / С.П. Стесин, Е.А.
222. Яковенко. М.: Машиностроение, 1973 - 352 с.
223. Стесин С.П. Лопастные машины и гидродинамические передачи Текст.: Учебник для студентов вузов по специальности "Гидравлические машины, гидропривод и гидропневматика" / С.П. Стесин, Е.А. Яковенко. М.: Машиностроение, 1990 - 240 с.
224. Стефановский Б.С. Теплонапряженность деталей быстроходных поршневых двигателей Текст. / Б.С. Стефановский. М.: Машиностроение, 1978.-125 с.
225. Стефановский Б.С. Испытание двигателей внутреннего сгорания Текст. / Б.С. Стефановский, Ю.М. Доколин, В.П. Сорокин, В.А. Васильев, Е.К. Кореи, Е.А. Скобцов. М.: Машиностроение, 1972 - 368 с.
226. Страдомский М.В. Оптимизация температурного состояния гильзы дизеля семейства ДМ-21А (ЧН 21/21) Текст. / М.В. Страдомский, Е.А. Максимов, С.П. Славский, Ю.А. Васильев // Двигателестроение. — 1983.—№ 1.—С. 19-20.
227. Судаков Ю.Т. Методология системного подхода в обосновании режима сменной или бессменной работы масла в двигателях Текст. / Ю.Т. Судаков, Л.М. Гиндин // Двигателестроение. 1985. - № 1. - С.45 - 47.
228. Талиев В.Н. Аэродинамика вентиляции Текст. / В.Н. Талиев. М.: Государственное издательство литературы по строительству и архитектуре, 1954-287 с.
229. Талиев В.Н. Аэродинамика вентиляции Текст.: Учеб. пособие для вузов / В.Н. Талиев. М.: Стройиздат, 1979 - 295 с.
230. Теория двигателей внутреннего сгорания / А.К. Костин, Б.П. Пугачев, Р.В. Русинов, Г.В. под ред. проф. д-ра техн. наук Н.Х. Дьяченко. Л.: Машиностроение (Ленингр. Отд-ние), 1074. — 552 с.
231. Тепловозные двигатели внутреннего сгорания Текст.: Учебник длявузов / А.Э. Симеон, А.З. Хомич, A.A. Куриц и др.. -2-е изд., перераб. и доп. М.: Транспорт, 1987. 536 с.
232. Тракторные дизели Текст.: Справочник /Б.А. Взоров, A.B. Адамович, А.Г. Арабян [и др.] / под общ. ред. Б.А. Взорова. М.: Машиностроение, 1981.-535 с.
233. Трактор ТТ-330. Техническое описание и инструкция по эксплуатации Текст. М.: Внешторгиздат. - 295 с.
234. Траупель В. Тепловые турбомашины. Паровые и газовые турбины, компрессоры Текст.: в 2 т. Т. 1. Тепловой и аэродинамический расчет: Пер. с нем. / Под ред. Б.М. Трояновского. M.-JL: Госэнергоиздат, 1961. - 342 с.
235. X. Уонг. Основные формулы и данные по теплообмену Текст.: Пер. с англ. / Справочник. М.: Атомиздат, 1979. - 216 с.
236. Ушаков К.А. Аэродинамика осевых вентиляторов и элементы их конструкций Текст. / К.А. Ушаков, И.В. Брусиловский, А.Р. Бушель. Госгортех-издат, 1960 - 419 с.
237. Хальд А. Математическая статистика с технологическими приложениями Текст. / А. Хальд. М.: Издательство иностранной литературы, 1956.-664 с.
238. Хачиян A.C. Двигатели внутреннего сгорания Текст.: Учебник для вузов / A.C. Хачиян, К.А. Морозов, В.И. Трусов, В.Н. Луканин, А.К. Гаврилов, Д.Д. Багиров, Е.К. Кореи. М.: Высш. школа, 1978. - 280 с.
239. Холл А. Опыт методологии для системотехники Текст.: Пер с англ. -М.: Сов. Радио, 1975. 448 с.
240. Чернышев Г.Д. Рабочий процесс и теплонапряженность автомобильных дизелей / Г.Д. Чернышев, A.C. Хачиян, В.И. Пикус; под общ. ред. Г.Д. Чернышева. М.: Машиностроение, 1986. - 216 с.
241. Чернов Л.Б. Основы методологии проектирования машин Текст. / Л.Б. Чернов. М.: Машиностроение, 1978. - 148 с.
242. Чертов А.Г. Единицы физических величин Текст.: / учеб. пособие для вузов / А.Г. Чертов. М.: Высш. шк., 1977. - 287 с.
243. Шегалов И.Л. Системный подход к проблеме сравнения экологических ущербов воздушных и водных средам от транспортных двигателей Текст. / И.Л. Шегалов // Двигателестроение. 1988. - № 10. - с.55 - 59.
244. Шенк X. Теория инженерного эксперимента Текст. / X. Шенк. М.: Мир, 1972.-381 с.
245. Шерстюк А.Н. Компрессоры Текст. / А.Н. Шерстюк. М.-Л.: Государственное энергетическое издательство, 1959. - 190 с.
246. Шерстюк А.Н. Радиально-осевые турбины малой мощности Текст. / А.Н. Шерстюк, А.Е. Зарянкин. М.: Машиностроение, 1976. - 208 с.
247. Шерстюк А.Н. Турбулентный пограничный слой (Полуимперическая теория) Текст. / А.Н. Шерстюк. М.: Энергия, 1974. - 272 с.
248. Шиткей Г.Л. Новые уравнения подобия для расчета ребристых поверхностей двигателей с воздушным охлаждением Текст. / Г.Л. Шиткей // Тракторы и сельхозмашины. 1963. - № 4. - С 14 - 16.
249. Экк Б. Проектирование и эксплуатация центробежных и осевых вентиляторов Текст. / Б. Экк. М.: Государственное научно-техническое издательство литературы по горному делу, 1959. - 556 с.
250. Эккерт Б. Осевые и центробежные компрессоры. Применение, теория, расчет Текст. / Б. Эккерт. М.: Государственное научно-техническое издательство машиностроительной литературы, 1959. - 679 с.
251. Этинберг И.Э. Гидродинамика гидравлических турбин Текст. / И.Э. Этинберг, B.C. Раухман. Д.; Машиностроение, Ленинградское отделение. 1978.-280 с.
252. Этинберг И.Э. Теория и расчет проточной части поворотнолопастных гидротурбин Текст. / И.Э. Этинберг. Машиностроение, 1965. - 350 с.
253. Эфрос В.В. Дизели с воздушным охлаждением Владимирского тракторного завода Текст. / В.В. Эфрос, Н.Г. Ерохин, Р.И. Кульчицкий [и др.]. — М.: Машиностроение, 1976. 277 с.
254. Эфрос В.В. Исследование системы охлаждения двигателя Д-37М Текст. / В.В. Эфрос, В.М. Катольник, М.С. Столбов // Тракторы и сельхозмашины. 1962. - № 4. - С. 8-12.
255. Эфрос В.В. Развитие научных основ конструирования тракторных двигателей с воздушным охлаждением Текст.: Автореф. дис. . док-pa. техн. наук / В.В. Эфрос. Владимир: ВПИ, 1977. - 31 с.
256. Юдаев Б.Н. Теплопередача Текст.: Учебник для вузов / Б.Н. Юдаев. -2-е изд. перераб. и доп. М.: Высш. школа, 1981. - 319 с.
257. Юдин Е.Я. Глушение шума вентиляционных установок Текст. / Е.Я. Юдин. — М.: Госстройиздат, 1958.- 160 с.
258. Юдин Е.Я. Исследование шума вентиляторных установок и методов борьбы с ним Текст. / Е.Я. Юдин // Труды ЦАГИ. М.: Оборонгиз, 1958.- вып. №713.-227 с.
259. Яковлев К.П. Математическая обработка результатов измерений Текст. / К.П. Яковлев. М. - Л.: Государственное издательство технико-теоретической литературы, 1950. — 388 с.
260. Янков Н.И. Теп л ©напряженность головки цилиндров двигателя Д-50 Текст. / Н.И. Янков, В.И. Александров//Тракгорыисеяьхсвмашины.-1968.-№6.-С. 14-15.
261. Яременко О.В. Ограничивающие гидродинамические муфты Текст. / О.В. Яременко. М.: Машиностроение, 1970. - 228 с.
262. Albrecht К., Delitz М., Habel J., und andere. Fachkunde für Traktoren -und Landmaschinenschlosser spezielle ausbildung. Veb Verlag Technik, Berlin, 1962.
263. Broeze J.J. Wilson A. Eng. M. Sulphur in diesel, fiiele. Factors affecting the rate of engine wear and fouling // Automobile Engineer, 1949, III, vol. 39.
264. Groth K. Beitrag zur Frage des Temperaturverhaltens und der niedrigen eines Dieselmotors // MTZ, 1955, X.
265. Mackerle U. Fir cooled Automotive Engines. English Edition 1972, Charles Griffin a Company LTD, London. - 518 з.(Мацкерле Ю. Воздушное охлаждение двигателя автомобиля)
266. Marzinowcki Н. Die Auslegung von Ventilatoren für Kraftfahrzeug -kühlanlagen // MTZ, 1958. № 9. - C. 304-311.(Марциновски Ш. Расчет параметров вентилятора для системы охлаждения автомобиля).
267. ГОСТ 8002-86. Двигатели внутреннего сгорания поршневые. Воздухоочистители. Методы стендовых безмоторных испытаний. — М.: Изд-во стандартов, 1974. 30 с.
268. ГОСТ 15150. Машины, приборы и другие изделия. Исполнения для различных климатических районов. Категории, условия эксплуатации, хранения и транспортирования в части воздействия климатических факторов внешней среды. М.: Изд-во стандартов, 1969. - 44 с.
269. ГОСТ 18509. Дизели тракторные и комбайновые. Методы стендовых испытаний. М.: Изд-во стандартов, 1991. - 71 с.
270. ПРОЕКТИРОВОЧНЫЙ РАСЧЕТ ОРЕБРЕНИЯ ЦИЛИНДРОВ
-
Похожие работы
- Методы исследования и пути совершенствования процессов газообмена и сгорания в бензиновых двигателях
- Повышение технико-экономических показателей бензиновых двигателей внутреннего сгорания
- Совершенствование методов анализа возмущений поршневых двигателей внутреннего сгорания и способов улучшения их уравновешенности
- Улучшение основных показателей работы двигателя с искровым зажиганием путем применения альтернативного топлива и обоснования оптимальных температурных режимов
- Система стабилизации теплового состояния дизеля воздушного охлаждения
-
- Котлы, парогенераторы и камеры сгорания
- Тепловые двигатели
- Машины и аппараты, процессы холодильной и криогенной техники, систем кондиционирования и жизнеобеспечения
- Машины и агрегаты металлургического производства
- Технология и машины сварочного производства
- Вакуумная, компрессорная техника и пневмосистемы
- Машины и агрегаты нефтяной и газовой промышленности
- Машины и агрегаты нефтеперерабатывающих и химических производств
- Атомное реакторостроение, машины, агрегаты и технология материалов атомной промышленности
- Турбомашины и комбинированные турбоустановки
- Гидравлические машины и гидропневмоагрегаты
- Плазменные энергетические и технологические установки