автореферат диссертации по обработке конструкционных материалов в машиностроении, 05.03.01, диссертация на тему:Метод фондообразования задних поверхностей прецизионных фасонных фрез полнопрофильными шлифованными кругами

Министерство науки, внсгаей школн и технической политики Российской йедерзщш

Тульский ощгана Трудового Красного Знамени полигахь *1 мсглй. учститух

На прсязгх рукописи

ОСЛСПОЗСК1Й Сергей Бориеэзяч

1/етод мтоошзтш злшх лшврхкостег; шщжсшах ¿лсошых ¿тзз

шншрсшлыыж шд^шажк.ш kphvbfí

Автореферат

диссертации на соискание ученой стопезш кандидата технических наук

Спбщшлшсогь 05.03.0I - Процесс и глахяничоской' и

фкзшсо-тс-хншескок обработки, станки и инструмент

'Гула - 1292

Работа выполнена на кафедро "Металлорежущие инструменты" Тульского ордена Трудового Красного Знамени политехнического института

Научный руководитель - доктор технических наук,

профессор Ящиков A.C.

Научннй консультант - кавдпдат технических наук,

доцент Стаханов К.Г.

Официальные оппоненты- доктор технических наук,

профессор Еасько H.H.

кандидат технических наук, доцент Ананьев Н.Т.

Ведущее предприятие - ЩЗюншкпй завод по.

ремонту технологического оборудования

Задата состоится " $ " декабря Х9Э2 г. в & час

в 9 уч.корпусе, ауд. 101 на заседании специализированного Совете К 063.47.01 в Тульском политехническом институте (300600,г.Тулэ, пр.Ленина, 92).

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Тульского полктехшиеск ого инстнтуза.

Автореферат разослан " 6 " ноября IS92 г. ■

Учеинй секретарь специализированного совета,

кандидат технических наук, доцент .Федан

Структура и объем работы

Диссертация соотоит из введения, седа разделав, заключения и общих выводов, приложении и содертгг ¿(2 страниц машинописного текста, 29 рисунков, 3 таблиц, сппсок используемых источников из чапменовшпШ, приложения на

листах.

II. ОСНОВНОЕ СОДЕЕШЖ РАБОТЫ

На основании анализа задач, стоящих в машиностроении, обосновывается актуальность повышения точности обработки фрезами фасонных поверхностей деталей.

Опыт работы промышленных предприятий свидетельствует о том, что при обработке таких поверхностей наиболее широкое распространение получили затылованные фасонные фрезы. Для получения точных фасонных профилей и при обработке труднообрабатываема материалов применяются фрезы з атакованные шлифовальными кругами.

Однако использование таких фрез-вскрыло проблему повышении пх точности как на стадии проектирования, так и в процессе их эксплуатации.

Одной из ванных составляющих точности инструмента является метод его формообразовании, от которого зависит не только точность нового инструмента, но и сохранение заданной точности при переточках.

Поэтому была определена цель работа: разработка метода повышения точности формообразования прецизионных фасонных фрез затылуе*.т полнопройильнш.ш шлифовальными кругами.

Для достижения поставленной цели было необходимо решить следующие задачи:

X. Разработать метод формообразования задних поверхностей прецизионных фасонных фрез полнопрофишшид шлифовальными кругами.

2. Разработать методику определения геометрических параметров ре^лущей чаоти фрезы.

3. Выявить влияние независимых параметров фрезы и установки шлифовального круга на яогрешюсти профиля проиаво-

о

деде!! поверхности фрози при ео переточке. Разработать методику ыишшкзацпи погрешностей фрезы.

<}. Разработать алгоритм к программное обеспечение проектирован:'.1"! щхэдиаюшшх фасонных Фрез, зашяуемых полнопроХиль-ниллсусзсльныж кругами.

Прэведз'Епй анализ литературное источников показал, что наиболее ир:о;"леио£ для разработки вопросов проектирования щюеяззэяшк ^аоошак урзз является теория формообразования , •• пролгогешак проф. С.Й.Яашшвь'я. Бе оххгеительной особенность» являемся общность решения вопросов формообразования для рао-ллчинх типов шструпоитоп и полнота их проработки.

Согласно зтсй теории поверхность расо&атрмваотся обр&зо-вашсл дккешби образующей по ваправлиш|зм.

Алл класса поверхностей детали, обрабатываема: расомаТри-наег.чаш ^резедзх, ойразущеЯ будет являться нормальный профиль детали, а пдо^ллящиш - промке паратлелышо линии. Производя! ей поверхность горезы является поверхностью вращения. Й055йр:1Ессгь д<?г&лп -получается хшк огибающая семейства о тих кхк&заодагкх поверхностей ■ по параметру поддай вдоль направляа-идос. При р'.ео:л обра&уадвй будет линия контакта производящей поверхности о заданной поверхностью детали.. Эта линия контакта совпадет с профилем детали к с осевш профилем производящей поверхности.

Теоретические ре-сущио хромка (Зразы долшы лежать на яроазвсидадей поверхности. При проектировании их надо рассматривать как линия пересечения теоретически точно'! производящей поверхности с передней поверхностью.

Для процкзкокнкс фасонных фрез рекомендуется попользовать -плои'.у» переднюю ноэераность параллельную оса фрэзц. Такая поверхность является тохнологичесди простой, а самое главков, позволяет наиболее просто и точно проводить контроль профиля фрСЗи. . . -

Поверхность детали, производящая ¡г передние поверхности относятся к классу поверхностей, допускавших движение "самих но себе".

Теоретически тонная задняя поверхность будет являться геометрическим местом рекуцих кромок при различной степени сто п-лшсоти Фрезы. Такая поверхность относится к классу

поверхностей rte допускающих дакешге "сокпх ко codo".

Получение такой задней яолорхггосгд иоэыожо wxw.o ип-сттрумонто-л с точочнцм контакте«. Иукчем ураояторгш wwwwi такого инструмента при кдаяш ходе доля.на кзг.о.чя'гьея. Ttc,ú>» построчная ссЗрмкйжа awieíS исооркясмте евлзечт с болтали затратами ярзшпг. Крт/.е «orc u3ïrco'jn:cïiTji:eiwa с топочльм контактом (Зуд от протекать более ззшшешао, чей пря „тмчсч'ягом, что иезд? 'cicaöfiw» су1.;пс1ьоннсо рдишю на wüiocvk $crv:t.

ii'l'i cop'idûj'jiù г<аднЕ:Я яогзорялост-:'. дясяегкл i ; i : e '^X'.» 7 J J i т^': ' <; jimw.Unci KCKíV6^4Vo;.t напрс.плягагл слродо.'Гич;/: aaawrpri!;^! ]¿ji'U;i¡. Oöynsy^A.'.vis (хопчи'ктпон .тгагяя) тт^л'са nr»''CTjxi;;cï»//JUii!'i кровсЦ, порталу получаекая »одаия веворхиооуь tíyncv о'дппчт-с--ся от тоорэг1гч.?".г:п трзбуопс;.,

Вст&еъ* »опрос о о«.*едо гзяол деседоюзю. В кггхостео зрг.>ош£ии-,оИ д-злосообразяо пр:жть îîo'ùôpxhoo?« золучеттугсея нсододопатолиюсть аолссегай щшлеюгцз;! аолоркяоетк полю-ар о]>:;; ыгого яя»>оз&илого kj-ijig. Усдоаяоч ш-'omi яя.чяется то, что; козерхкоо?!. должна просоли» черс-з рок^гуэ ковс'{

äpöSH; надрз«швдая а о'азоэей vo'iks (рас. 1) дач/па освтщхиь с далраашедеб Тборзииес«« crvci-oír лепор:-

лооуи в этой точке.-

Вследствие лесозаадопягя тазаж тз^еддозэдпх для ост«л»»:п"с ïo'igk продаж, прз яорзточках, аоогжодис отклонение Дд (см.ряс, I ), Koïopaj скаалоя «a погртяоотх пробил iJiposjj • и oópaóamj&etio il детали.

Ноз-;а.;у при проч.чтпрогчип гисткпяэтга яозпяяйгг кеобхода-ï.:ccib рзш&цйя возроаа олрздолгкяк г.-?Л'к:я:и погрешности, допустимости ir морга но со ктл/.язацш.

Тррдядкоя-шо я.зтодя расчета алярочзльясго круга (ожевп-jîljo в pr.tíoxax орзя^ельда .'¡.Л., Чуустиа А.К. и др.) с цолмз ушшзояш trp/дойчаозта ямект раодатоше пр::блк?х;иия л допущения,. щшодгщие к оргбяшгеской погружное?", которая rrep-mo-сятся на фрозу л на деталь. Поэтому для прошзяошшх Фрез пря-гишеяг.о шопе шгодоа но целесообразно. В лаотоетцэе г>ря;я :"л?»тся огагло анататичоски точнно методы (пряведоня в работа:: Леонова С.И», Цспхова A.B., Родина П.Р. к др.). Ня оолсло отнх методов кртут бцть рассчитаны шх>$авалншв крулг при дви-яегшк влг$сзалг-.ного круга ко архимедовой, лога^фпй^ойсЛ я

Рис. I Образование погрешностей прсЛиля фрезы при переточках I - траектория движения центра шлифовального круги; 2 - теоретические линии затылопашш; ДХ - погрешность '

др. смшрштал. Однако на иекогорсс сталках крявоя аатяооанпя моуот обличаться от оодагашх кртих." поэтому бия разработай новлЦ аначптичосни тспний метод формообразования прецпэпошшх фасошпк шрез зятолуегхк полно1грал!л№га1 и.то$озальнкми кругами, лозиоляюпщГ! учитывать реальный. закон язьдояпл суппорта.

Супность предлагаемого мето;,а зяклэчоетоя в том, что или-фовалыши круг должен иметь полврт'ости, которца образуются теоретически точной ре:купеи крог'ко;; фразы пря затншв очном дмиенип круга отноеитолгао урезн. Взеямнс-э расположение иля-фоаолъиого круга относительно фрози в начальны.! мокетг соответствует принятой установка мгфовельного круга ( р:;с. 2 ). В основу метода была положена хкзеглат:иоскаа теории оги батенек.

Согласно этой теории в точке оопркокия двух поверхностей норальная составляющая скорости относительного двипекпя рявна нулю * Величина этой ооотаашкцей п била нретята з качестве целевой функции npi решении тронсцендентних уравнении. В качестве независимо!! переменно,! при ренегат уровнштд бкл принят угол V медцу шлосевоп линией и ось» X

Целевая функция ыо.тет бить лредставлеиа в общем виде как:

- F (V , а(¥)), (I)

где ■ О(Ч')- функция, определяющая закон двтаг.ешш суппорта станка при затплсвапли.

Моменту профилирования будет соотаехсгаовить значите параметра ¥ при F,,. •= 0 , т.о. корт нелепой функции.

В развернутом виде зависимости пртгведепи в диссертации.

Все параметр!!, используемые при проектировании инструмента, разделяются на звзисш» и кезазш!г.'ло. Нооеопсяице' пара-мотрн назначаются ила выбирается проектировщиком. Еазиетште однозна'шо рясс«итша»?ся при пригазик яеоаэисшах. Таким образам, рычагатл управления процессам ироехтдровзнкя: являются только незозисп.ше, среди которнх следует внделять основнпе, оказнвэкяде дошширухщео влияние.

Численные значения независимых параметров фрэзн и установки шлифовального круга опешшаогся:

- геометрическая! параметрами ре\<у.цен части фрези, опре-делящимн. условия работы различии* участков рэяудаС кроцки;

- параметром У , опредедающм поло:':е>гл меаоооооЗ

и

¿üur.iu и момент прсфотгрозачня, оквтвнтот влияние па условия (Т.'ОрлирсЕаизи раашпгагх' y-iасткев рекхуцеЯ кроша п запас на переточку <урезк.

Как отмечалось лше, теоретически точною дроизводяйцто поверхность будет иметь только-нлвоя доеза. Поело пероточкп возникают погрешности профиля произведшей поверхности. Па величину этих погрешностей влияют язшнениз диаметра фрезн при перйточках, передай" а задний угли, дшглотр и параметра установки шлифовального круга.

Для определения ведичгаш погрешностей шжио рассчитать, зеребуемую форму ревущей кромки и соответстауквдВ ей профиль шлифовального круга, оставляя парагетрн aro установки теш, ко-торнэ будут приняты в процессе зашяовапия, Полученный таким образом профиль шлифовального круга будет отличаться от профиля расстаташгсго дли новой фрезы, а учитывая, что в процессе загнивания производящая поверхность шифровального круга не ме-" шется, несовпадение npolnuieii может являться основой для подсчета отклонения производящей поверхности йрезы при переточках.

Отклонешге пра|шш шлифовального круга, определялось как расстояшш расчетной т.очки 'действительного профиля до касательной к теоретически требуемому прсфигю п соответствующей точке. Измеряется это расстоялте по нор.'.аяи к теоретически требуемому прожига.'Пересчет указашюго. отклонения на отклонение профиля производящей поверхности проводился с учетом передних и задних утлов, ргссматряваокш: з плоскости перлевдикуляр-;гой реиуздей кройке.

Поскольку ОТКЛОНОШ1Я супестзенно мэныле радиусов крлгаизнц передней, задней поверхности и поверхности резания в нор«ань-ней плоскости, то кривце сщлл загленеин прскяш каеателыилли к соотаотствующш -пжиукостям. Погрешйстя такой захлены будут второго порядка малости п ими можно пренебречь при расчете.

Отклонение профиля шлифовального груга определится

ЗЙВКСШ.МСТНЭ . ■ ' .

Autj, = Ахф ■ S¡ri битф - bijip-CdsOuTiji f (2)

где Дхф ktjtj) ~ разность координат дейепштелтлюго и теоретически трсбуеглого профиля в расчетной точке;

Сhiriji - yi'Qji наклона касательной к теоретически

трзйусмому проЗялч в расчетной точке.. Отклонение п^оТтиш производящей поверхности <5резн

ОПреДвЛИТСЯ ЗЗЕИС-ИМОСТЬ'О

А _ àtHii-COS^prij)

где Ü'pw(j), ¿¡',>гф - нормальнее задний л передний рабочие углы для теоретически точно! фрези.

Для ькяллеция влшкш основных конструкт.мзннх параметров фрозч и установки шлифовального крута на погрешности профиля рроазз сдачей поверагости фрэзк при перзточках но перздпей поверхности, били проведены численные эксперименты.

Объектом экспериментов била условная фреза с радиусом в tífi30Boi'¡ точке Ги = ICO :.м .числом зубьев 2.ф - -12 ; сшцулком передней поверхности С - 22 гял ; величиной з-чтндованпЛ ¡( - 10 .

Параметра установки илифовального круга (сы.рис. 2 ): начальное мелоссвое расстояние 1П„ = 260 ш (соответствует диаштдо круга в базовой точке c/iu0 = 320 ш ).

Параметр!! лро£ши Фрсзи охватывали практически испольэуе-■ мие соотношения высоты профиля и радиуса фгрезы, а такке разлкч-нне углы наклона касательной. .

'¿роза стачивалась на 0,2; 0,4; 0,6; 0,8 и 1,0 шага.

Исследовалось влияние на погрешность Д ,¡ профиля производящей поверхности Фрезн щч! переточка:: следующих незавЕсшшс-

параметров.:

1. Изменения диа-лотра затылозочного клифювадьного круга в результате правки, йшкотр к тифозалыюго круга поменялся в пределах от 420 юл (больше принятого) до E2Q tai (кзнопошшй) Расчет вален kjm новой фрезы.

Результат показали, что влияние такого изменения мало. Б оксгроыалыюи случае погрешность достигала — 0,0018 m .

2. Величины схачиваняя фрезн (уменьшения диаметра фрезы). Результаты показали существенное, влияние величины стачивания

на величину гюг]юмностей, так при переточке на 0,4 шага, магеи малыми погрешность составила - 0,174- ш.

3. Принятого диаметра шлифовального круга. '

Для расчета использовались илгйсвалкще круги с диаметрам,! 4CD а, 320 ил и 240 гзл. Анализ получениях результатов доказал, что степень влияния принятого ятлеера ашгТчятчгого круга незначительна. При увеличении принято'.'о даа'-«отрп на i'60 ь?д, погрешность проката, в результата шретотгсг. $рзги на- 0,4 шага, возрастает яа Q.0C07 та.

4. Переднего утла (слтацелпя пор-?дне:; псоорхиостч), ПорадциЦ угол на наибольшем дитдетре йгезн изменялся о пределах от - 30° до +30°. При возрастали!' п уменьшении угля, погрешности увеличив а» гея достаточно пнтоьошно.

Для фразы сточенной на 0,4 шага при / = - 20° /\а ~ = 0,08 ш; / =-10° Д0 0,025 ш ; # -- 0 Д0 = 0,01 ш ; = Ю° Д0 - 0,151 ш ; X =20 Д 0 = 0,41 ш.

5. Заднего угла. При переднем угле j¡ ~ 1С0 , задтга! угол на наибольшем дижетрэ фрез ti изменялся от 0° до 25° . Анализ полученных результатов показал, что величина заднего угла оказпзает такое кэ сильное влияние на погрешности профиля, что и передний угол: при й - 0° Д 0 ~ 0 >ад ;

а = 5° До = - 0,09 ш ; а = 10° Д и = - 0,235 ; К = 15° Аз = - 0,422 luí .

6. Углов наклона оси вжроваяыюго круга, fi - в горизонтальной плоскости, £ - в вертикальной (см.рис.2). При исследовании »линия угла р , прншмалось ¿ =0°, а Р изменялся от - 15° до í,\j°, при угле натнлсоашм

7 =15°. При исследовании влияния угла С , принималось р = 0°, а £ изменялся от -10° до +10°, при 7 =15°. Характер влиянии углов. /3 и ¿ на погрешность Д а явля-. ется более слолщм, чем предыдущие параметры , однако максимальная абсолютная зелпчина Д0 при переточке фрезц на 0,4 шага не превышала 0,1 мл.

7. Высоты установки оси ьшгУовального круга, величина смещения оси шлифовального круга изменялась от

- 2 г>зл, до +12 ш. При о в ом погрепность Да изгонялась на 0,001 ш , при переточке фрозн на 0,4 нага.

8. Угла затыловакия фрези. Угол затнлованпя Т изменялся от -90° до 20°. Наибольшая погрешность Л о соответствовала углу V* = 90° ( 0 - угол мо™,ду каоатоль-

ной к профпдд детали и ir- слешей эатшюваняя). Изменен:' в максимально,! i¡v р. люстл /д <j в интервале углов Т = -30° ... +30°, составило 0,006 им. В интервалах 7 = -20° ... -3Q0 л Т = 30° ... 30°, это изменение <5цло более гштепспвнпм (до 0,6 ш ).

Результат исследования позволили установить, что да.-лши-руквдгли лараггетр&мк, влят-лпл: на точность яцжзтса:

- ст0г.е;-г.ь сточенностп урззн;

- шрадц&й угод (споуонне передней цоаерхноотв) фрззц;

- задний угол (jj«?JE£4Sffa гшюловтя)'

- УГОЛ Зй№ЛСЭШКи С'р'ЭЗЦ.

Однйко изгонять итц нарапегрн mo:,-j:o дши, в определении* предела;:, аешодайк от еяец»1>2Кй профиля детали, ойрпйатив&еио-го гш&£сш&, троооьалпй и ьоллчаио разборного износа и др.

■ Оснсшаш! ciícaodai.:n лсмачоная погрешностей возшпгаедвг при перетояке йрззц лвлизтся:

- переточка по задней поверхности с изшисшоа профили ш лнфезалыюго круга;

- пнгсточка.reo шреднай поверхности. '

В о тал случае требуется специальное оборудование, набор правящих роликов к шкду слсиностн задней поверхности его npiivieneinie нецелесообразно. .

Во ьторо!.: случае передняя поверхность додала быть криволинейной, т.к. теоретически необходимая рзкущая кромка буд0т представлять собой пространственно линию, Однако для прецизионных фасошшх Фраз, как агнечалосъ ьше, с точки зрения обзе-печония точности контроля переднюю поверхность пртклшот плоской. При замене передней поверхности на плоскую, параметры peicymeii KpcfAKH изменяются, что приведет к. погрешностям профиля производящей поверхности фрезы. Однако,учитывая технологическую простоту изготовления, переточек ц контроля такой плоской передней поверхности, целесообразно проводить шпшш.зацшо погрепшесгеи праТилд производящей поверхности фрези при переточках за счет изменении переднего угла (смещения парадной поверкностп).

Сущность методики минимизации погрешности Д0 профиля производящей поверхности фрезы при переточках.заключается в том, что:

là

- определяются параметры профиля производящей поверхности новой фрезы из условия, что задняя поверхность проходит через теоретически требуемую pe:;cymyio кромку новой фрезц;

- для оточенной на заданную величину фрезы определяется требуешй профиль ыпфочального круга, при котором задняя по-вех«яость будот проходить черэз с зореточескп требуемую ре-лу-щую кромку такой сточенной Фрезц;

- определяются отклонения профилей шлифовальных кругов новой относительно сточенной фрезы, которые поресчнтываится

на отклонение профиля проиэоогпгсой поверхности фрезы, измеренного по нормали к последней. (Эти погрешности непосредственно переносятся на деталь); ■ .

- определяются получашиеся погрешности для точек наиболее оизегстпошак участков профиля детали и находится максимальная по абсолютного значению погрешность;.

- путем изменения смещения передней поверхности (переднего угла) ведется поиск, наклеившей максимальной погрешности. По величине этой погрешности судят о допустимости выбранной степени сточешюсти;

- определяя длн различных степеней сточегагости величину смещения передней поверхности .соответствующую наиисньаей максимальной ногрепности, строится график заточки фрезы по передней поверхности. Учитывая, что па практике фреза молсет Сыть изготовлена с диаметром больно расчетного,рекомендуется па таком графгасе показывать величину c!.ic-L,einm передней поверхности и для отрицательной степени сточешюсти.

Схема переточки, позголявмгл минимизировать погрешности проТиля фрезы, показана на рисунке 3. График перэточки условной Фрезы представлен на рисунке 4.

Анализ полученных погрешностей при переточках для условной фрезы показал, что при переточке фрезы на 0,4 вага погрешность уменьшилась с 0.08 мл до исходного варианта, до 0,009 га для фрезы заточенной в соответствии с графиком заточки.

Таким образом, график заточки позволяет для практически используемого стачивания фрез ( 0,25 ... 0,5 шага), на порядок и более уменьшить погрешности профиля производящей фрезы, а, следовательно, и детали.

22

е 21

g2

и)

I 20

о

IS

\

\

л

\ \

\

\ \

\

к

8

-к 0

ипменонис дипметра ¿J г.м. 4 Гр'-фик лероточки фрозм

Результаты, полученные при решении задач данной рдбо-тн, были использоваин при проектировании. и 'производстве' прецизионных фасонных фрез 'для обработки хвоста турбиной лопатки, роликов для правки затыловочных полнопрофильных м; повальных кругов.

ОСШЗШЕ ВЫВОДЫ

I. Разработан новый метод формообразования задних

поверхностен предазионних фасонных фрез иолкопрсфильниж оов5ооалышь;п кругами при общем случав установки и движения шлифовального круга относительно фрезы, позводяшяЗ . учитывать реальный закон движения затк'ловочного суппорта.

• 2. Получепц расчетные зависимости, позволяющие оценить

принятые независимые параметры фрезы и установки илпфо-валыюго круга.

3. Получены данные о степени влияния независимых параметров фрезы и установки шлифовального круга на погрешности 'профиля фрезы.

4. Предложена ?лотсд;н;а ьлпшлзацил погрешностей фрез, позго-лящая умёньшгаь погрешности задней поверхности на один ц • более порядков.

. 5. Разработана методика и ирог^г.глнов обеспечение проектирования прецизионных фасонных фрез затылуеглых полнопрофильными шлифовальными кругами.

В заключение следует ответить, что как показали экономические расчеты, за счет позшюния ресурса работы турбина, вследствие повышения точности и стабильности профиля Фрезы, а, 'следовательно, и турбинных лопаток, о.'хлдаеглый экономический эффект от внедрения разработки в условиях Щекинского завода

• РТО, только для одного типа профиля хвоста турбинных лопаток составил 58623 руб.

Основное содержание диссертации отражено в слс-дулира публикациях:

1. Лмникс® A.C., Стаханов Н.Г., Ослоповскпй О.Б, Программное обеспечение ат'о^итазяроьиинЬго расчета прецизионных фасониюс фрез с вазшлоаг&ш&н зубьяш // И m!.: Доклады международной конференция по инструменту. - Ш-ГР, - 1,шшкол1д,-IS89, август 29-31.- ЧЛ. - С.307-311.

2. Стаханов II.Г., Бориокш; О.П., Ослоповскпй С.Б. Проектирование фаооншхх затыговашшх фрез повышенной точности для обработки детатей из трудлообрабатцваегда материалов // Тез. докл. республик, научи, -техн. ж он]).- ьариуполь. - 1989, сентябрь 12 - 13. - C.IIS—117.

3. Стаханов Н.Г., Ослоповскпй С.Б., Трофимова Г .И. Примените ЭВМ для расчета высокоточных Фрез с радцалышц заты-ловаяием шлифоЕальнши кругшж при параллельных осях // В кн. : Исслед. в обл.инструы. "пр-во и обраб.металлов резанием. - Туда.: ТулПИ, 1990. - С.2*3-27.

4. Стаханов Н.Г., Парижский. В.В., Ослоповскпй С.Б. Геометрические парамегрц рехущей части фасонных'фрез, затшуе-ыых шдифовгльнши кругами //В кн.: Повышение надежности и долговечности выпускаемой продукции в машиностроении.: Материалы сешнара. - Орел.: ОЛ ВПТО машиностроителей. - IS9I,

март 25-27.- С.42-48.

5. Стаханов H,Г., Ослоповский O.E., Трофимова Г.И. Структура алгохктыа расчета лрецизионшк фасонных фрез ç затн-лованнкми зубьями // В.кн.: Исслед. в обл. инструм. пр-ва и обраб. металлов резанием. - Тула.: ТулПИ, 1990. - С.34-40.

С. Стаханов Н.Г., Ослоповский С.Б., Борискин О.И. Исследование точности прецизионных фасоншгх фрез_ о затшгавал-иш зубьями //В кн.: Разработка и внедрение новых ресурсо-сберегащцх технологий в области машиностроения: Материалы семинара. - Орел".: ОП ВПТО машиностроителей, 1991. - С.77-84,

■ 7. Стаханов Н.Г., Борискин О .И., Ослоповский С.Б. Профилирование по методу "минимума" шлифовальных кругов дан затнлования фасошкх фрез //В кн.: Исолед. в обя.янсгрум. пр-ва и обраб.металлов резанием,- Тула.: ТулПИ, 1992.- С.10-15.