автореферат диссертации по химической технологии, 05.17.08, диссертация на тему:Математическое моделирование и совершенствование конструкций многосекционных аппаратов с перемещивающими устройствами

и* ' : -

московское научно-производственное объединение химического машиностроения нпо "ниииммаг

На правах рукописи

ДУКОР Илья Анатольевич

натштическое моделирование и совершенствование

КОНСТРУКЦИЙ ШОГОСЕКВДОННЫХ АППАРАТОВ С ПЕРЕШИВШИМИ УСТРОЙСТВАМ!

05.17.08 - Процессы и аппарата химической технологии

Автореферат диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук

МОСКВА - 1922

Работа выполнена в научно-исследовательском и конструкторском институте химического машиностроения НЖХИШАШ.

Научный руководитель - кандидат технических наук, доцен Васильев A.C.

Официальные оппоненты:

- доктор технических наук, профессор Классен П.В., кавд дат технических наук» доцент Карасев И.Н.

' Ведущее предприятие - Государственный институт по проек реванш) заводов основной хшической прогдшленности "1ШР0ХИЫ

Защита диссертации состоится 29 декабря 1992 г. в чао мин на заседании специализированного совета К 137.03.01 в Московской научно-производственном объединение химического машиностроения НПО "ШШШАШ" по адресу: I250IS г.Москва, Б.Нсводаитровская, 14.

С диссертацией ыоано ознакомиться в библиотеке ШИХШШ

Автореферат разослан "27" ноября ]

Ученый сеедетарь

специализированного Совета .. кандидат технических наук

о-б^^^Д^Д^Павловсга

• 1 ~

ХЯОБцАЯ ХАРАКГБРКСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы.. В целом ряде отраслей промьшленности, в частности производств минеральных удобрений, применяются ыно-госекцкокныз аппараты квадратного сечения, с механическими перемешивающими устройствами. Они используются как реакторы разложения фосфатного сырья в технологических линиях получения фосфорной кислоты, двойного суперфосфата; применяются в качестве репульпа-торов фосфогипса в системах гидроудаления; сборников фильтрата и другие. Эти аппараты комплектуются перемешивающими устройствами .мощностью до 220 квт, их реакционные ооъемы достигают 2500 м3, перемешиваемые пульпы"содержат до 30% твердой фазы. Выявленные за время эксплуатации основные недостатки-несоответствие номинальной мощности перемешивающего устройства фактически потребляв -мой, отложения твердой фазы, приводящие к уменьшению реакцион -ного объема, увеличению потерь ВгОг и нарушению внутриреакторной циркуляции.

Эти негативные явления связаны с отсутствием методйк расчета процессов перемешивания в аппаратах квадратного сечения. По -пытки применения к данному классу аппаратов зависимостей» полученных для цилиндрических аппаратов, не всегда приводят к удов -летворительным результатам. В связи с этим возникла необходимость в создании методики расчета, посредством которой могут оыть приближенно описаны гидродинамические параметры потока жидкости, распределение твердых частиц в секциях аппарата и мощ -ность перемешивания.

Работа выполнялась в рамках тематического плана НПО "НИИ-ХИШАШ" в соответствии с договором между НПО "НИИХШММ"и Нз-леузовским химическим заводом. Перемешивающие ^отройства реактора К?К при проведении модернизации реактора объемом 2525 ы3,

- г-

входящего в технологическую линию ЭФК, поставленную фирмой

Соррее Bus t

Цель работы. Целью настоящей работы явилось исследование и математическое описание процесса перемешивания суспензий 'в аппаратах квадратного сечения и получение уравнений для инженер -ного расчета основных параметров перемешивающих устройств, обеспечивающих требуемое качество перемешивания. В работе были поставлены и решены следующие частные задачи:

- выбор математической модели, на основании которой могут бить подучены уравнения, описывающие профиль тангенциальной и радиальной скоростей в аппарате квадратного сечения;

- на основе сведений о профиле скорости приближенно определить осредненное значение коэффициента турбулентной диффузии и получить уравнение для. распределения твердых частиц по высоте аппарата;

- на основе взаимодействия лопасти ьлгалки с потоком жидкости получить зависимости для расчета потребляемой мощности;

- разработать программы расчета на сВМ профиля скорости и потребляемой мощности.

Научная новизна. Для сосуда квадратного сечения предложена математическая модель, в которой поле скоростей реальной жидкости аппроксимируется полем скоростей ."идеальной жидкости".

Выполнен анализ взаимодействия потока перемешиваемой среды с лопастями мешалки, учитывающий осооенности поля скоростей в сосуде квадратного, сечения.

Разработан метод расчета осредненного значения коэффициента туроулентной дк&>узии для аппарата квадратного сечения.

Практическая ценность. На основе теоретического анализа и проведенных исследований разработан метод расчета аппаратов квад ратного сечения с перемешивающими устройствами, позволяющий

- з -

. стадии проектирования оборудования оценивать для мешалки с нкретными параметрами:

- тангенциальную и радиальную скорости жидкости в проиэволь-й точке сосуда;

- мощность, затрачиваемую на перемешивание при установивше-я режиме;

- осредненное значение коэффициента турбулентной Д1ффузии и определение твердых частиц в аппарате.

Все уравнения для описания профиля скорости и мощности пере-ашвания отражают в аналитической форме влияние Основных пара-гров мешалки, физические свойства перемешиваемой среды и геоме-ические размеры сосуда.

Использовакте результатов работы.. Результаты работы наши именение при выборе типов и размеров мешалок, количества обо-гов и мощности приводов перемёашвающих устройств аппарата объе-ч 2525 м3, входящего в технологическую линию получения фосфор-\ кислоты фирмы " Соррее -Rust " при замене импортного обору-вания на отечественное.

На основе полученных уравнений разработаны программы расче-на оВМ для систем автоматизированного проектирования.

Публикации. По материалам диссертации опубликовано Ц рабо-

Ооъем работы.. Диссертация состоит из введения, пяти глав, зодов и приложений. Работа изложена на-страницах машинописного сета, содержит 2 рисунка', 5 таблиц, список литературы ¡читывает 75 наименований.

основное содержание работы

Во введении обосновывается значение вьгоранной темы, показывается ее актуальность и формулируются основные направления исследования.

В первое главе диссертационной раооты приводятся существую -щие конструкции многосекционных аппаратов с перемешивающими уст -ройствами. Наиболее подробно рассмотрены многосекционные аппараты для получения фосфорной кислоты ооъемами 740 мэ и 25Е5 мэ. Приведены результаты ооследования данных аппаратов, рассмотрены основные типы отказов.

Приведен литературный обзор теоретические основ перемешивания в аппаратах с мешалками, рассмотрены основные математические модели, на основании которых получены уравнения для описания гидродинамики перемешивания, затрат мощности на перемешивание, про -цессов переноса в аппаратах с мешалками.

Проанализированы существующие методики расчета мощности пере мешивания и распределения твердых частиц по высоте аппарата. На основе проведенного анализа сформулированы цель и задачи иссле дования.

Во второй главе, выполнен теоретический анализ перемешивания в многосекционном аппарате с секцией квадратного сечения.

Гидродинамика перемешивания в сосуде квадратного сечения.. Многочисленные экспериментальные данные свидетельствуют о том, чг поле скоростей в аппарате с мешалкой с достаточной точностью може^ быть описано полем скоростей "идеальной жидкости". Построенная hi этой предпосылке модель "центрального вихря" дает достаточно не • плохие результаты для аппаратов цилиндрического сечения. Как пою зано в главе I, ее недостатком является невыполнение условия непроницаемости твердой стенки, т.е. нормальная к поверхности сосу,

ютавляющая скорости отлична от нуля. Модель "комбинированного осря" не позволяет учитывать влияние геометрии сосуда на гидро-шамические характеристики потока.

Предложена математическая модель, в которой:

1. поле скоростей в сосуде квадратного сечения описывается элем скоростей "идеальной жидкости";

2. гидродинамическим аналогом перемешивающего устройства яв-зется комбинация прямолинейного вихря и точечного источника;

3. поле скоростей индуцируется прямолинейным вихрем и точеч-т источником: в плоскости мешалки скорость индуцируется и вих-зм и источником,—в плоскости, где мешалка отсутствует, скорость ндуцируется только вихрем.

Комплексный потенциал течения, индуцированного изолированным ихрем интенсивностью 36 в произвольной точке 2

де Во - точка, в которой расположен вихрь.

В декартовой системе координат уравнение комплексной скорости

В случае аппарата квадратного сечения вихрь распологается гежду двумя взаимно-перпендикулярными плоскостями. Для выполнения условия непроницаемости твердой стенки использован метод отоораже-шй и рассмотрена система вихрей, отраженных относительно заданных шоскостей.

Комплексный потенциал в произвольной точке 2 определяется алгебраической суммой потенциалов вихря, находящегося в точке Н<

(I.)

IМ11 - ¿V/ ^ . 132

( 2 )

и трех отраженных вихрей, находящихся в точках ?2) Нд,

V/ = МА ♦ у/2 + +

Вьфажения значения потенциалов: ^з = - ¿а?£п(н-?3)

.И =

С учетом вьфажения ( 3 ) уравнение комплексной скорое ( 4 ) запишется:

- ¿аеГ —1---1—___1_1

—. ' (

Выделение действительной и мнимой частей комплексной рости дает значение компонент скорости по осям X и У

-----ГТ-

I. [1х-а)1*(ч-б1'][1г'а)г + 1у-а11] —:__(

и'и = каизр [__

у 3 Ь-Цх^ЧмПИх+аГ'Ш-аГ]

__Х2Й_1

Комплексный потенциал скорости в точке 2 индуцирован -й точечным источником мощности ГЛ находящимся в точке

Н- Но)

( 7 )

В случае аппарата квадратного сечения источник распологает-ыежду двумя взаимно-перпендикулярными плоскостями и комплекс-й потенциал имеет вид:

= (г2-

(в )

Скорость жидкости

11й м/" ¿и/ _

* *в с А (9)

После выделения действительной и мнимой частей в уравнении

9 )

иэе'-ач^Щжн-а1)2 (х'-^Мцсу + а'Л

с ю )

иос'-уу^ргу-йГ 1х*-УлМЮ*<1уу и }

Присвоив индексы для скоростей, индуцированных вихрем , а индуцированных источником и$ можно записать пола® составляющие скорости

Их = \Л*х

иц * и'ц * цЦ ( 12 }

- о -

Переход к тангенциальной и радиальной составляющим скорост* осуществляется следующим образом:

К*» ЦхиЫ* ицС05(^

иг - \\xtOSi. - 1/у 51П«1

(13

Для решения уравнений (13 ) определяются значения интенси] ности вихря и мощности источника. Интенсивность вихря находится по уравнению:

эе-шгЦ2

(14

где Ю{ - угловая скорость вихря, \\ - радиус вихря.

На основании исследований'ряда авторов для определения зна чения было получено следующее Е^раяение:

Гь^Го Не

10*+

( 15

где Г0 - радиус мешалки, Яе = ->— - критерий Рейнольдса, П - число оборотов мешалки, с1 - диаметр медалки, $ -плотность перемешиваемой среды, - вязкость жидкости.

По данным ряда авторов для плоскости аппарата, в которой установлена-мешалка, значения тангенциальной и радиальной скоро стей практически совпадают. Так как уравнения скоростей, индуци рованных в бесконечной плоскости вихрем и источником идентичны, то для инженерных расчетов можно положить д£ - ГЛ.

Угловая скорость жидкости в зоне сечения вихря на основанк исследований, приведенных рядом авторов на пробашенном аппарат

- 9 -

объемом 740 мэ может определяться по уравнению:

I с ш \0Л

^».чи (■#■)

( 16 )

где Ш0 - угловая скорость вращения мехалки, £х - рабочая поверхность исследуемых лопастей, - эталонная поверхность мехалки, - вязкость воды, ^х - вязкость перемеливаемой

жидкости.

Модность, потребляемая на перемешивание Как показывают данные обследования ряда промшшенных аппаратов, номинальная мощность перемеливаюилвго устройства не во всех случаях соответствует фактически потребляемой. В случае заниженной потребляемой моености происходит перегрев электродвигателей, преждевременный выход из строя привода и ряд других негативных факторов. Завышенные значения номинальной мощности приводят к ухудшению показателей энергетической системы цеха. :

Теоретической основой анализа энергетических затрат при перемешивании является взаимодействие потока жидкости с лопастью мешалки. К элементарного участку длины лопасти приложена сила:

( 17 )

где 5Л - коэффициент сопротивления лопасти, $ - плотность перемешиваемой среды, - высота лопасти, Uj.fr) - относительная скорость лопасти и жидкости на радиусе Г .

Скорость Ш1Г) выражается как разность скоростей лопасти

и скорости потока на радиусе Г* . ,

имп - и)вг - Ш(Г)

Сила создает элементарный момент ¿М , равный

.¿М'Ь^Л.г ¿г

С 19

Суммарный крутящий момент может быть выражен:

п

п

(20

После_соотве?ствующих преобразований уравнения ( 20 ) выражение для расчета мощности запишется следующим образом:

* ^(^г-ылги'г^р]

Ъ (2]

Интеграл, стоящий в правой части уравнения С 21 ) не поддается непосредственному интегрированию и вычисляется численш методом. Следует отметить, что так как профиль скорости не явJ тся осесимметричным, то уравнение С 21 ) определяет "локальш значение величины мощности для определенного расположения лот ти мешалки относительно системы координат. Для определения ср< него значения мощности за один оборот ыелалки необходимо найт! среднюю величину А/ при различных положениях лопасти за один оборот.

Стоящий в выражении ( 21 ) интеграл заменяется конечной

лшой вида

г "

\[ш-ищшг(1г -

не

¿й - числовые коэффициенты, ХЦ - точки отрезка 'о].

п

пя составления суммы С^ £{Х}) применялся метод прямоуго-

ьников.

Распределение твердых частиц по высота в аппарате, квадрат-рго сечения. Равномерное распределение твердых частиц в жид-ости является необходимым условием при проведении процессов азложения фосфатных руд во всех производствах фссфорссодержа-их удобрений. Б связи с этим определение условий перемешивания, ри которых обеспечивается равномерное распределение частиц в ппарате, составляет одну из важных задач при разработке перевеивающих устройств. В соответствии с положениями диффузионной одели общий расход частиц через единицу площади горизонтального ечения аппарата на высоте Л может быть представлен как сумма отоков частиц, движущихся в результате турбулентной диффузии и сажающихся под действием силы тяжести. При установивлемся ре-име в отсутствие накопления частиц суммарный расход через сече-ие Ь определяется уравнением:

( 22 )

де Рт - осредкзнное значение коэффициента турбулентной диф-узии для периферийной зоны, Мое, - скорость осаждения твердых. истиц, - скорость восходящего потока в периферийной зоне, нтегрирование уравнения ( 22 ) при граничных условиях Й«0 Х= ОСо

дает зависимость распределения частиц по высоте аппарата

• ¿ш£ • "а - у/ос -1*4 п Н с п-н

. 0т (23

В практических расчетах представляет интерес соотношение между средним значением и локальной концентрацией на высоте |

в Ресхр (-Ре 2; ^р ^-«ер(-ре)

( 24

Для определения скорости восходящего потока можно в пользоваться уравнением:

и4= *

а* -

(25

где . ^ -циркуляционный расход жидкости, ¿}*-?ГГ}г -площадь сечения периферийной зоны.

для приближенного расчета величину допустимо рассчитать по аналогии с цилиндрическим аппаратом:

^ « Ац, П ■ (С ( 2Ь

где П - число оборотов мэлалки, (£ - диаметр мешалки, ^ коэффициент расхода. Величина может определяться на'оснс вании уравнения:

%ехр[ В.9ПГ,)] (27

№ - относительная скорость жидкости на радиусе Г1 ,

г0,0028 для мешалок с наклонными лопастями.

Для приближенного определения коэффициента туроулентной и*фузии в аппарате квадратного сечения полоним как и в случаа илиндрического аппарата, путь смешения £ пропорциональ-ам масштабу течения - линейному размеру секции.

Осредненное значение коэффициента турбулентной диЗДузии

э сечению определяется выражением: $

( 2Ь )

Подстановка в уравнение ( <Б ) зависимостей, описывающих рофиль скорости, приводит к сложному вычислительному процессу, мея в виду приближенный анализ яшгения, допустимо принять сред-ее значение градиента скорости по порядку величины, равной от-ошению средней скорости жидкости к масштабу точения. Принимая, то путь смешения С , по аналогии с аппаратами цилиндриче-кой формы равен 0,45(1

Рг *' 0,205 а Шр

( 29 )

Величина Шр может опрзделяться на основании' уравнения 12 ). При этом под средней скоростью понимается скорость

и,р = \J\j1 + и г ■

В третьей и четвертой главах представлены методы экспори-ентальных исследований, анализ теоретических и опытных данных, ыводы. Задачей экспериментальных исследований являлась провер-

ка исходных предпосылок, положенных в основу теоретического анализа, подтверждение возможности использования полученных уравнений для инженерных расчетов.

Лабораторная установка состоит из сосуда квадратного сече ния объмом 70 л, размеры сторон 3b0 х 3b0 мы. На стойке крепш ся электродвигатель постоянного тока, частота вращения которс го изменяется посредством лабораторного автотрансформатора. Вг электродвигателя соединяется посредством цуфты с валом, на ко тором устанавливаются съемные мешалки. Электродвигатель усташ ливается в подшипниках качения для возможности определения pet тивного момента на валу электродвигателя.

Скорость жидкости измерялась трубкой Пито, которая имеет трубку для определения статического напора и полного напора ж! кости. Показания определялись пьезометром, заполненным водой. Трубка Лито перемещалась в сосуде во всех направлениях. Это дг возможность определить тангенциальную и радиальную скорость в ряде точек сосуда. В качестве лабораторных мешалок применялиа четырехлопастные мешалки с наклонными лопастями, открытые тур< нные мешалки, трехлоластнгз стреловидные мешалки с наклонными лопастями.

Мощность, потребляемая на перемешивание, на лаоораторной установке замерялась с помощью системы мотор-весы; Изменение числа оооротов П* 200-500 оо/мин осуществлялось с помощью ti хометра. Измерения мощности перемешивания проводились так же i промышленном аппарате объемом 2525 мэ для перемешивающих устройств, установленных в первых двух секциях аппарата. Измерен мощности проводились по показаниям приборов, установленных в электрической схеме подключения перемешивающего устройства. 3i чения замеряемой мощности находились в пределах 30 г ti0 квг.

Определение распределения концентраций твердой фазы по высоте аппарата проводилось на промышленном аппарате объемом 2525 м3 (объем секции 205 м3). Для этого применялся специальный пробоотборник, с помощью которого можно было производить отбор проо с различных высот (считая от поверхности пульпы в секции). Далее определялось содержание твердой фазы в проое, для чего твердая фаза отфильтровывалась, высушивалась и взвешивалась. Концентрация (массовая) определялась как отношение массы твердой фазы в пробе к массе пробы.

Результаты измерения тангенциальной скорости в сосуде объемом 70 л и их сопоставление с расчетом по уравнению ( 13 ) приведены на рис."Ги свидетельствуют об удовлетворительном совпадении теории и эксперимента. На рис. 2 дано сопоставление скоростей, замеренных на аппарате объемом 740 м3 с расчетом по уравнению ( 13 ). Сопоставление свидетельствует об удовлетворительном совпадении экспериментальных значений и теоретически рассчитанных. На рис. 3 представлены результаты измерения радиальной скорости жидкости в лабораторном сосуде объемом 70 л. Совпадение расчетных и экспериментальных значений подтверждает справедливость полученных уравнений и -свидетельствует о возможности применения их для инженерных расчетов. Как видно из графика, в некоторых точках сосуда радиальная скорость жидкости принимает отрицательно значения. Ьтот фактор объясняется влиянием на характеристики потока стенок сосуда и подтверждается при визуальном наблюдении за перемешиваемой средой.

В работе теоретически посчитаны скорости на стенке сосуда. Значения этих скоростей могут быть сопоставлены с допускаемыми скоростями на стенке, полученными рядом авторов для оценки ра -ботоспособности ыеаалки с точки зрения образования отложений

Рис. I. Скорость жидкости Рис. 2. Скорость жидкости (тангенциальная) Стангенциальная)

в сосуде объемом ТО*л. в аппарате объемом 740

твердой фазы.

Измерения потребляемой мощности проводились на лаборатор] установке и на промышленных аппаратах. Результаты измерений а ности приведены на рис. 4 и свидетельствуют об удовлетворител: ном совпадении теории и эксперимента. Как видно из приведенны графиков .изменение числа оборотов мелалок было возможно толь на лабораторной установке. На промышленных перемешивающих уст, ствах измерение мощности проводилось для оборотов, которые им проектно-установленный привод.

На рис. 5 приведены относительные концентрации твердых ч тиц на различных высотах в аппарате. Сопоставление эксперимен тальных значений с теоретическими, полученными на основании у

В.»

И

«о

№

Я

» /

—Г ■■ Т™ 1 « | ■ • ' 1 „ = а , «= /

» / 1 (г \ 11

-1-Г-1-Г' - ... 1 -.1_ / •/ 1 1 ' 1

с, 3. Скорость жидкости

(радиальная; в сосуде объемом 70 л.

Рис. 4. Мощность перемешивания в сосуде объемом ¡70 л."'"

ния ( 24 ), свидетельствует о возможности применения данного • авнения для приближенного описания распределение твердых частиц I высоте аппарата квадратного сечения.

Таким образом, результаты выполненных экспериментов показа-1, что полученные расчетные зависимости описывают реальные ско-зсти жидкости, мощность переме'зивания, позволяют сменить одноро-1ость суспензии (отношение ос/Хер ) на лвоой высоте в секции точностью, достаточной для инженерной практики и достаточно равильно отражает влияние основных конструктивных параметров пе-эмешквавдего устройства и геометрии сосуда, ото позволило, с одой стороны, оценить работоспособность конкретного переыешивающе-о устройства в секши с заданными геометрическими размерами,

I (1 V » О (5 «I V И <1 Щ

ш

Рис. 5. Распределение твердых частиц по высоте в аппарате ооъемом 2525 ы3.

с другой стороны рассчитать параметры перемешивающего устройства для проведения в аппарате кт кретного технологическом процесса.

Теоретически показа-' но влияние геометрических размеров секции на потреб ляемую мощность. Для алла ратов квадратного сечения влияние отношения размера секции й к.диаметру перемешивающего устройства

на коэффициент мощности Ну =

А/

показано впервые. Ь пятой главе приведены методики инженерных расчетов тангенциальной и радиальной скоростей жидкости, мощности перемешивания, осредненного значения коэффициента турбулентной диффузии и распре деления твердых частиц по высоте аппарата для многосекционных аппаратов с секцией квадратного сечения, разработанные по результатам теоретического анализа и экспериментальных исследований.

ОСНОВНЫЕ РЬЗУЛЬТАТа РАБОТ I. Разработан метод расчета тангенциальной и радиальной скоростей жидкости в многосекционном аппарате с секцией квадратного сечения, отражающий в аналитической форме влияние основных характеристик аппарата, перемешивающего устройства и физических свойств среды.

2. На основе учета пзаимодсйствия лопасти мешалки с движу-:я потоком жидкости получена зависимость для определения мощ-:и перемешивания в аппарате квадратного сечения. Теоретически 13ало влияние параметра О./Л на величину потребляемой мощ -:и, которое аналогично для аппаратов цилиндрической формы: при шчении значения й/(1 мои л ость возрастает.

3. Получено уравнение для приближенного определения осред-юго значения коэффициента турбулентной диффузии и показана . ложность использования уравнений однопарш»:етрической ди|фузи-)й модели для описания распределения твердых частиц по высоте грата. Уравнение для.определения осредгенного значения коэффи-иа турбулентной диффузии основывается на сведениях о профиде эости параметров аппарата, ыешалки и перемешиваемой среды на дессы переноса.твердых частиц.

4. Уравнения профиля скорости дают возможность определить юти в реакционном объеме, где скорости жидкости минимальные эторке являются наиболее неблагоприятными с точки зрения образов ад отложений твердой фазы.

5. Основные выводы теоретического анализа подтверждены экс -^ментальными измерениями, выполненными на лабораторной установ-: мешалками различных типов, а так же на промышленных аппаратах змом 740 м3 и 2525 м3.

Ь. Разработаны и внедрены в,расчетную практику программы рас-1 поля скоростей в аппарате квадратного сечения и мощности пе-зшивания.

7. Результаты работы использованы при;

- модернизации шюгосекционных аппаратов;

- разработке технических проектов перемешивающих устройств и водов для их комплектации мощностью 30 квт и 160 квт для аппа-

рата объемом 2525 м3.

ОСНОВНОЕ СОДШШИЕ ДИССЕРТАЦИИ 0ЛУБШ0БАН0

В СЛБда#Х РАБОТАХ

1. Дукор H.A., Васильев A.C., Попов Н.Л., Тарасов С.Н. Определение скоростей течения жидкости при перемешивании в ап рате квадратного сечения. Химическое и нефтяное машиностроени № II, 1992 г.

2. Тарасов С.Н., КарасевИ.Н., Попов H.A., Пестов A.C., Дукор И.А. Разработка математической модели для определения : родинамических параметров перемешивания в иноговольных аппара' Тезисы докладов У1 Всесоюзной конференции по теории и приктик! ремешивания в жидких средах. Ленинград, 1990 г.

3. Отчет о научно-исследовательской работе "Пере^ешиваюиу устройства реактора оОК на Мелеузовском химическом заводе". WlkXHMMAJ. Инв. JE 0290005291b ШТИЦ.

4. Тарасов С.Н., Карасев И.Н., Попов H.A., Дукор И.А. "Исследование течения жидкости при перемешивании в многоавалы аппарате". Химическое и нефтяное машиностроение, í," 10, 1991 г,

ОСНОВНЫЕ УСлОБНьЬ ОБСВНАЧШИЯ Q - линейный размер секции, м; Р,- осредненное значение ко: фициента турбулентной диффузии, ¿/с ; Н - высота заполнения ai рата, м; fi0 - высота лопасти мешалки, м; f) - координата точм высоте аппарата, м; ^ - коэффициент циркуляционного расхода, U. - скорость жидкости, м/с; Л - угол в полярной системе коор; ?рад; J-о - угол наклона лопасти мешалки, " ;Х - концентрация рдых частиц; f¡H - внутренний радиус мешалки, м; Г¡ - радиус вихревой зоны, ы; С - РЗДиус мехалки, м; J - плотность средь кг/м3; П - частота вращения мешалки, об/мин; U)t - угловая скс рость вихря, - углевая скорость вешалки, Ve; ^ - ког

рицнент сопротивления; и/- комплексный потенциал; - ско -

рость восходящего потока, м/с; йе - критерий Рейнольдса,

Ре - критерий Пекле, р " МосШЧ

Ог