автореферат диссертации по электротехнике, 05.09.01, диссертация на тему:Комбинированный источник электропитания подвижных наземных установок

РГ5 ОД

( Н нЛ/й

МИНИСТЕРСТВО НАУКИ, ВЫСШЕЙ ШКОЛЫ И ТЕХНИЧЕСКОЙ ПОЛИТИКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

ТОМСКИЙ ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ

на правах рукописи СКОМОРОВСКИИ МАКСИМ ВАЛЕРЬЕВИЧ

КОМБИНИРОВАННЫЙ ИСТОЧНИК ЭЛЕКТРОПИТАНИЯ ПОДВИЖНЫХ НАЗЕМНЫХ УСТАНОВОК

(специальность 05.09.01 - электрические машины)

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Томск - 1993

СУ.

Работа даожда яэ кафедре "электрические машины и аппараты" Томского лолитехдатоскрго уядаерснтета. Научные руководители :

Засл. деятель науки и техники РСФСР,' доктор технических наук, профессор СМПАйЛОВ Г.А., кандидат технических наук, доцент Цукублин, А.Б.

Официальные огпюненты-доктор технических -наук,

профессор каф. электротехники и электрооборудования ТПУ Лаос A.B.,

кандидат технических наук,

директор Томского филиала АРТЭС Королев С.И.

Ведущее предприятие - ЩО "ПОЛЮС" (г. Томск)

Защита диссертации состоится а», 19ЭЗ г. в актовом зал главного корпуса в 15-00 на заседании специализированного совета 063.80.01. Томского политехнического университета; 664004 Томск проспект Лешиа.ЗО ^

С диссертацией мокко ознакомиться б библиотеке университета. Автореферат разослан,_„I993 г.

Ученый секретарь специализированного■ совета, доктор технических наук.А.И.Чучалин

- з -

общая штж:с?уш ?жж

А у. туе я ь н ость тем н.-Развита» й сосзршэнстпсвапио -заземвых, водных, подводы* л других ввтононкнт по.^гкэяпх установок (АПУ) сопровокдазхся иошиекком их scoprscqcpysoisaocia, ¡гсложешом бортовой аппаратурн, пояблжюм !жчислателы:о!1 гэхяяки. Как слодстзае этого, возрастают тробозажя к качеству электроэнергии, бзспвребойкостя электро'спзб^зпжт- Появляется потребность в сяабнзгага m только постоянным, но и шрекошаз* током,что требует применения генераторов пэременного тока, либо автономных преобразоазтодыгпх устройств,

Бвслэрзбойнсхь электроснабЕогвя сбескчявзетсп пря-тасгатак аккумуляторов энергии, либо использованием аварийшх источников питания с приводом от специального двигателя.Все это приводит к существенному возрастания массы, габаритов энергетического оборудования, усложнении его эксплуатации. Для укэньаония м&ссо-габаритдах показателей, согласно теории регсония изобретательских задач, необходимо заменить несколько устройств, выполняющих различные фушагик, одккм устройством, екшлеяэхи гсэ эти функции. Так, для привода генератора источника цежсооОразно использовать ходовой двигатель (XI) семой АПУ.Генергзтор постоянного тока можно совместить в одном магнитспрозодо с генератором переменного тока. При аварийной остановке приводного-двигателя для питания высоковольтных цепей переменного тока от аккумуляторной батареи через инвертор применяется поЕ!12гаш;нй трансформатор, в качестве которого можно использовать магнитопровод генератора установки. Таким образом, мы приходам к идее синтеза комбинированного источника электропитания, который, выполняя функции различных устройств, позволит существенно улучшить массо-габаритные показатели автономной энергоустановки. Задача создания и исследования комбинированного источника электропитания является актуальной и поедставляет научный и практический интерес.

Цель и задачи работы. Целью данной работы является разработка комбинированного источника электропитания, методики его проектирования и исследование различных рэгзагоз его функционирования.

В связи с этим были поставлены и решены следующие задачи: I. Разработка обобщенной математической модели многофазной, многообмоточной машинно- вентильной система (МВС) и создание на ее

базе модакя кшбйззровзтгого источника еяектропитангя. 2. Исследование работы источника в разданных реетмэх - при вращающейся и неподвижном роторе генератора, а так ае исследование взаимного влияния каналов постоянного и переменного тока в статическом и динамическом реггашх.

3 Создание методики оптимального проектирования комбинированных источников и выдача рекомендаций для их расчета. 4. Создание пакета прикладных программ для ЭВМ, позволяющего спроектировать и исследовать источник подобного типа. Методика выполнения работ При моделировании электромагнитных процессов в ИПК, силовая часть представлялась системой с переменной структурой, а дифференциальные уравнения, описывайте работу такой схема, формировались с использованием топологического анализа электрических цепей. При проектировании генератора носинусоидальные фазные токи заменялись синусоидальными, что учитывалось введением соответствующих коэффициентов. Оптимизация источника по массе проводилась методом Бокса- Уилсона, с использованием обобщенной функции желательности Харрингтона. Экспериментальные исследования проводились на физической модели источника.

Научная новизна работы зшшочается в следующем:

1. Разработана математическая модель, описывающая многообмоточную, многофззную ИБС, позволяющая исследовать электромагнитные процессы с учетш длительности переключения вентилей преобразующей части.

2. Исследована работа комбинированного источника питания в различных режимах. Впервые проведены исследования источника в рекше остановки ходового двигателя.

3. Выработаны рекомендации для проектирования комбинированна источников, разработана методика оптимального проектирования. Практическая ценность Разработанна? математическая модель реализована в виде пакета прикладные подпрограмм, позволяющего исследовать работу источника в различны: режимах.На основе разработанной методики оптимальное проектирования и рекомендаций, полученных в результат математического моделирования, создан пакет прикладных падпрограм расчета источника на ЭВМ. С использованием этого пакет спроектирован источник, обладающий минимвльшой массой, получен его характеристики. Разработаны рекомендации по конструктивное

выполнению отдельных его элементов. Г-озр?.бо?ек и исштан макэтннЗ

образец источника___________________________________________________________

Реализация результатов работы Основные результаты теоретических и экспериментальных исследований, разреботэнннй пакет подпрограмм, ззедрэгш в Брянском сельскохозяйственном институте, при создания елэктрокультнватора.

Апробация работы. Основное содвравшо работы докладывалось и получило одобрение на научно-технических конференциях "Гагаринские чтения", Москва 1986 г.¡"Устройства и система автоматики автономиях объектов". Красноярск IS30; на семинаре "Совершенствование судовых' и автономных электромеханических систем" Севастополь 1990; на республиканской научно-технической конференции "Электромеханические

преобразователи и машино- вентильные системы" Томск 1991; ка 4я Всесоюзной научно-технической конференции "Динамические режимы работы электрических машин и электроприводов" Бишкек 1991; на ЗеЛ Дальневосточной научно-практической конференции

"Совершенствование электрооборудования и средств автоматизации технологических процессов промышленных предприятий" г.Комсомольск - на Амуре 1992

Публикации. Основное содержание диссертации отрааено в семи печатных.

Структура и объем работы. Диссертация состоит из введения, пяти глав .заключения, списка литературы и приложения. Она содержит 118 страниц «ащкнописного текста, 44 страницы с рисунками и таблицами, II страниц списка литературы, из 73 * наименований, 37 страниц приложения

СОДЕШКИЕ РАБОТЫ В первой главе проведен обзор существувдих и перспективных источников электропитания автономных подвижных установок и аварийных источников электропитания.

Область применения автономных систем электропитания (АСЭ) достаточно широка, при этом автономная энергетика предъявляет ряд кестких требований к системам электроснабжения в отношении стабильности параметров электроэнергии, массо-габаритных показателей, наденности.

Для питания бортовых установок необходим как переменный, так а постоянный ток, причем имеются ответственные потребители, не попускающие перебоев в электроснабжении. Одними из перспективных

- б -

являются системы электропитания перееменного тока типа переменная скорость- постоянная частота (ПОИ) • с приводом генератора от ходового даш'бтэля источника, позволяющие получить стабильную по частоте электроэнергию из нестабильной. Эти системы обладают обратимостью преобразования, т.е. могут использоваться для запуска салонах установок. Преобразование частоты осуществляется специальной электрической машиной, либо статическим преобразователем частоты (СПЧ). Лучшими здесь являются системы СПЧ. Эти системы отличаются высокой точностью поддержания частоты, которая определяется только точностью эталонного источника и не зависит от режимов работы системы электроснабжения (СЭС) и частота вращения ХД. Кроме того, по сравнению с другими устройствами, системы типа СГ-СПЧ имеют высокий КОД и срок службы, низкие эксплуатационные расхода. Отсутствие вращающихся частей (кроме генератора), прогресс в развитии полупроводниковой техник являются предпосылками к обеспечению высокой надекности и снижен» их массо-габаритных показателей.

Для обеспечения бесперебойного снабжения электроэнергие! ответственных потребителей« при отказе основной системы используется аварийная система электропитания. Отличительны свойством аварйной системы является наличие дополнительног источника энергии. Наиболее распространенный способ резервировани энергии - использование аккумуляторов. Достоинства- высока оперативность переключений, постоянная готовность к работе, недостаткам следует отнести невозможность получения переменног напряжения, что требует применения преобразователя.

В настоящей работе исследуется источник электропитат комбинированного типа (рис.1). Источник позволяет получит постоянное напряжение стабильное по величине и переменней стабильное по амплитуде и частоте, при переменной частоте вращеш вала ходового двигателя.

N

Рве I. Комбинированный источник электропитания, блок-схем:

Кроме этого, при остановке или снижении частота вращения ХД нижеопре деленного- уровня, источник переключается на - питание - от аккумуляторной (Затарен и обеспечивает питание ответственных потребителей в течение времени, неоЗходимого дхя заверзоння проводимых работ или повторного запуска ХД. Источник имеет в свое« составе синхронный генератор (СГ), трехфазный непоерэдетвэкный преобразователь частоте (ИИ) '.блок "управляемый выпрямитель-инвертор" (УВ-И), аккумуляторную батарею (АБ). Синхронный генератор представляет собой машину с двумя обмотками на стяторе.Высоковольтная обмотка работав*? на НПЧ и питает нагрузку переменным трохфазннм током, низковольтная обмотка работает на УВ и питает нагрузку постоянным токсм.В буффер УВ подключена АБ. При снижений частоты вращения ХД ниже определенного уровня управляемая выпрямитель переключается на инвертор, который запитывает низковольтную обмотку переменным током и переключаются роторные цепи. Генератор, в этом случав, работает как трансформатор с вращающимся магнитным полем. Высоковольтная обмотка продолжает работать на НПЧ и питать нагрузку переменным током.

Во зторой главе разработана математическая модель многофазной, многообмоточной машикно- вентильной системы и на ее основе составлена математическая модель комбинированного источника злдктропитания. В общем случае генератор имеет несколько якорных обмоток, пятящих различные преобразователи (НПЧ.УВ). Поэтому была разработана математическая модель обобщенного машинно- вентильного источника, генератор которого имеет к m-фазных обмоток, питающих-к преобразователей. Основные принципы построения модели заключаются в следующем : Уравнения модели Формируются на основе дифференциальных уравнений синхронного генератора, записанных в матричной • форме :

Lr Ьгв1 • •• ^гвк W ЧВ1 "^rsk

= ^IAI • ••Ъв1ек X Р1«,! + ЪВ1Р ЯВ1+ЪВ1 ••• Ьв1вк X

... « • л • •

Usk Lsk plek Т,' Т.' вкг екв1 Ьвк+Чк Твк

где:

~ иг ' ив1 • • usk "" вектора напряжений контуров индуктора и фазных напряжений обмоток якоря ;

' Ър , , мтршш С8М0«- и взадаоиндукткнностой обмоток

птр&торв | .1

^ , , шурины производных по. времени от соответствующих М8<грЭД Ь $

- # ~ матрицы активных сопротивлений индукторных

обмоток ег *

-- , ,,, , 1р15 - актора токов генератора ; р - оператор

дифференцирования»

Для того,чтобы выразить токи нагрузки через выходные ивпряжния преобразователей, необходимо построить полную модель системы чшхррницД генератор- преобразователи- нагрузка. Свяжем фэзные токи генератора и токи преобразователя следующим образом:

тп »г вектор токов ррвобразоватем, Элементы матрицы о зависят от схемы соединения, типа и мгновенного состояния вентилей преобразователя. Будем искать матрицу С в виде произведения двух матриц - матрицы связи С1, описывающей схему соединения преобразователя, и матрицы состояния вентилей си. Реальный вентиль в проводящем состоянии моделируется резистором с сопротивлением, равным сопротивлению вентиля ; в запертом состоянии- резистором о сопротивлением, равным бесконечности. Матрица связи формируется так, чтобы выполнялось равенство : 1в « 01 х 17 , где 1в=(ЗаДъ, ... V* ~ ввкТ0Р Фазных токов СГ , 17=(1аДь. ... 1П)Т - вектор токов вентилей. Патрица состояния вентилей от связывает вектора токов вентилей 1у и токов преобразователя 1П :

1т-ск*1п

Вектор токов преобразователя включает в себя выходной ток, ток коммутации преобразователя. Элементы матриц» си определяются мгновенным состоянием вентилей $ каждая отрока соответствует одному вентилю, каждый столбец- выходному току или току коммутации. Бели вентиль заперт, элементы отроки рввш нулю. Бели через вентиль протекает какой- либо ток. то элемент в столбце, соответствующем этому току, равен «и , или -1, в зависимости от направления тока. Связь ме»!ду фазными токами генератора и токами преобразователя устанавливаетсяеледущим обрезом;

Вектору токов преобразователя соответствует ректор напряжений

и включает в себя выходное напрякакио преобразователя л падения напряжения .на. сопротивлениях. кашутавдонннх контуров, - Подставляя в систему уров^еша (I) О а т получос-м уравкодая, а которых пяремвннкш будут ток к>»«у.^го:я, выходиой гок преобразователя и ток'/ коммутации :

и "

=

ипк ч

Ьгз1*01!™1

.Ки

Г V1;

Ь™1*011С1,1

'ш

■■пк

(2)

или б сокращенном виде

<1 = Ь *

г'к

РТп* ]

+ Ь'* |

! хпк

(3)

Система приводится к виду, удобному для интегрирования:

Трехфазный НПЧ источника (рисЛ) состоит из трех однофазных НПЧ, собранных по нулевой схеме.' Для трехфазного нулевого НПЧ число

токов вентилей =9, поэтому матрица С1 имеет размерность 3x9:

С1„ =

100100100 01001001а 0 0 1 0 0 1 0 0 1

Число выходных токов преобразователя- г=3,число коммутационных •токов - 1=3, следовательно векторы ип и 1п имеют по 6 элементов, матрица СИ имеет размерность 9x6:

*

CNn =

1 0 0 0 0 ©

0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0

0 1 0 0 0 0

0 0 0 ,0 0 0

0 0 0 0 0 0

0 0 0 0 0 0

0 0 1 0 0 0

мостового вьгпрямителя-

вентилей» 6 .поэтому матрица С1е_й имеет размерность 3x6 , Число выходных токов выпрямителя- г=1, число коммутационных токов-1-2, следовательно вектора ип и ТдИмеют по 3 элемента, матрица скв_и имеет размерность 6x3:

01

- " 1 0 0

0 0 0

' 1 0 0 1 0 0 0 0 0

S 0 1 0 0 1 0 0 0 0

. 0 0 о 0 0 1 0 0 0

-1 0 0

в-и

Система дифференциальных уравнений • комбинированного питания выглядит следующим образом:

ÜP

ип =

ив

I,rB«CIBCNB

!Г ^K'WVb CNBCTB*VCrBCKB

источника

. Чп Чв *отвотв

Нагрузка к НПЧ подключена через Г-образный Ь-с фильтр, поэтому система уравнений дополнена уравнениями фильтра:

fV.Tr »А1.»

«„Л)

и = -и -Ь Т)1 внх с {Г^ЕЫХ ----------------------------

Полученая система уравнений позволяет связывает токи нагрузки и выходные напряжния преобразователей, при этом учитываются электромагнитные прцессы в генераторе и коммутационные процессы в преобразователях.

В третьей главе проведены исследования работы источника в нормальном и аварийном режимах работы. Исследована работа каналов переменного и постоянного токав ствциокарном режиме. На рис.2 показаны выходное напряжение и ток фазы источника при рчботе от ХД. Исследовано взаимное влияние каналов при совместной работе с различной нагрузкой. Полученные результаты позволяют сделать вывод о том, что искажения напряжения одного канала, вызванные работой другого, не превышают пределов, установленных для автономных источников питания (пульсации не более +10% -15%, не синусоидальность не более 1058). При совместной работе квнвлов в спектре выходного напряжения преобразователя увеличивается доля гармонических, более высокого порядка, чем при работе с отключенным выпрямителем. Не смотря на это, напряжение на нагрузке практически не изменяется, так как гармоники высших порядков радерживаются ь-с - фильтром. В аварийном режиме источник получает питание от аккумуляторной батареи, через инвертор. Напряжений инвертора неоинусоидально, что вызываеет увеличение высших гармонических в сдактре выходного напряжения, и снижает коэффициент формы (кф=о,934 ;при работе в нормальном режиме кф=о,948)..Для уменьшения содержания высших гармоник в спектре выходного напряжения НПЧ, рабочая частота инвертора должна быть выше низшей частота фазного напряжения генератора не менее чем в два раза. В этом случае форма выходного напряжения практически не меняется и изменение режима работы не сказывается на нагрузке. При переключении с одного режима отбора мощности от ХД на режим питания от АН (рис.3) длительность переходвс о процесса зависит, в частности, от момента подачи переключающего сигнала. Если переключающий сигнал подан в момент максимального мгновенного 'значения тока нагрузки, коммутация завершается за полтора периода выходного напряжения. При этом, наблюдается пропадание полуволны напряжения, вызванное сбоями в системе управления. Это крайне неблагоприятно для нагрузки и может вызвать аварийное оишяение ответственных потребителей. При подаче пере клочащего сигаалв в момент нуля тока нагрузки длительность перетодаого Хфоз&жа яе

y,g

I, A

превкюает 3/4 периода енходнсго напряжения, пропадания полуволн, напряжения не происходит . 7г;гнм образам, изменением момента подачи переключающего сигнала относительно тока нагрузки, можно сократить длительность переходного процесс в два раза.

В четвертой главе представлена методике проектирования ИПК с учетом минимизации массы. Обычно,- при постановке задачи минимизации массы, в качества функции цел» выбирают массу генератора. Однако ИПК имеет некоторые особенности, которые* оказывают вгаянпэ на выбор функции ire.ni. в рогзме остановки ХД источник работает от аккумуляторной батареи. Масса аккумуляторной батареи определяется ее емкостью и составляет значительную часть массы всего источника. Поэтому оптимизация проводится не по массе генератора, но по общей массе генератора и аккумуляторной батареи. Емкость АБ, необходимая для работы источника в течение времени г, зависит, в частности, от потерь в источнике, и связана с током, потребляемым инвертором следующим соотношением:

О = т«1:[ (6)

гдо I -ток, потребляемый инвертором.Масса АБ о^ зависит от ее емкости. При переходе от одной батареи к другой, масса и емкость меняются дискретно. Метод крутого восхождения, примененный при-оптимизации, требует непрерывной функции. Поэтому дискретная зависимость

заменяется непрерывной зависимостью

. Здв » *«» , (?)

в которой масса <3ДБ прямо пропорциональна требуемой емкости а.После проведения расчетов для источника выбирается ближайшая большая по емкости стандартная АБ.

В качестве факторов варьирование выбраны- воздушный зазор,линейная нагрузка, диаметр расточки статора, индукция в зазоре,ширина зубца статора, высота паза статора, ширина зубца, ротора. Ограничивающие параметры- плотность токов, индукция в частях машины. Для того, чтобы при достижении ограничивающим параметром своего предельного значения, продолжить движение вдоль этой границы, введем ограничивающие параметры наравне с функцией целя, но с обратным знаком; причем таким образом, что при

нахождении вдали от границы, ограничивающий фактор не влияет на направление продвижения, а по мере приближении« к границе, его влияние становится все более заметным. Это монно сделать, если в к%ч«отье Зфнкцри цели использовать обобщенный параметр, включающий в себя как массу генератора и АН, так и ограничивзвдия иярамьтрн. Переход от абсолютных значений огря^ичиншцих иярам*трон к безразмерным осуществляется о жеоды* функции кдля^.иьйости Айрриш'тона . пи осноке метода крутого *и.>схо*дйния, с использованием обобщенной функции желательности Харричгтонв и с учет^ рекомендаций, внраЛот&ннмх п<> результатам моделирования, }»я;-»ряб<(Т«!на методики «итимяльнчшч) ъ]«">ектиронянич. Для сравнения рассчитаны три и1-л-)ччика. При расчет перього в качнстье функции цели принята масса генератора, второго- суммарная масса гинеря-горя и АВ, третьего- обобщенный • параметр оп-гимиаации. Результаты опуймйзяции. пр'^дсфимлйны ь тал.пице Т. В "»члионке с .цо - аияч^ния, получение»- при подварителы-К'м рчо^ет«.

Тяблицч I

П I 2 3

масса генератора, кг Р7 37 4? 33

масса источника , кг Л 9- | эа 7"

пятой i' л и и и цринедннн результаты ркс.н^риментйльных

исследоьйний рибочн ЙПК. Физическая модель источника выполнена на базе генератора С-75. НГТЧ собран на тиристорах ТЧ-63. Инвертор транзисторный, роль обратных диодов выполняют тиристоры управляемого выпрямителя. Полученные на физической модели результаты близки к расчетным (отклонения не превышают 5?).При совместной работе каналов изменение нагрузки. одного канала, сказывается на выходном надряжечии другого. Исследовании показали что искажения напряжения одного канала, вызванные коммутацией другого, не превышают допустимых для подобных устройств. При переключении источника с работы от >71 на работу от инвертора,ротор С Г останавливается не сразу. Дли они**ния перенапряжений и сверхтоков в роторных контурах ОБ и ДО выполняются с естественным переключением пол-юности. Из осциллограмм, полученных на экспериментальной установке видно, что неподвижный рогор не оказывает заметного влияния на качество выходного напряжения источника.

Рис.4. Пероключенив с работа от ХД не работу от АБ.

В аварийном режиме,при остановившемся ходовом двигателе, источник продолжает работать устойчиво и обеспечивает требуемое качество выходного напряжения. Однако,при атом существенно ухудшаются его энергетические показатели. При оов(ф)н=о,8 , коэффициент мощности системы генератор-нагрузка составляет не более сов(<р) < 0,5• КПД системы инвертор-СГ-НПЧ не превышает 45 %,из-за потребления установкой большой намагничивающей мощности. В этом режиме мощность, потребляемая на намагничивание составляет s* 60S всей мощности, потребляемой от АБ. Поэтому, при допустимом ю-ти процентном снижении напряжения мощность нагрузки в этом режиме должна быть не более 15% от мощности нагрузки в нормальном режиме.На рис.4 показан переходный процесс при переключении с режима отбора модности на режим питания от АБ. Переключающий сигнал подан в момент максимума тока нагрузки. Длительность коммутации не превышает 1,5 периодов выходного напряжения. При переключении в момент нуля фазного тока нагрузки, длительность коммутации -в этой фазе минимальна и не превышает Т,5 периодов выходного напряжения. Коммутация в двух других фазах продолжается не более 1 периода. При этом ни в одной фазе не наблюдается провалов в кривой тока нагрузки. .

В таблице Б проведено сравнение различных источников электропитания подвижных наземных установок.

Таблица 5

масса,Kl1 оощая масса,кг

СГ переменного тока с НПЧ 03

СГ постоянного тока с УВ 76 221

Аварийный источник:АБ-й-трасформатор 62

Двухобмоточный СГ с НПЧ и УВ 133 195

Аварийный источник:АБ-И-трасформатор 62

ИПК 165 165

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

По результатам проделанной работы можно сделать следующие основные выводы:

I. Разработанная универсальная математическая модель, позволяет описывать сложные машинно- вентильные системы с многообмоточными генераторами, работающими в различных режимах на вентильные преобразователи различных типов.

Й.КссхоДованйя, проыд8Ш«з с ЕСйо^ьзогаякбИ юдэав жиг асы;

- искажен;« ВЫХОДНЫХ иС.тсПНг.КЗ, со:.-;О^СКХг!«

в одном .магкйтонрЬйодв дьух '.Ч'.-^р.огоьоз, ьрг-н-'л?-;^ ¿олл; л значений, яри люСкх рейсах работы.

- при рЗбОТА В ЙВЧруЗКОЧ Т*»даице качества »иу.одх»;?: ЧБПр.<?5'а?^Й УЯСГ'Л^ТШрИТ^и-гЮв.

- ДЛЙУвЯЬЯОС'/Ь КЗ дВврп&йкЙ рвЖЙМ рабОТЫ Н« прл.'.'Ки-.'г'с едкого итр.чода г-лхо^ого напрлко.них , пр^ ^¡идь^и Ш№ений не происходит.

3.Разрвботаная методика оптимального проектирования позволяет

Г'ГТ йф!. ^ П Г' ^ Г.ТЛ1:1Т*ГТ ».тх.тгг»* «ч,-*»-

4.Исследования, проведенные при проектировании показали:

- при оптимизации источника по массе целесообразно, в качестве функции цели, использовать обобщенную функцию желательности, включателю в себя общую массу СГ+АВ и ограничивай^ факторы.

- при предвари!«льном расчете генератора для ИПК, высоту оси вращения следует выбирать на одну ступень меньше, а величину воздушного зазора яз 20% мэкьив.чем рекомендуется для синхронных

- ВСПОЛЬЗОВЙНЙ« ра?рйбОТГ>КЖ.Й К^ТОДККЙ Ь'ОРЬОЛКЛО С&ч'я.ЦГя у источника кя 40.?

5 .Физическое (»одолит^ьан'лг. хзйОйиироБбнного ксточ-да.-» пр .'йкн подлгердало во?мояз?орть согдвавя шк с совг«зей/*>м з'онгрируюстх установок в одном мигнитопрородв.

6. Исследования ироведешшо на физической модели подтвердим! адекььтность разработанной математической модели к правильность выводов,сделанных при анализе .модели.

7.Основные результаты диссертационной рвботы внедрены в Брянском

сельскохозяйственном институте при проведении научно-исследовчтельских работ.

Основное содержание диссертации опубликовано в следующих работах:

Т.Цукублин А.Б.Трубше« А.Д.Гуэвев С.П,Санников В.Д.Скскоровский

М.В. Источники электропитания стабильной частоты ИПСЧ-30 ЙПСЧ-16 "(макетные образцы) Отчет о шр Томск 1985

2.Разработка и исследование специальных источников электропитания подвижных неземных установок.Отчет о НИР (этапы 4-8) Томск-1987

3.Скоморовский М.В. Отымал ьное проектирование совмещенного вентильного генератора для комбинированного источнике

электропитания /3я Дальневосточная научно-практическая конференции "Совершенствование электрооборудования и средств автоматизации технологических процессов промышленных предприятий" Комсомольск -на Амуре 1992

4 Скоморовский М.В.Комбинированный источник йлектроггатания Тезисы доклада Республиканской научно-технической конференции "Электромеханические ■ преобразователи и мааино- вентильные ххистемы" Томск 1991

5 Скоморовскмй М.В.,Цукублин А.Б.,Романюк В.П. Исследование динамики автономного комбинированного источника электропитания. Тезисы доклада 4й Всесоюзной научно- технической конференции "Динамические режимы работы электрических машин и электроприводов" Бишкек .1991

С.Роман»« В.П.,С.коморовский М.В..Трубицын A.A. ,Пукублин A.B., Математическое моделирование комбинированного источника электропитания.Тезисы доклада 2й научно-технической конференции■" Устройства и системы автоматики автономных объектов". Красноярск 1990

7.Цукублин A.B..Скоморонский М.В.Трубицын А.А, Автономный универсальный источник электропитания.Тезисы доклада семинара "Совершенствование • судовых и автономных электромеханических .систем.Севастополь 1990