автореферат диссертации по обработке конструкционных материалов в машиностроении, 05.03.06, диссертация на тему:Исследование влияния конструктивных форм узлов и их размеров на требования к пластичности сварных соединений

санкт-петербургский государственный технический университет

На правах рукописи

Тхай Ба Тьу

ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ КОНСТРУКТИВНЫХ 20РМ УЗЛОВ И ЙХ РАЗ'ЛЕРСВ НА ТРЕБОВАНИЯ К ПЛАСТИЧНОСТИ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ

05.CG.06 - технология и машины оварочного производства

Автореферат диссертации на соискание зчэнсй степени кандидата технических наук

Ежс-Пзяер&рг - 1532

Работа выполнена в Санкт-Петербургском государственном тех— ническом университете на кафедре "Оборудование и технология сва- . рочного-производства".

Научный руководитель: . доктор технических наук профессор Л.А.Копепьман.

Официальные оппоненты: доктор технических наук

A. А. Чижик

кандидат технических :наук

B. П.Пеонов

Ведущее предприятие: Санкт-Петербургский морской государственный технический униаарсотет

Бащита диссертации состоится "18ч декабря 1992 г. на заседании специализированного совета Д 063.38.17 в Санкт-Петербургском государственной технической университете по адреоу: ¿95251, Санкт-Петербург, Политехническая ул., 29, химкорпус, вуд.52. --

С диссертацией иожна ознакомиться в библиотеке Саккт-Петер^ бургского государственного технического университета.

Отзыв на автореферат, заверенные печать», просим присылать в двух экземплярах по вышеуказанному адресу на имя ученого секретаря специализированного совета.

Автореферат разослан " " ноября 1992 г.

Ученый секретаря специализированного совета доктор технических наук, •

профессор '• ' В.А.Кархин

Общая характеристика работы

Актуальность. Известно, что опасность аварий,правильно рассосанных на прочность по действующим нормам конструкций, возникает [ри недостаточной пластичноета металла в наиболее нагруженных "го->ячпх" точках сварных узлов. До сих пор требован!!о к уровни ллас-■ичности материала определяется при испытаниях на ударную вязкость, ¡астякение и изгиб. При этом норма на пластичность устанавливается ■(лирически для того или иного класса конструкш;". ¡.!екду тем, эти :ормн дол:еты зависеть от размеров, конфигурации и напряженности досматриваемого сварного узла. Чтобы исключить хрупкоо разрупепиа, еобходимо разработать расчотние могодч определения требовали:; к ластичности с учетом иеречиоленннх гд-пае факторов.

Предлагаемая диссертация являзтся продолжением серии работ, иполнешшх б этом направления иод руководство", профессора Л.А.Ко-елькана.

Цзлью диссертации являлась разработка .метода екч?сяоивя тре-ог.ачгЛ к пластичности материала ¡¡а осиого г/отэда гражчшгл зломзн-ов (;.ХЗ). ¿ля достпг.енпя иамсчотятоЛ толя сфортап рог-тим следудав адачп:

- Рг.яр?бэтат1> погод расчета уьоуго.'; податливости (йС0) пола обстгзнч'!:: тг>.аг:г«п'! дня плоокну. г. рросг-тасгготк'-х сварных злзв гд основа МИ,

- Уточнить ре:со':зндп"м!! во гчбору ризморо" зз'")

- Проюрк-». пугретху-.-гу,') и; •"Ч'ркуг: ;..!.я зпродечония

- С;-рз/'лл;;т:, (Ц, з? ¡;з?лг.•!..:•:; дочоЛ .

»«к'шзн ц?гг.гт д!хесрг.'."«'яг ■ ,сг"--/:'1.:о".д\у;''.ими и.згу.л .*->■,"■;:•

1. Разработали алгоритм и программа ;.ГЭ для расчета напряженного состояния в пространственных сварных узлах.

2. Вычислено д£0 для пространственных сварных узлов. _

3. Установлен закон суммирования от различных полей б"с .

4. Определена погрешности известных приближенных формул.

Мзтотч] исследования к достоверность научных г.оаотеним. Основные

исследованы выполнены на ЭВМ ЗС 1061 с помощью модернизированной автором программы МГЭ для одной пластины, позволяющей анализировать напряяепно-доформироЕанное состоя1Ше пространственных сварных узлов с учетом сварочных напряжении.

Для опенки достоверности полученных результатов использовались точные аналитические решения задач о круглом и эллиптическом отверстии и сопоставление полученных результатов с результатами других , авторов, полученными методом коночных элементов (!,КЭ). Ошибка вычисления не превышала 2%.

Практическая ценность работы состоит в том, что разработанная программа позволяет анализировать проще, чем при использовании ЬКЗ. напряженное и деформированное состояние пространственных сварных узлов, а также оценивать требования к пластичности отдельных сварных соединений с учетом их располокения, формы и размеров узла конструкции. Кроме того, б инженерной практике могут использоваться конкретные выводы работы о возможности арифметического суммирования А&0 от различных полей , о влиянии угла скоса приваренного ребра,

Апробапия работы. Основные гюлокония и результаты диссертационной работы докладывались на научных семинарах каоедры "Технология и машины сварочного производства" Санкт-Петербургского государственного технического университета.

Объем работы. Диссертация состоит из введения, четырех глав и заключения по работе. К ней приложена разработанная Фортран-программа. Диссертация содержит 12 таблиц, 41 рису гак и 91 наименование использованных литературных источников, излокона на 174 о.машинописного текста.

Основное содержание работы

Б главе I приведен краткий обзор литературных источников, посвященных разрушениям сварных конструкций. Считается, что разруше-2

1Ия сварнах соединений и конструкций прл низком уровне напряг.юнлй .югут происходить тогда, когда пластичность материала в зоне воз-пшювения разрушения эказивастся недостаточно!':. Прл этом собствен-ше напряжения, вызванные процессом сварки, неточностью размеров .еталей к их £орми, конструктивными концентратеpai.ui, не могут переопределяться до момента разрушения. Применение критериев линейной нелинейной механики разруиения для опёкш; прочности сварних соедп-ений без учета перечислении в'-чге сакторов, а так/.е учета условии орректности для дефектов сварних соединений является пеэбоснован-ым.

На практике до слх пор запас пластичности опенигаегся: косвенно о результатам испытаний на ударную вязкость без учета размеров, орм :: напряженности сварних узлов.

В работах профессора В.Л.Еинокурова бил предложен расчетный )тод, прл котором лслитивался до разрушения образен сварного со-'.кнеш'.я, далее резалась '.¿^3 задача о распределении напряжений и ¡(¡ормзгшй вблизи точки возникновения разруиения образна и опреде-шось критическое смещение точек на базе I м.ч в месте возможного 'зникногения трещаны. Для расчета конструкции предлагалось вычис-:ть упруго'пластическоэ перемещение на базе I мм в опасно!" точке арного узла ¡.115 н сопоставлять его с аналогичным перемещением, ■ лученним на образцах. Недостатком отой методики является произ-льность выбора базы I мм.

Б' основу оценки прочности сварних соединений в отой диссертации лорзн метод профессора Л.А.Копсльмана, которий осноЕан на "сиивке" ругой л упругопластической задач для конструкции. Метод аналоги--I методу Винокурова, но за базу принимается размер упругопласти-:кой ,зонм. При этом определяется возможность перераспределения считываемых в обнчнкх расчетах собсгвенних напряжений ( <УС) за >т пластичности опасно!; зоны узла.

Пластичность этой зони (с учетом дефектов шва) определяется ;тяческим смещением границ упругопластической зони друг отнэси-ьно друга в момент появления разруиения ( ), Требование к стичности материала упругопластической зоны со стороны сварного а характеризуется таким смещением границу упругопластической эо-при котором в этой зоне полностью снимаются С?е • Условием аведлиЕОсти обичнчх расчетов на прочность (отсутствие влияния прочность <ГС и невозможность ввиду этого хрупкого разрушения низком уровне напряжений) являотся:

(Гкр £ Р л Ска ? л Со

где (о - прочность упругэпластичаскоп зопи (с учетом дефектов шва).

Р - номинальные напряжения, рассчитанные по сопротивлению материалов,

Б главе 2 по литература излонон метод граничных элементов (¡.ТЭ). полокешшй в основу згой рабоги. Краевая задача оценю! влияния кон-, структивнюс форм пластики и заданных граничных условий на ее напрятанное и деформированное состояние ыоеот бить поставлена в напряжениях, в смещешичх или при смешанных граничних условиях. Основу общей численной процедуры репония таких задач составляет уравнения:

N.. N

= £cv+ Ее* р'

p¡ Sf hs fe sn ^

У* U >

= Le. p +

j=<

ns s

j-Í

fin n

1*1,...,N

(2)

гдо

ss

r-í-

п £п - известные граничные значения коыпонент усилий или сгледаник (в зависимости от того, что именно задано), - подлежащие коэффициент влияния, заьисящио ог геометрического месторасположения ^ -го элемента относитольно

Г а ТЦ

I -го граничного элемента.

- (¿пктивпые нагрузки, пригашенные на j -м элементе.

Уравнение (2) нрпг.'оппмц как для внутренней (конечное пластины, с обход?:д граничных элеыонтэг по часом" стрелке), так и для внеш-i:of: (отверстия, с эбходэп против чаооко! стпелкп) задач. Применение 1.ТЭ просто и удойно тем, что розЗпгаотсп па элементы только граница r.aociv.avrr.raoíiioro Уела, а емецешщ и напряжения кошо находить но to.ii.ko г.а гр;чп:гс viro., но и l дсбо'1 точно внутри шп'стини отогэ узла, суммируя ьлияпля ^.пктппкт.'г. нагрузок ка граничных элементах.

В глава 3 пзлэгеиа рг-згт^ох.-л глгэрг/шов я программы для расчета, значений ¿tc на эеного ЫГЭ.' Рпзрг'ЪтшгпП метод расчета полей iianpíir.onklí а вычислении значении ~hl0 для плоских и пространственных уолои основан тг"1 расчлетвип узла ua несколько простых пла-

стин, на.)Г.::::;о.чное сосгэлпио

которых :'о::с:то накти ясмстшм

методом граничит* элементов, При расчленении узла на отдельное пла-стини учитывается условия непрерггвпзстд де^ормашг": п напряжений мегду соседними лластпнпм.".. Эти условия вира-лавтся следующими уравнениями :

¡.to i т 65(а)-'б5 (Q)=O

им 1сл <?„ (а) - <?п (а) = О

для напрянони:; и

*

101 U2]

Us (Q) + Lts (Q) = О

iW йг]

Un (Q) + Un (й)=0

(4)

для смсцош::;,

где LdJ и l*c2] - грглк-пиэ элемент-;, парно лс;"шдиэ па погорхно-сти контакта иерго;; /I/ второ!!/2/ соседних расчлененки): пластипах (pnc'.I).

;.:отод расчленения узла па отдалите глг.стипч с учетом условии н enpepvrnостп до'-ормапп:'; (•!) и напрягсеш:,': (Б) к добавление начальных напрямени:; (если имеются; свярзчнме или подобнее им) вполне перспективен для решения широкого круга задач о напр.т:;енно-де£>ор."кро-вапном состоянии при сгарке элементов конструкций и для о гонки упругой податливое та поля 6"с с учетом некоторчос особенностей конструктивных Г.антг:;: соединени;:.

Достоверность -получениих результатов ¡,1ГЭ проверена путем сопоставления значений ¿to . полученных ЖЭ ( a-Iq) с результатом, Бичкслэши:!.! Г.'ГЭ ( й60":'э) при реяении задачи стккового соединения размерами (ICOOx IOOOх 10) мм. Погрешность составлялась ¿¡-С0 Г!ГЭ/ /д'С<,''1кэ ~ 2.1*. Таков небольшое расхождение свидетельствует о достоверности получении в'работе величин. Сопоставление значений z& для других яадяч изложено в главе 4 по ходу пх решения.

■ В главе Л изломим расчетнио определения влияния конструктивных форм узлов и их размеров на требования к пластичности металла

5

сварншс ооодпаека:;. Разработана ¡¡а осноьо 1-ТЗ крогрхиа ллк ьичзо-леиля зкачзннл ~л£0 дли тапзп:х сварпих узлов: стжового, таврового и углэгэгэ сварных соединен::;;. Ьпчясленяе значения Ж0 для сгикоБого узла по разрабоганаэК прогрело заключается в следующем: к граалчиш оломоитгл прилагаются пзьосишо граикчнпе усилия: сварочные напряжения в л'.зЗзл точке узла создаются путем наложения на всех пластинах, ысодя^г.х в узел нлчильннх наприкопи.':, рассчитанных по И.О.Окорбло'ЗГ, а прзлэгепкя к граиезки олсмоптам нагрузки, равно?; по иэлг.чкко и оЗгатно:'; го направлению сварочлим напряжениям. А (¡.орма в раз:.:ори предполагаемо:; зонм разртдзнпя варъпрувтея путем освобождения граннчнкх рло::онтэв от закрепления г. приложения к этим эломанта:.: усилия для уравновешенности. .'.^аг.епчальноо перемещение по ляпди разреза задашнх резиорэв опродоляст искомую величину упругой податливости ноля собсгтонкпх нанрякенпГ, сварного узла.

С помощью изложенного метода била проверены существующие и'ор-мули для опенки &10. Для аналитической опоики величины л€0 поля собсгвошшх папряженл!; стнкогого узла можно воспользоваться пра-бяккеннши ц.ормуламп, полученнти Л.А.Копольманом:

II - \-г£п(гх-гх]/х2-1 -1) +

кЕ(р-1) * У

4 агс^^г гег- гх^х^? -1 -

J

при х- } 1 (5)

к при полном раз розе:

п1с 71Е(р-о[ 4 V--1 -

(С)

х'де Е - модуль упругости.

С - максимальные растягивающие напр,ташш в упругопластической

зопо шириной , ае = (ПРК полном разрезе $ = 3 и £ =3/&п ),

3 - ширина поперечного сечения сварного узла.

Упругую податлиЕость поля собственных напряжений удобно прод-ставить безразмерной величиной: 6

6. V

На рис.2 изображали зависимости ~л£0 и безразмерная загнои-"ость ч от безразмерно:'; лзрлкц зоны разруиения ге = &/в-л (рлс.2а) с эггаг.'цлость лС0 от длили зопи разрулзнля £ . .рис.26) при = 140 мм. •

Из рис.2а видно, что с увеличением шрини зопи раз['у~ения значения лСа увеличиваются.. А максимальное значение л£0 достигается при полном разрезе сварного узла (•&•= Е). Таг--е видно,

¡абл^дается ^чы-и)/ 51 мгз "" -2.0, где аби д£омГ9 -

значения упруго;! податливости, определенные аналитической формулой !5) и методо.м граничных элементов соответственно). Почти одинаковы шачения д£0 . определеннее двумя численными методами 1.ГЭ и Г.КЭ кривые I и 2): при & 4 ^ . л£0мгз* - (1.0-1.1). и при

^ - Е. аС'*/¿С"3 - (1.Ю-1.01). что свидетельствует | достоверности расчет он но .'ГЗ.

На рис.26 значение ¿С„ . вычисленное 1.ПГЗ для £ = 100 мм. 40 мм и 200 мм; и I = (0-10С) мм. сопоставлено с й£0 . опре-елешшм ко аяалятячзской формуле:

-Яг (2в (8)

це ' к £ - размеры эллиптического отверстия. Еидно, что за-

исг.ыость лЕ0 эт длины зопи разругленпя £ имеет особи": харак-

эр: при - ^п. значения at0 увеличивается с увеличенлем £

флвые I и 2). Однако при значения л£„ с ростом £

зокодько уменьшится (кривая 3). При и £ = 0. еычес-

шное по формуле (Ь), дало примерно на 4% больше, чем

шченле & £ '"'гэ. - о

Для X 7 0 г.о::шо привести следующие рассукдсння: Если плас-1чоскпе деформация обычно связаны с площадкой текучести, то по ¡салютной величине они превосходят упругие'деформации. В этом слу-:о могчо о;.сидатт>, что с увеличением длины упругопластической об-стл £ прл всех прочих рлипгс условиях кр будет возрас-ть йольпэ, чем лС0 по формуле (Ь). Тогда првблияоппяо расче-молю использовать для £ = 0. Соответственно прл нро-

7

проверке условия достаточности пластичности ко дСкр необходимо исключить удлинения образна, которые но связзни с локальным; плас-_ тическимп деформаниям-и.

Из стогэ следует, что в продолах & ^ мокко воспользоваться для запаса пластичности ( дл дС0мгэ) аналитическим выражением (В), полученным для определения л10 контура эллиптического отверстия в бесконечной пластике иод действием одноосного растягивающего напряг.ешш б^,.

Закон суммирования значении д£0 от совместного действия нескольких полей был рассмотрен па примере сварного узла со

швами, находящимися в зэнз концентраторов напряжении. Соблюдается суперпозиционпая закономерность во всех точках сварного узла, то есть:

¿£,(6» + = &£0 С

(9)

где л" ¿{■„(б'рч'бся) - упругие податливости полей

, создаваемых внешней нагрузкой бр . сварочными б^ и 1а совместным действием. Теоратически зтот результат является следствием линейной подстановки рассматриваем*« задач. В данном случае он подтьергдаот точность в расчетах по разработанной штодике и подчеркивает прием,облегчающий практичаские работы при анализе работоспособности сварных узлов.

Сопоставлено значение а С0 . вычисленное численными методами МГЭ, ЖЭ, аналитически по формуле (5) и по формуле:

а. * азрг

1Е

1 & Лп

3 4 Ц/з)г

(10)

где Рнт - среднее напряжение в" ноттосочонии.

При & = 100 мм, В = 400 мм и радиусе отверстия Б = 50 мм получоны следующие погрешности:

-рЧх>9(Л/мгз _0<р°р(ю) /_/ мгэ -г>!*КЭ /-. о«

ЛС0 /йС0 -)%. Л0 /йС0 и /АС0 « (.?%.

Это подтверждает достоверность полученных результатов.

Далее рассмотрены две пространственные задачи. Кх схемы постановки представлены па рис.З, Как известно, трещины часто возникают в месте обрыва ребра жесткости. Для уменьшения коэффициента

концентрации в месте окончания шва, приваривающего ребро, делают скос ребра на угол as от 30° до 90°. Решили проверить, как вля-яот обрив ребра на упругую податливость в случаях, когда ребро приварено по центру пластины (рис.За) и на ее кромка (рпс.Зб). Ка-кдую из этих задач решали для четырех значени!; at (30э. 45°. 60э и 90°). Размеры осноеной пластины (400 х 1000) мм 'и ребра (200 х 500) мм. Размеры узлов показаны на рис.3. Иирина упругопластической зоны поля сварочных напряжений = 80 м.м. Максимальные продольные сЕа-рочные напряжения б1013 = 330 1.31а. Ширина упругопластической зоны разрушения варьировала от 80 мм до 200 мм.

На рис.4 проставлена зависимость влияния приваренного ребра на йС0 от ширины упругопластической зоны & . Установлено, что для таврового и углового сварных узлов при $ ^ 80 мм и = = 80 ил со скосом ребра под углом oi с изменением угла- ас • от Э0° до 30° значение Jt„ увеличивается примерно в 3%.

Исследованные сварные узлы по размерам (ребро (100 х 500) мм. толщина листа 10 мм) близки к часто встречающимся'на практике. Для них установлено, что:

- Требования для пластичности металла в месте обрыва ребра в .юсте обрыва ребра в-симметричном случае в 1.5 раз выше, чем для лыкового сварного соединения пластин (л£0 = 0.324 мм при =

= ), а в несимметричном случае еще в 1.5 раз больше ( &tg = = 0.436 мм при $ =

- Если ширина зоны разрупения Ь провыиает ширину упруго-гласткчзской зоны от сварки , то указанное требование к плас-:ичнос.ти практически не зависит от угла скоса ребра oi, в прэдз-iax (30-20)°.

- Ввиду линейности задачи мо;:ио утверздать, что при всех про- -шх ратных условиях при уеслпчзнии или уменьшении размеров узла, (аиример, в 2 раза . такяе будет увеличиваться или умень-[аться в 2 раза. Кроме того, Zi0 прямо пропорционально величине шарэчпих капряяетшй я ногрузке. Поэтому с увеличением прочности

■ тали в 2 раза тробогания к пластичности металла ( ) возрастут оке в 2 раза. Послсдппо выводы пг:'ГО'.тст испопьзоЕать на практи-:з полученные численные результат»», примопптольные к другим раз-ерам сварных узлов.

Необходимое для оценки работоспособности узла может

ыть получено либо окспор1:,,онталтлю при испытании сварных швов с ероятными до^октг.мл до разго'1гош:я, либо вычислено по программо

IJs, Cv-orar.lCüaoU Ь.Оэлковш.

В К В О Е U

Проведенные исследования позволили сделать следующие виводы:

1. Обзор литературных дашшх показал, что разрушения сварных' соединен":: "и кокс тру кик!; при низком уровне напряжений могут происходить тогда, когдачзаиас пластичности материала, необходима;: для перераспределения собственных напряжений в. зоне возникновения разрушения, оказывается недостаточным. Метод расчета прочности сварных соединен,":: п конструкций по допускаемым напряжениям дол;мн 'быть дополнен количественно": опзнг.ой требований к пластичности с учетом констру1:т;:гпо-технологичес!^:х ¿актэров. С пн::0иерной точки зрения, наиболее приемлемым для количественной оцешеи требования к пластичности сварных соединен!;!*: является методика Л.А.Копельмана, основанная на критерии ZÍKp ^ &i0 , где лСкр - пластическая податливость приконпентраторной зоны, а д£0 - упругая податливость узла, которую перспективно вычислять мотодом граничных элементов (1.ГЭ).

2. Показано, что напряженное состоянг.е слошых пространственных сварных узлов с остаточными напряжениями мо;лю моделировать МГЭ путем разбиения узла на простые пластины, применения МГЭ для какдо/. пластины, задания в какдой пластине начальных напряжений, составления системы уравнении непрерывности смещений и усилии по границам соседних пластин и решения на ЭВМ получонной системы уравнений.

3. Разроботани алгоритм и программа для ЭВМ на основе 1.ГЭ для вычисления значений aÍ0 поля собственных напрякений плоских и пространственных сварных узлов. Кроме того, программа пригодна для более общих задач: расчета напряженного и .деформированного состояния пространственных сварных узлов (что необходимость при расчетах на усталость и т.п.).

4. Достоверность полученных результатов прогеропа путем cono- ■ ставления значений упругой податлигости, полученных аналитическими формулами (Л-Сд.^0^) и 1.КЭ (Д-£0',1КЭ) с результатом. вичисленнчм разработанной программой ( ZÍ^2) для трех задач. Погрекность составлялась:

1) для стыкового соединения Л i0г',го/д-2.1%,

2)Очля бесконечно!: пластины с отверстием Д -

5) для узла со пвами, находящимися к зоно действия кэнпентра-торов напрялх'ннл / Л 10цг 3 = V. ¿КГ™/ мгэ - В%

и

5. ¡.одтворгдено, что при определения &С0 , если зона разрушения иоизьоогиа, для Золыишства сварных узлов ее мокно заменить

в запас пластичности простим разрезом, длина которого соответствует еийянз упсугоачастзчоской зоны сварного соединения & .

6. Ноли зона раз руления находится ь районе действия крупных конструктивных концентраторов или реактивных напряжений, то ее можно запенить полным разрезом, то есть 4- = В.

7. Значение а£0 от суммарного поля напряжений равно сумме значении упругих нодатливосгоп от каждого поля в отдельности.

8. Для тавровых и угловых сварных узлов со скосом ребра под углом ос требования к пластичности металла в месте обрыва ребра в симметричном случае (тавровое соединение) в 1.5 раза Етие. чем для стыкового сэодивешщ ( Д'б0таг'р = 0.324 мм при & = &„ ), а в несимметричном случае (угловое соединение) еще в 1.5 раза больае ( = 0.452 ш при I =

Если ширина зоны разрушения & превышает сирину упругопла-стическоп зопи . то требования к пластичности практически но зависит от угла скоса ребра ос в пределах (30-90)3.

С увеличением иди уменьшением размеров сварного узла при всех прочих равных условиях значение лтакке линейно увеличивается пли уменьшается соответственно. Это позволяет на практике применять полученные результаты к СЕарним узлам с различными размерами.

Разработанная программа позволяет рассчитывать упругую податливость шюскопрэсгранствешшх сварных узлов другой конфигурации.

С (о£ща* гранича)

а)

¿4

мм

/.4

и 1.0 ' ав 0.6 04 0.2 О

Рис.1 Расчленение узла на отдельные пластины а- узел с общей границей "Сп •

б- расчлененное пластины [I] и [2] . «

П.,ни

\ 1 /

Ч ч/ /у N

/ 1

к К 1 1 V

р \

II 1

1 ■

! !

Рис.2 ' ¡Зависимость йС0 от ширины /а/ и длины /б/ зоны разрушения

а- кривые: 1-по данный 1ГЭ ( 2- по данным НлЭ по формуле /5/,

Точка "©" - по форкуле /6/ | линия /5/-по формуле /ь/ ( б--по данным Ш'Э; —по (¡гаркуле /8/.

\г

N

/Я

*

ч

л

X

160 '.40

о

6к

N.

1

КО .40

/(С«?5М11а

з-

40 ,

И

о

б'я зоо МПа

'ТТГПТТ

/(Т.- ?5>-

1

АО

160

о1- ЗОЗМПа

ШШ"

Рио.Э Пространственные сварные узлы а- тавровый узел и его схема разбивки на отдельные пластины б- угловый узел и его схема разбгаки на отдельные пластины

Рис. Ц Зависимость упругой податливости поля сварочных напряжений таврового / и углового /ЕС*1*'/ узлов от ширины зоны разрушения &

<$) - значение упругой податливости поля сварочных

/

напряжений стыкового узя* , определенное по формуле / 8 / при в ш •> 60 мм.