автореферат диссертации по металлургии, 05.16.04, диссертация на тему:Исследование тепловых режимов кристаллизатора при литье цветных сплавов и разработка технологического процесса получения непрерывнолитых деформированных профильных заготовок с применением литейно-ковочного модуля

ВВЕДЕНИЕ.

Перечень условных обозначений, символов, единиц и терминов

ГЛАВА 1. АНАЛИЗ СОСТОЯНИЯ ВОПРОСА И ПОСТАНОВКА 14 ЗАДАЧ ИССЛЕДОВАНИЯ.

1.1 Анализ связей между совершенствованием агрегатов для 14 производства профильных заготовок и экономией на текущих затратах.

1.2 Анализ методов получения профильных заготовок.

1-3 Проблемы обработки непрерывнолитых заготовок давлением.

1-4 Получение непрерывнолитых деформированных заготовок на 30 литейно-ковочном модуле.

Расчетные методики определения теплового режима получения 37 непрерывных заготовок. 1-6 Выводы и постановка задач исследований.

ГЛАВА 2. МЕТОДИКА ИССЛЕДОВАНИЯ ФОРМИРОВАНИЯ 42 ПРОФИЛЬНЫХ НЕПРЕРЫВНОЛИТЫХ ДЕФОРМИРОВАННЫХ ЗАГОТОВОК С УЧЕТОМ ДВУХФАЗНОЙ ЗОНЫ И ДАВЛЕНИЯ ПРИКЛАДЫВАЕМОГО НА КОРОЧКУ СТЕНКАМИ КРИСТАЛЛИЗАТОРА.

2.1 Конструктивная унификация литейно-ковочного модуля.

2.2 Методика натурных исследований процесса изготовления 45 профильных непрерывнолитых деформированных заготовок с применением литейно-ковочного модуля.

2.3 Методика расчета температурных потоков в кристаллизаторе 49 литейно-ковочного модуля.

2-4 Методика измерения суммарного обжатия материала при расчете 53 допустимого формоизменения профиля заготовки и порядок определения количества трещин.

2-5 Определение влияния конструктивных параметров 56 кристаллизатора и технологических факторов на размерную геометрическую точность профильных непрерывнолитых деформированных заготовок.

2-6 Выводы к главе 2.

ГЛАВА 3. МОДЕЛИРОВАНИЕ ПАРАМЕТРОВ 60 ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ПРОЦЕССА ПОЛУЧЕНИЯ КАЧЕСТВЕННЫХ ПРОФИЛЬНЫХ НЕПРЕРЫВНОЛИТЫХ ДЕФОРМИРОВАННЫХ ЗАГОТОВОК С ПРИМЕНЕНИЕМ ЛИТЕЙНО-КОВОЧНОГО МОДУЛЯ ВЕРТИКАЛЬНОГО ТИПА.

3.1 Моделирование формирования профильных непрерывнолитых 60 деформированных заготовок в вертикальном кристаллизаторе литейно-ковочного модуля при струйной подаче расплава сверху.

3.2 Зависимость площадки привариваемости от уровня заполнения 55 кристаллизатора и температуры сплава АК7Ц9.

3.3 Моделирование соотношения коэффициентов теплопроводности 59 стенок кристаллизатора литейно-ковочного модуля при получении из разливаемого металла профильных непрерывнолитых деформированных заготовок сечением до 32x100 мм.

3.4 Зависимость ширины двухфазной зоны в элементах сечения 73 профиля от скорости затвердевания.

3-5 Разработка способов и устройства для получения качественных 77 профильных непрерывнолитых деформированных заготовок на опытно-промышленной установке ВЛКМ-2 с кристаллизатором вертикального типа и вертикальной технологической осью.

3-6 Выводы к 3 главе.

ГЛАВА 4. ОПЫТНО - ПРОМЫШЛЕННЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ 83 ПОЛУЧЕНИЯ ПРОФИЛЬНЫХ ЗАГОТОВОК ИЗ СВИНЦОВО-СУРЬМЯНИСТОГО СПЛАВА. 4.1 Исследование тепловой работы вертикальных и наклонных стенок кристаллизатора при различных способах подвода расплава в кристаллизатор.

4-2 Определение соотношений толщины кристаллизующихся корочек 117 заготовки на стенках кристаллизатора и величины суммарного обжатия.

4-3 Выводы к 4 главе

ГЛАВА 5. ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЭФФЕКТИВНОСТЬ 135 ТЕХНОЛОГИЧЕСКОГО ПРОЦЕССА ПОЛУЧЕНИЯ

ПРОФИЛЬНЫХ ЗАГОТОВОК СЕЧЕНИЕМ ДО 32x100 С ПРИМЕНЕНИЕМ ЛИТЕЙНО-КОВОЧНОГО МОДУЛЯ ВЕРТИКАЛЬНОГО ТИПА.

5.1 Анализ производительности литейно-ковочного модуля с 135 вертикальным кристаллизатором и вертикальной технологической осью при изготовлении профильных заготовок.

5.2 Выводы к 5 главе 140 ОБЩИЕ ВЫВОДЫ 141 Список литературы 144 Приложение 1 158 Приложение

С ростом потребности народного хозяйства в непрерывных профильных заготовках, возрастает роль технологии их получения совмещением процессов литья и деформации в одном устройстве. Анализ тенденций развития технологических процессов показывает, что создание энерго- и ресурсосберегающих технологий производства качественного литья является первостепенной задачей литейного производства. Высокие показатели по этим требованиям обеспечивает производство профильных заготовок с применением литейно-ковочного модуля, разработанного в Институте машиноведения и металлургии ДВО РАН д.т.н., проф. Одиноковым В.И.

Одним из основных направлений технического прогресса в машиностроении является повышение требований к технологичности изготовления профильных заготовок, что способствует совершенствованию технологических процессов. Как показали многочисленные исследования, проводимые Одиноковым В.И. и Стуловым В.В., технология получения непрерывнолитых деформированных заготовок (НЛДЗ) с использованием литейно-ковочного модуля (ЛКМ) имеет ряд недостатков, которые сдерживают его широкое внедрение в производство. Одним из основных недостатков этого способа является невозможность управления тепловыми параметрами процесса изготовления НЛДЗ, что приводит к аварийным режимам работы ЛКМ. Аварийные режимы снижают надежность работы ЛКМ и увеличивают себестоимость НЛДЗ за счет невысокого процента выхода годного.

Снижение себестоимости НЛДЗ достигается разработкой новых способов и устройств для их получения.

Известные технологии получения профильных НЛДЗ ограничены по номенклатуре поперечных сечений и дают высокий процент брака, что связано с недостаточной изученностью вопросов влияния параметров технологического процесса.

Неотложной задачей является исследование тепловых режимов разливки и разработка комплексного технологического процесса изготовления профильных НЛДЗ с использованием ЛКМ для стабильного получения изделий гарантированного качества.

На современном этапе развития промышленности, непрерывные профильные заготовки изготавливают на литейно-прокатных агрегатах. В этом случае, в технологию изготовления включаются дополнительные операции обдирки, нагрева, горячей и холодной прокатки на обжимных и сортовых станах, с последовательной транспортировкой заготовки по цехам [1].

Анализ тенденций развития мирового литейного производства [2] показывает, что рост выпуска непрерывнолитых заготовок за последние годы замедлился. Это связано с тем, что были исчерпаны технологически доступные методы интенсификации процесса.

В условиях современного производства, традиционные технологические схемы получения профильных НЛДЗ оказываются малорентабельными из-за выхода годного 57.35% [3], больших трудовых и энергетических затрат, существенных эксплуатационных расходов, повышенной нагрузки на окружающую среду. Непрерывность работы оборудования традиционных технологических схем получения профильных НЛДЗ не обеспечивается из-за их низкой гибкости.

С целью выявления путей совершенствования методов получения профильных НЛДЗ, в лаборатории Новых Технологий в Металлургии Института машиноведения и металлургии ДВО РАН г.Комсомольска-на-Амуре, разработан литейно-ковочный модуль (ЛКМ) - установка непрерывного литья с одновременной деформацией металла [4].

При применении ЛКМ в технологической схеме получения НЛДЗ, выявлены недостатки процесса, определяемые сложностью гидродинамических процессов заполнения кристаллизатора, формированием и формоизменением различных объемов заливаемого расплава. Проведенные ранее научно-исследовательские работы [5,6] показали, что изменение технологических параметров процесса изготовления позволяют влиять на формирование размерной точности и качественных характеристик заготовок.

Возможности варьирования технологических параметров получения профильных НЛДЗ сечением до 32x100 на ЛКМ технически ограничены. В опытных образцах НЛДЗ присутствует физическая и химическая ликвация. В связи с этим, к основным требованиям производства можно отнести определение причин возникновения и поиск путей устранения дефектов, которые явились бы радикальным решением формирования профиля.

Одним из основных направлений устранения ликвации, служит правильный выбор питания деформируемого объема расплавленным металлом с нахождением оптимальных тепловых режимов изготовления. Неотложной задачей на стадии отработки модульной технологии является изучение основных закономерностей формирования структуры, образования ликвации, межкристаллитной пористости в профильных НЛДЗ, а также исследование влияния теплофизических параметров затвердевания на качество изделий.

Исследование тепловых режимов кристаллизатора и разработка технологического процесса получения профильных непрерывнолитых деформированных заготовок на литейно-ковочном модуле является важной народнохозяйственной задачей, для решения которой необходимо совершенствование существующих способов получения с повышением качественных характеристик и коэффициента использования металла.

Актуальность работы.

Технологический процесс получения заготовок с использованием ЛКМ имеет ряд недостатков, которые сдерживают его широкое внедрение в производство. Одним из основных недостатков является невозможность диагностики и управления тепловыми параметрами процесса изготовления НЛДЗ, что приводит к аварийным режимам работы ЛКМ с расклиниванием кристаллизатора затвердевающим металлом, появлением трещин и участков разнозернистости в структуре НЛДЗ или уходу металла из кристаллизатора.

Эксплуатационные режимы функционирования ЛКМ обусловливают производительность и себестоимость НЛДЗ. Повышение производительности

ЛКМ напрямую зависит от технологии производства профильных НЛДЗ и достигается разработкой новых способов и устройств для их изготовления.

Известные технологии имеют высокие расходные коэффициенты, что связано с недостаточной изученностью влияния тепловых режимов разливки с деформацией фронта кристаллизации при затвердевании заготовок на их качество и сравнительной новизной совмещенного технологического процесса.

В связи с этим, актуальностью данной работы является разработка комплексного технологического процесса изготовления профильных НЛДЗ с использованием ЛКМ для получения качественных изделий с одновременным повышением надежности функционирования ЛКМ и снижением себестоимости. Правомерность выбора этого направления определяется тем, что он в полной мере соответствует задачам современных исследований [7-9].

Цель работы заключается в повышении качества и выхода годных изделий на каждую тонну литья при использовании оптимальных тепловых режимов кристаллизатора литейно-ковочного модуля путем управления процессами заполнения кристаллизатора и кристаллизации расплава под воздействием внешних факторов, что позволит расширить номенклатуру НЛДЗ.

Для достижения поставленной цели в диссертационной работе решались следующие задачи:

- отработка на опытно-промышленной установке ЛКМ вертикального типа основных технологических параметров разливки металла, сопровождающейся деформацией твердожидкого объема в кристаллизаторе;

- разработка методик различения литейных дефектов НЛДЗ от деформационных;

- разработка методов и объемов эксплуатационных испытаний ЛКМ;

- определение оптимальных режимов разливки профильных НЛДЗ;

- выработка рекомендаций по снижению дефектности в заготовках.

Научная новизна.

Разработано два способа получения непрерывнолитых деформированных заготовок и устройство для осуществления технологического процесса.

Установлены оптимальные технологические параметры разливки черных и цветных сплавов с использованием JIKM вертикального типа, которые обеспечивают получение профильных НЛДЗ с прогнозируемым качеством.

Теоретически и экспериментально обосновано влияние коэффициентов суспензионного и фильтрационного питания на качественные характеристики изделий.

Изучен теплообмен кристаллизатора вертикального типа при непрерывной разливке с деформацией металла. Определены допустимые пределы варьирования факторов, влияющих на размерную точность и структуру профильных НЛДЗ.

Практическая ценность работы.

Разработан, исследован и предложен к промышленному внедрению комплексный технологический процесс получения профильных НЛДЗ на ЛКМ.

Активное теплофизическое воздействие стенок кристаллизатора, заключается в циклическом формоизменении разливаемого металла при регулируемом теплоотводе, что позволяет значительно уплотнить структуру.

Использование оптимальных режимов позволило снизить количество деформационных дефектов. Установлены зависимости, определяющие суммарное обжатие элементов профильных заготовок от конструктивных параметров настройки кристаллизатора установки ЛКМ вертикального типа, и режимы разливки, позволяющие изготавливать плотные однородные профильные НЛДЗ.

Реализация результатов работы. Представленный в работе цикл исследований был выполнен в рамках темы: «Исследование процесса деформации корочки на литейно-ковочном модуле (ЛКМ). Оптимизация параметров и совершенствование конструкции ЛКМ» г.Комсомольск-на-Амуре, 1997-2001 гг., включенной в Государственную программу фундаментальных исследований Российской академии наук.

Результаты исследований использованы в Институте машиноведения и металлургии ДВО РАН (г.Комсомольск-на-Амуре) при отработке технологических процессов изготовления непрерывнолитых профильных заготовок, внедрены в учебный процесс кафедры технологии сварочного производства КнАГТУ (г.Комсомольск-на-Амуре) по курсу «Технологические основы сварки давлением».

Апробация работы.

Основные материалы диссертационной работы докладывались и обсуждались на: XXII научно-технической конференции. (Комсомольск-на-Амуре, КнАГТУ, 1997), международной молодежной научной конференции Перспективные материалы, технологии, конструкции (Красноярск// САА. - 1998), Современные проблемы механики и прикладной математики (Воронеж, ВГУ, 1998), региональной научной конференции Молодежь и научно-технический прогресс (Владивосток ДВГТУ. 1998 2 доклада), XXIII научно-технической конференции (Комсомольск-на-Амуре КнАГТУ 2 доклада), международной конференции молодых ученых «Проблемы экологии и рационального природопользования стран Азиатско-Тихоокеанского региона» (Владивосток, Государственный Университет экономики и сервиса 1999), Перспективные материалы, технологии, конструкции, экономика. (Красноярск, ГАЦМиЗ, 2000), Прогрессивные технологии в машиностроении, (Комсомольск-на-Амуре КнАГТУ 2000).

Основные положения, выносимые на защиту:

- два способа получения профильных непрерывнолитых деформированных заготовок и устройство для осуществления технологического процесса;

- результаты исследований тепловых режимов работы стенок кристаллизатора и теплообмена металла в процессе получения профильных непрерывнолитых деформированных заготовок;

- результаты влияния технологических параметров изготовления непрерывнолитых деформированных заготовок на дефектообразование в профилях;

- результаты опытно-промышленных исследований технологии получения профильных непрерывнолитых деформированных заготовок на установке JIKM вертикального типа для свинцово-сурьмянистых сплавов.

Достоверность результатов и личный вклад автора. Достоверность результатов исследований обеспечивается соответствием результатов экспериментальных данных разливки металлов современным представлениям о процессах теплообмена в кристаллизаторе и затвердевания заготовок.

В работе широко использованы современные методики исследования металлов и сплавов. Для обработки результатов экспериментов применены аппараты тепловой теории литья, математической статистики и теории подобия, а также проведен сравнительный анализ результатов с сопутствующими данными контрольных экспериментов.

Личный вклад автора в работу заключается в разработке методик исследования, проведении моделирования, постановке опытов и участии в опытно-промышленных испытаниях ЛКМ вертикального типа при изготовлении профильных НЛДЗ, обработке и анализе полученных результатов, разработке способов и устройства для получения НЛДЗ, формулировке выводов.

Структура и объем диссертации. Диссертационная работа состоит из введения, 5 глав, 2 приложений и списка литературы. Материалы изложены на 159 страницах, содержат 20 таблиц, 53 рисунка. Список литературы составляет 126 наименований.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ ПО РАБОТЕ

1. Экспериментально установлено, что номинальные размеры профиля НЛДЗ максимально приближены к конфигурации калибровочного участка кристаллизатора. Это позволило предложить новые подходы к проектированию профильных НЛДЗ с переменной толщиной стенки при наибольшей эффективности использования ЛКМ. Изменение толщины заготовки по ее длине за один оборот приводного вала, находится в пределах 2 10 м.

2. Получены корреляционные зависимости между площадкой привариваемости и технологическими параметрами разливки сплава АК7Ц9 (металлостатическим напором Н, температурой разливаемого металла Тмет, и температурой подложки-кристаллизатора Ткр).

3. Теоретически установлена и экспериментально подтверждена зависимость между толщиной твердой корочки и суммарным обжатием, что позволяет исключать аварийные режимы при разливке металлов и сплавов в кристаллизатор ЛКМ. В результате пластической деформации тонких сечений заготовки, при минимальном градиенте температур поверхности кристаллизатора и корочек возможно образование дополнительных центров кристаллизации с ростом субзерен в деформируемом объеме, что обусловливает формирование однородной мелкодисперсной структуры.

4. На основании экспериментальных исследований работы ЛКМ при получении профильных заготовок, предложены различные способы подвода расплава в кристаллизатор, усовершенствовано разливочное устройство для получения деформированных заготовок. Основное влияние на подачу заготовки за один оборот приводного вала оказывает уровень расплава в кристаллизаторе и его колебания в разливочной емкости. Отклонение технологических параметров процесса вызывает отказы оборудования и следующие виды брака профильных НЛДЗ: ликвация элементов по сечению; трещины; отклонения геометрической формы профиля; рыхлоты; обрыв заготовок; подвисание заготовки в кристаллизаторе с изгибом приводных валов конструкции и расклиниванием кристаллизатора.

5. Разработано разливочное устройство, воплощенное в конструкцию опытно-промышленной установки BJIKM-2. Экспериментальная проверка показала его высокую эффективность. Интенсификация технологического процесса изготовления профильных НЛДЗ с применением ЛКМ сопровождается улучшением таких показателей, как выход годной продукции и расширение ее сортамента.

6. Отработаны технологические режимы получения профильных заготовок из труднодеформируемого свинцово-сурьмянистого сплава ССуА при струйном подводе расплава в кристаллизатор. Количество и диаметр струй предопределяет качественные характеристики разливаемого материала и является исходным при расчете его расхода.

7. Установлено, что распределение расплава на 7 струй диаметром 2,8 мм исключает растрескивание заготовок с переменной толщиной стенки при их изгибе на угол 30°. Твердость поверхности заготовки и степень измельчения зерна возрастает с увеличением скорости охлаждения материала заготовки.

8. Экспериментально установлено, что оптимальные условия для роста и деформации корочки, создаются при регулярном теплоотводе с уменьшением градиента температур между заливаемым металлом и стенками кристаллизатора при поддержании заданного уровня заливки с колебанием уровня расплава в кристаллизаторе Н=1 СМ-15-1 О*3 м.

9. Определено влияние скорости разливки расплава на изменение коэффициента теплопередачи. Коэффициент теплопередачи в вертикальных стенках изменяется в большей степени, чем в наклонных. При уровнях заливки расплава Н=0,1-ЮД 5м значения толщин корочек вдоль вертикальной стенки более чем в 1,5^2,5 раза превышают толщины корочек вдоль наклонной стенки, что пропорционально увеличивает твердость поверхности образцов.

10. Проведен анализ дефектов НЛДЗ по признакам их образования. Увеличение масштабов выпуска профильных НЛДЗ с требуемой размерно-геометрической точностью достигается унификацией конструкции ЛКМ при проектировании в виде конструктивных рядов, отличающихся по назначению, размерам, мощности и другим эксплуатационным параметрам с максимальным использованием деталей, узлов и комплектующих элементов, заимствованных из общей конструктивной базы с аналогичными ей кинематическими схемами.

11. Найдены оптимальные режимы разливки от величины подачи заготовки за один оборот приводного вала. Установлены закономерности влияния технологических параметров процесса разливки на качество получаемых профильных НЛДЗ.

12. Доказана экономическая эффективность вертикальной монтажной схемы расположения технологической оси ЛКМ при расчете изготовления швеллера и двутавровой балки из СтЗ или ее аналогов по механическим характеристикам в сопоставимом с традиционными технологиями годовом времени работы и межремонтных циклов комплекса технологических агрегатов. Фондоотдача оборудования возрастает вдвое при снижении фондоемкости. Одновременно фондовооруженность труда возрастает в 9,2 раза.

1. Производство точного проката. Дукмасов В.Г., Выдрин В.Н., Тищенко О.И. -М: Металлургия, 1990. 168 с.

2. Катышев В.А., Лихарев А.Д., Ловцов Д.П. Развитие в новых экономических условиях непрерывных и совмещенных процессов литья //Литейное производство. 1997. № 4. С. 29.

3. Марукович Е.И. Состояние и проблемы процесса непрерывного литья // Литейное производство. 1990. № 1. С. 14-16.

4. Патент №2041011 RU. МКИ 6 В 22 Д 11/04. Устройство для непрерывного литья заготовок/ В.И. Одиноков. Опубл. 09.08.95. Бюл. №22;

5. Литейно-ковочный модуль. Одиноков В.И., Стулов В.В. Владивосток: Дальнаука, 1998. 150 с.

6. Алиев Э.А. Цена и качество в литейном производстве // Литейное производство. 1990. № 5. С. 12.

7. Петриченко В.Н. Государственная научно-техническая программа «Технология, машины и производства будущего» // Вестник машиностроения. 1991. № 3. С. 3-6.

8. Приоритетные направления развития науки и техники. Критические технологии федерального уровня / Решение Правительственной комиссии по научно-технической политике РФ. Протокол заседания ВК-П8-26251, ВК-П8-26252. 21 июля 1996 г.

9. Общая металлургия. Бурдаков Д.Д., Бурдаков Ю.Д., Володин С.А., Жилкин Н.К., Изд-во «Металлургия», 1971. 472 с.

10. Дорошенко B.C., Шейко Н.И. Литье полосы намораживанием навакуумируемый валок.//Литейное производство. 1993. №11. С. 18-20.

11. Непрерывная разливка стали. Попандопуло И.К., Михневич Ю.Ф. М.: Металлургия, 1990. -296 с.

12. Остапенко Л.С., Гуджен Н.М. Анализ факторов, влияющих на выход годного.// Экономика и организация промышленного производства. М., 1982.-С. 34-36.

13. Фельдман Э.П., Юрченко В.М. Кинетика сегрегации примесей на поверхностях раздела в твердых телах. М.: Изд-во «Наука» // Поверхность. Физика, химия, механика. 1990. №12 С. 138- 148.

14. Металловедение. Бочвар А.А. М.: Металлургиздат, 1956. 350 с.

15. Одиноков В.И., Стулов В.В., Песков А.В. Математическое моделирование кристаллизации и деформации металла на литейно-ковочном модуле. //Проблемы механики сплошных сред и элементов конструкций. Владивосток: Дальнаука, ИАПУ ДВО РАН. 1998. С. 142154.

16. Гаврилин И.В. О конкурентной кристаллизации металлов и сплавов.// Литейное производство. 1999. № 6. С. 8-10.

17. Системный анализ кристаллизации слитка. Самойлович Ю.А. Киев: Наук, думка, 1983. 248 с.

18. Лехов О.С. Новые процессы и установки непрерывного литья и деформации // Изв. ВУЗов. Черная металлургия. 1998. № 3. С. 29-31.

19. Носоченко О.В., Емельянов В.В., Акман Р.Г. и др. Исследование теплового состояния непрерывного слитка с учетом локальных условий теплообмена в зоне вторичного охлаждения.//Металлургическая и горнорудная промышленность, 1984, №3, С.20-22.

20. Носоченко О.В., Лебедев В.В., Емельянов В.В., и др. Моделирование процесса охлаждения непрерывнолитых слитков. //Сталь, 1983, №12, С.21-22.

21. Целиков А.И. и др. Способ обжима непрерывно движущегося металла. А.с. №419287. Опубл. в Б.И., 1974, №10.

22. Карпов Г.Н., Марьин Г.А., Есин В.О. и др., под ред. Г.Н. Карпова. Теоретические и технологические основы использования малых избыточных давлений с целью повышения качества литых заготовок. М.: ЦНИИ информации, 1985.- 184 с.

23. Кристаллизация металлов и сплавов под давлением. А.И. Батышев М.: Металлургия. 1977. 152 с.

24. Continuous casting-direct rolling technology at Nippon Steel's Sakai Works /К. Masaji, T. Hidemitsu e.a. Steel Times, 1985, v.213, №6, p.268-276.

25. Latest developments in direct-linked continuous caster-hot rolling mill process at Nippon Steel Corporation /Н. Matsunaga, M. Yoshii, S.Sadahiro e.a. -Nippon Steel Technical Report, 1984, №23, p.55-67.

26. Japan Metal Bulletin 1985. № 4629 p.2-3.

27. Царев Г.Г. Непрерывное горизонтальное литье в машиностроении.//

28. Литейное производство. 1991. № 9. С. 21-22.

29. G.J. McManus Rolling mills shape up. // Iron Age. 1990. № T-8. P. 16 20.

30. Комплексная система управления качеством продукции на базе стандартизации. Евдокимов Б.И.-М.: Знание, 1975. 54 с.

31. О расходе металла при производстве широкополосной стали с минусовыми допусками. В кн.: Тезисы докладов к семинару «Передовой опыт предприятий черной металлургии по снижению расхода металла». Москва, ВДНХ СССР, 1980 г. с.24.

32. Прокатка стали в минусовых допусках. Hatn. Actual., 1981, 22, №11, с.49.

33. Metall Industry News, 1985, v.2, №3, p.3.

34. Затуловский С.С. Структурообразование и свойства литой стали при суспензионной разливке. В кн.: прогрессивная технология литья и кристаллизации. Киев, 1983, с. 57-68.

35. Степанов А.Н., Аликин В.И., Волков А.П., Кузнецов Л.С. Непрерывное литье тонкого листа из труднодеформируемых сплавов.// Литейное производство. 1991. № 9. С. 22-23.

36. Щеглов Б. А. Расчеты динамических осесимметричных процессов формообразования тонкостенных деталей. В кн.: Расчеты пластического деформирования металлов. М.: Наука. 1975. С.36-41.

37. Кацнельсон М.П., Вайсфельд А.А. Машины для высоких обжатий сортовых заготовок в СССР и за рубежом: Обзор. -М.:ЦНИИТЭИтяжмаш, 1985. 48 с.

38. Афонин С.З., Паршин В.М. Развитие технологической схемы непрерывной разливки стали для производства ленты и полосы.// Сталь. М.: Металлургия 1993. №10 С. 18-21.

39. Д. Прокопенко // НГ-Политэкономия, 2000, №18,26 декабря. С.14.

40. Савельев А.Н. О методологических основах проектирования надежного технологического оборудования. // Известия ВУЗов. Черная металлургия. 1998. №6 С.22-26.

41. М. Рожкова // Ведомости компании и рынки, 2001, 8 мая. - С. 1.

42. JI. Лясковская // Эксперт, 2001, №13, 2 апреля. С.27 - 29.

43. Гладков М.И., Балакин Ю.А., Гофеншефер Л.И., Гончаревич И.Ф. Термодинамика внешних воздействий на металл.// Литейное производство. 1997. № 4. С. 29.

44. Одиноков В.И., Стулов В.В., Воинов А.Р. Метод импульсного охлаждения непрерывного слитка. //Вестник Комсомольского-на-Амуре гос. техн. ун-та. Комсомольск-на-Амуре: 2000. Вып. 2. Сб. 1 Ч.2.- С. 2731.

45. Лебенец Г.А., Ключерев В.Е., Скок Ю.Я. Структура и свойства кузнечных слитков нержавеющей стали, обработанной аргоном в жидкотвердеющем состоянии. В кн.: Влияние внешних воздействий на жидкий и кристаллизующийся металл. Киев. 1983. с. 94-98.

46. Анализ причин аварий оборудования листопрокатных станов и меры по их предупреждению/Кирсанов А.Ф., Кузерман В.Ф., Виноградов Б.Н., Хохлов В.А., Урин Ю.Л., Гордиенко Ф.С. М.: Обзорная информация/инт «Черметинформация». 1985. 36 с.

47. Введение в теорию обработки металлов давлением, прокаткой, резанием. Алексеев К.Н. Харьков: ХГУ, 1969. 108 с.

48. Николаев В.А. Распределение давлений и обжатий между валками при несимметричной прокатке.// Известия ВУЗов. Черная металлургия. 1995. №9 е.- 28-29.

49. Комаров А.Н., Пухальская A.M. Влияние главной линии стана на точность горячекатаных полос.// Сб. научн. трудов ДметИ №60. М.: Металлургия 1980. с. 112-117.

50. Комаров А.Н., Алексеенко Г.Я. Влияние распора валков на точность прокатываемой полосы.// Металлургия и коксохимия. Обработка металлов давлением. Республиканский межведомственный научно-технический сборник. Выпуск №60. 1979. Киев.: «Техника», с.46-50.

51. Технология металлов и других конструкционных материалов. Казаков

52. Н.Ф., Осокин A.M., Шишкова А.П. М.: Металлургия. 1975. 688 с.

53. Теория пластической деформации и обработка металлов давлением. Мастеров В.А., Берковский B.C. -М.Металлургия, 1989. 400 с.

54. Технология обработки металлов давлением Челноков Н.М., Власьевнина J1.K., Адамович -М.:Высш.школа, 1981. -296 с. ил.

55. Патент № 2116158 RU. МКИ 6 В 22 Д 11/04. Устройство для получения непрерывнолитых деформированных заготовок / В.В. Стулов, В.И. Одиноков. № 96111894/02. Заявлено 13.06.96. Опубл. 27.07.98. Бюл. № 21.-12 с.

56. Патент №2103105 RU, МКИ 6 В22 Д11/00, 11/04. Способ получения непрерывнолитых полых заготовок и устройство для его реализации /В.В.Стулов, В.И.Одиноков. № 95117313/02. Заявл. 12.10.95. Опубл. 27.01.98. Бюл.№3.- 14 с.

57. Патент №2112623 RU, МКИ 6 В22 Д11/04. Способ получения непрерывнолитых полых заготовок и устройство для его осуществления /В.В.Стулов, В.И.Одиноков. № 96113980/02. Заявл. 11.07.96. Опубл. 10.06.98. Бюл. №16.- Юс.

58. Патент №2136435 RU, МКИ 6 В22 Д11/04. Способ получения непрерывнолитых деформированных полых заготовок и устройство для его осуществления /В.В.Стулов, В.И.Одиноков. № 98116776/02. Заявл. 08.09.98. Опубл. 10.09.99. Бюл. №25. - 8 с.

59. Свидетельство на полезную модель № 2526. Устройство для непрерывной разливки металла /В.В. Стулов, В.И. Одиноков. Опубл. 16.08.96. Бюл. №8.

60. Патент № 2079390 RU. Устройство для непрерывного литья заготовок /

61. В.В. Стулов, В.И. Одиноков. Опубл. 20.05.97. Бюл. № 14.

62. Патент № 2113313 RU. МКИ 6 В 22 Д 11/04. Устройство для получения непрерывнолитых заготовок / В.В. Стулов, В.И. Одиноков. №96111892/02. Заявлено 13.06.96. Опубл. 20.06.98. Бюл. № 17. 12 с.

63. Патент № 2125921 RU. МКИ 6 В 22 Д 11/04. Устройство для получения непрерывнолитых деформированных заготовок / В.В. Стулов, В.И. Одиноков. № 98103917/02. Заявлено 02.03.98. Опубл. 10.02.99. Бюл. № 4. - 6 с.

64. Патент № 2105631 RU. МКИ 6 В 22 Д 11/04. Кристаллизатор для непрерывной разливки и деформации металла /В.В. Стулов, В.И. Одиноков. № 95117310/02. Заявлено 12.10.95. Опубл. 27.02.98. Бюл. № 6. 10 с.

65. Патент № 2142865 RU. МКИ 6 В 22 Д 11/07. Кристаллизатор установки непрерывной разливки и деформации металла /В.В. Стулов. В.И. Одиноков. № 98103927/02. Заявлено 02.03.98. Опубл. 20.12.99. Бюл. № 35.-8 с.

66. Патент №2084311 RU. МКИ 6 В 22 Д 11/04. Сборный кристаллизатор для непрерывной разливки металла /В.В. Стулов, В.И. Одиноков. №94043921/02. Заявлено 14.12.94. Опубл. 20.07.97. Бюл. №20. 12с.

67. Патент №2151022 RU, МКИ 7 В22 Д11/04.Устройство для получения непрерывнолитых профильных заготовок /В.В.Стулов, В.И.Одиноков. -№99103519/02. Заявл. 23.02.99. Опубл. 20.06.2000. Бюл. №17. 10 с.

68. Патент №2154543 RU, МКИ 7 В22 Д11/051. Устройство для получения непрерывных профильных заготовок из деформируемого металла / В.В.Стулов, В.И.Одиноков. №99105109/02. Заявл. 16.03.99 Опубл. 20.08.2000. Бюл. №23. - 12 с.

69. Патент №2148466 RU, МКИ 7 В22 Д11/04. Устройство для получения непрерывнолитых деформированных цилиндрических заготовок /В.В.Стулов, В.И.Одиноков. №98102556/02. Заявл. 16.02.98. Опубл. 10.05.2000. Бюл. №13.- Юс.

70. Патент № 2136436 RU. МКИ 6 В 22 Д 11/04. Установка для получения непрерывных деформированных заготовок /В.В. Стулов, В.И. Одиноков. № 98116884/02. Заявлено 08.09.98. Опубл. 10.09.99. Бюл. № 25. - 8 с.

71. Патент № 2136437 RU. МКИ 6 В 22 Д 11/10. Устройство для непрерывной разливки заготовок /В.В. Стулов, В.И. Одиноков. № 98102555/02. Заявлено 16.02.98. Опубл. 10.09.99. Бюл. № 25. - 8 с.

72. Патент № 2142862 RU. МКИ 6 В 22 Д 11/04. Устройство для получения непрерывнолитых деформированных заготовок /В.В. Стулов, В.И. Одиноков. № 98102554/02. Заявлено 16.02.98. Опубл. 20.12.99. Бюл. №35.-8 с.

73. Патент № 2143330 RU. МКИ 6 В 22 Д 11/04. Устройство для получения непрерывного литья и деформации заготовок /В.В. Стулов, В.И. Одиноков. № 98102596/02. Заявлено 16.02.98. Опубл. 27.12.99. Бюл. №36.-8 с.

74. Патент №2148467 RU, МКИ 7 В22 Д11/04. Устройство для получения непрерывнолитых деформированных заготовок /В. В. Стулов, В.И.Одиноков. №98102595/02. Заявл. 16.02.98. Опубл. 10.05.2000. Бюл. №13.- Юс.

75. Патент №2147483 RU, МКИ 7 В22 Д11/051. Устройство для получения непрерывнолитых деформированных заготовок /В.В. Стулов, В.И.Одиноков. №99110288/02. Заявл. 20.05.99. Опубл. 20.04.2000. Бюл. №11.- Юс.

76. Одиноков В.И. Определение величины твердой фазы в кристаллизаторе переменного сечения //Совершенствование процессов формообразования в литейном производстве. Сб.науч.тр. Комсомольск-на-Амуре: КнАПИ,1994.-с. 128-134.

77. Численное исследование процесса деформации материалов бескоординатным методом. В.И. Одиноков Владивосток: «Дальнаука».1995. 168 с.

78. Стулов В.В. Исследование структуры непрерывнолитой деформированной заготовки из сплава алюминий-свинец //Металлы. 1999. №2.-С. 37-38.

79. Одиноков В.И., Стулов В.В. Получение непрерывнолитой алюминиевой заготовки на литейно-ковочном модуле // Литейное производство. 1996. № 1. С. 18-20.

80. Одиноков В.И., Стулов В.В. Тепловые исследования кристаллизатора и формирование заготовки в нем при вертикальной непрерывной разливке с деформацией алюминия //Проблемы механики сплошной среды. Владивосток: ИАПУ ДВО РАН. 1996.-С. 188-195.

81. Патент №2136433 RU, МКИ 6 В22 Д11/00, 11/16. Способ получения непрерывнолитых деформированных заготовок и устройство для его осуществления /В.В.Стулов, В.И.Одиноков. №98116777/02. Заявл. 08.09.98. Опубл. 10.09.99. Бюл. №25. - 8 с.

82. Основы квалиметрии. Лисицин Г.Ф. М.: МЭИ, 1984. - 92 с.

83. Получение непрерывнолитых деформированных профильных заготовок на литейно-ковочном модуле. Одиноков В.И., Стулов В.В. -Владивосток: Изд-во Дальневост. ун-та, 2000. 97 с.

84. Стулов В.В. Физическое моделирование процесса непрерывной разливки стали в кристаллизатор // Изв. ВУЗов. Черная металлургия. 1997. № 5. -С. 55-59.

85. Стулов В.В., Одиноков В.И. Теплообмен в кристаллизаторе при непрерывной разливке с деформацией металла //Изв. ВУЗов. Черная металлургия. 1995. № 9. С. 27-28.

86. Одиноков В.И., Стулов В.В. Влияние конструкции кристаллизатора на качество непрерывнолитой заготовки // Литейное производство. 1996. № 4. С. 24-26.

87. Стулов В.В., Одиноков В.И. Исследование получения непрерывно литых кованых армированных заготовок // Изв. ВУЗов. Черная металлургия. 1997. №2.-С. 20-22.

88. Стулов В.В. Исследование формирования непрерывнолитой кованой алюминиевой заготовки в кристаллизаторе //Металлы. 1997. № 4. С. 49-52.

89. Стулов В.В. Экспериментальное исследование тепловой работы кристаллизатора при непрерывной разливке и деформации металла //Изв. ВУЗов. Черная металлургия. 1997. № 10. С. 76-77.

90. Стулов В.В., Одиноков В.И. Влияние параметров разливки металла на получение непрерывнолитой кованой заготовки // Изв. ВУЗов. Черная металлургия. 1997. № 1. С. 24-26.

91. Стулов В.В. Определение параметров непрерывного литья алюминия в кристаллизатор при получении поковок // Литейное производство. 1997.12.-С. 22.

92. Стулов В.В., Одиноков В.И., Воинов А.Р. Непрерывнолитые деформированные заготовки.// Литейное производство. 2000. № 3. С. 46-47.

93. Стулов В.В., Одиноков В.И., Теплообмен в кристаллизаторе при непрерывной разливке с деформацией металла. // Известия ВУЗов. Черная металлургия. 1995. №9. С.27-28.

94. Теплотехнический справочник./Под общей редакцией Юренева В.Н. и Лебедева П.Д. 2-е издание перераб. М.: Энергия, 1976. -896 с.

95. Тепло- и массообмен. Теплотехнический эксперимент. Справочник. Аметистов Е.В., Григорьев В.А., Емцов Б.Т. и др. М.: Энергоатомиздат. 1982.-512 с.

96. Стулов В.В. Исследование режимов непрерывной разливки труднодеформируемых сплавов свинец-сурьма в кристаллизатор при получении профильных заготовок //Металлы. 1999. № 3. С. 51-55.

97. Высокотемпературные технологические процессы и установки. М.: Энергоатомиздат, 1989.- 336 с.:ил.

98. Теплофизические сваойства металлов при высоких температурах. Зиновьев В.Е. Справ, изд. М.: Металлургия, 1989. 384 с.

99. Основы технологии выдавливания и конструирования штампов. Евстратов В.А. Х.:Вища шк. Изд-во при Харьк. ун-те. 1987. - 144 с.

100. Надежность металлургического оборудования. Справочник. Гребенник

101. В.М., Цапко В.К. М.: Металлургия. 1989. 592 с.

102. Воинов А.Р., Стулов В.В. Условие деформирования затвердевания непрерывного слитка без разрушения. //Материалы 30-й научно-технической конференции (17-28 апреля 2000 г). Комсомольск-на-Амуре: Комсомольский-на-Амуре гос. техн. ун-т, 4.1. 2000. С. -7.

103. В.И.Одиноков, В.В.Стулов, А.Р. Воинов. Математическое моделирование кристаллизации и деформации металла на литейно-ковочном модуле. Сб. «Современные проблемы механики и прикладной математики». Тезисы докладов школы. Воронеж, ВГУ, 1998. С.-205.

104. Патент №2155649 RU, МКИ 6 В22 Д11/051. Способ получения непрерывнолитых деформированных заготовок и устройство для его осуществления. Стулов В.В., В.И.Одиноков, А.Р. Воинов Заявл. 26.03.98. Опубл. 10.09.2000. Бюл. №25. 5 с.

105. А.Р. Воинов, В.В. Стулов. Модульная установка для получения непрерывно-литых деформированных заготовок. Сб. «Молодежь и научно-технический прогресс». Материалы региональной научной конференции. Владивосток: Изд-во ДВГТУ. 1998. С.-16-17.

106. Котов К.И., Шершевер М.А. Средства измерения, контроля и автоматизации технологических процессов. Вычислительная и микропроцессорная техника. М.: Металлургия. 1989. - 486 с.

107. Структура деформированных металлов. Бернштейн M.JI. М.: Металлургия, 1977. 431 с.

108. Одиноков В.И., Стулов В.В. Влияние конструкции кристаллизатора на качество получаемой непрерывнолитой алюминиевой заготовки -//Металлы. 1997. № 5. С. 40-42.

109. Стулов В.В. Исследование структуры непрерывнолитой деформированной заготовки из сплава алюминий-свинец. //Металлы.1999. №2.-С. 37-38.

110. Стулов В.В. Изменения структуры непрерывнолитой алюминиевой заготовки вследствие деформации корочки в кристаллизаторе //Металлы. 1998. №4. -С. 41-44.

111. Стулов В.В. Исследование влияния режимов разливки алюминия на качество непрерывнолитых деформированных заготовок //Металлы. 1998. №2. -С. 28-33.

112. Одиноков В.И., Стулов В.В., Воинов А.Р. Расчет эффективности тепловой работы кристаллизатора литейно-ковочного модуля. //Вестник Комсомольского-на-Амуре гос. техн. ун-та. Комсомольск-на-Амуре: 2000. Вып. 2. Сб. 1 Ч.2.- С. 41-45.

113. Зав. кафедры ТСП, д.т.н., профессор1. Стулов В.В.1. Утверждаю»

114. Зав. лабораторией НТМ Заслуженный деятель наук РФ1. В.И. Одиноковг.госуд. .:':