автореферат диссертации по энергетике, 05.14.04, диссертация на тему:Исследование тепловых полей в камерах и разработка ресурсоберегающих режимов тепловой обработки строительных конструкций

г ь да

АКАДЕМИЯ НАУК РЕСПУПЛИКИ УЗБЕКИСТАН ИНСТИТУТ ЭНЕРГЕТИКИ И АВТОМАТИКИ

На драпах рукописи УДК 060.972

МАШАРИБОВ Самандлр Раджабопич

ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕПЛОВЫХ ПОЛЕЙ В КАМЕРАХ ¡1 РАЗРАБОТКА РЕСУРСОСБЕРЕГАЮЩИХ РЕЖИМОВ ТЕПЛОВОЙ ОБРАБОТКИ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ

Специальность 05.14.04 — Промышленная теплоэнергетика

. АВТОРЕФЕРАТ диссертации на сонс«шше ученой степени кандидата технических наук

ТАШКЕНТ — 1997

Работа выполнена в Самаркандском Государственном Архитектурно-строительном институте и Киевском Государственном Университете строительства и архитектуры.

•Научный руководитель — кандидат технических наук,

доцент КОНОНЕННО Г. Н.

Официальные оппоненты — доктор технических наук,

профессор

МУХИДДИНОВ Д. Н.,

кандидат технических наук, доцент РАШИДОВ 10.

Ведущая организация: — физико-технический институт НПО «Физика—Солнце» АН РУ

Защита состоится « ±__ » 1997 г. ¿7 час., на

заседании специализированного совета К 015.28.01 н Институте энергетики и автоматики All Республики Узбекистан но адресу: 700143 г. Ташкент, Академгородок.

С диссертацией можно ознакомится в библиотеке Института энергетики н автоматики АН РУ.

Автореферат разослан « » jj,o^Jlax 1997 г.

Ученый секретарь ^ ■>

(сисциалн 4tpoj:u)iiioro cuuotu, / j / t доктор технических наук / //(v / МУХЛМЕДОВ Д. А.

- з -

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность теми. Проектирование новых, реконструкция и модернизация действующих заводов по производству железобетонных изделий нуждаются во внедрении ресурсосберегающих технологий. С введением рыночных отношений и освобождением материальных ресурсов от нормируемых цен следует обратить особое внимание на складывающуюся себестоимость продукции. Тепловая обработка (ТО) является наиболее продолжительной, занимающей "О * 30% всего времени, необходимого для изготовления изделий, и наиболее энергоемкой, она забирает около 70% всех энергоресурсов.

Накопленный научный и практический опыт по применению различных методов ТО бетона позволяет технологически обосновать, провести теплотехнический расчет для выбора эффективного варианта технологии ускорен'-я тсзрдения бетона» Это требует дополнительных «¡следований, направленных на сокращение энергетических затрат 1ри сохранении требуемого уровня прочности изделия.

Как правило, разработка рехимов ТО основывалась на проведение исследований набора прочности,бетоном в зависимости от продолжительности выдержки его при изотермических условиях, но практически не обращалось должного внимания на теплофизические осо-¡енности бетона, подвергаемого ТО, определяемых кинетикой тепло-ыделения цемента (экзотермической реакцией твердения), теплово-приятием бетона в различные периоды ТО, изменением величину ко-ффициента теплопроводности бетона в процесса его твердения и др.

Цель работы. На основе исследований тепловых полей изделий в амерах разработать методику выбора режимов ТО бетонных и яалезо-этонных изделий широкой номенклатуры, которые гарантировали бы ребуемые температурные ренины при экономной организации подачи эпловой энергии с учетом динамики теплооосприятия и теплофкзи-гских свойств твердеющего бетона (наличие внутреннего источника гплоты, зависящего от температуры и времени ее достижения, теп-эпроводности и др.), при условии набора требуемой прочности.

В задачу работы входило исследование динамики теплофизичес-IX характеристик (теплопроводности) бетона от . температуры и гемеки, а такке исследование кинетики зкзотермик для применяемых >, определение ее вклада в общие энергетические за1: рати в зави-■мости от марки цемента, количества цемента, нокенклатури изде-

-А-

лий и предварительного ЕЫДерживания для использования при разработке ресурсосберегающих режимов ТО.

Автор защищает»

- аналитические решения для определения динамики изменения температуры в конструкциях, плотности теплового потока на их поверхности и количества теплоты в процессе ТО с учетом теплоты эк-зотермии;

- математические модели процесса ТО при твердении бетона и для определения коэффициента теплопроводности А. твердеодего бетона;

- методику учета теплоты зкзотермии в общем тепловом балансе ТО и расчеты влияния режимов ТО и параметров изделий на кинетику тепловыделения оптимальных температурных уровней режима ТО;

- методику выбора оптимальных энергетических затрат, обеспечивающих достаточный температурный режим для набора соответствующей прочности бетона; ■

- результаты экспериментальных «следований, режимов ТО.

Научная новизна.

- Разработана методика расчета вклада зкзотермии в общий тепловой баланс процесса тепловой обработки ;( повышения за ее счет температуры в камере при гидратации бетона.

- Разработаны математические модели для определения абсолютных величин количества теплоты зкзотермии,.выделившейся в процессе ТО, и исследования влияния габаритов изделий, количества и марки цемента, а также некоторых технологических особенностей. Определена зависимость коэффициента теплопроводности X бетона от временного и температурного фактора.

- Разработана и проверена экспериментально на полигоне ДСК методика выбора эффективных по энергетическим затратам режимов ТО обеспечивающих заданные уровни температуры и необходимые для набора требуемой прочности изделий.

- Разработаны управляемый режим с непрерывной подачей теплот и режим прерывистой подачи теплоты при ТО бетонных изделий.

Достоверность результатов исследований.

Достоверность полученных результатов основана на высоком качестве и повторяемости результатов экспериментальных исследований и подтверждена расчетами, выполнеными на основе математического моделирования, а также их соответствием имеющимся научным данным.

Научная н практическая ценность.

- Разработка энергоресурсосберегаюцих режимов ТО, для изго-ления гселезобетонных изделий из различных составов бетона при их использовании действующими ЗХШК и ДСК, позволившая значительно (до 14 т 2550 снизить затраты тепловых и энергетических ресурсов. После ТО образцы показали прочность близкую к 0,8 И2а, а после 24 часов после распалубования (0,97 * 1,0) И, .

Реализация работы. Разработанный реяим использован на Самаркандском ДСК в 1993 - 1994 гг. с годовым экономическим эффектом 21 млн.руб. в ценах 1993 г.

Апробация работц. Результаты научных исследований доложены на: 55-ой научно-практической конференции, Киев, 1994 г.; Научной. <онференции молодых ученых и аопирантов СамСХИ, г.Самарканд 1994 г.; докладывалась и обсуждались на расширенном научном- семинаре сафедры "ТГВ и ОВБ" СамГЛСИ, г.Самарканд, 1995 г. кафедры "ПТЭ" ГашГТУ, кафедры ТАДИ и институт ЭиА АН РУз, г.Ташкент, 1996 г.

Публикации. По теме диссертации опубликовано И научных ра-

5от.

Объем и структура работы. Диссертация состоит из введения, ютырех глав, заключения, приложения и содержит /32 страниц ма-1ИНОПИСНОГО текста, до рисунков, /я таблиц, список исполь-юванной литературы, из юс наименований.

С0ДЕР2А1Ш РАБОТУ

Воеаоденни обосновывается актуальность работы и сформулиро-ани цель и задачи исследований, изложена новизна исследования роблемы, перечислены результаты исследований, которые выносятся а защиту. Приведено кратко содеркание диссертации.

В первой глазе на основе результатов исследований, получен-« рядом отечественных (СИГ) и зарубекных ученых, приведен крат-1й обзор состояния исследований процессов тепло- и массопереио-I в твердеющем бетоне в условиях ТО и анализируется возможность вменения некоторых из них для разработки . ресурсосберегающего >нима ТО.

Известно, что при гидратации цемента протекает экзотермичес-.я реакция, которая вносит в объем бетона йврэттчомэрио распределив объемный источник теплоты, мощность которого зависит но

- б -

только от термохимической активности цемента и его количества в объеме тела, но и от других факторов. При разработке энергосберегающих режимов ТО бетона для полного учета экзотермии использовался метод построения кривой кинетики тепловыделения по экспериментально полученным другими авторами семействами изотермических кривых qa(t,t) для различных цементов методом равных тепловыделений.

После анализа результатов исследований и разработки энергосберегающих режимов ТО, были предложены математические модели, основанные на уравнении нестационарной теплопроводности с внутренним источником теплоты и коэффициентом теплопроводности, являющихся функциями температуры и времени.

Во второй главе с использованием метода интегрального преобразования Лапласа на полуоси

со

F(s) = J fit) e"BtdT о

приведены решения уравнения нестационарной теплопроводности для плиты с осредненым источником

qv = ц = const

и постоянным, осредненным по времени в рассматриваемом диапазоне изменения температуры коэффициентом

&L. a a ¿-Î + а (1)

За начальное условие принята начальная температура бетонг (до начала ТО)

t(x,0) = t0.

На поверхности бетона задается линейный закон повышения температуры за определенный период т0 до определенного уровня t*, а затем поддерживается температура на достигнутом уровне:

f V vt»

при X < т.

t(l.t> "H t* при t > т° ' ™

где V - скорость подъема температуры поверхности изделия (рас сматриваются граничные условия первого рода).

На оси симметрии изделия (или на разделительном листе) задается условие симметрии

Решение указанной задачи получено для двух периодов: набора заданной температуры в камере и поддерхание ее постоянной.

Приведем решения для определения температуры в осевом сече-ши плиты: (х = 0)

I-период

«О,г) = V сот[ ? - (1 - «д] + 4- Т)(1 - «д (3)

?ля малых значений х

иО,т) = 8 ут!2ег£с —+ Т) X [1 - 812егГс -р— )

II-период

= ™ат|Л - Ь - чл ^з}] +4- ЧС! - <?, $

(5)

1ЛИ для малых значений х

:(0,т) = 8 \>х

ОТ

,12ег£с —--г.12ег£с ——

3 *■■■ ■—- 1 г™ ■ - ■"

24 х 2й X

+ т) х - 8 12ег£с ■ —

гЛГ ■

(в)

■,2

•де тгот= продолжительность стабилизации теплового поля; г = Р = = ———= ——г а - безразмерное время;

0 гат ср^Д I2

1 I2

х - х0;т) = - максимальный подъем температуры

.т объемного источника;

2

I2 еп'с (с) = — е"с - г ег£с 2 ЛГ

егГс и -1 - «?гГс - дополнение функции оаибок, функция Кракпа];

-1 _ 1 '

■лЕ-^"'1 .. + ...]_ функция температуры.

г/с во £о

40

го

к У

а. ' 1/ <г

¿4

Г, Ь

Рис.1. Изменение .температуры в середине изделия при различных скоростях подъема температуры в камере (град/час): 1-за один час - 85°С; 2 - за полтора часа - 85°С; 3 - за два часа - 85°С.

Динамнка плотности теплового потока на поверхности обрабатываемого изделия: в I - ый период

Чи

<1(1,Ю = -КЛ*- "с^К. .

а во второй период

4(1,т) = ^ х- т]'

где ф = 1 [о. 4 + 1 4 + 4г* 4 4 + •••]

(7)

(8) функция

плотности теплового потока.

О помоць» формулы (8) рассчитана плотность теплового потока на поверхности плиты при различных скоростях подъема температуры (рис.2).

1 г з < ! 6 Т,1

Рио. 2. Динамика плотности теплового потока на поверхности для изделия при различных скоростях подъема температуры (град/ час): 1-85; 2-56,7; 3-42,5; 4-34,0; 5-28,3.

_ д _

Также рассматривалась модель с граничным условием третьего рода, учитывающая теплообмен между средой и поверхностью изделия, а также с переменным источником теплоты экзотермической реакции.

В третьей главе приведены результаты исследований влияния параметров ТО на интенсивность тепловыделения твердеющим бетоном. На примере бетонной плиты дается методика расчета вклада выделяемого тепла в общий тепловой баланс режима ТО. Оценка динамики тепловыделения необходима для выбора эффективного с точки зрения энергозатрат режима ТО, поскольку тепло экзотермия при удачном выборе режима может стать значительным резервом экономии тепла. С другой стороны, при неучете динамики тепловыделения, эта теплота мохет и не быть использованной.^

Считалось,, что процесс теплопереноса в твердеющей бетонной панели подчиняется следующей математической модели, описываемой уравнением сохранения тепловой энергии:

Ж- ср" "^г + ср чэ (3)

На обогреваемой поверхности:1 для случая контактного обогрева -

Х(0,х) = X (х),

ср

для конвективного обогрева -

дХ _ а -- ----- « „ ч „,

ср П

эг= - Х- ' - О

и и Хп - температуры среды и поверхности тела, соответственно) на необогреваемой поверхности -

дх (П + о.т) ОХ (И - о.г)

он ~ Ш •

При реализации математической модели коэффициент теплопроводности принимался постоянным 2 Вт/м.К, начальная температура

бетона + 20°С, а максимальная 80°С.

Для проведения расчетов и определения вклада теплоты зкзо-термнц в общий баланс ТО оказалось предпочтительнее использовать конечно-разностную схему аппроксимации модели. Она позволила разделить Влияние граничных условий и объемного.теплового источника Чв(1:,т) на динамику температуры в определенных сечениях плиты, а такие рассчитать общую выделевш'.- "еплоту 0 ькзотермии.

Разностный аналог уравнения (9) имеет вид.

где 1 - номер шага вдоль толщины пластин с разбивкой Дх, ^ номер временного шага с разбивкой Л<3; удельное тепловы-

деление на 1-том пространственном шаге и уточненном шаге пс методу равных тепловыделений.

В разностном аналоге (10)- прирост температуры в любом узле (1,;}) за счет внутреннего тепловыделения Д1цэ:1за время Дт представлен членом Ц/ср Дт чэ1. Среднеобъемний прирост температуры в плите за весь период ТО составляет

V 2

А1 1=1

ТЗв- количество теплоты, выделевиийся за этот ае период " и *

\ « Ц ДХ ДТ 2 I Ча! • Д*

1=1

Для выявления доли теплоты экзотермии в общих тепловых затратах били проведена многовариантмке расчета, которые привели к следующим выводам:

1. Чем больше габариты изделия, тем больше выделяется теплоты в абсолютных единицах в расчете на 1 м8 обрабатываемой поверхности изделия и тем большую часть составляет экзотермия в общем тепловом балансе. Аналогичное влияние на кинетику тепловыделения оказывает и параметр Ц. Увеличение Ц ведет к повышению экзотермии в тепловом балансе.

С другой стороны, отсутствует прямая зависимость между толщиной бетона и количеством выделившейся теплоты в расчете на 1 м3 бетог.а. Кроме того, не существует линейная зависимость между количеством цемента Ц в м3 бетона и общим количеством выделив-вейся теплоты, т.к. Ц только косвенно определяет температурный ревим внутри изделия. Далее, чем продолжительнее ПП, тем меньше теплоты выделяется экзотермией на протяжении ТО (особенно это заметно для высокогабаритных изделий).

- и -

Скорость набора температуры изотермического выдерживания при малых толщинах изделий практически не влияет на средние уровни температуры в изделиях. Поэтому для изделий небольшой толщины (меньше 0,2 м) можно рекомендовать скорости набора температуры

20; 40°С/ч, а не форсированные, как предлагается в некоторых исследованиях. Для массивных изделий оказались оптимальными, с точки зрения объема тепловыделения, плавные режимы набора температуры в пределах 20°С/ч. Но следует учитывать особенность динамики тепловыделения в зависимости от марки цемента: так, для бетонов на цементах БТЦ 500, ПЦ-500 оптимальным рехимом является набор

температуры со скоростью 40°С/ч, который лучше применять для тон-, костенных изделий). При более медленном прогреве этих -изделий преимущества в тепловыделении могут исчезнуть. Для массивных изделий с плавным набором температуры лучше применять ПЦ-400, т.к. интенсивность тепловыделения его в первые 3-4 часа при температурах до 40°С больше, чем у остальных цементов.Температура изотермического прогрева определяется средней температурой бетонного изделия. Для набора прочности бетоном 70-90 % достаточно,, чтобы

°го средняя температура поддерживалась на уровне 60-70°С в течении 6*8 ч.

В четвертой главе методами математического моделирования тепловых процессов в бетонных изделиях при их ТО исследована ди-«амика температур поверхности изделия и температуры контрольной [самой удаленной от источника нагрева) точки.

Подсчет необходимого теплового потока, который би поддерзн-¡ал необходимую температуру изделия, велся на основе решения псе-¡дообратной задачи теплопроводности, в которой по необходимым 'емпературным обогреваемым поверхностям рассчитывалась плотность

¡непнего теплового потока по Формуле чр= -

!т/м2 (рис.3).

Решение этой задачи методом сеток на ПЭВМ и на аналоговом «числительном комплексе приведено в диссертации.

Необходимое количество теплоты для реализации режима ТО в асчете на 1 мг обогреваемой поверхности на сеточной модели для оделирования плотности теплового потока на поверхности изделия

- ¡г -

составило:

д™

Прогнозная плотность теплового потока на поверхности издери определялось зависимостью

к Кл/

-"¡ГТГо '

у0 - максимальное напряжение на модели и напряжение б

где V

расчетном узле сетки. (

ъас г:са ^ а но

'.'с

■¡о

/у - — /

/ —г / г — — -

г 1 ч 5 е> > 4 г.г.

Чп и прогнозны

Рис.3. Динамика расчетной тепловой нагрузки температур на поверхности (а) и по середине (б) изделия.

На рис. 3 (а) и (б) приведены результаты аналогового модели рования теплопереноса в период ТО, причем на рис. 3 (а) показан динамика прогноза плотности теплового потока на поверхности изде лня и по осевому сечению.

Погрешность предложенного метода определена вкладом экзотер пня в обаем расходе тепла, установлена на основе расчета теплоЕО го баланса экспериментальной установки в „ период ТО образцов составила 6,5*7,8 %.

На основе' разработанной программы для ПЭВМ исследовалос влияние параметров ТО на объемную интенсивность тепловыделения <3 (Вт/мэ) .тепловыделения С и внешний тепловой поток ¡3„ путе

д» Э - Г

проведения серии расчетов. За основу был принят самый распростра .нешшй рехнм 2+10 (за два часа осуществляется подъем температур от 20 до 00°0 и изотермической выдерживание при 80°С в течени десяти часоз) для различной номенклатуры изделий с толщинами й 0,1+0,4 м» расход цекгалтА Ц: 330, 450 кг/м и его марок: ПЦ-400 ¡¡Ц-500 и БТЦ-500. Для иллюстрации приведем интегральные характе ристики прогрева бетонного изделия, рассчитанные в диссертации:

- J3 -

,'ОЛЩИНЫ 1ЛИТЫ, 1. 1 q max КВТ/м3 X пах Интегральное тепловыделение Q , МДж/м э Средняя температура t,°C Прирост тем-ры за счет экзотер. At, °С Вклад экзо- термии Q К=—§-юо*

0,1 4, 64 4 39, 2 80, £!5 16, 17 16

0,2 3,81 е за,7 77, 10 is,ai 15,5

0,4 1. 91 7 37,30 59,42 15,41 15

На основе решения обратной задачи теплопроводности показано, то А. в начале ТО несколько уменьпается (при максимуме тепловы-еления и ча), а затем в процессе ТО увеличивается, достигая аксимума. Диапазон изменения коэффициента X примерно один и эт зе для различных режимов ТО, включая естественные условия атвердения от 1,2*1,3 Вг/м,К до 3,0*3,2 Вг/м.К, И установлено, го эти значения определяются только составом бетона. Установле-5, что чем выше температура, тем скорее наступает минимум \ и гадия стабилизации коэффициента теплопроводности; т.о. при высо-IX температурах кривая, характеризующая изменения \ во време-1, снимается, а при более низких температурах ТО (и при естест-гнном твердении) расширяется (рис.4).

) 1- эксперимент 1: 2; 3 - режим твердения в естественных усло-ях; изменение коэффициента теплопроводности бетона в процессе (б).

Установлено, что абсолютному максимуму тепловыделения qB ответствует абсолютный минимум теплопроводности \ . Таким об-зом, если известен ход кривых qa, то вычислив можно пос-

эить прогнозную зависимость теплопроводности бетона в процессе

Из расчетов температурных полей в бетонных изделиях прове-1ных на ПЭВМ и АВМ и при прогреве образцов на экспериментальном ютке были отмеченн две характерные особенности теплопереноса в

бетоне: продолжение повышения температуры в глубине изделия поел' прекращения подели тепла и заметное понижение скорости подъем, температуры в нем при поддержании постоянной температуры среды Первое вызвано большой объемной теплоемкостью бетона и действие: экзотермии, а второе - уменьпением градиентов температуры у по верхности изделия. Эти два фактора легли в основу выработки эф фективных (ресурсосберегающих) режимов ТО. На основе их предложе режим с прерывистой подачей тепла: температура грещей среды под поднимается за два часа для обеспечения температуры поверхност

80тб5°С и поддержания на этом уровне до тех пор, пока температур . необогреваемой поверхности (самой удаленной от источника обогрев зоны "контрольной" точки) не достигнет 30т35°С (при этом средня температура изделия будет на уровне 55-:-65°С). Обогрев прекращает ся при максимальной скорости роста температуры в "контрольной точке и включается снова при уменьшении скорости подъема темпера туры в ней. При достижении после второй подачи теплоты в "конт рольной" точке температуры 52*57°С обогрев прекращается (рис.5

Рис. 5. Распределение температуры в изделии при прерывисто

режиме Т0___температура; 1-поверхность; 2,3- промежуточные точ

ки; 4 - контрольная точка; ------ мощность нагревателя: 5-перьа

и 6-вторая подача теплоты.

Перед включением подачи теплоносителя во втором периоде тек пература поверхности изделия падает, что повышает теплоьоспркят!' бетона за счет возможного повышения градиента температуры.

Предложенный прерывистый реким ТО был акспер1шенталы1о_ ру.-лизован на лабораторной установке, причем на его реализации иг.

расходовано 220,7 ИДх/м3 теплоты (при среднем по отрасли расхо1

- ;т;1 м^л.^).

в и В О Д У

1. Предложенная и реализованная методика расчета вклада эк-зотермни в общий тепловой баланс ТО и вызванного ей прироста температуры з бетонном изделии, позволяет рассматривать тепловыделение как дополнительный источник теплоты, который мохет быть полезным при всестороннем учете кинетики реакции экзотермии.

2. На основе многовариантных расчетов с помощь» ПЭВМ и мо-1елирования процесса на сеточном интеграторе по предлагаемой методике определены оптимальный вклад экзотермии и минимальный шеиний параметр режима ТО, а именно, начальная температура низко-

•абаритных изделий (0,!0+0,20 м) - С0°С, а высокогабаритных (бо-

¡ее 0,34-0,4 м) - 40°С; начальная температура греющей поверхности

ри изотермическом выдергивании - 80*85°С, скорость набора темпе-

атуры - 30т40сС/ч; температура изотермического выдерживания олхна в этот период обеспечить среднюю температуру изделия на

ровне 60т?0°С.

3. Предложенная методика с использованием алгоритмов решения братных и псевдообратных задач теплопроводности позволила на ос-ове экспериментальных замеров температуры в образцах в период ТО ассчитать динамику коэффициента теплопроводности твердеющего бе-эна. Установлено, что коэффициент теплопроводности изменяется

процессе ТО, то есть сперва уменьшав:¿я, а затем увеличивается стабилизируется,

Установлено совпадение момента наступления максимума тепло-аеле.ния при гидратации цемента и минимума Л; а также, что ?жим ТО мало влияет на абсолютную величину X, во времени, е. абсолютная величина коэффициента X зависит только от сос-ша бетона.

4. Методика подбора режимов ТО, заключающаяся в строгом уче-! теплофизических особенностей бетона-кинетики интенсивности шовыделения и тепловосприятия бетона в период ТО, позволила счетным путем получить такие значения температур греющей и не-огреваемой поверхностей изделий, поддержание которых с доста-чной точностью обеспечивает реально осуществимые режимы ТО, пловые затраты при реализации которых значительно меньше стан-ртных режимов. Причем, в качестве управляющей функции необхода выбирать температуру необсгреваемой поверхности, т.е. темпе-

- iß -

ратуру в т.н. "контрольной" точке.

5. Разработанный прерывистый режим подачи тепла (тепловым ударами).благодаря учету закономерностей динамики нагрева бетона то есть постепенному снижению скорости набора температуры и даль нейшему повышении температуры удаленных от поверхности объемо конструкции после прекращения подачи тепла, позволил до 25% сок ратить расход теплоты и энергии по сравнению со стандартными ре кимами у, обеспечить необходимую распалубочную прочность.

Основное содеркание работы изложено в следующих публикациях

1. Маиарибов С.Р., Кононенко Г.Н. и др. Об одной задаче нестацио нарного теплопереноса при твердении бетона.. РЖ №19. Химия, часть -2 (Б,ТД и Л-Н) 13.Москва 1992 г. 27 с. Деп. в УзНИИНТИ 23.12.91 г. й 1536-Уз 91. 12 с.

2. Нашарибов С.Р., Кононенко Г.Н. и др. Влияние кинетики тепловы деления вяжущего при тепловой обработки бетона.PK »19. Химия часть - 2 (Е,ТД и Л-Н) 13. Москва 1992 г. 27 с. Деп. в УзНИИТ 23.12.91 Г., * 1535-Уз 91. 9 С.

3. Кононенко Г.Н., Машарибов С.Р., Махмудов Р. Повышение техни ко-экономических показателей на основе оптимальных режимо тепловой обработки железобетонных изделий. - Эксперсс-информа мация 26.11.92 г., 3 с.

4. Ыаыарибов С.Р. Иссик,лик гарленида бетонли ма^сулотларда экзо термик холатни кузатиш ва унинг самараси. - Самарканд: УзР СамНХИ, 52-чи ил.конф.мат, 1994 й.- 211 б.

5. Кононенко Г.Н., Колесник Е.Ю., Ыашарибов O.P. Про один розв'я зок третьо! краево! задач1 для р!вняння параболичного типу пов'язано! з тепловою обрабко» бетонних виброб!а. - К1ев КДТУБА, матер1али 55-oï н-rip. конф. 19-21 кв1тня 1994 р.

6. Иашарибов O.P., кононенко Г.Н. Темирбетон буюмларига иссичли иолов берии параметрларини аницлаш ва амалда кулланиш Йуллари - Самарканд: РзР, СамКХИ, Ёв олиилар ва аспирантларнинг ил конф. материаляарядуплами, 199S.fi. - 177-179 б.-----------

--------7.Иаиарибов O.P. Аналитичаский метод анализа температурных поле

В изделии и разработке энергосберегающих решмоь тепловой об работки. Ташкент: изд.инст.Кибернетики Ан РУэ. АЛГОРИТМЫ, вып -82. 1996 г. 103-115 с.

К И СКАЧА МАЗМУЙ Нашарибов Самандар Рахабович Камерада нссицлик майдошши урганиа оа цурилко ма*сулотларига кам сарфлаиадиган иссицли« калов 'бериа тартибини мйлаб чи^иа

Упбу диссертация цурилиш ма>;сулотларига энергия кам 1рфланадиган иссиклик иилов бериа тартибини таджик этиага 1гииланган.

Иссиклик ишлов бериш тартиби камерада ^ котаётган бетон 1*сулотларининг хоссаларини Урганиа натихалари ва уларнннг 1хлили асосида танланган.

Камерада ишлов бериш зсараёни учун математик баен 'берилган !'либ, унда иссиклик алмашинуви узгариии иссиклик манбаи с^ жзотермия) ва иссиклик утказувчанлик X. коэффициентларининг 5гариии, мацсулотнинг катта-кичиклиги, техкологик жараён, цемент 1ркаси ва мнкдори, иссиклик таиувчи му^итнинг >;амда иссиклик ялов бериа тартиби ^арорат ва вактга богликлиги инобатга олинган.

Иссиклик ишлов бериа тартиби учун математик модел •тузилиб сзотермия хисобига камерада ^ароратнинг кутарилиши ва иссиклик гказувчанлик коэффициенти котаетган бетонда *арорат ва вантга )Гликлиги аникланган.

Олинган маълумотлар асосида узлукли иссиклик ишлов бериш 1ртиби ишлаб чик,илган ва Самарканд ДСКда кулланилган, унда 14-25% )ергия кам сарфланиб, ма^сулот муста^камлиги 0.8 йгани таикил тан.

- is -

SUMMARY

S.R.Masharitov

Recearch of theroal fields in chambers and working out

reEource-preeervc conditions of thermal treatuent of building constructions.

The thesis is devoted to research and working oi energy-preserve regime of thermal treatment of buildir constructions. The regime of thermal treatment for hydratation c concrete was chosen on the basis of investigation properi hardware at thermal traetment in chambers and analvses of theJ results.

It was given the mathematics deascriobtions of therm; processes in chambers. The alteration of thermo-mass - exchaty depends on the coefficient of heat contactibility X but intern: source qa (exotherraiya), size hardware, technologic process quantity and cement grade, thermo-transference of surroundings ar thermal treatment depends on temperature-temporal factor as wel] It was formulated the mathematics model of rejime of thermi treatment and it was determined the coefficient of heat contact! bility depended ovi temperature - temporal factor and it w: calculated the contribution ecothermiva iri the whole thermal b£ lance during the process of thermal treatment and higher for i1 account temperature in chamber when hydratation of loncrete.

On the basis of results received it was worked out tt intermittent regiroe of theraal treatment and realized in Samarkai house building establishment.

When using it was economised 14-25 % of energy and tl hardware displayed high level of durability 0.8 R„ .

iJk.Ol.S&.aa 6ccHuira pyxcar stmjih AU ¿0 6)iopTna,----

J n Cocua TOiioi^ ^n>KHU 60x84 1/10, Hycxa.

CaMK,XI! GocnaxohaCHRa 'io.i StiiAAU.-CauapnaiiA ui., M. yjiyrGcK, 77.