автореферат диссертации по энергетике, 05.14.02, диссертация на тему:Исследование схемно-режимных особенностей частотно-регулируемых электроприводов насосных и вентиляторных установок теплостанций

На правах рукописи

Тарасов Данил Викторович

Исследование схемно-режимных особенностей частотно-регулируемых электроприводов насосных и вентиляторных установок теплостанций

Специальности:

05.14.02 - «Электростанции и электроэнергетические системы» 05.09.01 - «Электромеханика и электрические аппараты»

2 0 ЯН3 2011

АВТОРЕФЕРАТ

диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Москва, 2010 г.

004619242

Работа выполнена в Открытом акционерном обществе «Научно-технический центр электроэнергетики».

Научный руководитель: кандидат технических наук,

старший научный сотрудник Лазарев Григорий Бенционович

Официальные оппоненты

доктор технических наук, профессор, Заслуженный деятель науки России Онищенко Георгий Борисович

доктор технических наук, профессор Загорский Анатолий Евсеевич

Ведущая организация

ОАО «Московская объединенная энергетическая компания» (ОАО «МОЭК»)

Защита диссертации состоится ¡ЙУ^С^^Я 2011 г. в //час. мин. на заседании диссертационного совета Д 512.002.61 при Открытом акционерном обществе «Научно-технический центр электроэнергетики» по адресу: 115201, г.Москва, Каширское ш., д.22, корп.З.

Отзывы на автореферат в двух экземплярах, заверенные печатью организации, просим направлять на имя ученого секретаря диссертационного совета Д 512.002.01 по адресу: 115201, г.Москва, Каширское ш., д.22, корп.З., ОАО «НТЦ электроэнергетики».

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ОАО «НТЦ электроэнергетики».

Общая характеристика работы

Актуальность.

Существующая тенденция развития энергетической отрасли характеризуется постоянным увеличением потребления энергоресурсов. Компенсация намечающегося дефицита энергии потребует существенных инвестиций в строительство новых генерирующих и передающих мощностей, что в перспективе приведет к значительному удорожанию электроэнергии. Между тем, Россия обладает значительным потенциалом энергосбережения, который оценивается примерно в 350-400 млн. тонн условного топлива в год, или около 40-45% от текущего потребления. При наметившемся дефиците энергетических и транспортных мощностей и высоком потенциале энергосбережения оно является оптимальной поддержкой в развитии электроэнергетической инфраструктуры.

Внедрение энергосберегающих технологий в последние годы поддерживается рядом правительственных постановлений и программ. На снижение энергоемкости экономики страны направлен Указ президента РФ от 4.06.2008г. №889 «О некоторых мерах по повышению энергетической и экологической эффективности российской экономики».

Теплоснабжение в России, являющееся самым крупным потребителем энергоресурсов, характеризуется весьма низкой энергоэффективностью, причины которой обусловлены, помимо чрезмерной централизации систем теплоснабжения и большой степенью износа теплогенерирующего оборудования и тепловых сетей, применением насосных и вентиляторных установок с большим запасом по мощности.

Значительный отпуск тепла (почти 50% от общего производства) обеспечивается теплостанциями, наиболее крупные из которых (на примере г. Москвы) - районные и квартальные (РТС и КТС). Режимы теплостанций характеризуются значительными колебаниями отпуска тепла в течение суток, а также сильно различающимися нагрузками в отопительный и летний сезоны. Это обстоятельство определяет переменные гидравлические режимы в сети теплоснабжения и, как следствие, необходимость регулирования в широких пределах сетевых, рециркуляционных насосов и насосов подпиточной воды. При переменных нагрузках теплостанций изменяются режимы работы котлов типов ПТВМ и КГВМ, что требует регулирования вентиляторов горелок, а также дутьевых вентиляторов и дымососов. Применяемые на практике дроссельные методы регулирования (клапанами, задвижками, направляющими аппаратами) неэкономичны и при переменных режимах в тепломеханической схеме теплостанции и теплосети приводят к значительным потерям электроэнергии, износу механизмов, запорной арматуры и теплопроводов.

Общепризнанным средством энергосбережения в теплоэнергетическом комплексе является использование частотно-регулируемого электропривода (ЧРП) механизмов собственных нужд генерирующих и распределяющих объектов. Кроме исключения дросселирования, регулируемый электропривод также обеспечивает целый ряд важных технологических возможностей.

На теплостанциях г. Москвы частотно-регулируемый электропривод внедряется достаточно широко - на РТС установлено 54 высоковольтных ЧРП сетевых насосов и тягодутьевых механизмов. В процессе внедрения и эксплуатации ЧРП выявился ряд задач, который определяет актуальность работы.

Переход к финансированию проектов внедрения ЧРП за счет привлеченных средств и формирование Программы модернизации теплостанций г. Москвы потребовали тщательного технико-экономического обоснования применения ЧРП на каждом объекте, в результате чего возникла необходимость в специализированной инженерной методике расчета эффективности ЧРП. При этом разнообразие возможных схем ЧРП ставит задачу выбора оптимальной схемы частотного регулирования с точки зрения как обеспечения всех технологических режимов, так и оптимизации затрат на оборудование.

Электроприводы основных механизмов теплостанций относятся к категории ответственных. Перебой в работе сетевых насосов вызывает останов всех котлов по защите по минимальному расходу сетевой воды. От других, таких как тягодутьевые механизмы, зависит работа отдельных котлоагрегатов. Преобразователи частоты (ПЧ) чувствительны к кратковременным посадкам питающего напряжения, поэтому возникновение посадки даже на 20-30% ведет к аварийному останову механизма, а вместе с этим, зачастую, и всей станции. В результате отсутствия требований к объектно-ориентированным ЧРП ответственных механизмов по условию самозапуска, на этапе первоначального их внедрения на РТС г. Москвы положительное впечатление о частотно-регулируемом приводе оказалось омрачено возникшей серьезной проблемой снижения надежности работы оборудования теплостанций и роста числа их остановов. Сказанное определяет актуальность поиска методов и технических средств для снижения аварийности работы ответственных механизмов теплостанций при оснащении их ЧРП.

Кроме задачи обеспечения бесперебойной работы актуальной также является задача снижения неблагоприятного воздействия преобразователей частоты на относительно «слабые» сети электроснабжения теплостанций, связанная по существу с необходимостью решения вопросов электромагнитной совместимости в уже действующей системе электроснабжения.

Цель работы - решение комплекса задач, направленных на повышение технико-экономической эффективности применения энергосберегающих частотно-регулируемых электроприводов на теплостанциях, а также на повышение надежности работы ЧРП и сопряженного с ним оборудования теплостанций.

Для достижения указанной цели решались следующие задачи:

1. Разработка инженерной методики технико-экономического анализа и обоснования применения частотно-регулируемых электроприводов на теплостанциях.

2. Исследование технических решений по схемам частотного регулирования для каждой группы основных механизмов теплостанций с точки зрения обеспечения оптимальных режимов работы

технологического оборудования, снижения потерь энергоносителей, электрической энергии и минимизации затрат. Разработка общих технических требований к объектно-ориентированным ЧРП.

3. Исследования особенностей работы ЧРП ответственных механизмов теплостанций в режиме самозапуска при посадках напряжения в системе электроснабжения. Разработка рекомендаций по повышению надежности работы ЧРП при посадках напряжения.

4. Анализ применяемых схем ПЧ с точки зрения обеспечения электромагнитной совместимости с сетями электроснабжения теплостанций. Разработка рекомендаций по применению в условиях теплостанций рациональных схем с учетом выполнения требования ЭМС.

Методы исследований

При решении поставленных задач использовались следующие методы:

1. Статистический сбор данных об остановах теплостанций и их причинах, анализ влияния ЧРП на надежность теплогенерации.

2. Математическое моделирование электромагнитных и электромеханических процессов ЧРП насосных и вентиляторных установок теплостанций.

3. Натурные испытания ЧРП в нестационарных и установившихся режимах.

4. Численные расчеты технико-экономических показателей при внедрении ЧРП на теплостанциях г. Москвы.

Научная новнзиа основных результатов работы

1. Предложена инженерная методика расчетов показателей эффективности применения частотно-регулируемых электроприводов на теплостанциях.

2. Сформулированы требования к объектно-ориентированным ЧРП ответственных механизмов теплостанций, исходя из критерия обеспечения надежной работы котлов, и разработаны рекомендации по выбору оптимальных схем частотного регулирования применительно к объектам теплоснабжения.

3. Проведены исследования на математической модели и натурные испытания высоковольтных ЧРП с целью оптимизация комплекса параметров настроек микропроцессорной системы управления ЧРП, позволяющей в целом повысить устойчивость работы и эксплуатационную надежность оборудования тепломеханической схемы теплостанции в нестационарных режимах за счет достижения оптимальных характеристик электромагнитных и электромеханических процессов в режимах самозапуска и подхвата вращающихся электродвигателей механизмов собственных нужд.

4. Сформулированы и обоснованы рекомендации по выбору и применению ПЧ в части обеспечения их ЭМС, учитывающие особенности сетей электроснабжения теплостанций.

Практическая значимость работы

1. Разработанная инженерная методика расчетов эффективности применения частотно-регулируемых электроприводов на теплостанциях апробирована по результатам обследования 52 теплостанций г. Москвы и использовалась при составлении «Программы внедрения энерго- и ресурсосберегающих систем частотного регулирования на теплоснабжающих предприятиях Департамента топливно-энергетического хозяйства Правительства г. Москвы на период 20052010 гг.». С помощью методики оценена экономическая эффективность и определена очередность внедрения ЧРП на теплостанциях г. Москвы. Методика реализована в виде компьютерной программы.

2. С использованием результатов исследований нестационарных режимов работы ЧРП проведена оптимизация характеристик режимов самозапуска высоковольтных ЧРП, установленных на 11 теплостанциях г. Москвы. Результатом проведенной работы явилось существенное уменьшение количества аварийных остановов теплостанций.

3. Разработанные рекомендации по выбору схем частотного регулирования, а также рекомендации по ЭМС, позволили обосновать применение для ряда теплостанций конкретных схем ПЧ, что было использовано при проектировании установки ЧРП на РТС «Пенягино», «Отрадное» и др. Рекомендации также могут быть использованы при дальнейшем внедрении ЧРП на объектах теплоснабжения городов.

Апробация работы. Результаты работы были доложены на конференциях и научно-технических совещаниях, в том числе:

- XXIV Межведомственной научно-технической конференции «Проблемы обеспечения эффективности и устойчивости функционирования сложных технических систем», г. Серпухов, 2005г.

- XXV Межрегиональной научно-технической конференции «Проблемы эффективности и безопасности функционирования сложных технических и информационных систем», г. Серпухов, 2006г.

- на международном семинаре МА «Интерэлектромаш» «Разработка и применение частотно-регулируемого асинхронного и синхронного электропривода в промышленности, электроэнергетике, ЖКХ», г. Москва, 2008г.

Публикации. По теме диссертации опубликовано 5 печатных работ, в том числе два доклада.

Краткое содержание работы

Во введении обосновывается актуальность проблемы, определяются цели и задачи работы, описываются методы исследований, формулируется научная новизна и отмечается практическая значимость работы.

В первой главе проводится анализ состава оборудования теплостанций, обосновывается необходимость применения регулируемого электропривода и

разрабатывается методика расчета экономической эффективности внедрения ЧРП.

Технологическая схема очереди типичной теплостанции с отображением основных механизмов схематично показана на рис.1. Основными механизмами, определяющими технологический процесс, являются сетевые и рециркуляционные насосы, насосы подпитки и исходной воды. Дутьевые вентиляторы и дымососы осуществляют регулирование тепловой мощности котлов и соотношения «воздух-газ».

На основе анализа режимов работы каждой группы механизмов обоснована целесообразность перехода к регулируемому приводу и определены наиболее приоритетные для модернизации механизмы с точки зрения энерго- и ресурсосбережения, а также технологической необходимости регулирования -сетевые насосы, дутьевые вентиляторы, и дымососы.

В теплосеть -►

-

Из теплосети

Рис.1. Технологическая схема очереди теплостапции.

Для обоснования привлечения средств на проекты внедрения ЧРП разработана инженерная методика расчета эффективности ЧРП применительно к теплостанциям. Данная методика основана на ранее предложенных рядом авторов методиках и имеет следующие отличия:

- возможность применения усредненных коэффициентов экономии, полученных на основании анализа статистических данных об экономии при применении ЧРП, при необходимости обработки больших массивов объектов или в случае, если непосредственный расчет экономического эффекта затруднен; также возможно определение экономического эффекта на основании данных о

параметрах работы оборудования из архива АСУ ТП или путем инструментального обследования;

- разработан метод прогнозирования экономии электроэнергии ЧРП тягодутьевых механизмов на основании данных о тепловой нагрузке котла;

- учитывается экономия газа при оснащении регулируемыми приводами тягодутьевых механизмов котлов;

- используется расширенный экономический инструмент для определения дохода за любой принимаемый период и срока окупаемости затрат на реализацию проектов внедрения ЧРП.

В данной методике для упрощения расчета эффективности применения ЧРП на котлах КВГМ разработан метод прогнозирования экономии электроэнергии, использующий в качестве основных данных тепловую нагрузку котла. Введен обобщенный коэффициент экономии электроэнергии кэ, значения которого находятся по кривым на рис. 2 на основании известной средней нагрузки котла в течение сезона. Кривые получены на основе экспериментальных данных о потреблении электроэнергии регулируемыми и нерегулируемыми приводами дутьевого вентилятора и дымососа.

Экономия электроэнергии ЧРП тягодутьевых механизмов котлов КВГМ определяется по формуле:

&ЭТдМ — ^¡¡ерсг.опюп. ^э.отоп ^раб.отоп ^иерее.лет. ^э.лет ^ рею.пет

где Нтрг, - средние потребляемые мощности механизмов в нерегулируемом режиме в течение отопительного и летнего сезонов,

кэ - определяется по кривой на рис. 2 по средней относительной загрузке котла на протяжении отопительного и летнего сезона.

" число часов работы котла в отопительном и летнем режимах.

Рис. 2. Коэффициенты экономии электроэнергии для дымососа и дутьевого вентилятора в зависимости от относительной нагрузки котлов.

С применением предложенной методики были выполнены расчеты, прогнозирующие эффект от применения ЧРП на 52 теплостанциях г. Москвы и

определена очередность внедрения ЧРП на этих объектах, что нашло применение при разработке Программы внедрения ЧРП на теплоснабжающих предприятиях г.Москвы на 2005-2010г. Суммарные результаты этих расчетов для сетевых насосов и тягодутьевых механизмов котлов проиллюстрированы на рис. 3.

5000 4500 4000 3500 3000 2500 2000 1500 1000 500

— сетевые насосы I

- тягодутьевые механизмы [

2005 2009 2010 2011 2012 2013 2014 2015 2016

Рис. 3. Суммарный экономический эффект при оснащении ЧРП сетевых насосов и тягодутьевых механизмов 2В РТС и 24 КТС.

Во второй главе рассмотрены особенности применения высоковольтных ЧРП на теплостанциях и даны рекомендации по выбору оптимальных схем ЧРП.

Сформулированы объектно-ориентированные технические требования к системам частотного регулирования применительно к теплостанциям с учетом их специфики, из которых выделены и обстоятельно рассмотрены требования к ПЧ по обеспечению безостановочной работы котлов при посадках напряжения:

• ЧРП должны обеспечивать автоматический самозапуск и подхват вращающегося электродвигателя до заданной частоты вращения после кратковременных снижений напряжения в сети электроснабжения или перерывов питания с максимальной длительностью до 2,2 с;

• Максимально допустимое время режима рестарта ЧРП сетевых и рециркуляционных насосов от момента восстановления напряжения в сети до восстановления расхода сетевой воды выше уставок срабатывания защит по его минимальному значению не должно превосходить 4-9 с (время определяется выдержкой времени срабатывания защиты для конкретного объекта);

• Максимально допустимое время рестарта ЧРП дутьевых вентиляторов и дымососов котлов не должно превосходить 4 с;

а также требования по обеспечению электромагнитной совместимости с сетями электроснабжения и приводными электродвигателями.

Рассмотрены распространенные схемы высоковольтных ПЧ на предмет целесообразности применения на теплостанциях и соответствия сформулированным техническим требованиям:

- различные варианты высоковольтного исполнения ПЧ с непосредственным подключением к приводному двигателю;

- двухтрансформаторная схема с низковольтным ПЧ;

- замена высоковольтного асинхронного двигателя на низковольтный;

- применение секционированного низковольтного вентильно-индукторного привода.

На основании анализа особенностей применения ЧРП сделан вывод, что в условиях теплостанции оптимальными являются высоковольтный ПЧ на основе автономного инвертора тока (АИТ) с ШИМ, многоуровневый инвертор напряжения с ШИМ, а также специально разработанный для устойчивой работы при посадках напряжения секционированный вентильно-индукторный привод (ВИП).

При применении высоковольтных ПЧ для регулирования сетевых насосов с асинхронными двигателями целесообразно групповое управление двигателями. В схеме на рис.4 асинхронные двигатели 630 кВт управляются от двух ПЧ, питаемых от различных секций. В основу положено разделение насосов на группы в зависимости от количества насосов, каждая из которых управляется преобразователем частоты с взаимным резервированием.

Для регулирования синхронных двигателей типа СТД с номинальным напряжением 10 кВ предложена схема системы группового управления (СГУ), в которой питание электродвигателей осуществляется от ПЧ с выходным напряжением 6 кВ, при этом статоры двигателей переключаются в «треугольник» (рис.6). Этот вариант оптимален для теплостанций в силу наличия опыта применения ПЧ на 6 кВ, а прямое подключение ПЧ к электродвигателю (без согласующего трансформатора 6/10 кВ) обеспечивает нормальную работу функции ПЧ по подхвату вращающегося двигателя.

В силу жестких требований по времени выхода на исходный режим работы после кратковременного перерыва питания наиболее целесообразна установка на сетевые насосы и тягодутьевые механизмы теплостанций секционированного вентильно-индукторного привода (рис.6). В данной схеме существующие двигатели с напряжением питания 6 (10) кВ заменяются на низковольтные (напряжением 0,4 или 0,6 кВ) вентильно-индукторные, имеющие на статоре и роторе несколько независимых секций. Каждая секция двигателя управляется от собственного ПЧ, которые синхронизированы между собой. Данный электропривод за счет одновременного питания от двух независимых источников имеет возможность сохранения в работе регулируемого механизма при кратковременном исчезновении напряжения на одной секции. После восстановления питания обесточенные секции включаются и синхронизируются с работающими. При этом вентильно-индукторный двигатель не имеет возможности работы напрямую от сети 50 Гц, что предполагает исключительно индивидуальное управление. Для сетевых насосов это влечет за собой установку в 1,5-2 раза большего количества комплектов регулируемого привода, что, однако, может быть сопоставимо по стоимости с СГУ на базе высоковольтных ПЧ в силу исполнения на низковольтной элементной базе.

Секция 1 КРУ 6 кВ Секция 2 КРУ 6 >0

Рис. 4. Две СГУ на базе высоковольтных ПЧ (6 кВ) для регулирования асинхронных двигателей сетевых насосов в количестве больше трех.

Секция! РУ ЮкВ С.<ц»»2 РУ ЮкВ

Рис. 5. Две СГУ на базе ПЧ 6 кВ для регулирования сетевых насосов с синхронными двигателями с созданием дополнительного РУ 6кВ и переключением двигателей со «звезды» в

«треугольник».

Рис. 6. Вентильно-индукторный электропривод трех сетевых насосов 630 кВт.

В третьей главе исследована проблема остановов ЧРП ответственных механизмов теплостанций при кратковременных снижениях и перерывах напряжения электропитания и разработаны рекомендации по повышению надежности их работы.

В период с 1997 по 2008 г.г. на теплостанциях г. Москвы было установлено 54 высоковольтных ЧРП (фирмы «Allen-Bradley») сетевых насосов и тягодутьевых механизмов котлов КВГМ (котлы ПТВМ имеют 12-16 вентиляторов с асинхронными двигателями 5,5-10 кВт и, как правило, оснащаются групповым низковольтным ЧРП). При этом отмечен существенный рост числа аварийных остановов теплостанций с высоковольтными ЧРП. Останов теплостанции приводит к недоотпуску тепла, а также опасности выстывания теплосетей в холодное время года.

Выяснено, что причиной остановов является чувствительность преобразователей частоты к кратковременным посадкам питающего напряжения. При останове сетевого насоса, в случае снижения расхода нагреваемой воды через котел ниже допустимого значения происходит срабатывание защиты, и после отсчета выдержки времени (4-9 с) котел принудительно гасится.

Останов дутьевого вентилятора котла КВГМ отслеживается аварийной защитой по падению давления дутьевого воздуха, и с выдержкой времени порядка 3-4с горелки котла отключаются. Это относится и к дымососу, аварийная защита которого срабатывает по величине разрежения в топке.

На рис. 7 схематично показан процесс рестарта сетевого насоса. В момент времени ti нарушилось электропитание ПЧ и началось снижение расхода воды в теплосети. Событие отстоящее по времени от ti на доли секунды - закрытие обратного клапана и начало отсчета времени срабатывания аварийной защиты котлов. После восстановления питающего напряжения в течение промежутка времени t3-t4 происходит активация драйверов тиристоров выпрямителя, система

управления преобразователя проводит диагностику основных элементов, и, если в ПЧ имеется функция подхвата выбегающего двигателя, определяет текущую частоту вращения двигателя, а затем, с момента 14, осуществляет разгон до предшествующей отключению частоты. При этом варианты кривых разгона соответствуют различному времени поиска текущей частоты и перегрузочной способности преобразователей. Если расход воды не достиг необходимого уровня, то в момент 15 срабатывает аварийная защита работающих в данный момент котлов.

Схожие процессы происходят при посадках питающего напряжения ЧРП тягодутьевых механизмов.

Таким образом, для обеспечения безостановочной работы котлов необходимо, чтобы сумма времен перерыва питания, самотестирования ПЧ, поиска текущей частоты вращения и восстановления скорости двигателя была меньше времени срабатывания технологической защиты котлов.

Были проведены экспериментальные исследования электромагнитных и электромеханических процессов ЧРП сетевых насосов и тягодутьевых механизмов различных теплостанций при искусственных нарушениях питания. На всех теплостанциях с высоковольтными ЧРП качество этих процессов не удовлетворяло выше сформулированному требованию.

Для повышения иммунитета ЧРП к посадкам напряжения было проведено исследование процессов самозапуска ЧРП на математической модели, входящей в состав испытательного стенда высоковольтных регулируемых приводов фирмы «Rockwell Automation» Исследование проводилось при непосредственном участии разработчика стенда - профессора Вейнгера А.М. По результатам исследования предложены значения комплекса параметров настроек системы управления ПЧ, с помощью которых обеспечивается требуемое качество процессов подхвата вращающихся двигателей сетевых насосов и тягодутьевых механизмов (рис. 8).

1 _вхолновчнапряжение__магнцтнь!Йпоток

ьт

Г

N

корость "двигателя""

"Г эвейа ' постоянного тока

Г":

входное напряжение Магнитки поток

-------1

Л

• скорость двигателя ■

25 0 2

^токрвена' постоянного тока

в 10 12 14 1В 18 20

Рис. 8. Моделирование процессов успешного самозапуска сетевого насоса и дымососа при оптимальных настройках программируемых параметров системы управления ПЧ.

По результатам исследования на модели проведена оптимизация характеристик переходных процессов самозапуска на 11 теплостанциях. В зависимости от различных версий программного обеспечения и аппаратной части систем управления ПЧ максимальная длительность посадок напряжения, при которой после оптимизации обеспечивается подхват двигателя, варьируется от 0,5 до 2,5 с (табл. 1). Для ПЧ Ро\уегР1ех7000 с версией ПО 5.00х достигнуто обеспечение устойчивого подхвата во всем диапазоне возможного времени перерыва питающего напряжения до срабатывания АВР, которое для теплостанций составляет 2,2 с (рис. 9,10).

Табл.1. Влияние версии ПО ПЧ на максимальную длительность посадки напряжения,

ри которой обеспечивается подхват двигателя.

Версия ПО преобразователя частоты РошегПех7000 Время паузы перед началом разгона Экспериментально определенная максимальная длительность отрабатываемых посадок напряжения

2.00х 2,2 с 0,5 с

З.ООх 1,4 с 1,4 с

4.00х 1,0 с 1,7 с

5.00х 0,3 с 2,5 с

ПЧ 1557МУ 0.6 с 2с

Так как длительность посадки оказывает решающее воздействие на вероятность успешного самозапуска, рекомендовано применение автономного быстродействующего АВР (БАВР) для высоковольтных преобразователей. Это особенно актуально для РТС с ПЧ, имеющими версию ПО 2.00х, а также для новых внедрений, где БАВР может быть заложен на этапе проектирования установки ЧРП. С учетом этой рекомендации такой АВР реализован при внедрении ЧРП сетевых насосов и тягодутьевых механизмов на РТС «Жулебино» (рис. 11).

Рис.9 Осциллограмма процесса успешного перезапуска сетевого насоса без потери информации о скорости при длительности посадки 2,5 с. Версия ПО 5.003.

момекг (задание) _, -

Рис. 10. Осциллограмма процесса успешного перезапуска дымососа без потери информации о скорости при длительности посадки 2,27 с. Версия ПО 5.003.

Ав'оиомньи ДЬР еж темы чин 1 "■ . ' .■; ' .-м

1594М 1512М 15120М Л/1512ПМ____ГП}'.'___Ш2М 1512М (51ГОМ 15№.1

Ок. Л';

Э

['аз'

ь

а

ь) И Ь кз <

Рис. 11. Реализация быстродействующего АВР для высоковольтных преобразователей частоты РТС «Жулебино».

В главе 4 рассмотрены вопросы обеспечения требований электромагнитной совместимости высоковольтных преобразователей частоты с сетями электроснабжения теплостанций.

Особенностью электроснабжения теплостанций, примыкающих к Московской кабельной сети, является относительно невысокая мощность короткого замыкания на шинах 10 и 6 кВ. Анализ различных способов снижения влияния преобразователей частоты на сети электроснабжения теплостанций показал, что наиболее предпочтительным способом является повышение пульсности выпрямителя ПЧ и применение выпрямителя с ШИМ.

Проведены расчеты коэффициентов несинусоидальности кривой напряжения в сети электроснабжения при применении ПЧ с выпрямителями различной пульсности, по результатам которых определены соотношения мощности короткого замыкания в сети электроснабжения к мощности ЧРП, при которых допустимо использовать соответствующие выпрямители. Анализ полученных значений с учетом мощностей применяемых двигателей и диапазона мощностей короткого замыкания сети электроснабжения теплостанций позволил сформулировать следующие рекомендации по выбору топологии выпрямителей высоковольтных ЧРП:

- на теплостанциях целесообразно применение ПЧ с выпрямителем, выполненным по 18-ти пульсной схеме или с ШИМ-выпрямителем;

- при возможности одновременной работы нескольких ПЧ целесообразно применять ШИМ-выпрямители;

- применение 12-ти пульсного выпрямителя в каждом случае требует подтверждающего расчета;

- применение 6-ти пульсного выпрямителя на теплостанциях г. Москвы недопустимо.

Были проведены исследования гармонического состава напряжения на секциях 6 кВ ряда РТС с ПЧ, имеющими 18-ти пульсный выпрямитель, которые подтвердили эффективность 18-ти пульсной схемы по обеспечению ЭМС ПЧ с сетью электроснабжения в части соответствия требованиям ГОСТ 13109-97. Результаты измерений показали, что на большинстве РТС ЧРП генерирует в сеть 17, 19, 35 и 37 гармоники, но коэффициенты этих гармоник оказываются меньше допустимых значений (рис. 12, б). В то же время на некоторых РТС при включении ПЧ с 18-ти пульсным выпрямителем наблюдается превышение предельно допустимых значений коэффициентами 35 и 37 гармоник (рис.12, в), однако при этом допустимое значение К„си остается соответствующим требованиям указанного стандарта.

1' Киая(п)в

11|1| II I ]иI П II М II 1| || II

РТС «Химки-Ховрино»

а)

\\l\l

. ll.li П || II I. И I: П I, I

РТС «Химки-Ховрино»

б)

),'"„ IУ: |]111||]||.| ,1, иI!и I и'.||М ЛА и^иУ^и.:

РТС «МИТИНО» н„.,.1;,„№..г,

В)

Рис.12. Распределение коэффициентов п-ой гармонической составляющей ряда высших гармоник РТС: а) напряжение на секции при отключенном ПЧ; б) напряжение на секции при работающем ПЧ с 18-ти пульсным выпрямителем, минимальное влияние ПЧ; в) увеличение коэффициентов п-ой гармонической составляющей ряда высших гармоник при включении ПЧ с 18-ти пульсным выпрямителем. Обозначения: -

нормально и предельно допустимые значения коэффициента п-ой гармонической составляющей линейных напряжений, Киа^в- значение коэффициента п-ой гармонической составляющей, которое не превышает 95% измеренных значений, кш^П)пб - наибольшее значение коэффициента п-ой гармонической составляющей.

Основные результаты работы

Проведенные исследования схемно-режимных особенностей частотно-регулируемого электропривода в условиях применения на теплостанциях позволили получить следующие основные результаты:

1. На основе анализа режимов работы механизмов собственных нужд теплостанций определены наиболее приоритетные для модернизации механизмы с точки зрения энерго- и ресурсосбережения, а также технологической необходимости регулирования.

2. Разработана инженерная методика расчета показателей эффективности применения ЧРП на теплостанциях, совмещающая технические и экономические инструменты расчетов. Эта методика, реализованная в виде компьютерной программы, позволяет определить приоритетность модернизации теплостанций. Она использована при составлении «Программы внедрения энерго- и ресурсосберегающих систем частотного регулирования на теплоснабжающих предприятиях Департамента топливно-энергетического хозяйства Правительства г. Москвы на период 2005-2010 гг». Методика также может быть использована внедряющими организациями при выполнении технико-экономических обоснований проектов внедрения ЧРП на объектах теплоснабжения других городов.

3. Сформулированы основные технические требования к объектно-ориентированным ЧРП, предназначенным для регулирования ответственных механизмов теплостанций, учитывающие схемно-режимные особенности. Показано, что оптимальным является применение в ЧРП преобразователей частоты на основе АИТ с ШИМ и многоуровнего инвертора, а также вентильно-индукторного привода. Предложены рациональные схемы частотного регулирования сетевых насосов и тягодутьевых механизмов на основе указанных типов приводов.

4. На основе исследований, проведенных на математической модели, и натурных испытаний получены значения комплекса параметров настроек систем управления ПЧ, позволивших существенно улучшить качество электромагнитных и электромеханических процессов при самозапуске и подхвате вращающихся двигателей сетевых насосов и тягодутьевых механизмов. За счет оптимизации режимов самозапуска высоковольтных ЧРП, установленных на 11 теплостанциях г. Москвы, расширены границы допустимых длительностей посадок напряжения, при которых не происходит срабатывание тепловой защиты котлов, в среднем до 1,5 с. Результатом проведенной работы явилось существенное уменьшение количества аварийных остановов станций.

5. Сформулированы, обоснованы и экспериментально подтверждены рекомендации по выбору и применению ПЧ в части обеспечения их ЭМС, учитывающие особенности сетей электроснабжения теплостанций.

Проведенные исследования и полученные на их основе результаты позволили оптимизировать применение ЧРП на РТС, а также повысить надежность работы оборудованных ЧРП теплостанций.

Основное содержание диссертации опубликовано в следующих работах:

1. Тарасов Д.В., Сорокин A.B., Лазарев Г.Б. Экономические и экологические аспекты внедрения регулируемого привода на теплоснабжающих предприятиях города. Электрические станции, 2006, № 12.

2. Тарасов Д.В. Требования к частотно-регулируемым электроприводам насосов и вентиляторов при аварийных режимах в системе электроснабжения котельных. Электрические станции, 2006, № 1.

3. Беляев Д.В, Вейнгер A.M., Тарасов Д.В. Нестационарные процессы в регулируемом электроприводе с высоковольтным преобразователем частоты сетевого насоса станции теплоснабжения. Электротехника, 2007, № 10.

4. Лазарев Г.Б., Тарасов Д.В. Частотно-регулируемый синхронный электропривод сетевых насосов районных станций теплоснабжения. В сборнике трудов XXIV Межведомственной научно-технической конференции «Проблемы обеспечения эффективности и устойчивости функционирования сложных технических систем», 4.5. Серпухов, ВИРВ, 2005.

5. Тарасов Д.В. Самозапуск частотно-регулируемых приводов. В сборнике трудов XXV Межрегиональной научно-технической конференции «Проблемы эффективности и безопасности функционирования сложных технических и информационных систем», ч.4. Серпухов, ВИРВ, 2006.

ОАО НТЦ «Электроэнергетики» Pèr.№ ¿ t*, & Тираж 80 э

Введение 3.

Глава 1. Устройства и механизмы технологических процессов теплостанций, особенности режимов их работы. Обоснование необходимости регулирования частоты вращения приводных электродвигателей механизмов собственных нужд теплостанций.

1.1. Анализ состава оборудования теплостанций.

1.2. Обоснование целесообразности регулирования производительности механизмов собственных нужд РТС изменением частоты их вращения.

1.3. Методика расчета эффективности применения частотно-регулируемых электроприводов насосных и вентиляторных установок

Выводы.

Глава 2. Особенности применения высоковольтных ЧРП механизмов СН РТС.

2.1. Требования к ЧРП механизмов СН теплостанций.

2.2. Схемы высоковольтных преобразователей частоты, наиболее рациональные для применения на теплоснабжающих предприятиях.

2.3. Принципы формирования систем электрического частотного регулирования электродвигателей механизмов СН РТС и рекомендации по выбору оптимальных систем ЧРП.

Выводы.

Глава 3. Исследования нестационарных режимов работы ЧРП на РТС и разработка рекомендаций по повышению надежности их работы.

3.1. Самозапуск ЧРП при кратковременных нарушениях электропитания

3.2. Автоматическое включение резерва (АВР)

Выводы.

Глава 4. Обеспечение требований электромагнитной совместимости преобразователей частоты, применяемых в составе регулируемых электроприводов, с оборудованием РТС.

4.1. ЭМС мощных преобразователей частоты с сетями электроснабжения РТС.

4.2. Способы обеспечения электромагнитной совместимости преобразователей частоты и приводных электродвигателей.

Выводы.

Крупные города по всему миру потребляют значительное количество энергии. Так, Москва с населением примерно 10 млн. человек (а это население таких стран, как Белоруссия или Португалия) потребляет энергоресурсов столько же, сколько Белоруссия, и в два раза больше, чем Татарстан [1].

Потребление энергоресурсов в столице постоянно растет, увеличиваясь примерно на 2,5-2,8% в год [2]. В то же время, по экспертным оценкам, потенциал энергосбережения Москвы составляет около 11 млн. т.у.т. в год, то есть порядка 1% всего потребления первичной энергии в России [3].

При таком огромном потенциале энергосбережения, очевидно, нерационально решать проблему надежного обеспечения города энергоресурсами только за счет увеличения производства энергии. Более перспективным представляется внедрение в городское хозяйство энергосберегающих технологий, позволяющих разумно использовать потенциал энергосбережения.

В масштабах страны на внедрение энергосберегающих технологий были направлены правительственная «Программа энергосбережения России на 1996-2000 годы», Постановление № 1087 от 2 ноября 1995 г. «О неотложных мерах по энергосбережению». В 2001 г. была принята Федеральная целевая программа «Энергоэффективная экономика» на 20022005 годы и на перспективу до 2010 г. В частности, для Москвы было разработано и вступило в силу постановление Правительства Мосрсвы от 28 сентября 2004 г. N 672-ПП «О городской целевой программе по энергосбережению на 2004-2008 годы и на перспективу до 2010 года». Одним из основных пунктов программы по энергосбережению являлось внедрение энергосберегающих технологий в сферу теплоснабжения. В настоящее время на снижение энергоемкости экономики страны направлен Указ президента РФ от 4.06.2008г. №889 «О некоторых мерах по повышению энергетической и экологической эффективности российской экономики».

Как известно, сектор теплоснабжения страны является самым крупным потребителем энергоресурсов - более 400 млн. условного топлива в год или 45% от общего потребления. В России централизованно производится более 71% тепловой энергии, и только 29% приходится на децентрализованные источники. Значительный (почти 50%) отпуск тепла обеспечивается котельными [4].

Теплоснабжение в России характеризуется весьма низкой энергоэффективностью, причины которой обусловлены, помимо чрезмерной централизации систем теплоснабжения и большой степенью износа теплогенерирующего оборудования и тепловых сетей, применением насосных и вентиляторных установок с большим запасом по мощности. Как следствие, излишки давления гасятся дросселирующими устройствами, что ведет к непроизводительным потерям электроэнергии. За счет потери давления на этих задвижках перерасход потребляемой электроэнергии, например, мощными сетевыми насосами достигает 60%.

На диаграмме рис.1 показано стандартное распределение электрической мощности на районных станциях теплоснабжения (РТС) и центральных тепловых пунктах (ЦТП), из которой видно, насколько велики потери в насосах и дросселирующих устройствах (задвижках, регулирующих клапанах) [5].

50%

50-

40-

30%

30-

20% Л

20-

10-2 3

1 - полезная мощность;

2 - потери в дросселирующих устройствах;

3 - потери в насосах.

Рис. 1. Диаграмма распределения электрической мощности на РТС и ЦТП.

Режимы РТС, работающих на локальных потребителей, характеризуются значительными колебаниями отпуска тепла в течение суток, а также сильно различающимися нагрузками в отопительный и летний сезоны. Это обстоятельство определяет переменные гидравлические режимы в сети теплоснабжения и, как следствие, необходимость регулирования в широких пределах сетевых, рециркуляционных насосов и насосов подпиточной воды. При переменных нагрузках РТС изменяются режимы работы котлов типов ГГТВМ и КГВМ, что требует регулирования вентиляторов горелок, а также дутьевых вентиляторов и дымососов. Применяемые на практике дроссельные методы регулирования (клапанами, задвижками, направляющими аппаратами) неэкономичны и при переменных режимах в тепломеханической схеме РТС и теплосети приводят к значительным потерям электроэнергии, износу механизмов, запорной арматуры и теплопроводов. Прямые пуски электродвигателей сопровождаются 6-7 кратными токами, а значительные электродинамические воздействия на обмотку статора могут приводить к их повреждениям и последующим ремонтам.

Общепризнанным средством энергосбережения в теплоэнергетическом комплексе является использование частотно-регулируемого электропривода (ЧРП) механизмов собственных нужд генерирующих и распределяющих объектов. Кроме исключения дросселирования, регулируемый электропривод также обеспечивает многие важные технологические возможности.

Результатом вышеуказанных постановлений и программ явилось массовое внедрение ЧРП на объектах теплового хозяйства, а именно, на станциях теплоснабжения и тепловых пунктах. По состоянию на ноябрь 2009г. на объектах Московской объединенной энергетической компании (ОАО «МОЭК») в эксплуатации находятся 54 высоковольтных ЧРП напряжением 6 кВ (суммарная установленная мощность 30,4 МВт) и 6572 низковольтных ЧРП напряжением 380В (суммарная установленная мощность 70,9 МВт).

Фактически достигнутая прямая экономия электроэнергии от внедрения ЧРП составляет 203 889 тыс. кВт.ч/год, в том числе от внедрения на РТС высоковольтных ЧРП - 48 618 тыс.кВт*ч/год, от внедрения на ЦТП и И1X1 низковольтных ЧРП - 155 271 тыс.кВт*ч/год.

Разработкам, исследованиям и применению различных систем частотного регулирования посвящены многочисленные работы ученых и специалистов, в частности, Ильинского Н.Ф., Онищенко Г.Б., Шакаряна Ю.Г., Сандлера А. С., Аракеляна А.К., Загорского А.Е., Лезнова Б.С. и др. Значительный вклад в теоретические исследования и создание высоковольтных ПЧ для асинхронного и синхронного электропривода внесли работы Толстова Ю.Г., Лазарева Г.Б., Вейнгера А.М. и многих других.

Внедрение ЧРП на энергообъектах влечет за собой серьезные финансовые затраты, связанные с привлечением средств сторонних организаций, прежде всего, банков. Для реализации проектов внедрения ЧРП важным этапом обоснования инвестиционных проектов является выполнение ТЭО, которое позволяет провести ранжирование объектов внедрения по степени инвестиционной привлекательности и рационально использовать средства на внедрение энергосберегающих технологий. При этом разнообразие возможных схем ЧРП ставят задачу выбора оптимальной схемы частотного регулирования с точки зрения как обеспечения всех технологических режимов, так и оптимизации затрат на оборудование.

Электроприводы основных механизмов РТС относятся к категории ответственных. Многие из них определяют работоспособность всей теплосети. К таким, в первую очередь, относятся сетевые насосы и насосы рециркуляции. От других, таких как тягодутьевые механизмы, зависит работа котлоагрегатов РТС, от которых, в свою очередь, зависит состояние теплосети. Преобразователи частоты чувствительны к кратковременным посадкам питающего напряжения, поэтому возникновение посадки даже на 20-30% ведет к аварийному останову механизма, а вместе с этим, зачастую, и всей теплостанции. В результате отсутствия требований к объектноI ориентированным ЧРП ответственных механизмов по условию самозапуска, на этапе первоначального их внедрения на РТС г. Москвы положительное впечатление о частотно-регулируемом приводе оказалось омрачено возникшей серьезной проблемой снижения надежности работы оборудования теплостанций и роста числа их остановов.

Сказанное определяет актуальность поиска методов и технических средств для снижения аварийности работы ответственных механизмов РТС при оснащении их ЧРП. Задача при этом усложняется повышенными требованиями к времени приведения параметров режима в состояние, предшествующее посадке напряжения. Используемые на РТС котлы типа КГВМ и ПТВМ имеют малую аккумулирующую способность по сравнению с котлами ТЭС, соответственно сетевые насосы, прокачивающие воду через котлы РТС, должны осуществить выход на исходный режим после восстановления напряжения за существенно меньшее время (4-6 сек.). Для ТЭС это время менее критично в силу достаточной аккумулирующей способности котла, особенно барабанного.

Кроме задачи обеспечения бесперебойной работы актуальной также является задача снижения неблагоприятного воздействия преобразователей частоты на относительно «слабые» сети электроснабжения РТС и приводные двигатели, связанная по существу с необходимостью решения вопросов электромагнитной совместимости в уже действующей системе электроснабжения и с эксплуатируемыми электродвигателями.

Процессы коммутации в полупроводниковых преобразователях частоты, сопровождающиеся скачкообразным изменением параметров цепей, приводят к искажениям форм напряжения и тока в сети электроснабжения и потреблению реактивной мощности искажения. Влияние ПЧ на приводные асинхронные двигатели приводит к дополнительным потерям от высших гармоник, а коммутационные процессы оказывают воздействие на междуфазную и витковую изоляцию обмотки.

Многообразие решений этой проблемы (применение в ПЧ многопульсных выпрямителей, разделение потребителей, применение фильтро-компенсирующих устройств и т.д.) и большие различия в стоимости при реализации этих решений требует в каждом конкретном случае расчетов, выявляющих необходимость проведения дополнительных мер по обеспечению ЭМС и определяющих конкретные способы их реализации.

Цель работы - решение комплекса задач, направленных на повышение технико-экономической эффективности применения энергосберегающих частотно-регулируемых электроприводов на теплогенерирующих станциях, а также на повышение надежности работы ЧРП и сопряженного с ним оборудования теплостанций.

Для достижения цели решались следующие задачи:

1. Разработка инженерной методики технико-экономического анализа и обоснования применения частотно-регулируемых электроприводов на теплогенерирующих объектах (РТС), удобной для практического применения. '

2. Исследование технических решений по схемам частотного регулирования для каждой группы основных механизмов РТС с точки зрения обеспечения оптимальных режимов работы технологического оборудования, снижения потерь энергоносителей, электрической энергии и минимизации затрат. Разработка общих технических требований к объектно-ориентированным ЧРП.

3. Исследования особенностей работы ЧРП ответственных механизмов РТС в режиме самозапуска при посадках напряжения в системе электроснабжения. Разработка рекомендаций по повышению надежности работы ЧРП при посадках напряжения.

4. Анализ применяемых схем ПЧ с точки зрения обеспечения электромагнитной совместимости с сетями электроснабжения РТС и приводными двигателями. Разработка рекомендаций • по применению в условиях теплостанций рациональных схем с учетом выполнения требования ЭМС.

Методы исследований

При решении поставленных задач использовались следующие методы:

1. Математическое моделирование электромагнитных и электромеханических процессов ЧРП насосных и вентиляторных установок РТС.

2. Натурные испытания ЧРП в нестационарных и установившихся режимах.

3. Численные расчеты технико-экономических показателей при внедрении ЧРП на РТС г.Москвы.

Научная новизна основных результатов работы

1. Предложена инженерная методика расчетов показателей эффективности применения частотно-регулируемых электроприводов на РТС.

2. Сформулированы требования к объектно-ориентированным ЧРП ответственных механизмов РТС, исходя из критерия обеспечения надежной работы котлов РТС и разработаны рекомендации по выбору оптимальных схем частотного регулирования применительно к объектам теплоснабжения.

3. Проведены исследования на математической модели и натурные испытания высоковольтных ЧРП с целью оптимизации комплекса параметров микропроцессорной системы управления ЧРП, позволяющей в целом повысить устойчивость работы и эксплуатационную надежность оборудования тепломеханической схемы РТС в нестационарных режимах за счет достижения оптимальных характеристик электромагнитных и электромеханических процессов в режимах самозапуска и подхвата вращающихся электродвигателей механизмов собственных нужд.

4. Сформулированы и обоснованы рекомендации по выбору и применению ПЧ в части обеспечения их ЭМС, учитывающие особенности сетей электроснабжения РТС и номенклатуры применяемых электродвигателей.

Практическая значимость работы

1. Разработанная инженерная методика расчетов эффективности применения частотно-регулируемых электроприводов на РТС апробирована по результатам обследования 28 наиболее мощных РТС и использовалась при составлении «Программы внедрения энерго- и ресурсосберегающих систем частотного регулирования на теплоснабжающих предприятиях Департамента топливно-энергетического хозяйства Правительства г.Москвы на период 20052010 гг.». Оценена экономическая эффективность и определена очередность внедрения ЧРП основных механизмов для обследованных РТС г.Москвы. Методика реализована в виде компьютерной программы.

2. Разработанные рекомендации по выбору схем частотного регулирования, а также рекомендации по ЭМС, позволили обосновать применение для ряда РТС конкретных схем ПЧ, что было использовано при проектировании установки ЧРП на РТС «Жулебино», «Пенягино», «Отрадное» и др.

3. С использованием результатов исследований нестационарных режимов работы ЧРП проведена оптимизация характеристик режимов самозапуска высоковольтных ЧРП, установленных на 11 РТС г.Москвы. Результатом проведенной работы явилось существенное уменьшение количества остановов теплостанций.

Апробация работы

Результаты работы были доложены на конференциях и научно-технических совещаниях, в том числе:

- ХХГУ Межведомственной научно-технической конференции «Проблемы обеспечения эффективности и устойчивости функционирования сложных технических систем», г. Серпухов, 2005г.

- XXV Межрегиональной научно-технической конференции «Проблемы эффективности и безопасности функционирования сложных технических и информационных систем», г. Серпухов, 2006г.

- на международном семинаре МА «Интерэлектромаш» «Разработка и применение частотно-регулируемого асинхронного и синхронного электропривода в промышленности, электроэнергетике, ЖКХ», г. Москва, 2008г.

Публикации

По теме диссертации опубликовано 5 печатных работ, в том числе два доклада.

Выводы.

Рассмотренное выше позволяет сформулировать требования в части ЭМС мощных высоковольтных преобразователей частоты с сетями электроснабжения и приводными электродвигателями РТС:

1. Применение на РТС преобразователей частоты с шестипульсным выпрямителем на SCR-тиристорах с точки зрения обеспечения нормируемого значения Кнси <5% возможно, если 70 <Si({f)) / Slh <80 , что маловероятно для сетей электроснабжения РТС.

2. Для обеспечения нормируемого значения Кнси преобразователь частоты должен выполняться на основе управляемого выпрямителя повышенной пульсности. Как показывают расчеты, в условиях РТС наиболее предпочтительной является 18™ пульсная схема. В то же время применение шестипульсной схемы ШИМ-выпрямителя позволяет еще больше снизить требования к значению тока К.З. в точке присоединения ЧРП.

3. Измерения коэффициентов несинусоидальности кривой напряжения на ряде РТС с ПЧ, имеющими 18™ пульсный выпрямитель, подтвердили эффективность 18та пульсной схемы для обеспечения ЭМС ПЧ с сетью электроснабжения.

4. Преобразователь частоты должен обеспечивать качество выходного тока и напряжения с ТТГО< 5% при сопряжении с отечественными общепромышленными двигателями, установленными на РТС.

5. Применение высоковольтных преобразователей частоты в электроприводе сетевых насосов с синхронными турбодвигателями не должно приводить к ограничению использования этих двигателей по мощности.

6. При фактической нагрузке синхронного двигателя по мощности меньше 70% для регулирования СД можно применять простейший ПЧ на БСЯ-тиристорах на основе зависимого инвертора. В остальных случаях выбор должен быть сделан в пользу ПЧ с синусоидальной формой выходных тока и напряжения.

7. При необходимости сопряжения преобразователя частоты с выходным напряжением 3,3 и б кВ с синхронным двигателем со статорным напряжением 10 кВ на выходе преобразователя должен устанавливаться согласующий трансформатор, параметры которого определяются в соответствии с типом и параметрами преобразователя частоты.

Заключение.

Проведенные исследования схемно-режимных особенностей частотно-регулируемого электропривода в условиях применения на тепловых станциях позволили получить следующие основные результаты:

1. На основе анализа режимов работы механизмов СН РТС определены наиболее приоритетные для модернизации механизмы с точки зрения энерго- и ресурсосбережения, а также технологической необходимости регулирования.

2. Разработана инженерная методика расчета" показателей эффективности применения ЧРП на РТС, совмещающая технические и экономические инструменты расчетов. Эта методика;, реализованная в виде компьютерной программы, позволяет определить; приоритетность модернизации РТС. Она использована при составлении «Программы внедрения энерго- и ресурсосберегающих систем частотного регулирования на теплоснабжающих предприятиях Департамента топливно-энергетического: хозяйства Правительства г.Москвы на период 2005-2010 гг>>. Эта методика также может быть использована внедряющими организациями при выполнении технико-экономических обоснований проектов внедрения ЧРП. на теплостанциях. 3. Сформулированы основные технические требования к объектноориентированным ЧРП, предназначенным для регулирования ответственных 1 механизмов РТС, учитывающие схемно-режимные, особенности теплостанций. Показано, что оптимальным является применение в ЧРП ПЧ на: основе АИТ с ШИМ и многоуровнего инвертора, а также вентильно-индукторного привода. Предложены рациональные' схемы частотного регулирования сетевых насосов и тягодутьевых механизмов РТС на. основе указанных типов ЧРП. 4. На основе исследования на математической модели и натурных испытаний получены значения комплекса параметров настроек систем управления ПЧ, позволивших существенно улучшить качество электромагнитных и электромеханических процессов при самозапуске и подхвате вращающихся двигателей сетевых насосов и тягодутьевых механизмов. За счет оптимизации режимов самозапуска высоковольтных ЧРП, установленных на 11 РТС г.Москвы, расширены границы допустимых длительностей посадок напряжения, при которых не происходит срабатывание тепловой защиты котлов, в среднем до 1,5 с. Результатом проведенной работы явилось существенное уменьшение количества остановов теплостанций.

5. Показано, что для обеспечения нормируемого значения коэффициента искажения синусоидальности кривой напряжения в сети электроснабжения РТС с пониженными значениями мощности короткого замыкания наиболее целесообразно применять ПЧ на основе управляемого выпрямителя, выполненного по 18ти пульсной схеме или по шестипульсной схеме ШИМ-вьшрямителя. Измерения коэффициентов несинусоидальности кривой напряжения на ряде РТС с ПЧ, имеющими 18™ пульсный выпрямитель, подтвердили эффективность 18™ пульсной схемы для обеспечения ЭМС ПЧ с сетью электроснабжения.

Проведенные исследования и полученные на их основе результаты позволили оптимизировать применение ЧРП на РТС, а также повысить надежность работы теплостанций, оборудованных ЧРП

1. Ю.Ф. Тихоненко. Энергосбережение в Москве. - Новости теплоснабжения, 2007, №3.

2. Основные положения энергетической стратегии России на период до 2020 года в сб. "Энергетическая политика России на рубеже веков" М.: "Папирус ПРО", 2001.

3. Разработка методических указаний по оценкам показателей эффективности применения частотно-регулируемых электроприводов на РТС ГУЛ «Мостеплоэнерго». ООО «Центртехкомплект», 2004.

4. Грачев Н.Е. Подготовка к зиме идет полным ходом // Энергия столицы. Газета Московской объединенной энергетической компании. 2007. № 6.

5. Паныпин A.C., Крылов Ю.А. Система автоматического регулирования режима горения газа в котлах типа ПТВМ. Промышленная энергетика. -2000г., №6. - С.37-39.

6. Вайнер И.Г., Крылов Ю.А., Паныпин A.C. Регулирование тепловой мощности котлоагрегатов типа ПТВМ. Промышленная энергетика. -2001г., №4, С. 18-21.

7. Программа внедрения энерго- и ресурсосберегающих систем частотного регулирования на теплоснабжающих предприятиях Департамента топливно-энергетического хозяйства Правительства г.Москвы на период 2005-2010 гг -ООО «Центртехкомплект», 2005.

8. Паныпин A.C. Разработка комплекса ресурсосберегающих мероприятий в системе энергообеспечения городского хозяйства. Специальность 05.09.03

9. Электротехнические комплексы и системы. Москва-2004г. Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук.

10. А. Альмейда, Ф. Феррейра, D. Both. Technical and economical considerations in the application of variable-speed drives with electric motor systems. ШЕЕ transactions on industry applications, Vol.41, No.l, january/february 2005.

11. Adjustable Speed Drives. Applications Guide, TR-101140, Reserch Projects: 2951-11, 2951-12,2951-04. EPRI, USA, 1992.

12. M.J.Samotyi. Проекты регулируемых электроприводов: "Улучшение коэффициента полезного действия и пользы окружающей среды". -EPRI, USA,1992,42с.

13. David Е. Rice. A suggested energy savings evaluation method for AC ajustable speed drive applications. EEEE Industry Appl. Sos. Veeting, 1988, p. 1305-1313.

14. Adjustable Speed Drives. Applications Guide, TR-101140, Reserch Projects: 2951-11, 2951-12,2951-04. EPRI, USA, 1992.

15. Лезнов Б.С. Энергосбережение и регулируемый электропривод в насосных и воздуходувных установках. М.: РЖ «Ягорба» «Биоинформсервис», 1998.

16. Методические указания по оценке эффективности инвестиционных проектов и их отбору для финансирования. М.: Информэлектро, 1994г.

17. Ильинский Н.Ф., Шакарян Ю.Г. Инструкция по расчету экономической эффективности применения частотно-регулируемого электропривода. Утверждена Министерством топлива и энергетики РФ. М.: 1997 г.

18. Оншценко Г.Б., Лазарев Г.Б. Развитие энергетики России. Направления инновационно-технологического развития. -М.:Россельхозакадемия, 2008 г.

19. Тарасов Д.В., Сорокин A.B., Лазарев Г.Б. Экономические и экологические аспекты внедрения регулируемого привода на теплоснабжающих предприятиях города. Электрические станции. 2006. № 12.

20. Моран Кейт. Оценка инвестиций для нефинансовых менеджеров: Пер. с анг. — Днепропетровск: Баланс-Клуб; 2003.- 256 с.

21. Колтынюк Б.А. Инвестиционные проекты: Учебник. СПб.:Изд-во

22. Разработка технических требований к системам частотного регулирования насосных и вентиляторных установок предприятий теплового хозяйства города Москвы ООО «Центртехкомплект», 2005.

23. Бернштейн А .Я. Особенности применения тиристорных преобразователей тока в мощных вентильных двигателях. В сб. «Электротехническая промышленность». Сер. «Преобразовательная техника», 1980, №3 (122).

24. Зобов И.Б., Бакалов A.B. Системы частотного регулирования крупными высоковольтными электроприводами. Информационный бюллетень «Теплоэнергоэффективные технологии», 2003, №2 (31).

25. ГОСТ 13109-97. Нормы качества электрической энергии в системах электроснабжения общего назначения.

26. Тарасов Д.В'. Требования к частотно-регулируемым электроприводам насосов и вентиляторов при аварийных режимах в системе электроснабжения котельных// Электрические станции. 2006. № 1., стр.52-56.

27. Беляев Д.В, Вейнгер A.M., Тарасов Д.В. Нестационарные процессы в регулируемом электроприводе с высоковольтным преобразователем частоты сетевого насоса станции теплостанции. Электротехника, 2007. № 10, стр.53-60.

28. Вспомогательное оборудование тепловых электростанций. М., Энергоатомиздат, 1987.

29. Ремезов А.Н., Сорокин A.B., Крылов Ю.А. Результаты промышленных испытаний мощного вентильно-индукторного электропривода ответственных механизмов непрерывных производств. Электричество, 2007, №6.

30. Собственные нужды электростанций. Под ред. Голоднова Ю.М. М., Энергоатомиздат, 1991.39." Гинзбург З.М., Денисюк П.Л. Третичная обмотка как резервный источник питания собственных нужд. Электрические станции. 1989. № 6, стр.47-49.

31. Шипилло В.П. Влияние тиристорного электропривода на питающую сеть. В сб. Электротехническая промышленность. Электропривод, вып. 1, 1970, с. 5-9.

32. Бахнов Л.В., Левитан И.И. Влияние мощных управляемых выпрямителей на питающую сеть. Электричество, 1979, №9, с. 20-25.

33. Программа расчета важнейших характеристик качества электроэнергии в электротехнических устройствах с преобразователями. 28 Internationales wissenchaffiches Kolloqium, H.l, 1993, Ilmenau, s. 313-316 (нем.)

34. Лазарев Г.Б. Электромагнитная совместимость мощных тиристорных преобразователей частоты и сетей собственных нужд тепловых электостанций. Электротехника, 1989, №7, с.51-55.

35. PowerFlex7000. Medium Voltage AC Drive. Technical Data. Rockwell Automation, 2007.

36. Aredes M., Hafher J., Heumann K.A. A conbined series andshunt active power filter. Stocholm power tech conference. Stocholm (Sweden). 1995, p. 237-242.

37. Лазарев Г.Б. Обеспечение электромагнитной совместимости при применении частотно-регулируемых асинхронных электроприводов в системах электроснабжения собственных нужд ТЭС. Вестник ВНИИЭ-2000. -С. 55-69.

38. Забровский С.Г., Лазарев Г.Б. Перенапряжения относительно земли в системах с высоковольтными тиристорными преобразователями — Электричество, 1976. №11, с. 13-18.ч

39. Забровский С.Г., Лазарев Г.Б., Штейнберг А.Ю. Перенапряжения в системах с тиристорными преобразователями. — Кишинёв: Изд-во «Штиинца», 1979.

40. Лазарев Г.Б., Костин В.Н. Ограничение коммутационных перенапряжений в схеме пуска мощных синхронных машин от высоковольтных тиристорных преобразователей частоты. Электротехника. — 1991. №5. - С.11-15.

41. Kostelyanets V.S., Kostin V.N., Lazarev G.B. Limitation of fhase-ground overvoltages in systems with high-capacity thyristor converters. -Electromagnetoeffect. Nova Science Publ. New York, USA. - 1993. - V01.1. -№1.-P. 15-23.

42. Dewinter Frank, Zargari Navid, Rizzo Steven, Xiao Yuan. Medium Voltage Drives: Are isolation transformers required. ШЕЕ, Paper № PCIC-2002-23. Rockwell Automation, Canada.

43. Двигатели синхронные трехфазные СТД: Техническое описание и инструкция по эксплуатации ОВЖ. 412041ТО. — М.: В/о Техмашэкспорт.

44. Бернштейн А .Я., Хорт В.Н. Использование электрических машин в электроприводе с вентильным двигателем. — В сб. «Электротехническая промышленность». Сер. «Электропривод», 1978, №8 (61).

45. Аракелян А.К., Афанасьев В.М. Вентильные электрические машины и регулируемый электропривод. В 2х книгах. М.: Энергоатомиздат, 1997.

46. PowerFlex7000. Direct-to-Drive Technologies. Rockwell Automation.

47. Лазарев Г.Б. Топологии высоковольтных инверторов. Промышленный вестник, 2005, №22 (65).

48. Лазарев Г.Б. Высоковольтные преобразователи для частотно-регулируемого электропривода. Построение различных схем. Новости электротехники, 2005, №2 (32).

49. Вентильно-индукторный электропривод для общепромышленного применения / O.E. Лозицкий, В.А. Луговец, И.А. Квятковский, A.B. Моря // Труды V Международной (16-й Всероссийской) конференции по автоматизированному электроприводу АЭП-2007. С.-Пб. 2007.

50. Хабигер Э. Электромагнитная совместимость. Основы ее обеспечения в64. технике. М.: Энергоатомиздат. 1995.

51. Шваб А. Электромагнитная совместимость. Пер. с немецкого под ред.

52. Кужекина И.П. М.: Энергоатомиздат, 1998.

53. Кармашев B.C. Электромагнитная совместимость технических средств.

54. Справочник. М: Изд-во Норт, 2001.

55. Электромагнитная совместимость в электроэнергетике и электротехнике.Под ред. Дьякова А.Ф. М: Энергоатомиздат, 2003".

56. Лазарев Г.Б. Мощные высоковольтные преобразователи частоты для регулируемого электропривода в электроэнергетике. Электротехника, 2005, №1.

57. ГОСТ Р 51137-98. Электроприводы регулируемые асинхронные для объектов электроэнергетики. Общие технические условия. Госстандарт России, 1998г.

58. Жежеленко И.В., Саенко Ю.Л., Бараненко Т.К. Источники интергармоник в системах электроснабжения и методы их расчета. -"Промелектро", 2003, №3.

59. Анишев Е.Ю., Лазарев Г.Б. Особенности применения преобразователя частоты в мощном электроприводе циркуляционных насосов. Электротехника, 2007, №10.

60. Бедфорд Б., Хофт Р. Теория автономных инверторов. М. Энергия,1960.п/п Вопрос Ответ

61. Число котлов на РТС и их типы

62. Механизмы СН (по группам однотипных механизмов)41. Наименование механизма

63. Тип механизма, завод-изготовитель

64. Год изготовления, год ввода в эксплуатацию44. Номинальные параметры:подача, м3/чнапор, мчастота вращения, мин"11. К.П.Д., %

65. Характеристика гидравлической сети

66. Количество однотипных механизмов, работающих параллельно (на общий коллектор) по сезонам:весна-лето;осень-зима

67. Приводные электродвигатели по каждой группе однотипных механизмов.

68. Тип приводного электродвигателя.

69. Эксплуатационные данные двигателя

70. Число пусков электродвигателя:в суткив год

71. Максимальные нагрузки электродвигателей по каждой группе однотипных механизмоввесна-лето, кВтдлительность работы, час.осень-зима, кВтдлительность работы, час.

72. Минимальные нагрузки электродвигателей по каждой группе однотипных механизмоввесна-лето, кВтдлительность работы, час.осень-зима, кВтдлительность работы, час.

73. Участие в самозапуске после глубоких посадок напряжения или перерывов электроснабжения

74. Максимальное время перерывов электроснабжения, сек

75. Необходим ли «рестарт на лету» (подхват вращающегося электродвигателя)

76. Аварийность оборудования СН

77. Квалификация наиболее типичных аварий/отказов:механизмов СНэлектродвигателей

78. Объем потерь горячей воды, т в год

79. Количество аварий с потерей теплоносителей (выбросом горячей воды на рельеф), т в год.

80. Данные о ремонтах механизмов СН и их приводных электродвигателей

81. Количество проведенных ремонтов за последние 2-3 года:по каждой группе механизмов СНих приводных электродвигателей

82. Длительность межремонтных периодов (средняя)83. Стоимость ремонтов:по каждой группе механизмов СНэлектродвигателей

83. Предполагается ли модернизация или плановая замена механизма/двигателя9. Электроснабжение РТС

84. Параметры трансформаторов, формирующих сеть электроснабжения СНтип, завод-изготовительгод изготовления, год ввода в эксплуатациюколичество обмотокмощность, кВА напряжение обмоток, Внапряжение к.з., %ток к.з. в точке присоединения к МКС, А

85. Основные эксплуатационные показатели РТС

86. Расход электроэнергии по группам механизмов СН за предыдущие 2-3 года (усредненно), тыс. кВт.чсетевые насосынасосы рециркуляцииподпиточные насосыдымососы• вентиляторынасосы хоз. воды

87. Краткая характеристика топливоснабжения (газ, мазут)

88. Показатели отпуска тепла за предыдущие 2-3 года (усредненно), Гкал/ч

89. Тарифы на потребляемую электроэнергию, руб/кВт.чпоказатели текущего года и за 2-3 предшествующих годапрогноз изменения тарифов в ближайшие 3-5 лет

90. Оплата исходной воды, руб/т

91. Тарифы на отпускаемое тепло (общий и по составляющим), Гкал/чпостоянная составляющаяамортизациятопливная составляющая10:7. Стоимость топлива, руб/т усл. топлива (или м3 газа)зималето

92. Годовой расход топлива РТС (усредненно, включая за предыдущие 2-3 года), т усл.топлива (или м3 газа)

93. Оплата за вредные выбросы, руб.11. Дополнительная информация

94. Примечания к опросному листу

95. П.2 должен содержать информацию о параметрах котлов по результатам их модернизации с указанием, достаточна ли производительность механизмов СН после повышения мощности котла.

96. По п. 4.5 необходимо привести гидравлическую схему основных магистралей к потребителям сетевой воды и перемычек между ними.

97. По п.6. информация должна содержать данные по нагрузкам электродвигателей, что необходимо как для объективного учета экономии электроэнергии, так и для правильного выбора преобразователя частоты.

98. В данных о ремонтах по п. 8 следует учесть также ремонты механических регуляторов (задвижек, регулирующих клапанов и т.п.).

99. Информация по разделу 9 необходима для оценки соответствия электромагнитной совместимости преобразователя частоты и сети электроснабжения согласно требованиям ГОСТ 13109-97.

100. В раздел 11 (дополнительная информация) могут быть включены сведения, которые предприятия тепловых сетей и РТС считают целесообразным включить в ответы на опросный лист.

101. Результаты предварительных расчетов экономической эффективности установки ЧРП па сетевые насосы РТСн КТС

102. Красная Пресня СЭ 2500-180 10098 4 847 5183 41973 84 537 145 426

103. Перово СЭ 2500-180-10 9 771 4 690 5 045 40 723 82 000 141028

104. Теплый Стан СЭ 2500-180-10 9 111 4 373 4 770 38 212 76 903 132 189

105. Красный Строитель СЭ 2500-180-10, СЭ 1250-140-11 8 624 4 139 4 569 36 366 73 156 125 688

106. Тушино-3 СЭ 2500-180 7 604 3 650 4 151 32 510 65 326 112 100

107. Отрадное СЭ-2500 7 278 3 493 4 018 31278 62 823 107 757

108. Строгино СЭ2500-180, СЭ1250-140, СЭ1250-70 7132 3 423 3 958 30 729 61708 105 821

109. РТС-4 СЭН 2500, СЭН 1250, СЭН 1250 6 888 3 306 3 858 29 806 59 832 102 566

110. Митино СЭ 1250-140 6 357 3 051 3 641 27 799 55 757 95 494

111. Жулебино СЭ 1250-140-11 6 300 3 024 3 618 27 585 55 322 94 739

112. Фрезер СЭ 2500-180-10, СЭ 1250-140-11, СЭ 125070-11, СЭ 800-100-11 5 333 2 560 3 215 23 908 47 857 81794

113. РТС-1 1Д-1250/125 5 018 2 409 3 081 22 699 45 407 77 548

114. Пенягино СЭ 1250-140 4 900 2 352 3 030 22 244 44 483 75 947

115. РТС-2 СЭН 2500-180-01 4 700 2 256 2 943 21468 42 911 73 226

116. Бабушкино II СЭ-2500-180, СЭ-2500-180-10, СЭ-1250-70 4 387 2 106 2 804 20 249 40 443 68 955

117. Л-Дачное СЭ 1250-140-8 4 298 2 063 2 764 19 897 39 730 67 723

118. Волхонка-ЗИЛ СЭ 1500-140-11 3 419 1 641 2 351 16 382 32 627 55 462

119. Нагатино 1Д1250-125 3 384 1624 2 334 16 241 32 343 54 972

120. Переяславская Д-1250-125 3 211 1541 2 247 15 528 30 905 52 495

121. Новомосковская Д-1250-125,1Д-1250-125 3 209 1540 2 246 15 520 30 890 52 470

122. Бабушкино 1 Д-1250-125,1Д-1250-125 3179 1526 2 231 15 398 30 642 52 044

123. РТС-3 СЭ 1250-140-11, Д 63090 2 789 1338 2 027 13 763 27 351 46 387

124. Тушино-4 СЭ 1250-140 2 785 1337 2 025 13 745 27 317 46 327

125. Тушино-1 Д1250-125 2 704 1298 1981 13 401 26 624 45 138

126. Бирюлево СЭ 2500-180, СЭ 1250140-11 2 440 1171 1834 12 262 24 339 41220

127. Тушино-2 СЭ 1250-140-11 2 348 1127 1781 11856 23 524 39 824

128. ЧРП на сетевые насосы РТС н КТС

129. Ростокино 1Д-1250-125, 1Д-1250-125А 1973 947 1556 10 179 20 167 34 086

130. Рублево Д1250-125УХЛ4,14Д-6, 14Д-6М, 12НДС 1575 756 1298 8 331 16 476 27 797

131. Коломенская СЭ-2500-180,14Д6, 1Д-1250 1512 725 1255 8 030 15 877 26 778

132. Покровское-Стрешнево 6НДВ-60, 6НДС-6, ЗВ-200*2 771 370 701 4 318 8 509 14 297

133. Паведники 1Д 630А-74А, 1Д 630-90Б, 1Д 630-Б 705 338 646 3 968 7 817 13 129

134. КТС-56 СЭ-500-70 683 327 628 3 851 7 584 12 737

135. КТС-8 1Д-315-71,1Д-315-71 530 254 497 3 025 5 954 9 991

136. КТС-55 1ДЗ15-71, 6НДС-60 500 240 471 2 859 5 627 9 440

137. Некрасовка ЦН-400-105 482 231 455 2 761 5 433 9 113

138. КТС-17 1Д315-71а, Д-200-36 458 220 434 2 632 5178 8 685

139. Нижние котлы 1Д-315-71а, 1Д-315-71а 446 214 423 2 563 5 043 8 458

140. Добролюбова 1Д315-71АУХЛЧ, 6НДС, 6НДВ, 1Д315-50а-УХЛЧ 433 208 412 2 494 4 907 8 230

141. Северная Д315-71, 6НДВ, 1Д500/63а 421 202 401 2 426 4 772 8 002

142. Косино Д 320/50, ДЗ15/50 361 173 347 2 091 4112 6 894

143. КТС-16 1Д315-50, Д-200-36, 1Д315-71а 340 . 163 328 1975 3 883 6 510

144. КТС-44 1Д-320-75, 6НДС-60, 1Д-315-71, 6НДВ-60 265 127 258 1546 3 038 5 091

145. КТС-58 1Д200-90Б, 1Д200-90Б 265 .127 258 1546 3 038 5 091

146. Новобратцево C150-400GG, LP-100-125/137 229 110 224 1341 2 635 4 415

147. КТС "Пансионат" К-290-30, К-100-32 178 85 175 1 047 2 058 3 447

148. МК "Оранжерейная" КМ 160/30 , 144 69 143 852 1673 2 802

149. МК "Красковская" . К100-65-200, К90/55 144 69 143 .852 1673 2 802

150. Захарьино К100/65-200, К-80-50-200 : 144 69 143 852 1673 2 802

151. ПУ-18 . 100-65-250С, К90/55 144 69 143 852 1673 2 802

152. КТС-401 К100-65-250 144 69 143 852 1673 2 802

153. КТС-40 КМ-90-602СО, КМ-80-502СО 106 50 105 626 1231 2 060

154. КТС-405 КМП-100-80-160, КМ-100-65-200 79 38 79 471 925 154824 район МК "Щербинка" К 100-80-60, К 65-50160 72 34 72 428 841 1408муз. Рублева К 45/30, К 20/30, К ; 20/30 36 17 36 215 422 706

155. Бирюлево СЭ 500-70-16 732 351 369 3 020 6 088 10 481

156. Тушино-3 СЭ 500-70-16 651 312 334 2 707 5 453 9 380

157. Рублево СЭ500-50-16 546 262 290 2 305 4 637 7 966

158. Жулебино СЭ 500-70-16 524 251 281 2 222 4 468 7 674

159. Строгино НК360-80 509 244 274 2 166 4 355 7 477

160. РТС-3 г. Зеленоград СЭ 500-70-16 480 230 262 2 056 4131 7 089

161. Волхонка-ЗИЛ КГВ 250-75 445 214 248 1924 3 863 6 624

162. Фрезер СЭ 500-70 439 210 245 1899 3 812 6 536

163. Теплый Стан КГВ 250-75 418 200 237 1821 3 654 6 261

164. Красный Строитель СЭ 500-70 409 196 233 1786 3584 6140

165. Пенягино СЭ 500-70 373 179 218 1647 3302 5652

166. Митино СЭ 500-70-16 340 163 203 1521 3045 5206

167. РТС-3 г. Зеленоград СЭ 500-70-16 330 158 199 1483 2969 5074

168. Переделкино СЭ-500-70-16 308 148 189 1397 2795 4773

169. Дачное СЭ 500-70-16, СЭ 50070-16 275 132 175 1267 2532 4318

170. Люблино СЭ-500-70-16 275 132 175 1267 2532 4318

171. РТС-4 г. Зеленоград СЭ-500-76-16 275 132 175 1267 2532 4318

172. Тушино-2 СЭ 500-70-16 219 105 148 1042 2077 3534

173. Тушино-1 НКУ-250 106 51 84 549 1088 1839

174. Нагатино НКУ-250, НКУ-250 94 / 45 76 494 979 1653

175. Косимо ЦНСГ 60/99 76 36 63 406 803 1355

176. Красная Пресня НКУ-250 60 28 51 326 643 1084

177. Коломенская НКУ-250 60 28 51 i 326 643 1084

178. КТС-55 ЦНСГ38-88 35 17 31 198 390 656

179. КТС-56 ЦНСГ38-88 31 15 28 177 349 588

180. Новобратцево GLM-150-264-15, LP-80-125/133А 28 13 26 161 318 535

181. Тушино-4 НКУ-250 9 4 8 52 102 172

182. Результаты расчетов для тягодутьевых механизмов котлов КВГМ (приведены в совокупности для дутьевого вентилятора и дымососа)

183. Митино ДВ: ВДН-20, ДС: ДН-22*2-0,62 3351 1608 1218 1485 1633 19546 38991 66263

184. Жулебино ДВ: ВДН-18, ДС: ДН-22*2-0,62 2280 1094 1015 1237 1361 15115 29968 50583

185. Пенягино ДВ: ВДН-18, ДС: ДН-22*2-0,62 2181 1047 1015 1237 1361 14890 29482 49690

186. РТС-4 ДМ:, ДС: -2181 1047 1015 1237 1361 14890 29482 49690

187. РТС-3 ДВ: ВДН-18, ДВ: ВДН-18, ДС: ДН-22*2 1969 315 1015 1237 1361 11402 21974 35900

188. Результаты расчетов для дутьевых вентиляторов котлов ПТВМ

189. Тушино-3 ВЦ-14-46-5 1218 1485 1188 10257 19496 31303

190. Бирюлево ВЦ-14-46-5 1218 1485 1188 10257 19496 31303

191. Коломенская ВЦ-14-46-5, 1117 1361 1089 9404 17875 28700

192. Теплый Стан Ц-9-57 1015 1237 990 8548 16247 26086

193. Красный Строитель ВЦ-14-46-5 1015 1237 990 8548 16247 26086

194. РТС-2 ВЦ-14-46-5 1015 1237 990 8548 16247 26086

195. РТС-1 ВЦ-14-46-5, ВЦ-14-46-4 711 866 693 5987 11379 18270

196. Нагатино ВР-300-45-4 . 609 742 594 5128 9748 15651

197. Тушино-4 ВЦ-14-46-5 609 742 594 5128 9748 15651

198. Л-Дачное ВР-300-45-4 579 705 564 4873 9262 14872

199. Волхонка-ЗИЛ Ц-14-46-1 508 618 495 4274 8123 13043

200. Результаты расчетов для тягодутьевых механизмов котлов на КТС (приведены в совокупности для дутьевого вентилятора и дымососа)

201. Покровское-Стрешнево ДВ: ВД-10, ВД-13,5, ДС: Д-12, Д-4-20 475 228 223 272 299 3264 6461 10887

202. Паведники ДВ: ЭВР-6, ДС: Д-8 464 223 223 272 299 3240 6411 10794

203. Косино ДВ:Ц4-70, ДС: Д-12 134 64 223 272 299 2484 4783 7805

204. КТС-17 ВД-8,ДС: 110 53 223 272 299 2430 4666 7591

205. КТС-56 ДВ: ДН-12, ДС: ВД-10 109 52 211 257 283 2309 4436 7220

206. КТС-55 ДВ: ДН-12, ДС: ВД-10 95 45 211 257 283 2277 4369 7097

207. КТС-16 ДВ: ВД-8, ДС: 108 52 203 247 272 2228 4283 6975

208. Добролюбов а ДВ: ВДН-8У, ДС: ДН-10У 86 41 203 247 272 2177 4172 6771

209. КТС-58 ДВ:Д-10,ДС: ВД-8 82 39 203 247 272 2169 4155 6740