автореферат диссертации по энергетике, 05.14.04, диссертация на тему:Исследование низкотемпературной вихревой топки котла малой мощности при сжигании Дальневосточных и Канско-Ачинских бурых углей

ВВЕДЕНИЕ

1. ОБЗОР ОПЫТА НТВ СЖИГАНИЯ.

1.1 Опыт сжигания» бурых углей в низкотемпературных вихревых топках.

1.2 Конструкции топочных устройств НТВ котлов.

1.3 Система нижнего дутья.

1.4 Системы подготовки топлива для НТВ-котлов.

1.5 Цель и задачи работы.

2. ОБЪЕКТ И МЕТОДИКА ИССЛЕДОВАНИЯ

2.1. Краткая характеристика объекта исследований.

2.2 Методика исследований.

2.2.1 Общие положения.

2.2.2 Исследование аэродинамики топки.

2.2.3 Отбор внутритопочной пыли и газа.

2.2.4 Методика исследования теплообмена в топке.

3. РАЗРАБОТКА КОНСТРУКЦИИ ТОПОЧНОГО УСТРОЙСТВА И ОРГАНИЗАЦИЯ ПРОЦЕССА СЖИГАНИЯ БУРЫХ УГЛЕЙ РАЗЛИЧНОЙ КРУПНОСТИ.

3.1. Совершенствование аэродинамики топки.

3.2. Воздушный режим топки.

3.3.Разработка мероприятий по обеспечению устойчивости воспламенения немолотого топлива.

3.4. Исследование абразивного износа и разработка мероприятий по его снижению.

3.5 Разработка конструкции и повышение надежности работы фронтового сепарационного козырька.

3.6 Разработка и исследование системы подготовки топлива.

3.7 Выводы.

4. РАЗРАБОТКА И ИССЛЕДОВАНИЕ СИСТЕМЫ НИЖНЕГО ДУТЬЯ

4.1 Разработка конструкции сопла нижнего дутья.

4.2 Повышение надежности СНД.

4.3 Исследование работы сопл нижнего дутья.

4.4 Обобщение результатов исследования системы нижнего дутья.

4.5 Исследование аэродинамики нижней вихревой зоны.

4.6 Выводы.>.>.

5. РЕЗУЛЬТАТЫ ОПЫТНОГО СЖИГАНИЯ БУРЫХ УГЛЕЙ РАЗЛИЧНОЙ КРУПНОСТИ.

5.1 Характеристика углей Дальневосточного и Канско-Ачинского угольного бассейна.

5.2 Результаты исследования топочного процесса при сжигании дальневосточных и канско-ачинских углей.

5.2.1 Характеристика работы котла на разных углях.

5.2.2 Особенности тепловой работы топки при сжигании разносортных углях.

5.2.3 Оценка рабочего диапазона регулирования крупности.

5.3 Исследование влияния крупности топлива на топочный процесс.

5.3.1 Исследование дисперсной структуры факела в НВЗ.

5.3.2 Влияние фракционного состава топлива на тепловую работу топки.

5.3.3 Эффективность выгорания топлива при изменении крупности помола.

5.4 Экологические характеристики вихревого топочного процесса.

5.5 Оптимальная крупность помола бурых углей.

5.6 Выводы.

s 5.6 Выводы

1. В вихревой топке котла ТП-20М опробовано сжигание Дальневосточных и Канско-Ачинских бурых углей с характеристиками: Ae-J=3,7-24%, W?= 16,3-45%, Q^;, =9,25-19,1 МДж/кг. В широком диапазоне изменялась крупность топлива, подаваемого в топку, для ДВ углей: R.9o=74-94%), Riooo=4,5-71%» ; для КАУ: R9o=64-97%, Riooo=2.5-90%. Накоплен длительный, более 80000 часов, опыт эксплуатация котла на разносортных углях. Котел проработал -30000 часов при сжигании грубомолотого топлива и -50000 часов при подаче в топку дробленого угля, в том числе в без мельничном оежиме. с остановленными

X. ' пылесистемами более 20 000 часов.

2. Проведенными исследованиями доказана возможность сжигания в одном топочном устройстве высоковлажных, низкокалорийных ДВ и шлакующих КАУ углей. Установлено, что в вихревой топке котла малой мощности обеспечивается устойчивое воспламенение, отсутствует шлакование, достигается достаточная полнота выгорания бурых углей при значительном колебании их качества. Регулировочный диапазон нагрузки на разных углях составляет (0,5 — 1,62) ОИОм и ограничен не условиями горения, а работой вспомогательных устройств котла и сопротивлением пароперегревателя.

3. Угрубление помола топлива достигнутое в реконструированных мельницах по сравнению с базовым вариантом исполнения пылесистемы привело к повышению проп.зводителыюсти ПС от 0.7 до 1.5-2 кг/с при размоле КАУ и ДВ углей. В 2-3 раза возрос срок службы бил. Расход электроэнергии на размол '¡онны натурального топлива снизился с 17-15 к Вт-ч/т до 3-6 к Вт-ч/т для ДВ углей и до 3-5 к Вт-ч/т дття КАУ.

4. Определен рабочий диапазон изменения крупности углей разных марок. Максимально-допустимая, по условиям надежного воспламенения, тонина дробления (Яюоомах), составляет для ирша-бородинского угля Яшоомах=90%; для березовского угля 66%; для ДВ углей - Кюоомах=56%. Показано, что максимальная крупность зависит от приведенной влажности угля. Предложена формула для расчета Яюоомах :

К-юоо мах = 99,2-ехр(-0,13-\¥"р)

Нижний предел угрубления для ирша-бородинского (Кюоо1ШП=30%)) и березовского углей(Якюот'п=35%) ограничен началом шлакования стен топки. Для ДВ углей минимальная степень угрубления (в исследованном диапазоне работы ПС) не ограничена условиями горения.

5. Экспериментально определена оптимальная крупность помола для бурых углей разных марок, при которой обеспечено отсутствие износа труб экрана, высокая степень выгорания и надежность работы узла нижнего дутья. Оптимальные значения крупности топлива составили: для ирша-бородинского угля - Клооо°ш-40-45%; для березовского угля Яюоои;п =45-50%; для райчихинского и павловского -Илоооопт =10-15%; для реттиховского угля - Янкю°,1Г = 20%.

При обобщении опыта работы НТВ-котлов показано, что оптимальная тонина помола (дробления) определяется приведенной зольностью. Предложена формула для оценки К.нюоопт:

Янюо01п = 65,1-ехр (-1 Л-А»р)

6. Исследование экологических характеристик топочного процесса при сжигании ирша-бородинского утля показало, что с ростом крупности топлива от К;пои=2К8-25% до Кннк>=37,5-44,3% концентрацию оксидов азота снижается и составляет до 320-420 мг/м3 в диапазоне нагрузок (1,2-1,5)Оно.,- Концентрация оксидов серы составляет 260-280 мг/м3. Валовые выбросы БОз ниже рассчитанных из условия полного окисления серы топлива в среднем на 40 '*' <>. С увеличением крупности топлива эффективность связывания серы повышается.

7.При внутри гегючных исследованиях установлено, что: с повышением крупности ирша-бородинского угля от Ккию= 19 % до Янюо=41 % (подача дробленки в количестве -40% по массе) средняя концентрация частиц р" в потоке нижнего дутья возрастает от 2-3 г/ми3 до 50 г/мн3. При сжиггании только дробленого угля (Июоо=73,7 %) цп практически не меняется, что объясняется оседанием наиболее грубых фракций на фронтовой скат.

- концентрация частиц в потоке нижнего дутья в значительной мере зависит от зольной массы топлива. При тонком помоле (Клооо=1%) высокозольного угля (Аг=40%, данные О.В.Распутина) масса твердой взвеси (-30 г/мн3), выше, чем при грубом помоле (Кюоо=19 %) малозольного угля. При умеренной степени угрубления зольного угля (Клооо=4,8 %), р" составляет -80 г/м„3, что превышает соответствующие значения на дробленом топливе.

- с ростом крупности снижается тепловыделение и температура газов в НВЗ. Ядро максимальных тепловых потоков смещается из НВЗ, с уровня пя=0,2-0,25, на уровень фронтового козырька Ья=0.48-0,5. с ростом крупности углей от Ямоо=24-44 % до Якюо=55-64 % температура газов на выходе из топки возрастает от 980 - 1060 К до 1060 - 1135 К . угрубление угольной пыли Кнмю от 9,5% до 47.6% приводит к уменьшению крупности уноса, количество фракций тоньше 80 мкм увеличивается с 58 до 92%. Возрастает полнота выгорания мелких частиц (0-160 мкм), выгорание же частиц крупнее 160 мкм ухудшается.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ На основании обзора установлено, что в современных условиях, когда топливный баланс Дальнего Востока характеризуется значительной разносортицей по бурым углям, на первый план выступает задача универсализации топочного устройства. IП В-метод сжигания при значительном угрублении помола топлива может стать основой для создания такого топочного устройства. Вместе с тем, опыт применения НТВ-метода сжигания на котлах малой мощности ограничен сжиганием сухих бурых углей тонкого помола.

2. Для НТВ-котлов малой мощности отсутствуют рекомендации по проектированию, конструктивному исполнению топки при сжигании крупнодисперсного топлива, не имеется опыта эксплуатации на разносортных бурых углях, нет рекомендаций для выбора оптимальной степени угрубления помола топлива.

3. В процессе освоения НТВ-сжигания на котле малой мощности разработана конфигурация топки доя сжигания разносортных бурых КАУ и ДВ углей. Установлено, что при сжигании топлива грубого помола (дробленки) для создания необходимой аэродинамики вихревой топки котла малой мощности, кроме заднего аэродинамического выступа, необходима установка фронтового козырька, обеспечивающего механическую сепарацию частиц и стабилизацию воспламенения факела. 1 дубина козырька должна составлять 0,33 глубины топки. Надежно работает козырек из воз.духоохлаждаемых труб с защитой коллектора от излучения факела.

4. Полное устранение абразивного износа фронтового экрана достигается при отрыве струи нижнего дутья от фронтового ската и направлении ее в устье горелки. Вместе с тем, такой способ борьбы с износом имеет существенный недостаток - недопустимо высокий мехнеложог с уносом. Для снижения абразивного износа при настильной» аэродинамике НВЗ, обеспечивающей высокую степень выгорания топлива, предложена организация интенсивного затухания струи нижнего дутья. В сочетании с напылением труб износостойким покрытием, это обеспечивает продолжительный срок службы фронтового экрана до\60 ООО часов. При работе на зольных углях для V сокращения концентрации абразивных частиц в нижней части топки, рекомендуется организовать непрерывное удаление из НВЗ скапливающейся там золы и породы.

5. Оптимальный воздушный режим топки для сжигания грубодиеперсного топлива (Кюоо>25 %) характеризуется соотношением импульсов горелочного и нижнего потоков 0,8-1,1; для более мелкого топлива (И. 1ооо= 10-25 %) указанное соотношение нужно снижать до 0,40,5.

6. Для повышения устойчивости воспламенения низкосортных ДВ углей и дробленых КАУ в котле малой мощности целесообразна организация на фронтовом скате зоны подготовки и горения крупных частиц топлива в слое.

7. Наиболее широкий диапазон изменения крупности топлива, обеспечивает пылесистема с молотковой мельницей и отвеиванием топлива в эжекторном участке в напорного пылепровода: при размоле павловского утл я, с повышением вентиляции мельницы С)Г1Ср от 1,56 до 2,05 м3/с, рабочая область изменения его дисперсных характеристик составляет: ^¡«»=28-56%, К2оо=49,5-77,6%. При размоле райчихинского угля (С>11ср=2.17-3.04 м3/с) Яшоо=4,5-37,5%. Н.2оп=30-67,5%: для ирша-бородинского Янк>и=2,5-4!%, Яш«=30-64%, (0^=1,75 до 2,7 м3/с). Максимальное угрубление: Кло= 10,8-48,6%. 1<5=29,8-64,3% для канско-ачипекнх углей и Я ¡0=3,9-23%, 1^5=5,5-33,2% для дальневосточных, достигается при прямой подаче в топку дробленого угля.

8. Угрубление помола топлива достигнутое в реконструированных мельницах, по сравнению с базовым вариантом исполнения пьшесистемы, привело к повышению Iфоизводительности ПС от 0,7 до

1,5-2 кг/с при размоле КАУ и ДВ углей. Одновременно в 2-3 раза возрос срок службы бил. Расход электроэнергии на размол тонны натурального топлива снизился с 17-15 кВт-ч/т до 3-6 кВт-ч/т для ДВ углей и до 3-5 кВт-ч/т для КАУ. i

9.Разработана конструкция системы нижнего дутья с s расширяющимся (диффузорным) соплом и рассекателем(центральной вставкой), позволяющая обеспечить транспорт топлива предельной крупности ( Riooo до 90 %, Хтах=0,03-0,1 м ) при скорости потока 40-50 м/с. Долговечность работы С НД обеспечивается применением принудительного воздушного охлаждения сопла.

10. На базе диффузорного сопла с центральной вставкой разработана конструкция неохлаждаемого составного сопла нижнего дутья повышенной надежности. Сопло обеспечивает устойчивый транспорт дальневосточных углей (Riooo^lO^S %, Xmax=4* 10"3-1*10"2 м) и канско-ачинских (Riooo=40-45 %, Хтах-0,015-0.02 м) при начальной скорости отвеивания 40-50 м/с.

1!. На основании исследований СНД предложены эмпирические зависимости для расчета минимально допустимой (WKp, м/с) скорости несущей среды и максимально допустимой (ркт, кг/м3) концентрации твердой фазы в потоке, при которых обеспечивается надежный транспорт угля заданных дисперсных и технических характеристик: iUycJlKp=2,38 +(0.184А"р-0,5) Ln(R нюо)-0,943Апр wkpavbifr= 1,074 рус, <w+1,623 А,!р

Для расчета сопротивления сопла НД, в зависимости от характеристик угля и нагрузок котла, предложено использовать нормативную формулу: ДР=ДР14и!Д(1 +ЬСим); при значениях опытного коэффициента К :

К=0,8195+0,07 ] 6 R [ ооо+0,768 А 1!г - 3,8 4 и уел кр

12. По результатам исследования аэродинамики НВЗ топки предложена зависимость для оценки затухания в «горячих» условиях потока НД, истекающего из диффузорного и составного сопла с центральной вставкой: рЛ¥)/(роЛ¥о) = 1,98-(1/Ог)' 13. В вихревой топке котла ТП-20М опробовано сжигание Дальневосточных и Карско-Ачинских бурых углей с характеристиками: Аг=3,7-24%, \¥г= 16,3-45%, СЬ,=9,25-19,1 МДж/кг. В широком диапазоне изменялась крупность топлива, подаваемого в топку, для ДВ углей: 1^90=74-94%, Яюоо=4,5-71% ; для КАУ: Б>90=64-97%, КЮоо=2.5-90%. Накоплен длительный, более 80000 часов, опыт эксплуатация котла на разносортных углях. Котел проработал -30000 часов при сжигании грубомолотого топлива и -50000 часов при подаче в топку дробленого угля, в том числе в безмельничном режиме, с остановленными пылесистемами более 20 000 часов.

14. Проведенными исследованиями доказана - возможность сжигания в одном топочном устройстве высоковлажных, низкокалорийных ДВ и шлакующих КАУ углей. Установлено, что в вихревой топке котла малой мощности обеспечивается устойчивое воспламенение, отсутствует шлакование, достигается достаточная полнота выгорания бурых углей при значительном колебании их качества. Регулировочный диапазон нагрузки на разных углях составляет (0,5 — 1,62) 0!Юм и ограничен не условиями горения, а работой вспомогательных устройств котла и сопротивлением пароперегревателя.

5. Определен рабочий диапазон изменения крупности углей разных марок. Максимально-допустимая, по условиям надежного воспламенения, тонина дробления (Р.нюомахК составляет для ирша-бородинекого угля Якхюмах=90%; для березовского угля 66%; для ДВ углей - !%!0!1м;|Х=56%;. Показано, что максимальная крупность зависит от приведенной влажности угля. Предложена формула для расчета К.нюомах :

• = 99,2-ехр(-0,13Л¥"Р)

2/5"

Нижний предел угрубления для ирша-бородинского (Яиюо,пт=30%>) и березовекого углей(Ккюот'п=35%)) ограничен началом шлакования стен топки. Для ДВ углей минимальная степень угрубления (в исследованном диапазоне работы ПС) не ограничена условиями горения.

16. Экспериментально определена оптимальная крупность помола для бурых углей разных марок, при которой обеспечено отсутствие износа труб экрана, высокая степень выгорания и надежность работы узла нижнего дутья. Оптимальные значения крупности топлива составили: для ирша-бородинского угля - Кшоо°пт=40-45%; для березовекого угля Клооо°пт=45-50%; для райчихинского и павловского углей - Якюооа1' =10-15%; для реттиховского угля - Кюооопт = 20%.

При обобщении опыта работы НТВ-котлов показано, что оптимальная тонина помола (дробления) определяется приведенной зольностью. Для расчета Клоооопт предложено выражение:

Яюооопт = 65,1 ехр (-1, 1-Апр)

17. Исследование экологических характеристик топочного процесса при сжигании ирша-бородинского угля показало что с ростом крупности топлива от Яюоо=21,8-25% до Н.юоо=37,5-44,3% концентрацию оксидов азота снижается и составляет до 320-420 мг/м3 в диапазоне нагрузок (1,2-1,5)Оиом. Концентрация оксидов серы составляет 260-280 мг/м3. Валовые выбросы 802 ниже рассчитанных из условия полного окисления серы топлива в среднем на 40 %. С увеличением крупности топлива эффективность связывания серы повышается.

18. При внутритопочных исследованиях установлено, что: с повышением крупности ирша-бородинского угля от К|0"о=19 % до Яюоо=41 % (подача дробленки в количестве -40% по массе) средняя концентрация частиц р" в потоке нижнего дутья возрастает- от 2-3 г/мм3 до 50 г/м,,3. При сжигании только дробленого угля (Клооо=73,7 %) ц" практически не меняется, что объясняется оседанием наиболее грубых фракций на фронтовой скат.

- концентрация частиц в потоке нижнего дутья в значительной мере зависит от зольной массы топлива. При тонком помоле (Клооо= 1 %) высокозольного угля (А1-40%, данные О.В.Распутина) масса твердой взвеси (-30 г/мн3), выше, чем при грубом помоле (Клооо=19 %) малозольного угля. 11з умеренной степени угрубления зольного угля (Яюоо=4,8 %), ц" составляет -80 г/м„3, что превышает соответствующие значения на дробленом топливе.

- с ростом крупности снижается тепловыделение и температура газов в НВЗ. Ядро максимальных тепловых потоков смещается из НВЗ, с уровня Ь„=0,2-0,25, на уровень фронтового козырька Ья=0,48-0,5.

- с ростом крупности углей от Я 1000=24-44 % до Яюоо=55-64 % температура газов на выходе из топки возрастает от 980 - 1060 К до 1060 - 1135 К .

- угрубление угольной пыли 1<ш;о от 9,5% до 47,6% приводит к уменьшению крупности уноса, количество фракций тоньше 80 мкм увеличивается с 58 до 92%. Возрастает полнота выгорания мелких частиц (0-160 мкм), выгорание же частиц крупнее 160 мкм ухудшается.

РЕКОМЕНДАЦИИ

На основании проведенных исследований для котлов малой мощности производительностью 20-75 т/ч разработаны следующие рекомендации по организации НТВ-сжигания и подготовке топлива, при работе на грубомолотых и дроблешлл бурых углях с техническими характеристиками АЕ=3,7-24%,, 16,3-45%и 0<;,=9,25-19,1 МДж/кг.

1. В топке малого котла целесообразна установка фронтового козырька глубиной (0,3-0,33) от глубины топки, фронтовой козырек на ма.! I ых котлах может вы подняться воз,; ¡у хоохл а ждаемы м.

2. Для защиты обмуровки задней стены, задний аэродина ми чески й выступ выполнять фсстокировашшм в его нижней части, с угловым разветвлением труб заднего экрана,, с сохранением вертикального участка труб. Компоновку заднего выступа производить по известным рекомендациям /10,13/.

3. Размеры участка нижней вихревой зоны (1н), отсчитываемые от выходного среза сопла нижнего дутья до фронтового экрана, определять, исходя из допустимой, по условиям предотвращения абразивного износа. i скорости газов у фронтового экрана, составляющей ~10 м/с. При использовании сопла нижнего дутья с организацией интенсивного затухания потока в топке, длину указанного участка определять по формуле: p-W3)/(po-Wo) = 1,98*(1н/Ог)-'

4. При сжигании зольного угля следует применять напыление труб фронтового экрана, расположенных напротив сопла нижнего дутья, износостойким покрытием. Для сокращения концентрации абразивных частиц в нижней части топки, рекомендуется организовать непрерывное удаление из НВЗ скапливающейся там золы и породы.

5. Для котлов малой мощности рекомендуется использовать сопло с шириной меньше ширины топки, с обеспечением подачи, отсепарированного в НВЗ топки, топлива на струю нижнего дутья. Высота сопла в сечении загрузки топлива должна быть не менее 150 мм. Для равномерного распределения потока по ширине топки и обеспечения высокого темпа затухания двухфазного потока сопло, за сечением ввода топлива, должно выполняться с расширением в горизонтальной плоскости и с центральной вставкой (рассекателем) по оси сопла. Рекомендуемый угол раскрытия выходной части сопла - 22-26°, угол раскрытия рассекателя 10-12°. Соотношение площадей сопла в выходном сечении и сечении ввода топлива выбирается в пределах 1.5-2,5.

Для обеспечения длительной работы сопла рекомендуется выходную часть (диффузор) выполнять из жаропрочной стали марки ХН70Ю с толщиной етенки So =8 мм, либо стали XI8HÍ0T. Длина диффузора не должна превышать. 0.8 м. Может использоваться принудительное воздушное охлаждение сопла.

6. Скорость воздуха в канале сопла не должна быть ниже критического значения, зависящего от приведенной зольности угля и условной концентрации топлива в канале:

2 ^ к.р = \¥вич- (1,074 иУсл 1,-»+1,623 А" (>-7}

Условная концентрация топлива в канале сопла не должна превышать предельного значения, определяемого в зависимости от крупности и приведенной вольности угля по формуле: иУслкР=2,38 +(0,184Ап-0,5)Ьп(Яюсю)-0,943Ап

А эродинамическое сопротивление конструкции НД при транспорте грубодисперсного топлива определяется по формуле /104/: АР=ДРвозд(1+Ки.м), где

К=0,8195+0,0716Кюио+0,768А"-3,84рУслкР.

7. Распределение воздуха на первичный, вторичный, нижнее дутье, заднее дутье и фронтовой козырек принимаются: г„ер=20-40%, скорость ВВОДа пер = 10-15 м/с, большие значения принимаются для зольных углей. Расход вторичного воздуха гвт=20-30 %, \¥вт =25-35 м/с. Доля расхода воздуха на заднее дутье г-щ=5-7 %, скорость \¥зд= 18-25 м/с, доля воздуха подаваемого на фронтовой козырек гКОз=5-6 %, при \¥к<»=25-35 м/с. Воздушный режим топки при сжигании топлива крупностью Клооо>25 % должен обеспечивать соотношение импульсов горелочпого и нижнего потоков 0,8-1,1; для более мелкого топлива (Якюо = 10-25 %) указанное соотношение нужно снижать до 0,4-0,5.

8. При НТВ-сжигании КАУ и ДВ углей крупность топлива выбирать в пределах: для ирша-бородинского угля - Кнад|°,гг=40-45%; для березовского угля Яюо«0"'1-45-50%; для райчихинского и павловского углей - Коки)0114' =10-15%.; для реттиховского угля - К.нюо = 20%>. Для других бурых углей, с характеристиками, находящимися в диапазоне: \¥г = 12-60 %, Аг=3,7-46.3 %, Оч =7,9-19,2 МДж/кг, оптимальную крупность следует определять по формуле:

Яюоо°1!Т = 65,1 -ехр (-1,1 -А"Р)

9. Для получения необходимой крупности помола при сжигании бурых углей разногх) качества наиболее эффективной является система подготовки топлива с прямым вдуванием, на базе молотковых мельниц с отвеиванием топлива в эжекторном участке в напорного пылепровода.

1. Роддатис К.Ф., Борщев Д.Я. Об экономии топлива при переходе с рядовых на грохоченные угли в малой энергетике //Теплоэнергетика,-1990.-N 1 .С. 14-17.

2. Основные направления развития теплоснабжающих систем Сибири /Федяев A.fo., Измайлов Л.Д., Илькевич З.А., Федяева О.И. //Теплоэнергетика.-1 992.■-N12.С.'7-12.

3. Нормирование расходов топлива для теплоснабжения районов Приморского края. /Отчет о НИР/ Штым .А.Н, Распутин О.В., Обухов И. В. -Владивосток. 1994- 276 с.

4. Развитие теплофикации в рыночных условиях с учетом формирования электрического и топливно-энергетического баланса страны /Хрилев Л.С. Воробьев М.С., Кутовой Г.П., Рафиков Л.П. //Теплоэнергетика.-1994.-N12.С.2-10.

5. Воропай Н.У. Малич В.М., Огнев А.К). Тришечкин A.M. Проблемы обоснования развития энергетики Дальнего Востока в новых условиях // Известия Академии наук. Энергетика.-1994.-с.8-16.

6. Тепловые и атомные электрические станции. Справочник / Под ред. В.А.Григорьева и др. М.: Энергоатомиздат, 1982. - 624 с.

7. Научно-технические проблемы сжигания энергетического топлива. Стырикович М.А., Доброхотов В.И. .Тагер С.А. /Горение органического топлива. Материалы Всесоюзной конференции. Новосибирск: ИТФ СО АН СССР, 1985, 4.1, С.8-21.

8. Повышение надежности и экономичности котельного оборудования промышленной энергетики. Под ред. М.И. Сидорова.-Труды ЦКТИ вып. 229 Л. НПО ЦКТИ - 1986.-139 с.

9. Технологические и экологические проблемы сжигания низкосортных топлив. Волков Э.П., Перепелкин A.B. /7 Теплоэнергетика. 1989, № 9, с.25-28.

10. Радованович М. Сжигание топлива в псевдоожижепном сдос.- М.: Энергоатомиздат, 1990. 248 с.3 2. 11севдоожиженис / В.Г.Анштейн, А.П.Баскаков. 1>.В.1>ерг и др.- М.: Химия. 1991. 400 с.

11. Распутин О.В. Исследование и совершенствование вихревого сжигания бурого угля в топках промышленных парогенераторов: дис. канд. техн. наук: 05.04.01. Владивосток, 1981. - 330 с.

12. Сухинин В.И. Исследование особенностей теплообмена в топках котлов малой мощности при различной организации сжигания бурого угля. Дис.канд.техн.наук, Владивосток, 1980.- 247 с.

13. Модернизация котлов ТЭЦ г. Хабаровска переводом на вихревое сжигание бурых углей: Отчет о НИР (заключительный) руководитель A.M. Штым /ДВГТИ Владивосток. 1989.-329 с.

14. A.C. СССР № 1394852МКИ F23C 5/12. Вихревая тонка./ Е.Г.Воротников, О.В.Распутин, В.И.Сухинин, Ю.И.Маняхин.

15. A.C. 483559 СССР МКИ F23C 5/12. Способ работы тонки./ В.В.Померанцев, Ю.^.Рундыгин, С.М.Шестаков и др.; Ленинградский политехи, ин-т (СССР); Опубл.05.09.75. Бюлл.ЛЬ 33.

16. Исследование систем подготовки топлива для вихревого котлаТП-20М Обухов И.В., Распутин О.В. // Тезисы докладов научно-технической конференции «Вологдинские чтения». Естественные науки. Владивосток: ДВГТУ, 1998. С. 35-36.

17. Исследование подготовки топлива для низкотемпературного вихревого сжигания /Григорьев К.А. Рундыгин Ю.А., Финкер Ф.З., Скудицкий B.C., Николаев A.M., Альфимов Г.В. Егоров .Д.Ю. //Теплоэнергетика. 1988, XqI 1. С.66-68.

18. Григорьев К.А. Совершенствование подготовки и сжигания низкосортных бурых углей с целью повышения эффективности их энергетического использования в низкотемпературных топках. Автореф. дис. канд. техн. наук. СПб, 1997. 21 с.

19. Маняхин Ю.И., Скудицкий В .В., Григорьев К.А. Результаты освоения и исследования вихревого сжигания твердого топлива в энергетическом котле БКЗ 220. / 37 научно-техническая конференция ДВГТУ. Владивосток, 1997. - С. 48 - 49

20. Бочкарев В.А. Снижение образования токсичных и агрессивных выбросов в уходящих газах парогенераторов путем низкотемпературного вихревого сжигания твердых топлив: Автореф.дис.канд. техн. наук. Л.:ЛПИ, 1984.

21. Проблемы разработки теории горения твердого топлива. /Померанцев В.В., Шестаков С.М., Дудукало» А.iL, Усик Б. В. Ill орение органического топлива. Материалы Всесоюзной конференции. Новосибирск: ИТФ СО АН СССР, *1985. ч.1, с.22-32.

22. Распутин О.В. Обухов И.В. Результаты освоения и исследования вихревого сжигания твердого топлива в котлах малой мощности // в кн. Нетрадиционная энергетика и технология.22 f

23. Материалы международной конференции. 4.1 , ¡4-16 ноября 1995г. Владивосток: ДВО РАН, 1995. С. 47.

24. Любов В.К. Изучение особенностей горения крупных частиц натурального топлива с целью повышения эффективности работы вихревых котлов ЛПИ. /Дисс. канд.техн.наук., Л.: ЛПИ, 1984.

25. Парамонов А.П. Разработка математической модели горения крупных частиц ^ топлива в топках паровых котлов: Автореф.дис.канд.техн.наук. Санкт-Петербург, 1992

26. Горб Э.И. Особенности теплообмена излучением в низкотемпературных вихревых топках при сжигании немолотых топлив. /Теплообмен в парогенераторах. Тезисы докладов Всесоюзной конференции (28-30 июня 1988г.). г. Новосибирск. 1988.-е.183-186

27. Воронков В.В. Исследование особенностей теплообмена в низкотемпературной вихревой топке при сжигании немолотого твердого топлива: Автореф.дис.канд.техн.наук. Ленинград, 1981

28. Лысаков И.И. Исследование теплообмена в топках с низкотемпературным вихревым сжиганием топлив: Автореф.дис.канд.техн.наук. Ленинград, 1979

29. Повышение эффективности работы котла ТП-14А при сжигании высоковлажных бурых углей /Рундыгин Ю.А., Скудицкий В.Е. Вязовой С.К., Григорьев К.А., Егоров Ю.А. //Энергетик. 1988.N9. 14-15 с.

30. О перспективной схеме сжигания высоковлажных топлив. /В.В. Померанцев, ¡O.A. Рундыгин, В.А. Бапшрин, В.Е. Скудицкий //Известия вузов Энергетика, 1983. ЖЗ. 64-67 с.

31. Скудицкий В.Е. Повышение эффективности энергетического использования высоковлажных бурых углей на основе организации их подготовки и сжигания в условиях многократной циркуляции частиц: Автореф.дис.канд. техн. наук. Л.: ЛПИ. 1984, с. 16.

32. Предварительное заключение по результатам испытаний котла БКЗ-210-100 cr.No 1Б с системой нижнего дутья. Отчет о НИР/ Дальтехэнерго. Владивосток, 1994. - 14 с.

33. Освоение и исследование котла БКЗ-420-140-9 с вихревой топкой ЛИ И /Рундыгин Ю.А., Шестаков С.М., Ахмедов Д.Б., Усик Б.В., Пугач Л.И. и др. //Теплоэнергетика. 1988.N1.C.12-16.

34. О модернизации оборудования Иркутской ТЭЦ-10 /Рыбалко В.П., Поляков В.В., Апасов В.Л., Померанцев В.В., Шестаков С.М. и др. //Электрические станции. 1981.N10. 20-23 с.

35. Результаты исследования вихревой низкотемпературной топки при угрублении помола тавричанского бурого угля. /Воротников Е.Г., Никифоров A.A. Сухинин В.И., Распутин О.В. //Известия ВУЗов Энергетика. 1978, N 4. - С. 41-46

36. Носков A.C. Савинкина М.А., Анищенко Л .Я. Воздействие ТЭС на окружающую среду и способы снижения наносимого ущерба/ Ин-т катализа СО АН СССР-Новосибирск. Изд. ГПНТБ СО АН. 1990,-184с.

37. Ветрова Н.В. Создание вихревого топочного устройства для сжигания немолотого фрезерного торфа к исследование особенностей его работы: Автореф.дис.канд.техн.наук. Ленинград, 1978,-16 с.

38. Модернизация котлов ТЭЦ А А ПО на основе вихревого метода сжигания (промежуточный) О.В.Распутин, И.В.Обухов/Отчет о Н И Р/ДВПИ- Владивосток. 1989.-97 с.

39. Модернизация котлов ТЭЦ ААПО на основе вихревого метода сжигания (промежуточный) До ГР 01870088234. О.В.Распутин. И.В.Обухов и др./Отчет о НИР /ДВПИ Владивосток.1989.-10 с.

40. Модернизация котлов ТЭЦ ААПО на основе вихревого метода сжигания (промежуточный) О.В.Распутин, Н.В.Обухов /Отчет о НИР /ДВПИ- Владивосток. 1990.-70 с.

41. Модернизация котлов ТЦ ААПО на основе вихревого метода сжигания. Результаты аэродинамических исследований вихревой топки523на модели. О.В.Распутин. И.В.Обухов, С.П.Соловьев/Отчет о НИР /ДВПИ- Владивосток. 1991.-210 с.

42. Модернизация котлов ТЦ А А ПО на основе вихревого метода сжигания. Исследование работы вихревой топки котла ТП-20М на березовском угле. О.В.Распутин, И.В.Обухов /Отчет о НИР/ ДВПИ -Владивосток. 1991 .-73 с.

43. Исследование работы вихревой топки на ирша-бородинском угле. О.В.Распутин1, И.В.Обухов /Отчет о НИР /ЦМКТ Владивосток. 1993.-95 с.

44. Результаты испытаний котла ТП-20 при сжигании павловского бурого угля. О.В.Распутин, И.В.Обухов Отчег о НИР. /ЦМКТ Владивосток. 1994. - 30 с/

45. Трембовля В.И., Фингер Е.Д., Авдеева A.A. Теплотехнические испытания котельных установок. М.: Энергоатомиздат, 1991. - 416 с.

46. Левит Г.Т. Испытания пылеприготовительных установок. M.: Энергия, 1977. 185 с.

47. ГОСТ 10742-71. Методы отбора и обработки проб для лабораторных испытаний.

48. Методические указания по определению содержания окислов азота в дымовых газах котлов. МУ 34-70-041-83. М.: СПО Союзтехэнерго, 1983. - 20 с.

49. Методические указания по определению содержания диоксида серы в дымовых газах котлов /экспресс-метод/. РД 34.02.309-88. М.: СПО Союзтехэнерго, 1989. - 16 с.

50. Методические указания по испытаниям топочных и горелочных устройств котельных установок: МУ 34-70-180-87. М.: СПО Союзтехэнерго, 1988. - 88с.

51. Шагалова С.Л., Шницер H.H. Сжигание твердого топлива в топках парогенераторов. Л.: Энергия, 1976. - 176 с.

52. Усик Б.В. Особенности течения двухфазных загруженных потоков. Дис. канд. техн. наук. Л. 1985. 296 с.

53. Кутателадзе С.С. . !яховский ol.ii. Пермяков В. А. Моделирование теплоэнергитического оборудования. М. Л.: Энергия, 1966.-350 с.

54. Повх И .Л. Аэродинамический эксперимент в машиностроении. М.-Л.; Машиностроение. 1965. - 480 с.

55. Правила 28-64. Измерения расхода жидкостей, газов и паров стандартными диафрагмами и соплами, с приложением альбома графиков. М.: Стандартно, 1968. - 301 с.

56. Магидей ПЛ. Лысаков И.И. Экспериментальное определение поправок к измерениям температур отсосными пирометрами с экранирующими колпачками. Л.: Отчег Л ПИ, РиПГС 343. 1969. - ИЗ с.22 4

57. Воротников Е.Г., Дураченко Л.И. Магидей ПЛ. Измерение и усреднение температур на выходе из топки. В кн.: Энергомашиностроение, Труды Л ПИ, 1969, Ко 309, с.117-122.

58. Магидей ПЛ., Лыеаков И.И. Поправка к локальным значениям температуры факела, измеренным отсосным пирометром. -В кн.: Энергетика, Известия ВУЗов, 1974, № 6, с.51-56.

59. Ахмедов Р.Б^ Погрешность измерения температуры газов на выходе из топки парогенератора. В кн.: Теплоэнергетика, 1975, № 1. с.50-52.

60. Кельман Д.И., Эскин П.Б. Наладка котельных установок: Справочник. -М.: Энергоатомиздат. 1989.-320 с.

61. Синицын H.H. Использование процесса термо-пневморазрушения частиц для повышения эффективности сжигания дробленого топлива в топке ЛПИ: а втореф. ди с. ка нд .тех i i. и а ук. Санкт-Петербург, 1992

62. Результаты исследования вихревой низкотемпературной топки при угрублении помола тавричанского бурого угля. /Воротников Е.Г., Никифоров A.A., Сухинин В.И., Распутин О.В. //Известия ВУЗов Энергетика. 1978, N 4. - С. 41-46

63. Модернизация котлов ТЭЦ А А ПО на основе вихревого метода сжигания (промежуточный) О.В.Распутин, И.В.Обухов /ДВПИ Владивосток. 1988.-48 с.

64. Опытно-промышленный котел БКЗ-420-140-9 с низкотемпературной вихревой топкой /Померанцев В.В., Ахмедов Д.Б., Шестаков С.М., Павлов И .В. и др. // Энеогомаи i и построение. 1985.N8. 32-34 с.

65. Попов А.Г. Износостойкое п- труб поверхностей нагрева котлов //Теплоэнергетика.-1988.-N1 .С-6! -63.

66. Нормы расчета элементов паровых котлов на прочность. М. Энергия, 1966.

67. Виноградов В.Н. и др. Абразивное изнашивание /В.Н. Виноградов, Г.М. Сорокин, М.Г. Кол о кол ы i иков. М.: Машиностроение, 1990.-224 с.

68. Попов А.Г. Определение коэффициента абразнвгюсти золы //Теплоэнергетика.-1981 .-N9.C-4Ö-41.

69. Вдовей ко М.И., Баяхупов А.Я. Чурсина И .Я. Загрязнение и износ поверхностей нагрева парогенераторов. Алма-ата: Наука. 1978.-134 с.

70. Отс- A.A. Коррозия и износ поверхностей нагрева котлов.• -М.: Энергоатомиздат, 1987.-272 с.

71. Антика .¿in П. А. Зыков А.К. Эксплуатационная надежность объектов котлонадзора. Справочник. М.: Металлургия, 1985.-328 с.

72. Самовозгорание и взрывы пыли натуральных топлив. /В.В. Померанцев, С .Л. Шагалова, В. А. Резник, В.В. Кушнаренко. Л.: Энергия, 1978. |

73. Правила взрывобезопасноети топливоподач и установок для приготовления и сжигания пьшевидного топлива. М.: 1990.-34 с.

74. Правила технической эксплуатации пылеприготовительных }/становок. М.: Энергия, 1977.- 112 с.

75. Лебедев А.Н. Подготовка и размол топлива на электростанциях. М.: Энергия, 1969.-520 с.

76. Левит Г.Т. Пылеприготовление на тепловых станциях. М.: Энергоатомиздат, 1991 .-185 с.

77. Головко Ю.П. Дробление твердого топлива на тепловых электростанциях. М.: Энергоатомиздат, 1985.

78. Обухов И.В. Исследование систем нижнего дутья вихревого котла малой мощности // Тезисы докладов региональной научно-технической конференции «Молодежь и научно-технический прогресс». 21-24 апреля 1998г. Владивосток: ДВГТУ, 1998. С 131-132.

79. Исследование аэродинамики вихревой топки. Померанцев В.В, Сколяров Я.Н., Поляков В.В. и др. // В кн.: Проблемы теплоснабжения и вентиляции в условиях Восточной Сибири. -Иркутск. 1980. - с. 19-28.

80. Шлихтинг Г. Теория пограничного слоя. М.: Наука, 1969.

81. Смолдырев А.Е. Трубопроводный транспорт. М., 1980

82. Любар А.И. К вопросу определения потерь давления при транспорте угольной пыли с высокой концентрацией //Изв. вузов. Энергетика.-". 988.-N2.-C.72-75.

83. Золотарев Г.М. К вопросу пневмотранспорта крупнофракционных материалов, в кн. Горно-технические проблемы: Научные сообщения /Ин-т горн, дела им. A.A. Скочинского. М., 1990.-123 с.

84. Олейник В.Н., Овсиенко П.В., Крупник Л.И., Айнштейн В.Г. Потери энергии в двухфазном потоке при взаимодействии твердых частиц со стенкой вертикального канала //ИФЖ.-1992,- Том 63, N3,-С.333-338.

85. Тимошенко В.И., Кнышенко Ю.В., Копысов В.Ф., Громов E.H. Влияние повышенного давления несущего газа на гидравлические характеристики двукфазного потока типа газ-твердые частицы //ИФЖ.-1992.-Том 62,VN2. -С. 188-194.

86. Хрусталев Б.М., Можар А.И. Обеспечение энергосбережения при пневмотранспорте пылевидного топлива //Изв. вузов. Энергетика.-1991. -N 9. -С .98 -101.

87. В .членский Т. В. Проектирование и расчет систем золоудаления на электростанциях. М:. МЭИ 1961.-111 с.

88. Вдовенко О.П. Пневматический транспорт на предприятиях химической промышленности.-М.: Машиностроение, 1966.-139 с

89. Ромадин В.П. Пылеприготовление.-М.-Л.: ГЭИ,1953.-519 с.

90. Расчет и проектирование пылеприготовительных установок котельных агрегатов. Нормативный метод. 1971 .-307 с.

91. Обухов И.В. Исследование систем нижнего дутья вихревого котла малой мощности // Тезисы докладов региональной научно-технической конференции «Молодежь и научно-технический прогресс». 21-24 апреля 1998г. Владивосток: ДВГТУ, 1998. С 131-132.

92. Идельчик И.Е. Справочник по гидравлическим сопротивлениям. М.: Машиностроение, 1975.-560 с.

93. Белосельский Б.С., Соляков В.К. Энергетическое топливо. -М.: Энергия, 1980,-168 с.

94. Энергетическое топливо СССР: Справочник- М.: Энергия, 1979.-128 с,

95. Пугач Л.И. Проблемы рационального использования канско-ачинских углей на ТЭС. Новосибирск. Новосибирский электротехн. ин-т. 1992.-215 с.

96. ПО. Опыт эксплуатации котла БКЗ-210-140Ф на низкосортных бурых углях. Иванов П.Д., Эглит С.Н., Конопелько H.H., Резник O.A., Иванов Ю.С./Труды ЦКТИ, 1981,вып. 19!, с.96-102.

97. Исследование топки котла БКЗ-2! 0-140Ф с плоскофакельными горелками па Владивостокской ТЭЦ--2. Отчет о НИР /НПО ЦКТИ. Руководитель Иванов П.А./Л. 1984.-80 с.

98. Хзмалян Д.М. Теория топочных процессов. М.: Энергоатомиздат, 1990.-352 с.

99. Основы практической теории горения. /Под ред. Померанцева В.В. Л.: Энергоатомиздат, 1986.-312 с.

100. Лузин П.М. Создание топливоприготовительного оборудования, обеспечивающего экономию топливно-энергетических и материальных ресурсов. /Труды ЦКТИ, 1989, выи. 253, с.3-12.

101. Зола и шлаки в котельных топках /Залкинд И.Я., Вдовченко B.C., Дик П.Э. М.: Энергоатомиздат, 1988.-80 с.

102. Отс A.A. Процессы в парогенераторах при сжигании сланцев и канско-ачинских углей. М.: Энергия, 1977.-312 с.

103. Пугач Л.И. Проблемы рационального использования канско-ачинских углей на ТЭС. Новосибирск. Новосибирский электротехн. ин-т. 1992.-215 с.

104. Савич Г.К. Проблемы использования низкосортных топлив в энергетике. М.: ВНТ^ИЦ, 1988.-105 с.

105. Результаты освоения котла П-67 блока 800 МВт Березовской ГРЭС-1 /Харченко В.В, Волков B.C., Васьков A.C., Петров В.Н. //Теплообмен в парогенераторах. Тезисы докладов 2 Всесоюзной конференции (23.10-25.10 1990г.). г. Новосибирск. 1988.-c.8-10

106. Шишка нов О.Г. Совершенствование топочных процессов при сжигании шлакующих углей в паровых котлах с твердым шлакоуда.чением. Автореф.дис.канд.техн.наук. Красноярск, 1992, 24 с.

107. Тепловой расчет котельных агрегатов /нормативный метод/. Под ред. Н.В. Кузнецова и др., М.: Энергия, 1973.-296 с.

108. Бортов Д.Я. Вол и ков А.Н. Защита окружающей среды при эксплуатации котлов малой мощности. М.: Стройиздат, 1987,-156 с.

109. ГОСТ 50831- 95. Нормативы удельных выбросов вредных веществ.-М.: Изд-во стандартов, 1986.-6 с.

110. Pie 000608623 в филиале РИК ОАО П€Б России г. Арсеиьева, кор. сч. 7001(51027, БИК 040504727, ИНН 2501007635,1. О 44179260, ОКОНХ ПЩ) /^ Н. № /73/^fна №от1. СПРАВКА о внедрении

111. Для снижения абразивного износа (в первую очередь фронтового экрана) орган., зовано интенсивное затухание струи в топочном пространстве и выполнено напыление экранных труб износостойким покрытием,

112. С целью достижения оптимальной дисперсности бурых углей разных марок,, пыле-системы котла переведены на схему работы с отвеиванием, с установкой эжекторав узле ввода топлива.