автореферат диссертации по электротехнике, 05.09.02, диссертация на тему:Исследование и усовершенствование противокоронных покрытий высоковольтных электрических машин

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1. ЛИТЕРАТУРНЫЙ ОБЗОР

1.1. Лобовая часть стагорной обмотки высоковольтных электрических машин как проходной изолятор.

1.2. Способы регулирования электрического поля в лобовой части статорной оомотки

2.1. Конструкции, использовавшиеся в АО "Электросила"

2.2. Емкостной метод регулирования поля

2.3. Регулирование поля резистивными покрытиями

2.3.1. Ленточные покрытия

2.3.2. Эмалевые покрытия

3. Способы расчета напряженности электрического поля в противокоронном покрытии

1.3.1. Покрытие с линейной вольт-амперной характеристикой (ВАХ)

1.3.2. Покрытие с нелинейной ВАХ

1.3.2.1. Общий принцип расчета поля в противокоронном покрытии

1.3.2.2. Расчет идеализированной модели

1.3.2.3. Метод принудительного деления потенциала 35 1.4. Эмалевые покрытия. Состав

1.4.1. Наполнитель

1.4.1.1. Карбид кремния

1.4.1.1.1. Общие сведения

1.4.1.1.2. Вольт-амперные характеристики нелинейных полупроводниковых сопротивлений. Математическое описание ВАХ

1.4.1.1.3. Механизм проводимости карбида кремния (SiC) 43 1.4.1.1.3.1. Рассмотрение механизма образования проводимости слоя эмали на основе теории перколяции

1.4.1.1.4. Влияние дисперсности порошков SiC на проводимость технологичность

1.4.1.2. Оксид цинка ■

1.4.2. Связующие вещества

1.4.3. Дополнительные вещества

1.4.4. Технология изготовления эмалевых покрытий

1.5. Измерение электропроводности эмалевых покрытий

1.6. Выводы. Постановка задачи

ГЛАВА 2. ИССЛЕДОВАНИЕ ВОЛЬТ-АМПЕРНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ПРОТИВОКОРОННЫХ ПОКРЫТИЙ. ПАРАМЕТРЫ ВАХ И ВЛИЯНИЕ НА НИХ РАЗЛИЧНЫХ ФАКТОРОВ

2.1. Обоснование экспоненциальной зависимости ВАХ для тонкослойных противокоронных покрытии

2.2. Методика измерения ВАХ

2.2.1. Подготовка образцов

2.2.2. Выбор частоты испытательного напряжения

2.2.2.1. Методика и схема измерений ВАХ на различных частотах

2.2.2.2. Методика и схема измерений ВАХ на постоянном токе

2.2.3. Определение электрических и тепловых условий испытаний

2.2.3.1. Время и величина напряженности стабилизации в электрическом поле

2.2.3.2. Длительность и величина температуры запечки

2.2.3.3. Определение влияния температуры на ВАХ в рабочих условия

При эксплуатации высоковольтных электрических машин (турбо- и гидрогенераторов) и особенно при их электрических испытаниях, как на заводе изготовителе, так и на месте работы (во время ремонтов), одной из важнейших проблем является подавление поверхностных разрядов на статорной обмотке. Борьба с этим явлением, иногда называемым коронированием, в электрической машине осуществляется путем использованием двух, различных по функциям и характеристикам, видов покрытий.

В пазовой части статорной обмотки на поверхность изоляции наносится покрытие низкого сопротивления («проводящее»), обеспечивающее контакт во многих точках между покрытием и стенками паза, то есть вся поверхность пазовой части оказывается заземленной, и устраняется разность потенциалов между поверхностью изоляции и стенкой паза.

Совершенно другие функции выполняет покрытие в лобовой части, начинающееся от края пазового покрытия. При его отсутствии между краем заземленной поверхности стержня и находящейся под высоким напряжением медной жилой возникает продольная составляющая электрического поля, превышающее напряжение ионизации воздуха при напряжении на внутреннем электроде - проводнике, меньшем, чем рабочее. Например, для изоляции турбогенераторов 800. 1000 МВт на номинальное напряжение 24.27 кВ начальное напряжение коронных разрядов, определяемое формулой Теплера [1,2], имеет величину 5,3 кВ, что в 3 раза меньше рабочего фазного напряжения, равного 14.0. 15.0 кВ. Длина разрядов нарастает пропорционально пятой степени разности испытательного и начального напряжения и при 32 кВ, что меньше стандартного испытательного напряжения, возникают мощные скользящие разряды.

С целью устранения ионизации воздуха в лобовой части обмотки используется противокоронное покрытие, предназначенное для выравнивания распределения напряжения по поверхности изоляции и снижения продольной напряженности до уровня, обеспечивающего отсутствие ионизации при рабочих нагрузках и отсутствие перекрытий при испытаниях высоким напряжением. Разработанные в 70 годы XX века противокоронные эмали, у которых проводимость резко нарастала с увеличением напряженности (так называемые, материалы с нелинейной ВАХ) благодаря использованию в них в качестве наполнителя порошкообразного карбида кремния (SiC), успешно применялись несколько десятилетий.

Однако, применение в энергетике новой технологии - парогазовых циклов и усовершенствование существующих, создание новых изоляционных материалов привело к обострению конкуренции на рынке генераторов и стремлению снизить их стоимость за счет существенного увеличения электрических и тепловых нагрузок изоляции [3, 4].

Эти факторы, в свою очередь, приводят к усложнению работы противокоронных (также называемых - резистивными, противоразрядными, полупроводящими, лобовыми, краевыми) покрытий на поверхности изоляции статорной обмотки электрических машин высокого напряжения и повышению интенсивности разрядных процессов, которые существенно сокращают срок службы изоляции при отказе покрытий.

Ужесточение воздействий на покрытия и необходимость их совершенствования связаны с тремя тенденциями в создании высоковольтных электрических машин.

Во-первых, на 30-60% возросла напряженность электрического поля в изоляции при рабочих условиях и, соответственно, испытаниях, что позволяет существенно уменьшить стоимость машины (до 20%), благодаря снижению расхода материалов (медь, сталь, изоляция) [3, 4]. Однако нагрузки в покрытии при этом возрастают, как будет показано ниже в работе, почти пропорционально квадрату напряженности;

Во-вторых, переход к воздушному охлаждению (вместо водородного при давлении З.4атм) в крупных турбогенераторах в 2.Зраза снизил разрядное напряжение газовой среды, и создал возможность, при возникновении частичных разрядов, появления в рабочей газовой среде повышенного количества озона, резко ускоряющего химическое разрушение покрытия и изоляции [3-7]. Повышению интенсивности частичных разрядов способствует, также, увеличение рабочей температуры;

В-третьих, повысилось номинальное напряжение в наиболее крупных генераторах. Так, например, крупнейшим в России производителем электроэнергетического оборудования предприятием АО «Электросила» (г. Санкт-Петербург), в 2000 г. впервые в мировой практике, был получен заказ на изготовление турбогенератора мощностью 1000 МВт с номинальным напряжением 27 кВ для иранской атомной электростанции «Бушер». До этого максимальное напряжение производимых предприятием генераторов мощностью 800. 1000 МВт составляло 24 кВ. Проблема, связанная с увеличением номинального напряжения, усложнялась требованием заказчика непропорционально повысить одноминутное испытательное напряжение отдельных стержней обмотки статора: номинальное напряжение увеличилось на 12,5 %, а испытательное напряжение возросло на 30 % (82 кВ против 62 кВ). При этом толщина изоляции не изменилась. Хотя для изоляции слюдотерм, изготавливаемой по усовершенствованной технологии, повышение испытательной напряженности не представляет опасности, существовавшая конструкция лобового противоразрядного покрытия, как показали предварительные опыты, не позволяла выполнить требуемые испытания. Также необходимо отметить, что подобные условия невыполнимы и для известных зарубежных аналогов лобовых покрытий таких производителей, как "Alstom" (Франция),

General Electric" (США) - на этих предприятиях высоковольтные испытания, отдельных стержней статорной обмотки, напряжением свыше 70 кВ проводятся три раза по 20 секунд, так как покрытие не обеспечивает термостабильность в течение 1 мин.

Указанные выше проблемы, связанные с усовершенствованием и созданием новых конструкций крупных генераторов, а также отмеченное ужесточение условий испытаний изоляции, определили необходимость работы по изучению и усовершенствованию противокоронных покрытий.

Актуальность работы

По данным производителей мощных высоковольтных электрических машин -60% проблем, возникающих при эксплуатации, связаны с разрядными процессами на поверхности изоляции статорной обмотки [3,8].

Несмотря на широкое использование противокоронных покрытий с нелинейной вольт-амперной характеристикой, их конструкция и состав были установлены исключительно эмпирическим путем около 30 лет назад и удовлетворяли производственным и эксплуатационным требованиям того периода. Однако принципы выбора параметров В АХ покрытия и его рецептуры не были определены и созданные ранее покрытия оказались непригодными для новых условий, когда произошло существенное увеличение рабочих и испытательных напряженностей в изоляции, вызванное требованиями рынка.

В связи с этим изучение характеристик противокоронных покрытий, их составов, определение влияния компонентов на свойства, разработка новых конструкций, разработка методик контроля, а также изменения свойств при старении в различных режимах является актуальной задачей, как с научной точки зрения, так и с точки зрения обеспечения работоспособности и надежности конструкции изоляции в целом.

Особое значение имеет создание противокоронной защиты для турбогенератора АЭС «Бушер» на номинальное напряжение 27 кВ, так как эта система явилась прообразом и испытательной моделью для разрабатываемой в настоящее время конструкции крупнейшего в мире турбогенератора 1500 МВт, 27 кВ для российских АЭС.

Целью работы является разработка противокоронного покрытия, обладающего технологическими преимуществами эмалевого варианта и обеспечивающего как проведение массовых производственных испытаний статорной изоляции при максимально возможном уровне напряжений, так и длительную работу на месте эксплуатации, независимо от климатических особенностей региона; теоретическое и экспериментальное обоснование новой конструкции; оценка ее работоспособности при длительном воздействии рабочих условий.

Научная новизна работы заключается в следующем:

1. Разработана комплексная экспериментальная методика контроля противокоронных покрытий высоковольтных электрических машин, базирующаяся на обоснованном выборе электрических и технологических характеристик. Использование данной методики позволило провести многофакторное исследование имеющихся аналогов противокоронных покрытий и разработать новое по свойствам и составу покрытие, позволяющее повысить испытательные и рабочие напряженности электрического поля в изоляции на 30-40%.

2. Установлено, что вольт-амперная характеристика разработанного композиционного материала на основе карбида кремния и электроизоляционных лаков, используемая в качестве противокоронного покрытия, наиболее адекватно описывается экспоненциальной зависимостью между напряженностью электрического поля и проводимостью материала.

3. Разработана и экспериментально обоснована двухступенчатая конструкция противокоронного лобового покрытия. Впервые введена в конструкцию покрытия первая ступень, имеющая повышенную проводимость, по сравнению с основной второй ступенью, обеспечивающая равномерное распределение плотности тока по периметру элемента статорной обмотки (стержня или катушки). Предложенная конструкция не только позволяет увеличить нормы испытательных и рабочих напряжений, но и увеличивает срок службы покрытия более чем в 3 раза. Разработанное покрытие (состав и конструкция) защищены патентом РФ (№2187874).

Практическая значимость

1. Разработанное в диссертационной работе покрытие используется во вновь изготавливаемых и модернизируемых высоковольтных турбо- и гидрогенераторах, обеспечивая в заводских условиях проведение массовых производственных испытаний полных комплектов статорных обмоток высоким напряжением и надежную работу на электростанциях заказчиков. Начиная с 2000 г., изготовлено более 20 машин мощностью до 1000 МВт с разработанным покрытием.

2. Новая двухступенчатая конструкция противокоронного покрытия статорной обмотки высоковольтных машин стандартизирована на предприятии-изготовителе этого оборудования. Результаты диссертационной работы, начиная с 2000г., используются в АО «Электросила». Разработана и введена в действие соответствующая нормативно-техническая документация (пять стандартов и инструкций предприятия: "Машины электрические. Турбогенераторы на номинальное напряжение 27 кВ. Обмотка статора. Инструкция по приготовлению и нанесению лобового полупроводящего покрытия." (ОБС.922.067 ТУ); "Изготовление эмалей ПЛК-259ч, ПЛК-274, ПЛК-275." (ОБС.900.118 ТИ); "Машины электрические переменного тока.

Турбогенераторы и гидрогенераторы. Полупроводящие покрытия обмоток статора. Конструкция." (СПТ БС 6-48-2001); "Эмали ПЛК-259ч, ПЛК-274, ПЛК-275." (ОБС.504.090 ТУ); "Машины электрические переменного тока. Нанесение полупроводящих покрытий на обмотку статора. Типовой технологический процесс." (ОБС.922.068 ТИ).).

Работа выполнена в соответствии с производственной программой и заказами, полученными АО "Электросила" на поставку турбо- и гидрогенераторов:

Турбогенератор типа ТВВ-1000-2-27 для АЭС "Бушер" (Иран), на номинальное напряжение 27 кВ, 1999-2000 гг.

2. Турбогенератор типа ТВВ-1000-2-24 для АЭС "Тянь-вань" (Китай), на номинальное напряжение 24 кВ, 2001 г.

3. Гидрогенератор типа СВ-1313 для ГЭС "Бурея" (Россия), на номинальное напряжение 15.75 кВ, 2002 г.

4. Серия гидрогенераторов типа СВ-772/120 для ГЭС в Бразилии, на номинальное напряжение 13.8 кВ, 2000-2003 гг.

На защиту выносятся

1. ВАХ противокоронного эмалевого покрытия с карбидкремниевым наполнителем и методика экспериментального определения параметров ВАХ.

2. Расчет нагрузок покрытия в предельных испытательных режимах и экспериментальное определение их максимально допустимых значений.

3. Определение области параметров зависимости проводимости покрытия от напряженности электрического поля, в которой нагрузки не превышают предельно допустимые.

4. Методика и результаты ресурсных испытаний различных вариантов противокоронного эмалевого покрытия.

5. Конструкция покрытия и состав эмали, обеспечивающие работоспособность покрытия в кратковременных предельных и длительных рабочих режимах.

Достоверность результатов подтверждается:

- применением современной измерительной техники и удовлетворительной воспроизводимостью экспериментальных результатов;

- соответствием полученных результатов экспериментальным данным других авторов (в тех случаях, когда эти данные имеются);

- совпадением расчетных и экспериментальных результатов при определении нагрузок в покрытии;

- использованием статистических методов обработки экспериментальных данных.

Личный вклад автора.

Полученные результаты были достигнуты как самостоятельно (создание всех экспериментальных установок, используемых в работе, получение экспериментальных данных и их обработка), так и в соавторстве (разработка расчетной методики).

В процессе работы автор пользовался консультациями к.т.н. Ваксера Б. Д.

Апробация работы.

Результаты работы обсуждались и докладывались на двух Российских и четырех международных конференциях (Конференция молодых специалистов электроэнергетики-2000, 18-22.09.2000 г., Москва; Девятая международная конференция «Физика диэлектриков - 2000», 1722.09.2000 г., Санкт-Петербург; IV Международная конференция «Электротехника, электромеханика и электротехнология-2000», 1822.09.2000 г., Клязьма; Межвузовская научная конференция «XXIX Неделя науки СПбГТУ», 27.11-02.12.2001 г., Санкт-Петербург; Четвертый международный симпозиум ЭЛМАШ-2002 «Перспективы и тенденции развития электротехнического оборудования для энергетики, транспорта, нефтяной и газовой промышленности», 7-11.10.2002 г., Москва; Третья Международная конференция «Электрическая изоляция - 2002», 1821.06.2002 г., Санкт-Петербург). Основные результаты работы изложены в следующих публикациях:

1. Ваксер Б.Д., Полонский Ю.А., Гегенава А.Г. Вольт-амперная характеристика краевого противокоронного покрытия статорных обмоток электрических машин высокого напряжения: Тезисы докладов девятой международной конференции «Физика диэлектриков - 2000». 17-22.09.2000. -Санкт-Петербург, РГПУ, 2000.-С. 111-112.

2. Гегенава А.Г Свойства противокоронного покрытия статорных обмоток электрических машин высокого напряжения: Конференция молодых специалистов электроэнергетики-2000. 18-22.09.2000. - Москва, 2000.-С. 27-29.

3. Ваксер Б.Д., Петров В.В., Гегенава А. Г. Подавление разрядов на поверхности обмоток электрических машин высокого напряжения: Труды IV Международной конференции «Электротехника, электромеханика и электротехнология-2000». 18-22.09.2000,- Россия, Клязьма, 2000.-С. 291-292.

4. Ваксер Б.Д., Гегенава А. Г. Подавление поверхностных разрядов в конструкции проходного изолятора с помощью резистивного покрытия // Электротехника. - 2001. - № 6. - С.52-56.

5. Гегенава А. Г. Противоразрядное покрытие стержней статорной обмотки турбогенератора с номинальным напряжением 27 кВ // Сборник «Электросила». -2001.-№ 40,- С. 22-28.

6. Ваксер Б.Д, Полонский Ю.А., Гегенава А.Г. Исследование характеристик противокоронных покрытий различного состава, используемых для статорных обмоток электрических машин: Материалы межвузовской научной конференции «XXIX Неделя науки СПбГТУ». 27.11 -02.12.2001. - Санкт-Петербург, 2001.- Ч. 1.- С.'76-77.

7. Гегенава А.Г. Исследование эмалевого противокороного покрытия высоковольтных электрических машин: Труды международной конференции «Электрическая изоляция - 2002». 18-21.06.2002. - Санкт-Петербург, 2002. -С. 268-269.

8. Гегенава А.Г. Свойства противокоронного покрытия статорных обмоток электрических машин высокого напряжения // Электричество. -2002,-№9.-С. 64-66.

9. Ваксер Б.Д, Гегенава А.Г. Воздействие эксплутационных условий на противокоронные покрытия изоляции высоковольтных электрических машин // «Перспективы и тенденции развития электротехнического оборудования для энергетики, транспорта, нефтяной и газовой промышленности»: Четвертый международный симпозиум ЭЛМАШ-2002. 7-11.10.2002. -Москва, 2002,-Часть И.-С. 79-80.

10. Гегенава А.Г., Полонский Ю.А. Карбид кремния как наполнитель в противокоронных композиционных материалах для высоковольтных электрических машин // Ведомости Санкт-Петербургского Политехнического университета. 2002. №4. С. 125-127.

По результатам работы получен Патент Российской Федерации №2187874 «Обмотка электрической машины высокого напряжения». Действуете 30.06.2001. Авторы: Гегенава А.Г., Пищулина О.П.

15

5.3. Выводы

1. Введение в конструкцию покрытия дополнительной, прилегающей к внешнему электроду, относительно короткой ступени с повышенной проводимостью стабилизирует работу покрытия в кратковременном (испытательном) и длительном (рабочем) режимах. В первом случае эффект достигается за счет более равномерного распределения тока по периметру края внешнего электрода, а во втором - благодаря повышению напряжения ионизации.

2. При использовании двухступенчатой конструкции предельные нагрузки второй, базовой, ступени покрытия могут быть увеличены, что позволяет расширить диапазон допустимых параметров G0 и (3.

3. Долговечность эмалевого покрытия в длительном режиме определяется уровнем напряженности электрического поля в изоляции и температурой. С ростом температуры возрастает устойчивость покрытия к напряжению, что объясняется снижением относительной влажности воздуха. Экспериментально установлено, что при рабочей температуре Ю0.120°С разработанная, в рамках данной работы, конструкция двухступенчатого эмалевого покрытия работоспособна вплоть до рабочей напряженности 4 кВ/мм.

162

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Изучение литературных данных и опыта изготовления обмоток электрических машин высокого напряжения позволило выявить проблемы, затрудняющие создание противокоронных покрытий, отвечающих современным требованиям - увеличению рабочей и испытательной напряженности изоляции и долговечности покрытия:

- отсутствие обоснованной методики расчета нагрузок в покрытии, определяющих его работоспособность;

- отсутствие данных о предельных допустимых нагрузках в покрытии;

- отсутствие данных о влиянии компонентов покрытия на его электрические характеристики.

В настоящей работе при решении этих проблем, применительно к противокоронному нелинейному покрытию эмалевого типа, выполнено следующее:

1. Экспериментально установлено, что необходимое для расчетов эффективности покрытия математическое описание зависимости проводимости (G) покрытия от напряженности электрического поля (Е) имеет вид экспоненты G=G0 ехр((ЗЕ). Определен диапазон параметров этой зависимости - начальной проводимости G(, и показателя нелинейности (3 для производственного потока партий противокоронного покрытия.

2. Обоснована методика измерения вольт-амперных характеристик, необходимых для определения G„ и (3, с использованием напряжения постоянного тока; выявлено влияние стабилизирующих факторов -воздействия электрического поля и температуры.

3. Экспериментально определены предельные нагрузки покрытия -напряженность поля и плотность тока, превышение которых в испытательном режиме приводит к отказу покрытия и необратимым его повреждениям.

4. Разработана методика и выполнен расчет области параметров покрытия, в которых нагрузки в наиболее напряженном режиме не превышают предельно допустимые.

5. Выявлено влияние компонентов противокоронного покрытия -порошкообразных наполнителей и связующих лаков - на электрические характеристики покрытия, определены способы корректировки этих параметров и технологических свойств исследуемых композиционных материалов.

6. Разработана новая конструкция двухступенчатого эмалевого покрытия, обеспечивающая предотвращение поверхностных разрядов при максимально возможных кратковременных испытательных режимах и полное подавление ионизационных процессов в длительных эксплуатационных режимах.

7. Полученная конструкция покрытия позволила обеспечить успешное проведение испытаний статорной обмотки турбогенератора мощностью 1 ООО МВт на номинальное напряжение 27 кВ для АЭС "Бушер" (Иран) переменным напряжением 82 кВ, что является первым подобным мировым опытом. Также АО "Электросила" планирует в настоящее время выполнение перспективного заказа на изготовление более мощных (1500 МВт) турбогенераторов на номинальное напряжение 27 кВ. Подобный опыт в мировой практике отсутствует, предварительные испытания показали, что созданная, в данной работе, противокоронная конструкция обеспечит высоковольтные испытания обмотки статора и для этого напряженного варианта.

8. По результатам работы получен Патент Российской Федерации №2187874 "Обмотка электрической машины высокого напряжения."

1. Бенинг П. Электрическая прочность изоляционных материалов и конструкций. М.: Госэнергоиздат, 1960. -216 с.

2. Сканави Г. И. Физика диэлектриков (область сильных полей). М.: Государственное издательство физико-математической литературы, 1958. -908 с.

3. Griffith G., Tucker S., Stone G. Problem with modern air-cooled generator stator winding insulation // El. Ins. Mag. 2000. V. 0883-7554.-P. 69-73.

4. Moore B.J. Utilizing Reduced Build Concepts in the Development of Insulation Systems for Motors // Proc. IEEE. Electrical Insulation Conference. Cincinnati. -October 1999,-P. 347.

5. Ruelle G. Development of Large Air-Cooled Generators for Gas Turbines and Combined Cycles // CIGRE Paper.- September 1992. -V.l l.-P. 201.

6. Kopp A.P. Comparison of Maximum Rated Air-Cooled Turbo generators with Modern Hydrogen Cooled Generators // CIGRE Paper- September 1992. -V.l l.-P. 202.

7. Gott B.E. Application of Air-Cooled Generators to Modern Power Plants // Proc IEEE. International Electric Drives Conference. Seattle. May 1999.-P. 317-319.

8. Von Roll Isola. Electrical Insulation Material. Application of Anti-corona products // V.R.I.-2002 483 p.

9. Toepler M. Suppression of stress on the coils of high voltage rotaring a.c. machines Arch. f. El.- 1927,- № Ю - P. 157.

10. Toepler M. Semiconductive coat for high voltage rotaring a.c. machines -ETZ 1930.-№ 5l.-P. 777.1 1 .Keller K. J. Stress on the coils of high voltage rotaring a.c. machines-Physic 1951.-V. 27 - №5. - P.511.

11. Кучинский Г.С., Кизеветтер В.Е., Пинталь Ю.С. Изоляция установок высокого напряжения. М.: Энергоатомиздат,1987. 368 с/

12. П.Кучинский Г.С. Частичные разряды в высоковольтных конструкциях. Л.:Энергия, 1979. 224 с.

13. М.Калитвянский В.И. Изоляция электрических машин. М.-Л.:Госэнергоиздат, 1949.- 343 с.

14. Ваксер Б.Д. Разработка конструкции, технологии изготовления и исследование неозонирующего лобового полупроводящего покрытия // НИИ ЛПЭО «Электросила»,- 1986-№31-3/960.-25 с.

15. Жабко Г. П., Лыкова Т.А., Петров В.В. Полупроводящие покрытия для статорных обмоток электрических машин высокого напряжения // Электротехника-1993 -№5. С. 38-45.

16. Firamori С. New method suppression of stress on the coils of high voltage rotaring a.c. machines //- J. Mizubisi denke giho. 1977. - V.51. - № 12. - P. 821-824.

17. Thiepont J. Suppression of surface discharges in the stator windings of high voltage machines // Papers conference international des grands reseaux electriques a haute tension. Session 1-10 Juin 1984. №122.- 25 p.

18. Полупроводящая эмаль: A.C. № 463688 РФ / Б.Д. Ваксер. № 1818150; Заявл. 21.11.74 // Открытия. Изобретения. - 1974. -4 с.

19. Kimura К. Suppression of stress on a silicon carbide layer // Transaction on electrical engineers of Japan.-Sept 1984.-V. 104-A.-№9. .-P. 105-108.

20. Day W., Wroblewskj H. End turn corona suppressing coatings their composition and effect//Symp. El. Ins. Montreal. 1976-P. 103.

21. Haberthur B. Corona protection in high-voltage machines // BEAMA Int. Elec. Insul. Conf. Brighton. May 10-13 1986. P. 20-27.

22. Сантаи К., Шмит П. Противомерцающее покрытие машин переменного тока // Технический бюллетень объединения «Ганц».-1978 № 17. - С. 155-156.

23. Обмотка электрической машины высокого напряжения: А.С. № 1354341 РФ / Н.П. Алишева, Б.Д. Ваксер. -3914270; Заявл. 22.07.87 //Изобретения. -1985. 3 с.

24. Beldi F. Development actuel des questions dissolvent en partienlur dans la construction des grosses machines pour tensions ilevies // Congress International d'Electricite. Paris-1932- 3e Section, Raport №10.

25. Manni V., Schneider W. An improve method of corona suppresion for high-voltage rotaring machines // AIEE France.-1960.-V. 79.-P. 49-52.

26. Bruno J. Corona protection in high-voltage machines // Proc. 16 Elec. Insul. Confer. New York. October 3-6 1983.-P. 46-50.

27. Полупроводящая лента: Патент РФ RU 2150760 CI / В.А. Маслов, A.A. Рахманов, Э.И. Хофбауэр, Н.В. Крупенин. 98120135/09; Заявл. 10.11.98 // Открытия. Изобретения. - 1998.-С. 4.

28. Von Roll Isola. Electrical Insulation Material. Semi-conductive corona protection tapes (217.21, 217.22, 217.31)//V.R.I.-2002.-6 p.

29. Von Roll Isola. Electrical Insulation Material. Conductive paint and tape II V.R.I.-2002 12 p.

30. Von Roll Isola. Electrical Insulation Material. Stress grading paints and tape// V.R.I.-2002- 43 p.

31. Von Roll Isola. Electrical Insulation Material. Importance of correct application of stress grading tape // V.R.I.-2002- 6 p.

32. Von Roll Isola. Electrical Insulation Material. Measuring arrangement for stress grading tape // V.R.I.-2002.- 8 p.

33. Von Roll Isola. Electrical Insulation Material. Voltage-current characteristics for stress grading tape // V.R.I.-2002.- 3 p.

34. Хаберт В. Защита электрических машин высокого напряжения от коронных разрядов.-М.: Электротехническая промышленность.-1983.-№ 8(157).-С. 8-9.

35. Багалей Ю.Б., Маламуд Р.К. Усовершенствование противокоронной защиты высоковольтных обмоток генераторов. -Электротехника-1966-№1 С. 16-17.

36. Vevetca A., Chladek J. Der halbleitende Ueberzug am Nutaustritt der Wicklung aus der Nut // Prare Ustavu pro elektrotechniku C.S.A.V.-1958 P. 86-92.

37. Mari M. Experimental study and rational planning of insulation coating to suppress the corona appearance on the coil surface // Proc. of the Fujihara Memorial Faculty of Engineering, Keio University, Tokyo 1958.- V. II - P. 41.

38. Kimura K., Tsukiji M. Suppression of local heating on a silicon carbide layer by means of divided potentials // Transaction on electrical insulation.-1984,-V. El-19 №4 - P. 25.

39. Ваксер Б.Д. Расчет распределения электрического потенциала по поверхности полупроводящего покрытия изоляции стержней статорных обмоток машин переменного тока методом конечных элементов. НИИ ЛПЭО «Электросила», 1980.- БС.00.562.-54 с.

40. Богородицкий Н.П., Воробей З.Ф. К вопросу о нелинейности вольт-амперных характеристик сопротивлений из карбида кремния // ЖТФ- 1954. Т. 24.-№ 5-С. 200.

41. Справочник по электротехническим материалам: В 3-х т. / Под ред. Ю.В. Корицкого, В.В. Пасынкова и Б.М. Тареева. 3-е изд., перераб. - М.: Энергоатомиздат // Т.1. 1986. - 368 е.; Т.2. 1987. - 464 е.; Л.: Энергоатомиздат, 1988. Т.З. - 728 с.

42. Богородицкий Н.П., Воробей З.Ф. К вопросу о нелинейности вольт-амперных характеристик сопротивлений из карбида кремния. ЖТФ, 1954.-Т. XXIV. -№. 5.-34 с.

43. Гнедин Г.Г. Карбидкремниевые материалы.-М.: Металлургия. 1977. - 216 с.

44. Хейванг В. Аморфные и поликристаллические полупроводники М.: Мир, 1987.- 160 с.

45. Харбеке Г. Поликристаллические полупроводники. Физические свойства и применения. М.: Мир, 1989.-343 с.

46. Проводящая эмаль: А.С. № 710240 РФ / З.М. Гуревич, Г.П. Жабко. -№2528755; Заявл. 21.09.79 // Изобретения. 1977. -8 с.

47. Горев А.А., Пирязева А.И. К вопросу о механизме проводимости рабочих сопротивлений вентильных разрядников ЖТФ,- 1951- Т. 21.-№ 12 - С. 29.

48. Иванов Л.И., Пружинина-Грановская В.И. Влияние примесей на электропроводность и нелинейность карборундов ЖТФ. - 1956 - Т. 26-№. I.-C. 75.

49. Теория диэлектриков //Богородицкий Н.П., Волокобинский Ю.М., Тареев Б.М. М.-Л.: Энергия, 1965.-344 с.

50. Пасынков В. В., Савельева Г.А. Нелинейные полупроводниковые сопротивления.-Л.: Судпромгиз, 1966.-212 с.

51. Электрические свойства карбида кремния / Н.П. Богородицкий, В.В. Пасынков, Г.Ф. Холуянов, Д.А. Яськов // Изв. АН СССР, сер. физич.1956. -Т. 20,-№ 12.-С. 50-59.

52. Афанасьев А.И., Богатенков И.М. Высоковольтные испытания электрических аппаратов. Испытания нелинейных ограничителей перенапряжений. СПб.: СПбГТУ, 1998.-136 с.

53. Валеев Х.С., Квасков И.Б. Нелинейные металлооксидные полупроводники. -М.: Энергоатомиздат, 1983 160 с.

54. Воробей З.Ф. Электрические свойства карбида кремния Л.: ЛЭТИ, 1952-38с.

55. Курчатов И.В., Костина Т.З., Русинов Л.И. Контактные явления в карборундовых сопротивлениях // Phys. Zeitschr. Sov. 1935. - P. 3-6.

56. Пасынков В. В. Нелинейные полупроводниковые сопротивления (варисторы). Л.: ЛДНТП, 1957.-159 с.

57. Пасынков В.В. Нелинейные полупроводниковые сопротивления (варисторы). Полупроводники в науке и технике. М.: Изд. АН СССР,1957,- Т. 1,- 148 с.

58. Пасынков В. В. Полупроводниковые поджигатели, поглотители и нелинейные сопротивления // Труды I Межвузовской конференции посовременной технике диэлектриков и полупроводников Л.: ЛЭТИ, 1957-С. 52-58.

59. Пасынков В. В. Общие сведения о НПС и их применении ЛЭТИ, 1960. -Т. 13.-58 с.

60. Пасынков В.В., Савельев Г.А. Маломощные нелинейные полупроводниковые сопротивления (варисторы) / Сб. «Применение полупроводников в электротехнике» // Л.: НТОЭП и ЛЭТИ, 1958 С. 23-39.

61. Пасынков В.В., Холуянов Г.Ф., Чиркин Л.К. О динамических вольт-амперных характеристиках сопротивлений из карбида кремния. ФТТ. -I960 -№ З.-С. 15-30.

62. Пружинина-Грановская В.И. Нелинейные сопротивления для разрядников // Электричество 1945 -№ 7.-С. 11-13.

63. Broun A., Busch G. Method suppression of stress on the coils of high voltage rotating a.c. machines Helv. Phys. Actra. - 1942-V. 25. - P. 571.

64. Busch G. Silicon Carbide a high voltage Semiconductor.- Helv. Phys. Actra. 1946.-V. 19. P.5-8.

65. Busch G., Zabhart H. Coat for high voltage rotaring a.c. machines Helv. Phys. Actra. 1946,-V. 19. -P. 6-7.

66. Fairweather A. Stress in high voltage rotaring a.e. machines Proceedings НЕЕ 1942,- № 23.-P. 499-500.

67. Holm R. High voltage rotaring a.c. machines J. Appl. Phys. - 1951- V. 22.-№ 5.-P. 569.

68. Holm R. Semiconductor Silicon Carbide - J. Appl. Phys. - 1952 - V. 23 - № 5,-P. 509.81 .Jones Т. K., Scott R. Method of corona suppresion by Silicon Carbide Proc. Phys. Soc. - 1949-V. 62 - № 8 -P. 6-12.

69. Klaus W. Silicon Carbide Ann. d. Phys. 1931.-№ 11.-P. 331-332.

70. Mitchell W. Sillars R. V. Method of corona suppresion for high-voltage rotaring machines Proc. Phys. Soc.- 1949,- V. 62,- № 356,- P.509.

71. O'Connor I., Smiltens I. Silicon Carbide a high Temperature Semiconductor.

72. New York: Kamana, 1960.-51 p. 85.Schwertz F., Mazenko I. Silicon carbide semiconductor // J. Appl. Phys-1953 -V. 24.-№ 8.-P. 1015.

73. Teszner M., Millet I. Semiconductor // Ann. Telecomm.-1953.-V. 8- № 8-9 P. 271.

74. Teszner M. Corona suppresion Bull. Soc. Franc. Electr. -1954. -V.IV- № 40. -P. 3-8.

75. Zuckler K. Method of corona suppresion Phys. - 1956.-V 8.-№ l.-P. 34-38.

76. Dilworth C. Method of corona suppresion for high-voltage rotaring machines // Pros. Phys. Soc.-1948.-V. 60,-№ 14.-P. 315.

77. Coffaux C. Protect of high-voltage rotaring machines // Rev. Gen. d'Electr-1957.- V. 66.- № 3 -P. 569-580.

78. Минакова Н.Н. Научные основы создания и регулирования резистивных свойств высоконаполненных эластомеров: Автореф. дис. . докт. техн. наук. Томск, 2001.-45 с.

79. Минакова Н.Н. Расчетно-теоретическая оценка пространственного распределения конгломерированного дисперсного наполнителя в композиционном материале // Электротехника. -2000. -№ 9. С. 21-25.

80. Минакова Н.Н. Расчетные модели прогноза свойств и анализа проводимости структурно-неоднородных композиционных материалов // Электротехника. 2000. - № 9. - С. 26-30.

81. Шкловский Б.И., Эфрос A.J1. Теория протекания и проводимости сильно неоднородных сред//Успехи физических наук. 1975.-Т. 117.-№3.-С. 401-435.

82. Шкловский Б.И., Эфрос A.J1. Электронные свойства легированных полупроводников. М.: Наука, 1979,- 417 с.

83. Эфрос A.J1. Физика и геометрия беспорядка // М.:- Наука. Библиотечка Квант. Выпуск №19. Главная редакция физико-математической литературы, 1982.-177 с.

84. Харитонов Е.В. Диэлектрические материалы с неоднородной структурой. М.: Радио и связь, 1983. 128 с.

85. Волокобинский Ю.М., Диалло Т.Н., Кравченко К.О. Деградационные процессы в пористых высокотемпературных материалах - Журнал технической физики - Т. 65 - № 10. - 1995 - С 55-61.

86. Hohenberger G., Ebert R., Taube Т. Inhomogeneous conductivity in varistor ceramics: methods of investigation // J. Am. Ceram. Soc 1991. - V.74 - № 9. -P. 2067-2072.

87. Тихомиров А.Ф. Изменение свойств заряженных полимерных пленок под действием внутреннего электрического поля, механических нагрузок и влажности: Дис. канд. техн. наук. JL, 1983.-216 с.

88. Matsuoka M. Non-Ohmic properties of ZnO ceramics. // Jap. Journ. Appl. Phys. -1971-V. 10. №6.-P. 736.

89. Kemenade J.T., Eijnthoven R.K. Voltage Dependent Resistors. // Ber. Dt. Ker. Ges.-1978. -V. 55. № 6. -P. 330.

90. Mukae K., Tsuda K. Voltage dependent resistors // Japan. J. Appl. Phys. -1977 V. 16.-№ 6 -P. 1361.

91. Tsai J., Hyang C. L. Grain boundaries in semiconductors. // Journ. Appl. Phys-1973.-V. 56.-№2. -P. 360-369.

92. Технологическая инструкция по изготовлению эмалей ПЛК-259ч, ПЛК-274, ПЛК-275: ОБС.900.118 ТИ: Утв. гл. инженером АО Электросила 15.03.2001: срок действия не ограничен // ОАО «Электросила». СПб,2001.-28 с.

93. Von Roll Isola. Electrical Insulation Material. Voltage distribution along coil overhangs // V.R.I.-2002.- 483 p.

94. Von Roll Isola. Electrical Insulation Material. Influence of stress grading tape on loss angle measurements // V.R.I.—2002 — 3 p.

95. Von Roll Isola. Insulation System for Electrical and Industrial Applications «Winding materials»// V.R.I. 1996.-30 p.

96. Von Roll Isola. Electrical Insulation Material. Conductive, magnetic and anti-corona materials // V.R.I-1993 42 p.

97. Von Roll Isola. Electrical Insulation Material. Corona protection in the slot section of High Voltage Machine // V.R.I.-2002.- 4 p.1 14. Von Roll Isola. Electrical Insulation Material. Anti-corona products // V.R.I.2002.-3 p.

98. Von Roll Isola. Electrical Insulation Material. Cross section of slot contents of HV rotating machine // V.R.I.-2002.- 48 p.

99. Von Roll Isola. Electrical Insulation Material. Mechanism of breakdown of air on the surface of stator coils//V.R.I-2002-31 p.

100. Von Roll Isola. Electrical Insulation Material. Function of stress grading layer at coil end // V.R.I.-2002.- 2 p.

101. Von Roll Isola. Electrical Insulation Material. Voltage distribution along surface of semi-conductive tape // V.R.I.-2002- 2 p.

102. Von Roll Isola. Electrical Insulation Material. Key points when using anti-corona materials // V.R.I-2002 3 p.

103. Von Roll IEEE Std 1553-2000. Voltage endurance testing of form-wound bars and coils for hydrogenerators Instead of IEEE Std 1553-1989; Works 5.04.00- Published by the Institute of Electrical and Electronics Engineers, 2000.-10 p.

104. Von Roll Isola. Electrical Insulation Material. Position of anti-corona materials // V.R.I.-2002.- 5 p.

105. Нейман Jl.P. Калантаров П. Л. Теоретические основы электротехники.-М. -Л.: Государственное энергетическое издательство, 1954 Ч. 1, 2- 416, 384 с.

106. Марчук Г.И. Методы вычислительной математики. -М.: Наука, 1989. — 608 с.

107. Способ контроля эмали для покрытия, регулирующего электрическое поле: Патент на изобретение № 2010409/Б.Д. Ваксер, В.О. Коган-Заявл. 30.03.94 // Изобретение. 1994. - № 5032954. - 8 с.

108. EUKishky Н., Nindra В. S., Abdel-Salam М. Experience with development and evaluation of corona-suppression systems for HV rotating machines // IEEE Transaction on Dielectrics and Electrical Insulation. 2002. - V. 9 - № 4 - P. 569-576.

109. ГОСТ 26327-84. Материалы шлифовальные из карбида кремния ТУ.-Взамен СТ СЭВ 4169-83; Введ. 01.09.83. Переиздан 01.01.90 М.: Изд-во стандартов, 1990 - 15 с.

110. ГОСТ 3647-80. Материалы шлифовальные. Классификация. Зернистость и зерновой состав. Методы контроля. Взамен ГОСТ 3647-70; Введ.0111.96. Переиздание с изменениями. М.: Изд-во стандартов, 199727 с.

111. ОСТ 2 МТ 74-7-83. Материалы шлифовальные из карбида кремния. Химический состав.; Введ. 01.05.83 . -М.: Изд-во стандартов, 1983 12 с.

112. ГОСТ 4668-75. Материалы углеродные. Измерение удельного электрического сопротивления порошка. Взамен ГОСТ 4668-65; Введ. 01.03.75. -М.: Изд-во стандартов, 1975.-21 с.

113. Технические условия на порошок серебра: ТУ 6-09-05-1445-92: Утв. главный инженер предприятие Абестлитметалл 09.12.92: срок действия не ограничен // П/я Абестлитметалл Кад., 1992 - 9 с.

114. ГОСТ-4960-75 Порошок медный электролитический. Технические условия. Взамен ГОСТ 4960-68; Введ. 01.08.75. - М.: Изд-во стандартов, 1975.-37 с.

115. Технические условия на бронзовый порошок БПП-1: ТУ 48-21-150-93: Утв. директором предприятия «Абразив» 04.09.93: срок действия не ограничен // П/я «Абразив» СПб., 1993.- 29 с.

116. ГОСТ 5494-95. Пудра алюминиевая ПАП-1. Технические условия.-Взамен ГОСТ 5494-71; Введ. 01.04.95. М.: Изд-во стандартов, 1995.-29 с.

117. Технические условия на алюминиевый порошок А1-4: ТУ 48-5-226-87: Утв. директором предприятия «Абразив» 02.07.87: срок действия не ограничен // П/я «Абразив» СПб., 1987 - 39 с.

118. Технические условия на препарат каллоидно-графитовый марки С-1: ТУ 113-08-48-63-90: Утв. зам руководителя предприятия п/я В-8762 28.07.90: срок действия не ограничен // П/я В-8762. СПб., 1990 - 16 с.

119. ГОСТ 17537-72. Определения массовой доли летучих и нелетучих твердых и пленкообразующих веществ. Взамен ГОСТ 6989-54; Введ. 01.01.73. Переиздан 07.92. - М.: Изд-во стандартов, 1992- 10 с.

120. Технические условия на нитроцеллюлозный лак НЦ-62: ТУ 6-21 -0905022-90: Утв. зам руководителя предприятия п/я В-8762 28.07.90: срок действия не ограничен // П/я В-8762. СПб., 1990,- 38 с.

121. Технические условия на глифталевый лак №2240: ТУ ОБГ.504.002: Утв. зам руководителя предприятия п/я В-8762 30.12.74: срок действия не ограничен // П/я В-8762. Л., 1974,- 6 с.

122. IEEE Std 1043-1996. Voltage endurance testing of form-wound bars and coils.- Instead of IEEE Std 1043-1989; Works 14.04.97,- Published by the Institute of Electrical and Electronics Engineers, 1997.-14 p.