автореферат диссертации по энергетике, 05.14.14, диссертация на тему:Исследование и разработка мероприятий по оптимизации водно-химического режима и водоподготовительной установки на Улан-Баторской ТЭЦ-3 с барабанными котлами

На правах рукописи

БАТСУХ ОЮУНСУВД

ИССЛЕДОВАНИЕ И РАЗРАБОТКА МЕРОПРИЯТИЙ ПО ОПТИМИЗАЦИИ ВОДНО-ХИМИЧЕСКОГО РЕЖИМА И ВОДОПОДГОТОВИТЕЛЬНОЙ УСТАНОВКИ НА УЛАН-БАТОРСКОЙ ТЭЦ-3 С БАРАБАННЫМИ КОТЛАМИ

Специальность 05.14.14 - Тепловые электрические станции,

их энергетические системы и агрегаты

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Москва - 2006

Работа выполнена на кафедре Технологии воды и топлива ГОУВПО «Московский энергетический институт (Технический университет)»

Научный руководитель:

• доктор технических наук, профессор Петрова Тамара Ивановна

Официальные оппоненты: — доктор технических наук, профессор

Ларин Борис Михайлович

/

кандидат технических наук, старший научный сотрудник Потапкина Елена Николаевна

Ведущая организация:

— ОАО " Фирма ОРГРЭС "

Защита состоится « ^»^^»мл 2006 года, в час £5 мин. в м е на заседании диссертационного совета Д 212.157.07 при Московском энергетическом институ те (Техническом университете) по адресу г Москва. Красноказарменная ул., д. ^.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке МЭИ (ТУ)

Отзыв на автореферат в двух экземплярах, заверенных печатью организации, просим направлять по адресу: 111250, Москва, Красноказарменная ул., д. 14, Ученый совет МЭИ (ТУ).

Автореферат разослан « л* 4у-^2006г.

Ученый секретарь

диссертационного совета Д 212.157.07 к.т.н., профессор

Лавыгин В.М.

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ДИССЕРТАЦИОННОЙ РАБОТЫ

Актуальность работы: Процессы коррозии и образования отложений в пароводяном тракте тепловых электростанций являются одной из основных причин повреждения оборудования и повышения стоимости пара и электроэнергии. Поэтому решение задач, направленных на снижение интенсивности указанных выше процессов, имеет первостепенное значение. Скорость коррозии конструкционных материалов и интенсивность образования отложений в пароводяном тракте ТЭС зависят от качества питательной воды и пара. Современные водоподготовигельные установки позволяют получать добавочную воду с низкой концентрацией примесей, однако нередко ее качество не соответствует нормируемым показателям, что в течение многих лет наблюдается на Улан-Баторской ТЭЦ-3. Ухудшение качества добавочной воды влияет на качество питательной воды и получаемого пара. В частности, повышенное содержание ЯЮ^ и СО^2' в паре приводит к образованию отложений в проточной части паровых турбин, что снижает мощность турбин, надежность их работы и вызывает необходимость проведения промывок проточной части паровых турбин. Поэтому совершенствование технологических процессов подготовки добавочной воды, повышающих её качество, имеет большое практическое значение Качество пара зависит также от используемого водно-химического режима. При эксплуатации энергетического оборудования большое значение имеет квалификация обслуживающего персонала. Поэтому развитие тренажерной базы для проведения тренировок персонала, особенно в нестандартных ситуациях, позволяет повысить надежность обслуживания оборудования.

Цель работы состоит в оптимизации работы водоподготовительной установки Улан-Баторской ТЭЦ-3, выборе оптимального водно-химического режима барабанных котлов давлением 5

,&>МЛад разработке модели тренажера

БИБЛИОТСКА С. Пет«*г Н/ I ( 08 ^

для повышения квалификации обслуживающего персонала применительно к схеме водоподготовительной установки на этой ТЭЦ.

Задачи исследования:

1. проанализировать причины, приводящие к повышенному содержанию примесей в добавочной воде и образованию отложений в турбинах на Улан-Баторской ТЭЦ-3;

2 разработать мероприятия по оптимизации работы водоподготовительной установки Улан-Баторской ТЭЦ-3 с целью улучшения качества добавочной воды;

3. провести технико-экономическую оценку замены сильноосновных анионитов на слабоосновные в фильтрах первой ступени водоподготовительной установки и использования №С! и ЫаОН для регенерации анионитных фильтров с целью удаления из них органических примесей;

4 рассмотреть возможность использования хеламина для коррекции водно-химического режима барабанных котлов на Улан-Баторской ТЭЦ-3:

5 разработать модель тренажера для водоподготовительной установки Улан-Баторской ТЭЦ-3 для повышения квалификации персонала.

Научная новизна работы:

1. Получены данные о распределении примесей по проточной части турбин ПТ-25-90/1 ОМ применительно к условиям работы Улан-Баторской ТЭЦ-3;

2 Впервые установлено, что доля 5102, отлагающейся на лопатках турбин ПТ-25-90/1 ОМ, составляет 0,5-0,6% от общего содержания БЮг в паре перед турбиной,

3. Моделирование работы водоподготовительной установки и анализ эксплуатационных данных показало, что основной причиной повышенных значений рН и содержания С032" в добавочной воде является

неудовлетворительная работа Н-катионитных фильтров и использование сильноосновного анионита в первой ступени анионитных фильтров.

4. Получены, зависимости, показывающие влияние качества и количества добавочной воды на качество пара при параметрах работы Улан-Баторской ТЭЦ-3;

5. Впервые получены данные о распределении отложений, состоящих из Ыа2С03; по проточной части турбин в зависимости от температуры.

6. Разработана модель тренажера для водоподготовительной установки Улан-Баторской ТЭЦ-3;

Практическая ценность работы. Настоящее исследование позволило установить взаимосвязь между расходом, качеством добавочной воды и изменением содержания примесей в питательной воде и паре на Улан-Баторской ТЭЦ-3, что дает возможность прогнозировать образование отложении в паровых турбинах. Полученные результаты показали, что необходимо заменить сильно-основной анионит в фильтрах первой ступени на слабоосновной. Они также позволяют проанализировать существующие режимные карты работы всех фильтров, пересмотреть показатели качества воды, при которых фильтры выводятся на регенерацию, и выдать рекомендации по составлению новых режимных карт.

Степень достоверности результатов-Основные научные положения, изложенные в работе, достаточно полно и убедительно обоснованы эксплуатационными данными Результаты др> гих исследований, полученные на натурных объектах и в лабораториях, хорошо согласуются с результатами, представленными в данной работе.

Апробация работы. Основные результаты диссертационной работы были представлены на:

Одиннадцатой международной научно-технической конференции студентов и аспирантов «Радиоэлектроника, электротехника и энергетика»

(МЭИ, Москва, 2005г.). На заседании кафедры технологии воды и топлива, г. Москва, 2005г.

Личный вклад автора: Контроль за работой водоподготовительного оборудования и состоянием водно-химического режима на Улан-Баторской ТЭЦ-З; оценка работы водоподготовиггельной установки, определение количества и состава отложений в проточной части паровых турбин; разработка мероприятий по оптимизации работы водоподготовительной установки; разработка модели тренажера для водоподготовительной установки;

Публикации. В ходе работы над диссертацией опубликованы три статьи. Структура и объем работы. Диссертационная работа изложена на 146 страницах, включая 38 рисунков и 29 таблиц.

Диссертация состоит из введения: пяти глав основного текста, выводов, списка литературы, включающего 86 наименований и приложения. В приложение включены технологические данные по водоподготовительной установке и основные свойства слабоосновного анионита "Амберлит ЖА-94Р"; текстовой тренажер по эксплуатации водоподготовительной установки на Улан-Баторской ТЭЦ-З;

Во введении обосновывается актуальность рассматриваемой проблемы и приведена краткая характеристика работы.

Первая глава содержит обзор литературы, посвященный анализу поведения примесей в пароводяном тракте ТЭС, механизму образования отложений в проточной части паровых турбин при разных водно-химических режимах. Надежность работы тепловых электростанций в значительной степени зависит от надежности работы паровых турбин, поскольку повреждения лопаток, дисков и роторов турбин в результате коррозионного износа и образования отложений являются одной из основных причин вынужденного простоя оборудования Поэтому в России и за рубежом широко

рассматривается проблема влияния примесей, содержащихся в паре, на надежность работы турбоустановок.

Наличие отложений на лопатках турбин, особенно в головной части, приводит к снижению мощности и к п.д и увеличивав! удельное потребление топлива. Основными примесями, которые отлагаются в проточной части паровых турбин, являются продукты коррозии конструкционных материалов и кремниевой кислоты. Присутствие в паре таких коррозионно-активных примесей как хлориды, сульфаты и органические кислоты приводит к интенсификации коррозионных процессов, особенно в зоне перехода от перегретого пара к насыщенному. Образование отложений и интенсивность коррозии в паровых турбинах зависят от качества пара, которое определяется качеством питательной воды и типом водно-химического режима Кратко описаны основные водно-химические режимы барабанных коглов высокого давления Приведены данные о свойствах поверхностно-аю ивного соединения хеламин и дана оценка возможности его применения для коррекции водно-химического режима на ГЭС с барабанными котлами

Поэтому решение вопросов, связанных с повышением качества пара, а, следовательно, с совершенствованием схем подготовки воды и выбором оптимального водно-химического режима, является актуальным На основании проведенног о обзора литературы сформулированы задачи исследований.

Во второй главе приведено описание установки для подготовки добавочной воды Улан-Баторской ТЭЦ-3 На основании данных по качеству добавочной воды проанализированы причины повышенных концентраций БЮг, С032' и значений рН в добавочной воде, что может быть связано с несвоевременным выводом кагионитных и анионитных фильтров на регенерацию. Проведенные расчеты показали, что щелочность добавочной воды в основном определяется содержанием в ней карбонат-ионов Подробно рассмотрено влияние качества и количества добавочной воды на Улан-

Баторской ТЭЦ-3 на качество питательной воды и пара. Установлена взаимосвязь между удельной электропроводимостью питательной воды (х„) и количеством добавочной воды (рис ])• из приведенных данных видно, что с повышением количества добавочной воды %„ питательной воды возрастает.

Хн

мкСм/см

0,5 . - _ 1. _

0 - -----,--------

618920 647243 702091 721640 793902

Ол. , м'

Рис. 1. Зависимость Хн питательной воды от расхода добавочной воды

Удельная электропроводимость пара также зависит от расхода добавочной воды (рис.2). Полученные зависимости х» питательной воды от электропроводности добавочной воды и рН питательной воды от рН добавочной воды, также показывают, что указанные параметры в значительной степени определяются качеством добавочной воды. Имеющиеся данные по качеству воды и пара на Улан-Баторской ТЭЦ-3 показывают, что ухудшение качества добавочной воды или повышение ее добавка приводит к изменению показателей качества питательной воды и пара. Поэтому для улучшения качества пара необходимо разработать мероприятия по оптимизации водоподготовительной установки.

Хн*

мкСм/см

Рис 2 Зависимость перегретого пара от количества добавочной воды

В третьей главе представлены данные по анализу количества и состава отложений в проточной части турбин ПТ-25-90/10М (ст№5 и ст№8) Улан-Баторской ТЭЦ-3. За период 1998-2000г турбина №5 проработала 13824 ч а турбина №8 -18327ч, при этом количество пусков этих турбин было равно соответственно 87 и 90.

Данные представленные на рис 3 и 4, показывают, что отложения в основном состоят из солей натрия. Наибольшее количество отложений в ЦВД турбины №5 наблюдалось на 3-5-й ступенях, а в турбине №8-на 2-7-й ступенях. Максимальное количество отложений в ЦСД турбины №5 было отмечено на 9-й ступени, а в турбине №8 на 11-й ступени. Количество отложений в ЦНД турбины №5 было меньше, чем в ЦВД, а в турбине №8 оно было примерно таким же, как в ЦВД. В ЦВД основное количество отложений находилось в виде Ыа2СОз (-64% в турбине №5 и 33.7% в турбине №8). Количество отложений N32003 снижалось по мере расширения пара в турбине, и в ЦНД турбины №5 было равно 11.8%, а в ЦНД турбины №8 - 9.1% Отложения,

цвд ЦОД ЦНД

Рис 3 Состав отложений в проточной части турбины ст № 5

100 |

ЦВД ЦСД ЦНД

Рис.4. Состав отложений в проточной части турбины ст.№ 8

состоявшие из ЫаНС03 в ЦВД, турбин практически отсутствовали, но их количество резко увеличивалось в ЦСД, а затем снижалось в ЦНД. Следует отметить, что количество отложений, состоявших из ЫаНСОз, было

значительно меньше, чем Ыа2С03. Содержание ЫаСЬ в отложениях было максимальным в ЦСД (9.7% в турбине №5 и -16 7% в турбине №8). Отложения, состоявшие из СаО и увеличивались по мере движения пара по проточной части турбин, их содержание было максимальным в ЦНД ~ 10% от обшего количества отложений в турбине №5 и 7% в турбине №8 Количество отложений, состоявших из оксидов железа, снижалось при прохождении пара через ЦВД их содержание резко увеличивалось в ЦНД Следует отметить, что количество отложений, состоящих из оксидов железа, в проточной части турбин №5 и №8 практически одинаково Соединения 8Ю2 в турбинах №5 и №8 содержались в отложениях преимущественно на последних ступенях ЦНД в количестве ~6-7% от общего количества отложений.

Сопоставление данных по относительному количеству отложений продуктов коррозии Ре и Си . а также БЮг (д) в ЦВД показывает, что они распределяются в следующем порядке' §Си >§ре> gSi02, что достаточно хорошо согласуется с литературными данными Однако в ЦВД максимальная доля отложений приходится не на продукты коррозии меди и железа, а на Ыа2СО,.

Известно, что зона преимущественного выделения примесей начинается на тех ступенях турбины, где происходит снижение растворимости. На рис 5 приведена зависимость количества отложений №2С03 на лопатках турбин от температуры пара, которая показывает, что с понижением температуры пара количество этих отложений снижается

Однако данные по отложениям Ыа2С03 по проточной части паровых турбин не могут в полной мере отражать реальную картину, т.к в процессе останова турбин с повышением влажности пара часть этих отложений вымывается Полученные данные по отложениям в проточной части турбин хорошо согласуются с обобщенными зависимостями, показывающими изменение относительного содержания примесей в отложениях в проточной части

Температура пара, °С

* Турбина. \Ь5 О Турбина.М8

Рис 5 Изменение количества отложений Ка2СО-, в зависимости от температуры пара в проточной части турбин ПТ-25-90/1 ОМ паровых турбин и с называемой так лучевой диаграммой, которая отражает распределение примесей между паровой и жидкой фазами на линии насыщения в зависимости соотношения плотностей фаз.

На основании данных по количеству отложений в проточной части паровых турбин и концентрации кремниевой кислоты в паре перед турбиной была сделана оценка доли кремниевой кислоты, которая отлагается в турбине. Расчеты показали, что за указанный период работы с паром в турбину №5 поступило 33.8 кг БЮг, а в турбину №8- 42,6 кг. В турбине № 5 было обнаружено 0 166 кг 8Ю2, а в турбине №8 - 0,26 кг. Таким образом, в турбине №5 отлагалось 0,5% всей ЭЮг, поступившей с паром, а в турбине №8 -0,6%. В четвертой главе рассмотрены конкретные мероприятия для оптимизации работы водоподготовительной установки Улан-Баторской ТЭЦ-3. Для

повышения качества добавочной воды предложено заменить сильноосновной анионит в анионитных фильтрах первой ступени на слабоосновный анионит, имеющий стиролдивинилбензольную основу с макропористой структурой типа Амберлит JRA-94P или его аналоги

Проведенный расчет технико-экономических показателей показал, что при использовании слабоосновного анионита в анионитных фильтрах первой ступени удельный расход NaOH снижается в 1,4 раза, продолжительность фильтроцикла возрастает со 188 до 264 часов, годовая экономия реагента составит 37.7 т. (табл.1).

Показатели работы анионитных фильтров до и после замены

сильноосновного анионита на слабоосновный в анионитных

фильтрах первой ступени Таблица 1

Показатели Анионигные фильтры первой и второй ступени загружены сильноосновны м анионитом AB-17-8 Анионитные фильтры первой ступени загружены Амберлитом Л*А-94Р, анионитные фильтры второй ступени загружены сильноосновным анионитом АВ-17-8

Обменная емкость анионита, г-экв/м3 511 900

Удельный расход реагента, г/г-экв 128 90

Фильтроцикл, ч 188 264

Расход реагента на одну регенерацию, кг 1200 850

Остаточное содержание БЮэ^' в фильтрате, мкг/дм3 180 100

Годовой расход реагента, т 114,2 76,5

Годовое число регенераций 117 90

Экономия реагента в год: т РУб - 37,7 529595,2

--------------------■—■'■'- 1 A M . .1,— . ------------------------J........ .^--

Использование такой схемы приведет к снижению концентрации Si02 и СОз " в

добавочной воде В таблице 2 и 3 приведена режимная карта работы

Режимная карта работы анионитных фильтров водоподготовигельной установки Улан-Баторской ТЭЦ-3 после замены загрузки в анионитных фильтрах первой ступени

Показатели

Стадия Нагрузка Допуст имая

обработки оптимальная скорость

воды при работе фильтрования,

фильтров, м/ч

м3/ч

1 2 3

Анионитные

филыры

первой 35-100 5-13

ступени

Анионитные

фильтры 35-100 5-13

второй

ступени

т

Показатели отключения на

регенерацию

[СИ>3 М1 /дм

[8Ю2]>300 мкг/дм1

Взрыхление

Таблица 2

! 1 Применяемая вода Расход воды, м3/ч Время, мин 1 Сброс вод от 1 взрыхления

5 6 7 8

Отмывочная

вода после Сброс в

Аг ступени 60 35 канал

Отмывочная

вода после 60 25 Сброс в

Ар ступени канал

Режимная карта работы совместной регенерации анионитных фильтров водоподготовительной установки Улан-Баторской ТЭЦ-3 после замены загрузки в анионитных фильтрах первой ступени

Таблица 3

Регенерация Огмывка Расход воды на собственны е нужды , м3 /удельный расход реагента г/г-экв

Г стадия ( по линии регенерации) II стадия ( по линии работы)

1 2 3 4 5 6 7 8 | 9 10 11 12 13

Применяемая вода 1 Ступени | Расход, м3/ч Концентрация регенерационного раствора Расход реагент, кг Сброс ре1 енерационных вод Расход. м3/'ч, время , мин Показатели окончания отмывки Сброс отмывочны х вол Расход. м3/ч, время, мин Показатели окончания отмывки Сброс отмывочных вод 230

| 1 | Частично | | обессоленная | 1 = > " >! 35 3-4% 850 в бак нейтрализ-аюр 30-60 30-60 Щ<100 мкг-экв/ дм'1 [8Ю2]<300 мкг/дм' в бак нейтрализатор 60 60 Щфф следы, СЪ<3 мг/дм3 РЮгДОО 0 мкг/дм3. Щ*Ф следы, в бак рег енарерационных растворов 90

анионитных фильтров водоподготовительиой установки после замены сильноосновного анионита на слабоосновный в анионитных фильтрах первой ступени.

Некоторые аниониты в процессе эксплуатации в результате контакта с органическими примесями и кислородом, содержащимися в воде, стареют. Это приводит к снижению обменной емкости анионитов, увеличению расхода реагентов и воды на собственные нужды, повышению солесодержания обессоленной воды Исходя из анализа данных эксплуатации водоподготовительиой установки Улан-Баторской ТЭЦ-3 для восстановления обменной емкости анионитов, предложено проводить регенерацию с помощью растворов №С1 и ЫаОН. Был проведен технико-экономический расчет эффективности использования этих реагентов для восстановления обменной емкости сильноосновных анионитов. Расчет проводился применительно к условиям работы действующей установки, поэтому для оценки экономического эффекта использовались данные по стоимости обессоленной воды, получаемой на Улан-Баторской ТЭЦ-3

Расчет показал, что обработка силыгоосновных анионитов с помощью растворов ЫаС1 и ЫаОН позволит- снизить расход воды на собственные нужды на 6000 м3 за год; уменьшить количество реагентов на регенерацию на 14 7 тн за год; сократить время последующих регенерации на 375 час в течение года; уменьшить кремнесодержание обработанной воды до <100мкг/дм3; восстановить кремнеемкость сильноосновного анионита не менее чем на 80 %,

Наряду с модернизацией схемы водоподготовительной установки для повышения надежности работы оборудования рассмотрен вопрос о целесообразности замены аммиачного водно-химического режима с дозированием фосфатов в барабан котла на режим с введением только хеламина в водяной тракт Улан-Баторской ТЭЦ-3.

Известно, что при хеламинном водно-химическом режиме скорость коррозии углеродистой стали и латуни ниже, чем при аммиачном. Поэтому при использовании хеламина для коррекции водно-химического режима количество отложений, состоящих из продуктов коррозии железа и меди, снижается. Переход к хеламинному водно-химическому режиму позволит заменить два корректирующих реагента на один, что упростит эксплуатацию оборудования. Кроме того, применение хеламина позволит снизить продувку, что, в конечном счете, приведет к экономии топлива. Уменьшатся затраты на промывки оборудования от отложений, т.к хеламин обладает моющими свойствами и отпадет необходимость в консервации оборудования пароводяного тракта на время простоев. Исходя из литературных данных, рекомендуемая концентрация хеламина в питательной воде не должна превышать S мг/дм3.

Приведен расчет, показывающий, что при предполагаемом снижении продувки при хеламинном водно-химическом режиме с 2,6 до 0.5% расход топлива за год на Улан-Баторской ТЭЦ-3 уменьшится на 1252т, что позволит сэкономить примерно 430 тыс. руб. Из расчета следует, что при аммиачном водно-химическом режиме затраты на реагенты, дозируемые в тракт котла составляют примерно 295 тыс. руб. в год. С учетом консервации оборудования (6 котлов и 4 турбины) с использованием пленкообразующего амина - октадециламин затраты составят примерно 2.325тыс. руб. в год.

При хеламинном водно-химическом режиме в зависимости от расхода добавочной воды, который колеблется от 50 до 100 т/час, затраты на реагенты ориентировочно составят 1.100-2.000 тыс. руб в год. Таким образом при переходе от аммиачно водно-химического режима к хеламинному на ТЭЦ-3 годовая экономия за счет реагентов может составить примерно 755 тыс руб, а с учетом экономии топлива 1 185 тыс руб. в год.

В пятой главе рассмотрены вопросы повышения надежности эксплуатации водоподготовительной установки.

В настоящее время много внимания уделяется различным факторам, приводящим к появлению повреждений и развитию аварийных ситуаций. На ряде ТЭС часть технологических нарушений эксплуатации оборудования связана с недостаточной теоретической и профессиональной подготовкой персонала. Поэтому большое внимание уделяется переподготовке и тренировкам персонала с использованием тренажеров Предложен тренажер для подготовки обслуживающего персонала, который разработан применительно к водоподготовительной установке (осветление и обессоливание воды) производительностью 150 м3/ч в соответствии с производственной инструкцией и другими нормативными документами Улан-Баторской ТЭЦ-3 Этот тренажер позволяет выработать и поддерживать навыки обслуживания оборудования водоподготовительной установки; с его помощью контролируется знание положений инструкции и режимных карт обслуживающим персоналом.

Работа на тренажере, имитирующем эксплуатацию водоподготовительной установки в различных режимах, осуществляется в двух направлениях:

1) выбор правильных ответов из предложенных (включающих ошибочные), основанных на сведениях, содержащихся в станционной инструкции; 2) управление арматурой, насосами, вентилятором, отбором и анализом проб для реализации конкретных эксплуатационных режимов с использованием технологических схем химцеха.

В процессе работы тренажера при контроле различных операций при обслуживании оборудования использовались определенные символы в соответствии с инструкцией по эксплуатации.

Все действия персонала фиксируются в итоговом протоколе. Текстовая часть тренажера показана в приложении.

19 Выводы

1 В результате обследования водно-химического режима Улан-Баторской ТЭЦ-3 установлено, что качество добавочной воды по ряду показателей не соответствует нормируемым значениям.

2. Экспериментальным и расчетным путем показано, что причиной повышенных значений рН добавочной воды является наличие в ней карбонат ионов.

3. Определен количественный и качественный состав отложений и распределение их по проточной части турбин ПТ-25-90/10М показавший, что основное количество отложений состоит из ЫагСОз.

4 Установлено, что степень осаждения кремниевой кислоты в проточной части турбин ПТ-25-90/10М составляет 0,5-0,6% от общего количества 8Ю2, поступающего с паром.

5 Для улучшения качества добавочной, питательной воды и пара предложено заменить загрузку анионитных фильтров первой ступени - вместо сильноосновного анионита АВ-17-8 использовать слабоосновной анионит, что позволит повысить эффективность работы анионитных фильтров второй ступени.

6. Для восстановления обменной емкости сильноосновного анионита АВ-17-8 и удаления из него органических примесей предложено проводить регенерацию анионитных фильтров с использованием растворов ЫаС1 и КаОН Проведенные технико-экономические расчеты показывают, что фильтроцикл увеличится со 188 до 264 часов, расход реагента уменьшится на 33%

7. Разработана новая режимная карта работы водоподготовительной установки для схемы, при которой анионитные фильтры первой ступени загружены слабоосновным анионитом.

8. Предложено заменить используемый на ТЭС водно-химический режим на режим с дозированием хеламина в питательную вод)

¿та.

/5$ As

20

t- 1332

Перспективность перехода к хеламинному водно-химическому режиму подтверждена технико-экономическим расчетом, показывающим, что экономия составит 1.185 тыс. руб. в год.

9. Разработана программа тренажера для обучения и тренировок персонала химцеха применительно к технологической схеме водоподготовительной установки на Улан-Баторской ТЭЦ-3, что позволить повысить квалификацию обслуживающего персонала.

Основное содержание диссертации опубликовано в следующих работах:

1. Цэнджав Т., Оюунсувд Б. Лабораторные исследования для повышения срока службы ионитных материалов в частности КУ-2-8, AB-17-8 на ТЭЦ-3. //Энергетика и инженеры. —2000. № 4. — С 38-41

2. Петрова Т.И., Оюунсувд Б. Исследование процессов работы водоподготовительной установки с целью улучшения качества питательной воды и пара на Улан-Баторской ТЭЦ-3. // The proceedings of the International Scientific Conference on Power Industry and market economy. Materials. UB, Mongolia, 4-6 may 2005. —-P. 407-411.

3. Оюунсувд Б., Петрова Т.И., Влияние работы водоподготовиггельной установки на качество питательной воды и пара на Улан-Баторской ТЭЦ-3, //Энергосбережение и водоподготовка. —2005. №4, — С.24-25.

Подписано к печати fäi ^ & JI —

Тираж

Заказ

Типография МЭИ, Красноказарменная, 13

Введение.4

Глава 1. Поведение примесей в пароводяном тракте ТЭС и постановка задачи исследований

1.1. Источники поступления примесей в пароводяной тракт ТЭС

1.2. Образование отложений в паровых турбинах.

1.3. Коррозионные повреждения проточной части паровых турбин.

1.4. Основные ВХР, используемые на ТЭС с барабанными котлами высоких параметров.

1.5. Постановка задачи исследований.

Глава 2. Описание установки для подготовки добавочной воды

Улан-Баторской ТЭЦ

2.1. Схема водоподготовительной установки.

2.2. Влияние качества добавочной воды на качество питательной воды и пара.

Глава 3. Анализ количества и состава отложений в проточной части турбин ПТ-25-90/10М (ст.№5 и ст.№8)

Улан-Баторской ТЭЦ-3.

Глава 4. Совершенствование режимов и технологии обессоливания ВПУ Улан-Баторской ТЭЦ

4.1 Предложение по оптимизации работы ВПУ.

4.2. Предложения по использованию растворов NaCl и NaOH для восстановлении обменной емкости сильноосновного анионита АВ-17-8.

4.3.Оптимизация ВХР на Улан-Баторской ТЭЦ-3.

Глава 5. Повышение надежности эксплуатаций ВПУ

5.1. Общее положение.

5.2. Описание комплексных тренажеров по эксплуатации двухкамерных механических фильтров и ионообменных фильтров.

Выводы.

По данным зарубежных исследователей процессы коррозии и образования отложений в пароводяном тракте тепловых электростанций являются основной причиной снижения надежности и повышения стоимости пара и t' электроэнергии. Самая высокая составляющая стоимости - возмещение пара и электроэнергии, которая в США до середины 1998 года составляла 100 дол за 1 МВт, а в настоящее время достигла 7000 дол за 1 МВт. Поэтому решение задач, направленных на снижение интенсивности указанных выше процессов, имеет первостепенное значение. Одна из них - поддержание качества воды и пара на уровне, соответствующем нормам технологического проектирования.

Качество пара и питательной воды напрямую зависит от качества q добавочной воды. Современные водоподготовительные установки позволяют получать добавочную воду с низкой концентрацией примесей, однако нередко качество добавочной не соответствует нормируемым показателям. Ухудшение качества добавочной воды влияет на качество питательной воды и получаемого пара. В частности, в воде могут присутствовать органические примеси, кремниевая кислота в повышенных концентрациях и другие соединения, которые переходят в пар. Повышенное содержание примесей в паре приводит к образованию отложений в проточной части турбин и интенсификации коррозионных ^ процессов. Эти процессы снижают мощность турбин и надежность работы. Но и при высоком качестве добавочной воды в проточных частях турбин образуются коррозионно-агрессивные ссреды. Поэтому совершенствование способов подготовки добавочной воды, повышающих её качество, имеет большое практическое значение. При эксплуатации энергетического оборудования большое значение имеет и квалификация обслуживающего персонала. Поэтому развитие тренажерной базы для проведения тренировок персонала, особенно в нестандартных ситуациях, позволяет повысить надежность обслуживания оборудования. В настоящее время выбор оптимального водно-химического режима (ВХР) для паровых стационарных котлов с естественной циркуляцией является весьма актуальной задачей. Применяемые традиционные технологии ведения ВХР барабанных котлов, такие как обработка питательной воды гидразином и аммиаком и котловой воды фосфатами, имеют ряд существенных недостатков. К ним относятся: высокая токсичность гидразина-гидрата, не достаточно эффективная защита от отложений и коррозии всего оборудования пароводяного тракта, особенно на ТЭС с разнородными конструкционными материалами, применение нескольких реагентов для коррекционной обработки теплоносителя, необходимость использования дополнительных реагентов для защиты от стояночной коррозии при ремонтах и простоя оборудования. Поэтому проводятся работы, цель которых состоит в использовании более оптимальных водно-химических режимов. Один из путей в решении этого вопроса - применение пленкообразующих аминов, в частности, хеламина. Перевод барабанных котлов ТЭС на хеламинный водно-химический режим позволяет:

- обеспечить надежную защиту от коррозии не только поверхностей нагрева котла, но и пароперегревателей, проточной части турбины и регенеративных подогревателей и всего конденсатно-питательного тракта в целом при стационарной работе оборудования;

- снизить загрязненность поверхностей нагрева за счет перевода неорганических примесей в тонкодисперсный шлам, который выводится из котла с продувкой;

- осуществлять консервацию всего тепломеханического оборудования в процессе работы без использования дополнительных реагентов;

- упростить операции по пуску и останову оборудования;

- использовать только один реагент для коррекции ВХР вместо двух;

1. ПОВЕДЕНИЕ ПРИМЕСЕЙ В ПАРОВОДЯНОМ ТРАКТЕ ТЭС И ПОСТАНОВКА ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ

Выводы

1. В результате обследования ВХР Улан-Баторской ТЭЦ-3 установлено, что качество добавочной воды по ряду показателей не соответствует нормируемым значениям.

2. Экспериментальным и расчетным путем показано, что причиной повышенных значений рН добавочной воды является наличие в ней карбонат ионов.

3. Определен количественный и качественный состав отложений и распределение их по проточной части турбин ПТ-25-90/10М показавший, что основное количество отложений состоит из ЫагСОз.

4. Установлено, что степень осаждения кремниевой кислоты в проточной части турбин ПТ-25-90/10М составляет 0,5-0,6% от общего количества Si02, поступающего с паром.

5. Для улучшения качества добавочной, питательной воды и пара предложено заменить загрузку анионитных фильтров первой ступени -вместо сильноосновного анионита АВ-17-8 использовать слабоосновной анионит, что позволит повысить эффективность работы анионитных фильтров второй ступени.

6. Для восстановления обменной емкости сильноосновного анионита АВ-17-8 и удаления из него органических примесей предложено проводить регенерацию фильтров с использованием растворов NaCl и NaOH. Проведенные технико-экономические расчеты показывают, что фильтроцикл увеличится со 188 до 264 часов, расход реагента уменьшатся на 33%.

7. Разработана новая режимная карта работы ВПУ для схемы, при которой анионитные фильтры первой ступени загружены слабоосновным анионитом.

8. Предложено заменить используемый на ТЭС водно-химический режим на режим с дозированием хеламина в питательную воду. Перспективность перехода к хеламинному водно-химическому режиму подтверждена технико-экономическим расчетом, показывающим, что экономия составит 1.185 тыс. руб. в год.

9. Разработана программа тренажера для обучения и тренировок персонала химцеха применительно к технологической схеме ВПУ на Улан-Баторской ТЭЦ-3, что позволить повысить квалификацию обслуживающего персонала.

1. Silbert M.D., Zepine Z., Gilben R. Organic matters in recirculating water systems of CANDU PNH reactor. Report to IREQ, 1991.

2. Hochmueller R. Organic Leakage and Solution // International Water Conference. 1982. P.71-78.

3. Zepine Z., Gilbert R., Quallet Z. Thermal Stability of Trihalometanes in steam Condensate Cycles of Cander// PHWR Nuclear Power Plants J. Canadian of Chemical Engineering. 1992. P. 25-29.

4. McCloskey T.H, Dooley R.B., McNaughton W.P. Turbine steam Path Damage: Theory and practice. Volume 1. EPRI, USA. 1999.

5. McCloskey Т.Н., Dooley R.B., McNaughton W.P., Volume 2. Damage Mechanism EPRI . USA. 1999.

6. Povarov O.A., Petrova T.I. et al. Turbine steam, Chemistry and Corrosion. Experimental turbine tests. EPRI TR-108185, 1997.

7. Стырикович M.A., Мартынова О.И., Миропольский 3.JL Процессы генерации пара на электростанциях. // Учебник для энергетических специальностей вузов. М.: Энергия. 1969. с.312.

8. Рогацкин Б.С. Поведение продуктов коррозии конструкционных материалов в пароводяном тракте энергоблоков сверхкритических параметров. Автореф. дис. канд. техн. наук. Тула, 1973.-С. 18-19.

9. Petrova T.I., Martynova O.I. Behavior of copper Corrosion products in the two- phase region. Int.Conf. on Interaction on of non-iron based materials with water and steam. June 11-13, 1996, Italy. P.37-49.

10. Петрова Т.И., Кашинский В.И., Зонов А.А., Гришин Е.П. Удаление отложений из проточной части турбин Сахалинской ТЭЦ. //Новое в Российской энергетике. 2000. №5. С. 1-6.

11. Petrova T.I., Kashinsky V.I., Zonov A.A., Grishin Е.Р. Power plant chemistry. -2000. T.2.№10.P.

12. Мартынова О. И., Рогацкин Б.С. Отложение солей и продуктов коррозии в проточной части турбин сверхкритических параметров// Теплоэнергетика. -1970.№ 5. -С.50 54.

13. Правила технической эксплуатации электростанций и сетей российской федерации М. ОРГРЭС.2003.

14. Cohen P., Pocock F. The ASME handbook on mater technology for thermal Power systems, E ASME, New York. USA. 1989.

15. Стырикович M.A., Мартынова О.И., Куртова И.С.Поведение примесей питательной воды в тракте блоков сверхкритических параметров // Теплоэнергетика. 1966. № 7.

16. Зенкевич Ю.В. О процессах образования солевых отложений в турбинах //Теплоэнергетика. 1960. №4. -С.62 -68.

17. М.С. Шкроб, Ф.Г. Прохоров. Водоподготовка и водный режим паротурбинных электростанции. М.: Энергоатомиздат. -С.97-101.

18. Turbine Steam Chemistry and Corrosion. Final Report. Electric Power Research Institute, Palo Alto, CA: August 1994. Report TR-103738.

19. Kostuk A.G., Povarov O.A., Lebedeva A.I., and Bogomolov B.V. Valuation of Service Life of Disks for IP Cogeneration Turbines. //Teploenergetika. No. 4, pp. 2-7 (1988).

20. Komarov N.F., Yurkov E.V. Corrosion Damage to the Blading and Disks of Steam Turbines.// Teploenergetika. No. 2. pp. 10-14 (1991).

21. Gould G. C., Potter R.W., Pocock F.J. Activities of the international association for the Properties of Steam concerning chemical transport in steam. Proc. Amer. Power conf. Vol.40. Chicago, III, 1978. P.935-942.

22. Effertz P.H., Forchhammer P., Hickling J. Spannungsrib-korrosionschaden an Bauteilen in Kraftwerken- Mechanismen und Beispiele.-VGB Kraftwerkstechnik. -1982. vol.62. №5. P.390-408.

23. Мартынова О.И. Влияние водно-химических режимов энергоблоков ТЭС и АЭС на надежность работы паровых турбин

24. Энергохозяйство за рубежом. 1979. №1. -С. 1 - 6.104

25. Jonas О. Steam chemistry and corrosion in the phase transition zone of steam turbines. EPRI report TR-108184-VI, 1999.

26. Lindsay W.T. Physical Chemistry in Steam Turbines. // Westinghouse Steam-Turbine Generator Technology Symposium. Charlotte. USA, Oct 1978.

27. Povarov O.A., Styrikovich M.A. Behavior of Impurities in Turbine Flowpath. In book; Heat-and-Mass Transfer and Hydrodynamics in Two-Phase Flows at Nuclear Power Plants. Nauka, Moscow. USSR. 1982, pp. 300-308.

28. Martynova O.I., Povarov O.A., Rossikhin L.Ya., and. Polevoi E.N. Formation of Corrosive Solutions in K-300-240 LP Turbine Flowpath. Teploenergetika. -No. 1. pp. 45-48 (1988).

29. G.V.Vasilenko, G.P. Sutotsky, and L.Kh. Kontorovich, "Early Condensate Purity Influences on Turbine Operational Reliability," Teploenergetika. No. 4 pp 54-56 (1984).

30. Jonas O. Turbine Steam Purity. //Combustion . December 1978. vol. 50. №6, P.ll-28.

31. Поваров О.А., Семенов B.H., Богомолов Б.В. Влияние агрессивных сред на надежность паровых турбин. // Теплоэнергетика. -1986.№ 10.-С. 33-38.

32. Мартынова О.И., Поваров О.А., Петрова Т.П. , Семенов В.Н., Троицкий А.Н., Петров А.Ю., Дули Р.Б. Образование коррозионно-активных сред в зоне фазового перехода в паровых турбинах

33. Теплоэнергетика. 1998. -№ 7. С. 37-42.

34. Петров А.Ю. Влияние водно-химических режимов на загрязнение первичного конденсата коррозионно-активными примесями в зоне фазового перехода паровых турбин: Автореф. дис. канд. техн. наук. М., МЭИ, 1997. -20с.

35. Петрова Т.И. Теоретический анализ и разработка рекомендаций для оптимизации водно-химических режимов тепловых электростанций: Автореф. докт. техн. наук, Москва. МЭИ. 2001.

36. Svoboda R., Pflug H., Warneke T. Chemie des Phasenuberganges in Dampfturbinen. // Final report for VGB-project Nr. 182, VGB Power Tech, Essen/D, 2002.

37. Svoboda R, Sandmann H., Romanel S., Bodmer H.M. Investigations on the Early Condensate in Steam Turbines.//12th International Conference on the Properties of Water and Steam, September. 1994. Orlando . USA.

38. Svoboda R., Sandmann H., Romanelli S., Bodmer M. Early condensate in steam turbines. // International EPRI / VGB Conference on Interaction of Iron Based Materials with Water and Steam, 1992. Heidelberg. Germany.

39. Cycle Chemistry Guidelines for Fossil plants: Phosphate Treatment for Drum Units. EPRI TR-103665 EPRI, Palo Alto, Ca, USA. 1994.

40. Sodium Hydroxide for Conditioning the Boiler Water of Drum- Type Boilers. EPRI TR-104007. EPRI, Palo Alto, Ca, USA. 1995.

41. Маргулова T.X., Мартынова О.И. Водные режимы тепловых и атомных электростанций: Учеб. для вузов по спец. "Технология воды и топлива на тепловых и атомных электростанций 2-е изд., испр.и доп.-М.: Высш. шк., 1987. - с. 319 .

42. Субботина Н.П. Водный режим и химический контроль на тепловых электростанциях. Учебник для техникумов. М., Энергия. -1974.с 328.

43. Маргулова Т.Х. Применение комплексонов в теплоэнергетике. М., Энергия, 1973. -с. 264.

44. Опыт применения трилона Б для коррекции вводно-химического режима парогенераторов высокого давления, работающих на мазуте

45. Вайнман А.Б., Гофман И.Н., Калинина А.Г., Филимонов О.В. // Теплоэнергетика. 1976. №2. - С. 62-64.

46. Вайнман А.Б., Маргулова Т.Х. Способы защиты барабанных парогенераторов сверхвысоких давлений от накипеобразования и коррозии. Авт. Свид. № 876789//БИ. 1981. №40.

47. Обоснование и результаты внедрения комплексонно-щелочного водного режима / Маргулова Т.Х. , Москвин JI.H. , Ефимов А.А. и др. // Теплоэнергетика. -1983. № 8. С. 39-44.

48. Price Т. AVT to ОТ Conversion of a Drum Type Boiler Unit at Thomas Hill Energy Center // Proc. International Conference on Fossil Plant Cycle Chemistry. 1997. Electric Power Research Institute, Palo Alto, A. EPRI TR-108459. P. 1-13 -1-29.

49. Modem Power Station Practice // Chemistry & Metallurgy. Vol. E. 1992. British Energy International Ltd., Third Edition.

50. Oxygenated Treatment Experience/ Mclnnes et al. // Tarong & Austa Energy Corporation. 1998.

51. Aspden D., Piatt D., Conlin J.B. Periodic Oxygen Treatment for Drum Boilers // Proc. VGB-Konferenz . Chemie im Kraftwerk 1996. 1996. V3.

52. Selection and Optimization of Boiler and Feedwater Treatments for Fossil Plants // Electric Power Research Institute, Palo Alto, CA. EPRI TR-105040. 1996.

53. Zahner Т., Seghezzi H.D., Cappis M.C. Water Treatment Helamin. FiltroSA // CH-1211 Geneve the SQS-sertificate ISO 9002.

54. Опытно-промышленные испытания по коррекционной обработке хеламином пароводяного тракта барабанного котла (10 МПа) / Богачев А.Ф., Маврицкая Р.К., Кыштымов В.Я. и др. // Теплоэнергетика. 2002. №8. - С. 30-35.

55. Захаренко О.Н., Колпащиков B.JI. Исследование процессов коррекционной обработки воды в пароводяных трактах и контурах охлаждения ТЭЦ хеламином и кубленом //4-й Минский международный форум по тепломассообмену. 2000. Т. 10. С. 455-463.

56. Фурунжиева А. В. Изучение влияния органических соединений на коррозию углеродистой стали и латуни в тракте ТЭС барабанными котлами. Автореф. дис. канд. техн. наук. М., МЭИ. 2004. -20с.

57. Savelkoul J., Van Lier R. Operational Experience with Organics in Industrial Steam Generation. // Int. Conference Interaction of Organics and Organics Cycle Treatment Chemicals with Water, Steam and Materials. 4-6 October. 2005. Studgart, Germany.

58. К. Thakur. Replacement of hazardous chemicals in UAE and kingdom of Bahrein. Int. Conference Interaction of Organics and Organics Cycle Treatment Chemicals with Water, Steam and Materials. 4-6 October 2005, Studgart, Germany.

59. Conditioning of Water-Steam Cycles with a Mixture of Polyamines and Polyacrylates / R. Roofthooft, M. Eyckmans, K. Verheyden, D. Pourcq // International Journal for Electricity and Heat Generation, VGB PowerTech, 81. Volume. Issue 3. 2001. P. 83 86.

60. Roofthooft R. Improvement of the waterside oxide-layers using "filming" polyamines/polyacrylates// Wasserkonditionierung. Filtro SACH-1211 Geneve the SQS-sertificate ISO 9002.

61. Kelm W., L.Bursik 12 Years of Experience with Amins in PCK Refinery Schwedt. Int. Conference Interaction of Organics and Organics Cycle Treatment Chemicals with Water, Steam and Materials. 4-6 October. 2005, Studgart, Germany.

62. Kazumo Marugame. Development of Amine Carboxylate Based Agent for Boiler Water Treatment. Int. Conference Interaction of Organics and Organics Cycle Treatment Chemicals with Water, Steam and Materials. 4-6 October 2005, Studgart, Germany.

63. Water Quality for Steam Generators with Water Tubes, 1990. Belgian Institute for Standardisation (IBN), Brussels, Belgium, NBN I 01-003:1990.

64. Wolfgang S. Amine proves effective alternative to hydrazine// Modern Power Systems, February, 2001

65. Wolfgang S. Use of Organic Conditioning Chemical in Co-Generation Units with Once-Through Steam Boilers // Power Plant Chemistry, Seminar "Feed water and Boiler Water Treatment in Industrial, Co-Generation ,and

66. Refuselncineration Plants and Units with Heat Recovery Steam Generators. Mannheim, November 14-15, 2000. P. 4.

67. Verhcyden K., Ertryckx R. Wiseacre M. Belgian experiences vile film forming amines// Seventh International Conference on Cycle Chemistry in Fossil Plants.

68. Лапшин М.И. Методические указания // Объемно- аналитические методы определение щелочности воды ацедиметрическим методам МЭИ.

69. Shields K.J., Dooley R.B., Мс Closkey Т.Н., Syrett B.C., Tsou J. Copper transport in Fossieplant units Proc. // Fifth Jnt.Cont. on fossie plant Cycle chemistry , June 10-12, 1997. Charlotte, USA. 8.1-8.24.

70. Стырикович М.А.Внутрикотловые процессы: M., Госэнергоиздат.1954.

71. М.И. Лужнов, Г.Т. Школьник, М.А.Лужнова, Ю.П. Буланов. Исследование заноса солями проточной части турбин 300 МВт. // Электрические станции. 1969, №4.

72. Strauss J. D. Control of turbine-steam chemistry. // Power, 1981, vol. 125.- № 3, P. 33-42.

73. Jonas O. Characterization of steam turbine Environment and selection of test Environments. EPRI. Int. blade. Workshop. Boston USA. 1982. P. 3-35-74.

74. Ступенчато-противоточное анионирование воды на промышленной обессоливающей A.M. Прохорова. // Теплоэнергетика. -1964. №12. С. 70-74.

75. Пути уменьшения расхода реагентов при эксплуатации обессоливающих установок Прохоров Ф.Г.// Теплоэнергетика.-1964. №10.-С. 2-7.

76. Копылов А.С., Лавыгин В.М., Очков В.Ф. Водоподготовка в энергетике: Учебное пособие для ВУЗов. М.: Издательство МЭИ, 2003. -310 е.: ил.

77. Иониты. /Архангельский JT.K., Белинская Ф.И., Волжинский А.И., и др. Ленинград: Химия. 1982.С. 281-284.

78. Прохоров Ф.Г., Янковский К.А., Прохорова A.M. Внутрикотловые физико-химические процессы и водный режим котлов высокого давления: Сб. статьей. Госэнергоиздат. 1957, с.554.

79. Фейзиев Г.К. Высоко-эффективные методы умягчения, опреснения и обессоливания воды. Учебное пособие для ВУЗов М.: Энергоатоииздат. 1988.

80. Н.А.Мещерский. Эксплуатация водоподготовительных установок электростанций высокого давления. М.: Энергоатомиздат.1984. С.141-142

81. Очков В.Ф., Рахеева М.А., Певнева Н.Ю. Ситуационные тренажеры по ликвидации нарушений водно-химичесого режима электростанции. Тез. докл. Научно-техн. совещ. 2003.

82. Проблемы и перспективы развития химического и радиохимического контроля в атомной энергетике. Сосновый Бор. 2001.

83. Тренажерная подготовка кадров как системообразующий фактор в сфере обеспечения безопасной эксплуатации оборудования электроэнергетики России. /Загретдинов И.Ш., Магид С.И. и др. //Энергосбережение и водоподготовка . 2004. №2. - С. 4-10.

84. Иониты. // Каталог. Научно-исследовательский институт пластических масс (НПО «Пластмассы»). Отделение Научно-исследовательского института технико-экономических исследований.г. Черкассы. 1998.

85. Характеристики анионитных фильтров Улан-Баторской ТЭЦ-3

86. Анионитные фильтры первой ступени Анионитные фильтры второй ступени1. Диаметр, мм 3000 3000

87. Рабочее давление, МПа 0,6 0,6

88. Площадь фильтрования, м2 7,1 7,1

89. Материал загрузки АВ-17-8 Амберлит JRA-94P АВ-17-8

90. Высота загрузки, м 1,2 0,8

91. СВОЙСТВА СЛАБООСНОВНОГО АНИОНИТА "Амберлит JRA-94P"86.

92. Внешний вид Сферическое зерно

93. Полимерная основа Стиролдивинилбензол

94. Структура матрицы макропористая4. Ионогенная группа амин

95. Товарная форма Свободное основание6. Размер зерен, мм 0,3-0,84

96. Эффективный размер зерен, мм 0,3-0,478. Влажность, % 55-60

97. Плотность набухшем состоянии кажущаяся, г/см3 истинная, г/см3 0,610-0,670 1,05

98. Полная обменная емкость (статическая), не менее, мг-экв/г мг-экв/см3 4,2 1,25

99. Максимальная рабочая температура, °С 10012. Рабочий диапазон рН 0-713. Насыпная масса, г/дм3 640

100. Основное применение В 1-й ступени водоподготовки, особенно при высоком содержании органических веществ1. Текстовая часть тренажера

101. Вопрос №1: Вы открываете задвижки 8М медленно и настолько, чтобы-урасход воздуха составлял 300 м /ч и давление его в фильтре не превышало 4-5 кгс/см ?1. да2. нет

102. Вопрос №2: Сколько минут продолжается взрыхление камеры МФ сжатым воздухом?1.52. 103. 15б) закрыть ЗМ12.12. С использованием рис. проведите взрыхление нижней камеры МФ №1 сжатым воздухом.а) открыть 4М

103. Вопрос №1: Режим, аналогичный взрыхлению воздухом верхней камеры фильтра, выдержан?1. да 2) нет

104. Вопрос №1: До какой величины (кгс/см ) необходимо повысить давление в фильтре при его опрессовке? 1)6,02. 9,0 3) 12,0

105. Вопрос №2: Вы проверили герметичность всех соединения (люки, арматура, прибора) на фильтре при его опрессовке в течение 10 мин и убедились в отсутствии течей?1. да2. нетв) закрыть 1М

106. Вопрос: С каким расходом (м /ч) ведется взрыхление катионита в фильтрах HI и Н2?1. 30-402. 60 703. 90-100е) из Воз Н2 появилась капля, закрыть Воз Н2ж) нажать на колбу п/о вх Н2: "Выноса нет"

107. Вопрос: Вы должны изменить расход взрыхляющей воды для фильтра HI?1. да 2) нетб) из Воз HI появилась капля, закрыть Возв) нажать на колбу п/о вх HI: "Выноса нет"

108. Вопрос №1: Вы проверили по уровнемеру объем кислоты в БМК №1. Он достаточен для регенерации?1. да2. нет

109. Вопрос: С какой концентрацией (%) регенерационный раствор кислоты должен подаваться на Н-фильтры?1. 1,02.3,03.7,0г) нажать на колбу п/о вх Н2: "Ch2s04 = 1%"д) закрыть п/о вх Н2

110. Вопрос №2: С каким расходом ведется отмывка НФ по линии регенерации? 1)30-45 * 2) 45 603.65-70

111. Вопрос №3: Сколько минут обычно проводится отмывка пары НФ на бакнейтрализатор?1. 10-302.40 603. 60-90а) нажать на колбу п/о вых HI: "Жотм = Жосв"б) открыть 2ДН, закрыть ЗДН, ОКЗ

112. Вопрос: С каким расходом (м3/ч) ведется взрыхление ионита в корпусах-фильтрах?1.40-602. 70-753. 80-85е) из Воз А2 появилась капля, закрыть Воз А2ж) нажать на колбу п/о вх А2: "Выноса нет"

113. Вопрос: Параметры взрыхления фильтра АФ1 №1 отличаются от аналогичных для АФ2 №1? 1) да2. нетб) из Воз А1 появилась капля, закрыть Воз А1в) нажать на колбу п/о вх А1: "Выноса нет"

114. Вопрос №1: Вы проверили по уровнемеру объем крепкой щелочи в БМЩ №1 и оценили его достаточность для регенерации пары АФ?1.да2. нет

115. Вопрос: Какая процентная концентрация раствора щелочи должна подаваться для регенерации на АФ?1. 0,5 12. 1,5-23.2-3в) нажать на колбу п/о вх А2: "CNa0n = 3%"г) закрыть п/о вх А2

116. Вопрос №1: Требуемый расход крепкой щелочи из БМЩ пропущен? © 1) да2. нет

117. Вопрос №1: С каким расходом (м /ч) ведется начальная отмывка по линии регенерации?1.30-352. 40-553. 65 70

118. Вопрос №2: Сколько минут обычно проводится отмывка анионита на бак-нейтрализатор? 1) 10-202.20 303.30-60

119. Вопрос №1: В течение скольких минут должно осуществляться перемешивание растворов в БН? 1) 102. 403.604. 120

120. Вопрос №2: Вы измерили рН раствора в БН и его значение укладывается в предел 6,5 8,5?1. да2. нет16.6. С использованием рис. откачайте нейтрализованный раствор из БН-1 насосом НРБН-1, который продолжает находится в работе.а) открыть БН5, закрыть БН-3

121. V © 1) пропуск через фильтр 2-ой порции раствора NaCl1.© 2) взрыхление анионита в рабочем фильтре по обычной технологии

122. VI © 3) отмывка анионита от входа фильтра до остаточнойоконцентрации хлоридов 20 мг/дм

123. ИХ © 4) отмывка анионита по штатной технологии

124. VII © 8) регенерация анионита едким натром с превышением нормы по1. NaOH в 1,5 2,0 раза

125. ИХ © 3) если при опробовании насоса выявлены дефекты, проводится подготовка рабочего места к работе, как при первичном допуске

126. VI © 4) включение в работу оборудования после ремонта (опробования)производится после прикрытия наряда и установки постоянных заграждений

127. VII © 7) если опробование не выявило дефектов, наряд закрывается, всоответствующих графах ставят подписи руководитель, производитель работ и допускающий