автореферат диссертации по энергетике, 05.14.01, диссертация на тему:Исследование эффективности схем МИУ с испарителями различных типов при концентрировании многокомпонентных растворов

ОСНОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ.

ВВЕДЕНИЕ.

ГЛАВА I. ОБЗОР ЛИТЕРАТУРЫ.

1Л. Применяемые на объектах энергетики конструкции испарителей и схемы их включения.

1.2. Особенности гидродинамики испарителей, в условиях глубокого концентрирования питательной воды.

1.3. Особенности ухудшения теплоотдачи при кипении в каналах в области низких массовых скоростей и давлений для воды и 26 водных растворов.

1.4. Особенности теплоотдачи при кипении водных растворов в 44 трубах

1.5. Выбор оптимальной конструкции испарителей в составе многоступенчатых испарительных установок и схемы их 52 включения.

1.6. Постановка задач исследования.

ГЛАВА II. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНАЯ УСТАНОВКА И МЕТОДИКА ИССЛЕДОВАНИЯ.

2.1. Экспериментальная установка и рабочий участок.

2.2. Теплофизические измерения.

2.3. Оценка изменения статических характеристик пульсаций температуры по толщине стенки канала.

2.4. Методика проведения экспериментов.

2.5. Методика обработки экспериментальных данных.

2.6. Результаты тарировок измеряемых величин.

2.7. Оценка погрешности измерений.

ГЛАВА III. РЕЗУЛЬТАТЫ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО ИССЛЕДОВАНИЯ ТЕПЛООБМЕНА ПРИ КИПЕНИИ

ТРЕХКОМПОНЕНТНОГО ВОДНОГО РАСТВОРА Na2S04 и NaOH В ВЕРТИКАЛЬНОЙ ТРУБЕ ПРИ НИЗКИХ МАССОВЫХ

СКОРОСТЯХ И ДАВЛЕНИЯХ.

3.1. Особенности возникновения участка с ухудшенной теплоотдачей.

3.2. Характеристики переходной области.

3.3. Теплоотдача при кипении трехкомпонентного водного раствора.

3.4. Влияние едкого натра на ухудшение теплоотдачи.

ГЛАВА IV. МЕТОДИКА ТЕПЛОГИДРАВЛИЧЕСКОГО РАСЧЕТА ИСПАРИТЕЛЕЙ С ЕСТЕСТВЕННОЙ ЦИРКУЛЯЦИЕЙ, ПРЯМОТОЧНЫХ И ДВУХЗОННЫХ ИСПАРИТЕЛЕЙ. ВЫБОР ОПТИМАЛЬНОЙ КОНСТРУКЦИИ ИСПАРИТЕЛЕЙ В СОСТАВЕ МИУ.

4.1. Методика теплогидравлического расчета испарителя с естественной циркуляцией.

4.2. Методика теплогидравлического расчета прямоточного испарителя.

4.3. Методика теплогидравлического расчета двухзонного испарителя.

4.4. Расчет коэффициентов теплопередачи в испарителе. Сопоставление расчетных и экспериментальных значений коэффициентов теплопередачи.

4.5. Оценка эффективности применения двухзонных и прямоточных испарителей в составе МИУ. Выбор оптимальной конструкции испарителей в составе МИУ.

ВЫВОДЫ.

Для электростанций без внешних потерь конденсата, т.е. для КЭС и отопительных ТЭЦ применение химического обессоливания воды считалось целесообразным при общем содержание анионов сильных минеральных кислот (S04 + CI + NO3 + N02) в исходной воде меньше 5 мг-экв/кг. Дистилляция в испарительных установках применялась при более высоком содержании анионов. Для промышленно-отопительных ТЭЦ с внешними потерями пара, восполнение потерь принималось химобессоленной водой или дистиллятом испарителей на основании технико-экономического обоснования. В результате такого подхода область применения термического обессоливания распространилась в основном на конденсационные электростанции 9, 13, 24 МПа с относительно небольшими потерями конденсата при условии высокой минерализации исходной воды. А на промышленно-отопительных ТЭЦ с большими потерями конденсата применялись и применяются огромные химобессоливающие установки. Получение добавочной воды котлов методом химобессоливания, как известно, приводит к образованию значительных объёмов сточных вод, с большим количеством солей, чем забирается с водой из источника водоснабжения. Термическое обессоливание характеризуется меньшим количеством сбрасываемых солей, хотя и при этом способе оно достаточно велико. Применяемое для энергетических испарителей в качестве предочистки Na-катионирование воды предопределяет стоки в виде регенерационных вод фильтров плюс продувка собственно испарителей, для блоков СКД, добавляются еще и регенерационные воды фильтров доочистки дистиллята.

Требование сокращения и даже исключение сбросов засоленных вод привело к расширению границ применения испарителей. Кроме получения дистиллята на термообессоливающие установки стала возлагаться задача очистки сточных вод путем их выпаривания. К большему развитию термообессоливания приводит и дефицит химических реагентов, необходимых для технологии химического обессоливания воды.

Для очистки сбросных вод на ТЭС широкое применение находят испарители поверхностного типа с естественной циркуляцией (испарители типа "И") [1 - 4]. Исследование процессов гидродинамики и теплообмена в испарительных установках проводилось и ранее. Научные разработки и технические решения работ [5 - 8] актуальны и сегодня.

Условия в испарителях характеризуются высокой концентрацией содержащихся в природных и сточных водах солей (до 100 г/кг). В этом случае особенно при высоких перепадах температур на греющей секции заметно снижаются коэффициенты теплопередачи в испарителях, что приводит к существенному снижению производительности и экономичности водоподготовительных установок. Снижение коэффициента теплопередачи в испарителе происходит в результате возникновения в испарительных трубах участков с ухудшенной теплоотдачей. Возникновение участка с ухудшенной теплоотдачей применительно к условиям работы испарителей в настоящее время исследовано лишь для воды [9] и водного раствора сульфата натрия [15].

Для повышения надежности расчета испарителей и усовершенствования их характеристик необходимо располагать данными по теплоотдаче при кипении и паросодержаниям, при которых происходит переход к участку ухудшенной теплоотдачи при низких давлениях и массовых скоростях, для водных растворов, приближенных по составу к концентрату испарителей. Однако данные по кипению концентрата испарителей не дали бы представления о влияние отдельных компонентов и как следствие возможность разработать достаточно универсальную методику расчетов при любых концентрациях компонентов, а не строгой их комбинации. Таким образом, необходимы исследования растворов с постепенным увеличением числа компонентов - многокомпонентных растворов.

Имеющиеся в литературе данные получены для различных водных растворов при давлениях 0.1-1 МПа и массовых скоростях 100 - 1000 кг/(м -с). Считается, что при кипении растворов в пристенном слое жидкости возможно увеличение концентрации примесей вследствие упаривания. При достижении критического солесодержания паросодержание, при котором происходит переход к участку ухудшенной теплоотдачи, может существенно понизиться [15, 43 - 46]. На условия возникновения участка ухудшенной теплоотдачи может оказывать влияние наличие в концентрате испарителей едкого натра.

Как показали исследования на воде [9 - 11], при низких массовых скоростях (pw <100 кг/(м -с)) паросодержание Xм, при котором происходит переход к участку ухудшенной теплоотдачи, может быть существенно меньше единицы. Однако для растворов данные по величине X* крайне ограничены. Кроме того, в водных растворах могут существенно измениться теплофизические свойства. Но имеющиеся данные малочисленны, что затрудняет обработку экспериментальных результатов и разработку расчетных рекомендаций. Таким образом, исследование теплообмена при кипении многокомпонентных водных растворов применительно к испарителям кипящего типа является актуальной задачей.

Выводы

1. Анализ работы испарителей показал, что при определении коэффициентов теплопередачи в них необходимо учитывать особенности гидродинамики, обусловленные наличием пара в опускной щели. Скорость циркуляции в испарителях может достигать низких величин (pw около 10 кг/(м -с)). Расчет коэффициентов теплопередачи без учета солесодержания и щелочности среды на возникновение зоны ухудшенной теплоотдачи приводит к существенному отличию от экспериментальных данных при высоких температурных напорах.

2. Проведено исследование условий возникновения области ухудшенного теплообмена при подъёмном течении трехкомпонентного водного раствора сульфата натрия и едкого натра в диапазонах массовых скоростей 8-45 кг/(м с), давлений 0.3-1.6 МПа, концентраций сульфата натрия 2-14 г/кг и едкого натра 0.05 - 6 г/кг. Получены распределения температуры стенки и интенсивности её пульсаций по длине трубы.

3. Впервые получены систематические экспериментальные данные по тепловым нагрузкам и массовым паросодержаниям, при которых начинается переход к области ухудшенного теплообмена при низких pw и Р при кипении трехкомпонентных водных растворов сульфата натрия и едкого натра. В исследованном диапазоне массовых скоростей обнаружен минимум на зависимости Х*( pw). Установлено, критическая концентрация едкого натра равна 1 г/кг. Обнаружено, что зависимость Х*( pw) при концентрациях компонентов ниже критических близка к зависимости для воды. При закритической концентрации компонентов происходит смещение минимума X* в область больших массовых скоростей по сравнению с водным раствором сульфата натрия. Предложены зависимости для расчета X*, q* в исследованном диапазоне параметров при закритическом содержании компонентов.

4. Получены новые экспериментальные данные по характеристикам переходной области при кипении трехкомпонентных водных растворов сульфата натрия и едкого натра и установлено, что при докритической концентрации компонентов длина переходной области для трехкомпонентного водного раствора сульфата натрия и едкого натра больше, чем для водного раствора сульфата натрия и с уменьшением массовой скорости расхождение увеличивается. При концентрации компонентов выше критической длина переходной области для исследованного раствора больше, чем для воды и с уменьшением массовой скорости расхождение так же увеличивается. Предложены зависимости для расчета относительной длины переходной области в исследованном диапазоне параметров.

5. Уточнены методики теплогидравлического расчета испарителей различных типов с учетом снижения уровня концентрата в опускной щели, неравномерности теплоотдачи по высоте греющей секции на участках с различным механизмом передачи тепла и использованием полученных в настоящей работе уравнений. Предложенная методика позволяет уменьшить отклонение расчетных и экспериментальных данных по сравнению с известными рекомендациями.

6. Проведены расчеты многоступенчатых испарительных установок, базирующихся на испарителях с естественной циркуляцией, двухзонных и прямоточных при параллельной и последовательной схемах питания. Полученные результаты позволили установить, что применение двухзонных и прямоточных испарителей наиболее эффективно при последовательном питании корпусов МИУ и регенерации питательной воды. По результатам работы даны рекомендации, определяющие область применения двухзонных и прямоточных испарителей в составе МИУ. При последовательном питании и регенерации наиболее эффективно применение прямоточных испарителей. В случае параллельного питания с индивидуальной регенерацией целесообразно применение двухзонных испарителей.

1. Стерман J1.C., Покровский В.Н. Физические и химические методы обработки воды на ТЭС. - М.: Энергоатомиздат, 1991.

2. Стерман Л.С. Испарители. М.: Машгиз. 1956.

3. Седлов А.С., Абрамов А.И., Васин В.А., Стерман JI.C. Исследование теплообмена и гидродинамики в испарителях и паропреобразователях // Теплоэнергетика. 1994. - №1. - С.61 - 66.

4. Седлов А.С., Абрамов А.И., Васин В.А., Дегтярев И.К., Хазиахметов P.M. Исследование гидродинамики и теплообмена в испарителях и паропреобразователях при глубоком концентрировании природных и сточных вод // Вестник МЭИ. 1994. - №1.

5. Стерман JI.C. К теории паросепарации // Журнал технической физики. -1958.-Т. XXVIII.-Вып. 7.

6. Стерман JI.C., Можаров Н.А. Исследование работы испарителей блока К-200-130 Луганской ГРЭС//Теплоэнергетика, 1965. -№12. С. 15 - 18.

7. Стерман Л.С., Можаров Н.А., Лавыгин В.М. Технико-экономический анализ работы многоступенчатых испарительных установок мгновенного вскипания // Теплоэнергетика. 1968. - №11.- С. 26 - 30.

8. Кутепов A.M., Стерман Л.С., Стюшин Н.Г. Гидродинамика и теплообмен при парообразовании. М.: Высшая школа, 1986.

9. Шкондин Ю.А. Исследование тепловых процессов и разработка методики теплогидравлического расчета испарителей: Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук. М.: МЭИ, 1997.

10. Стырикович М.А., Полонский B.C., Циклаури Г.В. Тепломассообмен и гидродинамика в двухфазных потоках атомных электростанций.

11. Гидравлический расчет котельных агрегатов: (Нормативный метод) / Под ред. В.А. Локшина и др. М.: Энергия, 1978.

12. Липов Ю.М. Паровые котлы тепловых электростанций. М.: Энергоатомиздат, 1981 г.

13. Буяков Д.В. Исследование влияния концентрации водного раствора сульфата натрия на теплообмен в испарителях и паропреобразователях: Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук. -М.: МЭИ, 1999.

14. Бускунов Р.Ш., Гронский Р.К., Грачева С.И., Громова Л.В. Методические указания по эксплуатации испарительных установок поверхностного типа тепловых электростанций (МУ 34-70-107-85). М.:СПО Союзтехэнерго, 1985.

15. Мошкарин А.В., Бускунов Р.Ш. Испарительные установки тепловых электростанций. М.: Энергоатомиздат, 1994. - С. 152 - 153.

16. Бускунов Р.Ш., Щербинин А.С., Бускунова Н.П. Многоступенчатые испарительные установки тепловых электростанций // Промышленная энергетика. №4. - 1971.

17. Бускунов Р.Ш., Гронский Р.К., Клепикова Т.М. Выбор схемы питания многоступенчатых испарительных установок // Промышленная энергетика. -№6.- 1986. С.38 40.

18. Васин В.А. Исследование тепловых и гидродинамических процессов и разработка методик расчета переточных устройств и испарителей // Автореф.дисс.канд.техн.наук. М.: Изд-во МЭИ, 1993. - С.5 - 8.

19. Исследование, наладка и испытания опытной испарительной установки к турбине Т-100-130 ТЭЦ-21 Мосэнерго // Отчет о НИР. -М: МЭИ, 1972.

20. Рыков А.П. Применение термического метода водоподготовки на ТЭС, работающих в переменной части графика электрической нагрузки энергосистемы: Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук. М.: МЭИ, 1982.

21. Бускунов Р.Ш., Сметана А.З. Особенности гидродинамики водяного объема вертикального испарителя // Теплоэнергетика. № 4. - 1970.

22. Бускунов Р.Ш. Подъемное движение концентрата по опускным трубам в испарителях // Теплоэнергетика. -№ 7. 1972.

23. Семеновкер И.Е. Ухудшение циркуляции при вспенивании котловой воды // Теплоэнергетика. -№7. 1955.

24. Демидов Н.Н., Голубев Е.К., Чернов. А.Г. Статические и динамические характеристики испарителей поверхностного типа при переменных режимах эксплуатации // Энергомашиностроение. № 3. - 1980.

25. Поспелов Д.Н., Васильев O.JI. Эксплуатация испарителей турбины К-200-130 на Змиевской ГРЭС // Электрические станции. № 2. - 1971.

26. Голубев Е.К., Глазов Е.Е., Егоров Н.И., Попов В.П. Повышение надежности работы испарителей блоков 300 МВт // Энергомашиностроение. -№ 5. -1980.

27. Голубев Е.К., Глазов Е.Е., Вакуленко Б.Ф., Подгорный П. И. Испарители для ТЭС и результаты их испытаний // Теплоэнергетика. № 4. - 1983.

28. Агабабов B.C. Исследование расчетных зависимостей для качества пара испарителей ТЭС при закритических солесодержаниях концентрата: Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук. -М.: МЭИ, 1986.

29. Кузма-Кичта Ю.А., Комендантов А.С., Бурдунин М.Н. и др. Исследование интенсификации теплосъема в парогенерирующих каналах с пористым покрытием // Теплоэнергетика, 1991. - №5. - С.42 - 47.

30. Кутателадзе С.С. Теплоотдача и гидравлическое сопротивление. М.: Энергоатомиздат, 1990. - 367с.

31. Морозов Ю.Д., Привалов А.Н., Присняков В.Ф. и др. Кризис теплоотдачи при кипении калия в каналах с капиллярно-пористым покрытием стенок И Тепломассообмен -ММФ: Тез. докл. Минск: ИТМО АН БССР, 1988.

32. Хасанов Ю.Г., Комендантов А.С., Кузма-Кичта Ю.А., Бурдунин М.Н. Исследование интенсификации теплообмена в закризисной области канала с пористым покрытием // Теплоэнергетика. 1987. -№7. - С.69 - 71.

33. Савкин Н.Н. Исследование интенсификации теплообмена в докризисной и закризисной областях парогенерируюгцей трубы с пористым покрытие и разработка рекомендаций для расчета теплоотдачи: Автореф.диссерт.канд.техн.наук. М., 1988. - 21с.

34. Афонин В.К., Кризис теплоотдачи и теплообмен в закризисной области в условиях, характерных для нестационарных режимов водоохлаждаемых реакторов: Автореф.диссерт.канд.техн.наук. М., 1988. - 18с.

35. Маринов М.И., Кабанов Л.П. Исследование теплоотдачи в области ухудшенного теплообмена при пониженных давлениях и невысоких массовых скоростях потока // Теплоэнергетика. 1977. №7. - С.81 - 83.

36. Серов В.Е. Исследование кризиса теплообмена в нестационарных процессах при аварийном уменьшении расхода в ВВЭР: Автореф.диссерт.канд.техн.наук. М., 1977. - 18с.

37. Безруков Ю.А., Ясколко А.Э., Трушин A.M. Исследование теплоотдачи применительно к частично заполненной активной зоне // Вопросы атомной науки и техники. Серия: Физика и техника ядерных реакторов. 1987. -№4.-С.21 -27.

38. Хасанов Ю.Г. Исследование интенсификации закризисного теплообмена в канале с пористым покрытием и разработка рекомендаций для расчета теплоотдачи: Автореф.диссерт.канд.техн.наук. -М., 1988. 18с.

39. Невструева Е.Н., Романовский И.М. Некоторые особенности массообмена при кипении водных растворов, содержащих сульфат кальция // ТВТ. -1968. -№2.

40. Юсуфова В.Д., Бронштейн А.И., Угрехелидзе Г.П. Кризисы теплообмена при кипении солевых вод в трубах // Теплоэнергетика. 1974. -№10.

41. Романовский И.М., Стырикович М.А., Невструева Е.Н. Некоторые критические явления в двухфазных потоках // ТВТ. 1973. - Т. 11. - №5.

42. Бронштейн А.И., Гюльмамедов Н.Б. Исследование кризиса теплообмена второго рода при кипении водных растворов Na2S04 // ТВТ. 1990. - Т.28. -№6.

43. Гюльмамедов Н.Б. Исследование кризиса теплообмена водных растворов КС1 в вертикальном канале // Актуальные вопросы теплофизики и физич.гидрогазодинамики: Тез. докл. Новосибирск, 1991.

44. Гюльмамедов Н.Б., Юсуфова В.Д., Бронштейн А.И. Влияние обработки воды трилоном Б на кризис теплообмена в парогенерирующем канале // Теплоэнергетика. 1991. - №7.

45. Гюльмамедов Н.Б. Экспериментальное исследование кризисов теплообмена водных растворов солей в трубах при вынужденном движении: Автореферат дис. на соискание уч.ст. к.т.н. Москва, 1992.

46. Бронштейн А.И., Угрехелидзе Г.П. Теплообмен при развитом кипении водосолевых растворов в трубах при повышенных давлениях // ТВТ. 1983.- Т.21. №2.

47. Леонтьева JI.A., Гальцов В.Я. Хим. и нефт. машиностроение. 1967. -№12.- С.29.

48. Грибаненков А.В., Леонтьева Л.А., Гальцов В.Я. Тр. МИХМ, 1972. вып. 42.-С.44.

49. Грибаненков А.В. Дис. на соискание уч. ст. канд. Техн. наук. М.: МИХМ, 1970.

50. Сухарев Е.И., Акопьянц Б.Е. Тр. ЦКТИ, 1965. вып. 59. - С.260.

51. Стырикович М.А., Мартынова О.И., Миропольский З.Л. Процессы генерации пара на электростанциях. -М.: Энергия. 1975. - С. 169.

52. Романовский И.М., Стырикович М.А., Невструева Е.И. ТВТ. 1973. -Т. 11. -№5.-С.1044.

53. Справочник химика-энергетика. М.: ГЭЦ, 1960.

54. Юсуфова В.Д., Бронштейн А.И., Угрехелидзе Г.П. В кп.: Теплообмен и теплофизические свойства воды, водяного пара и органических веществ. Вып. 29.-М.: ЭНИН, 1974. С.5.

55. Абрамов А.И., Борисенко Д.И., Буяков Д.В., Зудин Ю.Б., Кузма-Кичта Ю.А., Сербии П.В. Исследование теплоотдачи при кипении водных растворов в испарителях // Экология энергетики 2000: Материалы Межд. науч.-практ. конф. Москва, 2000.

56. Wall temperature fluctuation on the evaporating tube at the dryout region / S. Nakanishi , S. Yamanchi , S . Ishigai , H. Kotahi // In: Heat Transfer Conf. -Munchen, 1982. -V.U.-P.315 320.

57. Бобков В.П. , Ибрагимов М.Х. , Номофилов Е.В. Исследование инерционности измерения микротермопарами нестационарных температур // Теплоэнергетика. 1966. - №8. - С.57 - 61.

58. Ярышев Н.А. Теоретические основы измерения нестационарных температур. М.: Энергия, 1967, - 299с.

59. Восьмой Межд. науч.-техн. конф. студентов и аспирантов: В 3 т. М.: Изд-во МЭИ, 2002. - Т.З. - С. 198 - 199.

60. Субботин В.И., Ремизов O.B., Воробьев B.A. расчет профиля температуры стенки в области ухудшенного теплообмена // ТВТ. 1974. - Т. 12. - №4. -С.785 - 789.

61. Нигматулин Р.И. Динамика многофазных сред. М.: Наука. Гл. ред. физ.-мат. лит., 1987. - С.252 - 255.

62. Седлов А.С., Абрамов А.И., Васин В.А. и др. Исследование гидродинамики и теплообмена в испарителях и паропреобразователях при глубоком концентрировании природных и сточных вод // Вестник МЭИ. 1994. - № 1.

63. Седлов А.С., Абрамов А.И., Васин В.А., Стерман JI.C. Исследование теплообмена и гидродинамики В испарителях и паропреобразователях // Теплоэнергетика. 1994. - №1. - С.61 - 66.

64. Седлов А.С. Термическое обессоливание природных и сточных вод для тепловых электростанций с высокими экологическими показателями: Автореф.дисс.доктора техн. наук. М.:МЭИ, 1993. - 43с.

65. Аметистов Е.В., Клименко В.В., Павлов Ю.П. Кипение криогенных жидкостей. М: Энергратомиздат, 1995. - 400с.

66. Кузма-Кичта Ю.А. Методы интенсификации теплообмена. М.: МЭИ, 1994.-75с.

67. Седлов А.С., Абрамов А.И., Кузма-Кичта Ю.А., Комендантов А.С., Васин

68. B.А., Шкондин Ю.А., Хазиахметов P.M. Защита окружающей среды от сброса сточных вод промышленных и промышленно-отопительных ТЭЦ с применением паропреобразователей // Теплоэнергетика. 1996. - №12.1. C.46- 51.

69. Петухов Б.С., Генин JI.C., Ковалев С.А. Теплообмен в ядерных энергетических установках. М.: Энергоатомиздат, 1986. - 472с.

70. Петухов Б.С., Кириллов В.В. К вопросу о теплообмене при турбулентном течении жидкости в трубах // Теплоэнергетика. 1958. - №4. - С.63.

71. Петухов Б.С. Справочник по теплообменникам. М.: Энергоатомиздат, 1987.-Т. 2.-559с.

72. Воробьев В.А., Ремизов О.В., Сергеев В.В. Теплоотдача к пароводяной смеси в области ухудшенного теплообмена // Теплоэнергетика. 1978. -№2. - С.27 - 28.

73. Кутателадзе С.С. Влияние скорости циркуляции на коэффициент теплоотдачи при кипении в трубах // Энергомашиностроение. 1961. - № 1. - С. 12.

74. Рассохин Н.Г., Швецов Р.С., Кузьмин А.В. Расчет теплоотдачи при кипении //Теплоэнергетика. 1970. - № 9. - С.58.

75. Седлов А.С., Кузма-Кичта Ю.А., Шкондин Ю.А. Исследование тепловых процессов при низких массовых скоростях и уточнение методики теплового расчета испарителей // Теплоэнергетика. 1998. -№9.91.ОСТ 34-70-953.20-91

76. Обобщение опыта работы испарительных установок, разработка мероприятий по совершенствованию схем и конструкций испарителей // Технический отчет. Уралтехэнерго, 1995.

77. Обследование испарительных установок// Отчет о НИР. УралВТИ, 1983.

78. Нормы технологического проектирования тепловых электрических станций (ВНЦТ-81). -М., 1981.

79. Чернозубов В. Б. Дистилляционные опреснительные установки и защита окружающей среды // Вопросы атомной науки техники. Серия: Опреснение соленых вод. Вып. 1(8). СвердНИИхиммаш, 1976. - С. 3 - 7.

80. A.J1. Егоров, Ю.В. Картовский, Н.К. Токманцев, В.Б. Чернозубов Термические технологии в обессоливании воды и переработке минерально-загрязненных стоков // Экология энергетики 2000: Материалы Межд. науч.-практ. конф. Москва, 2000. - С. 165 - 166.

81. В.Н. Слесаренко. Дистилляционные опреснительные установки. М.: Энергия, 1980.

82. REM * ПРОГРАММА ОПРОСА ДАТЧИКОВ *

83. REM * ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЙ УСТАНОВКИ *5 OPTION BASE 16 PRINTER IS 7017 PAGESIZE 24 @ CLEAR

84. DIM E(50),T(50),D@$15.,T1(50),S1(50),S(50),EE(10,50),TT(10,50)

85. DIM TVV(50,200),TV1(50),TY2(50),TAU1(50),TAU2(50),VG(100),TVS(2)

86. DIM ET(100),NAME$(10)8.,Q$(50)[4],SA(50),AS(2)[4] ,TA(100)

87. DIM TAU(100,2),TV(100,2),TU(100)

88. DD$-'ДАТА " @ TMAX=700 @ U=013 FOR M=0 TO 49

89. I=M+1 @ IF M>29 THEN GOTO 120

90. IF M<10 THEN E$=VAL$(U)&VAL$(M) ELSE E$=VAL$(M)

91. Q$(I)+CHR$(34)&E$&CHR$(34) @ GOTO 14

92. N=M-30 @ IF N<10 THEN E$=VAL(U)&VAL$(N) ELSE E$=VAL$(N)

93. Q$(I)=CHR$(34)&E$&CHR$(34)19 REM20 NEXT M21 L=0

94. DATA «01019601»,"01019602", "01019603", "01019604", "01019605", "01019606' «01019607", "01019608", "01019609", "01019610"23 FOR 1=1 TO 1024 READ NAMES (I) @ NEXT I

95. ON KEY# 2,"Итоговый опрос" , GOTO 77

96. ON KEY# 3, "Выход из программы" , GOTO 999

97. ON KEY# 5 , " T стенки(Ч ) " , GOTO 500

98. ON KEY# 1 , " Монитор " , GOTO 38

99. ON KEY# 4 , " T выходО) " , GOTO 202

100. ON KEY# 6 , " Печать результатов " , GOTO 200 ^^ OISP u ^* ** * ^ * *^^ * * ^*^*

101. DISP "* Для новой серии опросов , откройте 10 файлов (пример : *»

102. DISP "* CREATE "01019601:D700",8,128 ) и сделайте соответствующие *"

103. DISP"* изменения данных в линии 22 *"36 FOR 1=1 ТО 1037 DISP " " @ NEXT I

104. DISP "********** ПАУЗА, НАЖМИТЕ "KEY LABEL" ***********"39 GOTO 39

105. REM ************************ МОНИТОР *=*************************

106. DISP "*****************=': РЕЖИМ МОНИТОРА *******************"

107. CLEAR 7 @ WAIT 50 @ REMOTE 7 @ WAIT 20 @ REMOTE 722 @ OUTPUT 722 ; "F1T3"43 FOR 1=1 TO 5044 IF I>30 THEN GOTO 46

108. OUTPUT 708 USING "K" ; Q$(I) @ GOTO 48

109. OUTPUT 708 USING "K" ; "39"

110. OUTPUT 710 USING "K" ; Q$(I)

111. TRIGGER 722 @ WAIT 20 @ ENTER 722 ; T1(I)

112. IF I<45 OR 1=49 ORI=50 THEN T1(I)=ABS(T1(I))*24.365758*1000

113. IF 1=47 THEN T1(I)=ABS(T1(I))*56.752717+0.16774662

114. IF 1=48 THEN T1 (I)=ABS(T1 (I))*59.910612+0.10015982752 NEXT I

115. G=ABS(Tl(45))-0.00545072/0.02317639

116. RW=4*G/(1000*3.14156*0.006894A2)*0.99905155 CLEAR

117. DISP "-------------------------------------------------------------------------------57 FOR I = 1 TO 1458 M=M+14 @ N=N+14

118. DISP USING 60 ; T, «T=»,Tl(I),»oC.»,M,»T=»,Tl(M), »[oC]»,N,»T=»,Tl(N) ,»[oC]»

119. IMAGE 2D,1X,K,3D.1D,1X,K,5X,2D,1X,K,3D.1D,1X,K,5X,2D, 1X,K,3D.2D,1X,K61 NEXT I

120. DISP «------------------------------------------------------------------------------------«

121. DISP USING 64 ; «Твх 1 =»,T1 (43). »оС.»„»Твых 1 =»,T 1(44), »[oC]»

122. IMAGE K,4D.5D,1X,K,5X,4D.5D,1X,K

123. DISP USING 64 ; «Твх 2 =»,T1 (49), »оС.»„»Твых 2 =»,T1(50), »[oC]»

124. DISP USING 64 ; «Одсэр =»,T1(45), »V.»„»G =»,G, »[V]»

125. DISP USING 64 ; «Рвх =»,T1(47), »Бар.»„»Рвых =»,T1(48), »[Бар]»

126. DISP USING 70 ; «RW=»,RW,»Kr/M2c.»

127. DISP «--------------------------------------------------------------------------------------«70 IMAGE K,4D.5D,1X,K

128. IF T1(40)>TMAX OR T1(39)>TMAX OR T1(38)>TMAX OR T1(37)>TMAX OR T1(36)>TMAX OR T1(35)>TMAX THEN GOTO 73

129. IF Z= 1 THEN GOTO 162 ELSE GOTO 4073 FOR 1=1 TO 100

130. Djgp ^sic******************* f > TMAX 't'**********************»75 BEEP 200,3676 NEXT I

131. REM---------------------------------ИТОГ--------------------------------------------«

132. CLEAR @ DISP ***************** ИТОГ ЗАПИСЬ'*^*'11**''"1'*''***))

133. DISP «Введите значения UV., I [дел] « @ INPUT U, II80 L=L+1 @ CLEAR @ LLL= L+l

134. IF L>10 THEN DISP «Номер опроса больше 10 « @ GOTO 4082 N$=NAME$(L)

135. D1$=DD$&N$1,2.&»-«&N$[3,4]&»-«&N$[5,6]84 11=11*5/100*40

136. DISP « ЗАПИСЬ В ФАЙЛ :»,NAME$(L)

137. DISP Dl$;» «;»U=»;U;»V.»;» «;I=»;I1;»[A]»;>> «; «N опроса «;L

138. CLEAR 7 @ WAIT 50 @ REMOTE 7 @ REMOTE 72 @ OUTPUT 722 ; «F1T3»90 FOR J=1 TO 1091 FOR 1=1 TO 5092 IF I>30 THEN GOTO 94

139. OUTPUT 708 USING "K" ; Q$(I) @ GOTO 96

140. OUTPUT 708 USING "K" ; "39"

141. OUTPUT 710 USING "K" ; Q$(I)

142. TRIGGER 722 @ WAIT 20 @ ENTER 722 ; EE(J,I)97 NEXT I @ NEXT J

143. BEEP 80,300 @ WAIT 100 @ BEEP 50,300 @ BEEP 60,300 @ BEEP 75,300 @ BEEP 50,50099 FOR 1=1 TO 50

144. S1(I)=0 @ S(I)=0 @ T1(I)=0101 NEXT I102 FOR 1=1 TO 50103 FOR J=1 TO 10

145. IF I<45 OR 1=49 OR 1=50 THEN TT(J,I)=FNTTT(EE(J,I)) ELSE TT(J,I)=EE(J,I)

146. IF 1=47 THEN TT(J,I)=ABS (EE(J,I)* 56.7527+0.16775

147. IF 1=47 THEN TT(J,I)=ABS (EE(J,I)*59.9106+0.10016107 T1(I)=T1(I)H-TT(J,I)108 S1(I)=S1(I)+TT(J,I)

148. IF 1=10 THEN T1(I)=T1(I)/10110 NEXT I @ Z=1 @ GOTO 120

149. SA(I)=ABS((S1 (I)-10*T1 (I)A2)/10) @ S(l) =SQR(SA(I))112 CLEAR @ DISP I113 NEXT I

150. G=(ABS(T1(45)-0.0054507)/0.0231764

151. RW=4*G/( 1000*3.14156* 0.006894A2)*0.999051116 CLEAR

152. BEEP 50,500 @ BEEP 20,400 @ BEEP 70,600 @ BEEP 80,500 @ BEEP 40,500 @ BEEP 50,700

153. DISP « Комментарии ? (Y/N)« @ INPUT C$

154. IF NUM(C$)=89 THEN GOTO 122

155. IF NUM(C$)=78 THEN С$=»Нет комментарий « ELSE GOTO 116121 GOTO 123

156. DISP « Комментарии : « @ INPUT G$123 ASSING# 1 TO NAME$(L)

157. PRINT# 1 ; D1$,U,I1,L,G,RW,G$125 FOR 1=1 TO 50126 PRINT# 1 ;T1(I),S(I)127 NEXT I128 ASSING# 1 TO *129 Z=0 @ GOTO 40130 CLEAR132 DISP «* Опрос Твых *»

158. DISP *********************************134 PRINT135 PRINT «* Опрос Твых *»

159. J ^ ^ "Р IN' I ^ ^ Н® Н® Н^ 'fc Н^ Н® Н® Н^ Н^ ^

160. PRINT Dl$;» «;»RW=»;RW;»Kr/M2c.»;» «;»N след.опроса»;ЬЬЬ138 PRINT

161. CLEAR 7 @ WAIT 50 @ REMOTE 7 @ WAIT 20 @ REMOTE 722 @ OUTPUT 722 «F1T3»

162. A$(1)=Q$(44) @ A$(2)=Q$(50)141 FOR I = 1 TO 2142 FOR J = 1 TO 33

163. TAU(J,I)=0 @ TVG(I)=0 @ NEXT J @ NEXT I144 SETTIME 0,0145 FOR J = 1 TO 33146 FOR 1 = 1 TO 2

164. OUTPUT 708 USING "K" ; "3 9"

165. OUTPUT 710 USING "K" ; A$(I)

166. TRIGGER 722 @ WAIT 20 @ ENTER 722 ; EV(J,I)150 TAU(J,I)=TIME151 NEXT I @ NEXT J152 FOR J =1 TO 33153 FOR 1=1 TO 2

167. TV(J,I)=FNTTT(EV(J,I)) @ TVS(I)=TVS(I)+TV(J,I)

168. PRINT USING 307 ; «Термопара «,I,»t=»,TAU(J,I),»ceK.»,»T вых=»,ГУ(1Д),»[ [ОС]»

169. IMAGE K,1X,1D,3X,K,1X,3D.3D,1X,K,3X,K,1X,3D.3D,1X,K

170. IF J=33 THEN TVS(I)=TVS(I)/65158 NEXT I @ NEXT J

171. J ^ ^ PJ^J^^ | ' ^ ^ ^ ^ ^^ ^^ ^ ^ ^ ^ 'К 'H ^ Н» 5f» sjc s}c ?fs 5Ц ^C Jjc Jjs 5Ц }jj >fj ijc ){(}{$ ^

172. PRINT USING 162 ; «Термопара 1 Tcp=»,TVS(l),»OC.»

173. PRINT USING 162 ; «Термопара 2 Tcp=»,TVS(2),»OC.»

174. IMAGE 1 OX,К, IX,3D.3D,IX,К164 GOTO 40165 CLEAR @ Qj§p166 DISP «* Опрос TcT(t) *»169 PRINT «* Опрос TcT(t) *»

175. PRINT DI$;» «;»RW=»;RW;»kiYm2c.»;» «;»N след.опроса»;LLL172 PRINT

176. DISP « Введите номер опрашиваемой термопары ( 1<=N<=40) « @ INPUT I

177. IF I <1 OR I>40 THEN GOTO 173175 S$=Q$(I)

178. CLEAR 7 @ WAIT 50 @ REMOTE 7 @ WAIT 20 @ REMOTE 722 @ OUTPUT 722 «F1T3»177 FOR J = 1 TO 66178 TU(J)=0 @ NEXT J179 SETTIME 0,0 @ TTS=0180 FOR J = 1 TO 66181 IF J>30 THEN GOTO 183

179. OUTPUT 708 USING "K" ; A$(I) @ GOTO 185

180. OUTPUT 708 USING "К" ; "3 9"

181. OUTPUT 710 USING "K" ; A$(I)

182. TRIGGER 722 @ WAIT 20 @ ENTER 722 ; ET(J)186 TU(J)=TIME187 NEXT J188 FOR J =1 TO 33

183. ET(J)=FNTTT(ET(J)) @ TTS=TTS+ET(J)

184. PRINT USING 307 ; «Термопара «,I,»t=»,TU(J),»ceK.»,»T терм=»,ЕТ(7),»[ [ОС]»

185. IMAGE K,1X,1D,3X,K,1X,3D.3D,1X,K,3X,K,1X,3D.3D,1X,K192 IF J=66 THEN TTS=TTS/65193 NEXT J

186. PRINT USING 330 ; «Термопара N :Tcp=»,TTS,»OC.»196 IMAGE 10X,K,1X,3D.3D,1X,K^^ jp J.' ')■'(•*!'')■ "I* ^198 GOTO 40200 CLEAR

187. DISP «* ПЕЧАТЬ РЕЗУЛЬТАТОВ *»

188. Q ^ p j ^^ ^ ^ ^ ^ ^ ^ 'J* H1 ^ ^ ^t* ^ ^^ ^ ^ ^t* ^f* ^f* ^f* 'i4 'H ^f* «f^ 'i4 'f5 'f5 ^ 'f5 ^ 'H «f^ ^ «f^ ^ 'i4 ^^

189. PRINT «* ПЕЧАТЬ РЕЗУЛЬТАТОВ *»206 PRINT

190. DISP «INPUT N опроса» @ INPUT N208 AS3IGN# 1 TO NAME$(N)

191. READ# 1 ; D$,U,I1,L,G,RW,G$210 FOR 1=1 TO 50211 READ# 1 ; T(I),S(I)212 NEXT I213 Q=I1 *U/1000214 PRINT

192. PRINT USING 216 ;D$,»N опроса»,I

193. IMAGE 23X,K, 1 OX,К,IX,2D 21у PRINT

194. PRINT USING 219 ;»U=»,U,»V.»,»I=»,Il,»[A]»,»QnoflB.=»,Q,»[KBT]»

195. IMAGE 5X,K,1X,3D.3D,1X,K,10X,K,1X,3D.3D,1X,K,10X,K,1X,2D.5D,1X,K

196. PRINT USING 221 ;»G=»,G,»mn/c.»,»RW=»,»[kr/M2c]»

197. IMAGE 15X,R,4D.5D, 1X,K,5X,K,4D.5D, 1 X,K

198. PRINT ***** * fc****************************************^223 FOR 1=1 TO 21224 M=M+21

199. PRINT USING 226 ; I,»T=»,T(I),»oc.»,»S=»,S(I),»[ oc]»,M, «T=»,T(M),»[oc]»,»S=»,S(M),»[ oc]»

200. IMAGE 2D, 1 X,K, 1 X,K,3D.2D, 1X,K,3X,K, 1 X,3D.5D, 1 X,K, 2D,1X,K,1X,K,3D.2D,1X,K,3X,K,1X,3D.5D,1X,K

201. PRINT «—.—-.----------------------------------------------------------------------«228 NEXT I

202. PRINT <<*********************************************************>>

203. PRINT USING 221 ; «Твх1=»,Т(43),» oc.»,»S Tbx1=»,S(43),» [oc]»2312322332342352362372382392402413003013023039991000

204. PRINT USING 221 PRINT USING 221 PRINT USING 221 PRINT USING 221 PRINT USING 221 PRINT USING 221 PRINT USING 221

205. PRINT <(***********************'!:**:,;',::,:*:***************************)> GOTO 207 DEF FNTTT(X) Y=X*1000

206. Результаты расчета МИУ 6хИ-600 с параллельным питанием без регенерации.1. Показатель Значение

207. Количество ступеней 6 6 6 6 6 6типоразмер испарителей 1 И-600 И-600 И-600 И-600 И-600 И-600

208. И-600 И-600 И-600 И-600 И-600 И-600

209. И-600 И-600 И-600 И-600 И-600 И-600

210. И-600 И-600 И-600 И-600 И-600 И-600

211. И-600 И-600 И-600 И-600 И-600 И-600

212. И-600 И-600 И-600 И-600 И-600 И-600солесодержание питательной воды, г/кг 1 1 1 1 1 1

213. Расход греющего пара в "голову" МИУ, т/ч 14.68 17.82 19.67 21.01 23.50 25.06

214. Выпар из расширителя дистиллята, т/ч 3.25 4.49 5.37 6.07 7.52 8.51

215. Расход дистиллята из расширителя, т/ч 88.18 103.90 112.23 117.65 126.75 131.75

216. Выпар из расширителя продувки, т/ч 0.050 0.068 0.080 0.088 0.107 0.118

217. Расход продувки из расширителя, т/ч 1.44 1.68 1.80 1.87 1.99 2.05

218. Расход пара на деаэратор, т/ч 1.14 1.33 1.43 1.49 1.60 1.65

219. Расход пара на ПХОВ, т/ч 9.51 11.14 11.98 12.50 13.36 13.80

220. Расход избыточного пара, т/ч 3.901 5.123 5.956 6.621 7.966 8.879

221. Производительность МИУ, т/ч 73.45 86.02 92.48 96.55 103.15 106.57

222. Удельный расход тепла, МДж/т 0.575 0.595 0.610 0.623 0.650 0.669

223. Суммарная поверхность нагрева, mj 3600.0 3600.0 3600.0 3600.0 3600.0 3600.0

224. Удельная поверхность, м /т 49.0 41.9 38.9 37.3 34.9 33.8

225. Металлоемкость, т 264.6 264.6 264.6 264.6 264.6 264.6

226. Удельная металлоемкость, т/т 3.603 3.076 2.861 2.741 2.565 2.483v£>1. UJ

227. Результаты расчета МИУ бхИ-бОО с параллельным питанием и общей регенерацией.1. Показатель Значение

228. Количество ступеней 6 6 6 6 6 6

229. И-600 И-600 И-600 И-600 И-600 И-600

230. И-600 И-600 И-600 И-600 И-600 И-600типоразмер испарителей 3 И-600 И-600 И-600 И-600 И-600 И-600

231. И-600 И-600 И-600 И-600 И-600 И-600

232. И-600 И-600 И-600 И-600 И-600 И-600

233. И-600 И-600 И-600 И-600 И-600 И-600солесодержание питательной воды, г/кг 1 1 1 1 1 1

234. Расход греющего пара в "голову" МИУ, т/ч 14.680 17.817 19.678 21.013 23.495 25.399

235. Выпар из расширителя дистиллята, т/ч 1.06 1.57 1.97 2.30 2.97 3.56

236. Расход дистиллята из расширителя, т/ч 90.56 107.06 115.97 121.80 131.73 138.50

237. Выпар из расширителя продувки, т/ч 0.053 0.072 0.085 0.094 0.115 0.130

238. Расход продувки из расширителя, т/ч 1.49 1.74 1.87 1.95 2.08 2.16

239. Расход пара на деаэратор, т/ч 1.17 1.38 1.49 1.56 1.67 1.75

240. Расход пара на ПХОВ, т/ч 9.82 11.55 12.46 13.04 14.00 14.63

241. Расход избыточного пара, т/ч 1.37 1.75 2.03 2.25 2.70 ЗЛО

242. Производительность МИУ, т/ч 75.82 89.17 96.21 100.69 108.12 112.97

243. Удельный расход тепла, МДж/т 0.557 0.574 0.587 0.597 0.620 0.639

244. Удельная поверхность, м2/т 50.5 43.0 39.8 38.0 35.4 33.9

245. Суммарная поверхность нагрева, м2 3830.0 3830.0 3830.0 3830.0 3830.0 3830.0

246. Металлоемкость, т 272.1 272.1 272.1 272.1 272.1 272.1

247. Удельная металлоемкость, т/т 3.588 3.051 2.828 2.702 2.516 2.408

248. Результаты расчета МИУ бхИ-бОО с параллельным питанием и индивидуальной регенерацией.1. Показатель Значение

249. Количество ступеней 6 6 6 6 6 6типоразмер испарителей 1 И-600 И-600 И-600 И-600 И-600 И-600

250. И-600 И-600 И-600 И-600 И-600 И-600о J И-600 И-600 И-600 И-600 И-600 И-600

251. И-600 И-600 И-600 И-600 И-600 И-600

252. И-600 И-600 И-600 И-600 И-600 И-600

253. Расход греющего пара в "голову" МИУ, т/ч 14.68 17.81 19.67 21.01 23.50 25.41

254. Выпар из расширителя дистиллята, т/ч 0.50 0.83 1.07 1.26 1.67 2.11

255. Расход дистиллята из расширителя, т/ч 91.11 107.78 116.82 122.76 132.97 139.88

256. Выпар из расширителя продувки, т/ч 0.053 0.073 0.085 ' 0.095 0.116 0.132

257. Расход продувки из расширителя, т/ч 1.50 1.75 1.89 1.97 2.11 2.19

258. Расход пара на деаэратор, т/ч 1.18 1.39 1.50 1.57 1.69 1.77

259. Расход пара на ПХОВ, т/ч 9.89 11.64 12.57 13.17 14.16 14.81

260. Расход избыточного пара, т/ч 0.73 0.90 1.01 1.08 1.23 1.45

261. Производительность корпусов, т/ч 76.38 89.90 97.07 101.66 109.36 114.34

262. Удельный расход тепла, МДж/т 0.553 0.569 0.581 0.592 0.613 0.631

263. Суммарная поверхность нагрева, м 3830.0 3830.0 3830.0 3830.0 3830.0 3830.0

264. Удельная поверхность, mz/t 50.144 42.603 39.458 37.676 35.022 33.496

265. Металлоемкость, т 272.1 272.1 272.1 272.1 272.1 272.1

266. Удельная металлоемкость, т/т 3.562 3.026 2.803 2.676 2.488 2.379

267. Результаты расчета МИУ бхИ-бООД с параллельным питанием и индивидуальной регенерацией.1. Показатель Значение

268. Количество ступеней 6 6 6 6 6 6типоразмер испарителей 1 И-600Д И-600Д И-600Д И-600Д И-600Д И-600Д

269. И-600Д И-600Д И-600Д И-600Д И-600Д И-600Д

270. И-600Д И-600Д И-600Д И-600Д И-600Д И-600Д

271. И-600Д И-600Д И-600Д И-600Д И-600Д И-600Д

272. И-600Д И-600Д И-600Д И-600Д И-600Д И-600Д

273. И-600Д И-600Д И-600Д И-600Д И-600Д И-600Дсолесодержание питательной воды, г/кг 1 1 1 1 1 1

274. Расход греющего пара в "голову" МИУ, т/ч 13.71 16.92 20.02 23.18 29.55 34.82

275. Выпар из расширителя дистиллята, т/ч 0.78 1.19 1.62 2.09 2.72 3.39

276. Расход дистиллята из расширителя, т/ч 84.95 102.16 118.19 133.98 165.30 188.95

277. Выпар из расширителя продувки, т/ч 0.047 0.067 0.087 0.109 0.155 0.198

278. Расход продувки из расширителя, т/ч 1.40 1.66 1.90 2.14 2.60 2.93

279. Расход пара на деаэратор, т/ч 1.10 1.32 1.52 1.71 2.10 2.38

280. Расход пара на ПХОВ, т/ч 9.22 11.03 12.70 14.34 17.56 19.94

281. Расход избыточного пара, т/ч 1.081 1.345 1.600 1.858 1.987 2.108производительность корпусов, т/ч 71.2 85.2 98.1 110.7 135.6 153.9

282. Удельный расход тепла, МДж/т 0.554 0.570 0.585 0.599 0.621 0.643

283. Суммарная поверхность нагрева, м 3830.0 3830.0 3830.0 3830.0 3830.0 3830.0

284. Удельная поверхность, и11т 53.80 44.96 39.05 34.60 28.25 24.88

285. Металлоемкость, т 235.5 235.5 235.5 235.5 235.5 235.5

286. Удельная металлоемкость, т/т 3.307 2.764 2.401 2.127 1.736 1.530

287. Результаты расчета МИУ бхИ-бОО с последовательным питанием без регенерации.1. Показатель Значение

288. Количество ступеней 6 6 6 6 6 6

289. И-600 И-600 И-600 И-600 И-600 И-600

290. И-600 И-600 И-600 И-600 И-600 И-600типоразмер испарителей 3 И-600 И-600 И-600 И-600 И-600 И-600

291. И-600 И-600 И-600 И-600 И-600 И-600

292. И-600 И-600 И-600 И-600 И-600 И-600

293. Расход греющего пара в "голову" МИУ, т/ч 16.64 19.23 21.26 22.73 26.87 30.15

294. Выпар из расширителя дистиллята, т/ч 3.17 4.04 4.82 5.46 7.32 9.12

295. Расход дистиллята из расширителя, т/ч 88.60 99.22 106.98 112.04 125.49 133.61

296. Расход пара на деаэратор, т/ч 1.20 1.34 1.43 1.49 1.65 1.73

297. Расход пара на ПХОВ, т/ч 10.06 11.19 11.99 12.49 13.79 14.47

298. Расход избыточного пара, т/ч 5.093 6.284 7.316 8.121 10.471 12.564производительность корпусов, т/ч 71.93 79.99 85.72 89.33 98.58 103.45

299. Удельный расход тепла, МДж/т 0.665 0.691 0.711 0.728 0.777 0.828

300. Суммарная поверхность нагрева, мг 3600.0 3600.0 3600.0 3600.0 3600.0 3600.0

301. Удельная поверхность, м /т 50.0 45.0 42.0 40.3 36.5 34.8

302. Металлоемкость, т 264.6 264.6 264.6 264.6 264.6 264.6

303. Удельная металлоемкость, т/т 3.679 3.308 3.087 2.962 2.684 2.558

304. Результаты расчета МИУ 5хИ-600П+1хИ-600Д с последовательным питанием без регенерации.1. Показатель Значение

305. Количество ступеней 6 6 6 6 6 6типоразмер испарителей 1 И-600П И-600П И-600П И-600П И-600П И-600П

306. И-600П И-600П И-600П И-600П И-600П И-600П

307. И-600П И-600П И-600П И-600П И-600П И-600П

308. И-600П И-600П И-600П И-600П И-600П И-600П

309. И-600П И-600П И-600П И-600П И-600П И-600П

310. Расход греющего пара в "голову" МИУ, т/ч 10.22 12.96 18.93 23.24 31.56 39.46

311. Выпар из расширителя дистиллята, т/ч 1.77 2.52 4.22 5.61 8.52 11.54

312. Расход дистиллята из расширителя, т/ч 55.72 68.35 95.39 113.64 146.61 175.36

313. Расход пара на деаэратор, т/ч 0.76 0.93 1.28 1.51 1.92 2.27

314. Расход пара на ПХОВ, т/ч 6.36 7.75 10.69 12.63 16.08 19.02

315. Расход избыточного пара, т/ч 2.94 4.00 6.57 8.55 12.60 16.67производительность корпусов, т/ч 45.47 55.42 76.43 90.34 114.97 136.05

316. Удельный расход тепла, МДж/т 0.646 0.672 0.710 0.736 0.783 0.824

317. Суммарная поверхность нагрева, м2 3600.0 3600.0 3600.0 3600.0 3600.0 3600.0

318. Удельная поверхность, м2/т 79.2 65.0 47.1 39.8 31.3 26.5

319. Металлоемкость, т 193.5 193.5 193.5 193.5 193.5 193.5

320. Удельная металлоемкость, т/т 4.255 3.492 2.532 2.142 1.683 1.422

321. Результаты расчета МИУ 6хИ-600 с последовательным питанием и регенерацией.1. Показатель Значение

322. Количество ступеней 6 6 6 6 6 6типоразмер испарителей 1 И-600 И-600 И-600 И-600 И-600 И-600

323. И-600 И-600 И-600 И-600 И-600 И-600

324. И-600 И-600 И-600 И-600 И-600 И-600

325. И-600 И-600 И-600 И-600 И-600 И-600

326. И-600 И-600 И-600 И-600 И-600 И-600

327. Расход греющего пара в "голову" МИУ, т/ч 14.04 16.83 18.98 20.26 22.35 24.18

328. Выпар из расширителя дистиллята, т/ч 2.17 3.03 3.76 4.25 5.16 6.09

329. Расход дистиллята из расширителя, т/ч 94.73 112.31 124.83 131.83 142.19 151.01

330. Выпар из расширителя продувки, т/ч 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

331. Расход продувки из расширителя, т/ч 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

332. Расход пара на деаэратор, т/ч 1.34 1.60 1.77 1.86 2.00 2.12

333. Расход пара на ПХОВ, т/ч 11.25 13.36 14.80 15.60 16.76 17.73

334. Расход избыточного пара, т/ч 0.80 1.30 1.56 1.7 9 2.28 2.75производительность корпусов, т/ч 80.46 95.55 105.85 111.57 119.85 126.81

335. Удельный расход тепла, МДж/т 0.502 0.506 0.514 0.520 0.532 0.542

336. Суммарная поверхность нагрева, м2 3865.0 3865.0 3865.0 3865.0 3865.0 3865.0

337. Удельная поверхность, м2/т 48.04 40.45 36.52 34.64 32.25 30.48

338. Металлоемкость, т 276.3 276.3 276.3 276.3 276.3 276.3

339. Удельная металлоемкость, т/т 3.434 2.891 2.610 2.476 2.305 2.178

340. Результаты расчета МИУ бхИ-бООД с последовательным питанием и регенерацией.1. Показатель Значение

341. Количество ступеней 6 6 6 6 6 6

342. И-600Д И-600Д И-600Д И-600Д И-600Д И-600Д

343. И-600Д И-600Д И-600Д И-600Д И-600Д И-600Дтипоразмер испарителей 3 И-600Д И-600Д И-600Д И-600Д И-600Д И-600Д

344. И-600Д И-600Д И-600Д И-600Д И-600Д И-600Д

345. И-600Д И-600Д И-600Д И-600Д И-600Д И-600Д

346. Расход греющего пара в "голову" МИУ, т/ч 14.71 18.04 21.29 24.37 29.99 34.74

347. Выпар из расширителя дистиллята, т/ч 2.26 3.20 4.20 5.21 7.27 9.15

348. Расход дистиллята из расширителя, т/ч 99.45 120.43 140.12 158.37 190.96 217.12

349. Расход пара на деаэратор, т/ч 1.41 1.71 1.98 2.24 2.69 3.04

350. Расход пара на ПХОВ, т/ч 11.85 14.32 16.62 18.74 22.51 25.50

351. Расход избыточного пара, т/ч 0.95 1.39 1.81 2.30 3.37 4.36производительность корпусов, т/ч 84.74 102.43 118.86 134.00 161.00 182.36

352. Удельный расход тепла, МДж/т 0.500 0.506 0.514 0.521 0.531 0.541

353. Суммарная поверхность нагрева, м2 3865.0 3865.0 3865.0 3865.0 3865.0 3865.0

354. Удельная поверхность, м2/т 45.6 37.7 32.5 28.8 24.0 21.2

355. Металлоемкость, т 239.7 239.7 239.7 239.7 239.7 239.7

356. Удельная металлоемкость, т/т 2.828 2.340 2.016 1.788 1.488 1.314

357. Результаты расчета МИУ 5хИ-600П+1хИ-600Д с последовательным питанием и регенерацией.1. Показатель Значение

358. Количество ступеней 6 6 6 6 6 6типоразмер испарителей 1 И-600П И-600П И-600П И-600П И-600П И-600П

359. И-600П И-600П И-600П И-600П И-600П И-600П

360. И-600П И-600П И-600П И-600П И-600П И-600П

361. И-600П И-600П И-600П И-600П И-600П И-600П

362. И-600П И-600П И-600П И-600П И-600П И-600П

363. Расход греющего пара в "голову" МИУ, т/ч 10.61 14.75 18.67 22.17 27.97 32.40

364. Выпар из расширителя дистиллята, т/ч 1.56 2.60 3.72 4.91 7.51 10.12

365. Расход дистиллята из расширителя, т/ч 1237.10 98.78 122.72 143.66 177.00 200.27

366. Расход пара на деаэратор, т/ч 1.02 1.40 1.74 2.03 2.49 2.80

367. Расход пара на ПХОВ, т/ч 8.55 11.71 14.55 16.99 20.84 23.47

368. Расход избыточного пара, т/ч 0.63 1.17 1.58 2.05 2.89 3.57производительность корпусов, т/ч 61.18 83.77 104.07 121.49 149.03 167.87

369. Удельный расход тепла, МДж/т 0.499 0.506 0.514 0.522 0.535 0.548

370. Суммарная поверхность нагрева, м2 3865.0 3865.0 3865.0 3865.0 3865.0 3865.0

371. Удельная поверхность, м2/т 63.2 46.1 37.1 31.8 25.9 23.0

372. Металлоемкость, т 211.3 211.3 211.3 211.3 211.3 211.3

373. Удельная металлоемкость, т/т 3.453 2.522 2.030 1.739 1.418 1.258