автореферат диссертации по энергетике, 05.14.05, диссертация на тему:Интенсификация теплообмена в воздушной системе охлаждения мощных электровозных преобразовательных устройств

ВВЕДЕНИЕ.

Глава I. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ПОСТАНОВКА ЗАДАЧИ.

1.1. Назначение и условия работы силового полупроводникового прибора, как теплоэнергетического устройства

1.2. Анализ влияния частных термических сопротивлений на общее термическое сопротивление охлаждающей системы СПП.

1.3.Системы охлаждения СПП.

1.4.Анализ методов интенсификации конвективного теплообмена при вынужденном движении (применительно к задаче охлаждения СПП).

1.4.1. Увеличение теплосъема за счет развития теп-лообменной поверхности охладителя

1.4.2. Методы интенсификации теплоотдачи за счет гидромеханического воздействия на поток воздуха.

1.4.3. Интенсификация теплообмена посредством создания в потоке жидкости неоднородноетей давления.

1.5. Выводы и постановка задачи

Глава П. ИССВДОВАНИЕ ЗАКОНОМЕРНОСТЕЙ ДВИЖЕНИЯ ЖИДКОСТИ

В ДИФФУ30РН0-К0НФУ30РНЫХ КАНАЛАХ С ПРОНИЦАЕМЫМ СТЕНКАМИ.

2.1. Математическая модель движения жидкости в каналах переменного сечения с проницаемыми стенками

2.2. Алгоритм решения. Описание расчетной программы.

2.3. Результаты исследования характеристик течения жидкости в конфузорно-диффузорных каналах с проницаемыми стенками.

Выводы.

Глава Ш. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕПЛООБМЕНА В

СИСТЕМЕ ОХЛАЩЕНИЯ СПП.

3.1. Экспериментальная установка. Методика проведения опытов.

3.2. Планирование эксперимента. Методика обработки опытных данных.

3.3. Результаты обработки опытных данных

3.4. Коэффициент эффективности перфорированного ребра

3.5. Анализ экспериментальных данных по теплоотдаче и сопротивлению моделей охладителя СПЯ

Выводы.

Глава 1У. РАЗРАБОТКА ЭФФЕКТИВНОЙ ТЕПЛООБМЕННОЙ ПОВЕРХНОСТИ

ОХЛАДИТЕЛЯ СИЛОВОГО ПОЛУПРОВОДНИКОВОГО ПРИБОРА.

4.1. Оптимизационный расчет параметров теплообменной поверхности.

4.2. Инженерная методика теплового расчета эффективной теплообменной поверхности для воздушного охладителя СПП.

4.3. Разработка и испытание охладителя с новым узлом крепления СПП к радиатору.

В решениях ХХУ1 съезда КПСС указано: "Главная задача одиннадцатой пятилетки состоит в обеспечении дальнейшего роста благосостояния советских лодей на основе устойчивого поступательного развития народного хозяйства, ускорения научно-технического прогресса и перевода экономики на интенсивный путь развития, более рационального использования производственного потенциала страны, всемерной экономии всех видов ресурсов и улучшения качества работы" [I].

Чтобы решить эту задачу, необходимо повысить технико-экономические показатели производственного оборудования, в том числе и транспортных электроаппаратов, где массо-габаритные ограничения играют особенно существенную роль. Одним из важнейших узлов на электроподвижном составе и тяговых подстанциях электрифицированных железных дорог, метрополитенах, тепловозах и пассажирских вагонах усовершенствованных конструкций является преобразовательная установка. Основу этих установок составляют силовые полупроводниковые приборы (СПП). При прохождении через СЕЛ тока возникают электрические потери, обуславливающие выделение тепла, для отвода которого в окружающую среду СПП снабжаются охладителями различного типа.

В связи с повышением мощности электроподвижного состава,тепловозов и устройств тягового снабжения и соответствующим увеличением токовых нагрузок СПП разработка эффективных систем охлаждения стала весьма важной и актуальной задачей.

Вопросами проектирования и исследования различных систем охлаждения на протяжении ряда лет успешно занимаются ШИТ, ЛИИЖТ, ВЭИ им. В.И.Ленина, СКБ Таллинского электротехнического завода им.Калинина, ВЭлНИЙ и другие организации. Предметом их исследо -.5 ваний являются как воздушные, так я жидкостные охладители. Последние более эффективны (особенно охладители испарительного действия)* Однако они более сложны по конструкции, предъявляют более жесткие требования к условиям эксплуатация, а главное, нуждаются во вторичной системе охлаждения, где воспринятое охлаждающей жидкостью тепло должно быть отдано окружающему воздуху. Последнее обстоятельство затрудняет их применение на транспортных установках. Воздушные охладители в этом отношении предпочтительнее. Они не нуждаются в специальной охлаждающей среде я, работая по разомкнутому контуру,не требуют вторячной сястемы охлаждения. Однако коэффициент теплоотдачи в таких системах невелик и поэтому для реализации достоинств воздушной системы охлаждения необходима интенсификация теплообмена.

Вопросы интенсификации конвективного теплообмена в сястемах воздушного охлаждения СПП и посвящена настоящая диссертационная работа.

Диссертация состоит из четырех глав. В первой главе проведен анализ существующих систем охлаждения силовых полупроводниковых приборов на электроподвижном составе; рассмотрены результаты исследований по янтенсяфикации теплообмена в них и проанализированы сведения об эксплуатации этих систем. Выполненные расчеты показали, что термическое сопротивление конвективного теплообмена играет наиболее существенную роль в процессе обеспечения нормального режима работы силового полупроводникового прибора; В связи с этим была изучена литература по интенсификации процессов конвективного теплообмена применительно к условиям работы СПП. Установлено, что наиболее приемлемым методом интенсификация является метод, основанный на идее двустороннего вдува и отсоса пограничного слоя. В конце первой главы обоснованы актуальность темы диссертационной работы я сформулированы цели и задачи исследования.

Во второй главе диссертации сформулирована и с помощью ЭВМ изучена математическая модель аэродинамики потока в системе последовательно чередующихся конфузорно-диффузорных каналов с проницаемыми стенками. Результаты этих расчетов использованы для количественной оценки влияния конструктивных и режимных параметров на особенности течения воздуха в охладителе СМ.

В третьей главе диссертации приведены результаты опытного исследования теплообмена и потерь напора, выполненного с учетом теории математического планирования эксперимента, в упомянутых выше каналах. На основании анализа опытных данных определены значения геометрических характеристик теплообменной поверхности,обеспечивающие максимальный коэффициент эффективности охладителя СИЛ.

Практическому применению полученных результатов посвящена четвертая глава. В ней приведена инженерная методика теплового и аэродинамического расчета предложенных охладителей и описана их конструкция.

Разработанные охладители, а также методика их расчета, внедрены во Всесоюзном научно-исследовательском проектно-конструктор-ском и технологическом институте электровозостроения, где используются при создании мощных магистральных электровозов.

Диссертационная работа выполнялась в рамках темы Э 0183020-2371 "Создание и освоение производства электровозов с бесколлекторными тяговыми электродвигателями" на основании постановления ГК НТ СССР и Госплана СССР от 8.I2.8I г. Л 491/244 приказ & 729.

Автор выражает искреннюю признательность научному консультанту - кандидату технических наук, старшему научному сотруднику И.В.Скогореву за ценные консультации и советы, которые были учтены при работе над диссертацией.

I. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ПОСТАНОВКА ЗАДАЧИ

I.I. Назначение и условия работы силового полупроводникового прибора как теплоэнергетического устройства

Силовые полупроводниковые приборы (СИЛ) широко применяются в преобразовательных установках локомотивов и, прежде всего, на электровозах.

Их единичная мощность невысока. Поэтому в выпрямительно-инверторных преобразователях число СПП весьма значительно. Например, установка ВИП2-220 Ом, которой оснащаются современные электровозы, состоит из 740 СПП, большая часть которых (616 шт) приходится на тиристоры типа Т320. Значительное количество СПП усложняет схему согласования и управления, затрудняет ремонт и обслуживание установки, ухудшает ее массо-габаритные показатели. Кроме того, наличие большого количества дорогостоящих тиристоров приводит к высокой стоимости ВИП2-2200М, которая составляет 77300 рублей. Уменьшение числа СПП в преобразовательной установке упростило бы ее эксплуатацию, улучшило массогабаритные показатели и снизило стоимость последней.

Тиристоры в преобразователях выполняют функции управления и регулирования в силовых электрических цепях. Основу тиристоров составляет кремниевая четырехслойная монокристаллическая структура с тремя р-н переходами и одним управляющим электродом. На рис. I.I изображен силовой тиристор таблеточной конструкции. Его полупроводниковая структура I через прокладку из серебряной фольги с анодной стороны и термокомпенсатор контактирует с тонкой металлизированной медной мембраной 2. С катодной стороны с кремниевой структурой через серебряную прокладку контактирует медный металлизированный вкладыш 3, а с ним, также через серебряную прокладf

1 8 Z 5 JZ

Рис.I.I. Силовой тиристор таблеточной конструкции

Рис. 1.2. Блок тиристор-охладитель ку, контактирует катодная медная мембрана 4. Полупроводниковая структура I и вкладыш 3 центрируются изоляционным кольцом 5. Внутренний управляющий ввод 6, центрируемый изолятором 7 и полусферическим наконечником 8, контактирует с металлизированной поверхностью^ -базы структуры. Необходимое давление на контакте обеспечивается фиксацией упругого внутреннего управляющего ввода 6 во студке 9 керамического корпуса 10. К втулке 9 подсоединяется гибкий наружный управляющий вывод II. Манжеты 12 и 13 припаяны к керамическому корпусу высокотемпературными припоями. Герметизация тиристора обеспечивается аргонно-дуговой или холодной сваркой мембран 2 и 4 с манжетами 12 и 13. Необходимое давление на прижимных контактах обеспечивается только при их сборке и с охлаждающими устройствами [135].

При прохождении тока температура тиристора за счет джоулева тепла повышается. Нагрев изменяет параметры тиристора и, главное, ограничивает его токовую нагрузку. Согласно [8l] для полупроводниковой структуры электровозных СПП, которые относятся к третьей группе режимов работы, допустимая температура равна tgon =125°С. Превышение этой температуры определяет почти все виды отказов: оно может привести либо к ухудшению работы преобразовательного устройства, либо к его временной неработоспособности и даже к полному выходу прибора из строя [245]. Поэтому обеспечение требуемого температурного режима является основным условием надежной и безаварийной работы как СПП, так и всего выпрямительно-инвер-торного преобразователя в целом.

Температурный режим тиристора зависит от многих факторов, к которым относятся:

- токовая нагрузка;

- режим работы;

- условия эксплуатации; ./0- особенности конструкции СШ;

- способ охлаждения;

- вид хладоагента;

- вид системы охлаждения.

Преобразовательные установки электровозов работают при частых колебаниях токовой нагрузки, составляющей ~ (0,4*2) предельно допустимого тока Jn , а также при значительных перенапряжениях в переходных режимах. Кроме того, при движении локомотива выпрямительно-инверторные преобразователи могут работать с номинальным током, а на остановках полностью обесточиваться. Число таких циклов доходит до нескольких тысяч на 1000000 км пробега. Описанные явления могут вызвать проплавление и выход из строя кремниевой . пластины из-за ее локального перегрева вблизи управляющего электрода [3*5, 136, 137] ; разрушение прибора из-за механичеf S ских напряжений, возникающих вследствии неоднородного нагрева системы кремний-термокомпенсатор [2, 138 - 140]; тепловой пробой, вызываемый локализацией тока в небольшой области структуры [б, 13б]; расплавление припоя в соединениях кремниевой пластины с термокомпенсаторами и последних с медным основанием [141]; старение мягких припоев в соединениях, рассмотренных выше, и усталостную деформацию кристаллической решетки кремния из-за периодического нагрева -охлавдения [з]. Вследствии превышения tg0n критическая скорость нарастания прямого напряжения, токи включения и удержания снижаются, а прямой и обратный ток и время включения увеличиваются [82]. Необходимо также отметить, что температура окружающего воздуха может меняться от минусовой -40°С до +40 + +60°С, что также усложняет условия работы тиристоров, входящих в состав выпршительно-ин-верторных преобразователей.

Для удобства крепления и охлаждения тиристоры обычно располагают в отдельных блоках. Значительное число тиристоров в блоке и большие удельные объемные плотности тепловыделения в каждом из них затрудняет охлаждение СИЛ. Поэтому создание новых конструкций блоков, обеспечивающих интенсивный отвод тепла, при минимальных габаритах и весе, не допускающих при этом нагрева тиристора сверх предельно допустимой температуры, является практически важной и актуальной задачей. Ее решение позволит увеличить мощность единичного прибора и снизить эксплуатационные и капитальные затраты на цреобразователь.

Конструктивное исполнение блоков тиристоров определяется: способами передачи тепла в охлавдающий агент (радиаторные, безрадиаторные); особенностями конвективного теплообмена (воздушное естественное и принудительное охлаждение, жидкостное естественное и принудительное охлаждение, испарительное охлаждение); типом системы охлаждения (однообъемное, секционное, трубчатое, одноячеечное).

Наиболее широкое распространение получили радиаторные блоки, в которых каждый СИЛ снабжается индивидуальным охладителем (рис. 1.2).

В случае одностороннего охлаждения охладитель устанавливается со стороны анода, при двухстороннем с обеих сторон таблетки СПП.

Обеспечение температурного режима тиристора в таких блоках осуществляется посредством отвода тепла, выделяющегося в кремниевой пластине, через ряд металлических слоев внутри прибора (рис.1.1) к его корпусу, затем теплопроводностью через детали корпуса СПП и конструктивные элементы системы охлаждения и далее конвекцией к хладоагенту - жидкому или газообразному.

Изучению процессов теплообмена, происходящих внутри СПП посвящен ряд работ [б-12]. Особый интерес представляют работы, выполненные под руководством проф. Л.Ф.Федорова в

МИИТе [9+12], в которых получена аналитическая зависимость для расчета квазистационарных температурных полей в многослойных телах при пульсирующих тепловыделениях с учетом термосопротивлений в зазоре между слоями и без такого учета. Предложен численный метод разномасштабных разложений для моделирования на ЭВМ нестационарных температурных полей в многослойных пакетах с высокочастотным тепловым источником, позволяющий значительно сократить время счета ЭВМ.

Разработанный метод позволяет расчетным путем определить температуру структуры или температурное поле прибора в импульсных и циклических режимах.

Расчетное определение температуры структуры в стационарном режиме сводится к определению установившегося теплового сопротивления СПП Rn . В работах [142 - 146] описаны экспериментальные и аналитические методы определения Rn для приборов различной конструкции.

Высказанное позволяет сделать вывод о том, что в настоящее время предложены и апробированы методики, позвол' яющие достаточно надежно выполнить расчет внутреннего теплового сопротивления прибора Rn .

Для передачи тепловой энергии в окружающую среду тиристоры обычно снабжаются специальными радиаторами. Соединение между тиристором и радиатором - разъемное. Радиатор к корпусу тиристора прижимается с помощью нажимного устройства (рис.1.2) так, что мевду ними имеет место контактное термическое сопротивление . Причиной контактного сопротивления является частичное касание поверхностей из-за наличия микронеровностей, их неплоско скости или разной кривизны, волнистости и т.д.

Теории контактного теплообмена посвящены многочисленные работы, обобщение и развитие которых дано в монографиях Ю.П.Шлыкова,В.М. Попова, А.И.Яковлева, Ё.А.Ганина, С.Н.Царевского [13*16 ;83*86;148].

-/3В них описаны результаты теоретических и экспериментальных исследований влияния на Rk шероховатости соприкасающихся поверхностей, разнообразия форм выступов и случайностей распределения контактных пятен, силы прижатия, свойств материала соприкасающихся поверхностей и среды, находящейся в зоне контакта.

Предложенные в упомянутых работах формулы и номограммы позволяют учесть влияние основных факторов и определить RM для различных условий работы теплообменных устройств. В частности, эти рекомендации применимы и для расчета термического сопротивления в зоне контакта корпус тиристора - основание,радиатора. Для этого необходимо знать род материала, класс чистоты обработки поверхностей, силу прижатия и вид вещества в зазоре.

В этих работах даны также рекомендации по снижению контактного термического сопротивления.

Величина термического сопротивления контакта может быть надежно определена по приводимым в литературе рекомендациям.

Частное термическое сопротивление теплопроводности основания и ребер радиатора Rp рассчитывается по [34, 72, 89]. В зависимости от геометрических размеров оребрения применяются соответствующие методики расчета [6, 98, 99, 107, 153-155], позволяющие с достаточной точностью определить Rp .

К хладоагенту тепло, выделившееся в тиристоре, отводится конвективным методом. Излучением при вынужденном движении охлаждающей среды и невысоких рабочих температурах можно пренебречь [149]. При этом чаще всего имеет место конвективный теплообмен при омывании теплообменной поверхности однофазной жидкостью - воздухом, трансформаторным маслом, водой и т.д. [19]. Известны также способы охлаждения тиристоров кипящей жидкостью [ 25*27]. Отводимое тепло здесь затрачивается на парообразование с последующей конденсацией паров во вторичной системе охлаждения.

- /4

Эти различия в механизме теплоотдачи обуславливают различие и в величине частного термического сопротивления конвективного теплообмена RK0Hfr » равного RK0H^ = i/(d.FEp) , где о( - коэффициент теплоотдачи, F - величина теплообменной поверхности, Ер - эффективность ребер.

Методам расчета коэффициента теплоотдачи оС посвящена обширная литература [6, 19, 29, 34, 36, 37, 39, 41, 45, 51, 52, 55, 67, 109], входящие в этот перечень публикации, которые имеют непосредственное отношение к настоящей работе, рассмотрены ниже.

Очевидно, что полное термическое сопротивление R зависит от величины частных термических сопротивлений Rn , Rp , RK0Hfi »

Поэтому для выбора метода существенного улучшения охлаждения СПП необходимо прежде всего оценить степень влияния каждого из них на общее термическое сопротивление.

8. Результаты работы внедрены во Всесоюзном научно-исследовательском проектно-конструкторском и технологическом институте электровозостроения.

Ожидаемый экономический эффект составляет 44 тыс.рублей в год на серию в 100 локомотивов.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

1. Анализ литературных источников и ознакомление с требованиями проектирования электроподвижного состава и условиями его эксплуатации позволили установить, что современные транспортные выпрямительно-инверторные установки не обеспечивают высокую нагрузочную способность единичного прибора, вследствии невысокой интенсивности отвода тепла. Вместе с тем они наиболее просты и надежны в эксплуатации, не требуют вторичной системы охлаждения и специальной подготовки хладоагента. Поэтому проведение научно-исследовательских и опытно-конструкторских разработок по созданию высокоэффективных воздушных систем охлаждения силовых полупроводниковых приборов является практически важной и актуальной задачей. В частности,такие системы необходимы для установки на мощных магистральных электровозах, производство которых должно быть освоено в соответствии с программой ЭО 183020-2371 "Создание и освоение производства электровозов с бесколлекторяымя тяговыми электродвигателями" утвержденной Постановлением ГКНТ СССР и Госплана СССР № 491/244 8.12.81 приказ № 729.

2. Сопоставление величин частных термических сопротивлений на общее термическое сопротивление системы охлаждения силовых полупроводниковых приборов показало, что существенное повышение предельной нагрузочной способности СПП возможно только посредством снижения термического сопротивления конвективного теплообмена за счет интенсификации теплоотдачи от поверхности охладителя к воздуху. Анализом способов интенсификации конвективного теплообмена установлено, что весьма существенно интенсифицировать теплообмен в охладителях СПП можно путем создания в потоке движущейся жидкости неоднородностей давления, обуславливающих вдув и отсос пограничного слоя. Такое течение реализуется при движе

-/47нии хладоагента в системе диффузорно-конфузорных каналов с проницаемыми стенками. Влияние на теплообмен и сопротивление регулярной перфорации теплообменной поверхности в настоящий момент не изучено. Нет сведений о применимости его к задачам охлаждения СШ.

3. Впервые получено решение системы дифференциальных уравнений, представляющих собой математическую модель течения жидкости в указанных каналах. Оно было выполнено методом Рунге-Кутта на алгоритмическом языке Фортран-1У на ЭЦВМ EC-I022. Анализ решения позволил найти связь между поперечными и продольными перетоками массы и геометрическими характеристиками теплообменной поверхности. Установленозчастности, что величины скоростей поперечного перетока во всех рассмотренных случаях весьма значительны и сопоставимы с продольными скоростями потока. Это позволяет предположить, что интенсификация теплообмена за счет поперечного перетока может быть существенной. Аэродинамика конфузорной и диффузорной частей неодинакова: в районе перехода от конфузора к диффузору (и наоборот) ошечается изменение количества перетекающего вещества. Число Рейнольдса на соотношение значений продольного и поперечного скоростей потока не влияет.

4. Впервые на специально созданной экспериментальной установке в широком диапазоне скоростей движения теплоносителя и основных геометрических параметров теплообменной поверхности проведено изучение конвективного теплообмена в диффузорно-конфузорных каналах с проницаемыми стенками. Исследования проводились по методике сочетающей в себе элементы теории подобия и теории планирования экспериментов. Использование этой методики позволило существенно уменьшить число моделей и объем экспериментов и получить уравнения регрессии для расчета коэффициентов в критериальных уравнениях для теплоотдачи и потерь напора.

Надежность полученных результатов обеспечивалась предварительной тарировкой как измерительных приборов, так и самой экспериментальной установки; погрешность определения коэффициентов теплоотдачи и сопротивления не превышает 15%.

5. Результаты опытов и аналитических исследований аэродинамики показали, что перфорирование ребер позволяет в 1,5-4 раза увеличить теплообмен при весьма умеренном росте потерь напора. Основным фактором, приводящим к интенсификации теплообмена, является поперечный переток воздуха через перфорационные отверстия ребер.

Оптимизационными расчетами установлено, что оптимальными по теплоотдаче являются каналы - при П = 0,352; уЗ = 12°; 6/£ = = 0,133, по потерям напора - при П = 0,452;у5 = 6°; £/£ =0,133. Сопоставление результатов опытов по коэффициенту теплоотдачи и потерям напора дало возможность оценить энергетические характеристики исследованных теплообменных поверхностей. По затратам энергии на вентиляцию воздуха через охладитель, отнесенным к единице отведенной тепловой энергии, оптимальной является конструкция со следующими геометрическими характеристиками /7 =0,352; = = 6,75°; 6/£ = 0,133. Данная теплообменная поверхность в 1,7-2,2 раза эффективнее теплообменной поверхности со сплошными прямыми ребрами.

6. Предложена упрощенная зависимость для определения коэффициента эффективности проницаемых ребер. Установлено, что эффективность перфорированных ребер воздушных охладителей СПП при пористости П = 0,452 достаточно высока - Еп^0,85.

7. На основании проведенных исследований теплообмена и сопротивления разработана конструкция и методика теплового и аэродинамического расчета эффективной теплообменной поверхности для воздушного охладителя СПП. Методика принята к использованию при проектировании новых мощных магистральных электровозов.

1. Материалы ШТ съезда КПСС. М.: Политиздат, 1981. - 256 с.

2. Borst Л W., Cooper D. Inverter thyristors What affects themhow to characterize them. - Electronic component,1969, vo?. Ю, W0, p. 11774188.3. -/ледзй <?. 5 Л/гм 7". 7/te dUdt capacity of thyristors. Proceeding of the IEEE, /££7, vof.55, №8.p 1301-1305.

3. M.f Tamam H., /йаилй £ 7/te dl/clt га-q/ thyristor. -Etectr. Commun. La5. Techn. 131967, vot. 16, н1, p45-57.

4. Чесноков Ю.А. Исследование предельно допустимых импульсных режимов работы тиристоров и разработка конструктивных мероприятий по повышению стойкости приборов к токам перегрузки. Автореф. Дис. . канд.техн.наук. Москва, 1969. - 163 г.

5. Рабинерсон А.А., Ашкинази Г.А. Режимы нагрузки силовых полупроводниковых приборов. М.: Энергия, 1976. - 296 е., ил.

6. Федоров Л.Ф., Попов В.Г. "Вариационно-разностный метод расчета температурных полей тиристоров: Сб.науч.тр./ин-тов жел.-дор.тр-та. М.: МИИТ, 1979, вып. 634, с.3-9.

7. Федоров Л.Ф., Попов В.Т., Мосин С.Т. "Повышение надежности электротехнического оборудования", в сб.: "Железнодорожный транспорт". Сер. "Электрификация и энергетическое хозяйство",-./57-М., 1979, вып.2, с.21-27.

8. Брянцев А.В., Дилевская Е.В., Мосин С.Т., Попов В.Г., Третьяков Г.А. "Метод расчета температурного поля силовых полупроводниковых приборов", в сб.: "Методы случайного поиска в САПР", Таллин, 1980, с.П-14.

9. Федоров Л.Ф. и др. "Использование ЭВМ для обработки результатов теплотехнических экспериментов", в сб.: "Железнодорожный транспорт. Сер. Локомотивы и локомотивное хозяйство", М., 1979, вып.2, с.18-21.

10. Шлыков Ю.П., Ганин Е.А. Контактный теплообмен. М.-Л.: Гос-энергоиздат, 1963. - 144 с.

11. Попов В.М. Теплообмен в зоне контакта разъемных и неразъемных соединений. М.: Энергия, 1971. - 216 с.

12. Шлыков Ю.П. Расчет термического сопротивления контакта. -Теплоэнергетика, 1973, Л 10, с.35-37.

13. Яковлев А.И. Контактный теплообмен в элементах конструкций электромашин. В кн.: Аэродинамика и теплопередача в электромашинах. Харьков, ХАИ, 1977, вып.7, с.9-42.

14. Кабаков В.Л., Рабинерсон А.А., Сергеева О.В. "Электротехническая промышленность, Преобразовательная техника", 1975, вып.1.

15. Мальцев В.В. Вопросы методики теплового расчета блоков силовых полупроводниковых вентилей: Тр. I Всесоюзного научно-исследовательского института электромеханики. М.: ВНИИЭМ, 1971, т.37, с. 389-425.- 152

16. Мальцев В.В. Исследование охлаждения кремниевых выпрямителей: Тр. I Всесоюзного научно-исследовательского института электромеханики. -М.: ВНИИЭМ, 1969, т. 31, с. 286-293.

17. Чебовский О.Г. и др. Силовые полупроводниковые приборы. М.: Энергия, 1975. - 220 с.

18. Sciemens 2ci.Uch.riJt. 48. ш, Hest, Ю.

19. Патент ФРГ кл. 21 д 11/02 Л 1489690 от 17.01.74.

20. Lemann G.3 Ucentia -Partcht-Mecmttungs G.m. H. 6.04.1965. 50. 393. 151^130, Ш 6.04.1965. Ama6ody G2 Brit 1077909 Fr 147№0.

21. Патент США кл. 32I-8c /Н02Т 7/00/ jg 3668506 заявл. 16.04.71, опубл. 6.06.71.

22. Кобаияш! Г. и др. Разработка мощных полупроводниковых преобразователей, охлавдаемых посредством кипения и конденсации. Мицубиси ДЭККИ ТИХО, 1974. Т.43, J«2, 154 с.

23. Полупроводниковые выпрямители с испарительным охлаждением. ДЭНКИ ТЭЦУДО, 1974, т.28, № I, 84 с.

24. Мосин С.Т. Исследование интенсификации систем охлаждения полупроводниковых приборов на электроподвижном составе. Автореф. Дис. . канд.техн.наук. Москва, 1981, - 115 с.

25. Федоров Л.Ф. и др. К вопросу оптимизации испарительного охлаждения силовых полупроводниковых приборов: Сб.науч.тр./ ин-тов жел.-дор.тр-та. М.: ШИТ, 1979, вып.634, с.10-18.

26. Киселев И.Т., Филатов В.В. Исследование погружной системы испарительного охлаждения силовых полупроводниковых приборов: Сб.науч.тр. /ин-тов жел.-дор.тр-та. М.: МИИТ, 1979, вып.634, с. 32-40.

27. Епифанов В.И. и др. Устройства для охлаждения приемников из- /53 лучения. М.: Машиностроение, 1969, - с.88.

28. Вайнер А.Л., Озисы Э.Т. Сравнительные характеристики термоэлектрических и компрессорных охладителей для РЭА. Вопросы радиоэлектроники, сер. ТРТО, 1968, вып.2, с.98.

29. Воронин Г.И. Системы кондиционирования воздуха на летательных аппаратах. М.: Машиностроение, 1973, - с.89.

30. Меркулов А.П. Вихревой эффект и его применение в технике. М.: Машиностроение, 1969. - с. 83.

31. Исаченко В.П., Сукомел А.С., Осипов В.А. Теплопередача. М.: Энергия, 1969, - 440 с.

32. Коленко Е.А. Термоэлектрические охлаждающие приборы. М.: Энергия, 1971. с. 164.

33. Маханько М.Г., Сухов И.Ф. К вопросу о методике определения канальных значений коэффициентов теплопередачи в трубах с внутренним оребрением: Сб.науч.тр./ин-тов жел.-дор.тр-та. М.: МИИТ, 1979, вып. 634, с.84-38.

34. Колесников А.И. Исследование гидродинамики и теплообмена при ламинарном течении в трубах с внутренним оребрением. Дис. . канд.техн.наук.- Киев, 1973. - 171 с.

35. Ху Чжан. Оптимизация оребрения труб для интенсификации теплообмена при ламинарном режиме течения. Теплопередача, сер. С., Мир, 1973, № 3, с. 44-51.

36. Наний Е.П. Исследование теплопередачи при винтовом движении жидкости. Теплоэнергетика, I960, В I, с.85-88.

37. Орнатский А.П. и др. В кн.: Теплофизика и теплотехника 24, Киев, Ыаукова думка, 1973, с. 36-39.

38. Хэй, Вест. Теплообмен в трубе с закрученным потоком. Теплопередача, сер. С.М., Мир, 1975, №3, с. 100-105.

39. Резинский С.Р. и др. Конструирование силовых полупроводниковых предобразовательных агрегатов. М.: Энергия, 1973. - 121 с.

40. Булкин А.Д. и др. Исследование типовых сопротивлений силового полупроводникового прибора, погруженного в диэлектрическую жидкость Ш-1322. Электротехника, 1975, № 8, с.56-57.

41. Исакеев А.И., Киселев И.Г., Филатов В.В. Температурное состояние охладителей и теплообмен при жидкостном охлаждении силовых полупроводниковых приборов. Приборостроение, 1978, J& 8, с. II4-II9.

42. Краус А.Д. Охлаждение электронного оборудования. Л.: Машиностроение, 1969. - 208 е., ил.

43. Аксенов А.Ф., Литвинов А.А. Применение авиационных технических жидкостей. М.; Транспорт, 1974, - 87 е., ил.

44. Варгафтик Н.Б. Теплофизические свойства веществ. М.-Л.: Госэнергоиздат, 1956. - 258 с.

45. Канаев А.А., Копи И.З. Неводяные пары в энергомашиностроении.-Л.: Машиностроение, 1973, 103 е., ил.

46. Hobayrhi, Jochuzo , Shcmro. Osama Тапака, MLtsu.ru>

47. Tsushima, Selcti Mitsumoto. Development oj highpower senlcorducter eqnlpment 5y means о/ Sotting andcondensing heat transfer MLtsuStckH denti gtho,m .v48,*2t Aut. Gat.

48. Auf. Shtnuzu Karnaxt t Ono Hovrto Hashtzume, Toschia

49. Kl, Kenmochl, Jwao, Такеуик'с. Recent s'dtcon rectifuer jor Ж railway suSstatton and Lis sitectton Fuje Efec. J. Ш. 1/.49,

50. Ковалев С.А., Тешеля В.Д. Методика и некоторые результаты исследования теплообмена при кипении жидкости в цепи. -.ТВТ, 1975, т.13, Jf I, с.3-8.

51. Ковалев С.А. и др. Закономерности теплообмена при кипении жидкости на оребренной стенке. ТВТ, 1976, т.14, А 3,с. 21-24.- 15S

52. Туник А.Т. Охлаждение радиоэлектронной аппаратуры жидкими диэлектриками. М.: Советское радио, 1973. - 98 е., ил.

53. Истомин Н.И., Батов Б.Б. Исследование теплообмена в испарителе двухфазного термосифона для охлаждения силовых кремниевых вентилей: Сб.науч.тр. /ин-тов жел.-дор.тр-та. М.: МИИТ, 1979, вып. 634, с. 40-44.

54. Осипов К).В. и др. Теплопередача в охладителях типа "двухфазный термосифон" для силовых полупроводниковых цриборов. -"Электротехническая промышленность. Сер. Преобразовательная техника", 1977, £ 5, с.10-12.

55. Ягов В.В. и др. Экспериментальное исследование теплообмена при кипении жидкостей при пониженных давлениях в условиях свободного движения. ИФЖ, 1970, т.18, № 4, с.624-631.

56. Gammet Б. Anwendung т Wrrnerohren in der Leistungs ekxtronlK} BBC Nackichten, 1915 H.6-1

57. Кирпиков В.А., Дейфман И.И. Расчет распределения температуры в перфорированном ребре. ИФЖ, 1972, т. ХХШ, Л 2,с.316-321.

58. Мигай В.К., Быстров П.Г. Интенсификация теплообмена в волнистых трубах Теплоэнергетика, 1976, .№ II, с. 74-76.

59. А.А.Гухман. Методика сравнения конвективных поверхностей нагрева. №,1938, т. УШ, вып. 17, с. 1584-1602.

60. Кирпиков В.А., Петрунина Н.Н. Исследование течения в канале при наличии поперечных знакопеременных градиентов давления,-Изв.вузов, Энергетика, 1971, .№ 8, с. 70-75.

61. Кирпиков В.А., Петрунина В.А. Теплообмен и сопротивления плоского канала с продольноволнистым оребрением. Изв.Вузов, Машиностроение, 1971, jfc II, с. 87-91.

62. Гутарев В.В., Кирпиков В.А., Оганесян Л.С. Исследование теп- 156 лообмена и гидравлического сопротивления поверхности с продольно-волнистыми ребрами. Химическое и нефтяное машиностроение, 1967, #12, с. 27-29.

63. Гухман А.А., Кирпиков В.А., Гутарев В.В., Цирельман Н.М. Исследование теплообмена и гидродинамического сопротивления при турбулентном течении газа в поле продольного знакопеременного графита давления. I, ИФЖ, 1969, т. ХУ1, ^ 4,с.581-591.

64. Гухман А.А., Кирпиков В.А., Гутарев В.В., Цирельман Н.М. Исследование теплообмена и сопротивления при турбулентном течении газа в поле продольного знакопеременного градиента давления. П,-ИФЖ, 1969, т. ХУ1, В 6, с. 984-988.

65. Кирпиков В.А., Гутарев В.В., Цирельман Н.М. Исследование теплообмена и гидродинамического сопротивления канала типа диф-фузор-конфузор. Изв.вузов. Энергетика, 1969, № 9, с.79-84.

66. Кирпиков В.А., Цирельман Н.М. Теплообмен и гидродинамическое сопротивление при турбулентном течении газа в поле пространственного знакопеременного градиента давления. Изв.вузов.• Энергетика, 1970, J6 9, с. 79-84.

67. Альтшульт А.Д., Киселев П.Г. Гидравлика и аэродинамика. М.: Стройиздат, 1975, 323 с.

68. Кирпиков В.А., Орлов В.К., Приходько В.Ф. Создание компактной поверхности теплообмена на основе идеи внесенияв поток неодно-родностей давления. Теплоэнергетика, 1977, $ 4, с. 29.

69. Гухман А.А., Кирпиков В.А. Интенсификация теплообмена посредством создания в потоке неоднородностей давления. В кн.: Тепло- и массоперенос. т.1 и 2, Минск, 1972, с. 128-137.

70. Петухов B.C. Опытное изучение процессов теплопередачи. М.: ГЭИ, 1952. - 232 е., ил.

71. Михеев М.А., Михеева И.М. Основы теплопередачи: М.: Энергия, 1973. - 344 е., ил.- 457

72. Кутателадзе С.С. Основы теории теплообмена. М.-Д.: Машгиз, 1962. - 287 е., ил.

73. Правила 28-64. Измерение жидкостей, газов и паров стандартными диафрагмами и соплами. М.: Изд-во стандартов, 1964. -148 с.

74. Преображенский В.П. Теплотехнические измерения и приборы. -М.: Энергия, 1978. 104 с.

75. Осипова В.А. Экспериментальное исследование процессов теплообмена. М.: Энергия, 1979. - 392 с.

76. Налимов В.В. В кн.: Планирование я автоматизация эксперимента в научных исследованиях. - М.: Советское радио", 1974, с. 18-31.

77. Налимов В.В., Чернов Н.А. Статические методы планирования экстремальных экспериментов.- М.: Наука, 1965. 340 с.

78. Адлер Ю.П., Маркова Е.В., Грановский Ю.В. Планирование эксперимента при поиске оптимальных условий. М.: Наука, 1968.215 с.

79. Маркова Е.В. В кн.: Проблемы планирования эксперимента. М., Наука, 1969, с. 57-65.

80. Бардин В.М. Надежность силовых полупроводниковых приборов. -М.: Энергия, 1978. 96 е., ил.

81. Дерменте П.Г. и др. Расчет силовых полупроводниковых приборов. Под ред. Кузьмина В.А. М.: Энергия, 1980. - 184 е., с ил.

82. Мальцев В.В. Исследование масляного охлаждения кремниевых выпрямителей, Труды ВНИИЭМ, т. 31, 1969, с. 87-91.

83. Мальцев В.В., Домбек Г.Я., Чижикова Л.И., Исследование теплопередачи полупроводниковых выпрямителей, Труды ВНИИЭМ, т.31, 1969, с. 91-98.

84. Дьяченко П.Е., Толкачев Н.Н., Горюнов К.И. Определение площади физического контакта поверхностей. Изучение износа деталей- 453 машин при помощи радиоактивных протонов. М.: Из-во АН СССР, 1957. - 58 с.

85. Фенеч, Роеноу. Теоретическое определение коэффициента теплопередачи находящихся в контакте металлических поверхностей.-Теплопередача, сер. С., Мир, 1963, J& I, с. 48-50.'

86. Шнейдер П. Инженерные проблемы теплопроводности. М.: Изд-во иностр.лит., I960. - 476 с.

87. Pete Т. Optima&zaya ladLatoiow do poEprzewodni-KOwych diod. Przegtag etectronici, 1969}p 15-18.

88. Ройзен Л.И., Дулькин И.Н. Тепловой расчет оребренных поверхностей. Под ред. В.Г.Фастовского. М.: Энергия, 1977. -256 е., ил.

89. Нагрег Brown UB. Mathematical? Equations fir Heat Conduction in the Fins, oj Aur-Coo£ed EnoLnes. NhCh Rep; 1922 ,n 158, p 32.

90. Ichmldt E. die WarmeilSertragung durch Zs: VJ)1, 1926, B.d. 10 ,//5,5. 885-889.

91. Gardner K. A. Efficiency of Extended surface Trans. ASME, 1945. v.67.^8, p. 621-63193. .a«o5 M. Heat Transfer, v.i, №~Y. Witey, 1949.-158p.

92. Эккерт Э.Р., Дрейк P.M. Теория тепло- и массообмена. М.-Л.: Госэнергоиздат, 1961, - 680 с.

93. Hraus А. д. Exteded surface. Baltimore M.d. Spaztan Books, London, 1964, 216p.96. kern Ъ.0., Hraus ЛЪ. Extended surfaces heat transfer M.-Y., M.c Graw HUE 1972.-805p.

94. Невровский А.В. Оптимизация теплоотводящего ребра, охлаждаемого конвекцией. ИФЖ, т.ХУ, № 4, 1968, с. 678-684.-45998. Цесарский И.Б. Теплоотвод от цилиндрической поверхности сгустым оребрением. ИФЖ, т.9, 6, 1965 с. I028-I03I.

95. В.М.Кэйс, А.Д.Лондон. Компактные теплообменники. М.: Энергия, 1967. - 224 е., ил.

96. Л.М.Коваленко. Пластинчатые теплообменники. Химическое машиностроение, 1961, J£ 2, с. 31-42.

97. Н.В. Барановский Пластинчатые теплообменники пищевой промышленности. М.: Машгиз, 1962, - 325 е., ил.

98. Петровский Ю.В., Фастовский В.Г. Современные эффективные теплообменники. М.-Л.: Госэнергоиздат, 1962, - 256 е.,ил.- 160

99. Скринска А.Ю., Жукаускас А.А., Стасюлявичюс Ю.К. Эксперимен-. тальное исследование локальных коэффициентов теплоотдачиспирально оребренных труб. Труды АН. Литовской ССР сер. Б, 1964, Л 4(39), с. 213-218.

100. Скринска А.Ю., Стасюлявичюс Ю.К. Экспериментальное исследование влияния неравномерности коэффициента теплоотдачи на эффективность ребристых труб. Труды АН Литовской ССР, сер .Б, 1965, J® 1(40), с. 123-128.V

101. В.М.Антуфьев Эффективность различных форм конвективных поверхностей нагрева. М.-Л.: Энергия, 1966, 184 е., ил.

102. Ритц ХД. Тепловыделяющие элементы со спиральными ребрами,-В кн.: Ядерная энергетика. М., Изд-во иностр.лит., 1959, с.102-117.

103. Хьюз Д.Ф., Слак М.Р. Расчет теплоотдачи от оребренных тепловыделяющих элементов реакторов, использующих в качестве теплоносителя СО^. В кн.: Ядерная энергетика. М., Изд-во иностр.лит., 1959, с. 118-129.

104. ИЗ. Пучков П.И., Виноградов О.С. Теплоотдача и сопротивление полизональных поверхностей цри продольном обтекании. Теплоэнергетика, 1968, ^ 7, с. 35-37.и4. Acton IV. У. Hunter son fuel element heat transfer

105. Consf 1961, и e, н4 , p. 337-341.117118119120121122123124125126127128129130

106. Фортескье Р., Холл У.Б. Вопросы ядерной энергетики, 1957, J& 6, с. 35-36.

107. Рутеник Д.Р., Корзин С. Проблемы пограничного слоя и вопросы теплопередачи. -М.-Л.:-ГЭИ, I960, с. 372-385.

108. Moretti РМ; and Krays W.M. M. J. Heat Moss Transfer, в nQ3 тэ, p. 1187-mz.

109. Гухман А.А., Гандельсман А.Ф., Науриц А.И., Усанов В.В. К вопросу об интенсификации конвективного теплообмена. -ИФЖ, 1963, 6, с. 45-53.

110. Polsln 1 3 nyenieur. -Archiv, Heft 5, mo ts.362. 366.

111. Шпе S.I and RunstadEet P.W. Trans ASME, Series E. 26 n2 t jane} 1959, p. 166-170.

112. Идельчик И.Е. Сб. Промышленная аэродинамика. М.: Изд-во Б.Н.Т., ЦАГЙ, 1947. 108 с.

113. Peters Н. Зпдешег Arcki v, ы 1,1931, j. 92-107.

114. Овчинников О.Н. Теплообмен и гидродинамика закрученных потоков. Тр. ЛЕИ, В 176, Машгиз, 1955. с. 83-88. Мигай В.К. Теплообмен в волнистых трубах - Изв. вузов. Энергетика, 1966, й2, с. 35-39.

115. А.с. 499490 (СССР). Пластинчатый теплообменник /В.А.Кирпиков, В.К.Орлов, В.Ф.Приходько Опубл. в Б.И., 1976, £ 2.-462

116. Thorpe IF. Rudrauhc F£ow in coup ted crosssectional! Area- Trans, of the A SMB., №3, ser. д. , p. 72-76.

117. Кирпиков В.А., Приходько В.Ф., Ельчинов В.П. К вопросу об эффективности узловой перфорированной насадки. В кн.: 'Теп-лообменные процессы и аппараты химических производств, М., МЙХМ, 1976, с. 22-28.

118. Гухман А.А., Кирпиков В.А. К вопросу об интенсификации конвективного теплообмена. Тепломассообмен- У1, том I, часть I. Минск, 1980, с.55-66.

119. Чащин И.П. Влияние высоты и шага ребер на теплообмен и гидравлическое сопротивление. Теплоэнергетика, 1964, $ Ю, с. 59-61.

120. Под ред. Кузьмина В.А. Расчет силовых полупроводниковых приборов. М.: Энергия, 1980,-184 е., ил.

121. Крюкова Н.Н. Исследование физических процессов в тиристорах при включении и кратковременной перегрузке током большой амплитуды. Автореф. Дис. .канд.физ.-мат.наук. Ленинград, 1970. - 178 с.

122. Баширов A.M. и др. Распределение плотности тока во включенной p-fl структуре. Обмен опытом в электронной промышленности. 1968, т.2, № 7, с.64-66.

123. Евсеев Ю.А., Чесноков Ю.А. Некоторые решения уравнений термоупругости для тиристоров. -"Электротехническая промышленность. Преобразовательная техника". 1970, вып.2, с.14-17.

124. Чесноков Ю.А. Определение термических напряжений в тиристорах и их стойкость к перегрузке прямым током. "Электротехническая промышленность. Преобразовательная техника", 1970, вып.2, с. 8- 13.

125. Бурханов Ш.Д. и др. Исследование причин отказов тиристоров- 16Ъ при работе в импульсном режиме. В кн.: Полупроводниковые приборы в технике электросвязи. М.: Связь, 1970, £ 6, с. 145-157.

126. Тоомсоо Г.К. Исследование температурных полей в тиристорах при включении и кратковременной перегрузки током большой амплитуды. Автореф. Дис. . канд.техн.наук. Москва,I971.-201 с.

127. РТМ МЭТП ОАА 682. 031-72. "Методика измерения установившегося теплового сопротивления силовых полупроводниковых приборов", 1972, 15 с. Исп.: Г.Н.Семенов.

128. Peich В. Continuous thermal! resistance теа sure-ments Semicond. Products , 1962 , M , p. 192-194.

129. Kennedy D. Spreading Resistance in Semiconductor devices. Journ App£3 Phys, 1960,^31,p. 27-29.

130. Захаров A;A., Асвадурова Е.И. Метод расчета тепловых сопротивлений мощных транзисторов.- В кн.: Полупроводниковые приборы и их применение. М.: Советское радио, вып.16, 1968,с. 63-81.

131. Карлслоу Г., Егер Д. Теплопроводность твердых тел. М.: Наука, 1964, 183 е., ил.

132. Шлыков Ю.П., Ганин Е.А., Царевский С.Н. Контактное термическое сопротивление. М.: Энергия, 1977, 328 е., ил.

133. Волохов В.А., Хрычиков Э.Е., Киселев В.И. Система охлавде- тния теплонагруженных радиоэлектронных приборов. "Библиотека радиоконструктора", М., Советское радио, 1975,144с.,ил.

134. Исакеев А.И. и др. Эффективные способы охлаждения силовых полупроводниковых приборов, Л.: Энергоиздат. Ленингр.отд--яие. 1982. - 136 е., ил.

135. Дульнев Г.Н., Тарновский Н.Н. Тепловые режимы электронной аппаратуры. Л.: Энергия Ленингр.отд-ния. 1971. - 248 е., ил.

136. Main Controtted Rectifier for Таре 951 Е£екЫс -Coach /А Matsumma ,Т., Jinzenji, R. С/ klmurae.a. -Toshiba Rev., 1972, vo£. 27, p.35-38.

137. Щербаков В.К., Босый В.В. Условия выгодности оребрения и влияния ребер на температуру охлаждаемой стенки. В кн.: Теплофизика и теплотехника, вып.23, Киев, Наукова думка, 1974, с.119-125.

138. Чебовский-О.Г. и др. Силовые полупроводниковые приборы (справочник). М.: Энергия, 1975. - 512 е., ил.

139. Вильям X. Мак-Адамс Теплопередача, М.: Государственное научно-техническое изд-во литературы по черной и цветной металлургии, 1961. - 686 е., ил.

140. Давидов П.Д. Анализ и расчет тепловых режимов полупроводниковых приборов. М.: Энергия, 1967, - 75 е., ил.

141. Норкин Н.Н., Чащин И.П. Теплопередача трубчатых поверхностей с низкими ребрами. Теплоэнергетика, 1962,$ 6,с. 77-78.165

142. Рабинерсон А.А., Осипова И.Л. Методика теплового расчета ребристых охладителей СШ для случая вынужденного движения воздуха. Электротехника, 1975, В 6, с.87-89.

143. А.С.Лышевский. Тепловой расчет прямых усеченных ребер с произвольной формой боковой поверхности. Изв.вузов,Энергетика, В 6, 1977, с.94-97.

144. Жукаускас А.А., Жюгжда И.А. Теплоотдача в ламинарном потоке жидкости. Вильнюс, Минтае, 1969. 261 е., ил.

145. Жукаускас А.А., Шланчаускас А.А. Теплоотдача в турбулентном потоке жидкости. Вильнюс, Минтае, 1973, 327 е., ил.

146. Мочалов Б.В. Оптимальный расчет ребристых радиаторов полупроводниковых триодов. Электротехника, 1970, В II,с.24-31.

147. А.А.Сукомел и др. Затухание турбулентности на входном участке круглого и плоского каналов. ИФЖ, том ХХХШ, .£ 5, 1977, с. 816-821.

148. В.К.Мигай. Аэродинамическая эффективность прерывистой поверхности, ИФЖ, 1962, В 4, с.20-24.

149. В.Б.Кунтыш, Ф.М.Иохведов. Влияние относительной глубины межреберной полости на тепловую эффективность конвективных пучков ребристых труб и интенсификация теплоотдачи в них. -Энергетика и транспорт, 1970, # 4, с.127-135.

150. LimSerg Н. дег Eiataaj- elner turBufenter ХапаИ stromung MasckLnenSautechnLH. ш, s n 12, р 6S0-655.

151. Сравнение расчетных и экспериментальных значений коэффициента трения для турбулентных течений жидкости в пршоугольных каналах. Теплопередача Jfi I, 1962, с.101-108.- 1SG

152. М.М.Андреев и др. Теплообменная аппаратура энергетических установок. М.: Машгиз, 1963. - 238 е., ил.

153. В.М.Бузник. Теплопередача в судовых энергетических установках. -Л.: Изд-во Судостроение, 1967, 376 е., ил.

154. Тепло- и массообмен в звуковом поле /Под ред. С.С.Кутателад-зе. Новосибирск, Изд-во СО АН СССР, 1970. - 286 е., ил.

155. Шептун В.М. Исследование влияния колебаний теплоносителя звуковой частоты на теплоотдачу в условиях вынужденной конвекции. Теплоэнергетика, 1977, № 9, с.65-66.

156. О.О.Кремньов I др. Досл1дження теплообм1ну при 1нфразвукових I звукових коливаннях гладких та оребрених цил1ндричних по-верхонь у нерухом1й р1дин1. Теплообм1н та г1дродинам1ка. Киев.: Изд-во АН УССР, 1964, с.86-94.

157. Бузник В.М., Ведломцев К.А., Рыжков С.В. Экспериментальное исследование теплоотдачи и аэродинамического сопротивления труб со спиральным ленточным оребрением при продольном обтекании. Тр.НКИ, 1961, вып.ХХП, с.35-36.

158. Бузник В.М., Везломцев К.А., Рыжков С.В., Экспериментальное исследование теплоотдачи и аэродинамического сопротивления каналов с внутренним кольцевым оребрением. Труды НКИ, 1961, вып.ХХП, с.42-44.

159. Ермолин В.К. Интенсификация конвективного теплообмена в трубе в условиях закрученного потока с постоянным по длине шагом. ИФЖ, I960, том Ш, л II, с. 18-21.

160. Ермолин В.К. Применение закрученного потока для интенсифи- 167 кадии конвективного теплообмена в условиях внутренней задачи. Изв. АН СССР, ОТИ, Энергетика и автоматика, Jfi 1,1960, с. 9-14.

161. Зозуля Н.В., Шкуратов И.Я. Влияние спиральных ^вставок на теплоотдачу при движении вязкой жидкости внутри трубы. Сб.: "Теплофизика и теплоэнергетика", 1964, с. 48-51.

162. О.О.Кремньов, Н.В.Зозуля, 1.Я.Шкуратов. Вплив сп1ральних стр1чкових турбул1затор1в на 1нтенсивн1сть процесу теплооб-м1ну всередин1 труби. Теплообм1н та г1дродинам1ка, вып.26,1964, с.68-73.

163. Ибрагимов М.Х., Номофилов В .В., Субботин В.И. Теплоотдачая гидравлическое сопротивление при винтовом движении жидкости в трубе. Теплоэнергетика № 7, 1961, с.54-56.

164. Смитберг и Лэндис. Трение и характеристики теплообмена при вынужденной конвекции в трубах с завихрителями из скрученной ленты. Теплопередача, 1964, № I, том 86, серия С, с.32-41.

165. А.В.Иванова. Интенсификация теплообмена в круглой трубе, охлаждаемой воздухом. Тепло- и массоперенос, том I, Минск,1965. Наука и техника, с.213-220.

166. Ф.М. Тарасов. Тонкослойные теплообменные аппараты. Ш.-Л.: Изд-во Машиностроение, 1964,- 364 е., ил.

167. А.Ф.Ковальногов, В.К.Щукин. Теплообмен и гидравлическое сопротивление в трубах с лопаточными завихрителями. ИФЖ, 1968, том Х1У, В 2, с. 239-246.

168. А.Ф.Ковальногов, В.П.Ермаченко. Влияние способа профилирования лопаток завихрителя на теплообмен и гидравлическое сопротивление закрученных потоков в трубах. ИФЖ, 1976, том XXXI, В 2, с. 237-241.

169. Ю.Г.Надмеев, Н.А.Николаев. Оценка эффективности завихрителей потока, интенсифицирующих процесс теплообмена, ИФЖ, 1979,- 462 -том ХХХУ1, $ 4, с. 653-657.

170. Н.В. Барановский. Пластинчатые теплообменники пищевой промышленности. М.: Машгиз, 1962, - 327 е., ил.

171. Щукин В.К. Теплообмен и гидродинамика внутренних потоков в полях массовых сил. М., Машиностроение, 1970. - 158 е., ил.

172. Вильям X. Мак-Адамс. Теплопередача. Пер. с анг., Изд-во научно-технической литературы по черной и цветной металлургии, М., 1961, - 686 е., ил.

173. Кэйс В.М. Конвективный тепло- и массообмен. Пер. с анг.- М.: Энергия, 1972, 448 е., ил.

174. Мучник Г.Ф., Рубашов И.Б. Методы теории теплообмена. 4.1, -М.: "Высшая школа", 1970, 283 е., ил.

175. В.П.Белянов, В.В.Будрик, И.Е.Дудкин. Расчет гидравлического сопротивления и теплоотдачи в каналах с регулярной шероховатостью. Теплообмен У1. Материалы к У1 Всесоюзной конференции по тепломассообмену, 1980, том I, часть I, М., с.5-7.

176. Ю.А.Гаврилов, Г.Н.Дульнев, А.В.Шарков. Вынужденная конвекция в плоском канале с впадинами. ИФЖ, том ХХХУ, 1978, № 5,с. 812-819.

177. В.М.Легкий, Ю.А.Бабенко, В.А.Дикий. Исследование теплообмена аэродинамического сопротивления пластинчатых теплообмен-ных поверхностей с турбулизаторами в виде полусферических выступов. Известия вузов. Энергетика, 1977, 12, с.81-88.

178. Мигай В.К., Новожилов И.Ф. Теплообмен в трубах с внутренними поперечными выступами. Известия вузов. Энергетика, 1965, Л II, с. 36-43.

179. Селезнев А.А. Влияние шероховатости на теплоотдачу при вынужденном течении воздуха в трубе. Теплоэнергетика,1955, В 7, с.67-72.- 169

180. Федоров И.Г. Теплообмен и сопротивление щелевых каналов с овалообразными коническими выштамповками. Изв. вузов. Авиационная техника, 1962, № 4, с.44-47.

181. Федоров И.Г. Теплоотдача и сопротивление при течении воздуха в пакете из листов с полусферическими выступами. Теплоэнергетика, 1959, £ I, с. 28-30.

182. Федоров И.Г. Экспериментальное исследование теплообмена и сопротивления щелевых каналов с коридорным расположением конических выштамповок. Тр. Казанского авиационного института, 1961, вып.66, с. 5-8.

183. Bronl tetti ЕС. Miff eta Т.Р. Myer 3.3. E. Heat ■ transfer and pressur drop characteristics ofla tenat finned tuSes. Paper Amer, Soc. Meek. Jng. 47. 1957. -266p.

184. Э. К .Калинин, Ярхо С. А. Перемежаемость течения и теплообмен в области перехода от ламинарного режима к турбулентному в трубе. Известия АН БССР. Сер. Физико-технические науки, 1966, & I, с.43-47.

185. Э.К.Калинин, С.А,.Ярхо. Перемежаемость течения и теплообмен в условиях искусственной турбулизации потока в трубах. -Известия АН БССР(. Сер. Физико-технических наук, 1966, № 2, с. 62-64. !

186. Э.К .Калинин, Дрейцер Г.А. Исследование интенсификации теплообмена в продольно омываемом воздухом тесном пучке труб -ИФЖ, 1968, том ХУ, 13, с.408-415.

187. Э.К.Калинин, Г.А.Дрейцер, А.К.Козлов. Исследование интенсификации теплообмена в продольно омываемых пучках труб с различными относительными шагами. ИФЖ, 1972, том ХХП, 2,с. 242-247.

188. Э.К.Калинин, Г.А.Дрейцер, В.А.Кузьминов. Исследование интен- 410 сификации теплообмена в кольцевых каналах. ИФХ, 1972, том ХХШ, В I, с. 15-19.

189. Э.К.Калиннн, Г.А.Дрейцер, С.А.Ярхо. М.: Машиностроение, 1972, - 220 е., ил.

190. Л.М.Коваленко. Исследование теплообмена в аппаратах с гофрированной поверхностью, Теплофизика и теплотехника. Сб. Трудов Института технической теплофизики. Наукова Думка, Киев, 1964, с.96-100.

191. Характеристика тепло и массообмена в канале с гофрированными стенками. Теплопередача, 1977, № 2, с.30-38.

192. К.В.Дементьева, И.З.Аропов. Гидродинамика и теплообмен в криволинейных каналах прямоугольного сечения. ИФЖ, том ХХ1У, 1978, J6 6, с. 994-1000.

193. В.К.Мигай. Интенсификация теплообмена в каналах при турбулентном движении газового потока. ИФЖ, 1972, том ХХП,с. 981-986.

194. В.К.Мигай. Расчет теплообмена в трубах с интенсификатора-ми. Труды ЦКТИ, 1975, вып. 134, с. 85-89.

195. В.К.Мигай, . П.Г. Быстров. Интенсификация теплообмена в волнистых трубах. Теплоэнергетика, 1976, № II, с. 74-76.

196. Кутателадзе С.С., Боришанский В.М. Справочник по теплопередаче. Мд.-Л.: Госэнергоиздат, 1959, - 348 е., ил.

197. В.А.Кирпиков, А.П.Зюзин. Исследование гидродинамики течения в каналах с продольно-волнистым оребрением. Изв. вузов Энергетика, 1983, И, с. 65-70.

198. А.И.Леонтьев. Инженерные методы расчета трения и теплообмена на проницаемой поверхности. Теплоэнергетика. 1972,1. 8, с.19-24.

199. В.С.Михайлов, А.М.Крапивин, П.И.Быстров, Г.И.Покандюк. Экспериментальное исследование коэффициентов потока импульса и</7/ трения при равномерном оттоке в пористой трубе. -1976, том XXX, J&6, с. 1003-1008.

200. Мейл, Коппер. Адиабатная температура стенки при вдуве через щель в турбулентный пограничный слой. Теплопередача, 1976, J® 2, с. 99-105.

201. Коллэдей, Рассел. Визуализация течения при пленочном охлаждении с вдувом через дискретные отверстия. Теплопередача, 1976, £ 2, c.I05-III.

202. Бергелес, Госман, Лаундер. Расчет трехмерных процессов охлаждения при вдуве через дискретные отверстия. Часть I. Ламинарное течение. Теплопередача, 1976 № 3, с. 41-49.

203. А.И.Леонтьев и др. Трение на поверхности пластины с одновременным вдувом и отсосом газа. ИФЖ, 1977, том ХХХШ, №2,с. 204-209.

204. Е.Н.Богомолов, С.М.Пиотух. Об эффективности пленочного охлаждения сопловых лопаток газовых турбин. Теплоэнергетика, 1978, н> I, с. 9-12.

205. В.А.Бабенко, Д.К .Хруста лев. Численный расчет ламинарного течения жидкости в теплообменнике, "пористая труба в трубе". ИФЖ, 1979, том. ХХХУ1, № 5, с. 779-786.

206. В.В.Глазков. О влиянии начальной турбулентности на эффективность охлаждения проницаемых стенок. ИФЖ, 1979, том ХХХУ1, № 6, с. 965-971.

207. А.с. 65985 (СССР) Кожухотрубный пучок с продольно-волнистым оребрением /В.А.Кирпиков, А.П.Зюзин. Опубл. в Б.И., 1979, » 16.

208. В.А.Кирпиков, И.И.Лейфман. Некоторые особенности гидродинамики и теплообмена при течении в системе параллельных каналов с перетеканием. ИФЖ, 1972, том ХХШ, № 3, с.441-445.

209. В.А.Кирпиков, В.К.Орлов, В.Ф.Приходько. Создание компактной поверхности теплообмена на основе идеи внесения в поток- 172 неоднородностей давления. Теплоэнергетика, 1977, № 4, с. 29-33.

210. А.А.Гухман. Введение в теорию подобия. М.: Высшая школа, 1963. - 232 е., ил.

211. А.А.Гухман. Применение теории подобия к исследованию процессов тепло- и масоообмена (процессы переноса в движущейся среде). М.: Высшая школа, 1967, - 303 е., ил.

212. Т.А.Ровенькова. Планирование эксперимента в производстве химических волокон. М.: Химия, 1977, 175 е., ил.

213. Кирпиков В.А., Архипов Ю.А. Исследование каналов пластинчатого теплообменника с поверхностями типа "диффузор-конфу-зор", Теплоэнергетика, 1982, Л 5, с.56-59.

214. Мигай В.К., Быстров II.Г. Теплообмен в профильных трубах, -Теплоэнергетика, 1981, №3, с.55-60.

215. Леонтьев А.И. и др. Трение на поверхности пластины с одновременным вдувом и отсосом газа, ИФЖ, 1977, том ХХХШ, Л 2, с. 48-52.

216. Идельчик И.Е. Справочник по гидравлическим сопротивлениям. -М.: Госэнергоиздат, I960. 327 е., ил.

217. Каневец Г.Е. и др. Комплексная оптимизация теплообменных аппаратов, Киев.: Наукова думка, 1972. - 205 е., ил.

218. Левенталь Г.Б., Попырин Л.С. Оптимизация энергетических установок. М.: Энергия, 1968. - 178 е., ил.