автореферат диссертации по химической технологии, 05.17.08, диссертация на тему:Гидродинамика потоков в пористых вращающихся распылителях жидкости

- - л ч

\ о К'А

Ь МАР 1997

На правах рукописи

СОСКОВ ВЛАДИМИР НИКОЛАЕВИЧ

ГИДРОДИНАМИКА ПОТОКОВ В ПОРИСТЫХ ВРАЩАЮЩИХСЯ РАСПЫЛИТЕЛЯХ ЖИДКОСТИ

05.17. 03 - Процоссы и аппараты химической технологии

АВТОРЕФЕРАТ диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук

Казань -1997

Работа выполнена в Казанском государственном технологическом университете.

Научные руководители: - доктор технических наук,

профессор О.В. Маыинов ;

- кандидат технических наук, доцент Ф.А. Ыусташкин

Официальные оппоненты: - доктор технических наук,

профессор Н.Х.' Зиннатуллин;

- кандидат технических наук, доцент Л. 1.1. Конахин (Казанский филиал КЭИ )

Ведущая организация: - Всероссийский научно-исследовательский институт углеводородного сырья (ВНИИУС), г. Казань

Зацита состоится " И " <й и^-//? Я 1997 года в 14 часов на заседании диссертационного совета Д 063.37,02 Казанского государственного технологического университета по адресу: 420015, г. Казань, ул. К. Маркса, 68. Зал.заседаний Ученого совета.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке КГТУ.

Автореферат разослан " " ^ ¿Я1997 г.

Учений секретарь диссертационного совета, доктор технических наук

*ОЛП«ЧОЧ,ЛПЛ подгп.,

профессор Ц и ГУМ0Р°В

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. Распиливание жидкостей используют при проведении ряда тепло-массообменных процессов между газовой и жидкой фазами,таких как - абсорбция, ректификация, сушка и грануляция плавов, мокрая очистка газов, охлаждение и увлгтаение газов, скитание жидких тошшв. Эффективность протекания этих процессов во многом зависит от качества распиливания жидкости.Необходимо, чтобы распылитель создавал равномерно распределенный по периметру рабочей зоны аппарата плотный, обьемпый факел жидкости, состоящий из однородных капель, дисперсность которых могла бы легко регулироваться и не зависеть от колебаний расхода жидкости.

Из различных типов распиливающих устройств, применяемых в промышленности (форсунки, вращающиеся диски и т.д.), в значительной степени этим требованиям удовлетворяют пористые вращающиеся распылители жидкости (ПВР). Однако, несмотря на свои достоинства, промышленное использование пористых распылителей сдерживается из-за недостаточной изученности закономерностей их' работы. В частности отсутствуют формулы для расчета производительности ПВР. Не определены области существования режимов распиливания и не для всех режимов имеются формулы для расчета диаметра капель.

Настоящая работа выполнена в соответствии с Координационный планом РАН по направленно ТОХТ (проблема 2.27.2.6.1.).

Цель работы: Изучение гидродинамики 11ВР и создание методики для их инженерного расчета.

Научная новизна. Теоретическими и экспериментальными методами исследованы закономерности течения жидкости через пористый вращающийся распылитель, а именно:

- определено гидравлическое сопротивление и структурные характеристики испольауемых в качестве корпуса ПВР цилиндрических фильтрующих элементов из пористого металла;

проведен теоретический анализ закономерностей движения жид

гасти в полости и ободочке распылителя, к на этой основе получены аналитические зависимости для расчета производительности пористого вращающегося распылителя жидкости;

- получены выражения для расчета траектории движения жидкости и длины ее пути в пористой ободочке распылителя , определена область значимого влияния сил кориолиса;

- изучено явление нарушения сплошности течения жидкости при центробежной фильтрации и определены условия его возникновения;

- в результате физического моделирования процесса каплеобра-эования с верна в гравитационном поле установлены закономерности процесса распиливания пористым распылителем;

- экспериментально определены границы рекимов распыливачия ГОР и для каждого из них получены зависимости для расчета диаметров капель.

Практическая ценность. Полученные в работе сведения по гидродинамике ШР позволяют производить научно-обоснованные расчеты при конструировании порлстых ьращрщихск распылителей и других аналогичных центробежных аппаратов. Созданы конструкции объемных ПВР, позволяющих устойчиво работать во всех режимах распиливания. С использованием ПВР( а.с.СССР N1161319) разработан и внедрен на Московском иефтемаялозаводе полый аппарат для мокрой очистки отходящих газов от аэрозолей индустриальных масел.

Апробания работы. Основные результаты работы докладывались и обсуждались на II Всесоюзной студенческой научной конференции "Интенсификация тепло-и массообменных процессов в химической технологии" (Казань,1984г.), на Всесоюзной 'студенческой конференции "Безотходная технология и охрана 01сруасащей среды (МХТИ, Москва, 1985г.) и на отчетно научно-технических конференциях КГТУ.

Публикации. По теме диссертации опубликовано 10 работ и получено б авторских свидетельств СССР.

Обьем работы. Диссертационная работа состоит из введения, пяти глав, заключения, списка использованной литературы и приложений. Сбгцш". обьем работы составляет 20? страниц, в том числе 80 рисунков, 10 Таблиц, 163 наименования литературы и 3 страницы прило хенпя.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

В первой главе сформулированы требования, которым должен удовлетворять распылитель жидкости в случае использование его в интенсивных тепло-массообменных аппаратах распиливающего типа. Проведенный с этих позиций сравнительный анализ различных типов распиливающих устройств показал, что пористые вращающиеся распылители в значительной степени удовлетворяют этим требованиям.

Гидродинамика ГОР достаточно сложна и состоит из связанных между собой трех задач:

- внутренняя: течение жидкости в полости распылителя;

- смешанная: течения жидкости через вращающуюся проницаемую оболочку распылителя;

- внешняя: процесс распиливания жидкости с поверхности ПВР.

Литературный обзор по этим направлениям показал,что гидродинамика потоков в ПВР изучена недостаточно полно. В частности отсутствуют сведения по гидравлическому сопротивлению ПВР, выполненных из пористого металла. Недостаточно изучены режимы распиливания ШР и не определены области их существования.На основании прове- ' денного анализа сформулированы задачи исследования. ,

Во второй главе обоснована возможность применения в качестве корпуса ПВР проницаемых цилиндрических элементов иэ пористого металла, изготовленных из частиц округлой формы. Изотропность такого материала обеспечивает при работе ПВР равномерный подвод жидкости к его распиливающей поверхности,микробугорковая структура которой-способствует улучшению качества распыливания.

Там же приведено описание экспериментальной установки для л изучения гидродинамики ПВР и изложена методика исследования.

Экспериментальные данные по гидравлическому сопротивлению образцов в ламинарном и переходном режимах фильтрации удовлетворительно обобщаются критериальной зависимостью.

.^--MOR^I+WO^Ra0'95)

2 (1) где: Яе - Und„p/ju ; <f=2dn(PrPiVpЩЫ) - пористость; •

Для аналитического описания плоско-радиального течения жид-

кости черев оболочку ПВР использовано уравнение Форхгеймера:

-dP/ár + jSfiUr (2)

.В результате решения которого получена формула для расчета гидравлического сопротивления оболочки ПВР:

РгРг = ^ил Ь | +&UfR< ) (0)

Предложена методика определенна вязкостного- с< и инерционного/3 коэффициентов сопротивления пористой среды.

Третья глава посвящена экспериментальному и теоретическому научению закономерностей центробежного течения жидкости в полости ПВР и черев его оболочку.

Движущей силой,вызывающей течение жидкости через ПВР, является

суша давлений (рис.1). -------------------------- pspifpn (4)

>>Для расчета' производительности ПВР IV "i необходимо определить давление на

ч;- _ стенку ПВР кольца жидкости - Р* и

— давление едкости в порах оболочки

р- г £ ПВР - Рп .

^ Движение жидкости в полости ПВР в

----центробежном поле можно описать с по-

i шцью уравнений Навье-Стокса,эалисан-

!\VV4AV4V^ -4— Ч\Ч\Чл\ в цилиндрических координатах. В

¡' ^ - результате решения которых ( при до-

Рис. I. пущении что Ъ/ôt «о; Э/Э</> «О,

"Ъ/ЪЖ -0,Уа-0) получены известные в литературе зависимости для радиальной и окружной составляющих скорости движения: .

Üf-Üi R< Л**' (Б)

Uf = CirKH+Czr4 (6)

и для давления:

Параметр К - представляет число Рейнольдса для радиального потока

77777777777777

* * к а R, г_

fít

С-;

-Jí i ч

•

= (8)

а) когда скорость вращения внутреннего распределителя жидкости и распылителя равны, выражение для примет вид

— +-г(йГ-вГ) ,(9)

Исследование уравнения (9) побивает, что на большей части кольцевого слоя жидкости величина определяется первым членом уравнения (9). Вклад в ¿/<р второго слагаемого уравнения (9) проявляется только перед стенкой распылителя. Поасольку в первом члене уравнения (9) не учитывается вяз!С0СТЬ жидкости, течения жидкости в полости ПВР мояага разделить на две характерные области: область потенциального течения и область,где определяющую роль играют силы вязкости (пограничный слой). Толщина пограничного слоя определяется как: а , ц-+2 I-~-1»

^^(^■уорНДаЧ!) (10)

где: а - Я</Яо

Давление в кольце жидкости в области потенциального течения определяется как: , . _ „

Рг-Ро-ОМь)'Ч (11)

Разница в результатах расчета по формулам (7) и (11) апроксн-мируется зависимостью 0 -

Исходя из этого для расчета давления кольца жидкости на стенку ПВР вместо громоздкого уравнения (7) целесообразно использовать полученное на основе формул (И) и (12) уравнение:

р,=о,5^[Ра2(/?;- /?£) у/?, и;'] (13)

Движение жидкости в полости ПВР можно представить как течение внутри замкнутой цилиндрической проницаемой поверхности о равно; мерным,сильно развитым отсасыванием пограничного слоя.Радиальная скорость и 4 есть ничто иное как скорость отсасывания пограничного слоя. Поскольку пограничный слой замкнут,а ого толщина мала по сравнению с Р/ его можно рассматривать как установившийся пограничный слой возникающий при продольном обтекании плоской проницаемой пластины с отсасыванием жидкости. В соответствии со Шлихта» -

гом*; течение в таком пограничном слое устойчиво при:

Ре„<7ООО (14)

Для кольцевого пограничного слоя перед стенгой ПВР число.Рейнольда примет следующий вид:4 ^

йеп*ы(вгвЯо/Й;Г)и/ (15)

б)В случае, когда скорость врадаюы внутреннего распределителя кидкости в ПВР равна кулю С и)о =0) .выражение для и? примет вид:

(16)

Анализ аависшости (16) и эксперименты • побывают,чтр при К >100 основная щсса жидкости в полости ПВР еа исключением тонкого слоя у стенки ободочки практически не вращается. Это приводит к тому.что основной прирост давления в кольце жидкости происходит в области пограничного слоя. При К >50 давление зддкости на стенку . ободочки мозшо рассчитать по аависшости:'

8 - Ро ~ 0,¿/Л 0,5> 0*4) (17) Для этого случае чибда Рейнольда для пограничного слоя аапи-шется как: ' л , .¿> ,.-<

Движение жидкости через ободочку ПВР Течение жидкости через в^ащадуюся оболочку ПВР ыогцю описать о помомо уравнений движения Навьо-Стокса, вязкостные члеиы'кото-рых. в соответствии о подходом Ваковского, заменены на фиктивные силы сопротивления,ррределяемые из закона фильтрации, формула (2). При долуцсшм о стационарности --(В/д^о). осесимметричности .плоска характере течениз{Ъ/Ь2-0 ; и2-0 ) эти уравнения примут ввд: .■...'.'•

иг£Шг&и£ (19) Л1г- г Р йг \р г

иг'М* + = -2ь>иг (20)

* ПЬзитипг Г. Теория пограничного слоя. Ц. : Глутс^, 1069

сШг , Иг „ п

+ "Г ~ (21^

Рсгсппс с::с:с:.£: ург^пскнй (19) (21) дри гргаггпшх условиях

Чг^гО; Рг1г,в»Р1 С22)

для ламинарного режима фильтрации (¡Ъ=0) дает следующие выражения для радиальной и окружной составляющих скорости движения жидкости

где: В =45* к'1 ; ОС ^ В Г*Й,)

Анализ уравнения (24) показывает,что членом е*. учитывающим влияние конвективных параметров, ввиду его малости (б*«!) модно 'пренебречь .Тогда выражение для и*р упростится:

и9я-Ь>/вг (26)

Наличие при центробежной фильтрации окружной составлявшей скорости Цу приводит к отклонению траектории .движения жидкости в пористом слое от прямолинейной на угол Ц> .

^-Л/^л/У//?,) . . ' (26) Длина пути згадкости при этом будет равна: •

где: Мъи^/Мг =»' ' ' •

Подставляя выражения для Ц^п У/* в уравнение (19) и интегрируя х его, получим зависимость для изменения давления по толщине пористого слоя.

Рг-Р< -гО^рЛ^-Ц, ем* 2п £

- е

гх

где: Хг* Х<Г*Й<2

(28)

Оценка значимости выражения в фигурных скобках,полученного в результате учета конвективного члена, показывает, что по сравнен™ с другими слагаемыми уравнения (28) оно мало и его молено не учиты-

гат». При иевначительной толщнме пористого слоя третье слагаемо« 'уравнения (£6), характеризующее увеличение давления, возникающее sä счет уменьшения с ростом Г радиальной скорости жидкос-ти. буде: мало по сравнению с первым и вторим слагаемым. С учетом этогс выражение (28) упростится:

Рг - Pr-o,sfi<Jl{b<2~ R?)-<t-j4ü,R, {ü-n) (29)

Увеличение гидраьлического сопротивления при центробежной фильтрации аа лчет Ц<р учитывается в уравнении (£9) членом Л/2 . Иь можно пренебречь при условии,что:

N < 0.1 (30)

Для переходного режима течения жидкости в пористой оболочке (,fii> о ) при решении системы уравнений (19)-(21) беа учета конвективных членов получены выражения для :

и давления:

^P^-L (г-Я<) +iys(r -M/L'f- -H/LT") -

1?

(32)

Сравнительная оценка слагаемых выражения (32) показывает, что при обычных условиях работы ПВР значение последнего слагаемого составляет менее 0,12 от суммы второго и третьего, и следовательно им можно пренебречь.

Эксперименты на модели пористого тела показали, что при центробежной Фильтрации возможно возникновение нарушения сплошности течения ходкости в пористом слое . Установлено, что это происходит в той части пористого слоя где одновременно выполняется условие:

Рг<0 ; <}Р/с1г=0 (33)

учетом этого радиус,где происходит нарушение сплошное-.и течения, аходится как г , , ,

(34)

Подставляя в уравнение (34) вместо Rp значение можно най-и яначения параметров (Л ; и) ; при которых в пористом слое озиикает нарушение сплошности течения:

bip-R^^UiRi/fif* (35)

При работе ПВР могут существовать как ламинарный, так и пере-одные режимы течения жидкости в пористой оболочке, а скорость ращения внутреннего распределителя жидкости ( <jJo) может быть рав-а нулю или скорости вределия распылителя. Зависимость гидравли-еского сопротивления ПВР P0-f(Ut : tO) для каждого иэ вариантов аходится путем совместного решения соответствующих уравнений для эльца жидкости и для пористой оболочки.

Tait для ламинарного режима фильтрации и t^o - с*) при Pz =0 и

v -о Рс а wu< -Рп~с;% Ц< (3б)

где: 8п У Ri ) fcWfiuHfi-Rj);

шогичные зависимости получены и "ля других вариантов работы ПВР В четвертой главе рассматриваются закономерности распыливания едкости пористыми вращающимися распылителями.

В результате физического моделирования процесса каллеобраво-шия с шариков в гравитационном поле установлено,что с увеличени-t диаметра шарика( cf3 ) диаметр капель (с/к- ) стремится к значению tH-ëfi iô^M, существующему при каплеобраэовании с горизонтальной >верхности (с1з=оо ) .Причем в области существует ав-

>модельный режим каллеобразования, где . диаметр ' капель близок dкм и слабо зависит от изменения диаметра шарика. В области, >2 критический расход, соответствующий границе между капельным и 'руйным режимом распиливания, меняется незначительно и его среднее [ачение равно <^кр=0,7-10 М/С <

В капельном режиме распиливания размер -капель определяется >йствущими на жидкость массовой и поверхностной силами,соотношу le между которыми характеризуется критерием Бонда:

Bo=J>$L/(f - «7>

!тановлено,что каплеобразование в гравитационном и центробежном

полях являются подобными процессами,отличающиеся лишь масштабом массовых сил. Это позволяет использовать ре^'^таты по каплеобра-аованюо в гравитационном поле для расчета'параметров каплеобразо-вания в центробежном поле.Авчомодрдьностъ канлеобраэования по отношению к позволяет исключить его из расчетных зависимостей. Для диаметра капель, образующихся в центробежном, поле получена следующая зависимость: • * у/,

¿к*т[фгг (38)

При критикзеком расходе* на процесс каплеобразования существенное влияние оказывает инерционна^ сила,величина которой харак-• теризуется критерием Вебера:. . ,

и'е = р'у/о' I (39)

Приравнивая крктерш Вебера для гравитационного и центробежных полей и подставляя значение , подучим выражение для критического расхода в центробежном поле: __

" (40)

Спразздливость формул (39) и (40) подтверждается экспериментами.

В результате экспериментальных исследований установлено,что при работе ПВР существуют следующие режимы распиливания:! - пле-ночно-капельный. 2 - лленочно-струйный.З - капельный, 4 - струйный, б - коалесценции струй.Определены области существования этих режимов.

В 1-ом режиме на поверхности ПВР образуется пленка жидкости, от которой отрываются однородные первичные капли.Их диаметр определяется по формуле: , ,

• Во 2-ом режиме иэ пленки жидкости на поверхности ПВР образуются струи , которые затем распадаются на капли. В первой Фазе 2-Го режима с увеличением расхода количество струй возрастает,а их диаметр остается неизменным. При атом образуется капли, диаметр которых равен:

с(к = 0,93

Р^1 (42)

где: с!и - диаметр первичных капель по формуле (38). Во второй фазе 2-го режима число струй достигает предельного знача

ния, а увеличение расхода приводит к вовреютанио диам--. гра струй, В этом случае диаметр образующихся капель определяется как:

В 3-ем режиме капли отрываются с кончиков зерен на поверхности ПВР. Их диаметр определяется по формула (38).Капельный режим характеризуется высотой степенью однородности образующихся капель.

В 4-ом режиме с поверхности верен образуются струи,количество которых равно числу верен на поверхности ПВР. Расход жидкости через одну струю определяется как

где: поперечное сечение зерна; П - просвет пористого тела. Расчет диаметров капель в этой режиме производится по формуле (43).

По результатам исследования гидродинамики ПВР предлоасена методика его расчета.

В пятой главе: приводятся результаты промышленных испытаний аппарата для мокрой очистки отходящих газов от паров и аэрозолей масел.Целью испытаний являлась проверка работоспособности в промышленных условиях ПВР из пористого металла и отработка с его использованием конструкции полого аппарата распиливающего типа.

Аппарат выполнен в виде полого цилиндрического корпуса, в верхней часч:-; которого имеется тангенциальный патрубок для ввода газа. По центру рабочей зоны аппарата расположен ПВР.Аппарат использовался на Московском нефгемаслозаворе для очистки образующихся при производстве пластичных смазок отходящих газов от высокодисперсных маслинных аэрозолей. Загрязненный газ, имеющий''темпере-туру до 80.С градусов, проходя через объемный факел распыла подвергается очистке, одновременно охлаадаясь.что дополнительно вызываем конденсацию парой и аэроволей мрсед. Степень очистки аппарата достигала 80%. В ходе испытаний и дальнейшей эксплуатации аппарата используемый в чем ШЗР из пористого металла показал надежность £ работе и стабильность своих характеристик.

V/?

(43)

(44)

Выводы

В коде проведенных экспериментальных и теоретически исследований яакокомерностей работы ПВР получены следующие результаты:

1. Обоснована и экспериментально подтверждена возможность успешного использования в качестве корпуса ПВР цилиндрических оболочек но пористого металла.

2. На основании теоретического анализа ьакономерностей тече-. мил жидкости в полости ПВР подучены зависимости для расчета давления кольца жидкости на стенку ободочки распылителя.

3. В результате решения уравнений Назье-Стокса получены выражения для расчета параметров течения жидкости через оболочку ПВР.

4. Исследовано явление наруыения сплошности течения жидкости в пористом тело, которое может возникать при центробежной фильтрации.

5. Получены зависимости для расчета производительности и гидравлического сопротивления ПВР для разлотных вариантов его исполнения.

6. По результатам физического моделирования с использованием методов теории подобия получены зависимости для расчета диаметра капель в капельном режиме работы ПВР.

7. Установлено, что в капельном режиме работы ПВР. при с( >4 диаметр капель практически не зависит от разброса диаметров зерен ПВР, что способствует повышению однородности распыла.

8. Изучены ыехачизмы режимов распиливания ПВР и определены области их существования.

9. С использованием теории осесимыетрнчного распада струй Ре-мя-Вебера получены зависимости для расчета диаметра капель в струйном режиме работы ПВР.

10. Разработаны конструкции объемных ПВР предназначенных для устойчивой работы в капельном рехиме распиливания.

11. Пс результатам работы предложена методика расчета ПВР.

. 12. Работоспособность и надежность ПВР из пористого металла

подтверждена проыыаденшми испытаниями в качестве распылителя жидкости в аппарата для покрой очистки газов.

Условные обозначения f -коэффициент гидравлического сопротивления число Рейнольдса; dp - сродний диаметр пор; Р4 , PL - давление на внутренней и на->ужной поверхности ПВР; Ро - давление о центре полости распылителя; Un - средняя скорость течения жидкости в порах; Uip , Üf* - окру»-:ая и радиальная составляющие сюрости движения клдкости; , Uz радиальная скорость жидкости на внутренней и наружной поверхности ■аспнлитедя; С( , С2 - геонстааты интегрирования; L - характерный шейный размер; £Г| - иггегралыга-показателыкш функция; фготор разделения; if , л >2 - координаты цилиндрической сксте-ы координат.

сновпсе содержание диссертации опубликовано в следующих работах:

1. A.c. N975102 (СССР) Центробежный распылитель жидкости / .А. Муставкия, В.Н. Сосков и др. - Опубл. Б.Ii., 1932 N43.

2. A.c. N1052271 (СССР) Генератор капель / A.A.Колесник, .А.Мусташкш, В.И.Сосков м др. - Опубл. Б.И., 1933, 'N41

3. A.c. N1066625 (ССОР) Ыассообыеншй аппарат / Ф.А.Мусташ-iH, В.Н. Сосков и др. - Опубл. Б.И/, 1934, N2

4. A.c. N1151319 (СССР) Объемный центробежный распылитель. / А.Мусташкш. В.Н.Сосков, О.В.Ма\шов - Опубл. Б.И., 1984, N15

5. Сосков В.Н., Муставкин Ф.А., Мзминов О.В. Закономерности ихепкя истсости через вращающиеся пористые оболочки // Деп. в ИИТЭХИМ г.'кркассы, N303-Xn-86

6. Сосков B.K., Мусталкин ffl.A., (каминов О.В. Закономерности икения жидкости через капиллярно- пористь"? оболочки в поле сил вления JJ Дел. в ОНИЖЭХКМ г.Черкассы, 11304-ХП-86

7. Сосков В.Н., Мусташкин Ф.А., Маминов О.В. Комбинированная стема очистки отходящих газов от аэрозолой индустриальных масел.

Массообменные процессы и аппараты хим.технологии: Межвуэ.тема-ч.сб.науч.тр. / ЮПИ, Казань, 1987,С.13-17.•

8. A.c. N1347987 (СССР) Объемный центробежный коподисперсный опылитель / Ф.А.Мусташкин, О.В.Маминов, В.Н.Сосков и др. -/Ол. Б.И., 1987, N40

9. Сосков В.Н., Мусташкин Ф.А.. №зм;гаов О.В. Результаты иеггы-

таний системы очистки отходящих rasos от паров и аэрозолей индустриальных масел // деп. в ОНИИТЗХЮи! г.Черкассы v^Q-Xn-87

10. Соскоз В.Н., Мамкнов O.B. Гидравлическое сопротивление Ераадоцегося радиального пористого канала // Массосбмешше процессы и аппараты хим. технологии: Мелеву з. гематич. сб. науч. тр. / КХТИ, Казань, 1988.С.134-139.

11. Соског В.Н., Мустаакми Ф.А., Маминов О.В. Центробежная фильтрация через цилиндрическую проницаемую оболочку // Деп. в 01ШТЭХИМ г.Черкассы Ы590-ХП-89

12. Сосков Б.Н., Мусташош Ф.А., Маминов О.В. Движение жидкости в полости врацзящейся проницаемой оболочки // Деп. в ОЮШТЗХИМ г.Черкассы N691-XII-89

13; Сосков В.Н., Маминов О.В.. Мустазкин Ф.А. Центробежная фильтрация через радиальный пористый канал постоянного сечения // Изв. ВУЗов. Химия и хим.технология - 1989, N9

14. Сосков В. Н., Маминов О.В. и др. Каплеобразование в поле силы тяжестч и в центробегшом поле со сферического насадка // Мас-сообменные процессы и аппараты хим. технологии: Межвуз.тема-Tiw.сб.науч.тр./ШИ, Казань, 1991,С.28-32

15. Сосков В.Н., Маминов О.В. и др. Закономерности капельного режима работы пористого вращающегося распылителя жидкости // Мас-сообменные процессы и аппараты хим.технологии: Межвуз.теиа-тич.сб.науч.тр / КХШ, Казачь, 1993.С.68-72

Сосков В.Н.

Тираж 60 экз.

Соискатель Заказ

'Офсетная лаборатория Казанского государственного технологичвског университета, 420015, Казань, ул. К.Маркса, 68.