автореферат диссертации по машиностроению и машиноведению, 05.02.10, диссертация на тему:Генераторы импульсов тока для аргонодуговой сварки алюминиевых сплавов неплавящимся электродом

На правах рукописи

4В04*!

ЧЕРНЯВСКИЙ Николай Иванович

ГЕНЕРАТОРЫ ИМПУЛЬСОВ ТОКА ДЛЯ АРГОНОДУГО-ВОЙ СВАРКИ АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВОВ НЕПЛАВЯ-ЩИМСЯ ЭЛЕКТРОДОМ

Специальность

05.02.10 - «Сварка, родственные процессы и технологии»

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени

кандидата технических наук

2 9 СЕН 2011

Ростов-на-Доиу - 2011

4854795

Работа выполнена в Государственном образовательном учреждении высшего профессионального образования «Тольяттинский государственный университет» (ГОУ ВПО «ТГУ») на кафедрах «Оборудование и технология сварочного производства и пайки» и «Промышленная электроника»

Научный руководитель: доктор технических наук, профессор

КАЗАКОВ Юрий Васильевич ГОУ ВПО «Тольяттинский государственный университет» (ГОУ ВПО «ТГУ»), г. Тольятти

Официальные оппоненты: доктор технических наук, профессор

ЛЕНИВКИН Вячеслав Андреевич ГОУ ВПО «Донской государственный технический университет» (ГОУ ВПО «ДГТУ»), г. Ростов-на-Дону

кандидат технических наук,

КУРГАНОВ Виктор Васильевич

НПП «Электроимпульс», г.Ростов-на-Дону

Ведущая организация: ОАО «АвтоВАЗ», г. Тольятти

Защита диссертации состоится 11 октября 2011 г. в 15.00 часов на заседании диссертационного совета Д.212.058.01 Донского государственного технического университета по адресу: 344000, г.Ростов-на-Дону, пл.Гагарина, 1, ДГТУ, ауд.252.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке ДГТУ.

&

Автореферат разослан « «-7 » сентября 2011 года. Ученый секретарь /7 /7

диссертационного совета ' ) ' Г.В.Чумаченко

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность работы. Алюминиевые сплавы широко применяются а различных отраслях промышленности. Это обусловлено комплексом разнообразных свойств, которые обеспечивают им важные преимущества перед другими конструкционными материалами. Алюминиевые сплавы чаще всего сваривают аргонодуговой сваркой нсплавящимся электродом на переменном токе Однако при сварке от источников питания с синусоидальным током возникают проблемы, связанные с стабильностью горения дуги. Из-за малой скорости перехода тока через нулевое значение дуговой промежуток успевает деионизироваться и повторное возбуждение дуги затрудняется. Соответственно, снижается качество и производительность процесса сварки.

Наиболее перспективным является использование сварочных генераторов импульсов тока (ГИТ), питающих сварочную дугу импульсным переменным током со скоростями перехода через нуль более 100 кА/с за ^высвобождения энергии при разряде индуктивных накопителей энергии (ИНЭ). При таком токе, в отличие от синусоидального, обеспечивается не только устойчивое горение дуги, но и возможность независимого программирования амплитудно-временных параметров режима горения дуги прямой и обратной полярности, что позволяет управлять геометрическими размерами шва, эффективностью катодного распыления поверхностной оксидной пленки и динамическим воздействием на расплав сварочной ванны. Однако массогаба-ритные показатели ИНЭ слишком велики, так как для разной полярности используются отдельные ИНЭ и источники их заряда. Это увеличивает стоимость массу и габариты всего источника питания для сварки.

Кроме того, недостаточно изучен вопрос стабильности формирования дугового разряда и выделяемой в сварочной дуге энергии в переходных режимах- при пуске с момента начального зажигания дуги и при внезапном изменении длины дуги. Это не позволяет сформулировать конкретные требования к параметрам ГИТ с учетом не только установившихся, но и переходных режимов работы.

Поэтому исследование процессов в ГИТ и совершенствование их конструкций является актуальным.

Цель работы: улучшение стабильности аргонодуговой сварки и массо-габаритных показателей ГИТ путем разработки новых схемотехнических решений ГИТ с ИНЭ.

Задачи работы.

1 Разработать схемные решения сварочных ГИТ с ИНЭ, которые обеспечивали бы формирование таких же импульсов тока, как и известные, но при меньших массе и габаритах ИНЭ, исследовать процессы в них в установившемся режиме и определить области параметров ГИТ, обеспечивающих

непрерывное горение дуги.

2 Исследовать процессы разработанных ГИ Г в переходных режимах и определить факторы, обеспечивающие непрерывность горения сварочной дуги и постоянство выделяемой и пей энергии в переходных режимах.

Научная новизна работы. 1. Предложена классификация ГИТ, основанная на особенностях процесса заряда и разряда ИНЭ, которая позволяет разделить ГИТ на: рекуперативные, диссипативные и компенсационные.

2. Разработаны математические модели предложенных ГИТ, достоверно описывающие их свойства и в установившемся, и в переходных режимах.

3. Установлено, что причиной погасания дуги при возрастании напряжения на ней, например, за счет её удлинения, является снижение тока импульса до нуля в течение времени меньшего длительности интервала разряда ИНЭ, что ведет к образованию бестоковой паузы и прекращению разряда.

4. Показано, что для обеспечения стабильного горения дуги при воздействии на неё факторов, увеличивающих напряжение на ней, индуктивность ИНЭ должна быть выше, чем при их отсутствии. Причем, чем выше скорость увеличение напряжения дуги, тем больше значение минимально допустимой индуктивности ИНЭ.

5. Установлено, что параметрическая стабилизация энергии в сварочной дуге возможна у всех разработанных ГИТ. Причем, максимальным напряжением и энергией в режиме параметрической стабилизации обладают КГИТ, а минимальным - РГИТ.

6. Разработана методика расчета предельной индуктивности ИНЭ, которая позволяет рассчитать её величину с учетом скорости возрастания напряжения на сварочной дуге.

Практическая ценность и внедрение результатов работы.

На основании проведенных исследований были разработаны и экспериментально проверены ГИТ для аргонодуговой сварки неплавящимся электродом алюминиевых сплавов, обладающих сниженной массой и повышенной стабильностью горения дуги в переходных режимах. Разработана методика расчета предельно допустимой индуктивности ИНЭ. Опытные образцы ГИТ прошли испытания в лабораторных и промышленных условиях.

Апробация работы. Основные положения диссертационной работы были представлены на V Сибирской научно-технической конференции «Пути повышения эффективности сварочного производства», 16-17 ноября 1982 г., г. Красноярск; на Межотраслевой научно-технической конференции «Применение автоматизированных полупроводниковых преобразователей частоты для экономии материалов, трудовых и энергетических ресурсов в машиностроении», 11-13 мая 1983 г., г. Уфа; на III и IV Всесоюзных научно-технических конференциях «Проблемы преобразовательной техники», 1983 и 1987 гг., г. Киев; на V Всероссийской научно-практической конференции «Экология и ресурсо- и энергосберегающие технологии на предприятиях народного хозяйства (промышленность, транспорт, сельское хозяйство)», 2005 г., г. Пенза; на Международной .научно-технической конференции «Автоматизация технологических процессов и производственный контроль», 23-25 мая 2006 г., г. Тольятти; на Первом международном экологическом конгрессе (Третьей международной научно-технической конференции) «Экология и безопасность жизнедеятельности промышленно-транспортных комплексов» ELPIT 2007, 20-23 сентября 2007 г., г. Тольятти, на Международной научно-

технической конференции «Безопасность. Технологии. Управление», 2008 г., г. Тольятти; на Международной научно-технической конференции «Проблемы электротехники, электроэнергетики и электротехнологии», 12-15 мая 2009 г., г. Тольятти.

Публикации. По материалам диссертации опубликовано 26 работ, в том числе 3 статьи в рецензируемых журналах, рекомендованных ВАК, отчет о НИР, и 11 авторских свидетельств на изобретения.

Структура и объем диссертации. Диссертация состоит из введения, четырех глав, заключения, общих выводов, списка литературы и приложения. Ход и результаты работы изложены на 200 страницах текста и 8 страницах приложения, содержит 142 рисунка, 2 таблицы. Список использованной литературы содержит 184 наименования источников информации.

СОДЕРЖАНИЕ РАБОТЫ

Во введении обоснована актуальность темы диссертационной работы и определена цель исследований.

Первая глава посвящена анализу технологических особенностей ар-гонодуговой сварки алюминиевых сплавов иеплавящимся электродом и схемных решений импульсных источников питания, который показал, что изготовление сварных изделий из алюминиевых сплавов является сложной задачей. Для её решения наиболее перспективен способ аргонодуговой сварки иеплавящимся электродом переменным импульсным током с высокой скоростью перехода тока через нуль. В работах Д.М. Рабкина, Г.А. Славина, Г.М. Коротковой, А.Я. Ищенко, И.В. Пен гегова, В.А. Легостаева, A.C. Киселева, А.Ф. Князькова, И.Е. Лапина, А.Н. Потапова, A.B. Савинова, Т. Anderson, Robert L. Risberg, Elliot К. Stava и других авторов показано, что с повышением скорости перехода тока через ноль при смене полярности не только повышается стабильность горения дуги, но и расширяются технологические возможности процесса сварки за счет раздельного регулирования амплитудно-временных параметров режима горения дуги прямой и обратной полярности. Для реализации этого способа сварки разработано множество схемных решений сварочных ГИТ: с питанием от источников с активным балластом, от источников с параметрическим формированием внешней характеристики, с индуктивными накопителями энергии.

Проведенный анализ показал, что при разработке процесса сварки алюминиевых сплавов переменным прямоугольным током и соответствующих источников питания основное внимание уделялось проблеме формирования в сварочной цепи разнополярных прямоугольных или близких к ним по форме импульсов тока, обеспечивающих регулирование энергии дуги как прямой, так и обратной полярностей.

Однако известные ГИТ имеют.болыние массогабаритные показатели. Известные результаты исследований получены при стабильных условиях сварки, когда напряжение на дуге неизменно и процесс установления стационарного режима, например, после пуска, уже произошел. При этом практически отсутствуют сведения об особенностях работы ГИТ в переходных режимах, при наличии возмущающих воздействий па сварочную дугу, при-

водящих к изменению напряжения на ней. По результатам анализа известных решений сформулированы задачи исследования.

Во второй главе изложены результаты исследований процессов энергопреобразования в ГИТ с ИНЭ, в результате которых была предложена классификация ГИТ по виду разряда ИНЭ, а также схемотехнические решения ГИТ с секционированными ИНЭ рекуперативного (РГИТ), диссипатив-ного (ДГИТ) и компенсационного (КГИТ) типов (рис.1).

б

Рис.1. Схемы разработанных ГИТ: а) - рекуперативного, б) - диссипативного, в) -компенсационного типов.

Особенностью предложенных схем является то, что в них используется только один ИНЭ, выполненный секционированным с изменяемым соотношением индуктивностей двух секций, включаемых поочередно в цепь дуги ключами 01 и С>2 при формировании импульсов тока разных полярностей.

Рис.2. Ток дуги ¿5 и напряжение и с на конденсаторе С при колебательном процессе заряда и разряда ИНЭ.

ч Ну 1 / /--- ---' /

I Н1 / / \ / ■

и 2 / \ / *

'о I Н2 > / К2

Для каждого типа ГИТ были разработаны математические модели, представляющие из себя систему дифференциальных уравнений, описывающих токи и напряжения на элементах ГИТ в операторной форме. Математическая модель РГИТ имеет вид

1, ш, + Л (РЫ> - 1с~ - ^ - ЬЛп + ^ =0^

^ + /«(р)-Л(р) = о

¡2 Шг + + 'с^ + ^ ~ Мн: - ^ = 0 '

где ¡¡(р), 12(р), /с(р), Цр) операторные изображения токов заряда ИНЭ, разряда ИНЭ, конденсатора С и входного реактора Ьс1 соответственно,

и5,(р). и$2(р) - операторные изображения напряжения дуги на интервале заряда и разряда ИНЭ соответственно,

и2(р), И¡(р) - операторные изображения напряжения конденсатора С в начале интервала заряда и разряда ИНЭ соответственно,

Л/, - активные сопротивления цепи заряда и разряда ИНЭ, ¿Л ¿2 - индуктивности цепи заряда и разряда ИНЭ соответственно. Для других ГИТ также разработаны соответствующие им модели. Основными допущениями при разработке моделей являются: идеальность управляемых ключей, отсутствие потерь в соединительных проводах, постоянство напряжения на дуге при изменении тока дуги. Это определяет диапазон использования моделей токами от 30-50 А до 350 - 400 А, в котором вольтамперная характеристика сварочной дуги отличается слабой зависимостью напряжения па ней от сварочного тока.

Разработанные математические модели позволили провести исследования электромагнитных процессов в ГИТ. При этом использовались операторный метод решения дифференциальных уравнений, численное интегрирование систем дифференциальных уравнений методом Рунге - Кутта, а также-прикладная программа МаЛшогкя МАТГАВ К2006а. Расчеты велись в относительных единицах для колебательного и апериодического режимов.

Рассчитаны и построены зависимости, отражающие влияние параметров РГИТ на его свойства: зависимость сварочного тока от времени (рис. 3), нагрузочные характеристики (рис.4), регулировочные характеристики (рис.5,6), зависимость напряжения па конденсаторах от времени (рис.7), энергетические характеристики (рис.8).

Их анализ показывает, что разработанные сварочные ГИТ с секционированными ИНЭ, обладая меньшими массой и габаритами но сравнению с известными, позволяют формировать размополярпые импульсы тока в дуге с возможностью регулирования соотношения длительностей и амплитуд токов прямой и обратной полярностей (рис.3), что обеспечивает непрерывность горения дуги и регулирование ее технологических свойств. Нагрузочные ха-

рактеристики имеют линейный падающий характер (рис.4), что обеспечивает стабильность существования дугового разряда.

1,0 >.е 0,8

0,6

0,4

о,2

а О

Л 0,2

£ 0.4 0,6 0,8 ',0

(Р»0,25

' """

к-1

0, >5 1 0, г®" 0 2 о;*

Время' г ■

0,1 0,2 0,3 0,4 0.5

Напряжение' дуги Г5* ->

Рис.3. Графики импульсов тока дуги РГИТ. Рис.4. Нагрузочные характеристики РГИТ

Регулирование токов разных полярностей можно осуществлять как изменением соотношений времени разных полярностей (рис.5), так и соотношением индуктивностей секций (рис.6).

При регулировании величиной времени заряда ИНЭ (рис.5) снижение сварочного тока в конце процесса сварки можно получить путем уменьшения длительности интервала заряда ИНЭ в РГИТ.

Изменение соотношения индуктивности секций позволяет регулировать соотношение токов различных полярностей (рис.6).

о.«.

з 0,6 £

0,2

,;7/ /^^

у/ Л*" V ~~7Г

0,6

Рис.5. Регулировочные характеристики РГИТ при изменении Т*/.

Рис.6. Регулировочные характери стикп РГИТ при изменении величины к.

При питании ГИТ от источников с промежуточным емкостным накопителем С напряжение на нем может быть выше напряжения холостого хода источника питания (рис.7). Превышение этого напряжения тем больше, чем меньше ёмкость накопителя. Это позволяет при низком напряжении холосто-

го хода обеспечить повышенное напряжение, прикладываемое к дуге по время сварки, что облегчает её повторное зажигание.

Рис.7. Зависимости начального напряжения (У; Рис.8. Зависимости КПД от напряжения и конечного напряжения [/2 на конденсаторе С {/*« Дуги в разных ГИТ. от его емкости в РГИТ.

При одном и том же относительном напряжении и*ы дуги коэффициент полезного действия (КПД) у РГИТ выше, чем у других типов ГИТ (рис.8). Это позволяет при больших объемах сварочных работ с целью экономии электроэнергии рекомендовать к использованию РГИТ, особенно при сварке деталей малых толщин на коротких дугах, у которых значения напряжения и*$1 дуги малы.

Свойства разных типов ГИТ отличаются. Особенность ГИТ рекуперативного типа - наиболее простая конструкция. Поэтому они могут иметь наименьшее количество управляемых ключей, так как функцию второго ключа может выполнять диод. А вот форму импульсов тока, наиболее приближенную к прямоугольной, могут обеспечить КГИТ.

В третьей главе изложены результаты исследований предложенных ГИТ в переходных режимах работы.

Высокая скорость перехода тока через нуль обеспечивает непрерывное гореиие дуги в установившемся режиме. Однако в переходных режимах, при воздействии на ГИТ возмущающих факторов, горение дуги может прерваться и её технологические свойства могут изменяться из-за нарушения равновесия сварочной ванны и изменения энергии, выделяемой в дуге.

Исследования проводились для двух групп возмущающих факторов:

1) медленные изменения напряжений питания и дуги, например, за счет её удлинения при сварке швов с неровным профилем вдоль линии сварки,

2) быстрые изменения этих напряжений при пуске, скачках напряжения на дуге из-за случайных порывов воздуха или воздействия магнитных полей от работающего рядом технологического оборудования.

Влияние изменения напряжения питания можно проследить по нагрузочным характеристикам (рис. 4). Снижение напряжения ИП приводят к увеличению относительного напряжения и*$1 дуги. При этом видно, что увеличение и*$1 до некоторого значения приводит к уменьшению начального тока до нуля и, следовательно, прерыванию горения сварочной дуги.

Установлено, что разные ГИТ допускают разную величину изменения напряжения и*$1 на дуге без прерывания ее горения (рис.9). Наименьшее напряжение, при котором прерывается горение дуги - у РГИТ, а наибольшее -у КГИТ. ДГИТ занимают промежуточное положение. Соответственно, область непрерывного горения дуги при вариациях II*$1 больше у КГИТ.

Поэтому РГИТ желательно питать от стабилизированных ИП. Это может относиться и к ДГИТ. КГИТ к неста-' бильности напряжения ИП чувствительны

менее всего, особенно при малой (к5 « /) несимметрии напряжения дуги.

Рис.9. Области непрерывного горения дуги разных ГИТ при разных напряжениях дуги и степени Л^его несимметрии.

При вариациях величины II*$1 изменяется энергия IV*выделяемая в дуговом промежутке. Причем зависимости носят нелинейный характер с явно выраженными экстремумами (рис.10).

В ГИТ разных типов максимальная энергия IV*им различна (рис.10). Наибольшая энергия при прочих равных условиях выделяется в дуге при питании от КГИТ, а наименьшая - от РГИТ. Максимальная энергия выделяемая в дуге вблизи напряжения при изменении относительного напряжения 11*51 дуги стабильна и изменяется в окрестности напряжения I! ш незначительно.

Рис. 10. Зависимость энергий }У*$, выделяемых в дуге от напряжения и*я1 дуги г. ГИТ разных типов.

Это позволяет получить режим параметрической стабилизации (ПС) энергии импульса в РП. Для его обеспечения наибольшее значение напряжения холостого хода должны иметь ИП для РГИТ, а наименьшее - для КГИТ.

-1 -2 -3

Ко>ффмцнтм1 нсснмметрин нлпряженил 6)1*

0,04

0,03

0,02

0,2 0,4 0,6 Напряжение С*г дуги --

Установлено, что режим параметрической стабилизации возможен у всех типов предложенных ГИТ, причем максимальная энергия пара-

метрической стабилизации - у КГИТ. Она более, чем в 6 раз превышает энергию ПС РГИТ, у которых она минимальна.

При формировании импульсов сварочного тока максимальная длительность импульса определяется временем Т:м разряда ИНЭ до минимально допустимого тока ¡2мт. которое зависит от индуктивности ИНЭ. При сварке с разными заданными величинами разные типы ГИТ должны обладать разными минимально допустимыми индуктивностями ¿мш секций ИНЭ для обеспечения времени Т2М. В работе предложена методика расчета минимально допустимых индуктивностей Ь2мш секций ИНЭ и проведено сравнение ИНЭ разных ГИТ между собой.

Если напряжение на сварочной дуге не постоянно, и может возрастать,

<ШЛ .

например, за счет ее внезапного удлинения, то с увеличением скорости ——

(¡1

роста напряжения и$2 на дуге, индуктивность ИНЭ должна быть увеличена до значений минимально допустимых переходных индуктивностей

Iпд ^иан

и ¿™„л, для РГИТ, ДГИТ и КГИТ соответственно.

-к XV+Ки) + к„

и т

и I *

и,Т„

'21/ЛУ

где Км

кп ¿и..

т.

ж и,

, кП = 1К/1„1 = /„//*;

К/ = 11/11/, 11/ и и2 - напряжения ИП О и 02 соответственно (для КГИТ).

Переходный режим с быстрыми изменениями соотношения напряжения дуги и входного напряжения ИП происходит при пуске с момента первоначального зажигания сварочной дуги.

Исследование таких режимов проводилось путем расчета серии импуль-' 1 сов тока дуги, тока входных ре-

акторов и напряжений на конденсаторах промежуточных емкостных накопителей по моделям, предложенным в предыдущей главе.

Рис. 11. Огибающая значений начального тока/я/ фронта импульса через дугу в РГИТ.

Установлено, что при пуске во всех ГИТ существует и погасание сварочной дуги.

Количеств!

возможность образования бсстоковых пауз Причиной является достижение пуля начальным током импульса (рис.11).

Даже если в установившемся режиме бестоковых пауз пет, то при пуске они могут быть и, соответственно, вызывать прерывания горения сварочной дуги у всех типов ГИТ.

Это явление зависит от емкости С промежуточного емкостного накопителя. С её увеличением до некоторого минимально допустимого значения (на рис.11 примерно 5000 мкФ для РГИТ) бестоковые паузы при пуске не образуются. Для других типов ГИТ получены аналогичные зависимости.

0,1 1 ю игн юо

Индуктивность входного реактора -

20 30 40 50

о. е.

Ёмкость" накопителя С*->

Рис.12. Изменение минимального Рис. 13. Границы стабильного горения

начального тока 1ныш, фронта импульса от дуги в зависимости от емкости С* и к величины индуктивности 1с/. для разных ГИТ.

На возможность образования бестоковых пауз также влияет величина индуктивности £</ входного реактора, влияющей на величину минимального начального тока 1тмш фронта импульса, которого он может достигнуть при пуске. При его уменьшении до нуля наступает бестоковая пауза и горение сварочной дуги прекращается. Расчеты показывают, что для базового режима максимально допустимая индуктивность Ц в РГИТ - 20 мГн, в ДГИТ - 8 мГн, а минимальная 5 мГн - в КГИТ (рис.12).

Результаты расчетов и экспериментальные данные показали, что для обеспечения непрерывности горения дуги при пуске емкость С промежуточного емкостного накопителя должна быть выше граничных минимально допустимых значений (рис.13).

Четвертая глава посвящена совершенствованию управляемых тири-сторных ключей и экспериментальной проверке предложенных ГИТ.

Предложен безинерционный тиристорный ключ с "высокой крутизной переднего фронта, как у тиристорных ключей с параллельной коммутацией, и крутым спадом импульса, как у ключей с последовательной коммутацией.

Его применение, например, в РГИТ позволяем расширить диапазон формируемых длительностей импульсов за счет исключения интервала перезаряда коммутирующего конденсатора через цепь сварочной дуги.

Крутой фронт импульса формируется путем одновременного включения основного тиристора и дополнительного, который шунтирует реактор узла последовательной коммутации. После установления максимального тока реактора ток дополнительного тиристора уменьшается до тока удержания и он выключается. Крутой спад формируется обычным подключением коммутирующего конденсатора параллельно реактору узла коммутации.

С целью определения достоверности описания электромагнитных процессов математическими моделями были проведены экспериментальные исследования на экспериментальных образцах ГИТ.

В процессе работы контролировались осциллограммы тока и напряжения дуги и напряжения конденсатора С.

Установлена возможность формирования разнополярных импульсов сварочного тока со скачкообразным переходом тока через нуль, и регулируемыми соотношениями длительностей и амплитуд разных полярностей.

При экспериментальной проверке работы РГИТ сваривали образцы из сплава АМгб толщиной 4 и 5 мм в виде пластин размерами 50x150 мм. Режимы сварки: скорость сварки Уев = 0,4 см/с, амплитуда сварочного тока 1св = 200 А, расход аргона 22 л/мин. Применяли электрод марки ВЛ1 диаметром 4 мм.

Оказалось, что при завершении шва быстрое прекращение тока за время, не превышающее времени рекуперации, приводит к образованию кратера со сквозным отверстием диаметром около 0,5 мм, а плавное уменьшение длительности заряда ИНЭ в конце сварки в течение 3 с до прекращения тока через дугу приводит к завершению процесса сварки без образования кратера и сквозного отверстия в испытуемом образце.

Сварные швы всех сваренных и наплавленных образцов имели гладкую и светлую лицевую поверхность с небольшой слабо выраженной чешуйчато-стыо. Ширина шва на всей его длине была практически одинакова, на образце толщиной 5 мм она составила 8... 9 мм. Проплав имел ширину 5...7 мм. Зона катодного распыления на лицевой поверхности образца имела ширину 13...14 мм. Поверхность проплава имела серый цвет. Отношение ширины сварного шва к ширине проплава составляло 1,2... 1,6.

В основном металле включения р-фазы вытянуты в направлении проката, что типично для структуры горячекатаного листа из сплава АМгб. Микроструктура металла шва мелкозернистая, в околошовпой зоне (01113) наблюдалось укрупнение зерна. В шве и ОШЗ наблюдаются коагулированные включения Р-фазы. Признаков распада и окисления Р-фазы-с образованием рыхлот и пор не обнаружено. Оксидные плены в металле шва отсутствовали.

Таким образом, разработанные генераторы импульсов тока обеспечивают катодное распыление, достаточное для удаления оксидной плёнки с поверхности свариваемого металла, качественную заварку кратера при завершении сварного шва, устойчивое горение сварочной д>ги, стабильное фор-

мирование шва но его длине и возможность получения сварных соединений хорошего качества, аналогичного качеству соединений полученных с помощью известных генераторов импульсов сварочного тока. Вместе с этим, предложенные конструкции генераторов импульсов тока имеют меньшую примерно в 1,6 раза массу. Это создаёт удобства при эксплуатации и обеспечивает уменьшение затрат в ценах 2010 года на активные материалы ИНЭ при их производстве примерно в 1,7 раза. Для ИНЭ на токи 250-300 А экономия составляет 3439,45 руб. на 1 шт. Это свидетельствует о достижении поставленной цели диссертационной работы.

Общие выводы

1. Предложенные генераторы импульсов тока рекуперативного, дисси-пативного и компенсационного типов с секционированными индуктивными накопителями энергии имеют меньшие массогабаритные показатели.

2. Предложенная классификация ГИТ, основанная на особенностях процесса заряда и разряда ИНЭ, позволяет разделить предложенные ГИТ на 3 типа: рекуперативные, диссипативные и компенсационные.

3. Разработанные математические модели предложенных ГИТ позволяют достоверно описать их свойства как в установившемся, так и в переходных режимах.

4. Причиной погасания дуги при возрастании напряжения на ней, например за счет её удлинения, является снижение начального тока импульса до нуля в течение времени меньшего длительности интервала разряда ИНЭ, что ведет к образованию бестоковой паузы и прекращению разряда.

5. Для обеспечения стабильного горения дуги при воздействии на неё факторов, увеличивающих напряжение на ней, индуктивность ИНЭ должна быть выше, чем при их отсутствии. Причем, чем выше скорость увеличение напряжения дуги, тем больше значение минимально допустимой индуктивности ИНЭ.

6. Параметрическая стабилизация энергии и сварочной дуге возможна у всех разработанных ГИТ. Причем, максимальным напряжением и энергией в режиме параметрической стабилизации обладаю! КГИТ, а минимальным напряжением и энергией параметрической стабилизации - РГИТ.

7. Разработанная методика расчета предельной индуктивности ИНЭ позволяет рассчитать её величину с учетом скорости возрастания напряжения на сварочной дуге.

8. Экспериментально подтверждено, что разработанные ГИТ обеспечивают стабильное горение дуги при аргонодугопон сварке алюминиевых сплавов, равномерное качественное формирование шна с мелкокристаллической структурой. Они имеют массу ИНЭ в 1,6 раза меньшую по сравнению с известными, что обеспечивает уменьшение затрат на активные материалы ИНЭ в среднем в 1,7 раза.

Основное содержание диссертации опубликовано в следующих работах.

1. Чернявский, Н.И. Безинерционный тиристорный ключ в ГИТ для сварки алюминия [Текст] /Н.И. Чернявский //Известия Самарского научного центра Российской академии наук: Специальный выпуск «Безопасность. Технологии. Управление», 2008. - Самара: Издательство СНЦ РАН,

2008. - с. 241 - 244.(В списке ВАК №896).

2. Чернявский, Н.И. Моделирование и экспериментальная проверка пускового режима генераторов импульсов тока с секционированными индуктивными накопителями энергии [Текст] / Н.И. Чернявский // Известия Самарского научного центра Российской академии наук: Специальный выпуск «Безопасность. Технологии. Управление», 2008. - Самара: Издательство СНЦ РАН, 2008. - с. 245 - 249. .(В списке ВАК №896).

3. Чернявский, Н.И. Энергетические характеристики генераторов импуль-. сов сварочного тока с индуктивными накопителями энергии для аргоно-дуговой сварки алюминиевых сплавов неплавящимся электродом [Текст]/ Н.И.Чернявский, Ю.В.Казаков, Н.Н.Чибисова //Вектор науки Тольяттинского государственного университета, №2 (16), 2011.- с. 90 -93. (В списке ВАК №133).

4. Чернявский, Н.И. Исследование установившегося режима рекуперативного генератора импульсов тока для аргонодуговой сварки алюминия неплавящимся электродом [Текст] /Н.И. Чернявский, A.C. Горбунов. //Проблемы электротехники, электроэнергетики и электротехнологии: Междунар. науч.-техн. конф. - Тольятти: ТГУ, 2009. - с. 76 - 85/

5. Чернявский, Н.И. К вопросу о выборе вида узла искусственной коммутации основного тиристора ГИТ для аргонодуговой сварки алюминия [Текст] /Чернявский Н.И. // Сборник трудов Первого международного экологического конгресса (Третьей международной научно-технической конференции) «Экология и безопасность жизнедеятельности промыш-ленно-транспортных комплексов» ELPIT 2007, 20-23 сентября 2007 г., г.Тольягги, Россия, т.4.- с.103-108.

6. Чернявский, Н.И. О предельной величине индуктивности индуктивного накопителя энергии в генераторах разнополярных импульсов тока для аргоно-дуговой сварки алюминия неплавящимся электродом [Текст] /Н.И. Чернявский //Проблемы электротехники, электроэнергетики и электротехнологии: Международная науч.-техн. конф. - Тольятти: ТГУ,

2009.-с. 86-92.

7. Чернявский, Н.И. Определение режимов работы генераторов импульсов тока (ГИТ) и создание их классификации [Текст] /Чернявский Н.И., Ма-мыкин A.B. // Экология и ресурсо- и энергосберегающие технологии на предприятиях народного хозяйства. - Пенза: ПДЗ, 2005. - с.83-91.

8. Чернявский, Н.И. Параметрическая стабилизация в компенсационных генераторах импульсов тока для питания газоразрядных нагрузок [Текст] /Чернявский Н.И.//Экология и ресурсо- и энергосберегающие технологии на предприятиях народного хозяйства. - Пенза:ПДЗ,2005. - с.94 - 100.

9.

10.

11.

12.

13.

14.

15.

16.

17,

18.

19.

20

21

22

Чернявский, H.И. Параметрическая стабилизация энергии электрической дуги в компенсационных генераторах импульсов тока [Текст] / Чернявский Н.И. // Автоматизация технологических процессов и производственный контроль. - Тольятти, ТГУ, 2006. - с.138 -143. A.c. 1073025 СССР, МПКЗ B23IC 9/00. Устройство для дуговой сварки [Текст]: / Ивашин В.В., Чернявский Н.И. - №3401468/25-27; за-явл.01.03.82; опубл.15.02.84, Бюл.№6. -9 с.

A.c. 1107974 СССР, МПКЗ B23IC 9/10 Устройство питания для дуговой

сварки [Текст]: / Ивашин В.В., Чернявский Н.И. - №355624325-

27;заявл.22.12. 82;опубл.15.08.84,Бюл. № 30. - 6 с.

A.c. 1147531 СССР, МПКЗ B23IC 9/00. Генератор импульсов сварочного

тока [Текст]: / Ивашин В.В., Чернявский Н.И. - №3491519/25-

27;заявл.22.09.82;опубл.30.03.85, Бюл.№12. - 11с.

A.c. 1207673 СССР, МПКЗ В23К 9/00. Устройство для дуговой сварки

[Текст]: / Ивашин В.В., Чернявский Н.И. -№3804465/25-27; за-

явл.22.10.84; опубл.30.01.86, Бюл.№4. -4 с.

A.c. 1258642 СССР, МПКЗ В23К 9/00, В23К 9/09. Устройство для дуговой сварки [Текст]: /Ивашин В.В., Чернявский Н.И. - №3848325/25-27;заявл.28.01.85; опубл.23.09.86, Бюл.№35. -3 с. A.c. 1278141 СССР, МПКЗ В23К 9/00. Генератор импульсов сварочного тока [Текст]: / Ивашин В.В., Чернявский Н.И. - №3832172/25-27;заявл.ЗО.12.86; опубл.23.12.86, Бюл.№47.-3 с. A.c. 1278142 СССР, МПК4 В23К 9/00. Устройство для дуговой сварки [Текст]: / Ивашин В.В., Чернявский Н.И. - №3839843/25-27; за-явл.09.01.85; опубл.23.12.86, Бюл.№47. - 3 с.

A.c. 1337212 СССР, МПК4 В23К 9/09, В23К 9/10. Генератор импульсов сварочного тока [Текст]: / Ивашин В.В., Чернявский Н.И. - №3807385/3127; заявл.01.11.84; опубл.15.09.87, Бюл.№34. - 10 с. A.c. 1337213 СССР, МПК4 В23К 9/09, В23К 9/10. Устройство питания для дуговой сварки [Текст]: / Ивашин В.В., Чернявский Н.И. -№3813164/31-27; заявл. 19.11.84; опубл.15.09.87, Бюл.№34. - 4 с. A.c. 1344536 СССР, МПК4 В23К 9/00, В23К 9/10. Генератор импульсов сварочного тока [Текст]: / Ивашин В.В., Чернявский Н.И. - №3812363/3127; заявл. 19.11.84; опубл.15.09.87, Бюл.№34. - 5 с. A.c. 1382615 СССР, МПК4 В23К 9/00, В23К 9/10. Источник питания для дуговой сварки [Текст]: / Ивашин В.В., Чернявский Н.И. -№3833967/3127; заявл.30.12.84; онубл.23.03.88, Бюл.№11. - 5 с. Ивашин, В.В. Генератор разнополярных импульсов тока и его расчет [Текст] / Ивашин В.В., Чернявский Н.И., Тепикина Г.М. //Применение автоматизированных полупроводниковых преобразователей частоты. -Уфа, УАИ, 1983 .-с.96-97.

Ивашин, В.В. Исследование генераторов импульсов сварочного тока с секционированными индуктивными накопителями энергии [Текст] / Ивашин В.В., Чернявский Н.И //Проблемы преобразовательной техники, ч.б. - Киев, 1983.-С.221-224

Ивашин, В.В. Генераторы импульсов тока с индуктивными накопителями для электротехнологии [Текст]/ Ивашин В.В., Чернявский Н.И. //Проблемы преобразовательной техники, ч.З. - Киев, 1987.-С.254-255. Ивашин, В.В. Сварочный генератор разнополярных импульсов с высокой скоростью прохождения тока через нулевое значение [Текст]/ Ивашин В.В., Чернявский Н.И. //Пути повышения эффективности сварочного производства. - Красноярск, 1982-С.53-54.

Чернявский, Н.И. Исследование пускового режима генераторов импульсов тока с секционированными индуктивными накопителями энергии [Текст] /Чернявский Н.И. // Сборник трудов Первого международного экологического конгресса(Третьей международной научно-технической конференции) «Экология и безопасность жизнедеятельности промыш-ленно-транспортных комплексов» ЕЬРГГ 2007, 20-23 сентября 2007 г., г.Тольятти, Россия, т.4,- с.103-108.

Разработка импульсных систем питания для электромеханических систем и электротехнологии [Текст] /Ивашин В.В., Симкин С.А., Чернявский Н.И. Отчет о НИР по теме Г301103 - Тольятти, Тольяттинский политехи. институт, 1985. - №г.р.01818010260.

Подписано п печать 31.08. 2011 Формат 60x84/16. Печать оперативная. Усл. п. л. 1,0. Тираж 100 экз. Заказ №

Тольятгинский государственный университет 445667, г. Тольятти, ул.Белорусская, 14

Аннотация.

Введение.

1. Особенности аргонодуговой сварки неплавящимся электродом алюминия и его сплавов.

1.1. Технологические особенности сварки алюминиевых сплавов

1.2. Основные требования к электромагнитным параметрам процесса дуговой сварки алюминия и его сплавов.

1.2.1. Технологические требования к параметрам импульсов сварочного тока в установившемся режиме.

1.2.1.1. Диапазон частот и длительностей импульсов.

1.2.1.2. Соотношение длительностей импульсов.

1.2.1.3 Соотношение амплитуд импульсов токов прямой и обратной полярностей.

1.2.2. Технологические требования к параметрам импульсов сварочного тока в переходных режимах.

1.2.3. Общие требования к сварочным ГИТ.

1.3. Виды сварочных ГИТ с быстрым переходом через нуль.

1.3.1. ГИТ с питанием от выпрямителей с активным балластом.

1.3.2. ГИТ с питанием от источников с параметрическим формированием внешней характеристики.

1.3.3. ГИТ с индуктивными накопителями энергии.

1.3.3.1. Трансформаторные ГИТ с ИНЭ.

1.3.3.2. Выпрямительные ГИТ с ИНЭ.

1.4. Задачи исследования.

2. Разработка схем сварочных генераторов импульсов тока с индуктивными накопителями энергии.

2.1. Анализ процессов энергопреобразования в ГИТ с секционированными ИНЭ.

2.2. Разработка ГИТ с секционированными ИНЭ.

2.3. Исследование установившихся режимов работы ГИТ.

2.3.1. Анализ требований к математическим моделям ГИТ, принимаемым допущениям и ограничениям.

2.3.2. Выбор системы относительных параметров.

2.3.3 Анализ электромагнитных процессов в ГИТ при питании непосредственно от источников постоянного напряжения.

2.3.4. Анализ электромагнитных процессов в ГИТ при питании от источников с промежуточным емкостным накопителем.

Выводы.

3. Исследование динамических режимов работы сварочных ГИТ с секционированными ИНЭ.

3.1. Медленные изменения условий работы ГИТ.

3.1.1. Влияние изменения напряжения питания.

3.1.2. Влияние изменения напряжения дуги.

3.1.3. Параметрическая стабилизации энергии в дуге.

3.2. Быстрые изменения условий работы ГИТ.

3.2.1. Влияние индуктивности ИНЭ на стабильность горения дуги в переходных режимах.

3.2.2. Пуск ГИТ с секционированными ИНЭ.

Выводы.

4. Совершенствование управляемых ключей ГИТ и экспериментальные исследования разработанных ГИТ.

4.1. Совершенствование управляемых ключей ГИТ.

4.2. Экспериментальные исследования ГИТ.

Выводы

Актуальность, темы. Алюминиевые сплавы широко применяются в различных отраслях промышленности. Это обусловлено комплексом разнообразных свойств, которые обеспечивают им важные преимущества перед другими конструкционными материалами. При формировании сварных соединений из алюминиевых сплавов чаще предпочтение отдается аргонодуго-вой сварке неплавящимся электродом переменным током; как наиболее отвечающей металлургическим и технологическим требованиям.

Однако при сварке синусоидальным током возникают проблемы, связанные с устойчивостью горения дуги при токах менее 70 А. При этом-токе скорость его перехода через нуль около 30 кА/с, а при^ наличии нелинейности магнитной цепи может быть еще меньше. Она настолько мала, что дуга в области малых токов перед переходом тока через нуль успевает деионизиро-ваться. Её повторное возбуждение при« появлении напряжения противоположной полярности нарушается. Это ухудшает стабильность горения сварочной дуги, из-за нарушения непрерывности её горения, что приводит к снижению качества и производительности сварки.

Для решения этих проблем, наиболее перспективным является использование импульсного переменного тока со скоростями перехода через нуль существенно больше 30 кА/с. Такой ток формируется сварочными генераторами импульсов тока за счет высвобождения энергии при разряде индуктивных накопителей энергии. При этом обеспечивается не только устойчивое горение дуги, но и возможность независимого программирования амплитудно-временных параметров режима горения дуги прямой и обратной полярности, что позволяет управлять геометрическими размерами шва, эффективностью катодного распыления поверхностной оксидной пленки и динамическим воздействием на расплав сварочной ванны. Однако массогабаритные показатели индуктивных накопителей велики, так как для разной полярности используются отдельные накопители и источники их заряда. Это увеличивает стоимость, массу и габариты всего источника питания для сварки. 5

Кроме этого, недостаточно, изучен: вопрос устойчивости формирования дугового разряда и стабильности, выделяемой в дуге энергии в переходных режимах: при пуске, при увеличении и уменьшении длины дуги. Результатов таких исследований'; не обнаружено, что не, позволяет сформулировать- конкретные требования к параметрам источника питания с; учетом не только установившихся, но и-переходных,режимов работы.

В связи с этим изыскание возможностей по уменьшению' массогабаритных показателей индуктивных накопителей энергии и учет особенностей устойчивого горения дупг в переходных режимах является .необходимым условием-для-повышения качества непроизводительности аргонодуговой сварки алюминиевых сплавов и улучшению массогабаритных показателей источников питания. - ,; .

Использование:тиристоров для управляемых ключей связано? с приме-, нением узлов; искусственной коммутации; содержащих заряженные: конденсаторы. Эта энергия, вводимая в. цепь- с тиристором для его; выключения, вносит инерционность в работу ключей; искажая форму и длительнрсть импульсов тока через-дугу, что ухудшает стабильность горения дуги. - Цель работы;- у лучшение стабильности сварки - и. массогабаритных показателей ГИТ путём, разработки новых схемотехнических решений ГИТ с ИЫЭ.

Задачи? работы. В соответствии с поставленной целью? были сформулированы следующие задачи:

1) разработать схемные решения сварочных ГИТ с ИНЭ, которые обеспечивали бы формирование таких же импульсов тока, как и известные, но при меньших массе и габаритах ИНЭ, исследовать процессы в них: в установившемся. режиме и определить области параметров ГИТ, обеспечивающих непрерывное;горение сварочной дуги.

2) процессы в разработанных ГИТ в переходных режимах и определить факторы, обеспечивающие непрерывность горения сварочной дуги и постоянство выделяемой в.ней энергии в переходных режимах.

Методы исследования. Теоретические исследования при решении поставленных задач выполнялись математическим моделированием с использованием операторного метода решения дифференциальных уравнений по Кар-сону, численного интегрирования систем дифференциальных уравнений методом Рунге - Кутта, а также программы МаШлуогкз МАТЬАВ К2006а. Экспериментальные исследования проводились на экспериментальных образцах ГИТ с использованием осциллографирования токов и напряжений- в ГИТ электронным двухлучевым осциллографом С1-69, а также щитовыми* вольтметрами и амперметрами. Фотосъёмка осциллограмм с экрана осциллографа, сварных швов на испытуемых образцах и экспериментальной установки осуществлялась фотокамерой «Зенит - ТТЬ» с объективом "Гелиос - 44» на фотоплёнку «Фото-250» чувствительностью 250 единиц ГОСТ. При необходимости съёмка велась через фотоприставку с удлинительными кольцами.

Научная новизна работы. 1. Предложена классификация ГИТ, основанная на особенностях процесса заряда и разряда ИНЭ, которая позволяет разделить ГИТ на: рекуперативные, диссипативные и компенсационные.

2. Разработаны математические модели предложенных ГИТ, достоверно описывающие их свойства и в установившемся, и в переходных режимах.

3. Установлено, что причиной погасания дуги при возрастании напряжения на ней, например, за счет её удлинения, является снижение тока импульса до нуля в течение времени меньшего длительности интервала разряда ИНЭ, что ведет к образованию бестоковой паузы и прекращению разряда.

4. Показано, что для обеспечения стабильного горения дуги при воздействии на неё факторов, увеличивающих напряжение на ней, индуктивность ИНЭ должна быть выше, чем при их отсутствии. Причем, чем выше скорость увеличение напряжения дуги, тем больше значение минимально допустимой индуктивности ИНЭ.

5. Установлено, что параметрическая стабилизация энергии в сварочной дуге возможна у всех разработанных ГИТ. Причем, максимальным напряжением и энергией в режиме параметрической стабилизации обладают КГИТ, а минимальным - РГИТ.

6. Разработана методика расчета предельной индуктивности ИНЭ, которая позволяет рассчитать её величину с учетом скорости возрастания напряжения на сварочной дуге.

Практическая ценность и внедрение результатов работы.

На основании проведенных исследований были разработаны и экспериментально проверены ГИТ для аргонодуговой сварки неплавящимся электродом алюминиевых сплавов, обладающих сниженной массой и повышенной стабильностью горения дуги.

Апробация работы. Основные положения диссертационной работы , были представлены на V Сибирской научно-технической конференции «Пути повышения эффективности сварочного производства», 16-17 ноября 1982 г., г. Красноярск; на Межотраслевой научно-технической конференции «Применение автоматизированных полупроводниковых преобразователей частоты для экономии материалов, трудовых и энергетических ресурсов в машиностроении», 11-13 мая 1983 г., г. Уфа; на III Всесоюзной научно-технической конференции «Проблемы преобразовательной техники», 1983 г., г. Киев; на IV Всесоюзной научно-технической конференции «Проблемы преобразовательной техники», 1987 г., г. Киев; на V Всероссийской научно-практической конференции «Экология и ресурсо- и энергосберегающие технологии на предприятиях народного хозяйства (промышленность, транспорт, сельское хозяйство)», 2005 г., г. Пенза; на Международной научно-технической конференции «Автоматизация технологических процессов и производственный контроль», 23-25 мая 2006 г., г. Тольятти; на Первом международном экологическом конгрессе (Третьей международной научно-технической конференции) «Экология и безопасность жизнедеятельности промышленно-транспортных комплексов» ELPIT 2007, 20-23 сентября 2007 г., г. Тольятти, на Международной научно-технической конференции «Безопасность. Технологии. Управление», 2008 г., г. Тольятти; на Международной научно-технической конференции «Проблемы электротехники, электроэнергетики и электротехнологии», 12-15 мая 2009 г., г. Тольятти.

Публикации. По материалам диссертации опубликовано 26 работ, в том числе 3 статьи в рецензируемых журналах, рекомендованных ВАК, отчет о НИР, и 11 авторских свидетельств на изобретения.

Структура и объем диссертации. Диссертация состоит из введения, четырёх глав, заключения, общих выводов, списка литературы и приложения. Ход и результаты работы изложены на 200 страницах текста и 8 страницах приложения, содержит 142 рисунка, 2 таблицы. Список использованной литературы содержит 184 наименования источников информации.

Выводы 2 — 7 отражают научную новизну работы.

Заключение Общие выводы

1. Предложенные генераторы импульсов тока рекуперативного, дисси-пативного и компенсационного типов с секционированными индуктивными накопителями энергии имеют меньшие массогабаритные показатели.

2. Предложенная классификация ГИТ, основанная на особенностях процесса заряда и разряда ИНЭ, позволяет разделить предложенные ГИТ на 3 типа: рекуперативные, диссипативные и компенсационные.

3. Разработанные математические модели предложенных ГИТ позволяют достоверно описать их свойства как в установившемся, так и в переходных режимах.

4. Причиной погасания дуги при возрастании напряжения на ней, например за счет её удлинения, является снижение начального тока импульса до нуля в течение времени меньшего длительности интервала разряда ИНЭ, что ведет к образованию бестоковой паузы и прекращению разряда.

5. Для обеспечения стабильного горения дуги при воздействии на неё факторов, увеличивающих напряжение на ней, индуктивность ИНЭ должна быть выше, чем при их отсутствии. Причем, чем выше скорость увеличение напряжения дуги, тем больше значение минимально допустимой индуктивности ИНЭ.

6. Параметрическая стабилизация энергии в сварочной дуге возможна у всех разработанных ГИТ. Причем, максимальным напряжением и энергией в режиме параметрической стабилизации обладают КГИТ, а минимальным напряжением и энергией параметрической стабилизации - РГИТ.

7. Разработанная методика расчета предельной индуктивности ИНЭ позволяет рассчитать её величину с учетом скорости возрастания напряжения на сварочной дуге.

8. Экспериментально подтверждено, что разработанные ГИТ обеспечивают стабильное горение дуги при аргонодуговой сварке алюминиевых сплаbob, равномерное качественное формирование шва с мелкокристаллической структурой. Они имеют массу ИНЭ в 1,6 раза меньшую по сравнению с известными, что обеспечивает уменьшение затрат на активные материалы ИНЭ в среднем в 1,7 раза.

1. A.c. 202400 СССР, МПК Н05Ь. Способ компенсации постоянной составляющей Текст./Е.С. Федер, А.Е. Песенсон. №1029966/25-27;Заявл. 25.11.1965; Опубл. 14.11.1967; Бюл. №19.-2 с.

2. A.c. 292742 СССР, МПК В23к 9/00. Устройство для питания сварочной дуги Текст. /Б.Е.Патон, А.Н.Милях, Д.М.Рабкин, Л.Н.Быков, Н.М. Воропай, Л.Л.Павлов, В.А.Мишенков, М.М.Александров. №1367747/25-27; Заявл. 11.09.1969; Опубл. 15.01.1971; Бюл. №5.-3 с.

3. A.c. 487728 СССР, МКИ В23К 9/10. Устройство для сварки Текст. /А.И.Зайцев, А.Ф.Князьков, Е.В.Щепкин, А.С.Максимов, Ю.Н.Сараев -1969474/25-27; Заявл. 11.11.73; Опубл. 15.10.75; Бюл.№38.

4. A.c. 841833 СССР, МПКЗ В23К 9/00. Источник питания для дуговой сварки- его варианты Текст./А.Ф.Князьков, А.С.Киселев, Р.И.Дедюх, Ю.Н.Сараев, Б.Г.Долгун. №2690769/25-27; Заявл.01.12.1978; 0публ.30.06.1981; Бюл. №24. - 4 с.

5. A.c. 958053 СССР, МПК5 В23К9/16. Способ дуговой точечной сварки Текст. / Тимошенко А.Н., Лозовский В.П., Пчелинцева В.Э., Ефимов А.Ф. -№3244933; Заявл. 12.12.1980; Опубл. 15.09.1982. Бюл.№4. -4 с.

6. A.c. 1073025 СССР, МПКЗ В23К 9/00. Устройство для дуговой сварки Текст.: / Ивашин В.В., Чернявский Н.И. №3401468/25-27; заявл.01.03.82; опубл.15.02.84, Бюл.№6. - 9 с.

7. A.c. 1100056 СССР, МКИ В23К 9/00. Устройство для сварки переменным прямоугольным током Текст. / А.Ф.Князьков, А.С.Киселев, В.М. Зуев.- № 3537929/ 25-27, Заявл. 12.01.83; Опубл. 30.06.84, Бюл, № 24

8. A.c. 1107974 СССР, МПКЗ В23К 9/10 Устройство питания для дуговой сварки Текст.: / Ивашин В.В., Чернявский Н.И. №355624325-27; заявл. 22.12.82; опубл.15.08.84, Бюл.№30. - 6 с.

9. A.c. 1147531 СССР, МПКЗ В23К 9/00. Генератор импульсов сварочного тока Текст.: / Ивашин В.В., Чернявский Н.И. №3491519/25-27; за-явл.22.09.82; опубл.30.03.85, Бюл.№12. - 11 с.

10. A.c. 1207673 СССР, МПКЗ В23К 9/00. Устройство для дуговой сварки Текст.: / Ивашин В.В., Чернявский Н.И. №3804465/25-27; заявл.22.10.84; опубл.30.01.86, Бюл.№4. - 4 с.

11. A.c. 1238919 СССР, МКИ В23К 9/09. Устройство для сварки Текст. /А.Ф.Князьков, Б.Г. До лгун, А.С.Киселев и др.- № 3845223/25-27; Заявл. 15.01.85; Опубл. 23.06.86, Бюл. №23

12. A.c. 1258642 СССР, МПКЗ В23К 9/00, В23К 9/09. Устройство для дуговой сварки Текст.: / Ивашин В.В., Чернявский Н.И. №3848325/25-27; за-явл.28.01.85; опубл.23.09.86, Бюл.№35. - 3 с.

13. A.c. 1278141 СССР, МПКЗ В23К 9/00. Генератор импульсов сварочного тока Текст.: / Ивашин В.В., Чернявский Н.И. №3832172/25-27; за-явл.ЗО. 12.86; опубл.23.12.86, Бюл.№47. - 3 с.

14. A.c. 1278142 СССР, МПК4 В23К 9/00. Устройство для дуговой сварки Текст.: / Ивашин В.В., Чернявский Н.И. №3839843/25-27; заявл.09.01.85; опубл.23.12.86, Бюл.№47. - 3 с.

15. A.c. 1337212 СССР, МПК4 В23К 9/09, В23К 9/10. Генератор импульсов сварочного тока Текст.: / Ивашин В.В., Чернявский Н.И. №3807385/31-27; заявл.01.11.84; опубл. 15.09.87, Бюл.№34. - 10 с.

16. A.c. 1337213 СССР, МПК4 В23К 9/09, В23К 9/10. Устройство питания для -дуговой сварки Текст.: / Ивашин В.В., Чернявский Н.И. №3813164/31-27; заявл. 19.11.84; опубл. 15.09.87, Бюл.№34. - 4 с.

17. A.c. 1344536 СССР, МПК4 В23К 9/00, В23К 9/10. Генератор импульсов сварочного тока Текст.: / Ивашин В.В., Чернявский Н.И. №3812363/31-27; заявл. 19.11.84; опубл. 15.09.87, Бюл.№34. - 5 с.

18. A.c. 1382615 СССР, МПК4 B23K 9/00, B23K 9/10. Источник питания для дуговой сварки Текст.: / Ивашин В.В., Чернявский Н.И. №3833967/31-27; заявл.ЗО. 12.84; опубл.23.03.88, Бюл.№11. - 5 с.

19. Белинский, С.М.Оборудование для сварки неплавящимся электродом в среде инертных газов Текст. / Белинский С.М., Каганский Б.А., Темкин Б.Я. Л.: Энергия, 1975.- 104 с.

20. Браткова О.Н. Источники питания сварочной дуги Текст. М.: Высш. школа, 1982.- 182 с.

21. Быков, JI.H. Применение генераторов постоянного тока для сварки алюминиевых сплавов разнополярными импульсами Текст. / Быков JI.H., Воро-пай Н.М., Мишенков В.А., Павлов Л.Л.//Автоматическая сварка, 1972, №5. -с. 72-73.

22. Гвоздецкйй, B.C. Оптимальные характеристики источников питания для микроплазменной сварки Текст. /Гвоздецкйй B.C. и др. //Автоматическая сварка, 1968, №10 с. 102 - 110.

23. ГОСТ 10157-79 Межгосударственный стандарт. Аргон газообразный и жидкий. Технические условия Текст. М.:ИПК Издательство стандартов, 2005.-20 с.

24. Довбищенко, И.В. Развитие дуговых способов сварки алюминия и его сплавов Текст.- /Довбищенко И.В., Стебловский Б.А. // Автоматическая сварка, №12, 2002 г. с.32 - 36.

25. Дюргеров, Н.Г. Оборудование для импульсно-дуговой сварки плавящимся электродом Текст./ Дюргеров Н.Г, Сагиров Х.Н., Ленивкин В.А. -М.: Энер-гоатомиздат,1985. 80 с.

26. Ерохин, A.A. Основы сварки плавлением Текст. М.: Машиностроение, 1973.-448 с.

27. Забродин, Ю.С. Узлы принудительной конденсаторной коммутации тиристоров Текст. М.: Энергия, 1974. - 128 с.

28. Закс, М.И. Трансформаторы для электродуговой сварки Текст. /М.И. Закс, Б.А. Каганский, A.A. Печенин. — JL: Энергоатомиздат. Ленингр. отд-ние, 1988.- 136 с.

29. Заявка №4944739 СССР, МПК4 В23К 9/00, В23К 9/10. Источник питания для дуговой сварки Текст./Чернявский Н.И. Положительное решение по ф.1/9 от 13.06.91.

30. Заявка 54-30653 Япония, МПКЗ В 23К 9/06. Установка для дуговой сварки Текст. /К.К. Санся дэнки сэйсакусё //Изобретения в СССР и за рубежом В 23, №3, 1980.-С.108-109.

31. Ивашин, В.В. Генератор разнополярных импульсов тока и его расчет Текст./ Ивашин В.В., Чернявский Н.И., Тепикина Г.М. //Применение автоматизированных полупроводниковых преобразователей частоты. Уфа, УАИ,1983.-с.96-97.

32. Ивашин, В.В .Исследование генераторов импульсов сварочного тока с секционированными индуктивными накопителями энергии Текст./ Ивашин В.В., Чернявский Н.И //Проблемы преобразовательной техники,ч.б. Киев, 1983.-е.221-224

33. Ивашин, В.В. Генераторы импульсов тока с индуктивными накопителями для электротехнологии Текст./ Ивашин В.В., Чернявский Н.И. //Проблемы преобразовательной техники, ч.З. Киев, 1987.-С.254-255.

34. Ивашин, В.В. Сварочный генератор разнополярных импульсов с высокой скоростью прохождения тока через нулевое значение Текст./ Ивашин В.В., Чернявский Н.И. //Пути повышения эффективности сварочного производства.-Красноярск, 1982-С.53-54.

35. Из истории инверторных источников питания сварочной дуги. Электронный ресурс. www.welda.ru/lickbez/5invertor.pdf- 118 Кб

36. Источник питания для дуговой сварки СНЭ-ИГ и характеристики сварочной дуги. По материалам HITACHI VIA MECHANICS, LTD. Электронный ресурс. http://www.e-techno.ru/teclino/07.shtml

37. Ищенко, А .Я. Аргонодуговая сварка алюминиевого сплава 01420 разно-полярными импульсами тока Текст./ Ищенко А.Я., Чаюн А.Г., Мишенков В.А., Пентегов И.В., Легостаев В.П.//Автоматическая сварка, 1978, №10, с. 48-50.

38. Ищенко, А.Я. Аргоно-дуговая сварка алюминиевых сплавов Амг5 и 01381 на постоянном, переменном и асимметричном токе Текст. / Ищенко А.Я., Мишенков В.А., Чаюн А.Г.//Автоматическая сварка, 1978, №11. с. 46 - 49.

39. Ищенко, А.Я. Влияние параметров импульсов асимметричного тока на проплавляющую способность дуги при сварке алюминиевых сплавов Текст. /Ищенко А.Я., Покляцкий А.Г., Яворская М.Р.//Автоматическая сварка №7, 1990 г.-с. 13-15.

40. Ищенко, А.Я. Влияние параметров низкочастотной модуляции разнопо-лярного тока прямоугольной формы на структуру шва при сварке алюминиевых сплавов Текст. / Ищенко А.Я., Покляцкий А.Г., Лозовская

41. A.В.//Автоматическая сварка, 1990, №9. с. 23 - 27.

42. Ищенко, А.Я. Влияние состава защитных газов на технологические характеристики при сварке алюминиевых сплавов неплавящимся электродом Текст. ./Ищенко А .Я., Будник В.П., Покляцкий А.Г., Гринюк A.A. //Автоматическая сварка, №2, 2000 г. с. 19-22.

43. Ищенко, А.Я. Современные способы дуговой сварки алюминиевых сплавов (Обзор) Текст./Ищенко А.Я., Довбищенко И.В., Будник В.П., Мишин

44. B.C., Покляцкий А.Г. //Автоматическая сварка, №5 6, 1994 г. - с.35 - 37.

45. Киселев, А. С. Управление технологическими свойствами дуги переменного прямоугольного тока при сварке алюминиевых сплавов малых толщин неплавящимся электродом Текст. Автореферат дис. канд. техн. наук : 05.03.06 Томск, 1998.

46. Князьков, А.Ф. Модулятор импульсов сварочного тока Текст. /А.Ф. Князьков //Прогрессивная технология сварки и резки металлов. Иркутск, 1979.-с. 65-74.

47. Кондратенко, В.Г. Подготовка алюминиевых сплавов под сварку методом катодного распыления Текст./ Кондратенко В.Г., Крылов В.Г. //Актуальные проблемы сварки цветных металлов. Докл. II Всесоюзной конф./ Ред. кол.:

48. C.М.Гуревич, Д.М.Рабкин, М.М.Нероденко (отв. ред.) и др. Киев: Наукова думка, 1985.-464 с.

49. Короткова, Г.М. Динамические характеристикидуги переменного тока при сварке алюминиевых сплавов Текст. /Короткова Г.М.//Автоматическая сварка, 1984, №11.- с.30 32.

50. Короткова, Г.М Исследование процессов сварки дугой переменного тока прямоугольной формы Текст./ Короткова Г.М, Славин Г.А., Филиппов М.А.

51. Сварочное производство, 1971, №10, с. 4-6.

52. Короткова, Г.М. Источники питания для сварки Текст./Короткова Г.М., Цепенев P.A. Куйбышев: Куйбышевский авиационный ин-т, 1978. - 40 с.

53. Короткова, Г.М. Проводимость дуги переменного тока при сварке сплава АМгб Текст.//Ш Всесоюзная конференция по сварке цветных металлов. Тезисы докладов. Тольятти, Тольяттинский политехнический институт, 1986.

54. Лебедев, В.К. Современные тенденции развития сварочных источников питания. Текст. /Лебедев В.К. // Новые сварочные источники питания: Сб.науч.тр./АН Украины. Ин-т электросварки им. Е.О.Патона. Киев, 1992. — с. 5 - 14.

55. Левин, Г.И. Источник питания для сварки алюминия малых толщин Текст. /Левин Г.И., Виноградов В.А.//Сварочное производство, 1972, №7. -с. 43-44.

56. Лесков, Г.И. Электрическая сварочная дуга Текст. М.: Машиностроение, 1970.-335 с.

57. Львов, Н.С.Автоматика и автоматизация сварочных процессов Текст./ Львов Н.С., Гладков Э.А. М.: Машиностроение, 1982. - 302 с.

58. Меркулов, Б.А. Импульсные методы дуговой сварки для изготовления узлов энергоблоков Текст./ Меркулов Б.А, Капустин В.М. М.: НИИЭИН-ФОРМЭНЕРГОМАШ, 1977.-36 с.

59. Микроплазменная сварка Текст. /Патон Б.Е., Гвоздецкий B.C., Дудко Д.А. и др. -Киев: Наук. Думка, 1979. 248 с.

60. Наумов, А.С.Автоматическая и полуавтоматическая сварка Текст./ Наумов A.C., Яковлев А.П. М.: Стройиздат, 1972. - 128 с.

61. Оборудование для дуговой сварки: Справочное пособие Текст. /Под ред. В.В.Смирнова. Л.: Энергоатомиздат,1986. - 656 с.

62. Пат. 536161 Швецария, МПК2 В23К 9/10, Н05Н 1/00. Verfahren und Schaltungsanordnung zum Plasmaschwessen Текст. /Dr. Arnold R. Egli Заявл. 18.09.70; Опубл. 15.06. 73.

63. Пат 1366322 Великобритания, МПК В23К 9/06, Н02М 7/52. Improvementsin or relating to plasma welding systems Текст. /Messer Griesheim G.m.b.H. -Заявл. 18.09.70; Опубл. 11.09.73.

64. Пат 2039174 Великобритания, МПКЗ В23К 9/09. Method jf electrode current control in apparatus having a plurality of electrodes Текст. / Nihei M., Ko-kura S., Ashida E., Kozono Y., Onuma A. №7941985, Заявл. 08.12.1978; Опубл.30.07.1980.- 15 c.

65. Пат 2046227 Германия, МПК В23Р 1/30. Verfahren und Schaltungsanordnung zum Plasmaschweissen Текст. /Horst Dauer, Peter Hildebrandt. -Заявл. 18.09.73; Опубл.23.03.72.

66. Пат. 2107132 Франция, МПК В23К 9/00. Procede et montage pour la soudure au plasma Текст. / Linde AG. Заявл. 01.09.71; Опубл. 05.05.72; B.O.P.I. -«Listes» №18.

67. Пат. 2211124 Российская Федерация, МПК7 В23К 9/10. Аппарат для электродуговой сварки Текст. /Става Э.К. Заявитель: ЛИНКОЛЬН ГЛОБАЛ, ИНК. (US) №2000124590/02; Заявл. 26.09.2000; Опубл. 27.08.2003. - 12 с.

68. Пат.2547458 Германия, МПК2 B23K 9/10. Einrichtung zur Erzeugung einesrechteckigen Wechselstromes aus Gleichstrom fur das elektrische Lichtbogenscht-weissen Текст. / Jung Werner. Заявл. 23.10.75; 0публ.28.04.77;

69. Пат. 3364334 США, В23К 9/10. Method and apparatus for arc welding Текст. /Hiroshi Sato, Hirojuki Fujiwara. Заявл. 19.10.1966; Опубл. 16.01.1968. - 6 с.

70. Пат. 3382345 США, В23К 9/09. Asymmetric alternating current welding Текст. /Nomiando N.J. Заявл. 01.08.1966; Опубл. 07.05.1968. - 12 с.

71. Пат. 3728515 США, МПК В23к 9/10. Arc welding apparatus Текст. /Midaugas Е. Gedgaudas. Заявл. 25.09.1970; Опубл. 17.04.1973. - 6 с.

72. Пат. 3781508 США, МПК В23К 9/00. Apparatus for Plasma Welding Текст. /HorstDauer, Peter Hildebrandt. Заявл. 13.09.71; Опубл. 25.12.73.

73. Пат. 4038515 США, МПК В23К 9/10; В23К 009/10. Asymmetrical А.С. welder Текст. /Risberg; Robet L. Заявл. 08.05.1975; Опубл. 26.07.1977.

74. Пат. 4435632 США, МПК Н02М 5/02, Н02М 5/27; Н02М 7/12; Н02М 7/162; В23К 009/09. Three phase square wave welding power supply Текст./Risberg; Robert L. Заявл. 12.02.1982; Опубл. 06.03.1984.

75. Пат. 4861965 США, МПК В23К 9/09;В23К 9/10.Method and apparatus for TIG weldingTeKCT./Stava, Elliott К. -Заявл. 29.12.1987;0публ.29.08.1989. 9 с.

76. Пат. 4876433 США, МПК В23К 9/10, В23К 009/09. Inverter controlled-type power source for arc welding Текст./Kashima; Takayuki, Sakabe; Akira, Yama-naka; Yoshifumi. Заявл. 29.06.1988; Опубл. 24.10.1989.

77. Пат. 4947021 США, МПК В23К 9/09; В23К 9/10. Method and apparatus for TIG welding Текст. /Stava; Elliott К. Заявл. 30.05.1989; Опубл. 07.08.1990.

78. Пат. 5513093 США, МПК В23К 9/10; Н02М 005/42. Reduced open circuit voltage power supply and method of producing therefore Текст. /Corrigall; Don J. -Заявл. 11.03.1994; Опубл. 30.04.1996.

79. Пат. 5683602 США, МПК В23К 9/09 Welding power supply Текст. /Stava; Elliott К.-Заявл. 17.07.1996; Опубл. 04.11.1997.

80. Пат. 6051810 США, В23К 9/028; В23К 9/09. Short circuit welder Текст. /Stava; Elliott К. Заявл. 27.11.1998; Опубл. 18.04.2000.

81. Пат. 6111216 США, МПК В23К 9/09; В23К 9/10. High current weldingpower supply Текст. /Stava; Elliott К. Заявл. 19.01.1999; Опубл. 29.08.2000.

82. Пат. 6207929 США, МПК В23К 9/10; В23К 009/09. Tandem electrode welder and method of welding with two electrodes Текст. /Stava; Elliott K., Peters; Steven R. Заявл. 21.06.1999; Опубл. 27.03.2001.

83. Пат. 6215100 США, МПК В23К 9/028; В23К 9/09. Short circuit welder Текст. /Stava; Elliott К. Заявл. 07.02.2000; Опубл. 10.04.2001.

84. Пат. 6291798 США, МПК В23К 9/10; В23К 009/10. Electric ARC welder with a plurality of power supplies Текст. /Stava; Elliott К. Заявл. 27.09.1999; Опубл. 18.09.2001.

85. Пат. 6365874 США, МПК В23К 9/10, В23К 009/09. Power supply for electric arc welding Текст. /Stava; Elliott К. Заявл. 22.05.2000; Опубл. 02.04.2002.

86. Пат. 6489592 США, МПК В23К 9/10, В23К 009/09. Tandem electrode welder and method of welding with two electrodes Текст. /Stava; Elliott K., Peters; Steven R. Заявл. 06.12.2000; Опубл. 03.12.2002.

87. Пат. 6600134 США, МПК В23К 9/10; В23К 009/09. Power supply for electric arc welding Текст. /Stava; Elliott K. 31.01.2002; Опубл. 29.07.2003.

88. Пат. 6660966 США, МПК В23К 9/10; В23К 9/095; В23К 009/10. Electric arc welding system Текст. /Houston; William S. Myers; Russell K., Stava; Elliott К. Заявл.06.09.2002; Опубл. 09.12.2003.

89. Пат. 6683278 США, МПК В23К 9/10; В23К 009/09. Tandem electrode welder and method of welding with two electrodes Текст. /Stava; Elliott K., Peters; Steven R. Заявл. 21.08.2002; Опубл. 27.01.2004.

90. Пат. 6855912 США, МПК В23К 9/10; В23К 9/095. Electric arc welding system Текст. /Houston; William S., Myers; Russell K., Stava; Elliott К. Заявл. 06.11.2003; Опубл. 15.02.2005.

91. Пат. 6870132 США, МПК В23К 9/10; В23К 009/09. Power supply for electric arc welding Текст. /Stava; Elliott К. Заявл. 28.07.2003; Опубл. 22.03.2005.

92. Пат. 6940040 США, МПК В23К 9/10; В23К 9/095. Electric arc welding system Текст. / Houston William S., Myers Russell K., Stava Elliott К. Заявл. 03.09.2004; Опубл. 06.09.2005.

93. Пат. 6956185 США, МПК В23К 9/10; В23К 9/09; Tandem electrode welder and method of welding with two electrodes Текст. / Stava; Elliott K. — 3аявл.28.08.2003; Опубл. 18.10.2005.

94. Пат. 7022942 США, В23К 9/09. Tandem electrode welder and method of welding with two electrodes Текст. /Stava; Elliott K., Peters; Steven R. Заявл. 28.08.2003; Опубл. 04.04.2006.

95. Пат. 7053334 США, МПК В23К 9/09. Electric arc welder system with waveform profile control Текст. /Stava; Elliott March Заявл. 01.03.2004; Опубл. 30.05.2006.

96. Пат. 7060935 США,МПК В23К 9/09. Power supply for electric arc welding Текст. / Stava; Elliott Заявл. 01.02.2005; Опубл. 13.06.2006.

97. Пат. 7166817 США, В23К 9/09. Electric ARC welder system with waveform profile control for cored electrodes Текст. / Elliott K. Stava; Russell K. Myers; Badri K. Narayanan; Patrick T. Soltis; Заявл. 29.04.2004; Опубл. 29.04.2007.

98. Пат. 7166818 США, МПК В23К 9/09. Tandem electrode welder and method of welding with two electrodes Текст. /Elliott K. Stava, Steven R. Peters; Заявл. 29.09.2004; Опубл. 23.09.2004.

99. Пат. 7358459 США, МПК В23К 9/00. Electric arc welder system with waveform profile control Текст. / Elliott K. Stava Заявл. 30.03.2006; Опубл. 15.04.2008.

100. Пат. 7385159 США, МПК В23К 9/09; В23К 9/10. Output stage for an electric arc welder Текст. /Stava E. К. Заявл. 21.07.2004;0публ.10.06.2008. - 15 с.

101. Патон, Б.Е. Электрооборудование для дуговой и шлаковой сварки Текст./ Патон Б.Е., Лебедев В.К. М.: Машиностроение, 1966. - 360 с.

102. Пентегов, И.В. Источники питания для дуговой сварки с использованиеминверторов (Обзор) Текст. /И.В.Пентегов, С.Н.Мещеряк, В.А.Кучеренко, В.В.Смирнов, М.И.Закс.//Автоматическая сварка, 1982, №7. с. 29 - 35.

103. Пентегов, И.В. Коэффициенты асимметрии режимов аргоно-дуговой сварки и их влияние на свойства соединений сплава 01420 Текст. /И.В.Пентегов, А.Г.Чаюн, В.А.Легостаев, Е.П.Стемковский //Автоматическая сварка, №5, 1979. с.20 - 22, 32.

104. Применение алюминиевых сплавов. Справочник Текст. М.: Металлургия, 1973.-280 с.

105. Псарас, Г.Г. Сварщику цветных металлов: Справ.пособие Текст./ Псарас Г.Г., Ежель А.И. -Донецк: Донбасс, 1982. 151 с.

106. Пустогаров, A.B. Влияние пульсаций сварочного тока примеси кислорода на эрозию вольфрамовых катодов Текст. /A.B. Пустогаров, А.П. Хлопу-шин, В.И. Завидей //Автоматическая сварка, 1982, №5. с.60 - 61, 72.

107. Пучинский, В.Н. Электрооборудование и системы управления сварочными процессами Текст. /Под ред. А.Н. Павловского. -М.:ВНИИПИ, 1990.126 с.

108. Рабкин, Д.М. Дуговая сварка алюминия и его сплавов Текст. /Рабкин Д.М., Игнатьев В.Г., Довбищенко И.В. -М. .-Машиностроение, 1982, 95 с.

109. Рабкин, Д.М. Исследование дуги при сварке вольфрамовым электродом Текст. / Рабкин Д.М., Иванова О.Н. // Автоматическая сварка, 1968, №5,с. 16-21.

110. Разработка генератора импульсных токов для электросварки Текст. / Ивашин В.В., Чернявский Н.И. Отчет о НИР по теме Г301103, этап 3, Тольятти, Тольяттинский политехи, институт, 1982.

111. Разработка импульсных систем питания для электромеханических систем и электротехнологии Текст./Ивашин В.В., Симкин С.А., Чернявский Н.И. Отчет о НИР по теме Г301103 Тольятти, Тольяттинский политехи, институт, 1985. - №г.р.01818010260.

112. Разработка, исследование и изготовление импульсного источника питания для сварки алюминия и его сплавов Текст.: Отчет о НИР(промежуточный): / Томский политехи, институт; рук. Князьков А.Ф.; исполн. Киселев A.C. Томск, 1979. - № ГР 78070270.

113. Разработка, исследование и изготовление импульсного источника питания для сварки алюминия Текст. : Отчет о НИР: /Рук. Князьков А.Ф.; исполн. Киселев A.C. тема 4-113/78, заключительный отчет. Томск, Томский политехи, институт, 1979. - № ГР 78070270

114. Руссо, B.JT. Дуговая сварка в инертных газах Текст.- Л.: Судостроение, 1984.-120 с.

115. Сагиров, Х.Н. Зажигание сварочной дуги Текст. /Х.Н.Сагиров, Н.Г. Дюргеров, И.С.Морозкин. Ростов-на-Дону: Изд-во «Гефест», 1999. - 200 с.

116. Гинзбург, С.Г. Методы решения задач по переходным процессам в электрических цепях Текст. /С.Г.Гинзбург. М: Высшая школа, 1967.-308 с.

117. Сварка алюминиевых сплавов Электронный ресурс. http://www.welda.ru/lickbez/9Al.pdf

118. Сварка алюминия и алюминиевых сплавов Электронный ресурс. -http://www.svarkainfo.ru/nis/lib/tech/tsal/

119. Сварка в защитных газах Электронный ресурс. http ://www. metal 1 stro ysnab. ru/ stait/stat2/

120. Справочник по преобразовательной технике. Под ред. И.М.Чиженко Текст./ Чиженко И.М., Андриенко П.Л., Баран A.A. и др.- Киев, Техшка, 1978.-447 с. силл.

121. Справочное руководство по сварке ВИГ. Электронный ресурс. EWM НЮНТЕС WELDING GmbH:Mündersbach, 2002. - 22 с. http://www.ewm-sp.com.ua/brochure/manual wig.pdf

122. Справочное руководство по сварке МИГ/МАГ Электронный ресурс. -http://www.svarkainfo.ru/rus/lib/book/lib2/

123. Сварочное оборудование. Каталог-справочник. Часть шестая Текст. -Киев: Наукова думка, 1983. 97 с.

124. Столбов, В.И. Технология и оборудование для сварки трехфазной дугой неплавящимися электродами Текст./Столбов В.И., Короткова Г.М. Куйбышев: Куйбышевский авиационный институт, 1984. — 87 с.

125. Технология электрической сварки металлов и сплавов плавлением Текст. / Под ред. Б.Е.Патона. М.: Машиностроение, 1974. -768 с.

126. Тимошенко, А.Н. Исследование и разработка технологии дуговой точечной сварки неплавящимся электродом тонколистовых конструкций из алюминиевых сплавов Текст. Автореферат дис. . канд. техн. наук: 05.04.05. -Киев, 1981.

127. Чернявский, Н.И. Параметрическая стабилизация энергии электрической дуги в компенсационных генераторах импульсов тока Текст. / Чернявский Н.И. // Автоматизация технологических процессов и производственный контроль. Тольятти, ТГУ, 2006. - с. 13 8 -143.

128. Anderson, Tony. The History of Aluminum Welding Текст. /Svetsaren, THE ES AB WELDIING AND CUTTIING JOURNAL VOL.59, № 1, 2004.- c.60 63.

129. Anderson, T. Aluminum welding within the automotive industry Текст. / Svetsaren, THE ESAB WELDIING AND CUTTIING JOURNAL VOL.56, № 2 -3, 2001. c.47 — 50.

130. Anderson, T. Troubleshooting in aluminum welding Текст. /Svetsaren, THE ESAB WELDIING AND CUTTIING JOURNAL VOL.56, № 2, 2000.- c.36 39.

131. Anderson, T. Filler alloy selection for aluminum welding Текст. /Svetsaren,

132. THE ESAB WELDIING AND CUTTIING JOURNAL V.54, №3, 1999. c.20-22.

133. Brunnhuber, D. Aluminum welding in shipbuilding Текст. ./Brunnhuber, D., Bandt H., Schmidt H./ Svetsaren, THE ESAB WELDIING AND CUTTIING JOURNAL VOL.56, № 2 3, 2001. - c.19 - 20.

134. INVERTEC® V205-T AC/DC и V305-T AC/DC. Руководство по эксплуатации W83CE035 Текст. Cleveland: LINCOLN ELECTRIC, 2002 r. - 29 c.

135. Lindström, J. Adding NO to the Argon or Argon/Helium mixture does the trick TeKCT./Svetsaren, THE ESAB WELDIING AND CUTTIING JOURNAL VOL.56, № 2, 2000. p. 14 - 16.

136. Mendez, P.F. Welding processes for aeronautics Текст. / Advanced material Processes, №5, 2001. c. 39-43.

137. Smith, G.A. An inverter power source for welding application Текст. /Smith G.A., Brown U.I. /ЛЕЕ, 1977, №49, p. 58 -61.

138. Weman, K. Equipment for aluminum welding Текст. /Svetsaren, THE ESAB WELDIING AND CUTTIING JOURNAL VOL.56, № 2, 2000. c.l 1 - 13.

139. Сварочный аппарат для ручной сварки стержневыми электродами и ВИГ Triton 180- 220 AC/DC. Инструкция по эксплуатации. Текст. Mundersbach, EWM Hightech Welding, 2008. - 70 с.

140. Сварочный аппарат для сварки ВИГ и ручной сварки стержневыми электродами Tetrix 300, 350, 500 AC/DC Classic activArc. Руководство по эксплуатации. Текст. Mundersbach, EWM Hightech Welding, 2008. - 87 с.

141. Сварочный аппарат для сварки ВИГ и ручной сварки стержневыми электродами Tetrix 300, 350, 500 AC/DC Comfirt activArc. Руководство по эксплуатации. Текст. Mundersbach, EWM Hightech Welding, 2008. - 93 с.

142. Сварочный аппарат для сварки ВИГ и ручной сварки стержневыми электродами TETRIX 300, 350, 500 AC/DC SMART activArc. Руководство по эксплуатации Текст. Mundersbach, EWM Hightech Welding, 2008. - 80 с.

143. Сварочный аппарат для сварки ВИГ и ручной сварки стержневыми электродами TETRIX 300, 350, 500 AC/DC SINERGIC activArc. Руководство по эксплуатации Текст. Mundersbach, EWM Hightech Welding, 2008. - 104 с.

144. Сварочный аппарат для сварки ВИГ и ручной сварки стержневыми электродами TETRIX 351, 421, 521 AC/DC CLASSIC activArc. Руководство по эксплуатации Текст. Mundersbach, EWM Hightech Welding, 2008. - 79 с.

145. Сварочный аппарат для сварки ВИГ и ручной сварки стержневыми электродами TETRIX 351, 421, 521 AC/DC COMFORT activArc. Руководство по эксплуатации Текст. Mundersbach, EWM Hightech Welding, 2008. - 88 с.

146. Сварочный аппарат для сварки ВИГ и ручной сварки стержневыми электродами TETRIX 351, 421, 521 AC/DC SMART activArc. Руководство по эксплуатации Текст. Mundersbach, EWM Hightech Welding, 2008. - 79 с.

147. Сварочный аппарат для сварки ВИГ и ручной сварки стержневыми электродами TETRIX 351, 421, 521 AC/DC SINERGIC activArc. Руководство по эксплуатации Текст. Mundersbach, EWM Hightech Welding, 2008. - 99 с.

148. Сварочный аппарат для сварки ВИГ и ручной сварки стержневыми электродами PICOTIG 220 DC 180 220 AC/DC. Инструкция по эксплуатации. Текст. - Mündersbach, EWM Hightech Welding, 2008. - 48 с.

149. POWER WA VE AC/DC 1000. Руководство по эксплуатации IM-848A. Текст. Cleveland, Ohio: LINCOLN ELECTRIC, 2006 r. - 89 c.

150. Практическое руководство по металлографии судостроительных материалов Текст. / Балуев А.И., Бозина JI.A., Николаев Г.И. и др.; под ред. И.В. Горынина. Л.: «Судостроение», 1982. - 136 с. + 48 с. вклейка.

151. Колобнёв, Н.Ф. Термическая обработка алюминиевых сплавов Текст. /Н.Ф.Колобнев -М.: Металлургиздат, 1966. 394 с.

152. Лашко, Н.Ф. Металловедение сварки (некоторые вопросы) Текст. / Н.Ф. Лашко, С.В. Лашко-Авакян М.: Машгиз, 1954. - 270 с.

153. Криштал, М.А. Динамические явления при кристаллизации сварочной ванны и в околошовной зоне Текст. / М.А. Криштал, М.М. Криштал // Сварочное производство, 1992, № 4. с. 32.34.

154. Никифоров, Г.Д. Металлургия сварки плавлением алюминиевых сплавов Текст./ Г.Д.Никифоров. М.: Машиностроение, 1972. — 264 с.

155. Короткова, Г.М. Источники питания переменного тока для сварки непла-вящимся электродом алюминиевых сплавов: монография Текст./ Г.М.Короткова. Тольятти: ТГУ, 2009. - 335 с.

156. Щипков, M.Д. Сварка сплавов на основе алюминия и тугоплавких высокоактивных металлов. Текст./ М.Д. Щипков. JL: ЛПИ, 1983. - 80 с.