автореферат диссертации по металлургии, 05.16.01, диссертация на тему:Формирование текстуры листовых полуфабрикатов титановых сплавов разных классов при пластической деформации и термической обработке

На правах рукописи

АСПИРАНТ ДЗУНОВИЧ ДМИТРИЙ АНАТОЛЬЕВИЧ

ФОРМИРОВАНИЕ ТЕКСТУРЫ ЛИСТОВЫХ ПОЛУФАБРИКАТОВ ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ РАЗНЫХ КЛАССОВ ПРИ ПЛАСТИЧЕСКОЙ ДЕФОРМАЦИИ И ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКЕ

Специальность 05.16.01.- "Металловедение и термическая обработка металлов"

АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук

Москва- 2006

Работа выполнена на кафедре «Материаловедение и технология обработки материалов» «МАТИ» - Российского государственного технологического университета им. К.Э. Циолковского.

Научный руководитель - кандидат технических наук, доцент

Скворцова Светлана Владимировна

Официальные оппоненты - доктор технических наук, профессор

Носов Владимир Константинович - кандидат технических наук Полькин Владислав Игоревич

Ведущее предприятие - УГТУ (УПИ), г. Екатеринбург

Защита диссертации состоится 28 декабря 2006 года в 11-часов на заседании диссертационного Совета Д 212.110.04 в «МАТИ» - Российском государственном технологическом университете им. К.Э. Циолковского по адресу: г. Москва, ул. Оршанская, 3, «МАТИ»-РГТУ им. К.Э. Циолковского, ауд. 220А. Отзыв на автореферат в одном экземпляре (заверенный печатью) просим направлять по адресу: 121552, г. Москва, ул. Оршанская, 3, «МАТИ»-РГТУ им. К.Э. Циолковского.

Тел.: (495) 417-8878, факс: (495) 417-8978.

С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Университета.

Автореферат разослан 27 ноября 2006 года.

Ученый секретарь

диссертационного Совета

Скворцова С.В.

Раоб Л ¿5-903

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ

Актуальность темы. Полуфабрикаты из титановых сплавов, особенно листовые, характеризуются анизотропией физико-механических свойств, которые в значительной степени определяются кристаллографической текстурой а-фазы, имеющей кристаллическую решетку с более низкой симметрией, чем р-фаза.

Традиционно для изготовления листовых конструкций сложной формы в основном использовались титановые сплавы низкой и средней прочности, относящиеся к а- и псевдо-а-классам и имеющие достаточно высокий запас технологической пластичности. К настоящему времени для этой группы сплавов процессы текстурообразования изучены наиболее полно.

Однако изделия новой авиационной техники требуют применения элементов листовых конструкций из высокопрочных сплавов. Для листовых конструкций с этой точки зрения особый интерес представляют промышленные (а+р)-титановые сплавы. Эти конструкционные сплавы являются в определенной мере универсальным материалом, поскольку для них существует широкая возможность с помощью термической обработки изменять структуру, а соответственно и свойства. В то же время для данного класса сплавов характерна более, сильная анизотропия свойств в двух взаимно перпендикулярных направлениях по сравнению с а- и псевдо-а-сплавами. Это связано с особенностями формирования в них кристаллографической текстуры, которая наиболее полно изучена только для широко известного в мире сплава Ть-6А1-4У (ВТ6). Для высоколегированных (а+р)-и псевдо-Р-титановых сплавов аналогичных исследований проведено недостаточно.

В последнее время интенсивное развитие получило новое направление обработки титановых сплавов водородная технология, основанная на сочетании обратимого легирования водородом с термическим и термомеханическим воздействием. В начале 70-х годов Носовым В.К. были начаты работы по влиянию водорода на технологическую пластичность титановых сплавов. Этот эффект был назван «водородным пластифицированием». Однако вопросы по влиянию дополнительного легирования водородом на процессы текстурообразования при деформации и последующем вакуумном отжиге до сих пор остаются открытыми.

Текстура полуфабрикатов или изделий может формироваться в процессе

холодной, теплой или горячей деформации, в ходе протекания процессов

рис. НАЦИОНАЛЬНАЯ" БИБЛИОТЕКА С.-Петербург ОЭ 200£а1А624

рекристаллизации или фазовых превращений и оказывать существенное влияние на технологические и эксплуатационные свойства.

Поэтому вопросы, связанные с изучением процессов текстуробразования в листовых полуфабрикатах титановых сплавов разных классов при пластической деформации и последующей термической обработке и их влияния на анизотропию механических свойств листовых полуфабрикатов, являются актуальными. Работа выполнена в рамках научной школы, руководимой членом-корреспондентом РАН, профессором, д.т.н. Ильиным А.А.

Цель настоящей работы состояла в изучении влияния различных технологических факторов (температуры и степени деформации, легирования водородом, термической обработки) на формирование структуры, текстуры и анизотропию механических свойств листовых полуфабрикатов титановых сплавов разных классов и разработке на этой основе новых высокоэффективных технологий получения листовых полуфабрикатов и конструкций.

Для достижения поставленной цели необходимо было решить следующие задачи:

1. Изучить влияние теплой и холодной пластической деформации, а также последующего отжига при различных температурах на процесс формирования структуры, текстуры и свойств листов из а- и псевдо-а-титановых сплавов ВТ5, ОТ4 и ВТ20.

2. Изучить влияние горячей и холодной пластической деформации, а также рекристаллизационного отжига и старения на процесс формирования структуры и текстуры листов из псевдо Р-титанового сплава Т1-ЗА1-7Мо-5,5Сг\

3. Установить тип и параметры текстуры, формирующейся в листовых полуфабрикатах (а+р)-титановых сплавов ВТ6 и ВТ23, полученных по промышленной технологии.

4. На примере сплава ВТ16 изучить влияние горячей, теплой и холодной пластической деформации и последующего отжига на формирование текстуры в листах из (а+Р)-титановых сплавов.

1 Содержание легирующих элементов и водорода указано в массовых процентах 4

5. Изучить влияние дополнительного легирования водородом на процесс формирования фазового состава, структуры и текстуры при прокатке и последующем вакуумном отжиге листов из сплава ВТ6.

6. Изучить влияние дополнительного легирования водородом на текстуру и технологическую пластичность листов из сплава ВТ23 при нормальной температуре.

Научная новизна

1. Установлено различие в типе текстуре динамической и статической рекристаллизации р-фазы. Показано, при прокатке листов в р-области формируется текстура динамической рекристаллизации {110} <001>. Если же деформация происходит при температурах значительно ниже Д^, то формируется текстура

деформации р-фазы {100} <110>, которая при последующем нагреве до Р-области трансформируется в текстуру статической рекристаллизации {111} <110>.

2. Показано, что тип текстуры а-фазы, полученной в результате протекания изотермического или атермического Р~»а-превращения определяется типом текстуры исходной р-фазы с учетом ориентационного соотношения Бюргерса.

3. Показано, что если пластическая деформация двухфазных сплавов, легированных р-стабилизаторами в количестве Кр<1,0, происходит в (а+р)-области, то формируется текстура деформации а-фазы (0001)±а|ЪкЮ], характерная для текстуры деформации ГП-металлов. При охлаждении до комнатной температуры и/или при последующем отжиге в процессе протекания (р-»а)-превращения преимущественно образуются те ориентировки а-фазы, которые обеспечивают растяжение вдоль направления прокатки (НП), сжатие вдоль нормального направления (НН) и незначительную деформацию вдоль поперечного направления (ПН), т.е. вдоль направления прокатки располагаются кристаллографические направления <10Ю>, в поперечном - [0001], а в НН - плоскости {1120}.

4. Установлено, что прокатка сплава ВТб дополнительно легированного водородом до концентрации 0,7%, в верхнем температурном интервале (а+р)-области, приводит к формированию текстуры, свойственной для горячекатаных листов псевдо-р-татановых сплавов, а последующий вакуумный отжиг для удаления водорода приводит к образованию практически бестекстурной а-фазы.

Практическая значимость

1. Разработана технология получения листовых полуфабрикатов из сплава ВТб, основанная на сочетании термоводородной и термомеханической обработок, которая позволяет сформировать композитную структуру с практически бестекстурной а-фазой, что значительно уменьшает анизотропию механических свойств листов.

2. Разработана технология получения листовых конструкций сложной формы методом гибки из высокопрочного сплава ВТ23 с использованием эффекта водородного пластифицирования, позволяющая увеличить технологическую пластичность сплава при комнатной температуре и уменьшить в 2 раза радиус загиба листов.

3. Разработан метод контроля полноты протекания фазовых и структурных превращений при отжиге листовых полуфабрикатов двухфазных (а+(3)-титановых сплавов с Кр<1,0, основанный на анализе обратной полюсной фигуры (ОПФ) а-фазы, полученной с плоскости прокатки листов. Повышенная полюсная плотность базисной и близких к ней плоскостей (1015), (1014) и (1013) свидетельствует о большом количестве в структуре деформированной а-фазы. Ослабление базисной текстуры и увеличение полюсной плотности плоскостей призмы {1120} свидетельствует о развитии (Р-»а)-превращения. Высокая полюсная плотность только плоскостей {1120} говорит об отсутствии в структуре деформированной а-фазы.

Разработанные технологии были использованы ФГУП «НИЧ «МАТИ»-РГТУ им. К.Э. Циолковского» при изготовлении опытных образцов изделий авивционной техники из листовых полуфабрикатов высокопрочного сплава ВТ23, что подтверждено соответствующим актом.

Апробация работы. Материалы работы доложены на 5 научно-технических конференциях и семинарах, в том числе: на молодежных научно-технических конференциях «МАТИ»-РГТУ им. К.Э. Циолковского «Гагаринские чтения» (2004 -2006 гг., Россия), на Международной конференции по титану «Титан в СНГ-2006» (Россия, 2006), на 5-м Международном Аэрокосмическом Конгрессе (Россия, 2006).

Публикации. Основное содержание диссертации опубликовано в 11 работах, список которых приведен в конце автореферата.

Объем диссертации, ее структура. Диссертация содержит 127 страниц машинописного текста, 80 рисунков, 29 таблиц. Работа состоит из введения, 5 глав, общих выводов и списка литературы из 142 наименований.

Глава I. Состояние вопроса

В главе на основе литературных данных проведен анализ формирования текстуры титановых сплавов при прокатке в различных температурных интервалах, а также в процессе отжига.

Рассмотрены вопросы текстурного упрочнения полуфабрикатов и изделий, а также анизотропии механических свойств промышленных сплавов титана, которые в основном определяются интенсивностью и типом текстуры а-фазы.

Согласно литературным данным для а-титана и титановых сплавов, содержащих в структуре в отожженном состоянии не более 5% р-фазы, в процессе деформации возникает так называемая двойная базисная текстура, у которой базисная плоскость образует угол около 30° с плоскостью прокатки, а вдоль и поперек направления прокатки при этом располагаются любые направления типа <НК10> с отклонением от них на угол до 20°. Отмечается, что вследствие формирования однотипной текстуры в продольном и поперечном направлениях анизотропия свойств незначительна.

Показано, что после деформации и рекристаллизации титан может приобрести одинаковую текстуру, если деформация производится при температуре значительно выше температуры рекристаллизации, в результате чего текстура деформации накладывается на текстуру рекристаллизации.

Проанализированы имеющиеся сведения о влиянии на текстуру легирования титана а- и р-стабилизаторами. Легирование в области ос-твердого раствора элементами-стабилизаторами а-фазы приводит к понижению энергии дефектов упаковки на плоскости базиса, усилению склонности к базисному скольжению, подавлению двойникования и образованию текстуры прокатки базисного типа {0001} <юТо>*<1120>, как в чистых металлах с развитым базисным скольжением. При легировании а-титана и сплавов системы титан - алюминий элементами-стабилизаторами р-фазы наблюдается тенденция к повышению роли двойникования

в механизме деформации и к развитою отклоненной базисной текстуры того же типа, что и в чистом титане.

Анализ литературных данных показал, что фазовые превращения в сплавах титана чрезвычайно сильно влияют на формирование текстуры низкотемпературной а-фазы.

В небольшом числе работ приведены данные по текстуре р-фазы на примере псевдо-р-сплавов. Показано, что наиболее типичными текстурами прокатки Р-фазы являются ориентировки {001} <110>, {111} <112>, {111} <П0>. Данные же по текстуре рекристаллизации Р-фазы, приведенные в литературе, существенно различаются между собой. Указываются ориентировки {110} <001>, {310} <001>, {321} <001>, а также {111} <110>, свойственные текстуре рекристаллизации Р-фазы.

Поставлена цель работы и сформулированы конкретные задачи исследований.

Глава II. Объекты и методы исследования

Исследования проводили на образцах, вырезанных из листовых полуфабрикатов сплавов ОТ4, ВТ20, ВТ23, ВТб, ВТ5, ВТ16 и Ti-3Al-7Mo-5,5Cr. Листы из сплавов ОТ4, ВТ20, ВТ23 и ВТб были получены по промышленным технологиям. В качестве исходных полуфабрикатов сплавов ВТ5 и ВТ16 использовались прутки диаметром 32 мм, полученные по промышленной технологии, из которых вырезались образцы размером 100x25x10 мм для последующей прокатки. Полуфабрикат размером 180x29x12 мм из псевдо-Р-сплава Ti-3 А1-7Мо-5,5Сг был получен по опытной технологии.

Химический состав полуфабрикатов приведен в таблице 1.

Образцы из прутков прокатывали на прокатном стане ДУО-380 при температурах 1050°С и 700°С для сплава ВТ16, 800°С - для сплава ВТ5 и 870°С и 20°С - для сплава Ti-3 Al-7Mo-5,5Cr до 2,7 мм с суммарной степенью обжатия 73%. После прокатки образцы механически шлифовались до толщины 2 мм для удаления окисленного и альфированного слоев. Несколько образцов размером 100x25x10 мм из сплава ВТ16 после вакуумного отжига при 900°С прокатывали при комнатной температуре до 0,8 мм с суммарной степенью обжатия 70%.

Таблица 1

Химический состав полуфабрикатов из титановых сплавов

Сплав Полуфабрикат Легирующие элементы, масс.%

А1 V Мо Сг Ъх Бе Мп

ОТ4 Лист 0,8 мм 3,5 1,5

ВТ20 Лист 0,8 мм 6,5 1,5 1,2 - 1,8 - -

ВТ23 Лист 0,8 мм 4,5 4,0 1,8 0,86 - 0,44 -

Лист 1,8 мм 4,5 4,0 1,8 0,86 - 0,44 -

Лист 2,5 мм 4,5 4,0 1,8 0,9 - 0,5 -

ВТ6 Лист 2 мм 5,7 4,3 - - - 0,45 -

Плита 10 мм 6,25 4,1 - - - 0,11 -

ВТ5 Пруток 0 32 мм 5,8

ВТ16 Пруток 0 32 мм 3,2 4,5 5,2 - - 0,4 -

Т1-ЗА1-7Мо-5,5Сг Пруток прямоугольного сечения 29x12 мм 3,2 - 7,1 5,4 - - -

Примечание: остальное - титан; содержание примесей не превышало предельно допустимых согласно ГОСТу для каждого сплава.

Насыщение образцов водородом проводили в установке Сивертса в среде высокочистого газообразного водорода до концентраций от 0,1 до 1,0 масс.% при температурах 650*800°С с последующим охлаждением со скоростью 1 К/с до комнатной температуры.

Количество введенного водорода определяли по изменению давления в системе с известным объемом и контролировали по привесу образцов.'

Концентрацию водорода в образцах после вакуумного отжига контролировали спектральным методом на установке ИСП-51 с фотоэлектрической приставкой ФЭП-1 по аналитической линии водорода в красной области спектра с длиной волны 656,28 нм.

Термическую обработку образцов проводили в лабораторных печах электросопротивления СНОЛ-1,6.2,5.1/9-И4 с воздушной атмосферой и в вакуумной печи марки СВНЭ-1.3.1/16-ИЭ. Скорость охлаждения варьировали от 30 до 1 К/с.

Металлографические исследования проводили на оптическом микроскопе «NEOPHOT-30» с использованием промышленной системы обработки и анализа изображений SIAMS-600 при кратности увеличения до хЮОО.

Рентгеноструктурный анализ при комнатной температуре проводили на дифрактометре модели ДРОН-4-07 в фильтрованном Ка медном излучении.

Для описания текстуры использовали модифицированный метод обратных полюсных фигур (ОПФ) по Харрису.

Кратковременные механические испытания на растяжение проводили согласно ГОСТ 1497-84 на универсальной машине TIRA-test 2300.

При механических испытаниях на изгиб согласно ГОСТ 14019-80 применяли трехточечную схему нагружения образца. Проверку на наличие трещин после испытаний на изгиб проводили при помощи капиллярного метода неразрушающего контроля.

Экспериментальные данные обрабатывали методами математической статистики.

Глава III. Формирование текстуры в листовых полуфабрикатах а-, псевдо-а- и ß-титановых сплавов

В главе на основе анализа обратных полюсных фигур (ОПФ) исследована текстура листовых полуфабрикатов а-, псевдо-а- и ß-титановых сплавов, полученных по промышленной технологии. Показано, что а- и псевдо-а-сплавы (ОТ4, ВТ20 и ВТ5) характеризуется однотипной текстурой (0001) [ЮТО], свойственной для текстуры деформации ГП-металлов, а незначительное отличие ОПФ в направлении прокатки (НП) и поперечном направлении (ПН) обусловливает слабую анизотропию механических свойств. Установлено, что отжиг в однофазной а-области, приводящий к протеканию процессов рекристаллизации, практически не оказывает влияния на характер распределения полюсной плотности в плоскости прокатки листа (НН). Однако при этом наблюдается небольшое увеличение полюсной плотности базисных плоскостей в ПН, что приводит к увеличению анизотропии предела прочности в двух взаимно перпендикулярных направлениях: от 20 МПа в состоянии поставки до 60 МПа после отжига вблизи температуры 4:, • Максимальная анизотропия свойств ств™ - овпн = 80-5-90 МПа наблюдается после

отжига в Р-области, когда происходит изменение текстуры деформации а-фазы на текстуру превращения а-фазы, характеризующуюся расположением в НН плоскостей призмы {ЮТО} и пирамиды (1011}.

В главе также рассмотрены процессы текстурообразования в опытном псевдо р-титановом сплаве Ti-3Al-7Mo-5,5Cr после горячей и холодной пластической деформации и последующей термической обработке. Установлено, что после деформации в Р-области в листах формируется текстура динамической рекристаллизации р-фазы, характеризующаяся преимущественным расположением плоскостей {110} в направлении <001> (рис. 1, а), а после прокатки при комнатной температуре формируется текстура деформации Р-фазы {001} <110>и {111} <110> (рис. 1, б).

Рис. 1. ОПФ плоскости прокатки листа из сплава Ti-3Al-7Mo-5,5Cr после горячей (а), холодной деформации (б) и нагрева до р-области холоднодеформированного листа (е)

Последующий нагрев до р-области не приводит к принципиальному изменению текстуры листа, полученного горячей прокаткой в р-области. В то же время нагрев до р-области холоднодеформированного листа приводит к изменению текстуры деформации на текстуру статической рекристаллизации {111} <110> Р-фазы (рис. 1, в).

Установлено, что вследствие существования ориентационного и размерного соответствия между а- и р-фазами, выделяющаяся при старении сплава Ti-3Al-7Mo-5,5Cr а-фаза имеет преимущественные ориентировки, связанные с кристаллографическими плоскостями и направлениями в р-фазе, имеющими повышенную полюсную плотность, т.е. формируется текстура превращения а-фазы. При старении холоднодеформированного полуфабриката в плоскости прокатки

,4,5

0,4

повышенную полюсную плотность имеют плоскости призмы {1120}, в НП -направление [ЮТО], а в ПН - [0001]. После отжига холоднодеформированного сплава в Р-области, когда завершаются процессы рекристаллизации, образующаяся при старении в структуре а-фаза становится практически бестекстурной: в трех взаимно-перпендикулярных направлениях наблюдается практически идентичная картина на ОПФ. Наличие преимущественных ориентировок а-фазы в первом случае, и практически полное их отсутствие во втором случае вызывает разное поведение материала при испытаниях на растяжение. В состаренном холоднодеформированном материале значения предела прочности в направлениях НП и ПН отличаются на 100-И50 МПа, в то время как старение после рекристаллизационного отжига приводит к формированию практически изотропного материала, когда разница в значениях прочности в двух направлениях не превышает 10 МПа.

Таким образом, сформировавшаяся на технологической стадии текстура Р-фазы оказывает существенное влияние на анизотропию механических свойств после упрочняющей термической обработки.

Глава IV. Формирование текстуры в листовых полуфабрикатах (а+Р)-титановых сплавов

В главе проведен анализ текстуры листовых полуфабрикатов двухфазных (а+Р)-титановых сплавов ВТ6 и ВТ23, полученных по промышленной технологии, а на примере сплава ВТ 16 изучены вопросы текстурообразования при горячей, теплой и холодной прокатке, а также при последующем отжиге. Проведен теоретический расчет преимущественных ориентировок а-фазы, образующихся при (Р-»а)-превращении в процессе охлаждения и/или отжига после деформации.

Показано, что для листовых полуфабрикатов двухфазных (а+Р)-титановых сплавов, полученных по промышленной технологии, характерна однотипная текстура, характеризующаяся текстурой деформации {001} <110> для Р-фазы, а для а-фазы - преимущественным расположением плоскостей призмы {1120} в плоскости прокатки, направления <ЮТ0> в направлении прокатки и базисного направления [0001] в поперечном направлении. Установлено, что такая текстура вызывает большое различие в механических свойствах в НП и ПН: разница в значениях предела прочности составляет 80*100 МПа. Отжиг в двухфазной области 12

не приводит к изменению типа текстуры и не оказывает влияния на анизотропию механических свойств.

Для изучения процесса формирования текстуры в зависимости от температуры деформации и последующего отжига был выбран титановый сплав ВТ16, т.к. благодаря низкому содержанию алюминия этот сплав имеет высокую технологическую пластичность как при повышенных, так и при нормальной температурах.

Горячая прокатка сплава ВТ16 при 1050°С приводит к формированию текстуры динамической рекристаллизации Р-фазы, аналогичной текстуре, полученной после прокатки сплава Ть-ЗА1-7Мо-5,5Сг в р-области. Было установлено, что при последующем охлаждении до комнатной температуры в результате протекания (Р->а)-превращения формируется текстура превращения а-фазы, которая вследствие сдвигового механизма ее зарождения связана с исходной Р-фазой ориентационными соотношениями Бюргерса: из плоскости (110) Р-фазы образуются плоскости (0001), (ЮТ 1) и (ЮТО) а-фазы (рис. 2, а).

Рис. 2. ОПФ, построенные для плоскости прокатки листа (направление НН) из сплава ВТ 16 после горячей (а), теплой (б) и холодной (в) деформации

,0,1

0,5

0,8

Теплая и холодная прокатка листа из сплава ВТ16 показывает идентичную картину на ОПФ (рис. 2, 6 и 2, в). Для Р-фазы характерно образование текстуры деформации, как и после холодной прокатки сплава Т1-ЗА1-7Мо-5,5Сг. При этом для а-фазы также наблюдается формирование текстуры деформации (0001)±а|ЪИ0], характерной для текстуры деформации ГП-металлов. Последующий отжиг при 800°С приводит к постепенной переориентации кристаллов а-фазы, которая зависит от полноты протекания (Р->а)-превращения, при этом ориентировка, например в плоскости прокатки, меняется от базисной (0001) до призматической {1120}. После двухчасовой выдержки при 800°С текстура листового полуфабриката, полученного холодной или теплой прокаткой, аналогична текстуре листовых полуфабрикатов (а+Р)-титановых сплавов, полученных по промышленной технологии -{1120} <10Т0> (рис. 3).

,0,02

20,5

Рис. 3. ОПФ листа из сплава ВТ 16 толщиной 0,8 мм после холодной прокатки и отжига при 800°С в течение 2-х часов

Несмотря на то, что описанная текстура формируется в процессе (Р->а)-превращения, однако на обратных полюсных фигурах появляются не все ориентировки ос-фазы, которые должны появиться из соответствующих ориентировок Р-фазы. Например, из плоскостей типа {110} р-фазы должны образовываться ориентировки а-фазы (0001), {1011} и {ЮТО}. Однако в НП повышенную полюсную плотность имеют только призматические плоскости {ЮТО}, а в ПН - плоскость базиса (0001) (см. рис. 3). Поэтому на следующем этапе работы был проведен расчет возможных ориентировок а-фазы, которые будут образовываться при (Р-»а)-превращении либо в процессе охлаждения после

»

деформации, либо при последующем отжиге, исходя из того, что зарождение ос-фазы идет по сдвиговому механизму, и для образования зародыша новой фазы необходима деформация формы исходной фазы (в первом приближении - это деформация Бейна). Было показано, что если реализуется (р-ж)-превращение в процессе деформации и последующего охлаждения или отжига, то направление растяжения ГП-решетки <10Ю> будет совпадать с направлением прокатки, направление сжатия <1120> - с нормальным направлением, а направление наименьшей деформации <0001> - с поперечным направлением.

Таким образом, если пластическая деформация двухфазных (а+Р)-титановых сплавов происходит в р-области, а зарождение и рост а-фазы идет в процессе охлаждения, то образуются те ориентировки или те плоскости а-фазы, которые связаны ориентационными соотношениями с соответствующими плоскостями р-фазы. Если же прокатка происходит в (а+Р)-области, то в процессе охлаждения до комнатной температуры и/или при последующем отжиге в процессе протекания * (р->а)-превращения преимущественно образуются те ориентировки а-фазы,

которые обеспечивают растяжение вдоль направления прокатки (НП), сжатие вдоль > нормального направления (НН) и незначительную деформацию вдоль поперечного

направления (ПН), т.е. вдоль направления прокатки располагаются направления <10Т0>, в поперечном - [0001], а в НН - плоскости {1120} (рис. 3).

На основании проведенных исследований разработан метод контроля полноты протекания фазовых и структурных превращений при отжиге листовых полуфабрикатов двухфазных (а+Р)-титановых сплавов с Кр<1,0, основанный на анализе обратной полюсной фигуры (ОПФ), полученной с плоскости прокатки

листа. Если на ОПФ присутствует повышенная полюсная плотность базисной и близких к ней плоскостей (1015), (10Т4) и (ЮТЗ), то в структуре остается большое количество деформированной а-фазы. Ослабление базисной текстуры и увеличение полюсной плотности плоскостей призмы {1120} свидетельствует о развитии (Р-»сс)-превращения. Присутствие на ОПФ высокой полюсной плотности только плоскостей {1120} говорит об отсутствии в структуре деформированной а-фазы.

Глава V. Формирование текстуры в листовых полуфабрикатах (а+Р)-титановых сплавов дополнительно легированных водородом

Глава посвящена изучению влияния термоводородной обработки, основанной на обратимом легировании водородом, на формирование фазового состава, структуры и текстуры полуфабрикатов из (а+Р)-титановых сплавов.

Для листовых полуфабрикатов из сплава ВТ23, полученных по промышленной технологии, была проведена количественная оценка объемной доли Р-фазы и размера а-частиц в зависимости от температуры наводороживания и концентрации водорода. Определено минимальное количество водорода, позволяющее перевести сплав при температуре наводороживания в однофазное Р-состояние. Полученные результаты позволили уточнить линию (а+Р)/р-перехода натемпературно-концентрационной диаграмме «сплав ВТ23 - водород».

Установлено, что наводороживание в двухфазной области не приводит к изменению типа кристаллографической текстуры а- и Р-фаз.

Была проведена оценка влияния дополнительного легирования водородом на технологическую пластичность листовых полуфабрикатов из сплава ВТ23 при нормальной температуре. Технологическую пластичность оценивали по углу загиба при испытаниях на трехточечный изгиб. Было установлено, что введение в сплав 0,1% водорода при температуре 750°С позволило в два раза увеличить угол загиба при радиусе пуансона, равном 1,5-5-2,08, где Б - толщина листа. Однако вследствие неизменности кристаллографической текстуры для листовых полуфабрикатов, дополнительно легированных водородом, также характерна сильная анизотропия свойств в двух направлениях, что необходимо учитывать при раскрое листа перед штамповкой.

Изучено влияние режимов вакуумного отжига на комплекс механических свойств листовых полуфабрикатов из сплава ВТ23. Показано, что чем больше в структуре содержится Р-фазы после наводороживания, тем выше прочность сплава после вакуумного отжига (табл. 2). Было обнаружено, что, несмотря на более высокую прочность в поперечном направлении, обусловленную расположением в ПН базисных плоскостей а-фазы, образцы, вырезанные в этом направлении, имеют более высокие значения удлинения, что связано с кристаллографической переориентацией а-кристаллов в процессе деформации за счет двойникования типа {1120} <10Т1> и образования ориентировок {ЮТО}, благоприятных для пластического течения.

На основании проведенных исследований была разработана технология получения листовых конструкций сложной формы из высокопрочного сплава ВТ23 с использованием эффекта водородного пластифицирования.

Таблица 2

Механические свойства листовых образцов из сплава ВТ23 после вакуумного

отжига при 600°С в течение 7 часов

Режим наводороживающего отжига Механические свойства

Направление прокатки Поперечное направление

сто,2, МПа ст„, МПа 5,% ст0,2, МПа ств, МПа 5,%

Состояние поставки 920 1020 11,7 1030 1110 10,1

800°С, С„ = 0,1%Н 1030 1110 9,1 1160 1210 11,5

750°С, С„ = 0,1 %Н 980 1050 13,4 1100 1110 14,0

700°С, С„ = 0,1 %Н 960 1030 14,1 1085 1085 14,8

650°С, Сн = 0,1%Н 855 925 16,0 1070 1070 12,2

650°С, С„ = 0,2%Н 965 1035 11,7 1085 1090 14,1

На последнем этапе работы была разработана технология получения листового полуфабриката толщиной 2 мм из сплава ВТб, основанная на эффекте водородного пластифицирования. Исходной заготовкой служила плита толщиной 10 мм, которая была наводорожена до концентрации 0,7%. Температура наводороживания выбиралась таким образом, чтобы начало процесса насыщения

происходило в двухфазной (а+Р)-области, а окончание - в однофазной Р-области. Прокатку плиты осуществляли при температуре 700°С, а вакуумный отжиг полученного листового полуфабриката для удаления водорода до безопасных концентраций - при 600°С. На каждом этапе обработки проводился анализ структуры и текстуры полуфабрикатов.

Наводороживающий отжиг до концентрации 0,7% приводит к формированию структуры, состоящей из Р-фазы и небольшего количества мартенсита а", образующегося в процессе охлаждения до нормальной температуры. Несмотря на то, что процесс насыщения водородом завершался в Р-области, изменений в текстуре р-фазы не происходит, основным ее компонентом остается {001} <110>. Прокатка вблизи температуры полиморфного превращения приводит к формированию текстуры динамической рекристаллизации, свойственной для горячекатаных листов псевдо-р-титановых сплавов.

Последующий вакуумный отжиг приводит к формированию в полуфабрикате композитной субмикрокристаллической структуры с размером частиц а-фазы 300-5-500 нм. Так как процесс дегазации протекает при относительно низких температурах (600°С), то изменений в текстуре р-фазы не происходит, а для а-фазы характерно практически одинаковое распределение полюсной плотности во всех трех направлениях.

Образование при дегазации практически бестекстурной а-фазы в несколько раз уменьшает анизотропию свойств в двух взаимно перпендикулярных направлениях (табл. 3). Если в листовом полуфабрикате сплава ВТб, полученном по промышленной технологии разница между пределом прочности в НП и ПН составляет 150*200 МПа, то использование водородной технологии для получения листа уменьшает эту величину до 20*30 МПа.

На основании проведенных исследований была разработана технология получения листовых полуфабрикатов из сплава ВТ6 с композитной структурой, основанная на сочетании термоводородной и термомеханической обработок, и позволившая значительно уменьшить анизотропию механических свойств.

Таблица 3

Механические свойства листовых образцов толщиной 2 мм из сплава ВТ6

Механические свойства

Направление прокатки Поперечное направление

сто,2, МПа ав, МПа 5,% ст0д, МПа оВ) МПа б,%

Лист, полученный по промышленной технологии 890 930 13,0 1050 1110 15,0

Лист, полученный по водородной технологии 960 1040 7,7 1025 1065 6,3

Основные выводы

1. На основании анализа ОПФ изучено формирование текстуры в листовых полуфабрикатах а- и псевдо-а-титановых сплавов, полученных по промышленной технологии, в состоянии поставки и после отжига в а- и р-областях. Показано, что с повышением температуры отжига происходит увеличение полюсной плотности базисных плоскостей в поперечном направлении. Это вызывает увеличение разницы в значениях предела прочности в поперечном и продольном направлениях от 20 МПа в исходном состоянии до 60 МПа после отжига вблизи температуры АСз. Максимальная разница в 80*90 МПа наблюдается после отжига в р-области, когда текстура деформации а-фазы сменяется текстурой превращения а-фазы.

2. Изучены вопросы текстурообразования в опытном псевдо-Р-титановом сплаве Ti-3Al-7Mo-5,5Cr после горячей и холодной прокатки и последующей термической обработки. Показано, что деформация в Р-области приводит к формированию текстуры динамической рекристаллизации р-фазы {110} <001>, которая не изменяется при повторном нагреве до температур р-области. Нагрев до Р-области холоднодеформированного металла приводит к формированию текстуры статической рекристаллизации Р-фазы {111} <100>.

3. Изучены процессы текстурообразования а-фазы, выделяющейся при старении псевдо-Р-титанового сплава Ti-3Al-7Mo-5,5Cr. Установлено, что в процессе старения холоднодеформированного полуфабриката в образующейся

а-фазе плоскости призмы {1120} преимущественно располагаются в плоскости прокатки, в НП - направление <1100>, а в ПН - [0001], что приводит к существенной анизотропии свойств: значения предела прочности в НП и ПН отличаются на 100*150 МПа. Старение листового полуфабриката после рекристаллизационного отжига приводит к образованию почти бестекстурной а-фазы и формированию практически изотропного материала: разница в значениях прочности в двух направлениях не превышает 10 МПа.

4. Изучено формирование текстуры листовых полуфабрикатов двухфазных (а+Р)-титановых сплавов, полученных по промышленной технологии. Установлено, что для р-фазы характерна текстура деформации {110} <001>, а для а-фазы -текстура {1120} <10Т1>, приводящая к анизотропии механических свойств.

5. Установлено различие в анизотропии механических свойств листовых полуфабрикатов а-, псевдо-а- и (а+Р)-титановых сплавов. Для а- и псевдо-а-сплавов предел прочности листов в направлении прокатки выше, чем в поперечном направлении, при этом разница не превышает 20 МПа. Для (а+р)-сплавов предел прочности листов в направлении прокатки на 80*100 МПа ниже, чем в поперечном направлении. Отжиг в двухфазной области не оказывает существенного влияния на анизотропию механических свойств.

6. Изучены процессы формирования текстуры в сплаве ВТ16 при горячей, теплой и холодной пластической деформации. Показано, что после прокатки в р-области формируется текстура превращения а-фазы, а после теплой и холодной прокатки - текстура деформации а-фазы.

7. Установлено, что после теплой или холодной прокатки сплава ВТ16 отжиг листового полуфабриката в двухфазной (а+р)-области приводит к переходу текстуры деформации а-фазы в текстуру превращения а-фазы. Проведенные расчеты показали, что при отжиге в процессе протекания (р-»а)-превращения преимущественно образуются те ориентировки а-фазы, которые обеспечивают растяжение вдоль направления прокатки (НП), сжатие вдоль нормального направления (НН) и незначительную деформацию вдоль поперечного направления (ПН), т.е. вдоль направления прокатки располагаются кристаллографические направления <10Т0>, в поперечном - [0001], а в НН-плоскости {1120}.

8. Показано, что полноту протекания фазовых и структурных превращений при отжиге листовых полуфабрикатов двухфазных (ос+Р)-титановых сплавов с Кр<1,0 можно оценивать по уменьшению полюсной плотности базисной (0001) и близких к ней плоскостей {1015}, {1014}, {10Î3} и увеличению полюсной плотности плоскостей призмы {1120} в плоскости прокатки листа.

9. Разработана технология получения листовых конструкций сложной формы методом гибки из высокопрочного сплава ВТ23 с использованием эффекта водородного пластифицирования, позволяющая увеличить технологическую пластичность сплава при комнатной температуре и уменьшить в 2 раза радиус загиба листов.

10. Разработана технология получения листовых полуфабрикатов из сплава ВТ6, основанная на сочетании термоводородной и термомеханической обработок. Установлено, что прокатка сплава ВТ6, дополнительно легированного водородом до концентрации 0,7%, в верхнем температурном интервале (ос+Р)-области приводит к формированию текстуры, характерной для горячекатаных листов псевдо-ß-титановых сплавов. Последующий вакуумный отжиг позволяет сформировать композитную структуру с практически бестекстурной а-фазой, что обеспечивает значительное уменьшение анизотропии механических свойств.

Основное содержание диссертации опубликовано в следующих работах

1. Бецофен С.Я., Ильин A.A., Скворцова C.B., Филатов A.A., Дзунович Д.А. Закономерности формирования текстуры и анизотропии механических свойств в листах титановых сплавов // Металлы (РАН). 2005. № 2. С. 54 - 62.

2. Скворцова C.B., Ильин A.A., Бецофен С.Я., Филатов A.A., Дзунович Д.А., Панин П.В. Анизотропия механических свойств и текстура листовых полуфабрикатов из титановых сплавов // Технология легких сплавов. М.: ВИЛС. 2006. № 1-2. С. 81-87.

3. Ильин A.A., Скворцова C.B., Бецофен С.Я., Дзунович Д.А., Панин П.В. Формирование текстуры в титановых сплавах разных классов // Сб. трудов Международной конференции по титану «Титан в СНГ 2006». Киев: Наукова Думка. 2006. С. 305-310.

4. Панин П.В., Дзунович Д.А., Гвоздева О.Н. Влияние холодной пластической деформации на текстурообразование в листовых полуфабрикатах из титанового сплава ВТ16 // Изв. вузов. Черная металлургия. М.: МИСиС. 2005. № 1. С. 81.

5. Скворцова C.B., Филатов A.A., Овчинников А.Н., Дзунович Д.А., Панин П.В. Исследование влияния структуры на технологическую пластичность сплава ВТ16 // Сб. «Научные труды МАТИ им. К.Э. Циолковского». Выпуск 5 (77). М.: ИЦ «МАТИ» - РГТУ. 2002. С. 104 -107.

6. Панин П.В., Сибгатуллина Г.Т., Дзунович Д.А. Исследование влияния водорода на структуру высокопрочного титанового сплава ВТ23 // Сб. тезисов докладов МНТК «XXXI Гагаринские чтения». М.: ИЦ «МАТИ»-РГТУ. 2005. С. 30 -31.

7. Скворцова C.B., Дзунович Д.А., Панин П.В. Исследование влияния холодной пластической деформации на формирование текстуры в титановых сплавах // Сб. «Научные труды МАТИ им. К.Э. Циолковского». Выпуск 7 (79). М.: ИЦ «МАТИ» - РГТУ. 2004. С. 56 - 61.

8. Дзунович Д.А., Панин П.В. Влияние холодной пластической деформации на формирование текстуры в титановом сплаве ВТ16// Сб. тезисов докладов МНТК «XXX Гагаринские чтения». М.: ИЦ «МАТИ» - РГТУ. 2004. С. 120 -121.

9. Скворцова C.B., Филатов A.A., Афонина М.Б., Ручина Н.В., Дзунович Д.А. Влияние состава и структуры на технологическую пластичность титановых сплавов // Сб. «Научные труды МАТИ им. К.Э. Циолковского». Выпуск 9 (81). М.: ИЦ «МАТИ»-РГТУ. 2005. С. 23-29.

10. Ильин A.A., Скворцова C.B., Засыпкин В.В, Панин П.В., Дзунович Д.А., Ламзин Д.А. Исследование влияния водорода на структуру и технологическую пластичность листов из сплава ВТ23 // Сб. тезисов докладов 5-го Международного Аэрокосмического Конгресса «IAC06». Юбилейный М. о.: изд. Хоружевский А.И. 2006. С. 156-157.

11. Панин П.В., Дзунович Д.А. Исследование влияния вакуумного отжига на формирование структуры и механические свойства листовых полуфабрикатов из сплава ВТ23, легированных водородом // Сб. тезисов докладов МНТК «XXXII Гагаринские чтения». М.: ИЦ «МАТИ» - РГТУ. 2006. С. 44-45.

23

<гз9б>з

В2 5 7 О©

Подписано в печать 21.11.2006г. Объем - 1 п.л. Тираж - 100 экз.

Издательско-типографский центр МАТИ, Берниковская набережная, 14

Введение.

Глава 1. Состояние вопроса и постановка задач исследований.

1.1. Классификация титановых сплавов.

1.2. Характеристика титановых сплавов разных классов.

1.2.1. а-сплавы.

1.2.2. Псевдо-а-сплавы.

1.2.3. (а+Р)-сплавы.

1.2.4. Псевдо-Р-сплавы.

1.2.5. (3-сплавы.

1.3. Текстура. Методы ее определения и анализа.

1.3.1. Понятие текстуры.

1.3.2. Виды текстуры и их обозначения.

1.3.3. Методы текстурного анализа.

1.3.4. Способы описания текстуры.

1.4. Пластическая деформация.

1.4.1. Механизм деформации титана и сплавов на его основе.

1.4.2. Деформация а-фазы.

1.4.3. Деформация (3-фазы.

1.4.4. Особенности деформации (а+Р)-титановых сплавов.

1.5. Текстуры в титановых сплавах.

1.5.1. Текстуры (3-фазы.

1.5.2. Текстуры а-фазы.

1.5.3. Влияние легирования в области гомогенного твердого раствора на текстуру а-фазы.

1.5.4. Развитие текстуры в гетерофазных титановых сплавах с преимущественным содержанием а-фазы.

-31.5.5. Текстуры а- и [3-фаз титановых сплавов при отжиге и обработке давлением в Р- и (а+Р)-области.

1.6. Влияние текстуры на механические свойства титановых сплавов

1.7. Взаимодействие титановых сплавов с водородом.

1.8. Влияние водорода на текстуры титановых сплавов.

Полуфабрикаты из титановых сплавов, особенно листовые, характеризуются анизотропией физико-механических свойств, которые в значительной степени определяются кристаллографической текстурой а-фазы, имеющей кристаллическую решетку с более низкой симметрией, чем (3-фаза.

Традиционно для изготовления листовых конструкций сложной формы в основном использовались титановые сплавы низкой и средней прочности, относящиеся к а- и псевдо-а-классам и имеющие достаточно высокий запас технологической пластичности. К настоящему времени для этой группы сплавов процессы текстурообразования изучены наиболее полно. Для титановых сплавов, содержащих в структуре в отожженном состоянии менее 5% (3-фазы, характерно формирование в процессе деформации двойной базисной текстуры с отклонением нормалей базисной плоскости от оси сжатия к поперечному направлению: (0001) ± аПН [1010]. При этом вдоль направления прокатки и поперечном направлении располагаются кристаллографические направления типа <НК10>. Идентичность текстуры в двух взаимно перпендикулярных направлениях обусловливает незначительную разницу в свойствах.

Однако изделия новой авиационной техники требуют применения элементов листовых конструкций из высокопрочных сплавов. Для листовых конструкций с этой точки зрения особый интерес представляют промышленные (а+Р)-титановые сплавы. Эти конструкционные сплавы являются в определенной мере универсальным материалом, поскольку для них существует широкая возможность с помощью термической обработки изменять структуру, а соответственно и свойства. В то же время для данного класса сплавов характерна более сильная анизотропия свойств в двух взаимно перпендикулярных направлениях по сравнению с а- и псевдо-а-сплавами. Это связано с особенностями формирования в них кристаллографической текстуры, которая наиболее полно изучена только для широко известного в мире сплава Ti-6A1-4V (ВТ6). Для высоколегированных а+р)- и псевдо-р-титановых сплавов аналогичных исследований проведено недостаточно.

В последнее время интенсивное развитие получило новое направление обработки титановых сплавов - водородная технология, основанная на сочетании обратимого легирования водородом с термическим и термомеханическим воздействием. В начале 70-х годов Носовым В.К. были начаты работы по исследованию влияния водорода на технологическую пластичность титановых сплавов. Этот эффект был назван «водородным пластифицированием». Введение водорода в титановые сплавы позволяет в несколько раз уменьшить деформирующие усилия при постоянной температуре или при тех же усилиях значительно снизить температуру деформации. Однако вопросы по влиянию дополнительного легирования водородом на процессы текстурообразования при деформации и последующем вакуумном отжиге до сих пор остаются открытыми.

Таким образом, листовые полуфабрикаты из титановых сплавов характеризуются анизотропией механических свойств, которая в значительной степени определяется кристаллографической текстурой. Текстура полуфабрикатов или изделий может формироваться в процессе холодной, теплой или горячей деформации, в ходе протекания процессов рекристаллизации или фазовых превращений и оказывать существенное влияние на технологические и эксплуатационные свойства.

Поэтому вопросы, связанные с изучением процессов текстуробразования в листовых полуфабрикатах титановых сплавов разных классов при пластической деформации и последующей термической обработке и их влияния на анизотропию механических свойств листовых полуфабрикатов, являются актуальными. Работа выполнена в рамках научной школы, руководимой членом-корреспондентом РАН, профессором, д.т.н. Ильиным А.А.

Научная новизна

1. Установлено различие в типе текстуры динамической и статической рекристаллизации р-фазы. Показано, что при прокатке листов в р-области формируется текстура динамической рекристаллизации {110}<001>. Если же деформация происходит при температурах значительно ниже Ас^, то формируется текстура деформации Р-фазы {100}<110>, которая при последующем нагреве до Р-области трансформируется в текстуру статической рекристаллизации {И1}<110>.

2. Показано, что тип текстуры а-фазы, полученной в результате протекания изотермического или атермического (Р—>а)-превращения определяется типом текстуры исходной Р-фазы с учетом ориентационного соотношения Бюргерса.

3. Показано, что если пластическая деформация двухфазных сплавов, легированных (3-стабилизаторами в количестве Кр<1,0, происходит в (а+Р)-области, то формируется текстура деформации а-фазы (0001 )±а[hkiO], характерная для текстуры деформации ГП-металлов. При охлаждении до комнатной температуры и/или при последующем отжиге в процессе протекания (Р—>а)-превращения преимущественно образуются те ориентировки а-фазы, которые обеспечивают растяжение вдоль направления прокатки (НП), сжатие вдоль нормального направления (НН) и незначительную деформацию вдоль поперечного направления (ПН), т.е. вдоль направления прокатки располагаются кристаллографические направления <10 1 0>, в поперечном - [0001], а в НН -плоскости {1120}.

4. Установлено, что прокатка сплава ВТ6 дополнительно легированного водородом до концентрации 0,7%, в верхнем температурном интервале (а+Р)-области, приводит к формированию текстуры, свойственной для горячекатаных листов псевдо-Р-титановых сплавов, а последующий вакуумный отжиг для удаления водорода приводит к образованию практически бестекстурной а-фазы.

Практическая значимость

1. Разработана технология получения листовых полуфабрикатов из сплава ВТ6, основанная на сочетании термоводородной и термомеханической обработок, которая позволяет сформировать композитную структуру с практически бестекстурной а-фазой, что значительно уменьшает анизотропию механических свойств листов.

2. Разработана технология получения листовых конструкций сложной формы методом гибки из высокопрочного сплава ВТ23 с использованием эффекта водородного пластифицирования, позволяющая увеличить технологическую пластичность сплава при комнатной температуре и уменьшить в 2 раза радиус загиба листов.

3. Разработан метод контроля полноты протекания фазовых и структурных превращений при отжиге листовых полуфабрикатов двухфазных (а+Р)-титановых сплавов с Кр<1,0, основанный на анализе обратной полюсной фигуры (ОПФ) а-фазы, полученной с плоскости прокатки листов. Повышенная полюсная плотность базисной и близких к ней плоскостей (10l5), (10l4) и (ЮТЗ) свидетельствует о большом количестве в структуре деформированной а-фазы. Ослабление базисной текстуры и увеличение полюсной плотности плоскостей призмы {1120} свидетельствует о развитии (Р^а)-преврагцения. Высокая полюсная плотность только плоскостей {1120} говорит об отсутствии в структуре деформированной а-фазы.

Разработанные технологии были использованы ФГУП «НИЧ «МАТИ»-РГТУ им. К.Э. Циолковского» при изготовлении опытных образцов изделий авивционной техники из листовых полуфабрикатов высокопрочного сплава ВТ23, что подтверждено соответствующим актом.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ

1. На основании анализа ОПФ изучено формирование текстуры в листовых полуфабрикатах а- и псевдо-а-титановых сплавов, полученных по промышленной технологии, в состоянии поставки и после отжига в а- и (3-областях. Показано, что с повышением температуры отжига происходит увеличение полюсной плотности базисных плоскостей в поперечном направлении. Это вызывает увеличение разницы в значениях предела прочности в поперечном и продольном направлениях от 20 МПа в исходном состоянии до 60 МПа после отжига вблизи температуры Ас3. Максимальная разница в 80 -ь 90 МПа наблюдается после отжига в Р-области, когда текстура деформации а-фазы сменяется текстурой превращения а-фазы.

2. Изучены вопросы текстурообразования в опытном псевдо-Р-титановом сплаве Ti-3Al-7Mo-5,5Cr после горячей и холодной прокатки и последующей термической обработки. Показано, что деформация в Р-области приводит к формированию текстуры динамической рекристаллизации Р-фазы {110} <001 >, которая не изменяется при повторном нагреве до температур Р-области. Нагрев до Р-области холоднодеформированного металла приводит к формированию текстуры статической рекристаллизации Р-фазы {111 }<100>.

3. Изучены процессы текстурообразования а-фазы, выделяющейся при старении псевдо-Р-титанового сплава Ti-3Al-7Mo-5,5Cr. Установлено, что в процессе старения холоднодеформированного полуфабриката в образующейся а-фазе плоскости призмы {1120} преимущественно располагаются в плоскости прокатки, в НП - направление <1100>, а в ПН - [0001], что приводит к существенной анизотропии свойств: значения пределов прочности в НП и ПН отличаются на 100 -н 150 МПа. Старение листового полуфабриката после рекристаллизационного отжига приводит к образованию почти бестекстурной а-фазы и формированию практически изотропного материала: разница в значениях пределов прочности в двух направлениях не превышает 10 МПа.

-2024. Изучено формирование текстуры листовых полуфабрикатов двухфазных а+Р)-титановых сплавов, полученных по промышленной технологии.

Установлено, что для Р-фазы характерна текстура деформации {110} <001>, а для а-фазы - текстура {1120}<10ll>, приводящая к анизотропии механических свойств.

5. Установлено различие в анизотропии механических свойств листовых полуфабрикатов а-, псевдо-а- и (а+Р)-титановых сплавов. Для а- и псевдо-а-сплавов предел прочности листов в направлении прокатки выше, чем в поперечном направлении, при этом разница не превышает 20 МПа. Для (а+Р)-сплавов предел прочности листов в направлении прокатки на 80 н- 100 МПа ниже, чем в поперечном направлении. Отжиг в двухфазной области не оказывает существенного влияния на анизотропию механических свойств.

6. Изучены процессы формирования текстуры в сплаве ВТ 16 при горячей, теплой и холодной пластической деформации. Показано, что после прокатки в Р-области формируется текстура превращения а-фазы, а после теплой и холодной прокатки - текстура деформации а-фазы.

7. Установлено, что после теплой или холодной прокатки сплава ВТ16 отжиг листового полуфабриката в двухфазной (а+р)-области приводит к переходу текстуры деформации а-фазы в текстуру превращения а-фазы. Проведенные расчеты показали, что при отжиге в процессе протекания (Р—>а)-превращения преимущественно образуются те ориентировки а-фазы, которые обеспечивают растяжение вдоль направления прокатки (НП), сжатие вдоль нормального направления (НН) и незначительную деформацию вдоль поперечного направления (ПН), т.е. вдоль направления прокатки располагаются кристаллографические направления <10Т0>, в поперечном - [0001], а в НН - плоскости {1120}.

8. Показано, что полноту протекания фазовых и структурных превращений при отжиге листовых полуфабрикатов двухфазных (а+Р)-титановых сплавов с Кр < 1,0 можно оценивать по уменьшению полюсной плотности базисной (0001) и близких к ней плоскостей {1015}, {1014}, {1013} и увеличению полюсной плотности плоскостей призмы {1120} в плоскости прокатки листа.

9. Разработана технология получения листовых конструкций сложной формы методом гибки из высокопрочного сплава ВТ23 с использованием эффекта водородного пластифицирования, позволяющая увеличить технологическую пластичность сплава при комнатной температуре и уменьшить в 2 раза радиус загиба листов.

10. Разработана технология получения листовых полуфабрикатов из сплава ВТ6, основанная на сочетании термоводородной и термомеханической обработок. Установлено, что прокатка сплава ВТ6, дополнительно легированного водородом до концентрации 0,7%, в верхнем температурном интервале (а+(3)-области приводит к формированию текстуры, характерной для горячекатаных листов псевдо-(3-титановых сплавов. Последующий вакуумный отжиг позволяет сформировать композитную структуру с практически бестекстурной а-фазой, что обеспечивает значительное уменьшение анизотропии механических свойств.

-204

1. Шаскольская М.П. Кристаллография. М.: Высшая школа, 1976. - 391 с.

2. Теория образования текстур в металлах и сплавах / Вишняков Я.Д., Бабарэко

3. A.А., Владимиров С.А., Эгиз И.В. М.: Наука, 1979. - 343 с.

4. Колачев Б.А., Елагин В.И., Ливанов В.А. Металловедение и термическая обработка цветных металлов и сплавов: Учебник для вузов. 4-е изд., перераб. и доп. - М.: МИСиС, 2005. - 432 с.

5. Ильин А.А. Механизм и кинетика фазовых и структурных превращений в титановых сплавах. М.: Наука, 1994. - 304 с.

6. Коллингз Е.В. Физическое металловедение титановых сплавов / Пер. с англ. -М.: Металлургия, 1988.-223 с.

7. Металлография титановых сплавов / Кол. авторов. Под общ. ред. д.т.н., проф. С.Г. Глазунова, д.т.н., проф. Б.А. Колачева. М.: Металлургия, 1980. - 464 с.

8. Сплавы цветных металлов для авиационной техники / Воздвиженский В.М., Жуков А.А., Постнова А.Д., Воздвиженская М.В. Под общ. ред.

9. B.М. Воздвиженского. Рыбинск: РГАТА, 2002. - 219 с.

10. Справочник по авиационным материалам. Изд. 5-е, пер. и доп. Том II. Часть 2. - Науч. ред. д.т.н. С.И. Кишкина и И.Н. Фридляндер, отв. ред. засл. деят. науки и техн. РСФСР д.т.н. А.Т. Туманов. - М.: Машиностроение, 1966. -475с.

11. Колачев Б.А., Полькин И.С., Талалаев В.Д. Титановые сплавы разных стран. -М.: ВИЛС, 2000.-318 с.

12. Цвиккер У. Титан и его сплавы / Пер. с нем. М.: Металлургия, 1979. - 512 с.

13. Stacker G. Erfahrungen beim Elektronenstahlschwei lien dickwandiger Bauteile aus der Titanleginerung Ti6A14V, gegliiht. Schwei lien und Schneiden 26,1975, s. 91.

14. Gerhard A., Knorr W. Influence of Hot Working on the Properties of the Ti6A14V Alloy with Special Regard to Heavy Sections. Titanium Science and Technology. Plenum Press. New-York London, 1973, p. 463.

15. Billman F.R., Rudolph F.F. Effects of Ti-6A1-4V Alloy Metallurgical Structures on Ultrasonic Response Characteristicts. Titanium Science and Technology, Plenum Press, New-York London, 1973, p. 693.

16. Broichhause J., van Kann H. Influence of Forging Conditions on Fatigue Behaviour of Ti6A14V. Titanium Science and Technology, Plenum Press, New-York -London, 1975, p. 1785.

17. Diebold, Hammer M. Eigenschaften von Schmiedestucken ans der Legierung Ti6A14V nach dem Beta-Schmiedeverfahren. 6. Internationale Leichtmetalltagung Leoben-Wien, 1975, Aluminium Verlag GmbH, Dusseldorf, 1975, p. 266.

18. Leoni M., Scardi P., Tesi В., Bacci Т. Grazing Angle XRD on Ion-nitrided Ti-6A1-4V Components // in TITANIUM'99 Science and Technology (Proceedings of the 9 World Conference on Titanium CRISM "Prometey"), June 1999,v.n,p. 876-884.

19. Wakashima K., Suzuki Y, Utekawa S. // J. Сотр. Mater, 1979, t. 13, №10, с. 288302.

20. Колачев Б. А, Елагин В. И, Ливанов В. А. Металловедение и термическая обработка цветных металлов и сплавов. 2-е издание. - М.: Металлургия, 1988.-400 с.

21. Технология производства титановых самолетных конструкций / Братухин А.Г, Колачев Б.А, Садков В.В, Талалаев В.Д, Веселов А.А. М.: Машиностроение, 1995. - 448 с.

22. Колачев Б.А, Бецофен С.Я, Бунин Л.А, Володин В.А. / Физико-механические свойства легких конструкционных сплавов. М.: Металлургия, 1995. - 288 с.

23. Гольдшмидт X. Дж. Сплавы внедрения. Т. 2. М.: Мир, 1971. - 464 с.

24. Глазунов С.Г, Моисеев В.Н. Конструкционные титановые сплавы. М.: Металлургия, 1974. - 368 с.

25. Горынин И.В, Чечулин Б.Б. Титан в машиностроении. М.: Машиностроение, 1990.-399 с.

26. Полькин И.С. Упрочняющая обработка титановых сплавов. М.: Металловедение, 1984. - 96 с.

27. Бородкина М.М, Спектор Э.Н. Рентгенографический анализ текстуры металлов и сплавов. М.: Металлургия, 1981. - 270 с.-20627. Вассерман Г., Гревен И. Текстуры металлических материалов. М.: Металлургия, 1969. - 654 с.

28. Смирнов B.C., Дурнев В.Д. Текстурообразование металлов при прокатке. -М.: Металлургия, 1971.-254 е.;

29. Скаков Ю.А. // Заводская лаборатория, 1956, т. 22, №7, с. 806-809.

30. Taoka Taoami, Ogasa Kadsuo u. e. // J. Japan Inst. Metalls, 1966, v. 30, №9, p. 820 -826.

31. Методическая рекомендация. Качественный и количественный рентгеновский анализ фазового состава титановых сплавов. М.: ВИЛС, MP 18-36/СМИ-75, 1975, с. 39.

32. Schlafer U. // Kristall Technik, 1968, Bd. 3, №3, s. 467-471.

33. Larson L, Picklesimer M. // Trans. Metall Soc. AIME, 1966, v. 236, №8, p. 11041106.

34. Dann C. G. // Trans. AIME, 1966, v. 236, №6, p. 947-948.

35. Брюханов A.A., Барковская 3.A., Брюханов A.E. // Металловедение и термическая обработка металлов, 1966, №6, с. 29-41.

36. Alers G., Lui J. // Trans. AIME, 1966, v. 236, №4, p. 482-495.

37. Корнилов И.И. Титан. M.: Наука, 1975. - 305 с.

38. Paton N.E., Backofen W.A. // Met. Trans, 1970, т. 1A, №10, p. 2839-2847.

39. Cass T.R. // The Science, Technology and Application of Titanium / Pergamon Press. Oxford, London, 1970, c. 459-477.

40. Williams J.C, Blackburn M.J. // Phys. Stat. Solidi, 1968, т. 25, №1, p. kl k3.

41. Titanium Science and Technology. New-York-London, 1973.-2740p.

42. Носов B.K, Колачев Б.А. Водородное пластифицирование при горячей деформации титановых сплавов. М.: Металлургия, 1986. - 118 с.

43. Агеев Н.В, Бабарэко А.А, Хореев А.И. // В кн.: Титан. Металловедение и технология, Труды III межд. конф. по титану, Москва, 18-21 мая, 1976. М.: ВИЛС, 1978, т. III, с. 97-102.

44. Эгиз И.В, Гусева Л.Н, Субструктура и текстура прокатки двойных титановых сплавов с Nb, V, Mo, Сг и Fe // Изв. АН СССР, Металлы, №2,1976, с. 15 8-161.

45. Брюханов А.А., Усов В.В. Анизотропия модуля Юнга текстурованных листов сплавов ТС6 и ВТ15 и их упругие константы // Изв. АН СССР, Металлы, №6, 1986, с. 135-138.

46. Турчанинова Г.В., Адамеску Р.А., Шишмаков А.С., Литовских М.О. Рекристаллизация и текстурообразование в титановом сплаве ВТ15 // Изв. АН СССР, Металлы, №2, 1987, с. 93-97.

47. Иваний B.C., Иваний Н.В., Кшнякин B.C. Текстура прокатки и анизотропия упругих свойств сплава титана ВТ 19 // Изв. Вузов. Цветная металлургия, №5, 1982, с. 74-78.

48. Dillamore J.L., Roberts W.T. Rolling textures in F.C.C. and B.C.C. metals // Acta Met., №3,1964,12, p. 281-293.

49. Бецофен С.Я. Исследование анизотропии механических свойств и текстурного упрочнения промышленных сплавов. Автореф. канд. дисс. -М., 1977.

50. McHargue C.J., Hammong J.P. // J. Metals, 1953, №1, с. 57-61.

51. Бабарэко A.A. / В кн.: Металловедение и термическая обработка. Итоги науки и техники. М.: ВИНИТИ, 1967, с. 5-83.

52. Philippe M.J., Bouzy Е., Funderberger J.J. Textures and Anisotropy of Titanium Alloys // Proceedings and anisotropy of polycrystals. ITAP. Clausthal. Germany, 1997, p. 511-522.

53. Носова Г.И. Фазовые превращения в сплавах титана. М.: Металлургия, 1968. -435 с.

54. Богачев И.Н., Дьякова М.А. Титановые сплавы для новой техники // Сб. статей. М.: Наука, 1968, с. 118-124.

55. Агеев Н.В., Бабарэко А.А., Бецофен С.Я. // Изв. АН СССР. Металлы, 1974, №1, с. 94-103.

56. Брюханов А.А., Иваний B.C., Мороз И.А. и др. // Изв. вуз. Цветная металлургия, 1976, №3, с. 106-111.

57. Лужников Л.П., Новикова В.М., Мареев А.П. Титановые сплавы для новой техники // Сб. статей. -М.: Наука, 1968, с. 109-113.

58. Агеев Н.В. Кристаллохимия титана, его соединений и сплавов. М.: Наука, 1959.-420 с.

59. Новиков И.И., Розин К.М. Кристаллография и дефекты кристаллической решетки. -М.: Металлургия, 1990. 336 с.

60. Шоршоров М.Х., Куликов Ф.Р., Кириллов Ю.Г. Сплавы титана с особыми свойствами. -М.: Наука, 1982. 185 с.

61. Larson F.R., Zarkades A., Avery D.H. // In: Titanium Science and Technology, New York; London: Plenum Press, 1973, Vol. 2, p. 1169-1185.

62. Водородная технология титановых сплавов / Ильин А.А., Колачев Б.А., Носов В.К., Мамонов A.M. Под общ. ред. чл.-корр. РАН А.А. Ильина. М.: МИСиС, 2002. - 392 с.

63. Шишмаков А.С. Формирование кристаллографической текстуры при холодной прокатке некоторых альфа-сплавов титана. Автореф. канд. дисс. -Свердловск: Уральский гос. ун-т, 1972.

64. Агеев Н.В., Бабарэко А.А., Рубина Е.Б. и др. // Изв. АН СССР. Металлы, 1973, №5, с. 150-159.

65. Thornburg D.R., Piehler H.R. // In: Titanium Science and Technology, New York; London: Plenum Press, 1973, Vol. 2, p. 1187-1197.

66. Агеев H.B., Бабарэко A.A., Рубина Е.Б. и др. // Изв. АН СССР. Металлы, 1975, №1, с. 126-134.

67. Агеев Н.В., Морозов Б.С., Бабарэко А.А. и др. // В кн.: Химия металлических сплавов // М.: Наука, 1973, с. 104-114.

68. Wagner F., Bozzolo N., Van Landuyt O., Grosdidier T. // Acta Materialia 50, 2002, p. 1245-1259.

69. Peters M., Liitjering. // in Titanium-80 Science and Technology (Eds: Kimura H, Izumi O.) TMS, Warrrendale, Pa. USA, 1980, p. 925.

70. Yo Т., Yoshiharu M. // Z. Metallic, №11,1974, p. 676-680.

71. Quesne C., Mathon M.H., Baudin Т., Penelle R. Influence of phase transformation and heat treatments in p- and (a+P) range // in TITANIUM '99 Science and Technology, CRISM "Prometey", p. 1711-1717.

72. Хореев А.И., Глазунов С.Г., Бабарэко А.А., и др. // В кн.: Легирование и термическая обработка титановых сплавов. -М.: ВИАМ, 1977, с. 252-270.

73. Бабарэко А.А. Текстуры металлов и сплавов // В кн.: Металловедение и термическая обработка металлов. Т. 13. Итоги науки и техники ВИНИТИ АН СССР.-М., 1980, с.79-148.

74. Дроздовский Б.А., Проходцева Л.В., Новосильцева Н.А. Трещиностойкость титановых сплавов. -М.: Металлургия, 1983. 192 с.

75. Harrigan М., Sommer А. // Tit. Sci. and Techn, №2, 1992.

76. Соммер А., Кригер M., Фудзисиро, Айлон Д. Развитие текстуры в (а+Р)-титановых сплавах / В кн.: Титан. Металловедение и технология, Труды III межд. конф. по титану, 1976. М.: ВИЛС, 1978, Т. III, с. 87-93.

77. Wanhill R. J. Н. //ActaMet., №9, 1993.

78. Васильченко Г.С., Комелев П.Ф. Практическое применение механики разрушения для оценки прочности конструкций. М.: Наука, 1974.

79. Тхоржевский Р., Хатчиссон В.Б. / В кн.: Титан. Металловедение и технология, Труды III межд. конф. по титану, 1976. М.: ВИЛС, 1978.

80. Ильин А.А., Мамонов A.M., Колеров М.Ю. Научные основы и принципы построения технологических процессов термоводородной обработки титановых сплавов // Металлы, 1994, №4, с. 157 168.

81. Носов В.К., Овчинников А.В., Елагина Л.А., Андреева Л.В. Влияние водорода на пластичность и сопротивление деформации жаропрочных титановых сплавов в интервале температур теплой деформации // Технология легких сплавов, 1991, №6, с. 12-19.

82. Ilyin А.А., Kollerov M.Y., Nosov V.K. The hydrogen technology of superconducting composed materials titanium-niobium system based // Advanced materials and processes: Materials of the Second Sino-Russia Symp. Xian, 1993, p. 216.

83. Шевченко B.B., Низкин И.Д. Особенности водородной технологии пресс-изделия из стружки титановых сплавов // Росс, научно-техн. конф. «Новые материалы и технологии машиностроения». М.: МАТИ, 1993, с. 43.

84. Талалаев В.Д, Колачев Б.А, Полоекин Ю.Д. и др. Повышение эффективности механической обработки титановых сплавов обратимым легированием их водородом // Авиац. промышленность, 1991, №12, с. 32-35.

85. Талалаев В.Д, Колачев Б.А, Егорова Ю.Б. и др. Перспективные направления водородной технологии титановых сплавов // Авиац. промышленность, 1991, №1, с. 27-30.

86. Колачев Б.А, Талалаев В.Д. Водородная технология титановых сплавов // Титан, 1993, №1, с. 43-46.

87. Ilyin А.А, Mamonov A.M. Thermohydrogen treatment of casted titanium alloys // J. Aeronaut. Mater, 1992, Vol. 2, p. 4-5.

88. Ильин А.А, Мамонов A.M. Фазовые превращения и механизм структурообразования в титановых сплавах, легированных водородом // Тезисы докладов Всероссийского семинара «Водород в металлических материалах». -М.: МАТИ, 1993, с. 3-5.

89. Мамонов A.M., Ильин А.А, Носов В.К, Майстров В.М. Исследование диффузии легирующих элементов в водородсодержащих титановых сплавах // Тезисы докладов Всероссийского семинара «Водород в металлических материалах». М.: МАТИ, 1993, с. 25-26.

90. Вакуумный отжиг титановых конструкций // Колачев Б.А, Садков В.В, Талалаев В.Д, Фишгойт А.В. М.: Машиностроение, 1991. - 224 с.

91. Massalski Т.В. Binary Alloy Phase Diagrams. ASM. Metals. Ohio, 1986, 1987, Vol. 1,2.-2224 p.

92. San-Martin, Manchester F.D. The H-Ti System // Bulletin of Alloy Phase Diagrams, 1897, Vol. 8, №1, p. 30-42.

93. Гидридные сиситемы: Справочник // Колачев Б.А, Ильин А.А, Лавренко В.А, Левинский Ю.В. М.: Металлургия, 1992. - 352 с.

94. Ильин А.А, Мамонов A.M. Фазовые равновесия в водородсодержащих многокомпонентных системах на основе титана // Титан, 1993, №3, с. 25-33.

95. Назимов О.П, Ильин А.А, Мальков А.В, Звонова J1.H. Влияние водорода на структуру и физические свойства а-сплавов титана // Физ.-хим. Механика материалов, 1979, т. 15, №3, с. 24-30.

96. Гельд П.В, Рябов Р.А, Мохрачева Л.П. Водород и физические свойства металлов и сплавов: гидриды переходных металлов. М.: Наука, 1985. - 232 с.

97. Колачев Б.А, Ливанов В.А, Буханова А.А. Механические свойства титана и его сплавов. М.: Металлургия, 1974. - 544 с.

98. Kivilahti J.K, Miettinen J.M. A thermodynamic analysis of the H-Ti system // CALPHAD, 1987, Vol. 11, №2, p. 187-199.

99. Ш.Ильин A.A, Мамонов A.M. Температурно-концентрационные диаграммы фазового состава водородсодержащих многокомпонентных сплавов на основе титана // Металлы (РАН), 1994, №5, с. 71-78.

100. Титановые сплавы: Металловедение титана и его сплавов / Белов С.П, Брун Я.М, Глазунов С.Г, Ильин А.А. и др. Под ред. Б.А. Колачева, С.Г. Глазунова М.: Металлургия, 1992. - 352 с.

101. Ильин А.А. Фазовые и структурные превращения в титановых сплавах, легированных водородом // Изв. вузов. Цветная металлургия, 1987, №1, с. 96101.

102. Башкин И.О., Рабкин Е.И, Страумал Б.Б. Диффузия водорода в сплавах цирконий титан и цирконий - дейтерий // Физика металлов и металловедение, 1992, вып. 3, с. 73-80.

103. Колачев Б.А, Ильин А.А. О термоводородной обработке титановых сплавов // Термическая, химико-термическая и лазерная обработка сталей и титановых сплавов. Пермь: ППИ, 1989, с. 97-101.

104. Носов В.К, Овчинников А.В, Мамонов С.А. Научные основы, условия проявления и область применения водородного пластифицирования титановых сплавов // Науч. тр. «МАТИ» РГТУ им. К.Э. Циолковского, 1998, вып. 1(73), с. 57-62.

105. Спивак J1.B., Скрябина Н.Е., Кац М.Я. Водород и механическое последействие в металлах и сплавах. Пермь: Изд-во Перм. ун-та, 1993. - 344 с.

106. Kimura Н., Matsui Н. Mechanism of hydrogen-induced sogtening and hardening in iron // Scripta Met., 1987, 21, p. 319-324.

107. Колачев Б.А. Водородная хрупкость цветных металлов. М.: Металлургия, 1966.-256 с.

108. Соколова Т.А., Анисимова Л.И. Влияние водорода на текстуру холодной прокатки стабильного (3-титанового сплава // Физика металлов и металловедение РАН: Наука, Т. 82, Вып. 4, 1996, с. 124-129.

109. О влиянии водорода на текстуры деформации и отжига в (3-сплаве титана ВТ35 / Соколова Т.А., Соколов Б.К., Владимиров Л.Р., Гервасьева И.В., Анисимова Л.И., Долгих Д.В. // Физика металлов и металловедение, т. 96, №6, 2003, с.78-83.

110. Крастилевский А.А., Самсонова М.Б., Ландарь М.Г. Влияние легирования водородом на формирование текстуры при горячей и холодной прокатке высокопрочных титановых сплавов // Рос. науч.-тех. конф.: Новые материалы и технологии. М., 1997, с. 19.

111. Коллеров М.Ю., Самсонова М.Б., Герман А.Н. Влияние водорода на формирование фазового состава и текстуры высокопрочных титановых сплавов при термической обработке и пластической деформации // Труды III межд. конф. Донецк, 2001, с. 196-198.

112. Полуфабрикаты из титановых сплавов / Александров В.К., Аношкин Н.Ф., Белозеров А.П. и др. М.: ВИЛС, 1996. - 582 с.

113. Вашуль X. Практическая металлография. Методы изготовления образцов. -М.: Металография, 1988. 319 с.

114. Геллер Ю.А., Рахштадт А.Г. Материаловедение. М.: Металлургия, 1983. -384 с.

115. Методы испытания, контроля и исследования машиностроительных материалов / Под ред. А.Т. Туманова. Том 2. Методы исследования механических свойств металлов. М.: Машиностроение, 1974. - 320 с.

116. Русаков А.А., Рентгенография металлов. М.: Атомиздат, 1977. - 479 с

117. Горелик С.С., Скаков Ю.А., Расторгуев JI.H. Рентгенографический и электроно-оптический анализ: Учеб. Пособие для вузов. 3-е изд., перераб. и доп. - М.: МИСиС, 1994. - 328 с.

118. Джонсон Н., Лион Ф. / Статистика и планирование эксперимента в технике и науке. Том 1. Методы обработки данных. -М.: Мир, 1980. 512 с.

119. Burgers W.G. The process of transition of the cubic bodycenterd modification into the hexagonal close-packed modification of zirconium // Physica, 1934, Vol. 1, p. 561575.

120. Ноткин А.Б., Утевский Л.М., Терентьева П.В., Усиков М.П. Анализ составных электронограмм от объемноцентрированной кубической и гексагональной плотноупакованной фаз // Заводская лаборатория, №8,1973.

121. Водолазский В.Ф., Модер Н.И., Илларионов А.Г., Попов А.А. Совершенствование технологии производства холоднокатаных листов из сплава Ti-15-З- 3 -3 // Титан, 2002, №1, с. 23-29.