автореферат диссертации по обработке конструкционных материалов в машиностроении, 05.03.01, диссертация на тему:Физические модели комбинированных державок токарных резцов со вставками из синтеграна

СОДЕРЖАНИЕ.

ВВЕДЕНИЕ.

ГЛАВА 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ПОСТАНОВКА ЗАДАЧ ИССЛЕДОВАНИЯ.

1.1. Характеристика композиционных материалов.

1.1.1. Общие представления о композиционных материалах.

1.1.2. Демпфирующие свойства композиционных материалов.

1.1.3. Износостойкость композиционных материалов.

1.1.4. Полимерная основа композиционных материалов.

1.1.5. Наполнители композиционных материалов.

1.2. Применение полимербетонов в станкостроении.

1.3. Общие сведения о синтегране.

1.4. Свойства и составы синтегранов.

1.5. Опыт изготовления и эксплуатации инструментов с деталями из синтеграна.

1.6. Цели и задачи исследования.

ГЛАВА 2. СРАВНИТЕЛЬНЫЕ СТАТИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ДЕРЖАВОК РЕЗЦОВ НА ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОМ СТЕНДЕ.

2.1. Объект исследования.

2.2. Технология изготовления опытных образцов резцов.

2.3. Методика статических исследований.

2.4. Результаты экспериментального исследования статической податливости державок резцов.

ГЛАВА 3. ДИНАМИЧЕСКИЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ДЕРЖАВОК РЕЩОВ

АРМ И РО ВАНН Ы X С И Н Г Е Г РА НОМ.

3.1. Методика экспериментального исследования.

3.2. Результаты динамических экспериментов на вибростенде (без резания).

ГЛАВА 4. ИССЛЕДОВАНИЕ ДИНАМИЧЕСКОГО КАЧЕСТВА ДЕРЖАВОК, РЕЗЦОВ, АРМИРОВАННЫХ СИНТЕГРАНОМ, В ПРОЦЕССЕ РЕЗАНИЯ.

4.1. Организация исследования, методика и планирование эксперимента.

4.2. Экспериментальные данные и статистическая обработка массива.

4.3. Анализ полученных результатов экспериментов с резанием.

4.4. Расчет себестоимости проходного резца, армированного

Г'Ч I ТТ т г^ г^ П л I Г/Л\ .1 ОС) С И1Г1 1 \:л гл1. / ;

Развитие современного машиностроения характеризуется все более широким использованием в качестве конструкционных материалов армированных пластмасс, вспененных цветных металлов, глазурированных керамик, композиционных материалов и технического стекла [22].

Использование в последнее время таких материалов вызвано тем, что технический прогресс в авиации, космонавтике, энергетике и ряде других отраслей привел к необходимости производства принципиально новых машин, специальных высокоточных станков, измерительных комплексов, режущего инструмента и других изделий, обладающих высокой производительностью, энергоемкостью, надежностью, высокими демпфирующими характеристиками и рядом других специальных требований. С другой стороны, развитие производства требует все большего использования металлов, запасы которых на земле достаточно ограничены, что ведет к повышению цен на них и всяческой их экономии [44].

В результате наметилась тенденция создания и использования новых, нетрадиционных материалов, которые по своим физико-механическим характеристикам могут конкурировать со сталью и чугуном, а по ряду показателей и превосходить их.

Использование таких материалов позволяет снизить металлоемкость изделий, сократить сроки и упростить процесс их изготовления, появляется возможность создания рациональных конструкций, сочетающих в себе различные по свойствам и назначению элементы.

Диссертационная работа посвящена разработке конструкций державок токарных резцов со вставками из композиционного материала и исследованию их непосредственно в работе на станке при обработке деталей. Актуальность этой работы обусловлена тем, что композиционные материалы, в частности синтегран, обладает высокими демпфирующими способностями, что позволяет в сочетании с металлом создавать конструкции, обладающие достаточной жесткостью и одновременно гасить, возникающие в процессе эксплуатации колебания. Это позволяет при обработке деталей снижать колебания инструмента, уменьшать шероховатость обработанной поверхности и повышать стойкость режущих пластин [53].

Производство и использование композиционных материалов в последнее время постоянно увеличивается. В научно-технической литературе эти материалы встречаются под различными названиями: формованный камень, полимербетон, гранитан, синтегран и др. В данной работе в качестве композиционного материала на полимерной основе использовался синтегран (синтетический гранит). Материал разработан в ЭНИМСе под руководством к.х.н. Саниной Г.С.

Выполненный в данной работе анализ научно-технической литературы показывает, что наиболее существенные результаты в области производства самого композиционного материала и изделий из него достигнуты в Германии, Японии, Швейцарии и России. Как серийно, так и мелкими партиями изготавливаются станины станков, поверочные плиты, основания измерительных машин, элементы приспособлений и оснастки. Есть сведения об изготовлении из таких материалов элементов режущего инструмента.

Целью данной работы является разработка вариантов конструкций комбинированных державок токарных резцов, выполненных со вставками из синтеграна, исследование их статических и динамических характеристик и оценка влияния формы вставок из синтеграна на выходные данные процесса точения.

Необходимо также решить возникающие в связи с этим проблемы технологии, точности, конструктивного исполнения литейных форм, а также разработать физические и математические модели, с возможностью обработки результатов экспериментов на ЭВМ.

В работе выполнен анализ литературных данных по использованию синтеграна в качестве конструкционного материала; разработаны четыре варианта конструкций токарных резцов с комбинированными державками, имеющих вставки из синтеграна; разработан и реализован технологический процесс изготовления экспериментальных образцов; разработаны и изготовлены стенды для статических и динамических исследований физических моделей державок резцов. Проведены опытные исследования на стендах и испытания экспериментальных образцов инструмента на реальном оборудовании в процессе резания. Разработаны математические модели статической и динамической жесткости комбинированных державок.

Результаты исследований показывают, что резцы с комбинированными державками вполне работоспособны и выдерживают заданную нагрузку. Они имеют меньшую металлоемкость, просты в изготовлении и в определенных диапазонах режимов резания позволяют получать меньшую шероховатость обработанных поверхностей, чем при использовании стандартных конструкций.

Предложенные технологии, опытные образцы и результаты исследования рекомендованы для использования на машиностроительных предприятиях.

Работа выполнена на кафедре "Технологии машиностроения, металлорежущие станки и инструменты" Российского Университета дружбы народов.

Отдельные разделы и работа в целом докладывались и обсуждались на заседаниях кафедры "Технологии машиностроения, металлорежущие станки и инструменты" Российского Университета дружбы народов и на научно-технической конференции преподавателей инженерного факультета РУДН в 1999 году.

На защиту выносятся:

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ ПО РАБОТЕ

1. Спроектированы и изготовлены комбинированные державки токарных резцов, отличающихся объемом синтеграновой вставки, формой и моментами инерции металлического «скелета», а также площадью адгезионного сцепления металла и синтеграна.

2. Разработана методика экспериментального исследования статики и динамики комбинированных державок токарных резцов, позволяющая выявить особенности интегральной податливости вершины режущей пластины; петли гистерезиса при циклах «нагружение-разгрузка»; сравнительные динамические характеристики стандартной и комбинированной державок.

3. Составлены и исследованы на ПЭВМ по специально разработанной программе двухфакторные статические модели податливости и логарифмического декремента колебаний в зависимости от факторов: «вылет - процент синтеграна»; «вылет - площадь сцепления стали и синтеграна»; «вылет - относительный момент инерции сечения», позволяющие на этапе проектирования режущего инструмента рассчитывать его статические и динамические характеристики.

4. Выдвинута и подтверждена дисперсионным анализом статистическая гипотеза о целесообразности ранжирования типов комбинированных державок для получения обобщенного показателя качества, который может быть использован для расчетов статической податливости.

5. По результатам динамических стендовых испытаний (без резания) с использованием регрессионного анализа получены статистически адекватные модели для расчета собственных частот колебаний и динамической податливости державок резцов в зависимости от их вылета и обобщенного ранга конструкции, что позволяет вводить эти данные в программы расчета динамики процесса резания.

6. Проведены сравнительные исследования по точению заготовок стандартным резцом и с комбинированными державками с целью оценки шероховатости обработанной поверхности и уровня колебаний в процессе резания.

7. Спланированы и реализованы пять серий двухфакторных экспериментов л типа 2£ с центральной точкой в качестве независимых факторов были выбраны подача и вылет державки. Установлено, что шероховатость обработанных поверхностей при изменении факторов в области их варьирования не выходит за пределы одного класса (Яа = 2,5.5мкм), а для державок типа А, Б и В изменения шероховатости вообще статистически незначимы.

8. Статистически значимыми оказались изменения шероховатости при одновременном увеличении вылета и подачи для всех типов комбинированных державок, причем наблюдается уменьшение шероховатости, что может быть объяснено наблюдаемым в этих условиях уменьшением наростообразования. Изучение этого явления целесообразно продолжить с целью оптимизации.

9. Выявлено, что при увеличен™ вылета с 35 до 55 мм у стандартной державки происходит резкий рост амплитуды колебаний. В то же время у державок по типу «А», «Б» и «В» в тех же условиях наблюдается лишь незначительный подъем, а часто даже некоторый спад амплитуды; таким образом эффект снижения колебаний у державок, армированных синтеграном, может быть обеспечена при рациональном подборе вида сечения.

10. Установлено, что державки по тину «А», «Б» и «В» обладают высокими эксплуатационными характеристиками и их целесообразно использовать при работах с большими вылетами.

1. Аленицын А.Г., Бутиков Е.И. и Кондратьев A.C. Краткий физико-математический справочник. М, Наука, 1990, с. 364 .

2. Амензаде Ю.А. Теория упругости. ML, «Высшая школа», 1976, с. 271.

3. Барамбойм Н.К. Механохимия высокомолекулярных соединений. М.: Химия, 1971, с. 364.

4. Барт В.Е., Позняк Г.Г., Рогов В.А. Статические и динамические характеристики резцов с державками из композиционного материала. «Полимеры в бетоне». Материалы VIII международного Конгресса по полимерам. М., Изд. ВЕТЕКОМ, 1992, с. 470-477.

5. Барт В.Е., Санина Г.С. и др. Исследование составов, технологии изготовления и целесообразной области применения синтеграна в станкостроении. Отчет / ЭНИМС. ГР. 01.82.1037248. - М., 1983.

6. Барт В.Е., Санина Г.С. и др. Разработка и участие в освоении производства изделий станкостроения из синтеграна. Отчет / ЭНИМС. Гр 01.86.0035862. - М., 1987.

7. Барт В.Е., Санина Г.С., Рогов В.А. и др. Разработка полимербетона (синтеграна) для станкостроения и технологии изготовления из него деталей станков в условиях опытного производства. Отчет ЭНИМС. -ГР 01.84.0015411.-М., 1985.

8. Барт В.Е., Санина Г.С., Шевчук С.А. Опыт применения синтеграна в машиностроении//станки и инструмент. 1993, № 1.

9. Барт В.Е., Санина Г.С., Шевчук С.А. Применение полимербетонов в станкостроении. М.: ВНИИТЭМР, 1987, с. 40.

10. Ю.Бартенев Г.М. Зеленев Ю.В. Физика и механика полимеров. М.: Высшая школа., 1983, с. 391.

11. П.Бартенев Г.М., Лаврентьев В.В. Трение и износ полимеров. J1.: Химия, 1979, с. 240.

12. Беляев Н.М. Сборник задач по сопротивлению материалов. М., Наука, 1965, 348 с.

13. Большее Л.Н., Смирнов Н.В. Таблицы математической статистики. -М„ Наука, 1983, с. 416.

14. Булаве Ф.Я., Радиньш И.Г. Упругие свойства слоистых армированных пластиков // Механика композиционных материалов. Рига: Рижский политехнический институт, 1977. с. 3 19.

15. Васильев В.В. Композиционные материалы: справочник. М., 1990. с. 510.

16. Васильев В.В. Полимерные композиции в горном деле. М.: Наука, 1986, с. 239.

17. Гуняев Г.M. Структура и свойства полимерных композитов. М.: Химия. 1981, с. 230.

18. Ефимов В.Н., Васильев C.B. Тенденция в развитии станкоинструментальной отрасли. Инструмент, технология, оборудование №2, 1999, с. 8-13.

19. Инструкция по технологии изготовления полимербетона и изделий из него. СИ 525 - 80. - М.: Стройиздат, 1980.

20. Карпинос Д.М. и др. Композиционные материалы. Справочник. Киев: Наукова думка, 1984, с. 50.

21. Композиционные материалы: Справочник/ В.В. Васильев, В.Д. Протасов, В.В. Болотин и др.; Под общей редакцией В.В. Васильева. М.: Машиностроение, 1990, с. 512.

22. Копылов В.В., Позняк Г.Г., Рогов В.А., Нидаль Ахмед М. Сравнительные статические исследования державок токарных резцов, армированных синтеграном. ВНИНИТИ РАН, № 403-В00, 16.02.2000 г., с. 21.

23. Косиловой А.Г., Мещерякова Р.К. Справочник технолога машиностроения, том 1, Машиностроение, 1985, 655 с.

24. Крутов В.И. и др. Основы научных исследований. М., «Высшая школа», 1989, с.400.

25. Кудинов В.А. Динамика станков. М., Машиностроение, 1967, с. 359.

26. Лабунец В.Ф. Износостойкие боридные покрытия. Киев: Техника, 1989, с. 158.

27. Ландау Л.Д., Лифшиц Е.М. Теория упругости. М., Наука, 1965, с. 203.

28. Маталин A.A. Технология машиностроения. М., Машиностроение, 1985, с. 512.

29. Материалы Международной выставки "Машиностроение-99'\ Москва 1317 сентября 1999 г.

30. Нотон Б. Применение композиционных материалов в технике. М., 1990. с. 237.

31. Пановко Я.Г. Введение в теорию механических колебаний. М., Наука, 1971, с. 238.

32. Пановко Я.Г. Основы прикладной теории колебаний и удара. JL: Машиностроение, 1976, с. 320.

33. Патуроев В.В. Технология полимербетонов. М.: Стройиздат, 1977. с. 241.

34. Патуроев В.В. Технология полимербетонов. М.: Стройиздат, 1977. с. 228.

35. Позняк Г.Г., Рогов В.А., А.Х. Абу-Шокейр Математическая модель державки резца с вставкой из композиционного материала. /У "СТИН", 1996, № 12, с. 18-20.

36. Позняк Г.Г., Рогов В.А., Копылов В.В., Нидаль Ахмед М. Экспериментальные исследования динамических характеристик державок резцов, армированных синтеграном. ВНИНИТИ РАН, № 402-В00, 16.02.200 г., с. 13.

37. Позняк Г.Г., Рогов В.А. Резец для станка-автомата. Патент России, № 2016708, 1994.

38. Полевой С.Н., Евдокимов В. Д. Упрочнение машиностроительных материалов. М., Машиностроение, 1994, с. 495.

39. Проспекты фирмы GEORG FISCHER., 1999 г.

40. Проспекты фирмы SODICK (Япония) на Международной выставке "Машиностроение-99". Москва 13-17 сентября 1999 г.

41. Райзберг Б.А. Рыночная экономика. М., 1995, с. 224.

42. Резец для чистовой обработки. Авторское свидетельство СССР №1648640, МКИ В23В 27/00.

43. Резец. Авторское свидетельство СССР №1750850, опублик. 30.07.92, бюл. №28.

44. Резец. Авторское свидетельство СССР №1779466, опублик. 7.12.92, бюл. №45.

45. Резец для чистовой обработки. Авторское свидетельство СССР №1779468, опублик. 7.12.92, бюл. №45.

46. Резец для чистовой обработки. Авторское свидетельство СССР №1796349. опублик. 23.02.93, бюл. №7.

47. Реикер Г. Дж. Материалы на каменистой основе для станкостроительной промышленности. / ВЦП. Л 56361. - Пер. ст.: Renker H.J. из журнала.: Precision Engineering. - 1985. vol. 7, No 3. - p. 161 -164.

48. Рогов В.А., Копылов В.В., Нидаль Ахмед М. Исследования сравнительных статических характеристик комбинированных державок резцов. Материалы XXXV НТК ППС инженерного факультета РУДН, апрель 1999 г.

49. Рогов В.А. Разработка и исследование конструкций и технология изготовления деталей и сборочных единиц станков из высоконаполненного композиционного материала. Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук. М., 1996 г.

50. Рогов В.А. Разработка комбинированных корпусов режущих инструментов из синтеграна с повышенными демпфирующими свойствами. Диссертация на соискание ученой степени доктора технических наук, М., 1998 г., с. 390.

51. Рогов В.А. Расчет державки резца, выполненной из композиционного материала. // «СТИН», 1994 г., № 10, с. 20-21.

52. Рогов В.А. Резцы с державками из новых композиционных материалов. /У «СТИН», 1996 г., № 5, с. 20-23.

53. Рогов В.А. Токарные резцы с комбинированными державками. Н «СТИН», 1994 г., №5, с. 13-15.

54. Рогов В.А., Соловьев В.В., Нидаль Ахмед М. Конструктивные методы повышения прочности тяжелонагруженных дисковых пил. В сб.: Надежность режущего инструмента и оптимизация технологических систем, т. 1, изд-во ДГМА, Краматорск, 1997 г., с. 138-141.

55. Sanina G.S. Effect of chemical composition of epoxy binders upon rheological, physicomechanical and toxicological properties of "sintegran" polymer111inpregnated concrete. VII international congress on polymers in concrete, Moscow, 1992, p. 454-461.

56. Свидетельство на товарный знак по классам 7, 19, 28, № 141823 от 27.10.95 г.

57. Силкин Е.И. Статическая и динамическая прочность машин, М., РУДН, 1969 г., с. 323.

58. Трилор Л. Введение в науку о полимерах. М.: Мир, 1973 г., с. 238.

59. Уорд И. Механические свойства твердых полимеров. М.: Химия, 1975 г., с. 375.

60. Урбанов И.И. Разработка и сравнительный анализ характеристик станочных узлов с применением полимербетона. Диссертация на соискание ученой степени кандидата технических наук. М., 1990 г.

61. Шенк X. Теория инженерного эксперимента. М.: Мир, 1972 г, с. 381.

62. Шульц X., Никлау Р. Бетон на метакриловых смолах альтернативный материал для поверочных плит из природных твердокаменных пород. / ВЦП. У-67049. - Пер. ст.: Schulz Н., Nicklau R. из журнала: Werdstatt und Betrieb, 1982.

63. Яблонский A.A., Норейко С.С. Курс теории колебаний. М.: «Высшая школа», 1966 г., с. 255.

64. Якобе Г.Ю., Якоб Э., Кохан Д. Оптимизация резания. М.: Машиностроение, 1981 г., с. 279.1. ПРИЛОЖЕНИИ

65. Программы на Quik-Basic для обработки и анализа экспериментальных данныхпо статике и динамике)1. Программа 1

66. PRINT "Дисперсионный анализ статических исследований"1. PRINT "nidall"1..L3 вылет державки

67. У (2, 1, 1) = . 41: У (2 f 1, d = .378: У (2, 1, 3) = . 405

68. У (2, 2, 1) = .488 У ( 2, 9 г 2) = .57 7 У ( 2, 2, 3) = .458

69. У(2, 3, 1) = . 525 У (2, з, 2) = .556 У \ 2, 3, 3) = . 542

70. У (2, 4, 1) = .6: у(2, 4 , ^ = .614: /(2, 4 , 3) = . 605yd, 1, 1) = . 367 у (3, 1, 2) = . 44 : У ( 3, 1, 3) = .414

71. У (3, 2, 1) = . 628 yd, 2) = . 504 У ( 3, 2, 3) . 608yd, 3, 1) = .552 у (3, 3, 2) = . 594 у(3, 3, 3) = .528

72. У (3, 4, 1) = .817 yd, 4, 2) = .7 62 yd, 4, 3) .721

73. Расчет средних в одной ячейке PRINT "Средние значения" FOR k = 1 ТО п

74. PRINT "skw -выборочная дисперсия"1. FOR к = 1 TO n1. FOR i = 1 TO r: a(к) =0

75. FOR j = 1 TO m: a(k) = a(k) + (y(k, i, j) ysr(k, i)) л 2 NEXT j1. PRINT k; i; j; a(k): STOPskw (k, i) = a(k) / (m 1)1. PRINT skw(k, i),1. NEXT i1. STOP1. PRINT1. NEXT к

76. Поверка однородности дисперсий по критерию Кохрена zn = о

77. FOR i = 1 ТО n: FOR j = 1 ТО г zn = zn + skw(i, j) NEXT j: NEXT i PRINT zngn = .004432 / zn: PRINT gn PRINT : PRINT

78. Расчет средней дисперсии воспроизводимости skwv s kwv = 0

79. FOR i = 1 TO n: FOR j = 1 TO r: skwv = skwv + skw(i, j) NEXT j: NEXT iskwv = skwv / n / r: PRINT skwv ' STOP

80. Диспресия изменчивости отклика под влиянием фактора "вылет" -s kwbskwb = 0

81. FOR i = 1 TO n: skwb = skwb + (yr(i) yu) л 2 PRINT skwb': STOP NEXT iskwb = skwb * m * r / (n-1)1. PRINT skwb1. STOP

82. Диспресия изменчивости отклика под влиянием фактора "процент синтеграна" skwp skwp = О

83. FOR i = 1 TO r: skwp = skwp + (yn(i) yu) Л 2 PRINT skwp': STOP NEXT iskwp = skwp * m * n / (r 1) PRINT skwp ' STOP

84. Диспресия изменчивости отклика за счет влияния двух факторов -skwbp skwbp = О

85. FOR i = 1 TO n: FOR j = 1 TO r: skwbp = skwbp + (ysr(i, j) yr(i) - yn(j) + yu) Л 2 PRINT skwbp: STOP NEXT j: NEXT iskwbp = skwbp * m / (n-1) / (r 1)1. PRINT skwbp1. STOP

86. Проверка значимости дисперсий изменчивости по критерию Фишера 'Наблюдаемые значения критерия Фишера Fbn, Fpn,Fbpn Fbn = skwb / skwv: Fpn = skwp / skwv: Fbpn = skwbp / skwv PRINT Fbn, Fpn, Fbpn

87. Критическое значение критерия Фишера Fkp при значениях степеней 'свободы: m2=n*u8(m-1)+1, nl(b)=n, nl(p)=r, nl(bp)=(n-1)*(r-1)+11. Программа 2

88. PRINT "Регрессионный анализ"

89. PRINT "Расчет коэффициентов двухфакторных моделей в виде полиномов"

90. PRINT "по результатам статических исследований"1. PRINT "nidal2"1..L3 вылет державки

91. DIM у(3, 10, 10), рпг(40), Рп(40), а(9, 10), U(40), v(40), х(1С40)1. Ввод исходных данных

92. У (1, 1, 1) = .31: у(1, 1, 2) = .274: у(1, 1,274yd, 2, 1) = .417 yd, 2, 2) = .347 yd, 2, 3) = .34 5y(l, 3, 1) = .464 yd, 3, 2) = .428 yd, 3, 3) = .437yd, 4, 1) = .482 yd, 4, 2) = .409 yd, 4, 3) = .411

93. У (2, 1, 1) = . 41: У (2, 1, 2) = .378: У (2, 1, 3) = .405

94. У (2, 2, 1) = .488 У (2, 2, 2) = .577 У (2, 2, 3) = .458

95. У (2, 3, 1) = . 525 У (2, 3, 2) = .556 У (2, 3, 3) = .542

96. У (2, 4, 1) = .6: у(2, 4 , 2) = .614: у(2, 4 , 3) = . 605

97. У (3, 1, 1) = .367 у(3, 1, 2) = .44: у(3, 1, 3) = .414у(3, 2, 1) = . 628 У (3, 2, 2) = . 504 yd, 2, 3) = .608у (3, з, 1) = .552 у (3, з, 2) = .594 yd, 3, 3) = .528у(3, 4, 1) = .817 у(3, 4, 2) = .762 yd, 4, 3) = .721

98. FOR i = 1 TO 3: FOR j=lT0 4:Pn((i-l) * NEXT j: NEXT i

99. FOR i = 1 TO 12: PRINT pn(i): NEXT i: STOP FOR i = 1 TO 3: FOR j = 1 TO 4: Pn(12 + (i -i): NEXT j: NEXT i

100. FOR i = 13 TO 24: PRINT pn(i): NEXT i: STOP FOR i = 1 TO 3: FOR j = 1 TO 4: Pn(24 + (i -i): NEXT j: NEXT i

101. FOR i = 25 TO 36: PRINT pn(i): NEXT i: STOP ' расчет средних значений аргументов и функции

102. FOR j = 1 ТО 36: х(1, j) = U(j): х(2, j) = v(j): x(3, j) = U(j) * v(j )x(4, j) = U(j) Л 2: x (5, j) = v(j) Л 2: x(6, j) = U(j) л 3 x(7, j) = v(j) л 3: x (8, j) = U(j) л 2 * v(j): x(9, j) = U (j ) * v (j ) л 2: NEXT j

103. FOR i = 1 TO 9: XSR(i) = 0: FOR j = 1 TO 36 XSR(i) = XSR(i) + x (i, j) NEXT j1. XSR(i) = XSR(i) / 36

104. PRINT "XSR("; i; ")="; XSR(i),1. NEXT i1. STOP1. PRINT

105. PnS = 0: FOR j = 1 TO 36: PnS = PnS + Pn(j): NEXT j: PnS = PnS / 36: PRINT "pns="; PnS 1 STOP

106. PRINT "pnR("; j; ")="; pnr(j); "pn("; j; ")="; Pn(j); (Pn(j)pnr(j)) / Pn(j) * 100; "процентов"1. j = 12 THEN STOP1. j = 24 THEN STOP1. j = 36 THEN STOP4042 NEXT j1. STOP1. PLAY "abcddcba"1. Программа 3

107. PRINT "Регрессионный анализ"|

108. PRINT "Расчет коэффициентов двухфакторных моделей в видеполиномов"

109. PRINT "по результатам статических исследований"

110. PRINT "nidal3" 'L1.L3 вылет державки

111. DIM у(3, 10, 10), pnr (40), рп(40), а(9, 10), и (40), v(40), х(10,40. , 1 (12) , р (12 ) , грп (12, 12) 'Ввод исходных данных

112. У 1, 1, 1) = .31: у(1, 1, 2) = .274: У(1, 1, 3) = .274

113. У 1, 2, 1) = .417 : у(1, 2, 2) = .347 : у(1, 2, 3) = .345

114. У 1, 3, 1) = .464 : у(1, 3, 2) = .428 : у(1, 3, 3) = .437

115. У 1, 4, 1) = .482 : у (1, 4, 2) = .409 : у(1, 4, 3) = .411

116. У 2, 1, 1) = .41: У (2, 1, 2) = .378: У(2, 1, 3) = .405

117. У 2, 2, 1) = .488 : У (2 , 2, 2) = .577 : У(2, 2, 3) = .458

118. У (2, 3, 1) = . 525 : У (2, 3, 2) = .556 : У (2, 3, 3) = .54 2

119. PRINT " Подпрограмма формирование матрицы коэффициентовуравненя регрессии If

120. FOR i = 1 TO 12: u (i) = 35: NEXT i

121. FOR i = 13 TO 24 : U(i) = 45: NEXT i

122. FOR i = 25 TO 36: u(i) = 55: NEXT iv(i) =42.8: NEXT iv(i) = 4 6.8: NEXT iv(i) = 48: NEXT iv(i) = 60: NEXT i

123. FOR i = 1 TO 33 STEP 4 FOR i = 2 TO 34 STEP 4 FOR l = 3 TO 35 STEP 4 FOR i = 4 TO 3 6 STEP 4 'FOR i = 1 TO 36: PRINT u(i), v(i): NEXT i ' STOP

124. FOR i = 1 TO 3: FOR j = 1 TO 4: pn((i 1) * 4 + j) = у(1, j , i): NEXT j: NEXT i

125. FOR i = 1 TO 15: PRINT pn(i): NEXT i: STOP

126. FOR i = 1 TO 3: FOR j = 1 TO 4: pn(12 + (i 1) * 4 + j) = y(2, j, i): NEXT j: NEXT i

127. FOR i = 13 TO 24: PRINT pn (i) : NEXT i: STOP

128. FOR i = 1 TO 3: FOR j = 1 TO 4: pn(24 + (i 1) * 4 + j) = y(3, j, i): NEXT j: NEXT i

129. FOR i = 25 TO 36: PRINT pn (i) : NEXT i: STOPрасчет средних значений аргументов и функции

130. FOR i = 1 TO 5: XSR(i) = 0: FOR jj = 1 TO 36 XSR(i) = XSR(i) + x(i , jj) NEXT jj1. XSR(i) = XSR(i) / 36

131. PRINT "XSR("; i; ")="; XSR(i),1. NEXT i1. STOP1. PRINT

132. FOR i = 1 TO 5: FOR s = 1 TO 5a (i, s) =01. FOR jj = 1 TO 36a(i, s) = a (i, s) + (x(i, jj) XSR(i)) * (x(s, jj) - XSR(s)) 'PRINT a(i, s); ': STOP NEXT jj1. PRINT a(i, s);1. NEXT s1. PRINT1. NEXT i1. STOP

133. PnS = 0: FOR jj = 1 TO 36: PnS = PnS + pn(jj): NEXT jj: PnS = PnS / 36: PRINT "pns="; PnS ' STOP

134. FOR i = 1 TO 5: a(i, 6) =0: FOR jj = 1 TO 3 6a(i, 6) = a(i, 6) + (x(i, jj) XSR(i)) * (pn(jj) - PnS)

135. PRINT "pnR("; jj; ")="; pnr(jj); "pn("; jj; ")="; pn(jj); (pn(jj)- pnr(jj)) / pn(jj) * 100; "процентов"1. jj = 12 THEN STOP1. jj = 24 THEN STOP1. jj = 36 THEN STOP4042 NEXT jj1. STOP

136. FOR i = 1 TO 11: PRINT INT(p(i) * 100 + .5); : FOR j = 1 TO 11rpn(i, j) =b0+b(l) * l(j) +b(2) * p(i) +b(3) * l(j) Л 2rpn(i, j) =rpn(i, j) + b(4) * p(i) A 2 + b(5) * l(j) * p(i)

137. PRINT INT(rpn(i, j) * 10000 + .5);1. NEXT j1. PRINT1. NEXT i1. STOP

138. OPEN "d:\windows\work\nidstal.bas" FOR OUTPUT SHARED AS #11. PRINT #1, 0,1. FOR i = 1 TO 111 (i) = 35 + (i 1) * 2p (i) = 42.8 + 1.72 * (i 1)1. PRINT #1, 1 (i) ,1. NEXT i1. STOP1. PRINT #1,

139. FOR i = 1 TO 11: PRINT #1, INT(p(i) * 100 + .5), : FOR j = 1 TO 11rpn(i, j) =b0 + b(l) * l(j) + b (2) * p(i) +b(3) * l(j) A 2rpn(l, j) = rpn(i, j) + b (4) * p(i) A 2 + b(5) * 1(d) * P(i)

140. PRINT #1, INT(rpn(i, j) * 10000 + .5),1. NEXT j1. PRINT #1,1. NEXT i1. CLOSE #11. Программа 4

141. PRINT "Регрессионный анализ" □

142. PRINT "Расчет коэффициентов двухфакторньтх моделей в виде полиномов"

143. PRINT "по результатам статических исследований"1. PRINT "nidal4"1..L3 вылет державки

144. DIM у(3, 10, 10), pnr(40), pn(40), а(9, 10), u(40), v(40), х(10, 40), 1(12), р(12), rpn(12, 12) 'Ввод исходных данных

145. У 1, 1, 1) = .31: У(1, 1, 2) = .274 : У(1, 1, 3) = .274у 1, 2, 1) = .417 У(1, 2, 2) = .347 yd, 2, 3) = .345у 1, з, 1) = .464 У(1, з, 2) = .428 У(1, 3, 3) = .437у 1, 4, 1) = .482 у(1, 4, 2) = .409 У(1, 4, 3) = .411

146. У 1 ;2, 1, 1) = .41: у(2, 1, 2) = .378: у(2, 1, 3) = .405

147. У 1 ! 2, 2, 1) = .488: у(2, 2, 2) = .577: у(2, 2, 3) = .458

148. У1 3, 1) = .525: у(2, 3, 2) = .556: у(2, 3, 3) = .542

149. У1 :2, 4, 1) = .6: у(2, 4, 2) = .614: у(2, 4, 3) = . 6051. У (3, 1, 1) = .3671. У1 (3, 2, 1) = .6281. У 1 3, 3, 1) = .5521. У1 :з, 4, 1) = .8171. У(3, 1, 2) = .44:у(3, 2, 2) = .504у(3, 3, 2) = .5941. У(3, 4, 2) = .762

150. У(3, 1, 3) = .414 у(3, 2, 3) = .608 у(3, 3, 3) = .528 У(3, 4, 3) = .721

151. PRINT "Подпрограмма формирование матрицы коэффициентов для уравненя регрессии"

152. FOR i = 1 TO 12: u(i) = 35: NEXT i

153. FOR i = 13 TO 24: u(i) = 45: NEXT i

154. FOR i = 25 TO 36: u(i) = 55: NEXT i

155. FOR i = 1 TO 33 STEP 4 : v ( i ) = 72: NEXT i

156. FOR i = 2 TO 34 STEP 4 : v(i) = 62. 7: NEXT

157. FOR i = 3 TO 35 STEP 4 : v(i) = 56: NEXT 1

158. FOR i = 4 TO 36 STEP 4: v(i) = 40: NEXT i 'FOR i = 1 TO 36: PRINT u(i), v(i): NEXT i ' STOP

159. FOR i = 1 TO 3: FOR j = 1 TO 4: pn((i 1) * 4 + j) = y(l, j, i): NEXT j: NEXT i

160. FOR i = 1 TO 15: PRINT pn(i): NEXT i: STOP

161. FOR i = 1 TO 3: FOR j = 1 TO 4: pn(12+ (i 1) * 4 + j) = y(2, j, i): NEXT j: NEXT i

162. FOR i = 13 TO 24: PRINT pn(i): NEXT i: STOP

163. FOR i = 1 TO 3: FOR j = 1 TO 4: pn(24 + (i 1) *4+j) =y(3, j, i): NEXT j: NEXT i

164. FOR i = 25 TO 36: PRINT pn(i): NEXT i: STOPрасчет средних значений аргументов и функции

165. FOR j = 1 ТО 36: х(1, j) = u(j): х(2, j) = v(j)х(3, j) = U(j) * v(j)x(3, j) = u(j) л 2: x(4, j) = v(j) л 2x(5, j) = u(j) * v(j)x(6, j) = U(j) л 3x (7, j) = v(j) 3: x (8, j) = U(j) л 2 * v(j): x( 9, j) = U(j) * v(j) A 2

166. PRINT x(l, j), x(2, j), x(3, j), x(4, j), ': STOP NEXT j

167. FOR i = 1 TO 5: XSR(i) = 0: FOR jj = 1 TO 3 6 XSR(i) = XSR(i) + x(i, jj ) NEXT jj1. XSR(i) = XSR(i) / 36

168. PRINT "XSR("; i; ")="; XSR(i),1. NEXT i1. STOP1. PRINT

169. FOR i = 1 TO 5: FOR s = 1 TO 5a ( i , s) =01. FOR jj = 1 TO 36a(i, s) = a(i, s) + (x(i, jj) XSR(i)) * (x(s, jj) - XSR(s)) 'PRINT a(i, s); ': STOP NEXT jj1. PRINT a(i, s);1. NEXT s1. PRINT1. NEXT i1. STOP

170. PnS = 0: FOR jj = 1 TO 36: PnS = PnS + pn(jj): NEXT jj: PnS = PnS36: PRINT "pns="; PnS1. STOP

171. FOR i = 1 TO 5: a(i, 6) =0: FOR jj = 1 TO 3 6a(i, 6) = a(i, 6) + (x(i, jj) XSR(i)) * (pn(jj) - PnS)

172. PRINT "pnR("; jj; ")="; pnr(jj); "pn("; jj; ")="; pn(jj); (pn(jj) pnr(jj)) / pn(jj) * 100; "процентов" IF jj = 12 THEN STOP IF jj = 24 THEN STOP IF jj = 36 THEN STOP4042 NEXT jj STOP

173. FOR i = 1 TO 11: PRINT INT(p(i) * 100 + .5); : FOR j = 1 TO 11rpn(i, j) = bO + b(l) * l(j) + b (2) * p(i) + b(3) * l(j) Л 2rpn(i, j) = rpn(i, j) + b (4) * p(i) Л 2 + b (5) * l(j) * p(i)

174. PRINT INT(rpn(i, j) * 10000 + .5);1. NEXT j1. PRINT1. NEXT i1. STOP

175. OPEN "d:\windows\work\nidsta2.bas" FOR OUTPUT SHARED AS #11. PRINT #1, 0,1. FOR i = 1 TO 111(i) = 35 + (i 1} * 2p(i) = 72 3.2 * (i - 1)1. PRINT #1, 1(i),1. NEXT i1. STOP1. PRINT #1,

176. FOR i = 1 TO 11: PRINT #1, INT(p(i) * 100 + .5), : FOR j = 1 TO 11rpn(i, j) = b0 + b(l) * l(j) + b (2) * p(i) + b(3) * l(j) Л 2rpn(i, j) = rpn(i, j) + b(4) * p(1) 2 + b(5) * l(j) * p(i)

177. PRINT #1, INT(rpn(i, j) * 10000 + .5),1. NEXT j1. PRINT' #1,1. NEXT i1. CLOSE #1

178. PRINT "Расчет коэффициентов двухфакторных моделей в виде полиномов"

179. PRINT "по результатам статических исследований"1. PRINT "nidal4"1..L3 вылет державки

180. У (2, 1, 1) = -41: у(2, 1, 2) = .378: у(2, 1, 3) = .405

181. У (2, 2, 1) = .488: у(2, 2, 2) = .577: у(2, 2, 3 = .458

182. У (2, з, 1) = .525: у(2, 3, 2) = .556: у(2, 3, 3 = .542

183. У (2, 4, 1) = .6: у (2, 4 , 2) = .614: у(2, 4 , 3) = .605

184. У 3, 1, 1) = .367: У 3, 1,

185. У 3, 2, 1) = .628: У 3, 2,

186. У ,3, 3, 1) = .552: У (3, 3,

187. У (3, 4, 1) = .817: У (3, 4,2. = .44: у(3, 1, 3) = .4142. = .504: у(3, 2, 3) = .6082. = .594: у(3, 3, 3) = .5282. = .762: у(3, 4, 3) = .721

188. PRINT "Подпрограмма формирование матрицы коэффициентов для уравненя регрессии"

189. ТО 12: u(i) 13 ТО 24: u(i) 25 ТО 36: u(i)1 ТО 33 STEP 42 ТО 34 STEP 43 ТО 35 STEP 44 ТО 36 STEP 435: NEXT i45: 55: v(i) v(i) v(i) v(i)

190. NEXT i NEXT i = .669: = .57: = .812: = .768:

191. FOR FOR FOR FOR FOR FOR i FOR i

192. FOR 1 = 1 TO 36: PRINT u(i), v(i): 'STOP

193. FOR i = 1 TO 3: NEXT j: NEXT i 'FOR i = 1 TO 15: PRINT FOR i = 1 TO 3: FOR j = i): NEXT j: NEXT i 'FOR i = 13 TO 24: PRINT pn(i) FOR i = 1 TO 3: FOR j = 1 TO 4 i): NEXT j: NEXT i 'FOR i = 25 TO 36: PRINT pn(i)

194. NEXT i NEXT i NEXT i NEXT i NEXT i1. FOR j = 1 TO 4: pn((i 1pn (l) 1 TO1. NEXT i pn (121. STOP1. NEXT i: pn(24 +1. STOP (i4 + j) = у(1, j, i) :i 1- 14 + j) =4 + j) =1. У(2, j ,y(3, j,1. NEXT i: STOPрасчет средних значений аргументов и функции

195. FOR i = 1 TO 5: XSR(i) = 0: FOR jj = 1 TO 3 6 XSR(i) = XSR(i) + x(i, jj) NEXT jj1. XSR(i) = XSR(i) / 36

196. PRINT "XSR("; i; ")="; XSR(i),1. NEXT i1. STOP1. PRINT

197. FOR i = 1 TO 5: FOR s = 1 TO 5a (i, s) = 01. FOR jj = 1 TO 3 6a(i, s) = a(i, s) + (x(i, jj) XSR(i)) * (x(s, jj) - XSR(s)) 'PRINT a(i, s); ': STOP NEXT jj1. PRINT a(i, s) ;1. NEXT s1. PRINT1. NEXT i1. STOP

198. PnS = 0: FOR jj = 1 TO 36: PnS = PnS + pn(jj): NEXT jj: PnS = PnS36: PRINT "pns="; PnS1. STOP

199. PRINT "pnR("; jj; ")="; pnr(jj); "pn("; jj; ")="; pn(jj); (pn(jj)- pnr(jj)) / pn(jj) * 100; "процентов"1. jj = 12 THEN STOP1. jj = 24 THEN STOP1. jj = 36 THEN STOP4042 NEXT jj1. STOP

200. Расчет остаточной дисперсии Skwoskwo = 01. FOR k = 1 TO 36skwo = skwo + (pnr(k) pn(k)) Л 2 NEXT kskwo = skwo / 6: PRINT "Skwo="; skwo: STOP 'Наблюдаемый критерий Фишера Fh ff = skwo / .0014874 PRINT ff: STOP1.i l) ■ .0242 *2 (i1

201. PRINT INT(p( b(l) * l(j) j) + b(4)10000 +i) * 100 + b ( 2 ) * * P(i) л .5) ;1. PLAY "abcddcba 2000

202. PRINT 0; FOR i = 1 TO l(i) = 35 + p(i) = .57 + PRINT 1(i); NEXT i ' STOP PRINT

203. FOR i = 1 TO 11 rpn(i, j) = bO rpn(i, j) = rpn(i, PRINT INT(rpn (i, j NEXT j PRINT NEXT i STOP