автореферат диссертации по электротехнике, 05.09.01, диссертация на тему:Автономный ветрогенератор

МОСКОВСКИЙ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ

РГ О сд

На правах ру^сопиои

СУЛЕЙЛАН ЭЛЬ ТОХАШ ¿И АЛЛА КАНДМЬ

АВТОНОМНЫЙ ШТРОПШЕРАТОР 05.09.01 - Электричеокиа машины

Автореферат

диссертации на ооиокание ученой степени кандидата техничвокгос наук

Москва - 1993

Работа выполнена ва кафедре общей электротехник;: Азербайджанского технического университета..

кандидат технических наук, и.о. профессора Рзаев К.Р.

доктор технических наук, профессор Мамедов Ф.А.;

кандидат технических наук, доцент Котеленец Н.Ф.

Азербайджанский научно-иоследовательокий институт им. Еоьмана, г.Баку

Защита состоитоя " ^ " (3& 1993 г. в чао, в а уд. X А на заседании специализированного Совета .

К 053.16.04 при Мооковоком энергетическом институте (Техническом университете).

О диссертацией можно ознакомиться в библиотеке МЭИ.

Отзывы на автореферат в двух экземплярах, заверенные гербовой печатью, просим направлять по адресу: 105835, ГСП, Мооква Б-250, Краоноказарменная ул., дом 14, Ученый Совет МЭИ.

Автореферат разослан " <(6 "_0 ^1_ 1993 г.

Научный руководитель -Официальные оппоненты -

Ведущее предприятие

Ученый оекрвтарь специализированного Совета

К 053.16.04 / ,

к.т.н., доцент — И.М.ЕЕСБДИВ

ОШАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА - РАБОТЫ - - ----------------------

Актуальность темы. Научно-технический прогресс, широко охватывающий вое отрасли народного хозяйства, развитие и интенсификация сельскохозяйственного производства требуют опереаа&-щего развития энергетической базы.

Для наиболее экономичного энергоснабжения потребителей необходимо привлекать различные источники энергии, как централизованные , так и местные.

В энергетических преградах развитых отрвн дара предусмотрен значительный объем исследований и разработок нетрадиционных источников энергии. Поэтому е последние годы в СНГ и за рубежом .расширились работы по использовании геотермальной энергии, энергии ветра, солнца и морских приливов. Применение установок и аппаратов, использующих ЕозобноЕляюяиеоя и другие источники энергии, сейчао приобретает особенно важное значение в сеязи о проблемами, вызванными энергетическим кризиоои, дефицитом жидкого топлива во многих странах.

Наибольаес развитие в СНГ к ьо многих других странах получила ветроэнергетика. В последние годы в СНГ созданы новые высокопроизводительные и экономичные ветроэнергетические установки. Для них разработаны серии специальных электрических генератороя, унифицированные узлы, новые системы автоматического регулирования и управления.

Цель рпботы. Целью настоящей диссертационной работы является разработка и расчет хярлктерясгик автономного ветрогенератора новой конструкции со стабилизированными выходными параметрами.

. Указанная цель была достигнута в результате реиений следующих вопросов:

- проведена классификация и анализ ветроприемных устройств;

- рассмотрено состояние автономии* систем генерирования переменного тока стабильной частоты в СНГ и эа рубежом;

- разработаны вопросы оптимального проектирования и предложены методы расчета статистических характеристик и :;п;>1мгт5юи исследуемого автономного ветрогик. роторе совестно о еитродертп-телем.

Няучные результаты и новизна. Ё результате проведенных исследований предложенной конструкции автономного ветрох'енорото-ра получены следуюаде теоретические результаты:

1. Разработана и отлажена новая программа расчета на ЭВМ магнитной характеристики асинхронного генератора, позволяющая определить действительные индукции а зубцах статора и ротора.

2. Разработана программа расчета на ЭВМ номинальной мощности асинхронного генератора, выполненного на базе асинхронного двигателя о фазным ротором, при работе его о номинальным скольжением и о одинаковыми токами ротора в генераторном и двигательном режимах.

3. Предложена методика определения параметров авт<-немного ветрогенератора новой конструкции.

4. Разработана методика расчета статических характеристик ветрогенератора на ЭВМ.

На защиту выносятся:

1. Принципиально новая конструкция автономного ветрогенератора о расширенными функциональными возможностями, обеспечивающая стабилизацию выходных параметров при различных частотах вращения ротора.

2. Методы расчета магнитной характеристики асинхронного генератора с фазным ротором.

3. Методика определения оптимальной мощности на выходе генератора, выполненного на базе асинхронного двигателя о фазным ротором.

4. Метод расчета статических характеристик автон'шого ветрогенератора.

Практическая ценность работы.

Результаты работы представляют ишетический интерес для использования в автономных ветроэлей^ртееклх установках благо-дара отсутствию в схеме преобразования мощнооти преобразоватв-# лей частоты, а также при расчетах режимов асинхронных генераторов, выполненных на базе серийных асинхронных двигателей.

Реализация результатов работы.

Результаты выполненной работы иопользуютоя в учебном процессе на кафедре обпей электротехника АзТУ.

Апробация работы. Результаты диссертационной работы докладывались и обсуждались на кафедре общей электротехники Азербайджанского технического университета и на ХШ республиканской конференция аспирантов вузов Азербайджана (Баку, 1991 г.)

Публикации. По материалам диссертационной работы опубликовано 3 статьи и получено положительное решение на изобретение.

. ._ ... Структура и-объем "работы. Диссертация состоит из введения, пяти глав, заключения, списка литературы и приложений. Она содержит 141 страницу машинописного текста, включает в себя 33 'рисунка, б приложений, библиографию из 82 наименований.

КРАТКОЕ СОДЕ РКАНИВ РАБОТЫ

В первой главе раосмотрены перспективы развития ветроэнергетики и экономичность применения ветроустаповок в определенных географических'зонах. Проведен обзор я анализ конструкций ветро-агрегатов, производимых как в СНГ, так и за рубежом, приведена классификация ветроприемных устройств о горизонтальной и вертикальной осью вращение и их анализ. Рассмотрены зависимости высоты башни и мощности ветродвигателей от диаметра рабочего колеса о горизонтальной и вертикальной осями вращения, эавиоиыоотя коэффициента использования анергии ветра от быотроходнооти для ветроколео различных типов.

Анализ конструктивных характеристик ветродвигателей для ио-следуемого ветрогенератора показывает, что на модность ветроко-леса основное влияние оказывает его диаметр, а такдз форма и профиль лопаотей, в то se время от числа лопастей мощность загноит незначительно. На величину моцности ветроколеса влияет также высота расположения центра колеоа, так как скорость ветра зависит от высоты• Частота вращения ветроколеса обратно пропорциональна его диаметру.

Вторая глава диссертации посвящена описанию современных автономных систем генерирования поременного тока оо стабильной частотой..Наряду с классическими системами Ш1ЧВ и ПССЧ на базе асинхронных и синхронных машин подробно анализируются сиотемы на базе машин двойного питания. Универсальность последних является их существенным преимуществом,

В третьей главе рассмотрены схемы каокядных машин переменного тока стабильной чпототы, выявлены юс недостатки, которые позволяет устранить новый, предлагаемый автором, каскадный асинхронны." генератор.

На рис Л представлен его общий вид. Основной ветродвигатель 1 жестко clîi3oh о полым ротором 2, на котором расположены две m - фазные обмотка (г.иугреиняя 4 и наружняя 5), соединен-

1Ш8 инверсно между собой. Внутри полого ротора 2 расположен возбудитель 3, который может быть выполнен с обмоткой возбуждения или в ввде постоянных магнитов а имеет возможность реверсивного вращения. Статор 6 представляет собой обычный nL - фаз;шй статор машины переменного тока. Вспомогательная ветродЕигзтель 7 расположен на одном валу с возбудителем 3. Для огрыьтчения частоты вращения ветродвигателя 7 предусмотрен электрошгниткый тормоз 8. Этот гетрогенератор работаем следующгл образом.

При Еращении ветродвигателя I соЕмастно с ротором 2 поток возбудителя, состоящий из полисной системы постоянных магнитов .3, наводит в обмотке 4 ротора э.д.с. Под действием э.д.с, в обмотках 4 и 5 протекает ток ротора с частотой /£> ~ • Пf 6о , где £~в(4) - число пар полков гозбудителя 3 и обмотки 4,

п. - частота Ераяения ротора. Ток обмотки 4 ротора создает ■ овой магнитный поток, вращаадкЗся с частотой я. относительно обмотки 4 в сторону, противоположную направлению вращения ротора, я будет неподвижен относительно полюсов возбудители» 3, как в обычных синхронных машинах.

Тот же ток ротора с частотой fp , протекая по второй обмотке 5, создает поток ф , Ерацаащлйся относительно ротора о частотой Пф(Р) - ' . гдг fr (5) - число

пар полюсов обмотки 5 и статора 6. За счет перекрестного соединения фаз обмоток 4 и 5 ротора, поток, создаваемый го.ами в обмотке 5, будет вращаться в ту же сторону, что и ротор 2, поэтому частота вращения потока ф относительно статора б будет-

Пф(С) = Пф(Р) ч-п - n(i +few/&(-5))/60 Этот поток наводит в обмотке статора рабочую э.д.о. о частотой

Рг -3-(5) Пф{С)/60 я -h &(£,)} / 5о .

Таким образом, частота ff определяется сумьой (4) + Fr(&) я может икать поЕшеькае частоты. В тех олучаях, когда частота вращения ротора 2, привода :г* го во вращениа ветродаягателем I, оказыгаемя зедоститочноа для получения заданной часто;'.,- аа вщод-з генератора

- 50 Г"), возбудитель 3 с полюоной системой посюяннкх магнитов, имея степень своосды вращения а не связсыс^а о b€ïîo ДЕИгателем I, приводится ьо ^«мюинв посредотьем ьъоуй и с-о-двигателя 7 а обратную сторону относительно первого усз ¿лдьта-

яеля I. В этой олучав относительная чаотота вращения ротора эоэраотае? до макошально возможной величины, ооответотвенно угелщшшатоя и выходная чаотота //- генератора. При этом для получения заданной чаототы на выхода генератора, когда выходная чаотота генератора приравнивавтоя к заданной чаототе Рг ■я 50 Гц, срабатывает датчик обратной оеязи (например, резонансный контур по чаототе) и приводит в дейотЕие электромагнитный тормоз 8, ограшгшшший и псдде решающий требуемую частоту вращения второго ветродвигателя 7.

В четвертой глапа ряое''5трлгай1оа. некоторые теорзтпчсохш вопроси расчета предложенного генератора. Для наследуемой онатеки в качестве генератора выбран оерийный двигатель 4АК200МА6.

На первом этапе расчета магнитной характеристики асинхронного генератора на ЭВМ, действительная шщукцид и напряженность а пазах статора и ротора определяются следующим образом.

При разделении внооты зубца отатора к ротора на А оеча-киЯ (участков) а каждом сечении действительное значение индукция определяется путем итерационного метода Нызтона-Рафооиа. В соответствии о этим методом получена рекуррентпая формула для расчета к-го приближения к величине действительной индукции в заданно» сечении зубца:

Bj?/x(K) = Bjstx(K-i) f

F(B>Z/X(K-L)

RBg^(K'D) r Mix-(B?ix(K-i)UMxBMK-Lb fi&zixKK-ij) = м ixiSjgix (K-i)f+ Mix, Mi Xr ^Q.fi-K&jc, Ы>Х S i ^.^t/o .ex. 1Сjjjc

где /S JStx - расчетная индукция, определяемая в предположении, что весь поток происходит через зубцы; - зубцовый коэффициент статора (ротора); ex, - коэффициенты яппроксглацки.

Коэффициенты 0< , j3> определяются по ал г. [«счета индукции S>ytix по характеристике намагничивания стили и luCopa двух

доотаточно близких друг к другу точзк, чтобы аналитическая кривая црошш через эти точки. Затем определяются ех координаты:

о< = н1£-нг.е?< , я. вм-в,, и .

у £<•£/-&-В?

Напряженность поля,в произвольном сечения зубца оьределя-егоя: 7

Лейотвительная индукция В>ЮХ определяется из уоловий

1 (К) - | « 10 5

| сх(К) -с*{К-£) | 1о"5

| р{К) - | м*

МДС зубцов определяется по форцуде

где 1 - число участков;

напряженность в к-м сечении зубца.

На рис.2 приведено сопоставление расчетных и экспериментальных характеристик холостого хода.

На Етором этапе работы - на ЭВМ определялась номинальная мощность на выходе генератора (выполнен на базе асинхронного двигателя о фазным ротором), который работает при номинальном скольжении о одинаковыми токами ротора г генераторном и двигательном регазлах. Результаты расчета представлены в табл.1.

Таблица I

' Тип машины: 4АК20ША6 ! ^S™**11"3 !r°HSpnul!

j режим | режим

Напряжение на зажимах отатора, В 220 220

Ток па загниах отатора, А 38,85 21

Выходная попшооть, кВт 18,5 П.099

КоеЗФяхгснг аовнооти 0.82 0,80

Ток ротора, А 35 35

Плотность тока ротора. А/мм2 4,57 4,57

.На третьем этапе проводился рвочет статичеохюс характерио-тжк аоинхронного генератора о фазным ротором, хотормЯ возбуада-•твя оо отороны ротора. Был принят оледующив порядок раочвта.

Выразш значение тока отатора в оледувдем виде:

Zi = T„(C0S<jfi-j Sincp).

Ток ротора на зажимах возбудителя: ■

Ъ = \ncp.-X Coïcp)+j(KCoS cf+ X s in <?})

Напряжение не зажимах ротора - выходное напряжение возбудителя:

Ug *tyl-iin^>UJ(MCosv-iïsin

Активная и реактивная мощнооти определяются:

Ъм-=ъи Тн C'osy + з ii ¿5 + з-ГЛ. ?mj

ÎH«S Рэм ({-?)>

Gz г ( M X+ Ы R).

Здесь:

^ г Г/4 с'йй

Ы - -<З.Х,1-Х хл. + £?,

, - соответственно щетинные ос1г;отавлешш обмсто!. статора и ротора;

, ЭСег'г - соответственно индуктивные сопротивления обмоток отатора и ротора;

ОС/4 - сопротивление взаимной индукции;

Кх - коэффициент приведения тока;

ЩСц - коэффициент приведения напряяеная; % - о кальке ни<з.

Так определяют статические характеристики основного генератора 1^/(5) , , /^/Д), Р2 - ^(р ) для разных ск-ользешй при заданных номинальных значениях!// , • На рис.3 приведет! расчетные и экспсримен-тальныа кривые ¿/2г) , Г* л- } з зе¿истаости от жолымния, а на рис.4 -

Анализ полученных кривое показывеет, что гипрчтенив ня га-жимах ротора ¿/¿> я косность г.озбуаденкя /3? » псдвсдямрл к цепи ротора, уменьшаются с уменьшением сколькокля.

На четвертом этапе прояолчтоя расчет механических характеристик гетродвитателя н рассматривается Еопросн преобразования ветроэнергия в автономном зетрогенераторе.

Механические характеристики ветродвигателя определяются аэродинамической характпрястргог-й (АЮО ветроколрг.ч представляю-лей собой зависимость .чо'жгго гс^рогтатвчслн £, . вырскен-кого 2 безразмерных ч коэ$?>«диечт8

энергии ветра ¿Г от числя '^ду™*

Реа.^кле :,ю.".зктн г. мозиол^ь аетролгкгятел«.' , р^о

:: ког^'-гадаеа? келользезаяая ^ч-^ях п*тт:и Т" • «гея а..

?с№»анкя теории ветродвигате""''! по олеяуисим слот:!?п- ч .та:

п ■с

71 _у _ ПЛОТНОСТЬ возд^гхп*

- радпус вотрополеоа;

- "" ------ ~ " "" ' ^

Отт'лччзшмй момент ютродвигргелп МвО(?) 3 обтем о луча а зон поит от числа модулой Еагродвигатсля 5? и от угла поворота лопастей. Для нетродлигэталей о горизонтальной ооыо вращения и о фиксированным ,/глом установки лопяотей а устаиовив-иамоя режим при условии ТТ.Чли ^ момент можно пред-

ставить а линейном видо (см.рис.5):

М^С?) = с. (Я?. -1?) , с = м/ .

Ядчпт. 3?// - номинальное ~г.<-!'№ чолулсй;

.2-« - лияхронное число модулей; Т'мтх ~ число модулей у рчтродвигптзля, развивавшего

максимальный отвлеченный момент, Когк$ф.чдаент использопачяя ^чяргги ле^ра адоет вид:

С I. ) ~ С- / _ I .

Максимальная мощность :'5~ро,Ч!И1'8те1я в зависимости от оптимального числа модулей и скорости вращения вала основного гв,,г-

г,втор,-) мо.«но отделить но .формуле

ГзО'Шэк г • . 2 ^

Г-г / ~г Т ' -г / —> Ф / 5

' '/I :: ( 'с /-/) ¿Н ( -2- . — ~ .

./ , ■., Г-'« ' "

' ■ " 2 ' "

Л. - ; С Г, ||:с , "-1 ,

й'я получег-'.и 0.:кс''=ровзнмо.1 часюзы на ' «ввраюри

вал возбулаге;:л 3 необходим вращать о частого,! >1 ( ; у ": ~ ' Ч£ 4 '

- 12 -

где Л* - синхронная частота вращения аоикхронного генератора; nt _ частота вращения ветродвигателя I. Подводиыая к валу Еоабудителя механическая мощность от второго ветродвигателя 7 определяется

« f%HAr +fcuCBi - ?Bt>.tH<x

где пнйг - электромагнитная ыощнооть аоинхронного генератора;

Feu pfir - потери в обмотках ротора аоинхронного генератора;

ГсесДО - потери в обмотках отатора во 8б удите ля. Ток возбудителя определяется по формуле:

Iifis- (Ti Co$cp-fó S/ле).

fU* (Ti Sine?coste).

Напряженке возбудителя определяется следующим обра sou:

Utfl г 9-['Гх. CoSb+i^.Tw _ -xí.lUl, UÍa г S-Í-Si Sin»+ ñ fifi + • tí/t].

Активная мощнооть вошЗудитвля

Реектюкал мощнооть возбудителя ^

Ог с S ini Bili-Sinlcp+ Q) у:'г+r*vEl-to

Здесь Ti , "¿i - соответственно активные сопротивления обмоток отатора,. ротора аоинхронного генератора;

, зс« - соответственно индуктивные сопротивления обмоток отатора, ротора;

- соответственно токи отатора» ротора и намагничивающий ток;

- соответственно активная и реактивная составлявшие тока ротора;

- соответстветю напряжения на зажимах отатора я ротора;

- ЭЛС отяторя:

- соответственно активная и реактивная ооотав-ляадие напряжения ротора;

- скольжение;

- число фаз отатора и ротора; -

- фазовый одвиг между векторами ЭДС и напряжения на выходе генератора;

- фазовый одвиг между векторами тока и напряжения иа выходе генератора.

Таккл образом, рассчитываются о помощь» ЭШ статические характеристики асинхронного генератора = /?(n^), Ог*г J,(/1í), х/*(/21)1 /2-1) и механичеокая характеристика второго

ветродвигателя 7 при разных скоростях ветра и при заданных номинальных значениях тока нагрузки X/ и напряжения на-зажимах отатора • На рио.6 приведет расчетные кривые , и% , /г • » >/1о-4//>*и РзЯ-? в зависимости от скорооти ротора генератора .

Анализ полученных кривых показывает, что напряжение на зажимах ротора и % . активная и реактивная мощности и <3(г , подводимые к цепи ротора, уменшагтея о увеличением скорости ротора асинхронного генератора.

Для сохранения постоянной электромагнитной мощнооти аоинх-ронного генератора, при увеличении чаототы вращения асинхронного генератора не обходило уменьшить чаототу вращения вала возбудителя, чтобы поток ротора асинхронного генератора всегда вращался с синхронной частотой вращения относительно статора, т.е. при увеличении Л-1 необходимо уменьшить

В пятой главе диссертации представлены результаты экспериментальных исследований автономного ветрогенерэтора. Основное внимание уделено опытному определению магнитных и нагрузочных характеристик исследуемого генератора.

Объектом исследования был избран генератор, изготовленный на базе асинхронного двигателя с фазным ротором типа ААУ^Од.'Ж.

, -Г*. £<>

, ТгА ¿У/ . и*

игй, иIА т.1,

0 ср

Для подтверждения предложенного теоретического метода определения магнитной характеристики аоинхрошюго генератора при постоянной чаототе напряжения на зажимах генератора / - 50 Гц проводилоя оледующий эксперимент.

Аоинхронный генератор включалоя в оеть через трехфазный автотрансформатор, а ротор его приводился во вращение двигателей постоянного тока оо стабильной чаототой вращения П- «1000 оО/шш, напряжение на зажимах аоинхронного генератора изменялось нооред-отвом автотрансформатора. Во время опыта измерялись намагничивающий ток То , мощность и напряжение на зажимах статора. ЗДС определяется из следующего выражения:

¿7 =г "Х^То где ОС*. —

3 То

Иооледование отатичеоких характеристик автономного ветро-генератора проводилооь на аналоговой модели, в которой исполъзу-ютоя два двигателя постоянного тока о незавиоимым возбуждением. Их частота вращения регулировалась путем изменения сопротивления цепи якоря 0 цепи возбуждения, что позволило формировать требуемые моментные характеристики ветродвигателя М&О г £(/1) . Один двигатель постоянного тока исполняет функцию ветродвигателя

1, а второй двигатель - функцию ветродвигателя 7. Первый двигатель постоянного тока входит в каскад о аоинхроннш генераторов

2, в второй двигатель - о возбудителем 3.

Обмотки отатора возбудителя были соединены инвероно о обмоткой ротора аоинхронного генератора, чтобы поток ротора аоинхронного генератора вращался в ту же сторону, что в ротор.

Сравнительный анализ отатичеоких характеристик показал,что аависямоати Т^. * /(?) и ¿/% : частично не оходятоя

о теоретическими при малых охольжеииях, так как при раочетах не принимались во внимание активное сопротивление намагничивающего контура и изменение индуктивного сопротивления в завиоимоо-ти от ЭДС, индуктируемой в обмотке отатора аоинхронного генератора.

В результате проведенных теоретических и экспериментальных доследований доказана возможность работы предложенного автономиста вотрогенератора оо стабильными- параметрами на выходе.

F«'-. I. Принципиальная конструкция ветрогеиетзгсрл

2lo S&o

г.

8оо

fio

téo . По ПО too to *о 4» to

1 I I I I I I

/С ft '+ tf ro S3

UAJ

Рис. ?.. Млгнитоыг характеристики «силхронниР míwjkhw 4АК20С-.4АС. •

Ри--. 3. Заругимогти напряжения и токд возбуждения ротоТа

от "колмтния при конгт.наггугки.

Рир <» L-abk-k-xsctb про* в злим.т ; ,чг y?uw»'4toro и wttovm-

"jra't- ti'p ut -У.-?' Тк l-иг и! и ког' т.цчгтугки.

Риг. 5. Аэродинамические характеристики ветродвигателя

?

r> 0>

if-■-V

П

H

s

» fî>

rt>

л "О

"3

си

^ ^ fe й '-Í- Л

-------------------- ------------------to

i

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

' I. Предложена новая охема автономного ветрогенератора, выполненного на базе аоинхронного каокадного генератора.

2. Экспериментально подтверждены ооновные характеристики генератора и его работоспособность.

3. Разработан аналитический метод раочета магнитной характеристики аоинхронного генератора.

4. Определена номинальная мощность на выходе аоинхронного генератора, которая ооотавляет около 60£ номинальной мощности базового аоинхронного двигателя при одинаковых токах ротора и окольженив.

5. Получен метод аппроксимации нелинейной зависимости момента ветродвигателя от чиола модулей о фиксированным углом лопастей.

6. Разработан метод расчета отатичеоких характеристик автономного генератора о использованием двух ветродвигателей: при работе первого как основного, а второго как регулятора частоты вращения возбудителя для получения фиксированных выходных параметров генератора.

По теме дисоертации опубликованы следующие работы:

1. Рзаев Н.Р., Кандиль С.Э.Т. Автономная система генерирования переменного тока стабильной частоты.// Тематический обор-них научных трудов АзТУ. Вып.121-Б, 1991. С.140-144.

2. Кандиль С.Э.Т. Синхронизированный асинхронный ветрогвне-ратор.// Республиканская научная конференция аопирантов вузов Азербайджана. Тезисы докладов. Баку, 1991. С.47-49.

3. Рзаев Н.Р., Кандиль С.Э.Т., Соловьев А.Н., Гасанлы Р. Определение параметров синхронизированного асинхронного ветроге-не'ратора новой конструкции.//Учеша записки АзТУ. Вцп.1-Б, 1992, С. 117-120.

1н11>м-]\<фня М„-Ч1 К|м«н«»ьа1.>(>мсм1мп. I )